JP2003293973A - 多段圧縮式ロータリコンプレッサ - Google Patents

多段圧縮式ロータリコンプレッサ

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rotary
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Abstract

(57)【要約】 【課題】 吐出圧力が高圧となるＣＯ2冷媒を用いた多
段圧縮式ロータリコンプレッサにおいて、各回転圧縮要
素の排除容積比と吐出ポートの面積の比を適切とするこ
とで、運転効率の改善を図る。 【解決手段】 密閉容器１２内に電動要素１４と、この
電動要素１４にて駆動される第１及び第２の回転圧縮要
素３２、３４を備え、第１の回転圧縮要素３２で圧縮さ
れ、吐出されたＣＯ2冷媒ガスを第２の回転圧縮要素３
４に吸引し、圧縮して吐出する多段圧縮式ロータリコン
プレッサ１０において、第１の回転圧縮要素３２の吐出
ポート４１の面積Ｓ１と第２の回転圧縮要素３４の吐出
ポート３９の面積Ｓ２の比Ｓ２／Ｓ１を、第１の回転圧
縮要素３２の排除容積Ｖ１と第２の回転圧縮要素３４の
排除容積Ｖ２の比Ｖ２／Ｖ１より小さく設定する。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、第１の回転圧縮要
素で圧縮されて吐出された冷媒ガスを第２の回転圧縮要
素に吸引し、圧縮して吐出する多段圧縮式ロータリコン
プレッサに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来のこの種の多段圧縮式ロータリコン
プレッサでは、例えば特開平２−２９４５８６号公報に
示されるように、第１の回転圧縮要素の吸入ポートから
冷媒ガスがシリンダの低圧室側に吸入され、ローラとベ
ーンの動作により圧縮されて中間圧となり、シリンダの
高圧室側の吐出ポートより吐出される。そして、中間圧
となった冷媒ガスは第２の回転圧縮要素の吸入ポートか
らシリンダの低圧室側に吸入され、ローラとベーンの動
作により２段目の圧縮が行われて高温高圧の冷媒ガスと
なり、高圧室側の吐出ポートより吐出される。そして、
このコンプレッサから吐出された冷媒は、放熱器に流入
し、放熱した後、膨張弁で絞られて蒸発器で吸熱し、第
１の回転圧縮要素に吸入するサイクルを繰り返すもので
あった。
【０００３】係る多段圧縮式ロータリコンプレッサにお
いて、第１及び第２の回転圧縮要素のシリンダと吐出消
音室とは吐出ポートにて連通されている。この吐出消音
室内には吐出ポートを開閉自在に閉塞する吐出弁が設け
られている。この吐出弁は縦長略矩形状の金属板からな
る弾性部材にて構成されており、吐出弁の一側が吐出ポ
ートに当接して密閉すると共に、他側は吐出ポートと所
定の間隔を存して設けられた取付孔にカシメピンにより
固着されている。
【０００４】そして、シリンダで圧縮され、所定の圧力
に達した冷媒ガスが、吐出ポートを閉じている吐出弁を
押して吐出ポートを開き、吐出消音室へ吐出させる。そ
して、冷媒ガスの吐出が終了する時期になると、吐出弁
が吐出ポートを閉塞する構成とされている。このとき、
吐出ポート内には冷媒ガスが残留し、この残留した冷媒
ガスはシリンダ内に戻り再膨張することになる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】係る吐出ポートの残留
冷媒の再膨張は圧縮効率の低下を招くが、この種多段圧
縮式ロータリコンプレッサにおいては、従来より第１の
回転圧縮要素の吐出ポートの面積Ｓ１と第２の回転圧縮
要素の吐出ポートＳ２の面積の比Ｓ２／Ｓ１は、第１の
回転圧縮要素の排除容積Ｖ１と第２の回転圧縮要素の排
除容積Ｖ２の比Ｖ２／Ｖ１と一致するように第１の回転
圧縮要素の吐出ポートの面積Ｓ１及び第２の回転圧縮要
素の吐出ポートの面積Ｓ２を設定していた。
【０００６】一方、ＣＯ2を冷媒として使用する冷房、
暖房、給湯機などの冷媒回路では、通常第２の回転圧縮
要素の吐出圧力（２段目）は１０ＭＰａ〜１３ＭＰａな
どの極めて高い圧力に制御され、第２の回転圧縮要素の
吐出ポートの体積流量は非常に少ない。そのため、第２
の回転圧縮要素の吐出ポート面積を小さくしても、通路
抵抗の影響は受け難い。
【０００７】本発明は、係る従来の状況を踏まえ、吐出
圧力が高圧となるＣＯ2冷媒を用いた多段圧縮式ロータ
リコンプレッサにおいて、各回転圧縮要素の排除容積比
と吐出ポートの面積の比を適切とすることで、運転効率
の改善を図ることを目的とする。
【０００８】
【発明を解決するための手段】即ち、本発明では密閉容
器内に電動要素と、この電動要素にて駆動される第１及
び第２の回転圧縮要素を備え、第１の回転圧縮要素で圧
縮され、吐出されたＣＯ2冷媒ガスを第２の回転圧縮要
素に吸引し、圧縮して吐出する多段圧縮式ロータリコン
プレッサにおいて、第１の回転圧縮要素の吐出ポート面
積Ｓ１と第２の回転圧縮要素の吐出ポート面積Ｓ２の比
Ｓ２／Ｓ１を、第１の回転圧縮要素の排除容積Ｖ１と第
２の回転圧縮要素の排除容積Ｖ２の比Ｖ２／Ｖ１より小
さく設定しているので、第２の回転圧縮要素の吐出ポー
トの面積Ｓ２をより小さくして、第２の回転圧縮要素の
吐出ポート内に残留する高圧ガスの量を減らすことがで
きるようになる。
【０００９】特に、請求項２の発明の如く第１の回転圧
縮要素の吐出ポート面積Ｓ１と第２の回転圧縮要素の吐
出ポート面積Ｓ２の比Ｓ２／Ｓ１を、第１の回転圧縮要
素の排除容積Ｖ１と第２の回転圧縮要素の排除容積Ｖ２
の比Ｖ２／Ｖ１の０．５５倍以上０．８５倍以下に設定
すれば、ロータリコンプレッサの運転効率の改善をより
一層促進できる。
【００１０】更に、請求項３の発明の如く、第１の回転
圧縮要素の吐出ポート面積Ｓ１と第２の回転圧縮要素の
吐出ポート面積Ｓ２の比Ｓ２／Ｓ１を、第１の回転圧縮
要素の排除容積Ｖ１と第２の回転圧縮要素の排除容積Ｖ
２の比Ｖ２／Ｖ１の０．５５倍以上０．６７倍以下に設
定すれば、寒冷地などの冷媒流量の少ない状況下におい
て特に効果を発揮する。
【００１１】更にまた、請求項４の発明の如く、第１の
回転圧縮要素の吐出ポート面積Ｓ１と第２の回転圧縮要
素の吐出ポート面積Ｓ２の比Ｓ２／Ｓ１を、第１の回転
圧縮要素の排除容積Ｖ１と前記第２の回転圧縮要素の排
除容積Ｖ２の比Ｖ２／Ｖ１の０．６９倍以上０．８５倍
以下に設定すれば、温暖な地域などの冷媒流量の多い状
況下において効果大成るものとなる。
【００１２】
【発明の実施の形態】次に、図面に基づき本発明の実施
の形態を詳述する。図１は本発明の多段圧縮式ロータリ
コンプレッサの実施例として、第１及び第２の回転圧縮
要素３２、３４を備えた内部中間圧型多段（２段）圧縮
式ロータリコンプレッサの縦断面図である。
【００１３】図１において、１０はＣＯ2（二酸化炭
素）を冷媒とする内部中間圧型多段圧縮式ロータリコン
プレッサで、この多段圧縮式ロータリコンプレッサ１０
は、鋼板からなる円筒状の密閉容器１２Ａ、及びこの密
閉容器１２Ａの上部開口を閉塞する略椀状のエンドキャ
ップ（蓋体）１２Ｂとで形成されるケースとしての密閉
容器１２と、この密閉容器１２の容器本体１２Ａの内部
空間の上側に配置収納された電動要素１４と、この電動
要素１４の下側に配置され、電動要素１４の回転軸１６
により駆動される第１の回転圧縮要素３２及び第２の回
転圧縮要素３４からなる回転圧縮機構部１８とにより構
成されている。
【００１４】尚、密閉容器１２は底部をオイル溜めとす
る。また、前記エンドキャップ１２Ｂの上面中心には円
形状の取付孔１２Ｄが形成され、この取付孔１２Ｄには
電動要素１４に電力を供給するためのターミナル（配線
を省略）２０が取り付けられている。
【００１５】電動要素１４は、密閉容器１２の上部空間
の内面に沿って環状に取り付けられたステータ２２と、
このステータ２２の内側に若干の隙間を設けて挿入設置
されたロータ２４とからなる。そして、このロータ２４
には鉛直方向に延びる回転軸１６が固定されている。
【００１６】ステータ２２は、ドーナッツ状の電磁鋼板
を積層した積層体２６と、この積層体２６の歯部に直巻
き（集中巻き）方式によって巻装されたステータコイル
２８を有している。また、ロータ２４もステータ２２と
同様に電磁鋼板の積層体３０で形成され、この積層体３
０内に永久磁石ＭＧを挿入して形成されている。
【００１７】前記第１の回転圧縮要素３２と第２の回転
圧縮要素３４との間には中間仕切板３６が狭持されてい
る。即ち、第１の回転圧縮要素３２と第２の回転圧縮要
素は、中間仕切板３６と、この中間仕切板３６の上下に
配置されたシリンダ３８、４０内を１８０度の異相差を
有して回転軸１６に設けられた上下偏心部４２、４４に
嵌合されて偏心回転する上下ローラ４６、４８と、この
上下ローラ４６、４８に当接して上下シリンダ３８、４
０内をそれぞれ低圧室側と高圧室側に区画するベーン５
０、５２と、上シリンダ３８の上側の開口面及び下シリ
ンダ４０の開口面を閉塞して回転軸１６の軸受けを兼用
する支持部材としての上部支持部材５４及び下部支持部
材５６にて構成される。
【００１８】また、上部支持部材５４及び下部支持部材
５６には、図示しない吸込ポートにて上下シリンダ３
８、４０の内部とそれぞれ連通する吸込通路６０（上側
の吸込通路図示せず）と、上部支持部材５４及び下部支
持部材５６の凹陥部を壁としてのカバーによって閉塞す
ることにより形成された吐出消音室６２、６４とが設け
られている。即ち、吐出消音室６２は当該吐出消音室６
２を画成する壁としての上部カバー６６にて閉塞され、
吐出消音室６４は下部カバー６８にて閉塞される。
【００１９】この場合、上部支持部材５４の中央には軸
受け５４Ａ起立形成されている。又、下部支持部材５６
の中央には軸受け５６Ａが貫通形成されており、回転軸
１６は上部支持部材５４の軸受け５４Ａと下部支持部材
５６の軸受け５６Ａにて保持されいる。
【００２０】この場合、下部カバー６８はドーナッツ状
の円形鋼板から構成されており、周辺部の４カ所を主ボ
ルト１２９・・・によって下から下部支持部材５６に固
定され、吐出ポート４１にて第１の回転圧縮要素３２の
下シリンダ４０内部と連通する吐出消音室６４を画成す
る。この主ボルト１２９・・・の先端は上部支持部材５
４に螺合する。
【００２１】吐出消音室６４の上面には、吐出ポート４
１を開閉可能に閉塞する吐出弁１２８が設けられてい
る。この吐出弁１２８は縦長略矩形状の金属板からなる
弾性部材にて構成されており、この吐出弁１２８の下側
には吐出弁抑え板としての図示しないバッカーバルブが
配置され、下部支持部材５６に取り付けられており、吐
出弁１２８の一側が吐出ポート４１に当接して密閉する
と共に、他側は吐出ポート４１と所定の間隔を存して設
けられた下部支持部材５６の図示しない取付孔にカシメ
ピンにより固着されている。
【００２２】そして、下シリンダ４０内で圧縮され、所
定の圧力に達した冷媒ガスが、図の上方から吐出ポート
４１を閉じている吐出弁１２８を押し下げて吐出ポート
４１を開き、吐出消音室６４へ吐出させる。このとき、
吐出弁１２８は他側を下部支持部材５６に固着されてい
るので吐出ポート４１に当接している一側が反り上が
り、吐出弁１２８の開き量を規制している図示しないバ
ッカーバルブに当接する。冷媒ガスの吐出が終了する時
期になると、吐出弁１２８がバッカーバルブから離れ、
吐出ポート４１を閉塞する。
【００２３】第１の回転圧縮要素３２の吐出消音室６４
と密閉容器１２内とは連通路にて連通されており、この
連通路は上部カバー６６、上下シリンダ３８、４０、中
間仕切板３６を貫通する図示しない孔である。この場
合、連通路の上端には中間吐出管１２１が立設されてお
り、この中間吐出管１２１から密閉容器１２内に中間圧
の冷媒が吐出される。
【００２４】また、上部カバー６６は第２の回転圧縮要
素３４の上シリンダ３８内部と吐出ポート３９にて連通
する吐出消音室６２を画成し、この上部カバー６６の上
側には、上部カバー６６と所定間隔を存して、電動要素
１４が設けられている。この上部カバー６６は前記上部
支持部材５４の軸受け５４Ａが貫通する孔が形成された
略ドーナッツ状の円形鋼板から構成されており、周辺部
が４本の主ボルト７８・・・により、上から上部支持部
材５４に固定されている。この主ボルト７８・・・の先
端は下部支持部材５６に螺合する。
【００２５】尚、吐出消音室６２の下面には、吐出ポー
ト３９を開閉可能に閉塞する吐出弁１２７が設けられて
いる。この吐出弁１２７は縦長略矩形状の金属板からな
る弾性部材にて構成されており、この吐出弁１２７の上
側には前述する吐出弁１２８と同様に吐出弁抑え板とし
ての図示しないバッカーバルブが配置され、上部支持部
材５４に取り付けられている。そして、吐出弁１２７の
一側が吐出ポート３９に当接して密閉すると共に、他側
は吐出ポート３９と所定の間隔を存して設けられた上部
支持部材５４の図示しない取付孔にカシメピンにより固
着されている。
【００２６】そして、上シリンダ３８内で圧縮され、所
定の圧力に達した冷媒ガスが、図の下方から吐出ポート
３９を閉じている吐出弁１２７を押し上げて吐出ポート
３９を開き、吐出消音室６２へ吐出させる。このとき、
吐出弁１２７は他側を上部支持部材５４に固着されてい
るので吐出ポート３９に当接している一側が反り上が
り、吐出弁１２７の開き量を規制している図示しないバ
ッカーバルブに当接する。冷媒ガスの吐出が終了する時
期になると、吐出弁１２７がバッカーバルブから離れ、
吐出ポート３９を閉塞する。
【００２７】ここで本発明では、第２の回転圧縮要素３
４の吐出ポート３９の面積Ｓ２及び第１の回転圧縮要素
３２の吐出ポート４１の面積Ｓ１の比Ｓ２／Ｓ１は、前
記第１の回転圧縮要素３２の排除容積Ｖ１と第２の回転
圧縮要素３４の排除容積Ｖ２の比Ｖ２／Ｖ１より小さ
く、例えば比Ｓ２／Ｓ１を、比Ｖ２／Ｖ１の０．５５倍
以上０．８５倍以下に設定している。
【００２８】従って、第２の回転圧縮要素３４の吐出ポ
ート３９の面積が小さくなるので、吐出ポート３９内に
残留する高圧の冷媒ガスの量を減らすことができるよう
になる。
【００２９】即ち、吐出ポート３９内に残留する高圧の
冷媒ガスの量が少なくできることにより、吐出ポート３
９からシリンダ３８内に戻り、再膨張する冷媒ガスの量
を減らすことができるようになるので、第２の回転圧縮
要素３４における圧縮効率を改善し、ロータリコンプレ
ッサの性能を大幅に向上させることができるようにな
る。
【００３０】尚、第２の回転圧縮要素３４の吐出ポート
３９における体積流量は非常に少ないが、吐出ポート３
９の通路抵抗を極力抑えて、冷媒の流通が著しく阻害さ
れないように、第１の回転圧縮要素３２の吐出ポート４
１の面積Ｓ１と第２の回転圧縮要素３４の吐出ポート３
９の面積Ｓ２の比Ｓ２／Ｓ１を、第１の回転圧縮要素３
２の排除容積Ｖ１と第２の回転圧縮要素３４の排除容積
Ｖ２の比Ｖ２／Ｖ１の０．５５倍以上０．８５倍以下に
設定している。これにより、通路抵抗の増大による冷媒
流通の悪化よりも吐出ポート３９内に残留して再膨張す
ることによる冷媒ガスの圧力損失の低減による効果の方
が勝るようになるので、コンプレッサの性能の向上を図
ることができるようになる。
【００３１】一方、上下シリンダ３８、４０内にはベー
ン５０、５２を収納する図示しない案内溝と、この案内
溝の外側に位置してバネ部材としてのスプリング７６、
７８を収納する収納部７０、７２が形成されている。こ
の収納部７０、７２は案内溝側と密閉容器１２（容器本
体１２Ａ）側に開口している。前記スプリング７６、７
８はベーン５０、５２の外側端部に当接し、常時ベーン
５０、５２をローラ４６、４８側に付勢する。そして、
このスプリング７６、７８の密閉容器１２側の収納部７
０、７２内には金属製のプラグ１３７、１４０が設けら
れ、スプリング７６、７８の抜け止めの役目を果たす。
【００３２】尚、前述の如く冷媒としては地球環境にや
さしく、可燃性及び毒性等を考慮して自然冷媒である前
記ＣＯ2（二酸化炭素）使用し、潤滑油としてのオイル
は、例えば鉱物油（ミネラルオイル）、アルキルベンゼ
ン油、エーテル油、エステル油等既存のオイルが使用さ
れる。
【００３３】以上の構成で次に動作を説明する。ターミ
ナル２０及び図示されない配線を介して電動要素１４の
ステータコイル２８に通電されると、電動要素１４が起
動してロータ２４が回転する。この回転により回転軸１
６と一体に設けられた上下偏心部４２、４４に嵌合され
て上下ローラ４６、４８が上下シリンダ３８、４０内を
偏心回転する。
【００３４】これにより、下部支持部材５６に形成され
た吸込通路６０を経由して図示しない吸込ポートから下
シリンダ４０の低圧室側に吸入された低圧の冷媒は、下
ローラ４８と下ベーン５２の動作により圧縮されて中間
圧となる。これにより吐出消音室６４内に設けられた吐
出弁１２８が開放され、吐出消音室６４と吐出ポート４
１とが連通するため、下シリンダ４０の高圧室側から吐
出ポート４１内を通り下部支持部材５６に形成された吐
出消音室６４に吐出される。吐出消音室６４内に吐出さ
れた冷媒ガスは図示しない連通孔を経て中間吐出管１２
１から密閉容器１２内に吐出される。
【００３５】そして、密閉容器１２内の中間圧の冷媒ガ
スは、図示しない冷媒通路を通って、上部支持部材５４
に形成された図示しない吸込通路を経由して図示しない
吸込ポートから上シリンダ３８の低圧室側に吸入され
る。吸入された中間圧の冷媒ガスは、上ローラ４６と上
べーン５０の動作により２段目の圧縮が行われて高温高
圧の冷媒ガスとなる。これにより吐出消音室６２内に設
けられた吐出弁１２７が開放され、吐出消音室６２と吐
出ポート３９とが連通するため、上シリンダ３８の高圧
室側から吐出ポート３９内を通り上部支持部材５４に形
成された吐出消音室６２に吐出される。
【００３６】そして、吐出消音室６２に吐出された高圧
の冷媒ガスは図示しない冷媒通路を通って多段圧縮式ロ
ータリコンプレッサ１０の外部に設けられた冷媒回路の
図示しない放熱器に流入する。
【００３７】放熱器に流入した冷媒はここで放熱して加
熱作用を発揮する。放熱器を出た冷媒は冷媒回路の図示
しない減圧装置（膨張弁など）で減圧された後、これも
図示しない蒸発器に入り、そこで蒸発する。そして、最
終的には第１の回転圧縮要素３２の吸込通路６０に吸い
込まれる循環を繰り返す。
【００３８】このように、第１の回転圧縮要素３２の吐
出ポート４１の面積Ｓ１と第２の回転圧縮要素３４の吐
出ポート３９の面積Ｓ２の比Ｓ２／Ｓ１を、第１の回転
圧縮要素３２の排除容積Ｖ１と第２の回転圧縮要素３４
の排除容積Ｖ２の比Ｖ２／Ｖ１より小さく設定するもの
としたので、第２の回転圧縮要素３４の吐出ポート３９
の面積Ｓ２を更に小さくして、吐出ポート３９内に残留
する冷媒ガスの量を減らすことができるようになる。
【００３９】これにより、第２の回転圧縮要素３４の吐
出ポート３９内の冷媒ガスの再膨張量を少なくすること
が可能となり、高圧ガスの再膨張による圧力損失を低減
することができるようになるため、多段圧縮式ロータリ
コンプレッサの性能を大幅に向上させることができるよ
うになる。
【００４０】尚、実施例では第１の回転圧縮要素３２の
吐出ポート４１の面積Ｓ１と第２の回転圧縮要素３４の
吐出ポート４１の面積Ｓ２の比Ｓ２／Ｓ１を、第１の回
転圧縮要素３２の排除容積Ｖ１と第２の回転圧縮要素３
４の排除容積Ｖ２の比Ｖ２／Ｖ１の０．５５倍以上０．
８５倍以下としたが、これに限らず、第１の回転圧縮要
素３２の吐出ポート４１の面積Ｓ１と第２の回転圧縮要
素３４の吐出ポート４１の面積Ｓ２の比Ｓ２／Ｓ１を、
第１の回転圧縮要素３２の排除容積Ｖ１と第２の回転圧
縮要素３４の排除容積Ｖ２の比Ｖ２／Ｖ１より小さくす
れば上述のような効果が期待できる。
【００４１】また、冷媒流量が少ない状況下、例えば寒
冷地でロータリコンプレッサ１０が用いられる場合にお
いては、第１の回転圧縮要素３２の吐出ポート４１の面
積Ｓ１と第２の回転圧縮要素３４の吐出ポート４１の面
積Ｓ２の比Ｓ２／Ｓ１を、第１の回転圧縮要素３２の排
除容積Ｖ１と第２の回転圧縮要素３４の排除容積Ｖ２の
比Ｖ２／Ｖ１の０．５５倍以上０６７倍以下に設定し
て、第２の回転圧縮要素３４の吐出ポート３９内に残留
する冷媒ガス量を更に少なくすることで一層の効果が得
られる。
【００４２】一方、冷媒流量が多い状況下、例えば温暖
な地域でコンプレッサが用いられる場合には、第１の回
転圧縮要素３２の吐出ポート４１の面積Ｓ１と第２の回
転圧縮要素３４の吐出ポート４１の面積Ｓ２の比Ｓ２／
Ｓ１を、第１の回転圧縮要素３２の排除容積Ｖ１と第２
の回転圧縮要素３４の排除容積Ｖ２の比Ｖ２／Ｖ１の
０．６９以上０．８５以下に設定して、第２の回転圧縮
要素の通路抵抗の増大を極力抑えて、コンプレッサの性
能の向上を図ることがきるようになる。
【００４３】尚、実施例では回転軸１６を縦置型とした
多段圧縮式ロータリコンプレッサ１０について説明した
が、この発明は回転軸を横置型とした多段圧縮式ロータ
リコンプレッサにも適応できることは言うまでもない。
【００４４】更に、多段圧縮式ロータリコンプレッサを
第１及び第２の回転圧縮要素を備えた２段圧縮式ロータ
リコンプレッサで説明したが、これに限らず回転圧縮要
素を３段、４段或いはそれ以上の回転圧縮要素を備えた
多段圧縮式ロータリコンプレッサに適応しても差し支え
ない。
【００４５】
【発明の効果】以上詳述した如く本発明によれば、第２
の回転圧縮要素の吐出ポートの面積Ｓ２をより小さくし
て、第２の回転圧縮要素の吐出ポート内に残留する高圧
ガスの量を減らすことができるようになる。
【００４６】これにより、第２の回転圧縮要素の吐出ポ
ート内の冷媒ガスの再膨張量を少なくすることが可能と
なり、高圧ガスの再膨張による圧縮効率の低下を抑制で
きる。一方、第２の回転圧縮要素の吐出ポートにおける
冷媒ガスの体積流量は非常に少ないので、吐出ポートに
おける通路抵抗の増大による損失よりも残留ガスの再膨
張の削減による効率向上が上回るため、総じてロータリ
コンプレッサの運転効率の改善が達成されるものであ
る。
【００４７】特に、請求項２の発明によれば上記発明に
加えて、ロータリコンプレッサの運転効率の改善をより
一層促進できるようになる。
【００４８】更に、請求項３の発明の発明によれば請求
項２の発明に加えて、寒冷地などの冷媒流量の少ない状
況下において第２の回転圧縮要素の吐出ポート内に残留
する冷媒ガス量を更に少なくすることができるようにな
る。
【００４９】更にまた、請求項４の発明によれば請求項
２の発明に加えて、温暖な地域などの冷媒流量の多い状
況下において第２の回転圧縮要素の通路抵抗の増大を極
力抑えて、コンプレッサの性能の向上を図ることがきる
ようになる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施例の多段圧縮式ロータリコンプレ
ッサの縦断面図である。
【符号の説明】
１０ 多段圧縮式ロータリコンプレッサ １２ 密閉容器 １４ 電動要素 １６ 回転軸 １８ 回転圧縮機構部 ２０ ターミナル ２２ ステータ ２４ ロータ ２６ 積層体 ２８ ステータコイル ３０ 積層体 ３２ 第１の回転圧縮要素 ３４ 第２の回転圧縮要素 ３８、４０ シリンダ ３９、４１ 吐出ポート ５４ 上部支持部材 ５６ 下部支持部材 ６２、６４ 吐出消音室 ６６ 上部カバー ６８ 下部カバー １２７、１２８ 吐出弁
フロントページの続き (72)発明者 里 和哉 大阪府守口市京阪本通２丁目５番５号 三 洋電機株式会社内 (72)発明者 只野 昌也 大阪府守口市京阪本通２丁目５番５号 三 洋電機株式会社内 Ｆターム(参考） 3H029 AA04 AA13 AB03 BB11 BB42 CC25

Claims (4)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 密閉容器内に電動要素と、該電動要素に
    て駆動される第１及び第２の回転圧縮要素を備え、前記
    第１の回転圧縮要素で圧縮され、吐出されたＣＯ2冷媒
    ガスを前記第２の回転圧縮要素に吸引し、圧縮して吐出
    する多段圧縮式ロータリコンプレッサにおいて、 前記第１の回転圧縮要素の吐出ポート面積Ｓ１と前記第
    ２の回転圧縮要素の吐出ポート面積Ｓ２の比Ｓ２／Ｓ１
    を、前記第１の回転圧縮要素の排除容積Ｖ１と前記第２
    の回転圧縮要素の排除容積Ｖ２の比Ｖ２／Ｖ１より小さ
    く設定したことを特徴とする多段圧縮式ロータリコンプ
    レッサ。
  2. 【請求項２】 前記第１の回転圧縮要素の吐出ポート面
    積Ｓ１と前記第２の回転圧縮要素の吐出ポート面積Ｓ２
    の比Ｓ２／Ｓ１を、前記第１の回転圧縮要素の排除容積
    Ｖ１と前記第２の回転圧縮要素の排除容積Ｖ２の比Ｖ２
    ／Ｖ１の０．５５倍以上０．８５倍以下に設定したこと
    を特徴とする請求項１記載の多段圧縮式ロータリコンプ
    レッサ。
  3. 【請求項３】 前記第１の回転圧縮要素の吐出ポート面
    積Ｓ１と前記第２の回転圧縮要素の吐出ポート面積Ｓ２
    の比Ｓ２／Ｓ１を、前記第１の回転圧縮要素の排除容積
    Ｖ１と前記第２の回転圧縮要素の排除容積Ｖ２の比Ｖ２
    ／Ｖ１の０．５５倍以上０．６７倍以下に設定したこと
    を特徴とする請求項２記載の多段圧縮式ロータリコンプ
    レッサ。
  4. 【請求項４】 前記第１の回転圧縮要素の吐出ポート面
    積Ｓ１と前記第２の回転圧縮要素の吐出ポート面積Ｓ２
    の比Ｓ２／Ｓ１を、前記第１の回転圧縮要素の排除容積
    Ｖ１と前記第２の回転圧縮要素の排除容積Ｖ２の比Ｖ２
    ／Ｖ１の０．６９倍以上０．８５倍以下に設定したこと
    を特徴とする請求項２記載の多段圧縮式ロータリコンプ
    レッサ。
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