JP2003285150A - リブ付ダイカスト鋳物 - Google Patents
リブ付ダイカスト鋳物Info
- Publication number
- JP2003285150A JP2003285150A JP2002087514A JP2002087514A JP2003285150A JP 2003285150 A JP2003285150 A JP 2003285150A JP 2002087514 A JP2002087514 A JP 2002087514A JP 2002087514 A JP2002087514 A JP 2002087514A JP 2003285150 A JP2003285150 A JP 2003285150A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rib
- die
- plate
- casting
- main body
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/06—Alloys based on aluminium with magnesium as the next major constituent
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12375—All metal or with adjacent metals having member which crosses the plane of another member [e.g., T or X cross section, etc.]
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12389—All metal or with adjacent metals having variation in thickness
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Molds, Cores, And Manufacturing Methods Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 リブの基端部側における鋳造品質を大いに向
上させたリブ付ダイカスト鋳物を提供する。 【解決手段】 リブ付ダイカスト鋳物１は，板状本体２
と，その板状本体２の裏面８に設けられた少なくとも１
つの直線状リブ９とを有し，且つＡｌ−Ｍｇ系合金より
なる。直線状リブ９の伸長方向に沿う第１の仮想直線Ａ
に対して，板状本体２における溶湯の流れ方向に沿う第
２の仮想直線Ｂ1 〜Ｂ6 が交叉している。
上させたリブ付ダイカスト鋳物を提供する。 【解決手段】 リブ付ダイカスト鋳物１は，板状本体２
と，その板状本体２の裏面８に設けられた少なくとも１
つの直線状リブ９とを有し，且つＡｌ−Ｍｇ系合金より
なる。直線状リブ９の伸長方向に沿う第１の仮想直線Ａ
に対して，板状本体２における溶湯の流れ方向に沿う第
２の仮想直線Ｂ1 〜Ｂ6 が交叉している。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はリブ付ダイカスト鋳
物，特に，板状本体と，その板状本体の裏面に設けられ
た少なくとも１つのリブとを有し，且つＡｌ−Ｍｇ系合
金よりなるリブ付ダイカスト鋳物に関する。
物，特に，板状本体と，その板状本体の裏面に設けられ
た少なくとも１つのリブとを有し，且つＡｌ−Ｍｇ系合
金よりなるリブ付ダイカスト鋳物に関する。
【０００２】
【関連技術】例えば，自動車用ドアパネルといったよう
に大型薄肉鋳物においては，通常，その板状本体の裏面
に，補強のため１つ以上のリブが設けられる。一方，Ａ
ｌ−Ｍｇ系合金は優れた強度および靱性を有することか
ら，大型薄肉鋳物の構成材料として有望である。
に大型薄肉鋳物においては，通常，その板状本体の裏面
に，補強のため１つ以上のリブが設けられる。一方，Ａ
ｌ−Ｍｇ系合金は優れた強度および靱性を有することか
ら，大型薄肉鋳物の構成材料として有望である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところが，Ａｌ−Ｍｇ
系合金組成の溶湯は流動性が悪いことから，大型薄肉鋳
物をダイカスト鋳造する場合には高速充填成形を行っ
て，充填不良等の鋳造欠陥の発生を回避することが必要
となる。
系合金組成の溶湯は流動性が悪いことから，大型薄肉鋳
物をダイカスト鋳造する場合には高速充填成形を行っ
て，充填不良等の鋳造欠陥の発生を回避することが必要
となる。
【０００４】このような状況下において，リブ，したが
って金型キャビティにおけるリブ成形領域の伸長方向に
対して，板状本体，したがって板状本体成形領域におけ
る溶湯の流れ方向を合致させた場合には，リブ成形領域
の先端部側では溶湯が金型により冷却されて早期に凝固
するが，リブ成形領域の基端部側には溶湯の流れ方向に
沿った速い流れが生じているだけでなく，その基端部側
の溶湯の容量が大であることから，金型の基端部対応部
分が過熱されることもあって，リブの基端部側が最終凝
固部となり，そこにＡｌ−Ｍｇ共晶金属間化合物，Ｍｎ
系金属間化合物等が偏析したり，引け巣が生じる等の不
具合があった。
って金型キャビティにおけるリブ成形領域の伸長方向に
対して，板状本体，したがって板状本体成形領域におけ
る溶湯の流れ方向を合致させた場合には，リブ成形領域
の先端部側では溶湯が金型により冷却されて早期に凝固
するが，リブ成形領域の基端部側には溶湯の流れ方向に
沿った速い流れが生じているだけでなく，その基端部側
の溶湯の容量が大であることから，金型の基端部対応部
分が過熱されることもあって，リブの基端部側が最終凝
固部となり，そこにＡｌ−Ｍｇ共晶金属間化合物，Ｍｎ
系金属間化合物等が偏析したり，引け巣が生じる等の不
具合があった。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は，リブの基端部
側における鋳造品質を大いに向上させた前記リブ付ダイ
カスト鋳物を提供することを目的とする。
側における鋳造品質を大いに向上させた前記リブ付ダイ
カスト鋳物を提供することを目的とする。
【０００６】前記目的を達成するため本発明によれば，
板状本体と，その板状本体の裏面に設けられた少なくと
も１つのリブとを有し，且つＡｌ−Ｍｇ系合金よりなる
リブ付ダイカスト鋳物であって，前記リブの伸長方向に
沿う第１の仮想直線に対して前記板状本体における溶湯
の流れ方向に沿う第２の仮想直線が交叉している，リブ
付ダイカスト鋳物が提供される。
板状本体と，その板状本体の裏面に設けられた少なくと
も１つのリブとを有し，且つＡｌ−Ｍｇ系合金よりなる
リブ付ダイカスト鋳物であって，前記リブの伸長方向に
沿う第１の仮想直線に対して前記板状本体における溶湯
の流れ方向に沿う第２の仮想直線が交叉している，リブ
付ダイカスト鋳物が提供される。
【０００７】前記のように構成すると，金型キャビティ
のリブ成形領域に充填された溶湯が，その流動性が良好
でないこともあって，板状本体成形領域に向って流出し
にくくなり，その結果，リブ成形領域の基端部における
溶湯の流れの発生が抑制され，その基端部の溶湯も早期
に凝固する。これによりリブ基端部における鋳造欠陥の
発生を大いに抑制されたリブ付ダイカスト鋳物を提供す
ることができる。
のリブ成形領域に充填された溶湯が，その流動性が良好
でないこともあって，板状本体成形領域に向って流出し
にくくなり，その結果，リブ成形領域の基端部における
溶湯の流れの発生が抑制され，その基端部の溶湯も早期
に凝固する。これによりリブ基端部における鋳造欠陥の
発生を大いに抑制されたリブ付ダイカスト鋳物を提供す
ることができる。
【０００８】また第１および第２の仮想直線のなす交角
αを２５°≦α≦９０°に設定すると，前記鋳造欠陥の
発生をなお一層抑制して，交角αがα＜２５°の場合に
比べてリブ基端部の強度および靱性を向上させることが
できる。
αを２５°≦α≦９０°に設定すると，前記鋳造欠陥の
発生をなお一層抑制して，交角αがα＜２５°の場合に
比べてリブ基端部の強度および靱性を向上させることが
できる。
【０００９】さらに，Ａｌ−Ｍｇ系合金としては，３．
５ｗｔ％≦Ｍｇ≦４．５ｗｔ％と，Ｓｉ≦０．２５ｗｔ
％と，０．８ｗｔ％≦Ｍｎ≦１．５ｗｔ％と，Ｆｅ≦
０．５ｗｔ％と，０．１ｗｔ％≦Ｔｉ≦０．３ｗｔ％
と，不可避不純物を含む残部Ａｌとよりなる合金が好適
である。このＡｌ−Ｍｇ系合金を用いることによって，
充填不良等が無く高品質であると共に優れた強度および
靱性を有するリブ付ダイカスト鋳物を提供することがで
きる。
５ｗｔ％≦Ｍｇ≦４．５ｗｔ％と，Ｓｉ≦０．２５ｗｔ
％と，０．８ｗｔ％≦Ｍｎ≦１．５ｗｔ％と，Ｆｅ≦
０．５ｗｔ％と，０．１ｗｔ％≦Ｔｉ≦０．３ｗｔ％
と，不可避不純物を含む残部Ａｌとよりなる合金が好適
である。このＡｌ−Ｍｇ系合金を用いることによって，
充填不良等が無く高品質であると共に優れた強度および
靱性を有するリブ付ダイカスト鋳物を提供することがで
きる。
【００１０】各化学成分の添加理由および含有量限定理
由は次の通りである。
由は次の通りである。
【００１１】Ｍｇ：Ｍｇはダイカスト鋳物の強度および
靱性の向上に寄与する。ただし，Ｍｇ＜３．５ｗｔ％で
は溶湯の流動性が悪化し，一方，Ｍｇ＞４．５ｗｔ％で
はダイカスト鋳物の靱性が低下し，また凝固が遅れた部
分にＡｌ−Ｍｇ共晶金属間化合物が偏析して鋳造割れを
招来する。
靱性の向上に寄与する。ただし，Ｍｇ＜３．５ｗｔ％で
は溶湯の流動性が悪化し，一方，Ｍｇ＞４．５ｗｔ％で
はダイカスト鋳物の靱性が低下し，また凝固が遅れた部
分にＡｌ−Ｍｇ共晶金属間化合物が偏析して鋳造割れを
招来する。
【００１２】Ｓｉ：Ｓｉはダイカスト鋳物の強度向上に
寄与するが，Ｓｉ＞０．２５ｗｔ％ではＭｇ2 Ｓｉ金属
間化合物が増加するためダイカスト鋳物の靱性が低下す
る。
寄与するが，Ｓｉ＞０．２５ｗｔ％ではＭｇ2 Ｓｉ金属
間化合物が増加するためダイカスト鋳物の靱性が低下す
る。
【００１３】Ｍｎ：この合金は，ダイカスト鋳物の靱性
確保のためＦｅ含有量を低く設定しており，また比較的
融点が高いため，金型に対して焼付きを生じ易い。Ｍｎ
は耐焼付き性向上元素として寄与し，大型薄肉のダイカ
スト鋳物の高速充填鋳造にとって不可欠の元素である。
またＭｎは強度向上元素でもある。ただし，Ｍｎ＜０．
８ｗｔ％では合金の耐焼付き性が低下し，一方，Ｍｎ＞
１．５ｗｔ％ではダイカスト鋳物の強度は向上するもの
の，その靱性が低下し，また溶湯の流動性も悪化する。
確保のためＦｅ含有量を低く設定しており，また比較的
融点が高いため，金型に対して焼付きを生じ易い。Ｍｎ
は耐焼付き性向上元素として寄与し，大型薄肉のダイカ
スト鋳物の高速充填鋳造にとって不可欠の元素である。
またＭｎは強度向上元素でもある。ただし，Ｍｎ＜０．
８ｗｔ％では合金の耐焼付き性が低下し，一方，Ｍｎ＞
１．５ｗｔ％ではダイカスト鋳物の強度は向上するもの
の，その靱性が低下し，また溶湯の流動性も悪化する。
【００１４】Ｆｅ：Ｆｅはダイカスト鋳物の強度向上に
寄与するが，Ｆｅ＞０．５ｗｔ％ではＦｅ系晶出物が生
成されるためダイカスト鋳物の靱性が低下する。
寄与するが，Ｆｅ＞０．５ｗｔ％ではＦｅ系晶出物が生
成されるためダイカスト鋳物の靱性が低下する。
【００１５】Ｔｉ：Ｔｉは，ダイカスト鋳物の金属組織
を微細化して鋳造割れを防止し，また溶湯の流動性向上
に寄与する。ただし，Ｔｉ＜０．１ｗｔ％では金属組織
の微細化効果が不十分になるため溶湯の流動性が悪化
し，一方，Ｔｉ＞０．３ｗｔ％ではＴｉ−Ａｌ系高温晶
出物の現出により溶湯の流動性が悪化する。ＺｒもＴｉ
と同様の効果を有する。またＢは，０．０２ｗｔ％≦Ｂ
≦０．０４ｗｔ％にて，ＴｉおよびＺｒと共存して金属
組織の微細化効果を促進する。
を微細化して鋳造割れを防止し，また溶湯の流動性向上
に寄与する。ただし，Ｔｉ＜０．１ｗｔ％では金属組織
の微細化効果が不十分になるため溶湯の流動性が悪化
し，一方，Ｔｉ＞０．３ｗｔ％ではＴｉ−Ａｌ系高温晶
出物の現出により溶湯の流動性が悪化する。ＺｒもＴｉ
と同様の効果を有する。またＢは，０．０２ｗｔ％≦Ｂ
≦０．０４ｗｔ％にて，ＴｉおよびＺｒと共存して金属
組織の微細化効果を促進する。
【００１６】
【発明の実施の形態】図１はリブ付ダイカスト鋳物１を
裏側から見たもので，図２にも示すように，そのダイカ
スト鋳物１は板状本体２を有し，その板状本体２は，長
手方向両側縁がほぼ弧状をなす平板部３と，その両側縁
にそれぞれ連設されて同方向に折曲がる幅広の第１折曲
り部４および幅狭の第２折曲り部５と，第１，第２折曲
り部４，５の外側縁にそれぞれ連設されて平板部３とほ
ぼ平行な第１，第２外縁部６，７とよりなる。平板部３
の裏面８に少なくとも１つのリブ，実施例では１つの直
線状リブ９が裏面８を長手方向に沿ってほぼ二分割する
ように設けられている。ダイカスト鋳物１は，Ａｌ−Ｍ
ｇ系合金よりなる。
裏側から見たもので，図２にも示すように，そのダイカ
スト鋳物１は板状本体２を有し，その板状本体２は，長
手方向両側縁がほぼ弧状をなす平板部３と，その両側縁
にそれぞれ連設されて同方向に折曲がる幅広の第１折曲
り部４および幅狭の第２折曲り部５と，第１，第２折曲
り部４，５の外側縁にそれぞれ連設されて平板部３とほ
ぼ平行な第１，第２外縁部６，７とよりなる。平板部３
の裏面８に少なくとも１つのリブ，実施例では１つの直
線状リブ９が裏面８を長手方向に沿ってほぼ二分割する
ように設けられている。ダイカスト鋳物１は，Ａｌ−Ｍ
ｇ系合金よりなる。
【００１７】図３，４に示すように，ダイカスト鋳物１
を鋳造するための金型１０は固定型１０1 と可動型１０
2 とよりなり，両型１０1 ，１０2 間にダイカスト鋳物
１を成形するキャビティ１１，薄いゲート（いわゆる，
べたゲート）１２，ランナ１３および複数のオーバフロ
ー部１４が形成される。固定型１０1 において，ランナ
１３に連通するシリンダ孔１５に加圧プランジャ１６が
摺動可能に嵌合されている。キャビティ１１において，
固定型１０1 側の成形面１７は板状本体２の表面を成形
するもので，したがって，キャビティ１１の板状本体成
形領域１８は固定型１０1 側に在り，一方，直線状リブ
成形領域１９は可動型１０2 側に在る。
を鋳造するための金型１０は固定型１０1 と可動型１０
2 とよりなり，両型１０1 ，１０2 間にダイカスト鋳物
１を成形するキャビティ１１，薄いゲート（いわゆる，
べたゲート）１２，ランナ１３および複数のオーバフロ
ー部１４が形成される。固定型１０1 において，ランナ
１３に連通するシリンダ孔１５に加圧プランジャ１６が
摺動可能に嵌合されている。キャビティ１１において，
固定型１０1 側の成形面１７は板状本体２の表面を成形
するもので，したがって，キャビティ１１の板状本体成
形領域１８は固定型１０1 側に在り，一方，直線状リブ
成形領域１９は可動型１０2 側に在る。
【００１８】ゲート１２は，板状本体成形領域１８の第
１外縁部成形区域２０の外側縁全長に亘るように形成さ
れており，その全長に亘ってランナ１３が連通してい
る。一方，複数のオーバフロー部１４は板状本体成形領
域１８の第２外縁部成形区域２１の外側縁に沿って所定
の間隔で配置されている。
１外縁部成形区域２０の外側縁全長に亘るように形成さ
れており，その全長に亘ってランナ１３が連通してい
る。一方，複数のオーバフロー部１４は板状本体成形領
域１８の第２外縁部成形区域２１の外側縁に沿って所定
の間隔で配置されている。
【００１９】鋳造時において，ゲート１２よりキャビテ
ィ１１内にＡｌ−Ｍｇ系合金組成の溶湯を高速充填する
と，そのキャビティ１１内には，ほぼ放射状の溶湯の流
れが発生し，これにより図３に示すように，直線状リブ
成形領域１９の伸長方向，つまり長手方向に沿う第１の
仮想直線Ａに対して，板状本体成形領域１８における溶
湯の流れ方向に沿う複数の第２の仮想直線Ｂ1 〜Ｂ6 が
交叉する。
ィ１１内にＡｌ−Ｍｇ系合金組成の溶湯を高速充填する
と，そのキャビティ１１内には，ほぼ放射状の溶湯の流
れが発生し，これにより図３に示すように，直線状リブ
成形領域１９の伸長方向，つまり長手方向に沿う第１の
仮想直線Ａに対して，板状本体成形領域１８における溶
湯の流れ方向に沿う複数の第２の仮想直線Ｂ1 〜Ｂ6 が
交叉する。
【００２０】このような交叉関係を成立させると，キャ
ビティ１１の直線状リブ成形領域１９に充填された溶湯
が，その流動性が良好でないこともあって，キャビティ
１１の板状本体成形領域１８に向って流出しにくくな
り，その結果，直線状リブ成形領域１９の基端部におけ
る溶湯の流れの発生が抑制され，領域１９の先端部側だ
けでなく，その基端部の溶湯も早期に凝固する。
ビティ１１の直線状リブ成形領域１９に充填された溶湯
が，その流動性が良好でないこともあって，キャビティ
１１の板状本体成形領域１８に向って流出しにくくな
り，その結果，直線状リブ成形領域１９の基端部におけ
る溶湯の流れの発生が抑制され，領域１９の先端部側だ
けでなく，その基端部の溶湯も早期に凝固する。
【００２１】前記交叉関係は，リブ付ダイカスト鋳物１
については，図１に示すように，直線状リブ９の伸長方
向，つまり長手方向に沿う第１の仮想直線Ａに対して，
板状本体２における溶湯の流れ方向に沿う複数の第２の
仮想直線Ｂ1 〜Ｂ6 が交叉している，ということができ
るので，このような構造限定を受けたリブ付ダイカスト
鋳物１における直線状リブ９の基端部９ａは鋳造欠陥の
発生を大いに抑制されたものとなる。
については，図１に示すように，直線状リブ９の伸長方
向，つまり長手方向に沿う第１の仮想直線Ａに対して，
板状本体２における溶湯の流れ方向に沿う複数の第２の
仮想直線Ｂ1 〜Ｂ6 が交叉している，ということができ
るので，このような構造限定を受けたリブ付ダイカスト
鋳物１における直線状リブ９の基端部９ａは鋳造欠陥の
発生を大いに抑制されたものとなる。
【００２２】板状本体２における溶湯の流れ方向は，そ
のゲート１２の位置から知ることができ，またその位置
が判別し得ないときは，先ず，板状本体２表面に転写さ
れた離型剤の流れ方向を調べ，次いでその流れ方向に沿
い金属組織を顕微鏡観察して，結晶粒の大なる側がゲー
ト１２側であり，一方，結晶粒の小なる側がオーバフロ
ー部１４側と判断する。
のゲート１２の位置から知ることができ，またその位置
が判別し得ないときは，先ず，板状本体２表面に転写さ
れた離型剤の流れ方向を調べ，次いでその流れ方向に沿
い金属組織を顕微鏡観察して，結晶粒の大なる側がゲー
ト１２側であり，一方，結晶粒の小なる側がオーバフロ
ー部１４側と判断する。
【００２３】また第１および第２の仮想直線Ａ，Ｂ1 〜
Ｂ6 のなす交角（小さい方の角度）αを２５°≦α≦９
０°に設定すると，前記鋳造欠陥の発生を大いに抑制し
て，交角αがα＜２５°の場合に比べて直線状リブ９に
おける基端部９ａの強度および靱性を向上させることが
できる。
Ｂ6 のなす交角（小さい方の角度）αを２５°≦α≦９
０°に設定すると，前記鋳造欠陥の発生を大いに抑制し
て，交角αがα＜２５°の場合に比べて直線状リブ９に
おける基端部９ａの強度および靱性を向上させることが
できる。
【００２４】因に，図１における交角αは図１左側より
右側に向って，Ｂ1 に関し６９°，Ｂ2 に関し７４°，
Ｂ3 に関し８０°，Ｂ4 に関し９０°，Ｂ5 に関し８８
°，Ｂ6 に関し８４°である。
右側に向って，Ｂ1 に関し６９°，Ｂ2 に関し７４°，
Ｂ3 に関し８０°，Ｂ4 に関し９０°，Ｂ5 に関し８８
°，Ｂ6 に関し８４°である。
【００２５】前記交角αの範囲は，次のような実験を行
うことによって決定された。
うことによって決定された。
【００２６】便宜上，溶湯の流れに関するほぼ中央の第
２の仮想直線Ｂ4 に対して直線状リブ９に関する第１の
仮想直線Ａが交叉するように，交角αを，図５のごとく
０°に，また図６のごとく２０°に，さらに図７のごと
く２５°に，さらにまた図８のごとく６０°に，さらに
図９のごとく９０°にそれぞれ設定された５種類の可動
型１０2 を用意し，それらと共通の固定型１０1 とより
５種類の金型１０を構成した。 図１，２に示すよう
に，ダイカスト鋳物１において，板状本体２の寸法は縦
Ｃを２９０mmに，横Ｄを４８０mmに，厚さＴを２mmにそ
れぞれ設定され，一方，直線状リブ９の寸法は平均厚さ
ｔを１．８mmに，高さｈを２０mmにそれぞれ設定され
た。またＡｌ−Ｍｇ系合金として，４．１ｗｔ％Ｍｇ−
０．２ｗｔ％Ｓｉ−１．１ｗｔ％Ｍｎ−０．２ｗｔ％Ｆ
ｅ−０．１５ｗｔ％Ｔｉ−残部Ａｌ（不可避不純物を含
む），といった組成を有するものを選定した。
２の仮想直線Ｂ4 に対して直線状リブ９に関する第１の
仮想直線Ａが交叉するように，交角αを，図５のごとく
０°に，また図６のごとく２０°に，さらに図７のごと
く２５°に，さらにまた図８のごとく６０°に，さらに
図９のごとく９０°にそれぞれ設定された５種類の可動
型１０2 を用意し，それらと共通の固定型１０1 とより
５種類の金型１０を構成した。 図１，２に示すよう
に，ダイカスト鋳物１において，板状本体２の寸法は縦
Ｃを２９０mmに，横Ｄを４８０mmに，厚さＴを２mmにそ
れぞれ設定され，一方，直線状リブ９の寸法は平均厚さ
ｔを１．８mmに，高さｈを２０mmにそれぞれ設定され
た。またＡｌ−Ｍｇ系合金として，４．１ｗｔ％Ｍｇ−
０．２ｗｔ％Ｓｉ−１．１ｗｔ％Ｍｎ−０．２ｗｔ％Ｆ
ｅ−０．１５ｗｔ％Ｔｉ−残部Ａｌ（不可避不純物を含
む），といった組成を有するものを選定した。
【００２７】そして，金型１０を真空ダイカスト装置に
設置して，キャビティ内真空度：６ｋＰａ；型温：２０
０℃／セラミック製断熱スリーブ（温調２００℃）；注
湯温度：７２０℃；低速射出：０．５ｍ／sec ；高速射
出：３ｍ／sec （ゲートスピード換算：４０ｍ／sec ）
の条件で鋳造を行い，５種類のダイカスト鋳物１を得
た。
設置して，キャビティ内真空度：６ｋＰａ；型温：２０
０℃／セラミック製断熱スリーブ（温調２００℃）；注
湯温度：７２０℃；低速射出：０．５ｍ／sec ；高速射
出：３ｍ／sec （ゲートスピード換算：４０ｍ／sec ）
の条件で鋳造を行い，５種類のダイカスト鋳物１を得
た。
【００２８】各ダイカスト鋳物１において，直線状リブ
９の基端部９ａからテストピース（ａ）〜（ｅ）を切出
し，各テストピース（ａ）〜（ｅ）について引張試験を
行って，強度としての引張強さおよび靱性としての伸び
を測定したところ，表１の結果を得た。
９の基端部９ａからテストピース（ａ）〜（ｅ）を切出
し，各テストピース（ａ）〜（ｅ）について引張試験を
行って，強度としての引張強さおよび靱性としての伸び
を測定したところ，表１の結果を得た。
【００２９】
【表１】
【００３０】図１０は，表１に基づいて交角αと引張強
さおよび伸びとの関係をグラフ化したものである。表１
および図１０より，交角αを設けることによって，強度
および靱性が向上することが判る。これは，交角αをα
≧２５°に設定することによって顕著となる。
さおよび伸びとの関係をグラフ化したものである。表１
および図１０より，交角αを設けることによって，強度
および靱性が向上することが判る。これは，交角αをα
≧２５°に設定することによって顕著となる。
【００３１】なお，リブには，半径の大きな弧状をなす
ものも含まれる。
ものも含まれる。
【００３２】次に，板状本体２におけるＡｌ−Ｍｇ系合
金の化学成分含有量と，機械的特性および溶湯の流動性
との関係について考察する。板状本体２の鋳造条件は前
記の場合と同じである。また流動性に関する流動長の測
定にはＭＩＴ式測定方法（試験温度２水準）を用いた。
金の化学成分含有量と，機械的特性および溶湯の流動性
との関係について考察する。板状本体２の鋳造条件は前
記の場合と同じである。また流動性に関する流動長の測
定にはＭＩＴ式測定方法（試験温度２水準）を用いた。
【００３３】（１）Ｍｇ含有量と，機械的特性および流
動性との関係 表２は，テストピースの例（１）〜（７）に関する組
成，引張強さ，伸びならびに溶湯温度７２０℃および７
４５℃における流動長を示す。
動性との関係 表２は，テストピースの例（１）〜（７）に関する組
成，引張強さ，伸びならびに溶湯温度７２０℃および７
４５℃における流動長を示す。
【００３４】
【表２】
【００３５】図１１は，表２に基づいてＭｇ含有量と伸
びおよび流動長との関係をグラフ化したものである。表
２および図１１から明らかなように，Ｍｇ含有量を３．
５ｗｔ％≦Ｍｇ≦４．５ｗｔ％に設定することによっ
て，板状本体２における充填不良の発生を防止し，また
その強度および靱性を向上させることができる。
びおよび流動長との関係をグラフ化したものである。表
２および図１１から明らかなように，Ｍｇ含有量を３．
５ｗｔ％≦Ｍｇ≦４．５ｗｔ％に設定することによっ
て，板状本体２における充填不良の発生を防止し，また
その強度および靱性を向上させることができる。
【００３６】（２）Ｓｉ含有量と機械的特性との関係
表３は，テストピースの例（４），（８）〜（１１）に
関する組成，引張強さおよび伸びを示す。
関する組成，引張強さおよび伸びを示す。
【００３７】
【表３】
【００３８】図１２は，表３に基づいてＳｉ含有量と伸
びとの関係をグラフ化したものである。表３および図１
２から明らかなように，Ｓｉ含有量をＳｉ≦０．２５ｗ
ｔ％に設定することによって，板状本体２の靱性を確保
することができ，また板状本体２の強度をも確保するこ
とができる。
びとの関係をグラフ化したものである。表３および図１
２から明らかなように，Ｓｉ含有量をＳｉ≦０．２５ｗ
ｔ％に設定することによって，板状本体２の靱性を確保
することができ，また板状本体２の強度をも確保するこ
とができる。
【００３９】（３）Ｍｎ含有量と機械的特性との関係
表４は，テストピースの例（４），（１２）〜（１６）
に関する組成，引張強さおよび伸びを示す。
に関する組成，引張強さおよび伸びを示す。
【００４０】
【表４】
【００４１】図１３は，表４に基づいてＭｎ含有量と引
張強さおよび伸びとの関係をグラフ化したものである。
表４，図１３から明らかなように，Ｍｎ含有量を０．８
ｗｔ％≦Ｍｎ≦１．５ｗｔ％に設定することによって板
状本体２の強度および靱性を確保することができる。例
（１２）の場合は，Ｍｎ＜０．８ｗｔ％であることから
金型への焼付きが生じた。
張強さおよび伸びとの関係をグラフ化したものである。
表４，図１３から明らかなように，Ｍｎ含有量を０．８
ｗｔ％≦Ｍｎ≦１．５ｗｔ％に設定することによって板
状本体２の強度および靱性を確保することができる。例
（１２）の場合は，Ｍｎ＜０．８ｗｔ％であることから
金型への焼付きが生じた。
【００４２】（４）Ｆｅ含有量と機械的特性との関係
表５は，テストピースの例（４），（１７）〜（１９）
に関する組成，引張強さおよび伸びを示す。
に関する組成，引張強さおよび伸びを示す。
【００４３】
【表５】
【００４４】表５から明らかなように，Ｆｅ含有量をＦ
ｅ≦０．５ｗｔ％に設定することによって板状本体２の
強度を確保することができる。
ｅ≦０．５ｗｔ％に設定することによって板状本体２の
強度を確保することができる。
【００４５】図１４は，表５に基づいてＦｅ含有量と伸
びとの関係をグラフ化したものである。表５および図１
４から明らかなように，Ｆｅ含有量をＦｅ≦０．５ｗｔ
％に設定することによって，板状本体２の靱性を確保す
ることができる。
びとの関係をグラフ化したものである。表５および図１
４から明らかなように，Ｆｅ含有量をＦｅ≦０．５ｗｔ
％に設定することによって，板状本体２の靱性を確保す
ることができる。
【００４６】（５）Ｔｉ含有量と流動性との関係
表６はテストピースの例（４），（２０）〜（２４）に
関する組成ならびに７２０℃および７４５℃における流
動長を示す。
関する組成ならびに７２０℃および７４５℃における流
動長を示す。
【００４７】
【表６】
【００４８】図１５は，表６に基づいてＴｉ含有量と流
動長との関係をグラフ化したものである。表６および図
１５から明らかなように，Ｔｉ含有量を０．１ｗｔ％≦
Ｔｉ≦０．３ｗｔ％に設定することによって，溶湯の流
動性を確保し，板状本体２における充填不良の発生を防
止することができる。
動長との関係をグラフ化したものである。表６および図
１５から明らかなように，Ｔｉ含有量を０．１ｗｔ％≦
Ｔｉ≦０．３ｗｔ％に設定することによって，溶湯の流
動性を確保し，板状本体２における充填不良の発生を防
止することができる。
【００４９】
【発明の効果】本発明によれば前記のように構成するこ
とによって，全体に亘り健全な鋳造品質を有し，また優
れた強度および靱性を備えたリブ付ダイカスト鋳物を提
供することができる。
とによって，全体に亘り健全な鋳造品質を有し，また優
れた強度および靱性を備えたリブ付ダイカスト鋳物を提
供することができる。
【図１】リブ付ダイカスト鋳物の裏面図である。
【図２】図１の２−２線断面図である。
【図３】固定型の要部正面図である。
【図４】金型の断面図であって，図３の４−４線断面図
に相当する。
に相当する。
【図５】交角α＝０°の場合を示す固定型の要部正面図
である。
である。
【図６】交角α＝２０°の場合を示す固定型の要部正面
図である。
図である。
【図７】交角α＝２５°の場合を示す固定型の要部正面
図である。
図である。
【図８】交角α＝６０°の場合を示す固定型の要部正面
図である。
図である。
【図９】交角α＝９０°の場合を示す固定型の要部正面
図である。
図である。
【図１０】交角αと，引張強さおよび伸びとの関係を示
すグラフである。
すグラフである。
【図１１】Ｍｇ含有量と，伸びおよび流動長との関係を
示すグラフである。
示すグラフである。
【図１２】Ｓｉ含有量と伸びとの関係を示すグラフであ
る。
る。
【図１３】Ｍｎ含有量と引張強さおよび伸びとの関係を
示すグラフである。
示すグラフである。
【図１４】Ｆｅ含有量と伸びとの関係を示すグラフであ
る。
る。
【図１５】Ｔｉ含有量と流動長との関係を示すグラフで
ある。
ある。
【符号の説明】
１………………リブ付ダイカスト鋳物
２………………板状本体
８………………裏面
９………………直線状リブ
Ａ………………第１の仮想直線
Ｂ1 〜Ｂ6 ……第２の仮想直線
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 畑 恒久
埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式会
社本田技術研究所内
(72)発明者 福地 文亮
埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式会
社本田技術研究所内
(72)発明者 水上 貴博
埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式会
社本田技術研究所内
Ｆターム(参考） 4E093 NA01 NB01 TA03
Claims (3)
- 【請求項１】 板状本体（２）と，その板状本体（２）
の裏面（８）に設けられた少なくとも１つのリブ（９）
とを有し，且つＡｌ−Ｍｇ系合金よりなるリブ付ダイカ
スト鋳物であって，前記リブ（９）の伸長方向に沿う第
１の仮想直線（Ａ）に対して，前記板状本体（２）にお
ける溶湯の流れ方向に沿う第２の仮想直線（Ｂ1 〜
Ｂ6 ）が交叉していることを特徴とするリブ付ダイカス
ト鋳物。 - 【請求項２】 前記第１および第２の仮想直線（Ａ，Ｂ
1 〜Ｂ6 ）のなす交角αが２５°≦α≦９０°である，
請求項１記載のリブ付ダイカスト鋳物。 - 【請求項３】 前記Ａｌ−Ｍｇ系合金は，３．５ｗｔ％
≦Ｍｇ≦４．５ｗｔ％と，Ｓｉ≦０．２５ｗｔ％と，
０．８ｗｔ％≦Ｍｎ≦１．５ｗｔ％と，Ｆｅ≦０．５ｗ
ｔ％と，０．１ｗｔ％≦Ｔｉ≦０．３ｗｔ％と，不可避
不純物を含む残部Ａｌとよりなる，請求項１または２記
載のリブ付ダイカスト鋳物。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002087514A JP2003285150A (ja) | 2002-03-27 | 2002-03-27 | リブ付ダイカスト鋳物 |
| US10/392,391 US20030219618A1 (en) | 2002-03-27 | 2003-03-20 | Ribbed die cast product |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002087514A JP2003285150A (ja) | 2002-03-27 | 2002-03-27 | リブ付ダイカスト鋳物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003285150A true JP2003285150A (ja) | 2003-10-07 |
Family
ID=29233681
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002087514A Pending JP2003285150A (ja) | 2002-03-27 | 2002-03-27 | リブ付ダイカスト鋳物 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US20030219618A1 (ja) |
| JP (1) | JP2003285150A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004162140A (ja) * | 2002-11-14 | 2004-06-10 | Toyota Motor Corp | ダイカスト用Ａｌ−Ｍｇ系合金及びＡｌ−Ｍｇ系合金製ダイカスト製品の製造方法 |
| WO2020095777A1 (ja) * | 2018-11-07 | 2020-05-14 | 日本軽金属株式会社 | ダイカスト用アルミニウム合金及びアルミニウム合金ダイカスト材 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7713470B2 (en) * | 2002-05-30 | 2010-05-11 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Die casting having high toughness |
| JP2007130643A (ja) * | 2005-11-08 | 2007-05-31 | Aisin Aw Co Ltd | 突出部を有する鋳造製品 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6547895B2 (en) * | 2001-01-25 | 2003-04-15 | General Motors Corporation | Superplastic multi-layer forming |
-
2002
- 2002-03-27 JP JP2002087514A patent/JP2003285150A/ja active Pending
-
2003
- 2003-03-20 US US10/392,391 patent/US20030219618A1/en not_active Abandoned
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004162140A (ja) * | 2002-11-14 | 2004-06-10 | Toyota Motor Corp | ダイカスト用Ａｌ−Ｍｇ系合金及びＡｌ−Ｍｇ系合金製ダイカスト製品の製造方法 |
| WO2020095777A1 (ja) * | 2018-11-07 | 2020-05-14 | 日本軽金属株式会社 | ダイカスト用アルミニウム合金及びアルミニウム合金ダイカスト材 |
| JPWO2020095777A1 (ja) * | 2018-11-07 | 2021-09-24 | 日本軽金属株式会社 | ダイカスト用アルミニウム合金及びアルミニウム合金ダイカスト材 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US20030219618A1 (en) | 2003-11-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR102597784B1 (ko) | 다이캐스팅용 알루미늄 합금 및 그 제조방법, 다이캐스팅 방법 | |
| JP3025656B2 (ja) | チルベント | |
| JP3423873B2 (ja) | チルベント | |
| AU753538B2 (en) | Die casting magnesium alloy | |
| KR101545970B1 (ko) | 고강도 및 고열전도도를 동시에 나타내는 다이캐스팅용 Ａｌ－Ｚｎ 합금 | |
| JP2009108409A (ja) | 靭性に優れた鋳造用Ａｌ−Ｍｇ系アルミニウム合金及びそれからなる鋳造部材 | |
| JP2000343199A (ja) | 金型方案、ダイカスト鋳造法及びダイカスト製品 | |
| JPH0967635A (ja) | 強度と靱性に優れた高圧鋳造によるアルミニウム合金鋳物とその製造方法 | |
| JPH09143605A (ja) | 強度、靭性に優れた高圧鋳造アルミニウム合金およびその製造方法 | |
| JP4145242B2 (ja) | 鋳物用アルミニウム合金、アルミニウム合金製鋳物およびアルミニウム合金製鋳物の製造方法 | |
| JP2003285150A (ja) | リブ付ダイカスト鋳物 | |
| US7201210B2 (en) | Casting of aluminum based wrought alloys and aluminum based casting alloys | |
| JP2001247926A (ja) | 流動性に優れたマグネシウム合金およびマグネシウム合金材 | |
| JP4071659B2 (ja) | 金属成形用金型 | |
| JP3772718B2 (ja) | 熱伝導性に優れた鋳物用アルミニウム合金 | |
| JP4092138B2 (ja) | 鋳造用Ａｌ−Ｍｇ系合金 | |
| JP4210473B2 (ja) | 高靱性薄肉ダイカスト鋳物 | |
| JP2001247925A (ja) | 流動性に優れた高延性マグネシウム合金およびマグネシウム合金材 | |
| KR101744012B1 (ko) | 다이캐스팅용 알루미늄 합금 및 이를 이용한 알루미늄 합금 주조품의 제조방법 | |
| RU2614228C1 (ru) | Литейный сплав на основе титана | |
| KR102217940B1 (ko) | 고방열특성을 갖는 다이캐스팅용 알루미늄 합금 및 이의 제조방법 | |
| JP2003531290A (ja) | 薄スラブ用鋳型の幅広板を製造するための方法 | |
| JP3326140B2 (ja) | マグネシウム合金のダイカスト鋳造法及びダイカスト製品 | |
| JP2851231B2 (ja) | 強度と靱性に優れた高圧鋳造用アルミニウム合金鋳物およびその製造方法 | |
| JPH08170136A (ja) | 過共晶Ａｌ−Ｓｉ合金および過共晶Ａｌ−Ｓｉ合金鋳物 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20040323 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20040331 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20040531 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20041110 |