JP2003244851A - 分散電源の単独運転検出方法 - Google Patents
分散電源の単独運転検出方法Info
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- JP2003244851A JP2003244851A JP2002042521A JP2002042521A JP2003244851A JP 2003244851 A JP2003244851 A JP 2003244851A JP 2002042521 A JP2002042521 A JP 2002042521A JP 2002042521 A JP2002042521 A JP 2002042521A JP 2003244851 A JP2003244851 A JP 2003244851A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 系統への次数間高調波の注入が安価かつ小型
の単相電源で行え、しかも、注入次数の次数間高調波の
検出インピーダンス又は検出アドミタンスの変化から、
系統の相順変化等の影響なく、系統停止時の分散電源の
単独運転を検出できるようにする。 【解決手段】 分散電源６が接続された系統５に注入次
数の次数間高調波を単相注入し、系統各相の注入次数の
次数間高調波の計測した電圧，電流それぞれを対称成分
に分解したときの正相分，逆相分のいずれか一方を算出
し、系統各相の前記電圧，前記電流の正相分又は逆相分
から、検出インピーダンス又は検出アドミタンスとし
て、系統の注入次数の次数間高調波の正相，逆相のいず
れか一方のインピーダンス又はアドミタンスを算出して
検出する。
の単相電源で行え、しかも、注入次数の次数間高調波の
検出インピーダンス又は検出アドミタンスの変化から、
系統の相順変化等の影響なく、系統停止時の分散電源の
単独運転を検出できるようにする。 【解決手段】 分散電源６が接続された系統５に注入次
数の次数間高調波を単相注入し、系統各相の注入次数の
次数間高調波の計測した電圧，電流それぞれを対称成分
に分解したときの正相分，逆相分のいずれか一方を算出
し、系統各相の前記電圧，前記電流の正相分又は逆相分
から、検出インピーダンス又は検出アドミタンスとし
て、系統の注入次数の次数間高調波の正相，逆相のいず
れか一方のインピーダンス又はアドミタンスを算出して
検出する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、系統に接続された
分散電源の系統停止時の単独運転を検出する分散電源の
単独運転検出方法に関する。
分散電源の系統停止時の単独運転を検出する分散電源の
単独運転検出方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、電力系統の事故停電等による停止
時に需要家のこの種分散電源の単独運転を検出してその
運転を停止するため、本出願人は、例えば特開平１０−
２４８１６８号公報（Ｈ０２Ｊ ３／３８）等に記載さ
れているように、電力系統に系統基本波の非整数倍周波
数の次数間高調波（中間次数調波）の電流を注入し、系
統の電圧，電流の計測信号から注入次数の次数間高調波
の電圧，電流を検出し、この電圧，電流から、系統の注
入次数の次数間高調波のインピーダンス又はアドミタン
スを検出し、これらの変化（変動）から、系統停止時の
分散電源の単独運転を検出する発明を、既に出願してい
る。
時に需要家のこの種分散電源の単独運転を検出してその
運転を停止するため、本出願人は、例えば特開平１０−
２４８１６８号公報（Ｈ０２Ｊ ３／３８）等に記載さ
れているように、電力系統に系統基本波の非整数倍周波
数の次数間高調波（中間次数調波）の電流を注入し、系
統の電圧，電流の計測信号から注入次数の次数間高調波
の電圧，電流を検出し、この電圧，電流から、系統の注
入次数の次数間高調波のインピーダンス又はアドミタン
スを検出し、これらの変化（変動）から、系統停止時の
分散電源の単独運転を検出する発明を、既に出願してい
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】前記従来の単独運転検
出方法においては、３相系統に適用する場合、前記既出
願の明細書，図面等にも記載されているように、注入電
源（中間調波電流注入装置）を３相電源とし、系統各相
に注入次数の次数間高調波の３相電流を注入する必要が
ある。
出方法においては、３相系統に適用する場合、前記既出
願の明細書，図面等にも記載されているように、注入電
源（中間調波電流注入装置）を３相電源とし、系統各相
に注入次数の次数間高調波の３相電流を注入する必要が
ある。
【０００４】したがって、次数間高調波の注入電源とし
て、高価かつ大型の３相電源を要する問題点がある。
て、高価かつ大型の３相電源を要する問題点がある。
【０００５】本発明は、次数間高調波の注入が安価かつ
小型の電源を用いて、しかも、系統の相順変化等を気に
することなく、分散電源の単独運転を確実に検出するこ
とを課題とする。
小型の電源を用いて、しかも、系統の相順変化等を気に
することなく、分散電源の単独運転を確実に検出するこ
とを課題とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】前記の課題を解決するた
めに、本発明の分散電源の単独運転検出方法において
は、請求項１の場合、分散電源が接続された系統に系統
基本波の非整数倍周波数の次数間高調波を注入し、系統
の注入次数の次数間高調波の計測に基づき、系統の前記
注入次数の次数間高調波のインピーダンス又はアドミタ
ンスを検出し、系統の注入次数の次数間高調波の検出イ
ンピーダンス又は検出アドミタンスの変化から、系統停
止時の分散電源の単独運転を検出する分散電源の単独運
転検出方法であって、系統に注入次数の次数間高調波を
単相注入し、系統各相の注入次数の次数間高調波の計測
した電圧，電流それぞれを対称成分に分解して前記電
圧，前記電流の正相分，逆相分のいずれか一方を算出
し、系統各相の前記電圧，前記電流の正相分又は逆相分
から、検出インピーダンス又は検出アドミタンスとし
て、系統の注入次数の次数間高調波の正相，逆相のいず
れか一方のインピーダンス又はアドミタンスを算出して
検出する。
めに、本発明の分散電源の単独運転検出方法において
は、請求項１の場合、分散電源が接続された系統に系統
基本波の非整数倍周波数の次数間高調波を注入し、系統
の注入次数の次数間高調波の計測に基づき、系統の前記
注入次数の次数間高調波のインピーダンス又はアドミタ
ンスを検出し、系統の注入次数の次数間高調波の検出イ
ンピーダンス又は検出アドミタンスの変化から、系統停
止時の分散電源の単独運転を検出する分散電源の単独運
転検出方法であって、系統に注入次数の次数間高調波を
単相注入し、系統各相の注入次数の次数間高調波の計測
した電圧，電流それぞれを対称成分に分解して前記電
圧，前記電流の正相分，逆相分のいずれか一方を算出
し、系統各相の前記電圧，前記電流の正相分又は逆相分
から、検出インピーダンス又は検出アドミタンスとし
て、系統の注入次数の次数間高調波の正相，逆相のいず
れか一方のインピーダンス又はアドミタンスを算出して
検出する。
【０００７】この場合、電力系統の構成要素（バンクト
ランスや線路）や負荷は、受電点（計測点）から眺める
と、ほぼバランスしており、正相インピーダンスと逆相
インピーダンスはほぼ同じ値に見えることから、系統の
相順変化等を考慮する必要がない。（アドミタンスにつ
いても同様である。）
ランスや線路）や負荷は、受電点（計測点）から眺める
と、ほぼバランスしており、正相インピーダンスと逆相
インピーダンスはほぼ同じ値に見えることから、系統の
相順変化等を考慮する必要がない。（アドミタンスにつ
いても同様である。）
【０００８】したがって、例えば３相系統であっても次
数間高調波を単相注入すればよく、注入電源として、３
相電源より安価かつ小型の単相電源を用いることができ
る。
数間高調波を単相注入すればよく、注入電源として、３
相電源より安価かつ小型の単相電源を用いることができ
る。
【０００９】そして、単相注入に基づく系統各相の注入
次数の次数間高調波の電圧，電流それぞれの正相分又は
逆相分が算出され、算出された電圧，電流の正相分又は
逆相分に基づき、系統の注入次数の次数間高調波につい
ての正相，逆相のいずれか一方のインピーダンス又はア
ドミタンスが、検出インピーダンス又は検出アドミタン
スとして算出されて検出される。
次数の次数間高調波の電圧，電流それぞれの正相分又は
逆相分が算出され、算出された電圧，電流の正相分又は
逆相分に基づき、系統の注入次数の次数間高調波につい
ての正相，逆相のいずれか一方のインピーダンス又はア
ドミタンスが、検出インピーダンス又は検出アドミタン
スとして算出されて検出される。
【００１０】そして、算出されたインピーダンス又はア
ドミタンスの変化から、系統停止時の分散電源の単独運
転が検出される。
ドミタンスの変化から、系統停止時の分散電源の単独運
転が検出される。
【００１１】この場合、単相注入された次数間高調波に
基づく系統各相の注入次数の次数間高調波の電圧，電流
の正相分又は逆相分から、検出インピーダンス又は検出
アドミタンスを算出するため、系統の相順変化等を気に
することなく、系統停止時の分散電源の単独運転を確実
に検出することができる。
基づく系統各相の注入次数の次数間高調波の電圧，電流
の正相分又は逆相分から、検出インピーダンス又は検出
アドミタンスを算出するため、系統の相順変化等を気に
することなく、系統停止時の分散電源の単独運転を確実
に検出することができる。
【００１２】つぎに、請求項２の場合は、検出インピー
ダンス又は検出アドミタンスとして、系統の注入次数の
次数間高調波のインピーダンス又はアドミタンスの正
相，逆相のいずれか一方のリアクタンス分又はサセプタ
ンス分を算出して検出する。
ダンス又は検出アドミタンスとして、系統の注入次数の
次数間高調波のインピーダンス又はアドミタンスの正
相，逆相のいずれか一方のリアクタンス分又はサセプタ
ンス分を算出して検出する。
【００１３】そして、注入次数の次数間高調波について
の系統の線路インピーダンス等は、抵抗分が十分に小さ
く、ほぼリアクタンス分とみなすことができるため、検
出インピーダンス，検出アドミタンスは、それぞれのリ
アクタンス分，サセプタンス分とみなしても、実用上は
不都合がない。
の系統の線路インピーダンス等は、抵抗分が十分に小さ
く、ほぼリアクタンス分とみなすことができるため、検
出インピーダンス，検出アドミタンスは、それぞれのリ
アクタンス分，サセプタンス分とみなしても、実用上は
不都合がない。
【００１４】そのため、検出インピーダンス又は検出ア
ドミタンスとして、注入次数の次数間高調波についての
インピーダンス又はアドミタンスの正相，逆相のいずれ
か一方のリアクタンス分又はサセプタンス分を検出する
ことが実用的である。
ドミタンスとして、注入次数の次数間高調波についての
インピーダンス又はアドミタンスの正相，逆相のいずれ
か一方のリアクタンス分又はサセプタンス分を検出する
ことが実用的である。
【００１５】
【発明の実施の形態】本発明の実施の１形態につき、図
１〜図４を参照して説明する。図１は電力系統の１例で
ある３相配電系統の単線結線図であり、上位系統１に変
電所２の１又は複数の変圧器３の１次側が接続され、各
変圧器３の２次側から遮断器４を介して１又は複数の下
位系統５が分枝状に引出される。
１〜図４を参照して説明する。図１は電力系統の１例で
ある３相配電系統の単線結線図であり、上位系統１に変
電所２の１又は複数の変圧器３の１次側が接続され、各
変圧器３の２次側から遮断器４を介して１又は複数の下
位系統５が分枝状に引出される。
【００１６】これらの系統５は、分散電源６を有する需
要家設備７，分散型電源６が設けられていない一般需要
家設備８等の複数の需要家設備が接続される。
要家設備７，分散型電源６が設けられていない一般需要
家設備８等の複数の需要家設備が接続される。
【００１７】そして、需要家設備７は他の需要家設備と
同様、系統５に引込線９の遮断器１０を介して負荷母線
１１が接続され、この負荷母線１１に各負荷フィーダ１
２の変圧器１３を介してそれぞれの負荷が接続される。
同様、系統５に引込線９の遮断器１０を介して負荷母線
１１が接続され、この負荷母線１１に各負荷フィーダ１
２の変圧器１３を介してそれぞれの負荷が接続される。
【００１８】また、負荷母線１１に遮断器１４が接続さ
れ、この遮断器１４に解列用の開閉器１５を介して分散
電源６が接続されるとともに、次数間高調波の単相の電
流注入装置１６が接続される。
れ、この遮断器１４に解列用の開閉器１５を介して分散
電源６が接続されるとともに、次数間高調波の単相の電
流注入装置１６が接続される。
【００１９】この電流注入装置１６は次数間高調波の単
相の注入電流を出力するインバータ等の安価かつ小型の
単相の電源部１７，この電源部１７と負荷母線１１との
間に設けられた単相注入用の変圧器１８により形成され
る。
相の注入電流を出力するインバータ等の安価かつ小型の
単相の電源部１７，この電源部１７と負荷母線１１との
間に設けられた単相注入用の変圧器１８により形成され
る。
【００２０】また、引込線９の遮断器１０より負荷母線
１１側に、それぞれ３相の変圧器１９及び変流器２０が
設けられ、それらの各相の電圧，電流の計測信号が系統
停止検出処理装置２１のサンプル・ホールド回路２２に
供給される。
１１側に、それぞれ３相の変圧器１９及び変流器２０が
設けられ、それらの各相の電圧，電流の計測信号が系統
停止検出処理装置２１のサンプル・ホールド回路２２に
供給される。
【００２１】このサンプル・ホールド回路２２はタイミ
ング指令部２３の一定周波数のサンプリング指令のタイ
ミング信号により、電圧，電流の計測信号をサンプル・
ホールドし、その出力が後段のＡ／Ｄ変換回路２４によ
りデジタル信号に変換されて電圧，電流のサンプリング
データとなり、この電圧，電流のサンプリングデータが
演算処理部２５に供給される。
ング指令部２３の一定周波数のサンプリング指令のタイ
ミング信号により、電圧，電流の計測信号をサンプル・
ホールドし、その出力が後段のＡ／Ｄ変換回路２４によ
りデジタル信号に変換されて電圧，電流のサンプリング
データとなり、この電圧，電流のサンプリングデータが
演算処理部２５に供給される。
【００２２】そして、演算処理部２５はマイクロコンピ
ュータ等で形成され、そのソフトウェア処理により、両
サンプリングデータの公知のフーリエ変換のデジタルフ
ィルタ演算を実行して電流注入装置１６から電力系統５
に注入された注入次数の次数間高調波を検出し、その変
化から、遮断器４が開放する系統停止時の分散電源６の
単独運転を監視して検出する。
ュータ等で形成され、そのソフトウェア処理により、両
サンプリングデータの公知のフーリエ変換のデジタルフ
ィルタ演算を実行して電流注入装置１６から電力系統５
に注入された注入次数の次数間高調波を検出し、その変
化から、遮断器４が開放する系統停止時の分散電源６の
単独運転を監視して検出する。
【００２３】さらに、この単独運転を検出すると、演算
処理部２５は開閉器１５に解列の指令を供給し、開閉器
１５を開放して分散電源６を系統５から切離す。
処理部２５は開閉器１５に解列の指令を供給し、開閉器
１５を開放して分散電源６を系統５から切離す。
【００２４】ところで、系統正常時は、遮断器４，１
０，１４及び開閉器１５がいずれも閉成され、上位系統
１の電力が系統５に給電され、系統５は電力供給状態に
ある。
０，１４及び開閉器１５がいずれも閉成され、上位系統
１の電力が系統５に給電され、系統５は電力供給状態に
ある。
【００２５】このとき、分散電源６は系統５に連系して
運転され、その出力は自設備７内で消費されるとともに
余剰分が引込線９を介して系統５に出力される。
運転され、その出力は自設備７内で消費されるとともに
余剰分が引込線９を介して系統５に出力される。
【００２６】一方、前記の変圧器１９，変流器２０は、
図１の受電点Ｐの各相（３相）の電圧，受電点Ｐの各相
の引込線９の電流を常時計測する。
図１の受電点Ｐの各相（３相）の電圧，受電点Ｐの各相
の引込線９の電流を常時計測する。
【００２７】そして、演算処理部２５がタイミング指令
部２３の一定周波数のタイミング信号に同期して電源部
１７に周期的に起動指令を出力し、この指令に基づき、
電源部１７が前記タイミング信号に同期した１又は複数
の周波数（チャンネル）の次数間高調波の単相の電流を
形成し、これらの単相の注入電流が変圧器１８，負荷母
線１１，引込線９を介して受電点Ｐから系統５の適当な
２相間に注入される。
部２３の一定周波数のタイミング信号に同期して電源部
１７に周期的に起動指令を出力し、この指令に基づき、
電源部１７が前記タイミング信号に同期した１又は複数
の周波数（チャンネル）の次数間高調波の単相の電流を
形成し、これらの単相の注入電流が変圧器１８，負荷母
線１１，引込線９を介して受電点Ｐから系統５の適当な
２相間に注入される。
【００２８】この注入に基づき、変圧器１９，変流器２
０の各相の計測信号には、注入次数の次数間高調波の計
測電圧，計測電流が含まれる。
０の各相の計測信号には、注入次数の次数間高調波の計
測電圧，計測電流が含まれる。
【００２９】つぎに、演算処理部２５による単独運転の
検出処理について説明する。まず、系統５の停止により
遮断器４が開放されると、電圧，電流の計測点である受
電点Ｐからみた系統上流側のインピーダンスいわゆる短
絡インピーダンスから開放インピーダンスに増大変化
し、受電点Ｐからみた系統５の注入次数の次数間高調波
についての検出インピーダンス又は検出アドミタンス
（以下検出インピーダンス等という）が変化するため、
この検出インピーダンス等の変化から、系統５の停止時
に分散電源６の単独運転を検出できる。
検出処理について説明する。まず、系統５の停止により
遮断器４が開放されると、電圧，電流の計測点である受
電点Ｐからみた系統上流側のインピーダンスいわゆる短
絡インピーダンスから開放インピーダンスに増大変化
し、受電点Ｐからみた系統５の注入次数の次数間高調波
についての検出インピーダンス又は検出アドミタンス
（以下検出インピーダンス等という）が変化するため、
この検出インピーダンス等の変化から、系統５の停止時
に分散電源６の単独運転を検出できる。
【００３０】そこで、演算処理部２５は、系統５の注入
次数の次数間高調波のインピーダンス又はアドミタンス
を検出し、その変化から系統停止時の分散電源６の単独
運転を監視して検出する。
次数の次数間高調波のインピーダンス又はアドミタンス
を検出し、その変化から系統停止時の分散電源６の単独
運転を監視して検出する。
【００３１】ところで、系統に単相注入される電流は、
Ｋ次高調波（Ｋ：１以上の整数）とＫ＋１次高調波との
間の本来系統には存在しない非整数次数ｍ（Ｋ＜ｍ＜Ｋ
＋１）の次数間高調波の電流であり、検出結果が系統に
存在するコンデンサ設備の入，切等の影響を受けないよ
うにするため、例えば２＜ｍ＜３とし、２次高調波と３
次高調波との間の次数間高調波の単相電流である。
Ｋ次高調波（Ｋ：１以上の整数）とＫ＋１次高調波との
間の本来系統には存在しない非整数次数ｍ（Ｋ＜ｍ＜Ｋ
＋１）の次数間高調波の電流であり、検出結果が系統に
存在するコンデンサ設備の入，切等の影響を受けないよ
うにするため、例えば２＜ｍ＜３とし、２次高調波と３
次高調波との間の次数間高調波の単相電流である。
【００３２】具体的には、次数間高調波の注入チャンネ
ルの周波数単位間隔であるベース周波数をｆ0，系統基
本波周波数（６０Hz又は５０Hz）をｆ1とし、注入次数
ｍの次数間高調波の周波数（注入周波数）をｆｍとする
と、ｆ1 ＝６０Hzの系統において、例えば、ｆ0 ＝２Hz
に設定し、１２０（＝２・６０）Hz＜ｆｍ（＝１２０＋
２・α）＜１８０（＝３・６０）Hz，（１≦α≦３０
（＝６０／２））の単相電流を受電点Ｐから系統５に注
入する。
ルの周波数単位間隔であるベース周波数をｆ0，系統基
本波周波数（６０Hz又は５０Hz）をｆ1とし、注入次数
ｍの次数間高調波の周波数（注入周波数）をｆｍとする
と、ｆ1 ＝６０Hzの系統において、例えば、ｆ0 ＝２Hz
に設定し、１２０（＝２・６０）Hz＜ｆｍ（＝１２０＋
２・α）＜１８０（＝３・６０）Hz，（１≦α≦３０
（＝６０／２））の単相電流を受電点Ｐから系統５に注
入する。
【００３３】このとき、α＝１５の注入次数ｍ＝２．５
（＝Ｋ＋（α／３０））の次数間高調波の電流であれ
ば、その注入周波数ｆｍは１５０Hzである。
（＝Ｋ＋（α／３０））の次数間高調波の電流であれ
ば、その注入周波数ｆｍは１５０Hzである。
【００３４】つぎに、受電点Ｐからみた系統上流側は、
一般に、系統の線路インピーダンス等の抵抗分が極めて
小さいため、図２の単結線の等価回路図に示すように、
系統電源Ｓと受電点Ｐとの間に、それぞれ誘導性リアク
タンスの電源インピーダンスＺS，配電線路インピーダ
ンスＺLを直列接続した回路で表わされる。
一般に、系統の線路インピーダンス等の抵抗分が極めて
小さいため、図２の単結線の等価回路図に示すように、
系統電源Ｓと受電点Ｐとの間に、それぞれ誘導性リアク
タンスの電源インピーダンスＺS，配電線路インピーダ
ンスＺLを直列接続した回路で表わされる。
【００３５】この図２の等価回路図において、インピー
ダンスＺS，ＺLのリアクタンスをＸ Ｓ，ＸLとし、受電
点Ｐからみた系統上流側のインピーダンスをＺPとすれ
ば、Ｚ S＝ｊＸS，ＺL＝ｊＸLであり、ＺP＝ＲP＋ｊＸP
≒ｊ（ＸS＋ＸL），（ＲP：抵抗分，ＸP：リアクタンス
分）となる。
ダンスＺS，ＺLのリアクタンスをＸ Ｓ，ＸLとし、受電
点Ｐからみた系統上流側のインピーダンスをＺPとすれ
ば、Ｚ S＝ｊＸS，ＺL＝ｊＸLであり、ＺP＝ＲP＋ｊＸP
≒ｊ（ＸS＋ＸL），（ＲP：抵抗分，ＸP：リアクタンス
分）となる。
【００３６】また、アドミタンスＹP（＝１／ＺP）は、
ＹP＝ＧP＋ｊ（−ＢP）≒−ｊ（１／（ＸS＋ＸL）），
（ＧP：コンダクタンス分，（−ＢP）：サセプタンス
分）となる。
ＹP＝ＧP＋ｊ（−ＢP）≒−ｊ（１／（ＸS＋ＸL）），
（ＧP：コンダクタンス分，（−ＢP）：サセプタンス
分）となる。
【００３７】一方、受電点Ｐからみた系統下流側（負荷
側）のインピーダンスは、上流側（電源側）より十分に
大きい。
側）のインピーダンスは、上流側（電源側）より十分に
大きい。
【００３８】そのため、受電点Ｐの注入次数ｍの次数間
高調波の電圧（注入電圧）をＶｍ，注入電流をＩｍと
し、注入次数ｍの次数間高調波についてのインピーダン
スＺP，アドミタンスＹPをＺPｍ，ＹPｍとすれば、それ
ぞれＺPｍ＝Ｖｍ／Ｉｍ，ＹPｍ＝Ｉｍ／Ｖｍから求ま
り、実用上は、インピーダンスＺPｍとして、そのリア
クタンス分ＸP を、Ｖｍ／Ｉｍの虚数部Ｉmage（Ｖｍ／
Ｉｍ）から求めればよく、アドミタンスＹPｍとして、
そのサセプタンスＢPを、Ｉｍ／Ｖｍの虚数部−Ｉ mage
（Ｉｍ／Ｖｍ）から求めればよい。
高調波の電圧（注入電圧）をＶｍ，注入電流をＩｍと
し、注入次数ｍの次数間高調波についてのインピーダン
スＺP，アドミタンスＹPをＺPｍ，ＹPｍとすれば、それ
ぞれＺPｍ＝Ｖｍ／Ｉｍ，ＹPｍ＝Ｉｍ／Ｖｍから求ま
り、実用上は、インピーダンスＺPｍとして、そのリア
クタンス分ＸP を、Ｖｍ／Ｉｍの虚数部Ｉmage（Ｖｍ／
Ｉｍ）から求めればよく、アドミタンスＹPｍとして、
そのサセプタンスＢPを、Ｉｍ／Ｖｍの虚数部−Ｉ mage
（Ｉｍ／Ｖｍ）から求めればよい。
【００３９】つぎに、系統５の３相を相順のａ，ｂ，ｃ
とし、電源部１７からｂ相，ｃ相間に次数間高調波の単
相電流を注入する場合、注入次数ｍの次数間高調波につ
いての受電点Ｐからみた系統上流側の３相等価回路は、
図３のΔ形の３相負荷回路２６で表わされる。
とし、電源部１７からｂ相，ｃ相間に次数間高調波の単
相電流を注入する場合、注入次数ｍの次数間高調波につ
いての受電点Ｐからみた系統上流側の３相等価回路は、
図３のΔ形の３相負荷回路２６で表わされる。
【００４０】そのため、次数間高調波の単相電流を注入
すると、系統上流側には、その次数間高調波の３相電流
が流れる。
すると、系統上流側には、その次数間高調波の３相電流
が流れる。
【００４１】このとき、注入次数ｍの次数間高調波につ
いての負荷回路２６のΔ結線されたアドミタンス（イン
ピーダンス）をＹａｂ（Ｚａｂ），Ｙｂｃ（Ｚｂｃ），
Ｙｃａ（Ｚｃａ）とし、各相の線電圧をＶａ，Ｖｂ，Ｖ
ｃ，線電流をＩａ，Ｉｂ，Ｉｃとすると、それぞれ対称
成分に分解して得られる対称座標法での零相分Ｙ0，
Ｖ0，Ｉ0，正相分Ｙ1，Ｖ1，Ｉ1，逆相分Ｙ2，Ｖ2，Ｉ2
は、つぎのようにして求めることができる。
いての負荷回路２６のΔ結線されたアドミタンス（イン
ピーダンス）をＹａｂ（Ｚａｂ），Ｙｂｃ（Ｚｂｃ），
Ｙｃａ（Ｚｃａ）とし、各相の線電圧をＶａ，Ｖｂ，Ｖ
ｃ，線電流をＩａ，Ｉｂ，Ｉｃとすると、それぞれ対称
成分に分解して得られる対称座標法での零相分Ｙ0，
Ｖ0，Ｉ0，正相分Ｙ1，Ｖ1，Ｉ1，逆相分Ｙ2，Ｖ2，Ｉ2
は、つぎのようにして求めることができる。
【００４２】なお、電圧Ｖａ〜Ｖｃ，電流Ｉａ〜Ｉｃ等
は、実数部と虚数部とを有するベクトル値である。
は、実数部と虚数部とを有するベクトル値である。
【００４３】すなわち、電圧Ｖａ〜Ｖｃはつぎの数１の
式で表され、式中のＡはＡ＝ｅｘｐ（ｊ・（２π／
３））の定数である。
式で表され、式中のＡはＡ＝ｅｘｐ（ｊ・（２π／
３））の定数である。
【００４４】
【数１】
【００４５】そのため、各対称成分Ｖ0〜Ｖ2は、電圧Ｖ
ａ〜Ｖｃを成分Ｖ0〜Ｖ2に分解するつぎの数２の式の演
算から求めることができる。
ａ〜Ｖｃを成分Ｖ0〜Ｖ2に分解するつぎの数２の式の演
算から求めることができる。
【００４６】
【数２】
【００４７】同様に、各対称成分Ｉ0〜Ｉ2は、電流Ｉａ
〜Ｉｃを成分Ｉ0〜Ｉ2に分解するつぎの数３の式の演算
から求めることができる。
〜Ｉｃを成分Ｉ0〜Ｉ2に分解するつぎの数３の式の演算
から求めることができる。
【００４８】
【数３】
【００４９】さらに、対称成分Ｖ0〜Ｖ2，Ｉ0〜Ｉ2が求
まれば、対称成分Ｙ0〜Ｙ2は、つぎの数４の式の演算か
ら求めることができる。
まれば、対称成分Ｙ0〜Ｙ2は、つぎの数４の式の演算か
ら求めることができる。
【００５０】
【数４】
【００５１】そして、配電系統のような非接地系統にあ
っては、零相分Ｉ0 が０になることから、数４の式の演
算により、受電点Ｐからみた注入次数ｍの次数間高調波
のアドミタンスＹPｍとして、正相分（正相アドミタン
ス）Ｙ1＝Ｉ1／Ｖ1，逆相分（逆相アドミタンス）Ｙ2＝
Ｉ2／Ｖ2を得ることができる。
っては、零相分Ｉ0 が０になることから、数４の式の演
算により、受電点Ｐからみた注入次数ｍの次数間高調波
のアドミタンスＹPｍとして、正相分（正相アドミタン
ス）Ｙ1＝Ｉ1／Ｖ1，逆相分（逆相アドミタンス）Ｙ2＝
Ｉ2／Ｖ2を得ることができる。
【００５２】このとき、正相アドミタンスＹ1，逆相ア
ドミタンスＹ2が系統停止によって共に変化することか
ら、検出アドミタンスとして、正相アドミタンスＹ1 又
は逆相アドミタンスＹ2 のいずれか一方を算出し、その
変化を監視すれば、系統停止側の分散電源６の単独運転
を検出することができる。
ドミタンスＹ2が系統停止によって共に変化することか
ら、検出アドミタンスとして、正相アドミタンスＹ1 又
は逆相アドミタンスＹ2 のいずれか一方を算出し、その
変化を監視すれば、系統停止側の分散電源６の単独運転
を検出することができる。
【００５３】そして、アドミタンスＹ1，Ｙ2はいずれも
サセプタンス分が大きいため、実用上は、アドミタンス
Ｙ1，Ｙ2として、それぞれのサセプタンス分である、虚
数部−Ｉmage（Ｉ1／Ｖ1），−Ｉmage（Ｉ2／Ｖ2），
（Ｉmage：虚数部を示す関数）を求めればよい。
サセプタンス分が大きいため、実用上は、アドミタンス
Ｙ1，Ｙ2として、それぞれのサセプタンス分である、虚
数部−Ｉmage（Ｉ1／Ｖ1），−Ｉmage（Ｉ2／Ｖ2），
（Ｉmage：虚数部を示す関数）を求めればよい。
【００５４】そこで、演算処理部２５は検出アドミタン
スの変化から系統停止時の分数電源６の単独運転を検出
する場合、まず、変圧器１９，変換器２０の各相の計測
信号に含まれた注入次数ｍの次数間高調波の計測電圧，
計測電流それぞれを抽出するため、前記のフーリエ変換
のデジタルフィルタ演算として、例えば回帰形ＤＦＴ演
算を実行する。
スの変化から系統停止時の分数電源６の単独運転を検出
する場合、まず、変圧器１９，変換器２０の各相の計測
信号に含まれた注入次数ｍの次数間高調波の計測電圧，
計測電流それぞれを抽出するため、前記のフーリエ変換
のデジタルフィルタ演算として、例えば回帰形ＤＦＴ演
算を実行する。
【００５５】このとき、過去Ｎサンプリングのデータで
ＤＦＴ演算するため、各相のサンプリングされた計測信
号の電圧，電流を、電圧Ｖ（ｋ），電流Ｉ（ｋ），
（ｋ：０，１，２，…，Ｎ−１）とすると、直前の変化
結果を利用するつぎの数５の２式の演算から、各相の注
入次数ｍの次数間高調波の計測電圧Ｖｍ（ｋ），計測電
流ｍ（ｋ）を求める。
ＤＦＴ演算するため、各相のサンプリングされた計測信
号の電圧，電流を、電圧Ｖ（ｋ），電流Ｉ（ｋ），
（ｋ：０，１，２，…，Ｎ−１）とすると、直前の変化
結果を利用するつぎの数５の２式の演算から、各相の注
入次数ｍの次数間高調波の計測電圧Ｖｍ（ｋ），計測電
流ｍ（ｋ）を求める。
【００５６】
【数５】Ｖｍ（ｋ）＝（２／Ｎ）・（Ｖｍ（ｋ−１）−
Ｖ（ｋ−Ｎ）＋Ｖ（ｋ））・ｘ-1 Ｉｍ（ｋ）＝（２／Ｎ）・（Ｉｍ（ｋ−１）−Ｉ（ｋ−
Ｎ）＋Ｉ（ｋ））・ｘ-1
Ｖ（ｋ−Ｎ）＋Ｖ（ｋ））・ｘ-1 Ｉｍ（ｋ）＝（２／Ｎ）・（Ｉｍ（ｋ−１）−Ｉ（ｋ−
Ｎ）＋Ｉ（ｋ））・ｘ-1
【００５７】なお、データ数Ｎは、例えば系統基本波１
サイクル当り６４サンプリングで３２波長分とすると、
（６４×３２＝）４０９６個である。また、数５の式中
のｘはｘ＝ｅｘｐ（−ｊ２πｍ／Ｎ）のパラメータであ
る。
サイクル当り６４サンプリングで３２波長分とすると、
（６４×３２＝）４０９６個である。また、数５の式中
のｘはｘ＝ｅｘｐ（−ｊ２πｍ／Ｎ）のパラメータであ
る。
【００５８】つぎに、前記数５の式の演算により抽出さ
れた系統各相の注入次数の次数間高調波の電圧，電流
を、Ｖａｍ（ｋ），Ｖｂｍ（ｋ），Ｖｃｍ（ｋ），Ｉａ
ｍ（ｋ），Ｉｂｍ（ｋ），Ｉｃｍ（ｋ）とすると、前記
の正相アドミタンスＹ1 の変化から単独運転を検出する
場合、正相分Ｙ1，Ｖ1，Ｉ1をＹｍ1（ｋ），Ｖｍ
1（ｋ），Ｉｍ1（ｋ）として、つぎの数６の２式の正相
演算により、電圧Ｖｍ（ｋ），電流Ｉｍ（ｋ）それぞれ
の正相成分Ｖｍ1（ｋ），Ｉｍ1（ｋ）を求める。
れた系統各相の注入次数の次数間高調波の電圧，電流
を、Ｖａｍ（ｋ），Ｖｂｍ（ｋ），Ｖｃｍ（ｋ），Ｉａ
ｍ（ｋ），Ｉｂｍ（ｋ），Ｉｃｍ（ｋ）とすると、前記
の正相アドミタンスＹ1 の変化から単独運転を検出する
場合、正相分Ｙ1，Ｖ1，Ｉ1をＹｍ1（ｋ），Ｖｍ
1（ｋ），Ｉｍ1（ｋ）として、つぎの数６の２式の正相
演算により、電圧Ｖｍ（ｋ），電流Ｉｍ（ｋ）それぞれ
の正相成分Ｖｍ1（ｋ），Ｉｍ1（ｋ）を求める。
【００５９】
【数６】Ｖｍ1（ｋ）＝（Ｖａｍ（ｋ）＋Ａ・Ｖｂｍ
（ｋ）＋Ａ2・Ｖｃｍ（ｋ））／３ Ｉｍ1（ｋ）＝（Ｉａｍ（ｋ）＋Ａ・Ｉｂｍ（ｋ）＋Ａ2
・Ｉｃｍ（ｋ））／３
（ｋ）＋Ａ2・Ｖｃｍ（ｋ））／３ Ｉｍ1（ｋ）＝（Ｉａｍ（ｋ）＋Ａ・Ｉｂｍ（ｋ）＋Ａ2
・Ｉｃｍ（ｋ））／３
【００６０】さらに、正相アドミタンスＹｍ1（ｋ）と
して、この形態では、正相分Ｖｍ1（ｋ），Ｉｍ1（ｋ）
に基づくつぎの数７の式の演算から、そのサセプタンス
分（−Ｂｍ1（ｋ））を求める。
して、この形態では、正相分Ｖｍ1（ｋ），Ｉｍ1（ｋ）
に基づくつぎの数７の式の演算から、そのサセプタンス
分（−Ｂｍ1（ｋ））を求める。
【００６１】
【数７】（−Ｂｍ1（ｋ））＝−Ｉmage（Ｉｍ1（ｋ）／
Ｖｍ1（ｋ））
Ｖｍ1（ｋ））
【００６２】そして、このサセプタンス分（−Ｂｍ
1（ｋ））の算出をくり返すとともに、算出したサセプ
タンス分（−Ｂｍ1（ｋ））と設定された判定値とを比
較して、サセプタンス分（−Ｂｍ1（ｋ））の変化を監
視する。
1（ｋ））の算出をくり返すとともに、算出したサセプ
タンス分（−Ｂｍ1（ｋ））と設定された判定値とを比
較して、サセプタンス分（−Ｂｍ1（ｋ））の変化を監
視する。
【００６３】すなわち、算出したサセプタンス分（−Ｂ
ｍ1（ｋ））が、設定された継続整定値の期間連続して
判定値より小さくなり、受電点Ｐからみた系統上流側の
インピーダンスが開放インピーダンスに増大変化するか
否かを監視し、この増大変化から系統停止による分散電
源６の単独運転を検出する。
ｍ1（ｋ））が、設定された継続整定値の期間連続して
判定値より小さくなり、受電点Ｐからみた系統上流側の
インピーダンスが開放インピーダンスに増大変化するか
否かを監視し、この増大変化から系統停止による分散電
源６の単独運転を検出する。
【００６４】これらの単独運転の検出処理は、具体的に
は、演算処理部２５が例えば図４に示す検出処理のフロ
ーチャートの各ステップＳ1〜Ｓ6を実行することで実現
される。
は、演算処理部２５が例えば図４に示す検出処理のフロ
ーチャートの各ステップＳ1〜Ｓ6を実行することで実現
される。
【００６５】そして、この場合は、注入次数ｍの次数間
高調波の電流を受電点Ｐから系統５の例えばｂ相，ｃ相
間に単相注入すればよいため、注入電源（電源部１７）
等が３相注入の場合より極めて安価かつ小型になる。
高調波の電流を受電点Ｐから系統５の例えばｂ相，ｃ相
間に単相注入すればよいため、注入電源（電源部１７）
等が３相注入の場合より極めて安価かつ小型になる。
【００６６】また、単相注入であっても系統各相に注入
次数ｍの次数間高調波の電圧，電流が発生することか
ら、系統の注入次数ｍの次数間高調波についての検出ア
ドミタンスとして、その正相アドミタンスＹｍ1（ｋ）
のサセプタンス分（−Ｂｍ1（ｋ））を算出し、その変
化から単独電圧を検出したため、系統各相の相順が系統
途中で変わっても、その影響を受けることなくサセプタ
ンス分（−Ｂｍ1（ｋ））を求めて系統停止側の分散電
源６の単独運転を検出することができる。
次数ｍの次数間高調波の電圧，電流が発生することか
ら、系統の注入次数ｍの次数間高調波についての検出ア
ドミタンスとして、その正相アドミタンスＹｍ1（ｋ）
のサセプタンス分（−Ｂｍ1（ｋ））を算出し、その変
化から単独電圧を検出したため、系統各相の相順が系統
途中で変わっても、その影響を受けることなくサセプタ
ンス分（−Ｂｍ1（ｋ））を求めて系統停止側の分散電
源６の単独運転を検出することができる。
【００６７】ところで、検出アドミタンスＹPｍとして
その正相アドミタンスＹ1（＝Ｙｍ1（ｋ））の実数部の
コンダクタンス及び虚数部のサセプタンスの両方を求め
て正相アドミタンスＹ1（＝Ｙｍ1（ｋ））のベクトル変
化から分散電源６の単独運転を検出するようにしてもよ
い。
その正相アドミタンスＹ1（＝Ｙｍ1（ｋ））の実数部の
コンダクタンス及び虚数部のサセプタンスの両方を求め
て正相アドミタンスＹ1（＝Ｙｍ1（ｋ））のベクトル変
化から分散電源６の単独運転を検出するようにしてもよ
い。
【００６８】また、検出アドミタンスＹPｍの逆相アド
ミタンスＹ2の変化から単独運転を検出してもよく、こ
の場合は、数６の２式の演算から正相分Ｖｍ1（ｋ），
Ｉｍ1（ｋ）を算出する代わりに、つぎの数８の２式の
演算から、逆相分Ｖ2（＝Ｖｍ2（ｋ）），Ｉ2（＝Ｉｍ2
（ｋ））を算出する。
ミタンスＹ2の変化から単独運転を検出してもよく、こ
の場合は、数６の２式の演算から正相分Ｖｍ1（ｋ），
Ｉｍ1（ｋ）を算出する代わりに、つぎの数８の２式の
演算から、逆相分Ｖ2（＝Ｖｍ2（ｋ）），Ｉ2（＝Ｉｍ2
（ｋ））を算出する。
【００６９】
【数８】Ｖｍ2（ｋ）＝（Ｖａｍ（ｋ）＋Ａ2・Ｖｂｍ
（ｋ）＋Ａ・Ｖｃｍ（ｋ））／３ Ｉｍ2（ｋ）＝（Ｉａｍ（ｋ）＋Ａ2・Ｉｂｍ（ｋ）＋Ａ
・Ｉｃｍ（ｋ））／３
（ｋ）＋Ａ・Ｖｃｍ（ｋ））／３ Ｉｍ2（ｋ）＝（Ｉａｍ（ｋ）＋Ａ2・Ｉｂｍ（ｋ）＋Ａ
・Ｉｃｍ（ｋ））／３
【００７０】さらに、逆相アドミタンスＹ2 のサセプタ
ンスの変化から検出するときは、逆相アドミタンスＶｍ
2（ｋ），Ｉｍ2（ｋ）に基づくつぎの数９の式の演算か
ら、逆相アドミタンスＹ2 （＝Ｙｍ2（ｋ））のサセプ
タンス分（−Ｂｍ2（ｋ））を求め、このサセプタンス
分（−Ｂｍ2（ｋ））の変化から系統停止側の分散電源
６の単独運転を検出すればよい。
ンスの変化から検出するときは、逆相アドミタンスＶｍ
2（ｋ），Ｉｍ2（ｋ）に基づくつぎの数９の式の演算か
ら、逆相アドミタンスＹ2 （＝Ｙｍ2（ｋ））のサセプ
タンス分（−Ｂｍ2（ｋ））を求め、このサセプタンス
分（−Ｂｍ2（ｋ））の変化から系統停止側の分散電源
６の単独運転を検出すればよい。
【００７１】
【数９】（−Ｂｍ2（ｋ））＝−Ｉmage（Ｉｍ2（ｋ）／
Ｖｍ2（ｋ））
Ｖｍ2（ｋ））
【００７２】なお、逆相アドミタンスＹ2（＝Ｙｍ
2（ｋ））のベクトル変化から分散電源６の単独運転を
検出してもよい。
2（ｋ））のベクトル変化から分散電源６の単独運転を
検出してもよい。
【００７３】つぎに、検出アドミタンスＹPｍの変化で
なく、その逆数の検出インピーダンスＺPｍの変化か
ら、系統停止側の分散電源６の単独運転を検出してもよ
く、この場合は、正相アドミタンスＹ1（＝Ｙｍ
1（ｋ）），逆相アドミタンスＹ2（＝Ｙｍ2（ｋ））を
算出する代わりに、正相インピーダンスＺ1（＝Ｚｍ
1（ｋ））又は逆相インピーダンスＺ2（＝Ｚｍ
2（ｋ））を、Ｚｍ1（ｋ）＝Ｖｍ1（ｋ）／Ｉｍ1（ｋ）
又はＺｍ2（ｋ）＝Ｖｍ2（ｋ）／Ｉｍ2（ｋ）の演算か
ら算出する。
なく、その逆数の検出インピーダンスＺPｍの変化か
ら、系統停止側の分散電源６の単独運転を検出してもよ
く、この場合は、正相アドミタンスＹ1（＝Ｙｍ
1（ｋ）），逆相アドミタンスＹ2（＝Ｙｍ2（ｋ））を
算出する代わりに、正相インピーダンスＺ1（＝Ｚｍ
1（ｋ））又は逆相インピーダンスＺ2（＝Ｚｍ
2（ｋ））を、Ｚｍ1（ｋ）＝Ｖｍ1（ｋ）／Ｉｍ1（ｋ）
又はＺｍ2（ｋ）＝Ｖｍ2（ｋ）／Ｉｍ2（ｋ）の演算か
ら算出する。
【００７４】さらに、サセプタンス分Ｂｍ1（ｋ），Ｂ
ｍ2（ｋ）に対応する正相インピーダンスＺｍ1（ｋ），
逆相インピーダンスＺｍ2（ｋ）のリアクタンス分Ｘｍ1
（ｋ），Ｘｍ2のいずれか一方を、つぎの数１０の式か
ら算出し、リアクタンス分Ｘｍ1（ｋ）の変化又はリア
クタンス分Ｘｍ2（ｋ）の変化を監視すればよい。
ｍ2（ｋ）に対応する正相インピーダンスＺｍ1（ｋ），
逆相インピーダンスＺｍ2（ｋ）のリアクタンス分Ｘｍ1
（ｋ），Ｘｍ2のいずれか一方を、つぎの数１０の式か
ら算出し、リアクタンス分Ｘｍ1（ｋ）の変化又はリア
クタンス分Ｘｍ2（ｋ）の変化を監視すればよい。
【００７５】
【数１０】
Ｘｍ1（ｋ）＝Ｉmage（Ｖｍ1（ｋ）／Ｉｍ1（ｋ））
Ｘｍ2（ｋ）＝Ｉmage（Ｖｍ2（ｋ）／Ｉｍ2（ｋ））
【００７６】なお、リアクタンス分Ｘｍ1（ｋ），Ｘｍ2
（ｋ）の変化でなく、正相インピーダンスＺｍ1（ｋ）
又は逆相インピーダンスＺｍ2（ｋ）のベクトル変化を
監視してもよい。
（ｋ）の変化でなく、正相インピーダンスＺｍ1（ｋ）
又は逆相インピーダンスＺｍ2（ｋ）のベクトル変化を
監視してもよい。
【００７７】そして、本発明は、３相系統以上の多相の
種々の電力系統の分散電源の単独運転検出に適用するこ
とができ、その際、次数間高調波の単相電源は系統の任
意の２相間に注入すればよい。
種々の電力系統の分散電源の単独運転検出に適用するこ
とができ、その際、次数間高調波の単相電源は系統の任
意の２相間に注入すればよい。
【００７８】
【発明の効果】本発明は、以下に記載する効果を奏す
る。まず、例えば３相系統であっても次数間高調波を単
相注入すればよく、注入電源として、３相電源より安価
かつ小型の単相電源を用いることができる。
る。まず、例えば３相系統であっても次数間高調波を単
相注入すればよく、注入電源として、３相電源より安価
かつ小型の単相電源を用いることができる。
【００７９】そして、単相注入に基づく系統各相の注入
次数の次数間高調波の電圧，電流それぞれにつき、対称
成分に分解して正相分又は逆相分が算出され、それらの
正相分又は逆相分に基づき、系統の注入次数の次数間高
調波についての正相，逆相のいずれか一方のインピーダ
ンス又はアドミタンスが検出インピーダンス又は検出ア
ドミタンスとして算出されて検出され、その変化から系
統停止時の分散電源の単独運転を検出することができ
る。
次数の次数間高調波の電圧，電流それぞれにつき、対称
成分に分解して正相分又は逆相分が算出され、それらの
正相分又は逆相分に基づき、系統の注入次数の次数間高
調波についての正相，逆相のいずれか一方のインピーダ
ンス又はアドミタンスが検出インピーダンス又は検出ア
ドミタンスとして算出されて検出され、その変化から系
統停止時の分散電源の単独運転を検出することができ
る。
【００８０】この場合、単相注入された次数間高調波に
基づく系統各相の注入次数の次数間高調波の電圧，電流
の正相分又は逆相分から、検出インピーダンス又は検出
アドミタンスを算出するため、系統の相順変化等を気に
することなく、分散電源の単独運転を検出することがで
きる。
基づく系統各相の注入次数の次数間高調波の電圧，電流
の正相分又は逆相分から、検出インピーダンス又は検出
アドミタンスを算出するため、系統の相順変化等を気に
することなく、分散電源の単独運転を検出することがで
きる。
【００８１】したがって、単相容量の安価かつ小型の電
源から系統に次数間高調波を単相注入して系統停止時の
分散電源の単独運転を確実に検出することができる。
源から系統に次数間高調波を単相注入して系統停止時の
分散電源の単独運転を確実に検出することができる。
【００８２】そして、注入次数の次数間高調波について
の系統の等価回路がほぼリアクタンス分又はサセプタン
ス分になることから、検出インピーダンス又は検出アド
ミタンスとして、系統の注入次数の次数間高調波につい
てのインピーダンス又はアドミタンスの正相，逆相のい
ずれか一方のリアクタンス分又はサセプタンス分を検出
することが実用的で好ましい。
の系統の等価回路がほぼリアクタンス分又はサセプタン
ス分になることから、検出インピーダンス又は検出アド
ミタンスとして、系統の注入次数の次数間高調波につい
てのインピーダンス又はアドミタンスの正相，逆相のい
ずれか一方のリアクタンス分又はサセプタンス分を検出
することが実用的で好ましい。
【図１】本発明の実施の１形態の単線結線図である。
【図２】図１の次数間高調波についての等価回路図であ
る。
る。
【図３】図２の単相注入時の３相結線の等価回路図であ
る。
る。
【図４】図１の検出処理装置２１の動作説明用のフロー
チャートである。
チャートである。
１，５ 系統
６ 分散電源
１６ 電流注入装置
２１ 系統停止検出処理装置
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 蓑輪 義文
京都市右京区梅津高畝町47番地 日新電機
株式会社内
Ｆターム(参考） 5G066 HA11 HB02
Claims (2)
- 【請求項１】 分散電源が接続された系統に系統基本波
の非整数倍周波数の次数間高調波を注入し、 系統の注入次数の次数間高調波の計測に基づき、系統の
前記注入次数の次数間高調波のインピーダンス又はアド
ミタンスを検出し、 系統の前記注入次数の次数間高調波の検出インピーダン
ス又は検出アドミタンスの変化から、系統停止時の前記
分散電源の単独運転を検出する分散電源の単独運転検出
方法であって、 系統に前記注入次数の次数間高調波を単相注入し、 系統各相の前記注入次数の次数間高調波の計測した電
圧，電流それぞれを対称成分に分解して前記電圧，前記
電流の正相分，逆相分のいずれか一方を算出し、 系統各相の前記電圧，前記電流の前記正相分又は前記逆
相分から、前記検出インピーダンス又は前記検出アドミ
タンスとして、系統の前記注入次数の次数間高調波の正
相，逆相のいずれか一方のインピーダンス又はアドミタ
ンスを算出して検出することを特徴とする分散電源の単
独運転検出方法。 - 【請求項２】 検出インピーダンス又は検出アドミタン
スとして、系統の注入次数の次数間高調波のインピーダ
ンス又はアドミタンスの正相，逆相のいずれか一方のリ
アクタンス分又はサセプタンス分を算出して検出するこ
とを特徴とする請求項１記載の分散電源の単独運転検出
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002042521A JP2003244851A (ja) | 2002-02-20 | 2002-02-20 | 分散電源の単独運転検出方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002042521A JP2003244851A (ja) | 2002-02-20 | 2002-02-20 | 分散電源の単独運転検出方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003244851A true JP2003244851A (ja) | 2003-08-29 |
Family
ID=27782578
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002042521A Pending JP2003244851A (ja) | 2002-02-20 | 2002-02-20 | 分散電源の単独運転検出方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003244851A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100943617B1 (ko) | 2007-09-28 | 2010-02-24 | 한국전력공사 | 고조파 상태 추정 장치 및 고조파 상태 추정 방법 |
| JP2011193652A (ja) * | 2010-03-15 | 2011-09-29 | Oki Joho Systems:Kk | 単独運転判定装置 |
-
2002
- 2002-02-20 JP JP2002042521A patent/JP2003244851A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100943617B1 (ko) | 2007-09-28 | 2010-02-24 | 한국전력공사 | 고조파 상태 추정 장치 및 고조파 상태 추정 방법 |
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