JP2003213277A - 廃棄物熱分解ガス化システム - Google Patents

廃棄物熱分解ガス化システム

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JP2003213277A JP2002015643A JP2002015643A JP2003213277A JP 2003213277 A JP2003213277 A JP 2003213277A JP 2002015643 A JP2002015643 A JP 2002015643A JP 2002015643 A JP2002015643 A JP 2002015643A JP 2003213277 A JP2003213277 A JP 2003213277A
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良則 寺澤
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裕二 貝原
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Abstract

(57)【要約】 （修正有） 【課題】 ガス化効率および発電効率が低下することな
くＣＯ、Ｈ2リッチガスを効率よく生成しうる廃棄物の
熱分解ガス化システムを提供する。 【解決手段】 酸素(空気を含む)と水蒸気との混合カ゛スで
あるカ゛ス化剤を熱分解炉１下方より投入して廃棄物の熱分
解を行う熱分解炉と、該炉より排出された熱分解カ゛スが未
燃固形物とともに導入され前記カ゛ス化剤とともに、再加熱
される改質炉２と、該改質炉より排出された熱分解カ゛スを
冷却する装置、または該冷却装置として該改質炉より排
出された熱分解カ゛スにより高温水蒸気ガスを生成するボイ
ラ５とを具えた廃棄物熱分解カ゛ス化システムにおいて、熱
分解ガス経路より取り出した高温熱分解ガスを戻入経路
２１、３１、４２、５１、６１を介して前記熱分解炉に
供給されるカ゛ス化剤と混合させて、カ゛ス化剤温度を高くする
とともに前記ボイラ出口より少なくとも上流側の熱分解
経路より取り出す場合は、前記戻入通路の出口側温度を
４００℃以上に、前記ボイラ出口より少なくとも下流側
の経路より取り出す場合は、前記戻入通路の出口側温度
を２００℃〜３００℃に設定する。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は廃棄物の熱分解ガス
化システムに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、都市ごみ、下水汚泥、産業用
廃棄物、バイオマスなどの有機系廃棄物からエネルギ回
収を図るために、廃棄物を熱分解によりガス化して燃料
用ガス（ガス化ガス）を得るガス変換技術が、環境保全
及び省資源の観点から注目されている。この熱分解ガス
変換システムとして、例えば図６に示すものが提案され
ている。図６において、１は流動床炉やストーカ炉等で
構成され、熱分解ガスを生成する熱分解炉で、該熱分解
炉１内で廃棄物に水蒸気等のガス化剤を添加しで４００
〜８００℃でガス化する。ガス化された熱分解ガスは、
クラッキング装置等の高温分解処理装置（改質炉２）に
投入され、該改質炉２でガス化剤若しくは酸化剤を投入
されながら１０００〜１４００℃でクラッキングして、
煤を含まないクリーンなＣＯ、Ｈ2リッチガスを得る。
そしてこのようにして得られた熱分解ガスは、ボイラ５
にて熱交換して得られた水蒸気により蒸気タービン３を
駆動して発電機４により発電を行い、蒸気タービン３駆
動後の水蒸気は復水器６にて残熱を回収した後、再度ボ
イラ５に送られる。一方ボイラ５通過後のリッチガス
は、消石灰が吹き付けられたバグフィルタ７に送られて
塩素分、硫黄分及び微量残留物を除去した後、凝縮器８
に送られて水蒸気分を除去した後、前記リッチガスを圧
縮器９に送って圧縮してガスエンジン１０の燃料として
使用される。即ち前記リッチガスは、精製燃料ガスとし
てガスエンジン１０、ガスタービン又はボイラ５等の内
燃機関、熱サイクル機関又は熱源機器に供給され、燃料
ガスの熱エネルギーは、蒸気等の熱媒体又は電力等のエ
ネルギー形態に変換される。又凝縮器８で凝縮された凝
縮水は、水処理装置１１で水処理されて廃水若しくは再
利用水として利用される。
【０００３】このような熱分解ガス化システムによれ
ば、廃棄物が保有するエネルギーを効率的に回収し、こ
れを熱分解ガス化システムの系内又は系外にて有効利用
可能な熱媒体又はエネルギー形態に変換することができ
る。
【０００４】かかるガス化システムにおける熱分解と改
質の状況を詳しく説明するに、酸素（または空気）と水
蒸気との混合ガスであるガス化剤を熱分解炉１の内部に
炉下方から供給すると共に、廃棄物は前記熱分解炉１の
内部に投入される。この時、前記廃棄物は例えば４００
〜８００℃に加熱されながら、熱分解されてガス状物質
になり、前記ガス化剤の酸素および水蒸気と接触すると
共にその一部が前記熱分解炉１上部のフリーボードで例
えば６５０〜８００℃の温度で燃焼される。この燃焼に
おいて、例えば下記式（１）で示す燃焼反応および例え
ば下記式（２）で示す水性ガス化反応（改質反応）を起
こし、一酸化炭素、水素、メタン、エタン、二酸化炭素
等を含むガス化ガスと、タールや煤などの未燃固形物
と、飛灰と、不燃物とを生じる。 Ｃ＋Ｏ2 → ＣＯ2+熱 ・・・（１） Ｃ＋Ｈ2Ｏ → ＣＯ+Ｈ2・・・（２） 前記不燃物は、前記熱分解炉１の下部から系外へ排出さ
れる。一方、前記ガス化ガスと未燃固形物と飛灰とは、
熱分解炉１の上部から前記改質炉２内に送給される。一
方改質炉２では、酸素（または空気）と水蒸気との混合
ガスであるガス化剤（または酸化剤）が炉内に供給され
ており、前記ガス化剤の水蒸気により前記式（２）と同
様な水性ガス化反応（改質反応）がなされる。すなわ
ち、ガス化ガス中のメタン、エタンやタールや煤などの
未燃固形物は低分子化されて煤を含まないクリーンなＣ
Ｏ、Ｈ2リッチガスを含む改質ガス化ガスが生成され
る。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながらかかるガ
ス化システムにおいては、熱分解炉で部分酸化してその
発熱量で加熱するので、廃棄物温度やＵＧＡ温度が低い
と得られるガスのカロリーが低下する。又、ガス化剤と
して水蒸気を用いているために、水蒸気を生成する熱量
が必要となり、ガス化効率および発電効率が低下する。
【０００６】本発明は、かかる課題に鑑み、ガス化効率
および発電効率が低下することなくＣＯ、Ｈ2リッチガ
スを効率よく生成しうる廃棄物の熱分解ガス化システム
を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明はかかる課題を解
決するために、ストーカ炉若しくは流動層炉からなり、
酸素（空気を含む）と水蒸気との混合ガスであるガス化
剤を前記炉下方より投入して廃棄物の熱分解を行う熱分
解炉と、該熱分解炉より排出された熱分解ガスが未燃固
形物とともに導入され前記ガス化剤とともに、再加熱さ
れる改質炉と、該改質炉２より排出された熱分解ガスに
より高温水蒸気ガスを生成するボイラ５とを具えた廃棄
物熱分解ガス化システムにおいて、前記熱分解ガス経路
より取り出した高温熱分解ガスを戻入経路を介して前記
熱分解炉に供給されるガス化剤と混合させて、ガス化剤
温度を高くすることを第１の要旨とする。かかる要旨に
よれば、ガス化剤温度が高くなるので、部分酸化量が減
少し、得られるガスのカロリーが増大する。ガス化剤と
して水蒸気が減少するので、水蒸気を得るための熱量が
減少し、システムの冷ガス効率および発電効率が増大す
る。得られた熱分解ガス中の水分が減少するので、凝縮
器８で凝縮分離した後の水処理設備の小型化が達成され
る。
【０００８】そして請求項１記載の発明は、前記戻入通
路の入口開口を、前記ボイラ５出口より少なくとも上流
側の熱分解ガス経路、言い換えれば熱分解炉排出口より
ボイラ５出口側までに限定して、ガス化剤温度を高くす
るとともに、前記戻入通路の出口側温度を４００℃以上
に設定したことにある。
【０００９】従来水蒸気を含んだガス化剤の温度は１１
０℃前後である。従って１１０℃のガス化剤と４００℃
以上の熱分解ガスを１／２ずつ熱分解炉１にもどすと、
ガス処理部に導入されるガス温度が２５０℃以上とな
り、見かけ上の流量が同一でもその重量比は６６％以下
に減少し、前記ボイラ５出口より下流側に排出される熱
分解ガス中の水蒸気量は、従来に比較して２／５以下に
なり、その分、排ガス処理設備の容量が小さくなり、更
に凝縮器８で凝縮分離後の水処理設備は半分以下なる。
【００１０】前記前記戻入通路の出口側温度を４００℃
以上に設定したのはタール分等の問題及びダイオキシン
の再合成の問題があるからである。即ち、４００℃以下
では特に熱分解炉出口ガスを戻す場合、前記戻入通路内
壁にタール分が付着して通路閉塞や弁若しくはフィルタ
閉塞等の問題がある。又温度が３００〜４００℃ではダ
イオキシンが再合成してしまうので、この温度領域では
熱分解ガスを急速冷却するのが望ましい。そこで前記出
口温度を４００℃以上に設定して前記問題解決を図ると
ともに、請求項４に記載のように戻入通路を耐熱ライニ
ング管で形成し、該通路上にセラミックフィルタを介装
することにより、飛灰等の微小固形分により摩耗を防
ぐ。
【００１１】前記ボイラ５出口より少なくとも上流側の
熱分解ガス経路より取り出した高温熱分解ガスの温度
が、１０００℃以上ある場合は、クリンカ付着や高温腐
食の問題がある。そこで高温熱分解ガスを戻入経路を介
して前記熱分解炉に戻す際に、バグフィルタ７出口側の
ガス通路に入口を有する第２の戻入通路を設け、前記熱
分解炉に供給されるガス化剤と混合させる前に両者を混
合して温度低下を図るのがよい。
【００１２】請求項２の発明は、前記ボイラ５出口より
少なくとも下流側の経路より取り出した高温熱分解ガス
を戻入経路を介して前記熱分解炉に供給されるガス化剤
と混合させて、ガス化剤温度を高くするとともに、前記
戻入通路の出口側温度を２００℃〜３００℃に設定した
ことを特徴とする。２００℃以下では本発明の効果が円
滑に達成されず、又温度が３００〜４００℃ではダイオ
キシンが再合成してしまう。けだし従来水蒸気を含んだ
ガス化剤の温度は１１０℃前後である。従って１１０℃
のガス化剤と２００℃〜３００℃の熱分解ガスを１：２
ずつ熱分解炉１にもどすと、ガス処理部に導入されるガ
ス温度が１６０℃以上となり、見かけ上の流量が同一で
もその重量比は８５％以下に減少し、然も熱分解ガスが
ガス化剤に比較して前記式より明らかなように水蒸気の
含有量がガス化剤に比較して大幅に低下しているために
前記ボイラ５出口より下流側に排出される熱分解ガス中
の水蒸気量は、従来に比較してやはり１／２以下にな
り、その分、排ガス処理設備の容量が小さくなり、更に
凝縮器８で凝縮分離後の水処理設備は半分以下なる。
【００１３】そして請求項１若しくは２記載の廃棄物熱
分解ガス化システムのいずれも前記熱分解ガスと混合さ
れたガス化剤温度を６５０℃以下に設定するのがよい。
けだしガス化剤が６５０℃以上になると熱分解炉の炉床
部の耐熱性に問題が生じるが、本発明ではこのような問
題がない。
【００１４】請求項５記載の発明は、請求項２記載の戻
入通路が、ボイラ５出口側と減温塔入口側間のガス通路
に入口を有する戻入通路であり、該通路上に高温用バグ
フィルタ７が介装されていることを特徴とする。ボイラ
５出口側では、３００〜４００のダイオキシン再合成温
度域にあるために、高温用バグフィルタの介装により飛
灰除去とともに、温度を３００℃以下に低下させる必要
がある。
【００１５】請求項６記載の発明は、請求項２記載の戻
入通路が、ボイラ５下流側に位置するバグフィルタ７出
口側のガス通路に入口を有する戻入通路であり、該通路
上にボイラ５に導入される高温熱分解ガスと熱交換され
る熱交換器が介装されていることを特徴とする。
【００１６】バグフィルタ７出口側は飛灰等が全て除去
されており、長期安定運転の面からは最も安定性の良い
ガスであるが、難点は温度が１５０℃前後とそのままで
は本発明の効果が円滑に達成されないことである。そこ
で戻入通路上にボイラ５に導入される高温熱分解ガスと
熱交換される熱交換器を介装して２００℃以上に温度上
昇を図る必要がある。
【００１７】
【発明の実施の形態】以下、本発明を図に示した実施例
を用いて詳細に説明する。但し、この実施例に記載され
る構成部品の寸法、形状、その相対配置などは特に特定
的な記載がない限り、この発明の範囲をそれのみに限定
する趣旨ではなく単なる説明例に過ぎない。図１は本発
明の第１の実施形態にかかる廃棄物のガス化発電設備を
示す概略図である。１は流動床炉やストーカ炉等で構成
され、熱分解ガスを生成する熱分解炉で、熱分解炉１内
で廃棄物に水蒸気等のガス化剤を添加しで４００〜８０
０℃でガス化する。ガス化された熱分解ガスは、クラッ
キング装置等の高温分解処理装置（改質炉２）に投入さ
れ、該改質炉２でガス化剤若しくは酸化剤を投入されな
がら１０００〜１４００℃でクラッキングして、煤を含
まないクリーンなＣＯ、Ｈ2リッチガスを得る。尚、図
示はされていないが、前記改質炉２の内部中央には、触
媒充填部が設けられ改質炉２内で熱分解ガスの成分（メ
タン、エタン）等を低分子化するものである。この触媒
としては、Ｓｉ、Ａｌ、Ｎｉ、Ｆｅ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ、
Ｍｎ、Ｃｏ、Ｃｕ、Ｐｄ、Ｐｔから選ばれる少なくとも
１つの元素、またはこれらの元素の酸化物から選ばれる
少なくとも１つもしくは混合物を用いることができる。
【００１８】そしてこのようにして得られた熱分解ガス
は、ボイラ５にて熱交換して得られた水蒸気により蒸気
タービン３を駆動して発電機４により発電を行い、蒸気
タービン３駆動後の水蒸気は復水器６にて残熱を回収し
た後、再度ボイラ５に送られる。一方ボイラ５通過後の
リッチガスは、消石灰が吹き付けられたバグフィルタ７
に送られて塩素分、硫黄分及び微量残留物を除去した
後、凝縮器８に送られて水蒸気分を除去した後、前記リ
ッチガスを圧縮器９に送って圧縮してガスエンジン１０
の燃料として使用される。即ち前記リッチガスは、精製
燃料ガスとしてガスエンジン１０、ガスタービン又はボ
イラ５等の内燃機関、熱サイクル機関又は熱源機器に供
給され、燃料ガスの熱エネルギーは、蒸気等の熱媒体又
は電力等のエネルギー形態に変換される。又凝縮器８で
凝縮された凝縮水は、水処理装置１１で水処理されて廃
水若しくは再利用水として利用される。
【００１９】そして本実施例では、熱分解炉１の排出口
と改質炉２の入口間を接続するガス通路１５とガス化剤
供給通路１４間を戻し接続する戻入通路２１を設ける。
そして戻入通路２１出口端とガス化剤供給通路１４には
流量コントローラ２３を設け、戻入通路２１よりの熱分
解ガス量とガス化剤７０の混合量の調整を図っている。
前記調整は戻入通路２１側の温度及びガス化剤７０の温
度を温度センサ２３ａ、２３ｂにより測定して戻入通路
２１出口温度が約５００〜６５０℃、そして混合温度が
４００〜５００℃になるように制御されている。
【００２０】そして戻入通路２１は耐熱耐摩耗のライニ
ング管で形成し、該通路上にセラミックフィルタ２２を
介装することにより、飛灰等の微小固形分により摩耗を
防ぐ。又前記通路２１には前記コントローラ２３により
回転制御されるセラミックファン２４若しくはセラミッ
クエジェクタを設けるが、これらは外部空気を吸引しな
いものがよい。
【００２１】かかる実施例によれば、戻入通路２１より
戻される熱分解ガスは、５００〜６５０℃であり、温度
的には好ましいが、タール分や固形分が極めて多く存在
する。そこで前記戻入通路２１にタール分が固形化せず
に液若しくは気化状態のまま戻すことが可能となるよう
に、通路出口温度が少なくとも４００℃以上になるよう
に、コントローラ２３にてファン２４の回転数制御も併
せて行う。
【００２２】図２は本発明の第２の実施形態にかかる廃
棄物のガス化発電設備を示す概略図である。そして本実
施例では、改質炉２の排出口とガス化剤供給通路１４間
を戻し接続する戻入通路３１を設けている。そして戻入
通路３１出口端とガス化剤供給通路１４には流量コント
ローラ２３を設け、戻入通路３１よりの熱分解ガス量と
ガス化剤７０の混合量の調整を図っている点は前記実施
例と同様である。前記調整は戻入通路３１側の温度及び
ガス化剤７０の温度を温度センサ２３ａ、２３ｂにより
測定して戻入通路３１出口温度が約５００〜６５０℃、
そして混合温度が４００〜５００℃になるように制御さ
れている。
【００２３】そして戻入通路３１は耐熱耐摩耗のライニ
ング管で形成し、該通路上にセラミックフィルタ２２を
介装することにより、飛灰等の微小固形分により摩耗を
防ぐ点も前記実施例と同様であるが、改質炉２内温度は
１２００℃前後あるために、クリンカの発生や高温腐食
の問題が出る。そこで本発明では前記改質炉２排出側よ
り取り出した１０００℃以上の高温熱分解ガスを戻入通
路３１を介して前記熱分解炉１に戻す際に、バグフィル
タ７出口側のガス通路１８に入口を有し、その出口をセ
ラミックフィルタ２２入口側に有する第２の戻入通路３
２を設け、前記戻入通路３１の入口側でバグフィルタ７
出口経路より１３０℃程度のリッチガスを第２の戻入通
路３２を介して導入して、戻入通路３１入口側で８００
℃以下、出口端で、４００〜６５０℃になるように制御
している。
【００２４】又前記通路３１には前記コントローラ２３
により回転制御されるセラミックファン２４若しくはセ
ラミックエジェクタを設けるが、これらは外部空気を吸
引しないものがよいことも前記したとおりである。
【００２５】かかる実施例によれば、戻入通路３１より
戻される熱分解ガスは、５００〜６５０℃であり、温度
的には好ましく、タール分も改質炉２内でほぼ消失して
いるが、ダイオキシンの再合成温度３００〜４００℃を
避けるために、通路出口温度が少なくとも４００℃以上
になるように、コントローラ２３にてファン２４の回転
数制御も併せて行うのがよい。
【００２６】図３は本発明の第３の実施形態にかかる廃
棄物のガス化発電設備を示す概略図である。そして本実
施例では、改質炉２の排出口とボイラ５の入口間を接続
するガス通路１６若しくはボイラ５内とガス化剤供給通
路１４間を戻し接続する戻入通路４１を設けている。そ
して戻入通路４１出口端とガス化剤供給通路１４には流
量コントローラ２３を設け、戻入通路４１よりの熱分解
ガス量とガス化剤７０の混合量の調整を図っている点は
前記実施例と同様である。前記調整は戻入通路４１側の
温度及びガス化剤７０の温度を温度センサ２３ａ、ｂ、
により測定して戻入通路４１出口温度が約５００〜６５
０℃、そして混合温度が４００〜５００℃になるように
制御されている。
【００２７】そして戻入通路４１は耐熱耐摩耗のライニ
ング管で形成し、該通路上にセラミックフィルタ２２を
介装することにより、飛灰等の微小固形分により摩耗を
防ぐ点も前記実施例と同様であるが、改質炉２内温度は
１２００℃前後あるために、クリンカの発生や高温腐食
の問題が出る。そこで本発明では、前記戻入通路４１の
入口開口をボイラ５内の中段付近に求め、戻入通路４１
入口側で８００℃以下、出口端で、４００〜６５０℃に
なるように制御している。
【００２８】又前記通路４１には前記コントローラ２３
により回転制御されるセラミックファン２４若しくはセ
ラミックエジェクタを設けるが、これらは外部空気を吸
引しないものがよいことも前記したとおりである。かか
る実施例によれば、戻入通路４１より戻される熱分解ガ
スは、５００〜６５０℃であり、温度的には好ましく、
タール分も改質炉２内でほぼ消失しているが、ダイオキ
シンの再合成温度３００〜４００℃を避けるために、通
路出口温度が少なくとも４００℃以上になるように、コ
ントローラ２３にてファン２４の回転数制御も併せて行
うのがよい。
【００２９】図４は本発明の第４の実施形態にかかる廃
棄物のガス化発電設備を示す概略図である。そして本実
施例では、ボイラ５の出口と減温塔１２の入口間を接続
するガス通路１７と、ガス化剤供給通路１４間を戻し接
続する戻入通路５１を設けている。そして戻入通路５１
出口端とガス化剤供給通路１４には流用コントローラ２
３を設け、戻入通路５１よりの熱分解ガス量とガス化剤
７０の混合量の調整を図っている点は前記実施例と同様
である。この場合ボイラ５出口側は２５０〜４００℃の
ために、ダイオキシンの再合成温度３００〜４００℃を
避けるために、前記調整は戻入通路５１側の温度及びガ
ス化剤７０の温度を温度センサ２３ａ、２３ｂにより測
定して戻入通路５１出口温度は約２５０〜３００℃、そ
して効率化の面でも混合温度も２００℃以上になるよう
に制御するのがよい。
【００３０】そしてこのような構成にするには戻入ガス
量の割合を前記実施例より多くすることが必要となる。
又戻入通路５１上に高温用バグフィルタ２５を介装する
ことにより、飛灰等の微小固形分により摩耗を防ぐ点も
前記実施例と同様であるが、又前記通路５１の前記コン
トローラ２３により回転制御されるファン２４若しくは
エジェクタは必ずしも高温対応でなくても良い。
【００３１】図５は本発明の第５の実施形態にかかる廃
棄物のガス化発電設備を示す概略図である。そして本実
施例では、バグフィルタ７の出口と凝縮器８の入口間を
接続するガス通路１８とガス化剤供給通路１４間を戻し
接続する戻入通路６１を設けている。そして戻入通路６
１出口端とガス化剤供給通路１４には流量コントローラ
２３を設け、戻入通路６１よりの熱分解ガス量とガス化
剤７０の混合量の調整を図っている点は前記実施例と同
様であるが、この場合バグフィルタ７の出口側は温度が
１５０℃前後のために、温度が足りない。そこで改質炉
２出口側の最も高温のガス経路１６を迂回させて前記戻
入通路６１、６１Ａに介装した熱交換器６２に高熱ガス
を導いてガス化剤７０を混合した後の温度を温度センサ
２３ｃにより測定して２００〜３００℃以上になるよう
に制御しているのがよい。そしてこのような構成にする
には戻入ガスとガス化剤７０の混合割合と無関係に好適
な温度に設定できる。
【００３２】
【発明の効果】以上記載のごとく本発明によれば、前記
熱分解ガス経路より取り出した高温熱分解ガスを戻入経
路を介して前記熱分解炉に供給されるガス化剤と混合さ
せて、ガス化剤温度を高くすることが出来るので、部分
酸化量が減少し、得られるガスのカロリーが増大する。
ガス化剤として水蒸気が減少するので、水蒸気を得るた
めの熱量が減少し、システムの冷ガス効率および発電効
率が増大するとともに、得られた熱分解ガス中の水分が
減少するので、凝縮器８で凝縮分離した後の水処理設備
の小型化が達成される。
【００３３】そして請求項１記載の発明によれば、ター
ル分やクリンカ等の問題及びダイオキシンの再合成の問
題がなく前記効果を達成でき、又請求項２の発明におい
てもダイオキシンの再合成の問題がなく前記効果を達成
できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 本発明の第１の実施形態にかかる廃棄物のガ
ス化発電設備を示す概略図である。
【図２】 本発明の第２の実施形態にかかる廃棄物のガ
ス化発電設備を示す概略図である。
【図３】 本発明の第３の実施形態にかかる廃棄物のガ
ス化発電設備を示す概略図である。
【図４】 本発明の第４の実施形態にかかる廃棄物のガ
ス化発電設備を示す概略図である。
【図５】 本発明の第５の実施形態にかかる廃棄物のガ
ス化発電設備を示す概略図である。
【図６】 従来技術にかかる廃棄物のガス化発電設備を
示す概略図である。
【符号の説明】
１ 熱分解炉 ２ 改質炉 ３ 蒸気タービン ５ ボイラ ７ バグフィルタ １４ ガス化剤供給通路 １５ ガス通路 ２１ 戻入通路 ２３ コントローラ ２４ セラミックファン ３１ 戻入通路 ３２ 戻入通路 ４１ 戻入通路 ５１ 戻入通路 ６１ 戻入通路 ７０ ガス化剤
フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ１０Ｊ 3/00 Ｃ１０Ｊ 3/00 Ｊ Ｂ０９Ｂ 3/00 ３０２ Ｂ０９Ｂ 3/00 ３０２Ｅ Ｃ０２Ｆ 11/10 Ｃ０２Ｆ 11/10 Ｚ Ｆ２３Ｇ 5/027 ＺＡＢ Ｆ２３Ｇ 5/027 ＺＡＢＢ 5/46 5/46 Ａ (72)発明者 貝原 裕二 横浜市中区錦町12番地 三菱重工業株式会 社横浜製作所内 Ｆターム(参考） 3K061 AB02 AC01 BA01 BA08 3K065 AA01 AA11 AB02 AC01 AC02 BA05 JA05 JA13 4D004 AA01 AA02 AA03 AA46 AC04 BA03 CA27 CB05 CC01 DA03 DA06 4D059 AA03 BB03 BB11 BB13 CC03 EB10

Claims (7)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 ストーカ炉若しくは流動層炉からなり、
    酸素（空気を含む）と水蒸気との混合ガスであるガス化
    剤を前記炉下方より投入して廃棄物の熱分解を行う熱分
    解炉と、該熱分解炉より排出された熱分解ガスが未燃固
    形物とともに導入され前記ガス化剤とともに、再加熱さ
    れる改質炉と、該改質炉より排出された熱分解ガスを冷
    却する装置、または該冷却装置として該改質炉より排出
    された熱分解ガスにより高温水蒸気ガスを生成するボイ
    ラとを具えた廃棄物熱分解ガス化システムにおいて、 前記ボイラ出口より少なくとも上流側の熱分解ガス経路
    より取り出した高温熱分解ガスを戻入経路を介して前記
    熱分解炉に供給されるガス化剤と混合させて、ガス化剤
    温度を高くするとともに、前記戻入通路の出口側温度を
    ４００℃以上に設定したことを特徴とする廃棄物熱分解
    ガス化システム。
  2. 【請求項２】 ストーカ炉若しくは流動層炉からなり、
    酸素（空気を含む）と水蒸気との混合ガスであるガス化
    剤を前記炉下方より投入して廃棄物の熱分解を行う熱分
    解炉と、該熱分解炉より排出された熱分解ガスが未燃固
    形物とともに導入され前記ガス化剤とともに、再加熱さ
    れる改質炉と、該改質炉より排出された熱分解ガスを冷
    却する装置、または該冷却装置として該改質炉より排出
    された熱分解ガスにより高温水蒸気ガスを生成するボイ
    ラとを具えた廃棄物熱分解ガス化システムにおいて、 前記ボイラ出口より少なくとも下流側の経路より取り出
    した高温熱分解ガスを戻入経路を介して前記熱分解炉に
    供給されるガス化剤と混合させて、ガス化剤温度を高く
    するとともに、前記戻入通路の出口側温度を２００℃〜
    ３００℃に設定したことを特徴とする廃棄物熱分解ガス
    化システム。
  3. 【請求項３】 前記熱分解ガスと混合されたガス化剤温
    度を６５０℃以下に設定したことを特徴とする請求項１
    若しくは２記載の廃棄物熱分解ガス化システム。
  4. 【請求項４】 請求項１記載の戻入通路が耐熱ライニン
    グ管であり、該通路上にセラミックフィルタが介装され
    ていることを特徴とする請求項１記載の廃棄物熱分解ガ
    ス化システム。
  5. 【請求項５】 請求項２記載の戻入通路が、ボイラー出
    口側と減温塔入口側間のガス通路に入口を有する戻入通
    路であり、該通路上に高温用バグフィルタが介装されて
    いることを特徴とする請求項２記載の廃棄物熱分解ガス
    化システム。
  6. 【請求項６】 請求項２記載の戻入通路が、ボイラー下
    流側に位置するバグフィルタ出口側のガス通路に入口を
    有する戻入通路であり、該通路上にボイラに導入される
    高温熱分解ガスと熱交換される熱交換器が介装されてい
    ることを特徴とする請求項２記載の廃棄物熱分解ガス化
    システム。
  7. 【請求項７】 前記ボイラ出口より少なくとも上流側の
    熱分解ガス経路より取り出した高温熱分解ガスを戻入経
    路を介して前記熱分解炉に戻す際に、バグフィルタ出口
    側のガス通路に入口を有する第２の戻入通路を設け、前
    記熱分解炉に供給されるガス化剤と混合させる前に両者
    を混合して温度低下を図ることを特徴とする請求項１記
    載の廃棄物熱分解ガス化システム。
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