JP2003211395A - 薄膜多自由度アクチュエータ - Google Patents
薄膜多自由度アクチュエータInfo
- Publication number
- JP2003211395A JP2003211395A JP2002010414A JP2002010414A JP2003211395A JP 2003211395 A JP2003211395 A JP 2003211395A JP 2002010414 A JP2002010414 A JP 2002010414A JP 2002010414 A JP2002010414 A JP 2002010414A JP 2003211395 A JP2003211395 A JP 2003211395A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- thin film
- metallic glass
- degree
- actuator
- film structure
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 239000010409 thin film Substances 0.000 title claims abstract description 242
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 47
- 239000005300 metallic glass Substances 0.000 claims description 47
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 37
- 238000005452 bending Methods 0.000 claims description 26
- 239000013526 supercooled liquid Substances 0.000 claims description 20
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 19
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 19
- 239000000758 substrate Substances 0.000 claims description 16
- 238000002441 X-ray diffraction Methods 0.000 claims description 10
- 229910000808 amorphous metal alloy Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 238000010030 laminating Methods 0.000 claims description 5
- 229910001285 shape-memory alloy Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000011521 glass Substances 0.000 abstract description 19
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 17
- 230000008569 process Effects 0.000 description 10
- 239000010408 film Substances 0.000 description 7
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
- 230000009477 glass transition Effects 0.000 description 6
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 5
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 5
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 description 4
- 239000000411 inducer Substances 0.000 description 4
- 230000000877 morphologic effect Effects 0.000 description 4
- 239000012212 insulator Substances 0.000 description 3
- 238000004093 laser heating Methods 0.000 description 3
- RZVAJINKPMORJF-UHFFFAOYSA-N Acetaminophen Chemical compound CC(=O)NC1=CC=C(O)C=C1 RZVAJINKPMORJF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000006870 function Effects 0.000 description 2
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 2
- 229910021421 monocrystalline silicon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002861 polymer material Substances 0.000 description 2
- 239000005297 pyrex Substances 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 238000004544 sputter deposition Methods 0.000 description 2
- 238000004781 supercooling Methods 0.000 description 2
- 229910017758 Cu-Si Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910017767 Cu—Al Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910017931 Cu—Si Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 229910052810 boron oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005229 chemical vapour deposition Methods 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- JKWMSGQKBLHBQQ-UHFFFAOYSA-N diboron trioxide Chemical compound O=BOB=O JKWMSGQKBLHBQQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000005284 excitation Effects 0.000 description 1
- 238000007496 glass forming Methods 0.000 description 1
- 230000001678 irradiating effect Effects 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000000075 oxide glass Substances 0.000 description 1
- 238000005240 physical vapour deposition Methods 0.000 description 1
- 238000003672 processing method Methods 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 230000002040 relaxant effect Effects 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 description 1
- 230000017105 transposition Effects 0.000 description 1
- 238000007740 vapor deposition Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Micromachines (AREA)
- Apparatuses For Generation Of Mechanical Vibrations (AREA)
Abstract
性に優れた薄膜金属ガラスを用いた薄膜構造体からなる
多自由度の薄膜アクチュエータを提供する。 【解決手段】 薄膜金属ガラスと、当該薄膜金属ガラス
を駆動させる二つ以上のアクチュエータとを備えた片持
ちはり状の薄膜構造体であって、薄膜金属ガラスは、曲
部又は捻り部を有し、アクチュエータは少なくとも一部
の前記曲部又は捻り部を挟むように配置されている。
Description
エータ及びその製造方法に関し、特に、多自由度の駆動
方向を有する薄膜アクチュエータに関する。
状記憶合金、熱膨張等の駆動原理により、アクチュエー
タ機能を付与した薄膜状のアクチュエータ(本発明で
は、薄膜アクチュエータとする)は、様々な原理、形状
のものが存在する。しかし、いずれも基本的には平面的
な構造のために、一つの薄膜構造体で二自由度以上の自
由度を有する薄膜アクチュエータは実現困難であった。
モルフを積層重合形成するマイクロアクチュエータであ
って、捻り動作のような多自由度の動きが可能となるも
のが提案されている。
り、電極層等の影響により動作が困難となる場合が考え
られ、それぞれの態様に応じた電極層等の配置を考慮す
る必要があると考えられる。
で、柔軟性は有るものの、電極層等の意図しない変形に
よって容易に変形することが考えられるので、形態安定
性に乏しいものであるといえる。したがって、形態安定
性を有し、多自由度の動きが可能な薄膜アクチュエータ
が待望された。
anical Systems)材料である薄膜金属ガラスは、アモル
ファス合金の一種であり、結晶構造に起因する欠陥が本
質的に存在せず、等方且つ均質な材料である。そのた
め、材料強度の寸法依存性や、ばらつきが小さいことが
予想され、微細構造に適した材料であるといえる。
域におけるガラス転移現象を利用し薄膜構造体の製造方
法が提案されているが、この方法によって、高い生産性
と高い再現性を有し、成形後の形状安定性に優れた薄膜
構造体を提供することができる。
3099066号で提案されている方法では直角曲げや
捻り等の局所的な変形は困難であり、薄膜多自由度アク
チュエータを形成するための加工方法としては問題があ
った。
提案されるような主に高分子材料を用いたものである場
合には、形成後の形態安定性に問題が有り、薄膜金属ガ
ラスを用いた薄膜構造体からなる薄膜多自由度アクチュ
エータはなかった。
なされたものであり、高い生産性と高い再現性とを有
し、形態安定性に優れた薄膜構造体からなる多自由度の
薄膜アクチュエータ及びその製造方法を提供することを
目的とする。
題を解決すべく研究を重ねた。その結果、MEMSプロ
セスで製作した薄膜金属ガラスを、YAGレーザを用い
て局所的に過冷却液体域まで加熱して軟化させ、局所的
に屈曲したマイクロビームを形成する方法を見出した。
一般に、微小な薄膜構造体を局所加熱することは困難と
されているが、レーザ等による出力の調整、加熱範囲を
絞ること、微細構造の全体が加熱されないように放熱す
ること等を考慮に入れた方法を実現することによって局
所的な屈曲が可能となった。さらに、上記のようにして
薄膜金属ガラスを局所的に屈曲することが可能であるこ
とを利用し、薄膜金属ガラスの少なくとも一部に曲部又
は捻り部を設け、その曲部又は捻り部を挟む位置にアク
チュエータ機能を具備させることによって、多自由度の
駆動方向を有する薄膜アクチュエータが実現した。
ガラスと、薄膜金属ガラスを駆動させる二つ以上のアク
チュエータとを備えた片持ちはり状の薄膜構造体であっ
て、薄膜金属ガラスは、曲部又は捻り部を有し、アクチ
ュエータは少なくとも一部の曲部又は捻り部を挟むよう
に配置した薄膜多自由度アクチュエータである。
を有するアモルファス薄膜、過冷却液体域を有するアモ
ルファス合金薄膜を用いることができる。
体、形状記憶合金からなるグループから選択されるアク
チュエータを例としてあげることができる。
圧電薄膜、電極の組を二つ以上備え、過冷却液体域を有
する薄膜金属ガラスを備えた片持ちはり状の薄膜構造体
であって、金属ガラスは、曲部又は捻り部を有し、圧電
薄膜は少なくとも一部の曲部又は捻り部を挟むように配
置され、電極と金属ガラスとの間に組となる圧電薄膜が
配置された薄膜多自由度アクチュエータによっても実現
される。このように、電極と金属ガラスとの間に組とな
る圧電薄膜が配置することで、電極と金属ガラスとの間
に電位差により、組となる圧電薄膜に電圧を印加して薄
膜構造体を駆動させることができる。
薄膜又はアモルファス合金薄膜を用いることができる。
過冷却液体域を有する非晶質材料からなる薄膜金属ガラ
ス層、及び薄膜金属ガラスを駆動させる二つ以上のアク
チュエータを含むアクチュエータ層を積層して薄膜構造
体を形成する薄膜構造体形成工程と、当該二つ以上のア
クチュエータから選択される二つのアクチュエータの間
の部位において当該薄膜金属ガラスをレーザで局所的に
過冷却領域まで加熱する加熱工程と、当該加熱した部位
を冶具によって曲げる曲げ工程とを含む薄膜多自由度ア
クチュエータの製造方法である。
させた状態で薄膜構造体の部位を局所的に過冷却領域ま
で加熱する工程とすることによって、冶具による放熱効
率の向上を行うことができ、さらに薄膜構造体の自重に
よる変形等を避けることができる。
の製造方法は、基板上に、過冷却液体域を有する非晶質
材料からなる薄膜金属ガラス、及び薄膜金属ガラスを駆
動させる二つ以上のアクチュエータを含むアクチュエー
タ層を積層して薄膜構造体を形成する薄膜構造体形成工
程と、当該二つ以上のアクチュエータから選択される二
つのアクチュエータの間の部位において金属ガラスをレ
ーザで局所的に過冷却領域まで加熱する加熱工程と、加
熱した部位を冶具によって捻る捻り工程とを含む薄膜多
自由度アクチュエータの製造方法によっても実現され
る。
とができ、加熱工程及び捻り工程は当該グラブ内に薄膜
構造体を挟持した状態で行う工程とすることによって、
冶具による放熱効率の向上を行うことができ、さらに薄
膜構造体の自重による変形等を避けることができる。
ータの製造方法は、基板上に、過冷却液体域を有する非
晶質材料からなる薄膜金属ガラス、及び薄膜金属ガラス
を駆動させる二つ以上のアクチュエータを含むアクチュ
エータ層を積層して薄膜構造体を形成する薄膜構造体形
成工程と、当該二つ以上のアクチュエータから選択され
る二つのアクチュエータの間の部位において金属ガラス
をレーザで局所的に過冷却領域まで加熱する第一の加熱
工程と、加熱した部位を冶具によって45度捻る第一の
捻り工程と、部位を前記第一の加熱工程におけるレーザ
出力より高出力で加熱する第二の加熱工程と、加熱した
部位を冶具によって45度捻る第二の捻り工程とを含む
薄膜多自由度アクチュエータの製造方法によっても実現
される。
ことができ、第一の加熱工程、第二の加熱工程、第一の
捻り工程、及び第二の捻り工程はグラブ内に薄膜構造体
を挟持した状態で行う工程とすることで、冶具による放
熱効率の向上を図ることができ、さらに薄膜構造体の自
重による変形等を避けることができる。
造方法においては、アクチュエータを圧電薄膜とするこ
とができる。
エータの製造方法における加熱工程において、レーザ照
射時間、レーザ出力を決定する方法については、薄膜構
造体形成工程によって形成された薄膜構造体に種々のレ
ーザ照射時間、レーザ出力で照射した場合における曲げ
又は捻りの戻りを調べる工程と、薄膜構造体が結晶化し
ないレーザ出力をX線回折によって調べる工程とによっ
て加熱工程におけるレーザ照射時間、レーザ出力を決定
することができる。
は、ガラス転移温度(Tg)から結晶化開始温度(T
x)までの温度領域(ΔTx)をいう。
を詳細に説明する。本発明の薄膜構造体は、過冷却液体
域を有する非晶質材料からなる薄膜金属ガラスと、アク
チュエータとを有する。本発明の目的を達成するもので
あれば、非晶質材料の種類は限定されない。酸化物ガラ
ス(SiO2、パイレツクスガラス等)、カルコゲナイ
ト半導体(As−S、Si−As−Te等)、及び一部
の非晶質合金(Zr−Cu−AlやPd−Cu−Si
等)の金属ガラスを例示することができる。
温度が200〜600℃の温度範囲内にある非晶質材料
を使用することが好ましく、さらには250〜400℃
の温度範囲内にある非晶質材料を使用することが好まし
い。非晶質材料がこのような比較的低いガラス転移温度
を有することによって基板等の材料の選択の余地が広が
る。さらに、過冷却温度域の温度範囲は20℃以上であ
ることが望ましい。このように広い過冷却温度域を有す
ることによって、加熱時の温度変化による影響を低減す
ることができる。このような非晶質材料として、Zr
66Cu33Al 1、Zr76Cu19Al6、Pd
76Cu7Si17及び酸化ボロンを例示することがで
きる。
記憶合金等を用いることができ、さらには、水圧体、空
圧体等を用いてもよい。
用いる場合には、薄膜構造体はさらに絶縁体の薄膜を設
けることができる。尚、本発明においては、圧電体は薄
膜状の圧電薄膜であることが好ましい。電極と金属ガラ
スとの間に圧電薄膜を設け、電極と金属ガラスとの間に
電位差を生じさせて圧電薄膜に電圧を印加し、薄膜構造
体を駆動させることができる。電極は、組となる圧電薄
膜と電気的に接しており、他の電極や金属ガラスとの間
には絶縁体が設けられる。さらに、圧電薄膜は、金属ガ
ラスと、組となる電極と接しており、圧電薄膜どうしが
接しないように圧電薄膜と圧電薄膜との間には、絶縁体
が設けられる。
法等の物理蒸着法や、CDV法等の化学蒸着法等の公知
の方法を用いることで形成することができ、容易且つ高
い再現性で行うことができる。例えば特許第31250
48号に記載の方法を用いることによって片持ちはり状
の薄膜構造体を容易に形成することができる。したがっ
て、本発明の多自由度薄膜アクチュエータの製造方法に
おける薄膜構造体形成工程には従来技術を適用すること
ができる。又、基板には単結晶シリコン、酸化膜又は窒
化膜のついた単結晶シリコン、パイレックスガラス、及
びステンレス板等を用いることができる。
うな薄膜構造体に曲げ又は捻りを設けることによって形
成される。曲げ又は捻りは、レーザ等で局所的に加熱
し、冶具で曲げ又は捻ることによってなされる。加熱時
間が長いほど、冶具による押込み又は捻り量が大きいほ
ど薄膜構造体の変形が大きくなることから、一定の曲げ
を与えて、レーザの照射時間、出力を変化させて曲げが
戻らないレーザ出力範囲を見出し、さらにX線回折で結
晶化しないレーザ出力を決定することができる。具体例
については後述する。
構造体は、簡単に全体が加熱されてしまうため、薄膜構
造体全体が加熱されないように、レーザを小さく絞り、
さらに基板及び冶具は放熱手段として利用されるが、こ
の他に、He等の熱伝導性のよい不活性ガスを加熱時に
薄膜構造体周囲に満たすことにより、放熱効率を上げる
ことができる。
ついての第一の実施例の側断面図を示したものである。
曲部1’を持つ薄膜構造体1は、厚さ5μmのpd基薄
膜金属ガラス(Pd76Cu7Si17、添字は原子
%)を有する。この薄膜構造体1の基板2側には、厚さ
1μmの圧電薄膜3a、3b(PZT)と絶縁膜4(S
iO2)及び電極5a、5b(Ti)が形成されてい
る。曲部1’は、以下のような手順で製作される。
知のMEMSプロセス(例えば特許第3125048
号)にて製作した後、レーザ又は赤外線を用いて局部的
に加熱し、薄膜構造体1を形成するPd基薄膜金属ガラ
スを、その過冷却液体域、すなわちガラス転移点(63
7K)以上、結晶化開始温度(669K)以下に加熱
し、局部的に軟化させる。この状態で、マイクロマニピ
ュレータ等により薄膜構造体1を所定の角度を有するよ
うに局所的に変形させ、冷却することで曲部1’を形成
する。尚、局所的な変形方法については後述する。
実施例を下方からみた図であって、図1(c)は図1
(a)に示される第一の実施例を右方からみた図であ
る。絶縁膜4は電極5a、5bとが互いに接することが
ないように、さらに、金属薄膜ガラスと電極5a、5b
と互いに接触することがないように配置されている。
又、図1(b)及び図1(c)に示されるように電極
(5a、5b)はそれぞれ組となる圧電薄膜(3a、3
b)に電圧を印加できるように電極と金属薄膜ガラスと
の間に圧電薄膜が配置されている。尚、図1(b)にお
ける圧電薄膜3a、図1(c)における圧電薄膜3b
(斜線部)は外部からは見えないが、説明のために配置
が点線で示されている。
形状をもつ第一の実施例の駆動状態を図2に示す。薄膜
金属ガラスからなる薄膜構造体1を一方の電極とし、電
極5aを用いて圧電薄膜3aに電圧を印加すると、圧電
薄膜3aが収縮又は伸長し、薄膜アクチュエータがY−
Y方向に変形する。同様に電極5bを用いて圧電薄膜3
bに電圧を印加すると、圧電薄膜3bが収縮又は伸長
し、薄膜アクチュエータが、X−X方向に変形し、二自
由度の薄膜アクチュエータが実現できた。
いての第二の実施例の側断面図を示したものである。捻
り部1”を持つ薄膜構造体1は、厚さ5μmのZr基薄
膜金属ガラス(Zr75Cu19Al6、沿字は原子
%)を有する。この薄膜構造体1の一面には、厚さ1μ
mの圧電薄膜3a、3b(PTZ)と絶縁膜4(SiO
2)及び電極5a、5b(Ti)が形成されている。捻
り部1”は、第一の実施例の曲部1’と同様に、Zr基
薄膜金属ガラスの過冷却液体域、すなわちガラス転移点
(643K)以上、結晶化開始温度(713K)以下に
加熱し、局部的に軟化させる。この状態でマイクロマニ
ピュレータ等により薄膜構造体1を所定の角度を有する
ように局所的に変形させ、冷却することで捻り部1”を
成形する。尚、局所的な変形方法については後述する。
実施例を上方からみた図である。絶縁膜4は電極5a、
5bが互いに接することがないように、さらに、金属薄
膜ガラスと電極5a、5bと互いに接触することがない
ように配置されている。又、図3(b)に示されるよう
に電極(5a、5b)はそれぞれ組となる圧電薄膜(3
a、3b)に電圧を印加できるように電極と金属薄膜ガ
ラスとの間に圧電薄膜が配置されている。
線部)、図3(b)における圧電薄膜3a(斜線部)は
外部からは見えないが、説明のために配置が点線で示さ
れている。
(a)及び図4(b)に示す。図4(a)は圧電薄膜3
aによる駆動状態を示し、図4(b)は圧電薄膜3bに
よる駆動方向を示している。尚、図4(a)における圧
電薄膜3b(斜線部)、図4(b)における圧電薄膜3
a(斜線部)は外部からは見えないが、説明のために配
置が点線で示されている。薄膜金属ガラスからなる薄膜
構造体1を一方の電極とし、電極5aを用いて圧電薄膜
3aに電圧を印加すると、圧電薄膜3aが収縮又は伸長
し、薄膜アクチュエータがA−A方向に変形する。同様
に電極5aを用いて圧電薄膜3bに電圧を印加すると、
圧電薄膜3bが収縮又は伸長し、薄膜アクチュエータが
B−B方向に変形し、二自由度の薄膜アクチュエータが
実現できた。
せて、さらなる自由度化や剛性、出力の向上を図れる。
る変形方法について具体的に説明する。
び、マイクロフォーミングを行う装置について説明す
る。
ングを行う装置全体の実施例を示した概略図である。照
射場所を20〜100μmの範囲で調整できるLD励起
YAGレーザ10(最大出力300mW、波長1,06
4nm)から、ビーム拡大器11、コリメータ12、シ
ャッタ13、対物レンズ14(×10)を通してマイク
ロフォーミングチャンバ20中の薄膜構造体に照射され
る。照射場所はガイドレーザ、CCD、ライトを用いる
ことで調整することができる。レーザの直径はビーム拡
大器11の移動によって変化させることができる。
の実施例を示した断面図である。レーザは窓21をとお
して薄膜構造体1に照射される。X−Y載台22、Z台
23によって薄膜構造体1は所定の位置に固定され、薄
膜構造体1は、冶具24によって曲げ又は捻られる。冶
具24は、回動インデューサ、直線動インデューサによ
って動かすことができる。又、薄膜構造体1の過冷却液
体域での酸化を防ぐために、バキュームポンプでチャン
バ内を5×10―3Paに減圧することができる。この
他、酸化を防ぎ且つ放熱効率を上げるために、チャンバ
内をHe等の熱伝導性のよい不活性ガスを満たすことも
可能である。
は捻りが戻らないレーザの照射時間、レーザ出力範囲を
見出し、さらにX線回折で結晶化しないレーザ出力を決
定することが望ましく、その決定方法について説明す
る。尚、以下の実施例において用いる薄膜構造体1は、
図7に示されるような寸法のTFMGマイクロビームで
あるが、本発明における薄膜構造体1についても実質的
に同様の方法を用いることができる。
によって薄膜構造体1を押込み、戻りを計測する工程を
示した説明図である。図8(a)に示されるように50
0μmの片持ちはり状の薄膜構造体1を冶具24と接触
させる。そして図8(b)にあるようにレーザを照射し
て冶具24によって曲げる。図8(b)では、基板側か
ら200μmの位置にレーザ照射を行ない、50μm押
込んだ状態を示している。図8(c)では冶具24を戻
した状態を示しており、変形量aを計測することができ
る。
後の変形量をレーザ出力に対してプロットしたグラフで
ある。○で示されるプロットは、レーザ照射時間60秒
の場合であり、□で示されるプロットはレーザ照射時間
10秒の場合である。39mW、41.6mW、44.
2mWで薄膜構造体1の戻りが無い。このようにして、
戻りのないレーザ照射時間、レーザ出力を調べることが
できる。さらにこのときのX線回折強度のピークから結
晶化しないレーザ出力を調べたのが、図10にあるグラ
フである。44.2mW、41.6mWの場合は複数の
ピークがあり、結晶化したことがわかり、広いピーク領
域を有する39.0mWの場合のみが結晶化しないビー
ム出力であることがわかる。このような工程によってX
線回折で結晶化しないレーザ出力を決定することができ
る。
4を用いてさらに詳細に説明する。図11(a)にある
ように薄膜構造体1を設置し、図11(b)にあるよう
に冶具24を薄膜構造体1の先に接触させ、レーザを照
射して加熱する。この実施例の場合には、39mW、直
径60μmで基板から200μmの場所を照射し、図1
1(c)にあるように冶具24をdμm押込んだ後、図
11(d)にあるように冶具24を戻した後の曲がり角
θを計測した。レーザ照射時間を10秒(□のプロッ
ト)、30秒(△のプロット)、60秒(○のプロッ
ト)のそれぞれについての計測結果を示したのが図12
のグラフである。図13は90度に曲げたときのX線回
折強度を調べたグラフであり、このグラフから結晶化し
ていないことがわかる。さらに、図14は上述のように
して90度曲げた状態を示した図である。
〜19を用いてさらに詳細に説明する。図15(a)に
あるように薄膜構造体1を設置し、さらに図示されるよ
うな薄膜構造体1を挟むことができるグラブ構造をした
捻り冶具24’のグラブ中に薄膜構造体1を差込む。つ
いで図15(b)にあるようにレーザを照射して加熱す
る。本実施例の場合には、39.0mW、直径60μm
のレーザで基板から200μmの場所を30秒間照射
(第一の加熱工程)し、図15(c)にあるように45
度まで捻る(第一の捻り工程)。90度まで捻らずに4
5度とすることにより薄膜構造体1の損傷を防ぐことが
できる。そして、図15(d)にあるようにさらに60
秒同じ場所をレーザ照射(第二の加熱工程)し、90度
まで捻る(第二の捻り工程)。ここでレーザを60秒間
照射したのは、捻りによる照射部の面積減少にともなっ
て加熱に費やされるレーザパワーが低下し、温度が低下
するのを防止する効果があり、さらに、捻りによる弾性
応力を十分に緩和することができる。尚、別の実施例と
して、捻り角に応じてレーザ出力を自動的にコントロー
ルする機構を付加することにより、連続的に捻ることも
可能である。図15(e)は図15(d)の薄膜構造体
1を右方からみた図であり、φが、捻り角である。尚、
図15(e)においては、薄膜構造体1の捻られている
部位については図示されていない。
り冶具24’の回転角を90度とした場合、第二のレー
ザ照射出力(mW)に対する捻り角(φ)をプロットし
たグラフであり、91.0mW、93.6mW、96.
2mWのレーザ出力で捻り角がほぼ90度となってい
る。尚、グラフから、91.0mWの出力が、照射部の
面積減少にともなうレーザパワーの低下の解消や弾性応
力の緩和に十分なレーザ出力であることがわかる。図1
7はそれら第二のレーザ出力が91.0mW、93.6
mW、96.2mWのときの薄膜構造体1のX線回折強
度を調べたグラフであり、93.6mW、91.0mW
の場合に結晶化がなく、96.2mWの場合に結晶化し
ていることがわかる。図18は上述のようにして90度
捻った状態を示した図である。
自由度以上の自由度を有する薄膜アクチュエータを提供
することができるが、スパッタリング等の公知の技術を
使って薄膜構造体を容易且つ高い再現性で大量生産する
ことができるので高い生産性と高い再現性とをも有する
ものである。又、薄膜金属ガラスを用いたものであるこ
とから、形態安定性に優れた多自由度の薄膜アクチュエ
ータが提供できる。
るので、アクチュエータによる屈曲の態様は複雑にしな
くても多自由度の動きをすることができるので、動作の
困難性もない。
局所的な曲げ又は捻りを任意の角度でつくることができ
るので、曲げ又は捻りを組合せて薄膜構造体を加工する
ことによって、種々の用途にあった薄膜アクチュエータ
を提供することができる。
示したものであり、(b)は(a)に示される第一の実
施例を下方からみた図であって、(c)は(a)に示さ
れる第一の実施例を右方からみた図である。
した説明図である。
た図であり、(b)は(a)に示される第二の実施例を
上方からみた図である。
って(a)は圧電薄膜3aによる駆動方向を示し、
(b)は圧電薄膜3bによる駆動方向を示している。
装置全体を示した概略図である。
を示した断面図である。
説明図であって、(a)は冶具24を押込み薄膜構造体
1と接触させた状態であって、(b)はレーザを照射し
て冶具24によって曲げた状態であって、(c)は冶具
24を戻した状態を示している。
量をレーザ出力に対してプロットしたグラフである。
回折強度のピークから結晶化しないレーザ出力を調べた
グラフである。
あって、(a)は薄膜構造体1を設置した状態であり、
(b)は冶具24を薄膜構造体1の先に接触させてレー
ザを照射して加熱した状態であり、(c)は冶具24を
押込んだ状態であり、(d)は冶具24を戻した後の曲
がり角を計測した状態を示している。
曲げたときの冶具押込み量dに対する薄膜構造体1の曲
がり角θをプロットしたグラフである。
X線回折強度を調べたグラフである。
薄膜構造体1の状態を示した図である。
あって、(a)は捻り冶具24’のグラブ中に薄膜構造
体1を差込んだ状態であり、(b)は(c)は第一の加
熱工程及び第一の捻り工程を示しており、(d)は第二
の加熱工程及び第二の捻り工程を示しており、(e)は
(d)の薄膜構造体1を右方からみたものである。
を90度とした場合における、第二の加熱工程でのレー
ザ照射出力(mW)に対する捻り角(φ)をプロットし
たグラフである。
が90度であった場合におけるX線回折強度を調べたグ
ラフである。
した図である。
Claims (13)
- 【請求項1】 薄膜金属ガラスと、前記薄膜金属ガラス
を駆動させる二つ以上のアクチュエータとを備えた片持
ちはり状の薄膜構造体であって、前記薄膜金属ガラス
は、曲部又は捻り部を有し、前記アクチュエータは少な
くとも一部の前記曲部又は捻り部を挟むように配置され
ていることを特徴とする薄膜多自由度アクチュエータ。 - 【請求項2】 前記薄膜金属ガラスが、過冷却液体域を
有するアモルファス薄膜又は過冷却液体域を有するアモ
ルファス合金薄膜からなる請求項1に記載の薄膜多自由
度アクチュエータ。 - 【請求項3】 前記アクチュエータが、熱膨張体、圧電
体、形状記憶合金からなるグループから選択されるアク
チュエータである請求項1又は請求項2に記載の薄膜多
自由度アクチュエータ。 - 【請求項4】 圧電薄膜、電極の組を二つ以上備え、過
冷却液体域を有する薄膜金属ガラスを備えた片持ちはり
状の薄膜構造体であって、前記金属ガラスは、曲部又は
捻り部を有し、前記圧電薄膜は少なくとも一部の前記曲
部又は捻り部を挟むように配置され、前記電極と前記金
属ガラスとの間に組となる前記圧電薄膜が配置されるこ
とを特徴とする薄膜多自由度アクチュエータ。 - 【請求項5】 前記金属ガラスが、アモルファス薄膜又
はアモルファス合金薄膜である請求項4に記載の薄膜多
自由度アクチュエータ。 - 【請求項6】 基板上に、過冷却液体域を有する非晶質
材料からなる薄膜金属ガラス層、及び前記薄膜金属ガラ
スを駆動させる二つ以上のアクチュエータを含むアクチ
ュエータ層を積層して薄膜構造体を形成する薄膜構造体
形成工程と、前記二つ以上のアクチュエータから選択さ
れる二つのアクチュエータの間の部位において前記金属
ガラスをレーザで局所的に過冷却領域まで加熱する加熱
工程と、当該加熱した部位を冶具によって曲げる曲げ工
程とを含むことを特徴とする薄膜多自由度アクチュエー
タの製造方法。 - 【請求項7】 前記加熱工程が、冶具を前記薄膜構造体
に接触させた状態で前記薄膜構造体の前記部位を局所的
に過冷却領域まで加熱する工程である請求項6に記載の
薄膜多自由度アクチュエータの製造方法。 - 【請求項8】 基板上に、過冷却液体域を有する非晶質
材料からなる薄膜金属ガラス、及び前記薄膜金属ガラス
を駆動させる二つ以上のアクチュエータを含むアクチュ
エータ層を積層して薄膜構造体を形成する薄膜構造体形
成工程と、前記二つ以上のアクチュエータから選択され
る二つのアクチュエータの間の部位において前記金属ガ
ラスをレーザで局所的に過冷却領域まで加熱する加熱工
程と、当該加熱した部位を冶具によって捻る捻り工程と
を含むことを特徴とする薄膜多自由度アクチュエータの
製造方法。 - 【請求項9】 前記冶具はグラブ状であって、前記加熱
工程及び前記捻り工程は当該グラブ内に前記薄膜構造体
を挟持した状態で行う工程である請求項8に記載の薄膜
多自由度アクチュエータの製造方法。 - 【請求項10】 基板上に、過冷却液体域を有する非晶
質材料からなる薄膜金属ガラス、及び前記薄膜金属ガラ
スを駆動させる二つ以上のアクチュエータを含むアクチ
ュエータ層を積層して薄膜構造体を形成する薄膜構造体
形成工程と、前記二つ以上のアクチュエータから選択さ
れる二つのアクチュエータの間の部位において前記金属
ガラスをレーザで局所的に過冷却領域まで加熱する第一
の加熱工程と、当該加熱した部位を冶具によって45度
捻る第一の捻り工程と、当該部位を前記第一の加熱工程
におけるレーザ出力より高出力で加熱する第二の加熱工
程と、当該加熱した部位を冶具によって45度捻る第二
の捻り工程とを含むことを特徴とする薄膜多自由度アク
チュエータの製造方法。 - 【請求項11】 前記冶具はグラブ状であって、前記第
一の加熱工程、前記第二の加熱工程、前記第一の捻り工
程、及び前記第二の捻り工程は当該グラブ内に前記薄膜
構造体を挟持した状態で行う工程である請求項10に記
載の薄膜多自由度アクチュエータの製造方法。 - 【請求項12】 前記アクチュエータが、圧電薄膜であ
る請求項8乃至請求項11のいずれか1項に記載の薄膜
多自由度アクチュエータの製造方法。 - 【請求項13】 請求項8乃至請求項12のいずれか1
項に記載の薄膜多自由度アクチュエータの製造方法にお
ける前記加熱工程でのレーザ照射時間、レーザ出力を決
定する方法であって、前記薄膜構造体形成工程によって
形成された薄膜構造体に種々のレーザ照射時間、レーザ
出力で照射した場合における曲げ又は捻りの戻りを調べ
る工程と、前記薄膜構造体が結晶化しないレーザ出力を
X線回折によって調べる工程とによってレーザ照射時
間、レーザ出力を決定する方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2002010414A JP2003211395A (ja) | 2002-01-18 | 2002-01-18 | 薄膜多自由度アクチュエータ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2002010414A JP2003211395A (ja) | 2002-01-18 | 2002-01-18 | 薄膜多自由度アクチュエータ |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2003211395A true JP2003211395A (ja) | 2003-07-29 |
Family
ID=27648162
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2002010414A Pending JP2003211395A (ja) | 2002-01-18 | 2002-01-18 | 薄膜多自由度アクチュエータ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2003211395A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006346830A (ja) * | 2005-06-17 | 2006-12-28 | Toshiba Corp | マイクロメカニカルデバイス、マイクロスイッチ、容量可変キャパシタ、高周波回路及び光学スイッチ |
KR101332008B1 (ko) * | 2012-07-24 | 2013-11-25 | 광운대학교 산학협력단 | 에너지 하베스터 |
CN112744777A (zh) * | 2019-10-29 | 2021-05-04 | 无锡微奥科技有限公司 | 一种电热式mems扭转驱动器 |
-
2002
- 2002-01-18 JP JP2002010414A patent/JP2003211395A/ja active Pending
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006346830A (ja) * | 2005-06-17 | 2006-12-28 | Toshiba Corp | マイクロメカニカルデバイス、マイクロスイッチ、容量可変キャパシタ、高周波回路及び光学スイッチ |
JP4580826B2 (ja) * | 2005-06-17 | 2010-11-17 | 株式会社東芝 | マイクロメカニカルデバイス、マイクロスイッチ、容量可変キャパシタ、高周波回路及び光学スイッチ |
KR101332008B1 (ko) * | 2012-07-24 | 2013-11-25 | 광운대학교 산학협력단 | 에너지 하베스터 |
CN112744777A (zh) * | 2019-10-29 | 2021-05-04 | 无锡微奥科技有限公司 | 一种电热式mems扭转驱动器 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US6774003B2 (en) | Method for making a diode device | |
US20010046749A1 (en) | Method for making a diode device | |
Jeong et al. | Microforming of three-dimensional microstructures from thin-film metallic glass | |
Rúa et al. | Bending in VO2-coated microcantilevers suitable for thermally activated actuators | |
Krulevitch et al. | Thin film shape memory alloy microactuators | |
US6103305A (en) | Method of forming a stress relieved amorphous tetrahedrally-coordinated carbon film | |
Arpin et al. | Electrodeposited 3D tungsten photonic crystals with enhanced thermal stability | |
US6454913B1 (en) | Process for deposition of sputtered shape memory alloy films | |
WO1999042414A1 (en) | Mo-si multilayer coating | |
Walker et al. | Design and fabrication of prototype piezoelectric adjustable X-ray mirrors | |
Shugurov et al. | Mechanisms of stress generation in thin films and coatings | |
JP2003211395A (ja) | 薄膜多自由度アクチュエータ | |
Ren et al. | Multilayered microstructures with shape memory effects for vertical deployment | |
Chernenko et al. | Texture and transformation characteristics of Ni–Mn–Ga films deposited on alumina | |
Apollonov | Power optics | |
US10801113B2 (en) | Ferroelectric element and method of manufacturing ferroelectric element | |
WO2020148911A1 (ja) | 形状可変ミラー及びその製造方法 | |
Huang et al. | Elimination of stress-induced curvature in microcantilever infrared focal plane arrays | |
JP4538609B2 (ja) | セラミックス膜構造体とその形成方法及び装置 | |
EP1384884A1 (en) | Electric generator using a shape memory alloy element | |
JP3599428B2 (ja) | 導電体薄膜と非晶質絶縁体との接合体及びその形成方法 | |
Carton et al. | Thermo-mechanical characterization of optical thin films filters deposited onto shape memory alloy micro-actuators | |
Qiu | Reactive multilayer foils and their applications in joining | |
Inogamov et al. | Ablation by short optical and x-ray laser pulses | |
Jeong et al. | Micro-forming of thin film metallic glass by local laser heating |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20041112 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20070912 |
|
A711 | Notification of change in applicant |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A711 Effective date: 20071023 |
|
RD02 | Notification of acceptance of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7422 Effective date: 20071206 |
|
RD13 | Notification of appointment of power of sub attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7433 Effective date: 20071206 |
|
A711 | Notification of change in applicant |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A711 Effective date: 20071023 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20080222 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20080408 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20080602 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20090106 |
|
A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20090512 |