JP2003184921A - 乾式クラッチフェーシング及びその製造方法 - Google Patents
乾式クラッチフェーシング及びその製造方法Info
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D69/00—Friction linings; Attachment thereof; Selection of coacting friction substances or surfaces
- F16D69/02—Composition of linings ; Methods of manufacturing
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
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- F16D13/58—Details
- F16D13/60—Clutching elements
-
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- F16D2250/00—Manufacturing; Assembly
- F16D2250/0038—Surface treatment
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Mechanical Operated Clutches (AREA)
- Braking Arrangements (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 乾式クラッチフェーシングにおいて、効率良
く硫黄を除去することができて臭気を防止でき、反りが
発生しないこと。 【解決手段】 硫黄ガスの臭気レベルの測定は、官能評
価によっている。即ち、硫黄除去処理を行ったサンプル
（乾式クラッチフェーシング２）を３００℃の熱板に押
し付けて、発せられる硫黄ガスのにおいの強さを未処理
サンプルの場合を１０として官能評価によって０から１
０まで１１段階にランク付けしている。硫黄除去方法と
得られる臭気レベルについては、レーザ照射方法と従来
の技術である熱板加熱方法とについて、それぞれ幾つか
条件を変えて得られる臭気レベルを比較した結果、レー
ザ照射方法の場合には臭気レベル３〜４、熱板加熱方法
の場合には臭気レベル４〜５という値が得られ、レーザ
照射方法の方がやや優れていた。レーザ照射方法は表面
層のみを加熱し、内部は高温にならないので反りは発生
しない。
く硫黄を除去することができて臭気を防止でき、反りが
発生しないこと。 【解決手段】 硫黄ガスの臭気レベルの測定は、官能評
価によっている。即ち、硫黄除去処理を行ったサンプル
（乾式クラッチフェーシング２）を３００℃の熱板に押
し付けて、発せられる硫黄ガスのにおいの強さを未処理
サンプルの場合を１０として官能評価によって０から１
０まで１１段階にランク付けしている。硫黄除去方法と
得られる臭気レベルについては、レーザ照射方法と従来
の技術である熱板加熱方法とについて、それぞれ幾つか
条件を変えて得られる臭気レベルを比較した結果、レー
ザ照射方法の場合には臭気レベル３〜４、熱板加熱方法
の場合には臭気レベル４〜５という値が得られ、レーザ
照射方法の方がやや優れていた。レーザ照射方法は表面
層のみを加熱し、内部は高温にならないので反りは発生
しない。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自動車の自動クラ
ッチあるいは無段変速機等に用いられる乾式クラッチフ
ェーシングに関するものである。
ッチあるいは無段変速機等に用いられる乾式クラッチフ
ェーシングに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】自動変速機の省燃費を目的に手動変速機
のクラッチを自動制御化した自動クラッチ、あるいは発
進クラッチに乾式クラッチフェーシングを用いた無段変
速機の実用化が進んでいる。これらに使用される乾式ク
ラッチフェーシングは、発進時、変速時のフィーリング
向上のため、半クラッチが多用され、非常に高温とな
る。また、登坂時のバックを防止するためクリープ制御
する場合は連続スリップとなり、さらに高温となる。こ
のため、乾式クラッチフェーシングからはゴム架橋用に
配合された硫黄がガス（主にＳＯ2 と推定される）化し
て臭気を発し、この臭気が車室内に入り込んで問題とな
る場合もある。
のクラッチを自動制御化した自動クラッチ、あるいは発
進クラッチに乾式クラッチフェーシングを用いた無段変
速機の実用化が進んでいる。これらに使用される乾式ク
ラッチフェーシングは、発進時、変速時のフィーリング
向上のため、半クラッチが多用され、非常に高温とな
る。また、登坂時のバックを防止するためクリープ制御
する場合は連続スリップとなり、さらに高温となる。こ
のため、乾式クラッチフェーシングからはゴム架橋用に
配合された硫黄がガス（主にＳＯ2 と推定される）化し
て臭気を発し、この臭気が車室内に入り込んで問題とな
る場合もある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、乾式クラッチフ
ェーシングは、ガラス繊維、樹脂、配合ゴムで構成され
ているが、配合ゴムの架橋にはコスト、耐摩耗性の点か
ら硫黄が最適であり、硫黄の使用の廃止、減量は非常に
困難である。そこで、対策としては一度臭気を発生した
乾式クラッチフェーシングは、その後同一の熱負荷を与
えても臭気が発生しないという経験則に基づいて、予め
表面に熱板で熱を加える方法を検討したが、全面が加熱
されるため高温となり、冷却時に徐冷しても反りが発生
し、また設備も大きく複雑になることが予想される。
ェーシングは、ガラス繊維、樹脂、配合ゴムで構成され
ているが、配合ゴムの架橋にはコスト、耐摩耗性の点か
ら硫黄が最適であり、硫黄の使用の廃止、減量は非常に
困難である。そこで、対策としては一度臭気を発生した
乾式クラッチフェーシングは、その後同一の熱負荷を与
えても臭気が発生しないという経験則に基づいて、予め
表面に熱板で熱を加える方法を検討したが、全面が加熱
されるため高温となり、冷却時に徐冷しても反りが発生
し、また設備も大きく複雑になることが予想される。
【０００４】そこで、本発明は、効率良く硫黄を除去す
ることができて臭気を防止でき、反りが発生しない乾式
クラッチフェーシングとその製造方法の提供を課題とす
るものである。
ることができて臭気を防止でき、反りが発生しない乾式
クラッチフェーシングとその製造方法の提供を課題とす
るものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】請求項１の発明にかかる
乾式クラッチフェーシングは、表層部に存在する硫黄に
レーザ光を照射することによって前記硫黄を燃焼させて
除去したものである。
乾式クラッチフェーシングは、表層部に存在する硫黄に
レーザ光を照射することによって前記硫黄を燃焼させて
除去したものである。
【０００６】これによって、乾式クラッチフェーシング
の表層部の硫黄はレーザ光の熱によって燃焼して除去さ
れるので、半クラッチや連続スリップによって乾式クラ
ッチフェーシングが非常に高温となっても硫黄ガスは発
生せず、臭気が防止される。また、レーザ光は乾式クラ
ッチフェーシングの表層部のみを非常に高温に加熱する
ことができ、内部が高温にならないことから反りも発生
しない。
の表層部の硫黄はレーザ光の熱によって燃焼して除去さ
れるので、半クラッチや連続スリップによって乾式クラ
ッチフェーシングが非常に高温となっても硫黄ガスは発
生せず、臭気が防止される。また、レーザ光は乾式クラ
ッチフェーシングの表層部のみを非常に高温に加熱する
ことができ、内部が高温にならないことから反りも発生
しない。
【０００７】このようにして、効率良く硫黄を除去する
ことができて臭気を防止でき、反りが発生しない乾式ク
ラッチフェーシングとなる。
ことができて臭気を防止でき、反りが発生しない乾式ク
ラッチフェーシングとなる。
【０００８】請求項２の発明にかかる乾式クラッチフェ
ーシングは、請求項１の構成において、前記レーザ光の
照射によって表層部に生じた炭化層の厚さは２０〜８０
μｍであるものである。
ーシングは、請求項１の構成において、前記レーザ光の
照射によって表層部に生じた炭化層の厚さは２０〜８０
μｍであるものである。
【０００９】乾式クラッチフェーシングはガラス繊維、
樹脂、配合ゴムで構成されているため、レーザ光照射に
よる表面層の硫黄の除去とともに、表面層が高温になる
ことによって樹脂、配合ゴムが炭化する。この炭化層の
厚さが２０μｍ以上になると表面層の硫黄はほぼ除去さ
れており、臭気の発生も防止される。一方、この炭化層
の厚さが８０μｍを超えると摩擦による摩耗が顕著にな
っていくため、炭化層の厚さは８０μｍ以下に抑えなけ
ればならない。
樹脂、配合ゴムで構成されているため、レーザ光照射に
よる表面層の硫黄の除去とともに、表面層が高温になる
ことによって樹脂、配合ゴムが炭化する。この炭化層の
厚さが２０μｍ以上になると表面層の硫黄はほぼ除去さ
れており、臭気の発生も防止される。一方、この炭化層
の厚さが８０μｍを超えると摩擦による摩耗が顕著にな
っていくため、炭化層の厚さは８０μｍ以下に抑えなけ
ればならない。
【００１０】このようにして、効率良く硫黄が除去され
て臭気を防止でき、摩擦表面の摩耗が発生しにくい乾式
クラッチフェーシングとなる。
て臭気を防止でき、摩擦表面の摩耗が発生しにくい乾式
クラッチフェーシングとなる。
【００１１】請求項３の発明にかかる乾式クラッチフェ
ーシングの製造方法は、乾式クラッチフェーシングの表
層部に存在する硫黄にレーザ光を照射することによって
前記硫黄を燃焼させて除去するものである。
ーシングの製造方法は、乾式クラッチフェーシングの表
層部に存在する硫黄にレーザ光を照射することによって
前記硫黄を燃焼させて除去するものである。
【００１２】これによって、乾式クラッチフェーシング
の表層部の硫黄はレーザ光の熱によって燃焼して除去さ
れるので、半クラッチや連続スリップによって乾式クラ
ッチフェーシングが非常に高温となっても硫黄ガスは発
生せず、臭気が防止される。また、レーザ光は乾式クラ
ッチフェーシングの表層部のみを非常に高温に加熱する
ことができ、内部が高温にならないことから反りも発生
しない。
の表層部の硫黄はレーザ光の熱によって燃焼して除去さ
れるので、半クラッチや連続スリップによって乾式クラ
ッチフェーシングが非常に高温となっても硫黄ガスは発
生せず、臭気が防止される。また、レーザ光は乾式クラ
ッチフェーシングの表層部のみを非常に高温に加熱する
ことができ、内部が高温にならないことから反りも発生
しない。
【００１３】このようにして、効率良く硫黄を除去する
ことができて臭気を防止でき、反りが発生しない乾式ク
ラッチフェーシングの製造方法となる。
ことができて臭気を防止でき、反りが発生しない乾式ク
ラッチフェーシングの製造方法となる。
【００１４】請求項４の発明にかかる乾式クラッチフェ
ーシングの製造方法は、請求項３の構成において、前記
レーザ光の照射によって前記乾式クラッチフェーシング
の表層部に生ずる炭化層の厚さは２０〜８０μｍである
ものである。
ーシングの製造方法は、請求項３の構成において、前記
レーザ光の照射によって前記乾式クラッチフェーシング
の表層部に生ずる炭化層の厚さは２０〜８０μｍである
ものである。
【００１５】乾式クラッチフェーシングはガラス繊維、
樹脂、配合ゴムで構成されているため、レーザ光照射に
よる表面層の硫黄の除去とともに、表面層が高温になる
ことによって樹脂、配合ゴムが炭化する。この炭化層の
厚さが２０μｍ以上になると表面層の硫黄はほぼ除去さ
れており、臭気の発生も防止される。一方、この炭化層
の厚さが８０μｍを超えると摩擦による摩耗が顕著にな
っていくため、炭化層の厚さは８０μｍ以下に抑えなけ
ればならない。
樹脂、配合ゴムで構成されているため、レーザ光照射に
よる表面層の硫黄の除去とともに、表面層が高温になる
ことによって樹脂、配合ゴムが炭化する。この炭化層の
厚さが２０μｍ以上になると表面層の硫黄はほぼ除去さ
れており、臭気の発生も防止される。一方、この炭化層
の厚さが８０μｍを超えると摩擦による摩耗が顕著にな
っていくため、炭化層の厚さは８０μｍ以下に抑えなけ
ればならない。
【００１６】このようにして、効率良く硫黄が除去され
て臭気を防止でき、摩擦表面の摩耗が発生しにくい乾式
クラッチフェーシングの製造方法となる。
て臭気を防止でき、摩擦表面の摩耗が発生しにくい乾式
クラッチフェーシングの製造方法となる。
【００１７】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て図１乃至図５を参照して説明する。図１は、レーザ光
による硫黄除去設備の概略図である。図２はレーザ光照
射後の臭気レベルを比較して示す図である。図３は硫黄
除去方法と乾式クラッチフェーシングの反り量との関係
を示す図である。図４は炭化層厚さと臭気レベルの関係
を示した図である。図５は炭化層厚さと摩耗率の関係を
示した図である。
て図１乃至図５を参照して説明する。図１は、レーザ光
による硫黄除去設備の概略図である。図２はレーザ光照
射後の臭気レベルを比較して示す図である。図３は硫黄
除去方法と乾式クラッチフェーシングの反り量との関係
を示す図である。図４は炭化層厚さと臭気レベルの関係
を示した図である。図５は炭化層厚さと摩耗率の関係を
示した図である。
【００１８】本実施の形態の乾式クラッチフェーシング
は、ガラス繊維、樹脂、配合ゴムで構成されているた
め、配合ゴムを架橋するために硫黄が使用されている。
前述の如く、乾式クラッチフェーシングが高温になると
この硫黄がガス化して車室内に臭気が入り込むため、乾
式クラッチフェーシングの表層部にレーザ光を照射して
硫黄を除去する。
は、ガラス繊維、樹脂、配合ゴムで構成されているた
め、配合ゴムを架橋するために硫黄が使用されている。
前述の如く、乾式クラッチフェーシングが高温になると
この硫黄がガス化して車室内に臭気が入り込むため、乾
式クラッチフェーシングの表層部にレーザ光を照射して
硫黄を除去する。
【００１９】まず、レーザ光による硫黄除去の方法につ
いて図１を参照して説明する。本実施の形態のレーザ光
による硫黄除去設備１は、図１に示されるように構成さ
れている。乾式クラッチフェーシング２はリング状の平
板であって、同様の大きさのリング状突出部を外周に有
するターンテーブル３の上に載置されている。ターンテ
ーブル３は図示しない電動機によって、回転数変化可能
に回転する。このターンテーブル３のリング状突出部の
１箇所に、レーザ発振装置５から発せられたレーザ光Ｌ
が凸レンズ６等の光学系によって集光される。これによ
って、ターンテーブル３の上に載置された乾式クラッチ
フェーシング２の表面層が集光されたレーザ光によって
加熱され、表面層の硫黄が燃焼して除去されていく。そ
れと同時に、表面層の樹脂、配合ゴムがレーザ光の熱に
よって炭化されて次第に炭化層に変化していく。
いて図１を参照して説明する。本実施の形態のレーザ光
による硫黄除去設備１は、図１に示されるように構成さ
れている。乾式クラッチフェーシング２はリング状の平
板であって、同様の大きさのリング状突出部を外周に有
するターンテーブル３の上に載置されている。ターンテ
ーブル３は図示しない電動機によって、回転数変化可能
に回転する。このターンテーブル３のリング状突出部の
１箇所に、レーザ発振装置５から発せられたレーザ光Ｌ
が凸レンズ６等の光学系によって集光される。これによ
って、ターンテーブル３の上に載置された乾式クラッチ
フェーシング２の表面層が集光されたレーザ光によって
加熱され、表面層の硫黄が燃焼して除去されていく。そ
れと同時に、表面層の樹脂、配合ゴムがレーザ光の熱に
よって炭化されて次第に炭化層に変化していく。
【００２０】硫黄の除去の度合いと形成される炭化層の
厚さは、レーザ光照射条件によって変化するが、本実施
の形態においては、炭酸ガス（ＣＯ2 ）レーザ発振装置
５を用いて、照射出力１１Ｗ、照射時間２０分、ターン
テーブル回転数１００ｒｐｍにおいて行った。その結
果、臭気レベルは３、形成された炭化層の厚さは４０μ
ｍであった。
厚さは、レーザ光照射条件によって変化するが、本実施
の形態においては、炭酸ガス（ＣＯ2 ）レーザ発振装置
５を用いて、照射出力１１Ｗ、照射時間２０分、ターン
テーブル回転数１００ｒｐｍにおいて行った。その結
果、臭気レベルは３、形成された炭化層の厚さは４０μ
ｍであった。
【００２１】ここで、硫黄ガスの臭気レベルの測定は、
官能評価によっている。即ち、硫黄除去処理を行ったサ
ンプル（乾式クラッチフェーシング２）を３００℃の熱
板に押し付けて、発せられる硫黄ガスのにおいの強さを
未処理サンプルの場合を１０として官能評価によって０
から１０まで１１段階にランク付けしている。
官能評価によっている。即ち、硫黄除去処理を行ったサ
ンプル（乾式クラッチフェーシング２）を３００℃の熱
板に押し付けて、発せられる硫黄ガスのにおいの強さを
未処理サンプルの場合を１０として官能評価によって０
から１０まで１１段階にランク付けしている。
【００２２】次に、硫黄除去方法と得られる臭気レベル
について、図２を参照して説明する。ここでは、本実施
の形態のレーザ照射方法と従来の技術である熱板加熱方
法とについて、それぞれ幾つか条件を変えて得られる臭
気レベルを比較している。図２に示されるように、未処
理サンプルの場合を１０として官能評価によって比較し
た結果、レーザ照射方法の場合には臭気レベル３〜４、
熱板加熱方法の場合には臭気レベル４〜５という値が得
られ、レーザ照射方法の方がやや優れていることが分か
った。
について、図２を参照して説明する。ここでは、本実施
の形態のレーザ照射方法と従来の技術である熱板加熱方
法とについて、それぞれ幾つか条件を変えて得られる臭
気レベルを比較している。図２に示されるように、未処
理サンプルの場合を１０として官能評価によって比較し
た結果、レーザ照射方法の場合には臭気レベル３〜４、
熱板加熱方法の場合には臭気レベル４〜５という値が得
られ、レーザ照射方法の方がやや優れていることが分か
った。
【００２３】次に、硫黄除去方法と得られる乾式クラッ
チフェーシング２の反り量について、図３を参照して説
明する。本実施の形態のレーザ照射方法と従来の技術で
ある熱板加熱方法とについて、それぞれ幾つか条件を変
えて得られる反り量の大きさを比較している。その結
果、図３に示されるように、熱板加熱方法の場合には約
０．９〜２．２ｍｍの反りが生じているのに対して、レ
ーザ照射方法の場合には０．２〜０．８ｍｍの反り量で
あり、未処理の乾式クラッチフェーシング２と殆ど変わ
らないことが分かった。
チフェーシング２の反り量について、図３を参照して説
明する。本実施の形態のレーザ照射方法と従来の技術で
ある熱板加熱方法とについて、それぞれ幾つか条件を変
えて得られる反り量の大きさを比較している。その結
果、図３に示されるように、熱板加熱方法の場合には約
０．９〜２．２ｍｍの反りが生じているのに対して、レ
ーザ照射方法の場合には０．２〜０．８ｍｍの反り量で
あり、未処理の乾式クラッチフェーシング２と殆ど変わ
らないことが分かった。
【００２４】このように、本実施の形態のレーザ照射方
法によって得られる乾式クラッチフェーシング２は、表
面層の硫黄がほぼ除去されて臭気レベルが低く、また表
面層のみを加熱することができ内部が高温にならないた
め反りも殆ど発生せず、優れた乾式クラッチフェーシン
グであり、本実施の形態のレーザ照射方法はその製造方
法である。
法によって得られる乾式クラッチフェーシング２は、表
面層の硫黄がほぼ除去されて臭気レベルが低く、また表
面層のみを加熱することができ内部が高温にならないた
め反りも殆ど発生せず、優れた乾式クラッチフェーシン
グであり、本実施の形態のレーザ照射方法はその製造方
法である。
【００２５】次に、レーザ照射による硫黄の除去に伴っ
て乾式クラッチフェーシング２の表面層に形成される炭
化層４の厚さと臭気レベルとの関係について、図４を参
照して説明する。臭気レベルの測定は、前述したのと同
様の条件で官能評価によって行っている。図４に示され
るように、炭化層４の厚さが増すにしたがって臭気レベ
ルは次第に減少するが、炭化層４の厚さが２０μｍ以上
においては臭気レベルは３〜４でほぼ安定している。し
たがって、炭化層４の厚さが２０μｍ以上になるように
レーザ照射条件を決めれば、臭気の発生の極めて少ない
乾式クラッチフェーシング２が得られる。
て乾式クラッチフェーシング２の表面層に形成される炭
化層４の厚さと臭気レベルとの関係について、図４を参
照して説明する。臭気レベルの測定は、前述したのと同
様の条件で官能評価によって行っている。図４に示され
るように、炭化層４の厚さが増すにしたがって臭気レベ
ルは次第に減少するが、炭化層４の厚さが２０μｍ以上
においては臭気レベルは３〜４でほぼ安定している。し
たがって、炭化層４の厚さが２０μｍ以上になるように
レーザ照射条件を決めれば、臭気の発生の極めて少ない
乾式クラッチフェーシング２が得られる。
【００２６】次に、炭化層４の厚さと摩耗率との関係に
ついて、図５を参照して説明する。図５は炭化層４の厚
さと摩耗率との相関性を示す図である。図５に示される
ような条件で実験を行い、実験結果をプロットして最小
自乗法を適用すると、図の中に書き込まれた二次式、 ｙ＝０．０００１ｘ2 ＋０．０１７３ｘ＋０．７５４７ との相関性が得られ、その相関度は相関係数Ｒの自乗＝
０．９６４と極めて高い。したがって、炭化層４の厚さ
を余り厚くすると摩耗が顕著になって、乾式クラッチフ
ェーシング２として好ましくない。この実験結果から、
炭化層４の厚さは８０μｍが限界である。
ついて、図５を参照して説明する。図５は炭化層４の厚
さと摩耗率との相関性を示す図である。図５に示される
ような条件で実験を行い、実験結果をプロットして最小
自乗法を適用すると、図の中に書き込まれた二次式、 ｙ＝０．０００１ｘ2 ＋０．０１７３ｘ＋０．７５４７ との相関性が得られ、その相関度は相関係数Ｒの自乗＝
０．９６４と極めて高い。したがって、炭化層４の厚さ
を余り厚くすると摩耗が顕著になって、乾式クラッチフ
ェーシング２として好ましくない。この実験結果から、
炭化層４の厚さは８０μｍが限界である。
【００２７】これによって、図４の結果と合わせて炭化
層４の厚さが２０μｍ以上〜８０μｍ以下になるように
レーザ照射条件を決めれば、臭気の発生が極めて少な
く、かつ摩耗の少ない優れた特性の乾式クラッチフェー
シング２が得られる。
層４の厚さが２０μｍ以上〜８０μｍ以下になるように
レーザ照射条件を決めれば、臭気の発生が極めて少な
く、かつ摩耗の少ない優れた特性の乾式クラッチフェー
シング２が得られる。
【００２８】本実施の形態においては、レーザ発振装置
５として炭酸ガス（ＣＯ2 ）レーザを用いた場合につい
て説明したが、ＹＡＧレーザ等他のレーザ発振装置を用
いることもできる。
５として炭酸ガス（ＣＯ2 ）レーザを用いた場合につい
て説明したが、ＹＡＧレーザ等他のレーザ発振装置を用
いることもできる。
【００２９】乾式クラッチフェーシングのその他の部分
の構成、形状、数量、材質、大きさ、接続関係等、及び
乾式クラッチフェーシングの製造方法のその他の工程に
ついても、本実施の形態に限定されるものではない。
の構成、形状、数量、材質、大きさ、接続関係等、及び
乾式クラッチフェーシングの製造方法のその他の工程に
ついても、本実施の形態に限定されるものではない。
【００３０】
【発明の効果】以上説明したように、請求項１の発明に
かかる乾式クラッチフェーシングは、表層部に存在する
硫黄にレーザ光を照射することによって前記硫黄を燃焼
させて除去したものである。
かかる乾式クラッチフェーシングは、表層部に存在する
硫黄にレーザ光を照射することによって前記硫黄を燃焼
させて除去したものである。
【００３１】これによって、乾式クラッチフェーシング
の表層部の硫黄はレーザ光の熱によって燃焼して除去さ
れるので、半クラッチや連続スリップによって乾式クラ
ッチフェーシングが非常に高温となっても硫黄ガスは発
生せず、臭気が防止される。また、レーザ光は乾式クラ
ッチフェーシングの表層部のみを非常に高温に加熱する
ことができ、内部が高温にならないことから反りも発生
しない。
の表層部の硫黄はレーザ光の熱によって燃焼して除去さ
れるので、半クラッチや連続スリップによって乾式クラ
ッチフェーシングが非常に高温となっても硫黄ガスは発
生せず、臭気が防止される。また、レーザ光は乾式クラ
ッチフェーシングの表層部のみを非常に高温に加熱する
ことができ、内部が高温にならないことから反りも発生
しない。
【００３２】このようにして、効率良く硫黄を除去する
ことができて臭気を防止でき、反りが発生しない乾式ク
ラッチフェーシングとなる。
ことができて臭気を防止でき、反りが発生しない乾式ク
ラッチフェーシングとなる。
【００３３】請求項２の発明にかかる乾式クラッチフェ
ーシングは、請求項１の構成において、前記レーザ光の
照射によって表層部に生じた炭化層の厚さは２０〜８０
μｍであるものである。
ーシングは、請求項１の構成において、前記レーザ光の
照射によって表層部に生じた炭化層の厚さは２０〜８０
μｍであるものである。
【００３４】請求項１に記載の効果に加えて、乾式クラ
ッチフェーシングはガラス繊維、樹脂、配合ゴムで構成
されているため、レーザ光照射による表面層の硫黄の除
去とともに、表面層が高温になることによって樹脂、配
合ゴムが炭化する。この炭化層の厚さが２０μｍ以上に
なると表面層の硫黄はほぼ除去されており、臭気の発生
も防止される。一方、この炭化層の厚さが８０μｍを超
えると摩擦による摩耗が顕著になっていくため、炭化層
の厚さは８０μｍ以下に抑えなければならない。
ッチフェーシングはガラス繊維、樹脂、配合ゴムで構成
されているため、レーザ光照射による表面層の硫黄の除
去とともに、表面層が高温になることによって樹脂、配
合ゴムが炭化する。この炭化層の厚さが２０μｍ以上に
なると表面層の硫黄はほぼ除去されており、臭気の発生
も防止される。一方、この炭化層の厚さが８０μｍを超
えると摩擦による摩耗が顕著になっていくため、炭化層
の厚さは８０μｍ以下に抑えなければならない。
【００３５】このようにして、効率良く硫黄が除去され
て臭気を防止でき、摩擦表面の摩耗が発生しにくい乾式
クラッチフェーシングとなる。
て臭気を防止でき、摩擦表面の摩耗が発生しにくい乾式
クラッチフェーシングとなる。
【００３６】請求項３の発明にかかる乾式クラッチフェ
ーシングの製造方法は、乾式クラッチフェーシングの表
層部に存在する硫黄にレーザ光を照射することによって
前記硫黄を燃焼させて除去するものである。
ーシングの製造方法は、乾式クラッチフェーシングの表
層部に存在する硫黄にレーザ光を照射することによって
前記硫黄を燃焼させて除去するものである。
【００３７】これによって、乾式クラッチフェーシング
の表層部の硫黄はレーザ光の熱によって燃焼して除去さ
れるので、半クラッチや連続スリップによって乾式クラ
ッチフェーシングが非常に高温となっても硫黄ガスは発
生せず、臭気が防止される。また、レーザ光は乾式クラ
ッチフェーシングの表層部のみを非常に高温に加熱する
ことができ、内部が高温にならないことから反りも発生
しない。
の表層部の硫黄はレーザ光の熱によって燃焼して除去さ
れるので、半クラッチや連続スリップによって乾式クラ
ッチフェーシングが非常に高温となっても硫黄ガスは発
生せず、臭気が防止される。また、レーザ光は乾式クラ
ッチフェーシングの表層部のみを非常に高温に加熱する
ことができ、内部が高温にならないことから反りも発生
しない。
【００３８】このようにして、効率良く硫黄を除去する
ことができて臭気を防止でき、反りが発生しない乾式ク
ラッチフェーシングの製造方法となる。
ことができて臭気を防止でき、反りが発生しない乾式ク
ラッチフェーシングの製造方法となる。
【００３９】請求項４の発明にかかる乾式クラッチフェ
ーシングの製造方法は、請求項３の構成において、前記
レーザ光の照射によって前記乾式クラッチフェーシング
の表層部に生ずる炭化層の厚さは２０〜８０μｍである
ものである。
ーシングの製造方法は、請求項３の構成において、前記
レーザ光の照射によって前記乾式クラッチフェーシング
の表層部に生ずる炭化層の厚さは２０〜８０μｍである
ものである。
【００４０】請求項３に記載の効果に加えて、乾式クラ
ッチフェーシングはガラス繊維、樹脂、配合ゴムで構成
されているため、レーザ光照射による表面層の硫黄の除
去とともに、表面層が高温になることによって樹脂、配
合ゴムが炭化する。この炭化層の厚さが２０μｍ以上に
なると表面層の硫黄はほぼ除去されており、臭気の発生
も防止される。一方、この炭化層の厚さが８０μｍを超
えると摩擦による摩耗が顕著になっていくため、炭化層
の厚さは８０μｍ以下に抑えなければならない。
ッチフェーシングはガラス繊維、樹脂、配合ゴムで構成
されているため、レーザ光照射による表面層の硫黄の除
去とともに、表面層が高温になることによって樹脂、配
合ゴムが炭化する。この炭化層の厚さが２０μｍ以上に
なると表面層の硫黄はほぼ除去されており、臭気の発生
も防止される。一方、この炭化層の厚さが８０μｍを超
えると摩擦による摩耗が顕著になっていくため、炭化層
の厚さは８０μｍ以下に抑えなければならない。
【００４１】このようにして、効率良く硫黄が除去され
て臭気を防止でき、摩擦表面の摩耗が発生しにくい乾式
クラッチフェーシングの製造方法となる。
て臭気を防止でき、摩擦表面の摩耗が発生しにくい乾式
クラッチフェーシングの製造方法となる。
【図１】 図１は、レーザ光による硫黄除去設備の概略
図である。
図である。
【図２】 図２はレーザ光照射後の臭気レベルを比較し
て示す図である。
て示す図である。
【図３】 図３は硫黄除去方法と乾式クラッチフェーシ
ングの反り量との関係を示す図である。
ングの反り量との関係を示す図である。
【図４】 図４は炭化層厚さと臭気レベルの関係を示し
た図である。
た図である。
【図５】 図５は炭化層厚さと摩耗率の関係を示した図
である。
である。
２ 乾式クラッチフェーシング
４ 炭化層
Ｌ レーザ光
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
Ｆターム(参考） 3J056 AA58 AA62 BA02 BE30 CA04
CA05 EA16 EA18 EA21 EA30
FA09 GA02 GA12
3J058 AA48 AA53 AA58 BA78 FA01
FA28 GA12 GA68 GA93
Claims (4)
- 【請求項１】 表層部に存在する硫黄にレーザ光を照射
することによって、前記硫黄を燃焼させて除去したこと
を特徴とする乾式クラッチフェーシング。 - 【請求項２】 前記レーザ光の照射によって表層部に生
じた炭化層の厚さは、２０〜８０μｍであることを特徴
とする請求項１に記載の乾式クラッチフェーシング。 - 【請求項３】 乾式クラッチフェーシングの表層部に存
在する硫黄に、レーザ光を照射することによって、前記
硫黄を燃焼させて除去することを特徴とする乾式クラッ
チフェーシングの製造方法。 - 【請求項４】 前記レーザ光の照射によって、前記乾式
クラッチフェーシングの表層部に生ずる炭化層の厚さ
は、２０〜８０μｍであることを特徴とする請求項３に
記載の乾式クラッチフェーシングの製造方法。
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|---|---|---|---|
| JP2001378857A JP2003184921A (ja) | 2001-12-12 | 2001-12-12 | 乾式クラッチフェーシング及びその製造方法 |
| EP20020027774 EP1319860B1 (en) | 2001-12-12 | 2002-12-11 | Dry clutch facing and its manufacturing method |
| DE2002604936 DE60204936T2 (de) | 2001-12-12 | 2002-12-11 | Trockenkupplungsreibebelag und Verfahren zu seiner Herstellung |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001378857A JP2003184921A (ja) | 2001-12-12 | 2001-12-12 | 乾式クラッチフェーシング及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003184921A true JP2003184921A (ja) | 2003-07-03 |
Family
ID=19186457
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001378857A Pending JP2003184921A (ja) | 2001-12-12 | 2001-12-12 | 乾式クラッチフェーシング及びその製造方法 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP1319860B1 (ja) |
| JP (1) | JP2003184921A (ja) |
| DE (1) | DE60204936T2 (ja) |
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| DE102015223893A1 (de) * | 2015-12-01 | 2017-06-01 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Nasslauf-Reibbelag |
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| DE3516759A1 (de) * | 1984-06-08 | 1985-12-12 | Allied Corp., Morristown, N.J. | Verfahren zur waermebehandlung einer bremsschuh-reibflaeche |
| CA2242554A1 (en) * | 1995-10-18 | 1997-04-24 | Nicholas John Nehez | Lignin-based friction material |
| DE19614268C1 (de) * | 1996-04-11 | 1997-08-14 | Ferodo Beral Gmbh | Reibbelag |
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- 2001-12-12 JP JP2001378857A patent/JP2003184921A/ja active Pending
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2002
- 2002-12-11 DE DE2002604936 patent/DE60204936T2/de not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP1319860B1 (en) | 2005-07-06 |
| EP1319860A1 (en) | 2003-06-18 |
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