JP2003113384A - ガソリンとアルコール、エーテルとの混合燃料の理論空燃比の算出方法およびこの混合燃料の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 ガソリンとアルコール、エーテルとの混合燃
料の理論空燃比を厳密に求めることができ、この算出方
法に基づいて所望の理論空燃比を有するガソリンとアル
コール、エーテルとの混合燃料を製造する方法を提供す
る。 【解決手段】 ガソリンとアルコール、エーテルとの混
合燃料の理論空燃比を１３８．０３×ｙ／Ｗｆの式に基
づいて算出する。但し、ｙは、Ａ＋［Ｂ−（θ₁＋θ₁＋
---＋θ₇）］／２、Ｗｆは、ガソリンとアルコール、エ
ーテルとの混合燃料の重量である。Ａ、Ｂは、燃焼生成
ガスＡＣＯ₂＋ＢＨ₂Ｏの係数、θ_n（ｎ：１〜７）は、
アルコール、エーテル系燃料の各炭素数に対する容量％
である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、ガソリンとアル
コール、エーテルとの混合燃料の理論空燃比の算出方法
およびこの混合燃料の製造方法、特に、前記混合燃料の
理論空燃比を厳密に求めることができる方法、および、
所定の理論空燃比を有するガソリンとアルコール、エー
テルとの混合燃料を製造することができる方法に関する
ものである。

【０００２】

【従来の技術】現在自動車用燃料の主体は、ガソリンエ
ンジンはガソリン、ディーゼルエンジンが軽油である。
すでに約100年、1世紀の歴史がある。それらのガソリ
ン、軽油ともに原油から精製してつくられている。21世
紀に入ってその原油の枯渇が一部囁かれだした。世界的
な経済発展ならびに人口の急激な増加などに伴うエネル
ギー消費量の急騰が原因である。そのような要因に対す
る省エネルギーの効果が十分にあらわれていない点が問
題である。そこで脱石油への流れがでてきた。その一つ
がガソリンの一部をアルコール燃料で代替しようとする
流れである。

【０００３】アルコールは含酸素燃料といわれている。
炭化水素C_nH_mの中に酸素Oが入りこんでいる。この化学
式はC_nH_mOHである。この酸素Oが曲者である。自動車用
燃料としては、C_nH_mOHではなくC_nH_m-1・H₂Oと酸素Oを水
H₂Oと置き換えて考えたほうが考えやすい。すなわちア
ルコールは炭化水素と水が混合したものであると考えら
れる。水H₂Oは水素H₂が燃焼してできた燃焼生成物であ
るからエネルギーが0であり、アルコールのポテンシャ
ルエネルギーとしは残りの炭化水素C_nH_m-1になる。その
ためにアルコールの理論空燃比を求める式は、当然単純
な炭化水素C_nH_m燃料に比較してややこしくなる。しかも
新燃料の空燃比やオクタン価調整のためにいろいろなア
ルコールを任意の混合割合で混ぜ合わせたときの理論空
燃比は非常に複雑になる。

【０００４】一方ガソリンは炭化水素C_nH_m燃料といわ
れ、主に炭素Cと水素Hが結合してつくられている約200
種類もの化合物C_nH_mの混合体である。決してガソリンは
単一炭化水素C_nH_mの化合物ではない。そういう意味では
ガソリンも非常に複雑な燃料である。

【０００５】さてガソリンとアルコールを混合して新燃
料をつくるとき問題になるのが新燃料の理論空燃比であ
る。基準になる市販ガソリンの理論空燃比は14.6前後で
ある。空燃比の定義から空気重量14.6kgの空気とガソリ
ン1kgをよく予混合して燃焼させるとガソリンの炭素Cと
水素Hが完全燃焼して、それぞれ炭酸ガスCO₂と水H₂Oに
なる。ガソリンにアルコールを混合すると、その理論空
燃比はアルコールが含酸素燃料のため必然的に小さい値
になる傾向にある。

【０００６】新燃料の理論空燃比が14.6より小さい値に
なり、13.0になったと仮定する。ガソリン車がガソリン
を使って理論空燃比14.6で運転されていたときに、燃料
を新燃料に突然切り替えたものとする。エンジンは空燃
比14.6を保つように制御し続ける。一方新燃料の理論空
燃比は13.0であり、空燃比14.6で運転すると理論空燃比
より、14.6／13.0=1.123の関係から約12.3％理論空燃比
より過薄空燃比で運転されることになる。その影響は、
出力、燃費、排気ガス値などにあらわれてくる。3元触
媒は理論空燃比で運転するときにCO、HC、NO_Xを同時に低
減する。理論空燃比より12.3％過薄空燃比の運転になる
と排気中に酸素を含むことになり、排ガスは酸化雰囲気
のためCO、HCはより低減されるが、NO_Xはガソリン運転時
より増加してしまう。

【０００７】またリーンバーンエンジンはガソリンの安
定運転ぎりぎりの過薄空燃比に設定されているが、その
過薄空燃比より12.3％過薄空燃比になると運転不調に陥
ることも考えられる。したがって新燃料の理論空燃比は
可能な限りガソリンの理論空燃比14.6前後に近付けるこ
とが望まれる。そのような混合方法が必要になる。した
がってガソリンとアルコール、エーテルとの混合燃料の
厳密な理論空燃比を求める方法が重要になる。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、現在、
ガソリンとアルコール、エーテルとの混合燃料の厳密な
理論空燃比を求める方法はなかった。

【０００９】従って、この方法の目的は、ガソリンとア
ルコール、エーテルとの混合燃料の理論空燃比の算出方
法およびこの混合燃料の製造方法を提供することにあ
る。

【００１０】

【課題を解決するための手段】この発明は、上記目的を
達成するためになされたものであって、下記を特徴とす
るものである。

【００１１】請求項１記載の発明は、ガソリンとアルコ
ール、エーテルとの混合燃料の理論空燃比を、下記
（１）式によって算出することに特徴を有するものであ
る。

【００１２】 理論空燃比＝１３８．０３×ｙ／Ｗｆ ---（１）

【００１３】但し、上記（１）式において、 ｙ＝Ａ＋［Ｂ−（θ₁＋θ₁＋---＋θ₇）］／２ ---（２） Ａ＝α₁+2α₂+3α₃+4α₄+5α₅+6α₆+7α₇+8α₈+9α₉+10α₁₀+11α₁₁+12α₁₂ +13α₁₃+14α₁₄+15α₁₅+16α₁₆+17α₁₇+18α₁₈+19α₁₉+20α₂₀+21α₂₁+22α₂₂+2 3α₂₃+24α₂₄+25α₂₅+6β₆+7β₇+8β₈+9β₉+10β₁₀+11β₁₁+12β₁₂+13β₁₃+14β ₁₄ +15β₁₅+16β₁₆+17β₁₇+18β₁₈+19β₁₉+20β₂₀+21β₂₁+22β₂₂+23β₂₃+24β₂₄ +25β₂₅+γ₁+2γ₂+3(γ₃+δ₃)+4(γ₄+δ₄)+5(γ₅+δ₅)+6(γ₆+δ₆)+7(γ₇+δ₇)+ 8(γ₈+δ₈)+9(γ₉+δ₉)+10(γ₁₀+δ₁₀)+11(γ₁₁+δ₁₁)+12(γ₁₂+δ₁₂)+13(γ₁₃+ δ₁₃)+14(γ₁₄+δ₁₄)+15(γ₁₅+δ₁₅)+16(γ₁₆+δ₁₆)+17(γ₁₇+δ₁₇)+18(γ₁₈+δ ₁₈ )+19(γ₁₉+δ₁₉)+20(γ₂₀+δ₂₀)+21(γ₂₁+δ₂₁)+22(γ₂₂+δ₂₂)+23(γ₂₃+δ₂₃ )+24(γ₂₄+δ₂₄)+25(γ₂₅+δ₂₅) +θ₁+2θ₂+3θ₃+4θ₄+5θ₅+6θ₆+7θ₇ ---（３） Ｂ＝2α₁+3α₂+4α₃+5α₄+6α₅+7α₆+8α₇+9α₈+10α₉+11α₁₀+12α₁₁+13α ₁₂ +14α₁₃+15α₁₄+16α₁₅+17α₁₆+18α₁₇+19α₁₈+20α₁₉+21α₂₀+22α₂₁+23α₂₂ +24α₂₃+25α₂₄+26α₂₅+3β₆+4β₇+5β₈+6β₉+7β₁₀+8β₁₁+9β₁₂+10β₁₃+11β_{1 4} +12β₁₅+13β₁₆+14β₁₇+15β₁₈+16β₁₉+17β₂₀+18β₂₁+19β₂₂+20β₂₃+21β₂₄+ 22β₂₅+γ₁+2γ₂+3(γ₃+δ₃)+4(γ₄+δ₄)+5(γ₅+δ₅)+6(γ₆+δ₆)+7(γ₇+δ₇)+8 (γ₈+δ₈)+9(γ₉+δ₉)+10(γ₁₀+δ₁₀)+11(γ₁₁+δ₁₁)+12(γ₁₂+δ₁₂)+13(γ₁₃+ δ₁₃)+14(γ₁₄+δ₁₄)+15(γ₁₅+δ₁₅)+16(γ₁₆+δ₁₆)+17(γ₁₇+δ₁₇)+18(γ₁₈+δ ₁₈ )+19(γ₁₉+δ₁₉)+20(γ₂₀+δ₂₀)+21(γ₂₁+δ₂₁)+22(γ₂₂+δ₂₂)+23(γ₂₃+δ₂₃ )+24(γ₂₄+δ₂₄)+25(γ₂₅+δ₂₅)+2θ₁+3θ₂+4θ₃+5θ₄+6θ₅+7θ₆+8θ₇ ---（４） Ｗｆ＝α₁CH₄+α₂C₂H₆+α₃C₃H₈+α₄C₄H₁₀+α₅C₅H₁₂+α₆C₆H₁₄+α₇C₇H₁₆+α₈ C₈H₁₈+α₉C₉H₂₀+α₁₀C₁₀H₂₂+α₁₁C₁₁H₂₄+α₁₂C₁₂H₂₆+α₁₃C₁₃H₂₈+α₁₄C₁₄H₃₀+α ₁₅ C₁₅H₃₂+α₁₆C₁₆H₃₄+α₁₇C₁₇H₃₆+α₁₈C₁₈H₃₈+α₁₉C₁₉H₄₀+α₂₀C₂₀H₄₂+α₂₁C₂₁H ₄₄ +α₂₂C₂₂H₄₆+α₂₃C₂₃H₄₈+α₂₄C₂₄H₅₀+α₂₅C₂₅H₅₂+β₆C₆H₆+β₇C₇H₈ +β₈C₈H₁₀ +β₉C₉H₁₂+β₁₀C₁₀H₁₄+β₁₁C₁₁H₁₆+β₁₂C₁₂H₁₈+β₁₃C₁₃H₂₀+β₁₄C₁₄H₂₂+β₁₅C₁₅ H₂₄+β₁₆C₁₆H₂₆+β₁₇C₁₇H₂₈+β₁₈C₁₈H₃₀+β₁₉C₁₉H₃₂+β₂₀C₂₀H₃₄+β₂₁C₂₁H₃₆+β ₂₂ C₂₂H₃₈+β₂₃C₂₃H₄₀+β₂₄C₂₄H₄₂+β₂₅C₂₅H₄₄+γ₁CH₂+γ₂C₂H₄+(γ₃+δ₃)C₃H₆+( γ₄+δ₄)C₄H₈+(γ₅+δ₅)C₅H₁₀+(γ₆+δ₆)C₆H₁₂+(γ₇+δ₇)C₇H₁₄+(γ₈+δ₈)C₈H₁₆ +(γ₉+δ₉)C₉H₁₈+(γ₁₀+δ₁₀)C₁₀H₂₀+(γ₁₁+δ₁₁)C₁₁H₂₂+(γ₁₂+δ₁₂)C₁₂H₂₄+( γ₁₃+δ₁₃)C₁₃H₂₆+(γ₁₄+δ₁₄)C₁₄H₂₈+(γ₁₅+δ₁₅)C₁₅H₃₀+(γ₁₆+δ₁₆)C₁₆H₃₂+( γ₁₇+δ₁₇)C₁₇H₃₄+(γ₁₈+δ₁₈)C₁₈H₃₆+(γ₁₉+δ₁₉)C₁₉H₃₈+(γ₂₀+δ₂₀)C₂₀H₄₀+( γ₂₁+δ₂₁)C₂₁H₄₂+(γ₂₂+δ₂₂)C₂₂H₄₄+(γ₂₃+δ₂₃)C₂₃H₄₆+(γ₂₄+δ₂₄)C₂₄H₄₈+( γ₂₅+δ₂₅)C₂₅H₅₀+θ₁CH₄O+θ₂C₂H₆O+θ₃C₃H₈O+θ₄C₄H₁₀O+θ₅C₅H₁₂O+θ₆C₆H₁₄O +θ₇C₇H₁₆O ---（５）

【００１４】但し、上記（２）、（３）、（４）および
（５）式において、 α_n（ｎ：１〜２５）：パラフィン系炭化水素の各炭素
数に対する容量％ β_n（ｎ：６〜２５）：アロマテイック系炭化水素の各
炭素数に対する容量％ γ_n（ｎ：１〜２５）：オレフィン系炭化水素の各炭素
数に対する容量％ δ_n（ｎ：３〜２５）：ナフテン系炭化水素の各炭素数
に対する容量％ θ_n（ｎ：１〜７） ：アルコール、エーテル系燃料の各
炭素数に対する容量％

【００１５】請求項２記載の発明は、ガソリンとアルコ
ール、エーテルとの混合燃料の理論空燃比が所定値にな
るように、アルコール、エーテルの混合量を請求項１記
載の方法により求めることに特徴を有するものである。

【００１６】

【発明の実施の形態】次に、この発明の実施形態につい
て説明する。

【００１７】ガソリン、アルコール、エーテル混合燃料
は、ガソリンとしてレギュラーガソリンあるいはガソリ
ン成分中のパラフィンを主成分とするガソリンの混合な
どいろいろの炭化水素が考えられる。アルコール、エー
テルは一般にはアルコール、エーテルのいろいろな組み
合わせの混合燃料となる。そのような混合燃料のそれぞ
れの理論空燃比の求め方から述べる。

【００１８】ガソリン、アルコール、エーテル混合燃料
の理論空燃比は、ガソリンの理論空燃比と趣が異なって
くる。ガソリンは炭素Cと水素Hの結合の仕方によってい
ろいろの種類があるがすべて炭化水素である。一方、ア
ルコール、エーテルは含酸素燃料で考え方としては、炭
化水素と水が結合した燃料性状とも考えられ、水は燃焼
生成物とみなされる。

【００１９】ガソリンの炭化水素系は炭素数別に分析す
ると、一般的には、パラフィン系炭化水素は炭素Cの数C
₁〜C₂₅の25種類、アロマテイック系はC₆〜C₂₅の20種
類、オレフィン系はC₁〜C₂₅の25種類、ナフテン系はC₃
〜C₂₅の23種類の容量含有率が分析される。アルコー
ル、エーテルは炭素数としては炭素数がC₁〜C₁₀であ
る。

【００２０】いまnを炭素数とすれば、ガソリンを構成
する炭化水素ならびに含酸素炭化水素はつぎのように分
類することができる。

【００２１】 （１）パラフィン系炭化水素はC_nH_(2n+2)、 （２）アロマテイック系炭化水素はC_nH_(2n-6)、 （３)オレフィンとナフテン系炭化水素はC_nH_2n、 （４）アルコール、エーテル系含酸素炭化水素C_nH
_(2n+2)O

【００２２】ここでガソリンの定義は、原油に含まれる
パラフィン、アロマテイック、オレフィン、ナフテンの
炭化水素から構成されるが、すべての炭化水素をある容
量％で含む場合もあるし、たとえばパラフィン系炭化水
素を主成分として他の炭化水素をほとんど含まない場合
もある。

【００２３】それぞれ単独の炭化水素ならびに含酸素炭
化水素の理論空燃比特性についてまず求めてみる。

【００２４】パラフィン系炭化水素C_nH_(2n+2)の理論空
燃比 パラフィン系炭化水素C_nH_(2n+2)完全燃焼の化学反応式
は（６）式になる。

【００２５】 C_nH_(2n+2)+(1.5n+0.5)(O₂+3.785N₂)→nCO₂+(n+1)H₂O+3.785(1.5n+0.5)N₂ ---（６）

【００２６】左辺は、燃焼前のパラフィン系炭化水素と
空気を示し、右辺は燃焼後の燃焼生成がスを示してい
る。燃焼により、炭化水素に含まれるCは炭酸がスCO
₂に、Hは水蒸気H₂Oになる。炭化水素に含まれるCはn
個、Hは(2n+2)個であるからH₂としては(n+1)個になる。
したがって完全燃焼生成ガスはnCO₂+(n+1)H₂Oとなる。
空気に含まれる窒素N₂は不活性ガスで、そのまま3.785
(1.5n+0.5)N₂だけ排出される。（６）式右辺の燃焼生成
ガスに含まれる酸素O₂の数はn+(n+1)／2=1.5n+0.5とな
る。したがってパラフィン系炭化水素C_nH_(2n+2)の完全
燃焼に必要な空気量は、O ₂の数から(1.5n+0.5)(O₂+3.78
5N₂)となり（６）式が成立する。

【００２７】パラフィン系炭化水素の完全燃焼に対する
空気重量と燃料重量の比がパラフィン系炭化水素の理論
空燃比である。（６）式左辺の空気重量は、(1.5n+0.5)
(O₂+3.785N₂)から求められる。酸素、窒素分子量をそ
れぞれ32.00、28.014とすれば、空気重量は138.03(1.5n
+0.5)となる。一方燃料重量はC_nH_{(2n+2 )}から、炭素、水
素原子量をそれぞれ12.011、1.008とすれば、(14.027n+
2.016)となる。

【００２８】したがって、パラフィン系炭化水素C_nH
_(2n+2)の理論空燃比は、 理論空燃比=138.03×(1.5n+0.5)／(14.027n+2.018) ---（７） となる。（７）式から明らかなように、パラフィン系炭
化水素の理論空燃比はnの関数になる。ということは、
炭素数nによって理論空燃比が異なることを意味する。
炭素数C₁〜C₁₆に対する理論空燃比を求めると表1のよう
になる。

【００２９】

【表１】

【００３０】ガソリンの理論空燃比は14.6前後であるか
ら、パラフィン系炭化水素の理論空燃比はガソリンの理
論空燃比より数％大きい値を示すが、炭素数の増加とも
に理論空燃比は小さな値になる。すなわちパラフィン系
炭化水素は、ガソリンを構成する小さい値の理論空燃比
の炭化水素の理論空燃比を大きい値に補正するものであ
る。

【００３１】アロマテイック系炭化水素C_nH_(2n-6)の理
論空燃比 アロマテイック系炭化水素C_nH_(2n-6)の完全燃焼の化学
反応式は（８）式になる。

【００３２】 C_nH_(2n-6)+(1.5n-1.5)(O₂+3.785N₂)→nCO₂+(n-3)H₂O+3.785(1.5n-1.5)N₂ ---（８）

【００３３】燃焼により、n個の炭化水素Cは炭酸がスnC
O₂に、(2n-6)個のHは水蒸気(n-3)H₂Oになる。したがっ
て、（８）式右辺の燃焼生成ガスはnCO₂+(n-3)H₂Oとな
る。空気に含まれる窒素N₂はそのまま3.785(1.5n-1.5)N
₂だけ排出される。燃焼生成ガスに含まれる酸素O₂の数
はn+(n-3)／2 =1.5n-1.5となる。したがってアロマテイ
ック系炭化水素C_nH_(2n-6)の完全燃焼に必要な空気量
は、(1.5n-1.5) (O₂+3.785N₂)となり（８）式が成立す
る。

【００３４】アロマテイック系炭化水素の完全燃焼に対
する空気重量は、(1.5n-1.5)(O₂+3.785N₂)から求められ
る。酸素、窒素分子量から、空気重量は138.03(1.5n-1.
5)となる。一方燃料重量はC_nH_(2n-6)から、(14.027n-6.
048)となる。

【００３５】したがって、アロマテイック系炭化水素C_n
H_(2n-6)の理論空燃比は、 理論空燃比=138.03×(1.5n-1.5)／(14.027n-6.048) ---（９） となる。（９）式から明らかなように、アロマテイック
系炭化水素の理論空燃比もパラフィン系炭化水素と同様
にnの関数になる。炭素数C₁〜C₁₂に対する理論空燃比を
求めると表２のようになる。

【００３６】

【表２】

【００３７】アロマテイック系炭化水素の理論空燃比
は、ガソリンの理論空燃比14.6より約10％小さな値とな
り、炭素数の増加と共に理論空燃比は大きい値を示して
いる。アロマテイック系炭化水素はベンゼン核があり不
完全燃焼のとき、有害なベンゼン核を排出する。したが
ってアロマテイック系炭化水素のガソリンに占める容量
％はあまり大きくない。アロマテイック系炭化水素はパ
ラフィン系炭化水素とは逆に燃料の理論空燃比を小さな
値に補正する特性をもっている。

【００３８】オレフィンとナフテン系炭化水素C_nH_2nの
理論空燃比 オレフィンとナフテン系炭化水素C_nH_2n完全燃焼の化学
反応式は、パラフィン系炭化水素、アロマテイック系炭
化水素と同様にして得られ（１０）式のようになる。

【００３９】 C_nH_2n+1.5n(O₂+3.785N₂)→ nCO₂+nH₂O+3.785×1.5nN₂ ---（１０）

【００４０】（１０）式右辺の燃焼生成ガスに含まれる
酸素O₂の数はn+0.5n=1.5nとなる。したがってオレフィ
ンとナフテン系炭化水素C_nH_2nの完全燃焼に必要な空気
量は1.5n(O₂+3.785N₂)となり（１０）式が成立する。

【００４１】（１０）式左辺の空気重量は1.5n(O₂+3.78
5N₂)から求められる。酸素、窒素分子量から、空気重量
は138.03×1.5nとなる。一方燃料重量はC_nH_2nから、炭
素、水素原子量をそれぞれ12.011、1.008とすれば、14.
027nとなる。したがって、オレフィンとナフテン系炭化
水素C_nH_2nの理論空燃比は、 理論空燃比=138.03×1.5n／14.02n=14.77 ---（１１） となる。すなわち、オレフィン、ナフテン系炭化水素の
理論空燃比は炭素数nに関係なく一定値14.77になる。こ
れはガソリンの理論空燃比に近い値を示している。

【００４２】アルコール、エーテル燃料の理論空燃比 アルコール、エーテル燃料は含酸素で化学式はC_nH
_(2n+2)Oとあらわすことができる。この完全燃焼の化学
反応式は（１２）式になる。

【００４３】 C_nH_(2n+2)O+1.5n(O₂+3.785N₂)→nCO₂+(n+1)H₂O+3.785×1.5nN₂ ---（１２）

【００４４】左辺は、燃焼前のアルコール、エーテル燃
料と空気を示し、右辺は燃焼後の燃焼生成ガスを示して
いる。燃焼により、炭化水素に含まれるCは炭酸ガスCO₂
に、Hは水蒸気H₂Oになる。炭化水素に含まれるCはn個、
Hは（2n+2）個であるからH₂としては（n+1）個になる。
したがって完全燃焼生成ガスはnCO₂+（n+1）H₂Oとな
る。空気に含まれる窒素N₂は不活性ガスで、そのまま3.
785×1.5nN₂だけ排出される。（１２）式右辺に含まれ
る燃焼生成ガスのO₂の数はn+（n+1）／2=1.5n+0.5とな
る。しかし左辺の燃料が1／2個のO₂を含むからアルコー
ル、エーテル燃料の完全燃焼に必要な空気のO₂の数は1.
5n+0.5-0.5=1.5nとなる。したがって完全燃焼に必要な
空気量は1.5n（O₂+3.785N₂）となり（１２）式が成立す
る。

【００４５】アルコール、エーテル燃料の完全燃焼に対
する空気重量と燃料重量の比がアルコール、エーテル燃
料の理論空燃比である。（１２）式左辺の空気重量は1.
5n（O₂+3.785N₂）から求められる。酸素、窒素分子量を
それぞれ32.00、28.014とすれば、空気重量は138.03×
1.5n=207.045nとなる。一方燃料重量はC_nH_(2n+2)Oか
ら、炭素、水素原子量をそれぞれ12.011、1.008とすれ
ば、（14.027n+18.016）となる。

【００４６】したがって、アルコール、エーテル燃料の
理論空燃比は、 理論空燃比=207.045n／（14.027n+18.016） ---（１３） となる。（１３）式から明らかなように、アルコール、
エーテル燃料の理論空燃比はnの関数になり、炭素数nに
よって理論空燃比が異なる。炭素数C₁〜C₁₀に対する理
論空燃比を求めると表３のようになる。

【００４７】

【表３】

【００４８】アルコール、エーテル燃料の理論空燃比は
炭素数1のメタノールのとき6.46と、ガソリンの約44％
に過ぎない。炭素数1から炭素数の増加とともに急激に
理論空燃比は大きくなるが、炭素数10でも理論空燃比は
13.08でガソリンより約10％小さい値である。すなわち
含酸素燃料を炭化水素系燃料に混合するときは、混合燃
料の理論空燃比がガソリンより小さな値になる点に注意
する必要がある。図１に、オレフィン、ナフテン系炭化
水素の炭素数と理論空燃比の関係を示す。

【００４９】ガソリン、アルコール、エーテル混合燃料
の理論空燃比 ガソリン、アルコール、エーテル混合燃料の各炭化水素
ならびにアルコール、エーテルの容量％をそれぞれ、パ
ラフィン系炭化水素の各炭素数に対する容量％をα
_n（ｎ：１〜２５）、アロマテイック系炭化水素の各炭
素数に対する容量％をβ_n（ｎ：６〜２５）、オレフィ
ン系炭化水素の各炭素数に対する容量％をγ_n（ｎ：１
〜２５）、ナフテン系炭化水素の各炭素数に対する容量
％をδ_n（ｎ：３〜２５）、アルコール、エーテル系燃
料の各炭素数に対する容量％をθ_n（ｎ：１〜７）、と
する。

【００５０】この燃料の完全燃焼化学反応式は次式であ
らわされる。

【００５１】 α₁CH₄+α₂C₂H₆+α₃C₃H₈+α₄C₄H₁₀+α₅C₅H₁₂+α₆C₆H₁₄+α₇C₇H₁₆+α₈C₈H₁₈+α ₉ C₉H₂₀+α₁₀C₁₀H₂₂+α₁₁C₁₁H₂₄+α₁₂C₁₂H₂₆+α₁₃C₁₃H₂₈+α₁₄C₁₄H₃₀+α₁₅C₁₅H₃₂ +α₁₆C₁₆H₃₄+α₁₇C₁₇H₃₆+α₁₈C₁₈H₃₈+α₁₉C₁₉H₄₀+α₂₀C₂₀H₄₂+α₂₁C₂₁H₄₄+α₂₂C ₂₂ H₄₆+α₂₃C₂₃H₄₈+α₂₄C₂₄H₅₀+α₂₅C₂₅H₅₂+β₆C₆H₆+β₇C₇H₈ +β₈C₈H₁₀+β₉C₉H_{1 2} +β₁₀C₁₀H₁₄+β₁₁C₁₁H₁₆+β₁₂C₁₂H₁₈+β₁₃C₁₃H₂₀+β₁₄C₁₄H₂₂+β₁₅C₁₅H₂₄+β₁₆ C₁₆H₂₆+β₁₇C₁₇H₂₈+β₁₈C₁₈H₃₀+β₁₉C₁₉H₃₂+β₂₀C₂₀H₃₄+β₂₁C₂₁H₃₆+β₂₂C₂₂H₃₈ +β₂₃C₂₃H₄₀+β₂₄C₂₄H₄₂+β₂₅C₂₅H₄₄+γ₁CH₂+γ₂C₂H₄+(γ₃+δ₃)C₃H₆+(γ₄+δ₄) C₄H₈+(γ₅+δ₅)C₅H₁₀+(γ₆+δ₆)C₆H₁₂+(γ₇+δ₇)C₇H₁₄+(γ₈+δ₈)C₈H₁₆+(γ₉+δ ₉ )C₉H₁₈+(γ₁₀+δ₁₀)C₁₀H₂₀+(γ₁₁+δ₁₁)C₁₁H₂₂+(γ₁₂+δ₁₂)C₁₂H₂₄+(γ₁₃+δ₁₃ )C₁₃H₂₆+(γ₁₄+δ₁₄)C₁₄H₂₈+(γ₁₅+δ₁₅)C₁₅H₃₀+(γ₁₆+δ₁₆)C₁₆H₃₂+(γ₁₇+δ₁₇ )C₁₇H₃₄+(γ₁₈+δ₁₈)C₁₈H₃₆+(γ₁₉+δ₁₉)C₁₉H₃₈+(γ₂₀+δ₂₀)C₂₀H₄₀+(γ₂₁+δ₂₁ )C₂₁H₄₂+(γ₂₂+δ₂₂)C₂₂H₄₄+(γ₂₃+δ₂₃)C₂₃H₄₆+(γ₂₄+δ₂₄)C₂₄H₄₈+(γ₂₅+δ₂₅ )C₂₅H₅₀+θ₁CH₄O+θ₂C₂H₆O+θ₃C₃H₈O+θ₄C₄H₁₀O+θ₅C₅H₁₂O+θ₆C₆H₁₄O+θ₇C₇H₁₆ O+y(O₂+3.785N₂)→ ACO₂+BH₂O+3.785yN₂ ---（１４）

【００５２】（１４）式において、混合燃料は、 α₁CH₄+α₂C₂H₆+α₃C₃H₈+α₄C₄H₁₀+α₅C₅H₁₂+α₆C₆H₁₄+α₇C₇H₁₆+α₈C₈H₁₈+α ₉ C₉H₂₀+α₁₀C₁₀H₂₂+α₁₁C₁₁H₂₄+α₁₂C₁₂H₂₆+α₁₃C₁₃H₂₈+α₁₄C₁₄H₃₀+α₁₅C₁₅H₃₂ +α₁₆C₁₆H₃₄+α₁₇C₁₇H₃₆+α₁₈C₁₈H₃₈+α₁₉C₁₉H₄₀+α₂₀C₂₀H₄₂+α₂₁C₂₁H₄₄+α₂₂C ₂₂ H₄₆+α₂₃C₂₃H₄₈+α₂₄C₂₄H₅₀+α₂₅C₂₅H₅₂+β₆C₆H₆+β₇C₇H₈ +β₈C₈H₁₀+β₉C₉H_{1 2} +β₁₀C₁₀H₁₄+β₁₁C₁₁H₁₆+β₁₂C₁₂H₁₈+β₁₃C₁₃H₂₀+β₁₄C₁₄H₂₂+β₁₅C₁₅H₂₄+β₁₆ C₁₆H₂₆+β₁₇C₁₇H₂₈+β₁₈C₁₈H₃₀+β₁₉C₁₉H₃₂+β₂₀C₂₀H₃₄+β₂₁C₂₁H₃₆+β₂₂C₂₂H₃₈ +β₂₃C₂₃H₄₀+β₂₄C₂₄H₄₂+β₂₅C₂₅H₄₄+γ₁CH₂+γ₂C₂H₄+(γ₃+δ₃)C₃H₆+(γ₄+δ₄) C₄H₈+(γ₅+δ₅)C₅H₁₀+(γ₆+δ₆)C₆H₁₂+(γ₇+δ₇)C₇H₁₄+(γ₈+δ₈)C₈H₁₆+(γ₉+δ ₉ )C₉H₁₈+(γ₁₀+δ₁₀)C₁₀H₂₀+(γ₁₁+δ₁₁)C₁₁H₂₂+(γ₁₂+δ₁₂)C₁₂H₂₄+(γ₁₃+δ₁₃ )C₁₃H₂₆+(γ₁₄+δ₁₄)C₁₄H₂₈+(γ₁₅+δ₁₅)C₁₅H₃₀+(γ₁₆+δ₁₆)C₁₆H₃₂+(γ₁₇+δ₁₇ )C₁₇H₃₄+(γ₁₈+δ₁₈)C₁₈H₃₆+(γ₁₉+δ₁₉)C₁₉H₃₈+(γ₂₀+δ₂₀)C₂₀H₄₀+(γ₂₁+δ₂₁ )C₂₁H₄₂+(γ₂₂+δ₂₂)C₂₂H₄₄+(γ₂₃+δ₂₃)C₂₃H₄₆+(γ₂₄+δ₂₄)C₂₄H₄₈+(γ₂₅+δ₂₅ )C₂₅H₅₀+θ₁CH₄O+θ₂C₂H₆O+θ₃C₃H₈O+θ₄C₄H₁₀O+θ₅C₅H₁₂O+θ₆C₆H₁₄O+θ₇C₇H₁₆ O ---（１５） であらわされる。この混合燃料の完全燃焼に必要な空気
量は、空気を（O₂+3.785N₂）と仮定すれば係数をyとし
て、 y（O₂+3.785N₂） ---（１６） であらわされる。完全燃焼の燃焼生成ガスはACO₂+BH₂O+
3.785yN₂となる。

【００５３】係数A、B、yは（１４）式から次のようにな
る。

【００５４】 Ａ＝α₁+2α₂+3α₃+4α₄+5α₅+6α₆+7α₇+8α₈+9α₉+10α₁₀+11α₁₁+12α₁₂+1 3α₁₃+14α₁₄+15α₁₅+16α₁₆+17α₁₇+18α₁₈+19α₁₉+20α₂₀+21α₂₁+22α₂₂+23 α₂₃+24α₂₄+25α₂₅+6β₆+7β₇+8β₈+9β₉+10β₁₀+11β₁₁+12β₁₂+13β₁₃+14β_{1 4} +15β₁₅+16β₁₆+17β₁₇+18β₁₈+19β₁₉+20β₂₀+21β₂₁+22β₂₂+23β₂₃+24β₂₄+ 25β₂₅+γ₁+2γ₂+3(γ₃+δ₃)+4(γ₄+δ₄)+5(γ₅+δ₅)+6(γ₆+δ₆)+7(γ₇+δ₇)+8 (γ₈+δ₈)+9(γ₉+δ₉)+10(γ₁₀+δ₁₀)+11(γ₁₁+δ₁₁)+12(γ₁₂+δ₁₂)+13(γ₁₃+ δ₁₃)+14(γ₁₄+δ₁₄)+15(γ₁₅+δ₁₅)+16(γ₁₆+δ₁₆)+17(γ₁₇+δ₁₇)+18(γ₁₈+δ ₁₈ )+19(γ₁₉+δ₁₉)+20(γ₂₀+δ₂₀)+21(γ₂₁+δ₂₁)+22(γ₂₂+δ₂₂)+23(γ₂₃+δ₂₃ )+24(γ₂₄+δ₂₄)+25(γ₂₅+δ₂₅) +θ₁+2θ₂+3θ₃+4θ₄+5θ₅+6θ₆+7θ₇ ---（３） Ｂ＝2α₁+3α₂+4α₃+5α₄+6α₅+7α₆+8α₇+9α₈+10α₉+11α₁₀+12α₁₁+13α₁₂ +14α₁₃+15α₁₄+16α₁₅+17α₁₆+18α₁₇+19α₁₈+20α₁₉+21α₂₀+22α₂₁+23α₂₂+2 4α₂₃+25α₂₄+26α₂₅+3β₆+4β₇+5β₈+6β₉+7β₁₀+8β₁₁+9β₁₂+10β₁₃+11β₁₄+ 12β₁₅+13β₁₆+14β₁₇+15β₁₈+16β₁₉+17β₂₀+18β₂₁+19β₂₂+20β₂₃+21β₂₄+22 β₂₅+γ₁+2γ₂+3(γ₃+δ₃)+4(γ₄+δ₄)+5(γ₅+δ₅)+6(γ₆+δ₆)+7(γ₇+δ₇)+8( γ₈+δ₈)+9(γ₉+δ₉)+10(γ₁₀+δ₁₀)+11(γ₁₁+δ₁₁)+12(γ₁₂+δ₁₂)+13(γ₁₃+δ ₁₃ )+14(γ₁₄+δ₁₄)+15(γ₁₅+δ₁₅)+16(γ₁₆+δ₁₆)+17(γ₁₇+δ₁₇)+18(γ₁₈+δ₁₈ )+19(γ₁₉+δ₁₉)+20(γ₂₀+δ₂₀)+21(γ₂₁+δ₂₁)+22(γ₂₂+δ₂₂)+23(γ₂₃+δ₂₃)+ 24(γ₂₄+δ₂₄)+25(γ₂₅+δ₂₅)+2θ₁+3θ₂+4θ₃+5θ₄+6θ₅+7θ₆+8θ₇ ---（４） y = A + [ B −(θ₁+θ₂+・・・+θ₇)]／2 ---（２）

【００５５】（２）式の混合燃料の完全燃焼に必要な空
気量の係数yは、（１４）式左右両辺の酸素数が等しい
条件から、完全燃焼に必要な酸素量から、含酸素燃料に
含まれる酸素（θ₁+θ₂+・・・+θ₇）を除く必要があ
る。この点が含酸素燃料を扱う場合の要注意点である。

【００５６】空気の重量は、（１４）式の空気量y（O₂+
3.785N₂）および（２）から求められる。酸素O₂の分子
量32.00、窒素N₂の分子量28.014から、空気重量は、 y×(31.998+3.785×28.014)= 138.03 y = 138.03×A+[B−(θ₁+θ₂+・・・+θ₇)]／2 ---（１７） となる。

【００５７】一方、混合燃料の重量Wfは、α_n、β_n、γ
_n、δ_n、θ_nが燃料の分析結果から与えられ、炭素Cの原
子量12.011、水素Hの原子量1.008から、（５）式により
求められる。

【００５８】 Ｗｆ＝α₁CH₄+α₂C₂H₆+α₃C₃H₈+α₄C₄H₁₀+α₅C₅H₁₂+α₆C₆H₁₄+α₇C₇H₁₆+α₈C₈ H₁₈+α₉C₉H₂₀+α₁₀C₁₀H₂₂+α₁₁C₁₁H₂₄+α₁₂C₁₂H₂₆+α₁₃C₁₃H₂₈+α₁₄C₁₄H₃₀+α₁₅ C₁₅H₃₂+α₁₆C₁₆H₃₄+α₁₇C₁₇H₃₆+α₁₈C₁₈H₃₈+α₁₉C₁₉H₄₀+α₂₀C₂₀H₄₂+α₂₁C₂₁H₄₄ +α₂₂C₂₂H₄₆+α₂₃C₂₃H₄₈+α₂₄C₂₄H₅₀+α₂₅C₂₅H₅₂+β₆C₆H₆+β₇C₇H₈ +β₈C₈H₁₀+ β₉C₉H₁₂+β₁₀C₁₀H₁₄+β₁₁C₁₁H₁₆+β₁₂C₁₂H₁₈+β₁₃C₁₃H₂₀+β₁₄C₁₄H₂₂+β₁₅C₁₅H ₂₄ +β₁₆C₁₆H₂₆+β₁₇C₁₇H₂₈+β₁₈C₁₈H₃₀+β₁₉C₁₉H₃₂+β₂₀C₂₀H₃₄+β₂₁C₂₁H₃₆+β_{2 2} C₂₂H₃₈+β₂₃C₂₃H₄₀+β₂₄C₂₄H₄₂+β₂₅C₂₅H₄₄+γ₁CH₂+γ₂C₂H₄+(γ₃+δ₃)C₃H₆+( γ₄+δ₄)C₄H₈+(γ₅+δ₅)C₅H₁₀+(γ₆+δ₆)C₆H₁₂+(γ₇+δ₇)C₇H₁₄+(γ₈+δ₈)C₈H₁₆ +(γ₉+δ₉)C₉H₁₈+(γ₁₀+δ₁₀)C₁₀H₂₀+(γ₁₁+δ₁₁)C₁₁H₂₂+(γ₁₂+δ₁₂)C₁₂H₂₄+( γ₁₃+δ₁₃)C₁₃H₂₆+(γ₁₄+δ₁₄)C₁₄H₂₈+(γ₁₅+δ₁₅)C₁₅H₃₀+(γ₁₆+δ₁₆)C₁₆H₃₂+( γ₁₇+δ₁₇)C₁₇H₃₄+(γ₁₈+δ₁₈)C₁₈H₃₆+(γ₁₉+δ₁₉)C₁₉H₃₈+(γ₂₀+δ₂₀)C₂₀H₄₀+( γ₂₁+δ₂₁)C₂₁H₄₂+(γ₂₂+δ₂₂)C₂₂H₄₄+(γ₂₃+δ₂₃)C₂₃H₄₆+(γ₂₄+δ₂₄)C₂₄H₄₈+( γ₂₅+δ₂₅)C₂₅H₅₀+θ₁CH₄O+θ₂C₂H₆O+θ₃C₃H₈O+θ₄C₄H₁₀O+θ₅C₅H₁₂O+θ₆C₆H₁₄O +θ₇C₇H₁₆O ---（５）

【００５９】したがって、この混合燃料の理論空燃比
は、 理論空燃比=138.03×y／Wf ---（１） となり、計算からガソリンとアルコール、エーテルとの
混合燃料が求められる。

【００６０】ガソリンとアルコール、エーテル混合燃料
を考えるとき、まず、レギュラーガソリンとアルコー
ル、エーテル混合燃料を考える。しかし、この混合燃料
の理論空燃比は図1に示したように当然レギュラーガソ
リンの理論空燃比より小さな値になってしまう。たとえ
ば、理論空燃比14.65のレギュラーガソリンにエタノー
ル（C₂H₆O）を10％混合するとその混合燃料理論空燃比
は14.36となり、20％混合は14.03になる。すなわちエタ
ノール（C₂H₆O）10％混合の場合は理論空燃比がレギュ
ラーガソリンより0.27小さくなり、20％混合の場合は理
論空燃比が0.60小さくなる。

【００６１】そこで、ガソリンとアルコール、エーテル
混合燃料の理論空燃比をガソリンの理論空燃比14.6に近
付けるために、パラフィン系炭化水素含有量の多い表４
に示すガソリンとエタノールの混合燃料を考えてみる。
ちなみに表４に示したガソリンの理論空燃比は15.27で
ある。理論空燃比15.27は、先にあげたレギュラーガソ
リンの理論空燃比14.65より0.62大きい値である。そこ
で、表４に示したガソリンとエタノール混合燃料の理論
空燃比が14.60になるエタノール含有率を（１）式から
求めると16.5容量％がえられた。

【００６２】

【表４】

【００６３】表４に示したガソリン83.5容量％とエタノ
ール（C₂H₆O）16.5容量％の混合燃料の理論空燃比を求
めてみる。この混合燃料の完全燃焼の化学反応式は表４
ならびに（１４）式から次のようになる。

【００６４】 0.835(79.09C₅H₁₂+18.56C₆H₁₄+0.34C₇H₁₆+0.68C₅H₁₀+1.33C₆H₁₂)+16.5C₂H₆O+y (O₂+3.785N₂)→ ACO₂+BH₂O+3.785yN₂ ---（１８）

【００６５】（1８）式において、ガソリンを示す(79.0
9C₅H₁₂+18.56C₆H₁₄+0.34C₇H₁₆+0.68C₅H₁₀+1.33C₆H₁₂)の
それぞれの炭化水素容量％は、表４に示されたものでガ
ソリン100％に対する容量％に相当する。いまエタノー
ルC₂H₆Oの容量％が16.5％であるために、ガソリン100％
の容量％に1-0.165)=0.835をかけてエタノールを含む燃
料全体の容量％にする必要がある。

【００６６】（２）、（３）、（４）式からA、B、yの
値を求めると、 A=467.67 B=549.49 y=742.42 また燃料重量Wfは（１５）式より、 Wf=7022.20 したがって、理論空燃比は（１）式より、 理論空燃比=138.03×y／Wf=138.03×742.42／7022.20=1
4.6となり、レギュラーガソリンの理論空燃比14.6に等
しくなる。

【００６７】このようにして、ガソリンとアルコール、
エーテルとの混合燃料の理論空燃比が所定値になるよう
に、アルコール、エーテルの混合量を調整することによ
って、所望の理論空燃比を有するガソリンとアルコー
ル、エーテル混合燃料を製造することが可能となる。

【００６８】

【発明の効果】以上説明したように、この発明によれ
ば、ガソリンとアルコール、エーテルとの混合燃料の理
論空燃比を厳密に求めることができ、この算出方法に基
づいて所望の理論空燃比を有するガソリンとアルコー
ル、エーテルとの混合燃料を製造することができるとい
った有用な効果がもたらされる。

【図面の簡単な説明】

【図１】炭素数と理論空燃比との関係を示すグラフであ
る。

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ガソリンとアルコール、エーテルとの混
   合燃料の理論空燃比を、下記（１）式によって算出する
   ことを特徴とする、ガソリンとアルコール、エーテルと
   の混合燃料の理論空燃比の算出方法。 理論空燃比＝１３８．０３×ｙ／Ｗｆ ---（１） 但し、上記（１）式において、 ｙ＝Ａ＋［Ｂ−（θ₁＋θ₁＋---＋θ₇）］／２ ---（２） Ａ＝α₁+2α₂+3α₃+4α₄+5α₅+6α₆+7α₇+8α₈+9α₉+10α₁₀+11α₁₁+12α₁₂ +13α₁₃+14α₁₄+15α₁₅+16α₁₆+17α₁₇+18α₁₈+19α₁₉+20α₂₀+21α₂₁+22α₂₂+2 3α₂₃+24α₂₄+25α₂₅+6β₆+7β₇+8β₈+9β₉+10β₁₀+11β₁₁+12β₁₂+13β₁₃+14β ₁₄ +15β₁₅+16β₁₆+17β₁₇+18β₁₈+19β₁₉+20β₂₀+21β₂₁+22β₂₂+23β₂₃+24β₂₄ +25β₂₅+γ₁+2γ₂+3(γ₃+δ₃)+4(γ₄+δ₄)+5(γ₅+δ₅)+6(γ₆+δ₆)+7(γ₇+δ₇)+ 8(γ₈+δ₈)+9(γ₉+δ₉)+10(γ₁₀+δ₁₀)+11(γ₁₁+δ₁₁)+12(γ₁₂+δ₁₂)+13(γ₁₃+ δ₁₃)+14(γ₁₄+δ₁₄)+15(γ₁₅+δ₁₅)+16(γ₁₆+δ₁₆)+17(γ₁₇+δ₁₇)+18(γ₁₈+δ ₁₈ )+19(γ₁₉+δ₁₉)+20(γ₂₀+δ₂₀)+21(γ₂₁+δ₂₁)+22(γ₂₂+δ₂₂)+23(γ₂₃+δ₂₃ )+24(γ₂₄+δ₂₄)+25(γ₂₅+δ₂₅) +θ₁+2θ₂+3θ₃+4θ₄+5θ₅+6θ₆+7θ₇ ---（３） Ｂ＝2α₁+3α₂+4α₃+5α₄+6α₅+7α₆+8α₇+9α₈+10α₉+11α₁₀+12α₁₁+13α ₁₂ +14α₁₃+15α₁₄+16α₁₅+17α₁₆+18α₁₇+19α₁₈+20α₁₉+21α₂₀+22α₂₁+23α₂₂ +24α₂₃+25α₂₄+26α₂₅+3β₆+4β₇+5β₈+6β₉+7β₁₀+8β₁₁+9β₁₂+10β₁₃+11β_{1 4} +12β₁₅+13β₁₆+14β₁₇+15β₁₈+16β₁₉+17β₂₀+18β₂₁+19β₂₂+20β₂₃+21β₂₄+ 22β₂₅+γ₁+2γ₂+3(γ₃+δ₃)+4(γ₄+δ₄)+5(γ₅+δ₅)+6(γ₆+δ₆)+7(γ₇+δ₇)+8 (γ₈+δ₈)+9(γ₉+δ₉)+10(γ₁₀+δ₁₀)+11(γ₁₁+δ₁₁)+12(γ₁₂+δ₁₂)+13(γ₁₃+ δ₁₃)+14(γ₁₄+δ₁₄)+15(γ₁₅+δ₁₅)+16(γ₁₆+δ₁₆)+17(γ₁₇+δ₁₇)+18(γ₁₈+δ ₁₈ )+19(γ₁₉+δ₁₉)+20(γ₂₀+δ₂₀)+21(γ₂₁+δ₂₁)+22(γ₂₂+δ₂₂)+23(γ₂₃+δ₂₃ )+24(γ₂₄+δ₂₄)+25(γ₂₅+δ₂₅)+2θ₁+3θ₂+4θ₃+5θ₄+6θ₅+7θ₆+8θ₇ ---（４） Ｗｆ＝α₁CH₄+α₂C₂H₆+α₃C₃H₈+α₄C₄H₁₀+α₅C₅H₁₂+α₆C₆H₁₄+α₇C₇H₁₆+α₈ C₈H₁₈+α₉C₉H₂₀+α₁₀C₁₀H₂₂+α₁₁C₁₁H₂₄+α₁₂C₁₂H₂₆+α₁₃C₁₃H₂₈+α₁₄C₁₄H₃₀+α ₁₅ C₁₅H₃₂+α₁₆C₁₆H₃₄+α₁₇C₁₇H₃₆+α₁₈C₁₈H₃₈+α₁₉C₁₉H₄₀+α₂₀C₂₀H₄₂+α₂₁C₂₁H ₄₄ +α₂₂C₂₂H₄₆+α₂₃C₂₃H₄₈+α₂₄C₂₄H₅₀+α₂₅C₂₅H₅₂+β₆C₆H₆+β₇C₇H₈ +β₈C₈H₁₀ +β₉C₉H₁₂+β₁₀C₁₀H₁₄+β₁₁C₁₁H₁₆+β₁₂C₁₂H₁₈+β₁₃C₁₃H₂₀+β₁₄C₁₄H₂₂+β₁₅C₁₅ H₂₄+β₁₆C₁₆H₂₆+β₁₇C₁₇H₂₈+β₁₈C₁₈H₃₀+β₁₉C₁₉H₃₂+β₂₀C₂₀H₃₄+β₂₁C₂₁H₃₆+β ₂₂ C₂₂H₃₈+β₂₃C₂₃H₄₀+β₂₄C₂₄H₄₂+β₂₅C₂₅H₄₄+γ₁CH₂+γ₂C₂H₄+(γ₃+δ₃)C₃H₆+( γ₄+δ₄)C₄H₈+(γ₅+δ₅)C₅H₁₀+(γ₆+δ₆)C₆H₁₂+(γ₇+δ₇)C₇H₁₄+(γ₈+δ₈)C₈H₁₆ +(γ₉+δ₉)C₉H₁₈+(γ₁₀+δ₁₀)C₁₀H₂₀+(γ₁₁+δ₁₁)C₁₁H₂₂+(γ₁₂+δ₁₂)C₁₂H₂₄+( γ₁₃+δ₁₃)C₁₃H₂₆+(γ₁₄+δ₁₄)C₁₄H₂₈+(γ₁₅+δ₁₅)C₁₅H₃₀+(γ₁₆+δ₁₆)C₁₆H₃₂+( γ₁₇+δ₁₇)C₁₇H₃₄+(γ₁₈+δ₁₈)C₁₈H₃₆+(γ₁₉+δ₁₉)C₁₉H₃₈+(γ₂₀+δ₂₀)C₂₀H₄₀+( γ₂₁+δ₂₁)C₂₁H₄₂+(γ₂₂+δ₂₂)C₂₂H₄₄+(γ₂₃+δ₂₃)C₂₃H₄₆+(γ₂₄+δ₂₄)C₂₄H₄₈+( γ₂₅+δ₂₅)C₂₅H₅₀+θ₁CH₄O+θ₂C₂H₆O+θ₃C₃H₈O+θ₄C₄H₁₀O+θ₅C₅H₁₂O+θ₆C₆H₁₄O +θ₇C₇H₁₆O ---（５） 但し、上記（２）、（３）、（４）および（５）式にお
   いて、 α_n（ｎ：１〜２５）：パラフィン系炭化水素の各炭素
   数に対する容量％ β_n（ｎ：６〜２５）：アロマテイック系炭化水素の各
   炭素数に対する容量％ γ_n（ｎ：１〜２５）：オレフィン系炭化水素の各炭素
   数に対する容量％ δ_n（ｎ：３〜２５）：ナフテン系炭化水素の各炭素数
   に対する容量％ θ_n（ｎ：１〜７） ：アルコール、エーテル系燃料の各
   炭素数に対する容量％
2. 【請求項２】 ガソリンとアルコール、エーテルとの混
   合燃料の理論空燃比が所定値になるように、アルコー
   ル、エーテルの混合量を請求項１記載の方法により求め
   ることを特徴とする、ガソリンとアルコール、エーテル
   との混合燃料の製造方法。