JP2003112239A - Method and device for removing burr at cutting of slab - Google Patents
Method and device for removing burr at cutting of slabInfo
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、垂直型連鋳機で形
成されるスラブの切断時に生ずる溶融バリの除去方法及
び装置に係り、特にエアジェットによる除去技術に関す
る。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method and an apparatus for removing molten burrs generated when cutting a slab formed by a vertical continuous casting machine, and more particularly to an air jet removing technology.
【０００２】[0002]
【従来の技術】垂直型連鋳機により垂直に降下する熱間
スラブは、圧延ロールにかけられる前に、酸素と気体燃
料を高速で噴出するガスカッター火炎で溶断される。こ
の溶断に際しては、図１０(ａ)に示すように、スラブ１
の溶断による切り口１３から溶融したスラブ１５が、液
体金属となって、ガスカッタートーチ３の反対側の面に
つららのように紐状あるいは膜状となって流下する。こ
れらは、一般にバリとよばれており、冷却後は、図１０
(ｂ)に示すようにバリ１５の長さは、スラブの成分によ
るが、最長１０００〜１５００ｍｍにおよぶことがあ
る。このバリ１５をとり除かないで、図１１に示すよう
にスラブ１を圧延ロール５５にかけると、圧延ロール５
５が損傷するトラブルが発生する。そのため、このバリ
１５の除去には多大なコストと時間がかかっているのが
現状である。2. Description of the Related Art A hot slab that vertically descends by a vertical continuous casting machine is blown by a gas cutter flame that ejects oxygen and gaseous fuel at high speed before being applied to a rolling roll. At the time of this fusing, as shown in FIG.
The slab 15 melted from the cut end 13 due to the fusing becomes liquid metal and flows down to the surface on the opposite side of the gas cutter torch 3 in the shape of a string or a film like an icicle. These are generally called burrs, and after cooling, as shown in FIG.
As shown in (b), the length of the burr 15 depends on the composition of the slab, but it may reach a maximum length of 1000 to 1500 mm. If the slab 1 is applied to the rolling roll 55 as shown in FIG. 11 without removing the burr 15, the rolling roll 5
Trouble that 5 is damaged occurs. Therefore, the removal of the burr 15 requires a great deal of cost and time under the present circumstances.
【０００３】このバリを除去する方法として、空気を熱
間スラブに吹き付けて、生成されたバリを飛散させると
いう技術が開示されている(特開平3−281046号公報)。As a method for removing this burr, a technique has been disclosed in which air is blown onto a hot slab to scatter the generated burr (JP-A-3-281046).
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】しかし、実際に空気を
噴射してバリを除去するには、必要な流量の空気をバリ
の適切な位置に当てないとバリがとれない。また、噴射
した空気がガスカッタートーチからの火炎に接触する
と、火炎が吹き飛び溶断に支障を生じたり、失火のおそ
れもある。また、空気を噴出するノズルの位置が不適切
であるときは、吹き飛ばしたバリが、ノズル等の周辺機
器へ飛散したり、スラブに再付着するおそれもある。そ
のため、スラブから生成バリを安定に除去できなかっ
た。However, in order to actually remove the burrs by injecting the air, the burrs cannot be removed unless the required amount of air is applied to the proper position of the burrs. Further, when the jetted air comes into contact with the flame from the gas cutter torch, the flame may be blown off, which may hinder the melting and may cause a misfire. Further, when the position of the nozzle for ejecting air is improper, the blown-out burr may be scattered on peripheral equipment such as the nozzle or may be attached again to the slab. Therefore, the generated burr could not be stably removed from the slab.
【０００５】また、バリはスラブ切り口の下側だけにか
ぎらず、スラブ切り口の上側にも形成される場合があ
る。例えば、この上側のバリは、形状が下側のバリと異
なり、溶融したスラブが切断面に沿って団子状に、２０
ｍｍ以上５０ｍｍ以下、最長で１００ｍｍの小さな幅で
強固に形成されることがある。Burrs may be formed not only on the lower side of the slab kerf but also on the upper side of the slab kerf. For example, the upper burr has a shape different from that of the lower burr, and the molten slab is formed into a dumpling shape along the cut surface.
It may be firmly formed with a small width of not less than 50 mm and not more than 100 mm, and up to 100 mm.
【０００６】そこで、本発明の課題は、スラブから生成
バリを安定に除去することを課題とする。Therefore, an object of the present invention is to stably remove the generated burr from the slab.
【０００７】[0007]
【課題を解決するための手段】本発明は、上記課題を解
決するために、垂直型連鋳機で形成されるスラブをガス
カッタートーチからの火炎により切断する際に、スラブ
の溶融により生ずるバリの生成付着部へノズルから噴射
するエアジェットを斜め上方から衝突させることでバリ
を除去することを特徴とする。SUMMARY OF THE INVENTION In order to solve the above problems, the present invention provides a burr produced by melting of a slab formed by a vertical type continuous casting machine when the slab is cut by a flame from a gas cutter torch. The burr is removed by colliding an air jet ejected from the nozzle from the obliquely upper side with respect to the generation and adhesion portion of.
【０００８】すなわち、エアジェットが斜め上方からバ
リの生成付着部に衝突するので、吹き飛ばされるバリは
ノズル側に飛散することがないので、ノズル等の周辺機
器の汚染を防止できる。That is, since the air jet collides with the burr forming and adhering portion obliquely from above, the blown burr does not scatter to the nozzle side, so that contamination of peripheral devices such as the nozzle can be prevented.
【０００９】ところで、斜め上方から噴射しても、火炎
にエアジェットを噴き付けると火炎が安定しないから、
エアジェットを火炎との接触を避けてバリ生成付着部へ
衝突させることが好ましい。特に、エアジェットがガス
カッター火炎に直接接しないようにする。また、ガスカ
ッタートーチによって切断されたスラブの切り口にエア
ジェットが入らないようにする。そのためには、ノズル
から噴射するエアジェットがスラブに衝突する範囲を、
空気噴射投影図を作成することにより求める。そして、
エアジェットがスラブに衝突する範囲に、火炎及びスラ
ブの切り口部が含まれないように、ノズルの位置及び角
度を調整する。これによって、火炎の安定を図れるとと
もに、溶断バリの飛散を防ぐことができる。By the way, even if the air is jetted obliquely from above, if an air jet is sprayed on the flame, the flame will not be stable.
It is preferable to collide the air jet with the burr-forming adhering portion while avoiding contact with the flame. In particular, the air jet should not come into direct contact with the gas cutter flame. Also, make sure that the air jet does not enter the cut end of the slab cut by the gas cutter torch. To that end, the range in which the air jet injected from the nozzle collides with the slab,
Calculated by creating an air jet projection map. And
The position and angle of the nozzle are adjusted so that the flame and the cut portion of the slab are not included in the range where the air jet collides with the slab. This makes it possible to stabilize the flame and prevent scattering of the fusing burr.
【００１０】また、斜め上方から噴射しても、除去した
バリがスラブに再付着しない角度にノズルを設定するの
が好ましい。例えば、ノズルを下に向けた傾斜角度を水
平からの俯角としてとらえ、その俯角が水平に近い程、
エアジェットの跳ね返りによりバリが飛散しやすく、ス
ラブに再付着する。また、俯角が直角に近づくと、エア
ジェットの反射流がスラブ下側に流れ再付着につなが
る。また、ノズルの中心軸の延長とスラブとの交点を含
む水平面に投影したノズルのスラブ面に対する傾斜角度
が直角に近づくような角度は、エアジェットの跳ね返り
によりバリが飛散しやすく、周辺スラブに再付着する。
また、ノズルから噴射した空気がスラブに当たる角度、
すなわち入射角とスラブに当たって跳ね返った空気の角
度、すなわち反射角が同じ角度であるため、二次空気流
が算出できるので、スラブへのバリの再付着を防ぐよう
に、ノズルの位置、角度を定めることができる。Further, it is preferable to set the nozzle at an angle such that the removed burr does not redeposit on the slab even when sprayed obliquely from above. For example, the angle of inclination with the nozzle facing downward is regarded as the depression angle from the horizontal, and the closer the depression angle is to the horizontal,
The burr is easily scattered by the bounce of the air jet, and reattaches to the slab. Further, when the depression angle approaches a right angle, the reflected flow of the air jet flows to the lower side of the slab, which causes reattachment. Also, if the angle of inclination of the nozzle projected on a horizontal plane including the extension of the central axis of the nozzle and the intersection with the slab approaches a right angle, burr tends to scatter due to the rebound of the air jet, and the slab will re-apply to the peripheral slab. Adhere to.
Also, the angle at which the air jetted from the nozzle hits the slab,
That is, since the incident angle and the angle of the air that bounces off the slab, that is, the reflection angle, are the same, the secondary air flow can be calculated, so the position and angle of the nozzle are determined to prevent redeposition of burrs on the slab. be able to.
【００１１】また、エアジェットの流量の効率を図るた
めに、エアジェットのポテンシャルコア部が断続的に分
裂する領域を前記バリ生成付着部へ衝突させることを特
徴とする。Further, in order to improve the efficiency of the flow rate of the air jet, the region in which the potential core portion of the air jet is intermittently divided is made to collide with the burr formation adhering portion.
【００１２】すなわち、エアジェットのポテンシャルコ
ア部が断続的に分裂する領域は、分裂部が激しく変動す
る領域であるから、バリに対して、最も衝突力が作用す
る領域となる。このため、ノズルとスラブ間の距離は、
この領域にスラブから発生するバリが当たるように調節
する。これにより、同一空気噴射流量及び同一噴射圧力
においては、空気流量が少なくてもスラブからバリを除
去することが可能となり、ユーティリィティの低減と最
適化が図れる。That is, the region in which the potential core portion of the air jet is intermittently split is a region in which the split portion fluctuates drastically, and therefore the region where the collision force acts most on the burr. Therefore, the distance between the nozzle and the slab is
Adjust so that the burr generated from the slab hits this area. Accordingly, at the same air injection flow rate and the same injection pressure, it becomes possible to remove burrs from the slab even if the air flow rate is small, and the utility can be reduced and optimized.
【００１３】また、ノズルはガスカッタートーチと連動
され、スラブ切断中はエアジェットを供給され、スラブ
切断時以外はノズル用の冷却水を供給されることとする
ので、切断時以外は、スラブからの輻射熱からノズルを
保護できる。Further, since the nozzle is interlocked with the gas cutter torch, the air jet is supplied during the cutting of the slab and the cooling water for the nozzle is supplied except when the slab is cut. Can protect the nozzle from radiant heat.
【００１４】ここで、下側スラブに生ずるバリへ噴射す
るエアジェットの噴射流量は、１．０Ｎｍ３／(ｈ・ｍ
ｍ２)より多く８．０Ｎｍ３／(ｈ・ｍｍ２)より少ない
範囲とするのが好ましい。Here, the injection flow rate of the air jet which is injected to the burr generated on the lower slab is 1.0 Nm 3 / (hm · m).
The range is preferably more than m 2 ) and less than 8.0 Nm 3 / (h · mm 2 ).
【００１５】また、下側スラブに生ずるバリへ噴射する
エアジェットの噴射圧力は、０．５ＭＰａ以上５ＭＰａ
以下の範囲とするのが好ましい。Further, the injection pressure of the air jet which is injected to the burr generated on the lower slab is 0.5 MPa or more and 5 MPa.
The following range is preferable.
【００１６】また、下側スラブに生ずるバリへ噴射する
ノズルの水平方向からの俯角の角度を５度以上７０度以
下の範囲とするのが好ましい。Further, it is preferable that the angle of the depression angle from the horizontal direction of the nozzle for injecting to the burr generated on the lower slab is in the range of 5 degrees or more and 70 degrees or less.
【００１７】また、下側スラブに生ずるバリへ噴射する
ノズルの中心軸の延長とスラブとの交わる点が、スラブ
の切断開口下面より下方１０ｍｍ以上１５０ｍｍ以下の
範囲であり、かつガスカッタートーチの中心からガスカ
ッタートーチの水平移動方向と反対に３０ｍｍ以上２０
０ｍｍ以下の範囲とするのが好ましい。Further, the intersection of the extension of the central axis of the nozzle for injecting burr generated in the lower slab and the slab is within a range of 10 mm or more and 150 mm or less below the lower surface of the cutting opening of the slab, and the center of the gas cutter torch. 30mm or more 20 from the opposite direction of horizontal movement of gas cutter torch
The range is preferably 0 mm or less.
【００１８】また、上下のスラブに生ずるバリを除去す
る場合は、垂直型連鋳機で形成されるスラブをガスカッ
タートーチからの火炎により上下に切断する際に、スラ
ブの溶融により上側スラブに生ずるバリの生成部へ第一
のノズルから噴射する第一のエアジェットを、下側スラ
ブに生ずるバリの生成部へ第二のノズルから噴射する第
二のエアジェットを、それぞれ斜め上方から衝突させる
ことで、バリを除去することができる。When removing burrs generated in the upper and lower slabs, when the slabs formed by the vertical continuous casting machine are vertically cut by the flame from the gas cutter torch, the slabs are melted to generate the upper slabs. Colliding a first air jet injected from the first nozzle to the burr forming part and a second air jet injected from the second nozzle to the burr forming part generated in the lower slab from diagonally above. Then, the burr can be removed.
【００１９】すなわち、上側と下側のバリに各々対応し
たエアジェットが、斜め上方から上下双方のバリの生成
付着部に別々に衝突するので、バリを効率的に除去でき
る。That is, since the air jets respectively corresponding to the upper and lower burrs collide with the generated and adhered portions of the upper and lower burrs separately from diagonally above, the burrs can be efficiently removed.
【００２０】ところで、上側スラブに付着するバリを効
率よく除去するには、ノズルから噴射される噴射空気が
バリ生成部へ接触する領域は、生成したバリの幅程度の
空気接触領域とするのが好ましい。この領域は、下側ス
ラブに付着するバリに空気噴射してバリ生成部へ接触す
る領域よりも大幅に狭い領域となる。そのため、エアジ
ェットの噴射空気流量、噴射空気圧力、スラブにエアジ
ェットを当てる位置及びノズルの傾斜角度、ノズルとバ
リ生成部との距離を、最適条件に調整する。これによ
り、団子状にこびりついたバリは、生成バリの端にピン
ポイント的に強力な空気を噴射することができる。By the way, in order to efficiently remove the burrs adhering to the upper slab, the region where the jet air jetted from the nozzle contacts the burrs forming portion should be an air contact region about the width of the burrs produced. preferable. This region is a region that is significantly narrower than a region in which air is jetted to the burrs adhering to the lower slab and the burrs are brought into contact with the burrs. Therefore, the injection air flow rate of the air jet, the injection air pressure, the position at which the air jet is applied to the slab, the inclination angle of the nozzle, and the distance between the nozzle and the burr forming unit are adjusted to optimum conditions. As a result, the burrs clinging in the form of dumplings can eject strong air in a pinpoint manner at the ends of the burrs produced.
【００２１】また、第一のエアジェットから噴射する空
気は、切断中の第二のエアジェットの空気噴射領域に影
響が及ばないようにするのが好ましい。そのためには、
ノズルの設置位置を、双方のノズルから噴射された空気
噴射領域に干渉しない位置に設定する。また、第一のノ
ズルと第二のノズルから噴射する空気流量、空気圧力及
びノズルと生成バリとの距離は、同一条件としない。す
なわち、第一のノズルと上側スラブに付着するバリ部と
の設置距離を、第二のノズルと下側スラブに付着するバ
リ部との距離より短くし、さらに、第一のノズルから噴
射される空気流量、空気圧力を、第二のノズルから噴射
される空気流量、空気圧力より少なく押さえる。これに
より、第一のノズルから噴射される空気噴射領域が大幅
に小さくなり、かつ、スラブに当たって跳ね返った二次
空気の拡散も押さえられるので、双方の噴射空気の干渉
が大幅に回避できる。さらに、ユーティリティの低減を
図ることができる。Further, it is preferable that the air jetted from the first air jet does not affect the air jet region of the second air jet during cutting. for that purpose,
The installation position of the nozzles is set to a position that does not interfere with the air ejection area ejected from both nozzles. In addition, the flow rate of air jetted from the first nozzle and the second nozzle, the air pressure, and the distance between the nozzle and the burr are not the same. That is, the installation distance between the first nozzle and the burr portion adhered to the upper slab is set shorter than the distance between the second nozzle and the burr portion adhered to the lower slab, and further sprayed from the first nozzle. The air flow rate and the air pressure are suppressed to be smaller than the air flow rate and the air pressure injected from the second nozzle. As a result, the air injection area injected from the first nozzle is significantly reduced, and the diffusion of the secondary air that bounces off the slab is suppressed, so that the interference of the two injection airs can be largely avoided. Furthermore, the utility can be reduced.
【００２２】また、第一のエアジェットの噴射流量は、
１．０Ｎｍ３／(ｈ・ｍｍ２)以上５．０Ｎｍ３／(ｈ・
ｍｍ２)以下の範囲とするのが好ましい。The jet flow rate of the first air jet is
1.0 Nm 3 / (h · mm 2 ) or more 5.0 Nm 3 / (h ・
It is preferable to set it in the range of mm 2 ) or less.
【００２３】また、第一のエアジェットの噴射圧力は、
０．５ＭＰａ以上３ＭＰａ以下の範囲とするのが好まし
い。The injection pressure of the first air jet is
The range of 0.5 MPa or more and 3 MPa or less is preferable.
【００２４】また、第一のノズルの水平方向からの俯角
の角度を５度以上７０度以下の範囲とするのが好まし
い。Further, it is preferable that the depression angle of the first nozzle from the horizontal direction is in the range of 5 degrees to 70 degrees.
【００２５】また、第一のノズルの中心軸の延長とスラ
ブとの交わる点が、スラブの切断開口上面より上方２０
ｍｍ以上１００ｍｍ以下の範囲であり、かつガスカッタ
ートーチの中心からガスカッタートーチの水平移動方向
と反対に３０ｍｍ以上１５０ｍｍ以下の範囲とするのが
好ましい。Further, the point where the extension of the central axis of the first nozzle and the slab intersect is above the upper surface of the cutting opening of the slab 20.
It is preferably in the range of mm to 100 mm and in the range of 30 mm to 150 mm from the center of the gas cutter torch opposite to the horizontal movement direction of the gas cutter torch.
【００２６】また、上記課題を解決するためのスラブ切
断時に生ずるバリの連続除去装置は、垂直型連鋳機で形
成されるスラブを切断するガスカッタートーチと、前記
ガスカッタートーチと対向する側で、前記スラブ切断開
口下面の下側近傍を上限位置として斜め上方に設けられ
たエアジェット噴出のノズルとを備えたことを特徴す
る。Further, a device for continuously removing burrs generated at the time of cutting a slab for solving the above-mentioned problems is a gas cutter torch for cutting a slab formed by a vertical continuous casting machine and a side facing the gas cutter torch. A nozzle for ejecting an air jet is provided obliquely above the lower side of the lower surface of the slab cutting opening as an upper limit position.
【００２７】特に、上下のスラブに生ずるバリの連続除
去装置は、垂直型連鋳機で形成されるスラブを切断する
ガスカッタートーチと、前記ガスカッタートーチと対向
する側で、前記スラブ切断開口上面の上側近傍を下限位
置として斜め上方に設けられたエアジェット噴出の第一
のノズルと、前記スラブ切断開口下面の下側近傍を下限
位置として斜め上方に設けられたエアジェット噴出の第
二のノズルとを備えたことを特徴とする。また、ノズル
は、ガスカッタートーチと一定の位置を維持して連動す
るので、バリを安定に除去できる。また、操業停止中及
び次スラブ切断時までのインターバル中は、スラブから
放射される熱の影響を受けない位置にエアジェットノズ
ルを移動させ待機させることにより、スラブより生成バ
リを安定に除去でき、ノズルを熱から守れる。In particular, the continuous removal device for burrs generated on the upper and lower slabs includes a gas cutter torch for cutting a slab formed by a vertical continuous casting machine and an upper surface of the slab cutting opening on the side facing the gas cutter torch. The first nozzle for jetting air jets provided obliquely upward with the vicinity of the upper side being the lower limit position, and the second nozzle for jetting air jets provided diagonally upward with the lower vicinity of the lower surface of the slab cutting opening being the lower limit position. It is characterized by having and. Moreover, since the nozzle maintains a fixed position and works in conjunction with the gas cutter torch, burrs can be stably removed. Also, during the interval between the operation stop and the next slab cutting, by moving the air jet nozzle to a position where it is not affected by the heat radiated from the slab and making it stand by, the burr generated from the slab can be stably removed, Protects the nozzle from heat.
【００２８】[0028]
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図面
を参照して説明する。図１は、スラブを上下に切断する
際の下側スラブに生成するバリの除去装置の概略構成及
び動作を示したもので、(ａ)は側面から見た図、(ｂ)は
上方から見た図、(ｃ)はスラブをノズル側から見た図で
ある。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings. FIG. 1 shows a schematic configuration and operation of a deburring device that is generated in a lower slab when a slab is cut up and down. (A) is a side view and (b) is an upper view. FIG. 3C is a view of the slab viewed from the nozzle side.
【００２９】図１(ａ)に示すように、図示しない垂直型
連鋳機から形成されて垂下するスラブを切断するため
に、スラブ１の一方の面の側にガスカッタートーチ３が
スラブ１の面に垂直に位置している。エアジェットを噴
き出すノズル７は、スラブ１の他方の面の側に設置され
ていて、ノズル７から吹き出したエアジェット１１がス
ラブ１に接する範囲でガスカッタトーチ３からのガスカ
ッター火炎５に触れないように、また、スラブ切り口１
３にエアジェット１１が入らないように設けられてい
る。すなわち、ノズル７は、生成したバリ１５に向けて
斜め上方から下に向けてエアジェット１１を噴出する。
さらに、周辺機器のある方向及び下方向に伸びるスラブ
ヘ接する方向に空気を飛散させないようにノズル７及び
エアジェット１１の位置を決めつつ、噴射流量は、１時
間のノズル孔単位面積あたり、１.０Ｎｍ３／(ｈ・ｍｍ
２)より多く８.０Ｎｍ３／(ｈ・ｍｍ２)より少ない範囲
で、噴射圧力は、０．５ＭＰａ以上５ＭＰａ以下の範囲
とする。また、エアジェットのポテンシャルコア部の断
続的に分裂する領域に熱間スラブから発生するバリが衝
突するように調節されている。As shown in FIG. 1 (a), a gas cutter torch 3 is provided on one side of the slab 1 for cutting a slab that is formed by a vertical continuous casting machine (not shown) and hangs down. It is located perpendicular to the plane. The nozzle 7 for ejecting the air jet is installed on the other surface side of the slab 1, and does not touch the gas cutter flame 5 from the gas cutter torch 3 within a range where the air jet 11 blown from the nozzle 7 contacts the slab 1. So again, slab cut 1
3 is provided so that the air jet 11 does not enter. That is, the nozzle 7 ejects the air jet 11 toward the generated burr 15 from obliquely upward to downward.
Further, while determining the positions of the nozzle 7 and the air jet 11 so that the air is not scattered in the direction in which the peripheral device is present and the direction in which the slab is extended downward, the injection flow rate is 1.0 Nm per unit area of the nozzle hole per hour. 3 / (h · mm
2 ) and less than 8.0 Nm 3 / (h · mm 2 ), the injection pressure is in the range of 0.5 MPa to 5 MPa. The burr generated from the hot slab collides with the intermittently splitting region of the potential core of the air jet.
【００３０】ノズルの角度は、図１(ａ)で示すようにノ
ズルを水平位置からスラブ１に対して下に向けた俯角の
角度をθ１、図１(ｂ)で示すようにスラブ１に平行なノ
ズルの進行方向αからノズル７をスラブ１に向けた角の
角度をθ２として定めると、上記ノズル角度(θ１、θ
２）はそれぞれ５°以上７０゜以下の範囲から選定す
る。エアジェット１１の中心軸、すなわちノズル７の中
心軸１９をスラブ１の面に延ばし、スラブ１の面との交
点を支点２１とする。この支点２１はガスカッター火炎
５により切断された切り口１３より１０ｍｍ以上１５０
ｍｍ以下の下方の範囲にくるように、ノズル７の角度θ
１の位置を合わせる。また、図１(ｂ)は上方から見た図
であり、ガン９は、ガスカッタトーチ３と共にα軸方向
に移動し、図１(ａ)に示す角度θ１分だけ下方に傾斜さ
せている。エアジェット１１の支点２１の設置位置はα
軸方向に対して、ガスカッター火炎５の中心線から後
方、すなわちα軸方向と反対に３０ｍｍ以上２００ｍｍ
以下の範囲にくるようにノズル７の角度θ２の位置を合
わせる。As for the angle of the nozzle, as shown in FIG. 1 (a), the depression angle from the horizontal position to the slab 1 is θ1, and as shown in FIG. 1 (b), it is parallel to the slab 1. If the angle of the angle at which the nozzle 7 is directed to the slab 1 from the advancing direction α of the nozzle is defined as θ2, then the nozzle angle (θ1, θ
2) is selected from the range of 5 ° or more and 70 ° or less. The central axis of the air jet 11, that is, the central axis 19 of the nozzle 7 is extended to the surface of the slab 1, and the intersection with the surface of the slab 1 is used as a fulcrum 21. This fulcrum 21 is 10 mm or more from the cut end 13 cut by the gas cutter flame 5 150
The angle θ of the nozzle 7 is set so as to be in the lower range of mm or less.
Adjust the position of 1. Further, FIG. 1B is a view seen from above, and the gun 9 moves in the α-axis direction together with the gas cutter torch 3 and is tilted downward by an angle θ1 shown in FIG. 1A. The installation position of the fulcrum 21 of the air jet 11 is α
With respect to the axial direction, it is rearward from the center line of the gas cutter flame 5, that is, 30 mm or more and 200 mm opposite to the α axis direction.
The position of the angle θ2 of the nozzle 7 is adjusted so that it falls within the following range.
【００３１】ノズル７は、必要な角度だけ傾けたガン９
の先端に設けられている。本実施形態におけるノズル７
の開口形状は円形であり、口径は７ｍｍのものを使用し
た。なお、実質的にエアジェットがバリに衝突する上述
の条件を実現できるものであれば、ノズル７の開口形
状、口径や内部のエア流路の形状は特に限定されるもの
ではなく、例えば楕円形の開口形状でもよい。The nozzle 7 is a gun 9 which is tilted by a required angle.
It is provided at the tip of. Nozzle 7 in this embodiment
The opening shape was circular and the diameter was 7 mm. Note that the opening shape of the nozzle 7, the bore diameter, and the shape of the internal air flow path are not particularly limited as long as the above-described conditions in which the air jet substantially collides with the burr can be realized. The opening shape of
【００３２】このような条件で、エアジェット１１を当
てると、二点鎖線で示すバリ１５はバリ１７として落下
する。図１(ｃ)は、スラブ背面から見た図であり、すな
わち、スラブ１をノズル７の側から見た図であり、ガス
カッタートーチ３と反対方向から、ガン９の位置とエア
ジェット１１の衝突位置及びバリ１５、バリ１７の落下
状況を示したものである。ガスカッタートーチ３のガス
カッター火炎５がα軸方向に進むにしたがって、スラブ
が溶融してバリ２３が生成し、そのできたバリ１５に向
かってエアジェット１１が次々と衝突し、一度つららの
ように垂れ落ちたバリ１５は次々とバリ１７として落下
する。When the air jet 11 is applied under such conditions, the burr 15 shown by the chain double-dashed line falls as a burr 17. FIG. 1C is a view as seen from the back of the slab, that is, a view of the slab 1 as seen from the nozzle 7 side, showing the position of the gun 9 and the air jet 11 from the direction opposite to the gas cutter torch 3. It shows the collision position and the falling state of the burr 15 and the burr 17. As the gas cutter flame 5 of the gas cutter torch 3 advances in the α-axis direction, the slab melts to form burrs 23, and the air jets 11 collide one after another toward the burrs 15 thus formed, and once the icicles become icicles. The burrs 15 that have drooped down fall into burrs 17 one after another.
【００３３】また、ガスカッタートーチ３とガン９は、
図２(ａ)に示すように、枠体２５を介して固定されてお
り、ガスカッタートーチ３がα軸方向に前進すれば、ガ
スカッタートーチ３と同速度で且つ平行にてα軸方向に
ガン９も同様に前進し、ガスカッタートーチ３が反α軸
方向に後退、すなわちα軸方向と反対に進めば、ガスカ
ッタートーチ３と同速度かつ平行して反α軸方向にガン
９も後退する。ガスカッタートーチ３及びガン９がα軸
方向に前進時には、ガスカッター火炎５によりスラブ１
が切断されかつ、エアジェット１１によるバり取りが行
われている状態であり、スラブ１を全て切断後の後退時
では、ガスカッター火炎５がスラブ１を切断する状態で
はなく、ノズル７からのエアジェット１１の噴射はな
く、ノズル７及びガン９に冷却水が流れている状態とな
る。尚、操業停止中及び次のスラブ１の切断時までのイ
ンターバル中では、ガスカッタートーチ３、ガン９の位
置は図２(ｂ)に示すスラブの熱影響を受けない位置に移
動しスタンバイ状態となっている。Further, the gas cutter torch 3 and the gun 9 are
As shown in FIG. 2 (a), if the gas cutter torch 3 is fixed via the frame 25 and advances in the α-axis direction, the gas cutter torch 3 has the same speed and parallel to the α-axis direction in the α-axis direction. The gun 9 also advances, and the gas cutter torch 3 retreats in the direction opposite to the α-axis direction, that is, if it advances in the direction opposite to the α-axis direction, the gun 9 also retracts in the direction opposite to the α-axis direction at the same speed and parallel to the gas cutter torch 3. To do. When the gas cutter torch 3 and the gun 9 advance in the α-axis direction, the gas cutter flame 5 causes the slab 1 to move.
Is cut and the deburring by the air jet 11 is performed, and when the slab 1 is retracted after all cutting, the gas cutter flame 5 does not cut the slab 1, but the nozzle 7 There is no jet of the air jet 11, and the cooling water is flowing through the nozzle 7 and the gun 9. During operation and during the interval between cutting of the next slab 1, the positions of the gas cutter torch 3 and the gun 9 move to a position not affected by the heat of the slab as shown in FIG. Has become.
【００３４】図３は、本発明を適用してなるスラブを上
下に切断する際に、下側スラブに生成するバリの除去装
置の一実施形態で、エア供給及び冷却水供給の概略構成
及び動作を示した図である。スラブ１は、上方からの視
図として描いている。圧縮エアは、コンプレッサ３１か
ら供給され、調圧弁３３で圧力を設定された後、ホース
３５を通じてガン９へ入る。このガン９の先端にはノズ
ル７が設けられていて、ここからエアジェット１１が噴
き出す。ホース３５には切り替え弁３７があり、ここを
通じて、エアの供給を停止した場合、ポンプ３９よって
タンク４１内に貯蔵している水をガン９及びノズル７へ
供給できるようになっている。この水は、圧縮エアがガ
ン９及びノズル７に供給されていない時、スラブ１から
の放射熱から、ガン９及びノズル７を守るための冷却水
である。エア供給の停止、すなわちコンプレッサ３１の
停止信号によって、ポンプ３９が起動して、切り替え弁
３７が作動して水ホース４３を通してホース３５、ガン
９、ノズル７内に水が給水され、ノズル７及びガン９が
冷却される。ノズル７からは、スラブ１に衝突しない程
度に水がリークする。FIG. 3 shows an embodiment of a deburring device for removing burrs generated in the lower slab when the slab to which the present invention is applied is cut up and down, and is a schematic configuration and operation of air supply and cooling water supply. It is the figure which showed. The slab 1 is drawn as a view from above. The compressed air is supplied from the compressor 31, and the pressure is set by the pressure regulating valve 33, and then enters the gun 9 through the hose 35. A nozzle 7 is provided at the tip of the gun 9, and an air jet 11 is ejected from here. The hose 35 has a switching valve 37 through which the water stored in the tank 41 can be supplied to the gun 9 and the nozzle 7 by the pump 39 when the air supply is stopped. This water is cooling water for protecting the gun 9 and the nozzle 7 from the radiation heat from the slab 1 when the compressed air is not supplied to the gun 9 and the nozzle 7. When the air supply is stopped, that is, the compressor 31 is stopped, the pump 39 is activated, the switching valve 37 is actuated, and water is supplied to the hose 35, the gun 9, and the nozzle 7 through the water hose 43. 9 is cooled. Water leaks from the nozzle 7 to the extent that it does not collide with the slab 1.
【００３５】次に、動作を図４(ａ)、４(ｂ)、図５を参
照して説明する。図４(ａ)、４(ｂ)は、本発明を適用し
てなるスラブを上下に切断する際に、下側スラブに生ず
るバリの除去装置によるバリ除去の動作を模式的に描い
た図で、(ａ)はノズルの位置する側から見た図で、(ｂ)
は上方から見た図である。図５は、ノズルから噴出する
エアジェットの状態を模式的に描いた図である。ガスカ
ッター火炎５が通過することによりできるバリ１５は重
力により下方へ垂下がるが、その部分にエアジェット１
１が当たると、バリ１７として下方へ吹飛ばされる。こ
れは、一つに図５に示すようにノズル７より噴射された
圧縮エア、すなわちエアジェット１１の噴射直後にはポ
テンシャルコア５１ができ、それが、発達して、コア部
分の分裂部分５３が断続的に起こる。この分裂部分こそ
が、圧力変動が最も激しく起こるところであり、この部
分にバリを当てることにより、バリを最も効率よく除去
できることとなる。またさらに、図４(ａ)、４(ｂ)に示
すように、ガン９に取り付くノズル７から噴射されるエ
アジェット１１は、スラブ１の面に対して、θ１、θ２
の角度で衝突するため、垂下がったバリ１５の端１６の
面に集中してエアが当たりやすくなるため、図４(ａ)の
β方向にバりが剥がれ、最終的にバりが容易に剥がれ落
ちることとなる。すなわち、バリ１７として、落ちる。
バリ１７はエアジェット１１によって吹飛ばされて細か
い破片となるが、この破片の大きさは数ｃｍから十数ｃ
ｍ程度の破片であり、細かなダストにはならない。従っ
て、定期清掃時における破片回収も容易である。Next, the operation will be described with reference to FIGS. 4 (a), 4 (b) and FIG. FIGS. 4 (a) and 4 (b) are diagrams schematically illustrating a deburring operation by a deburring device for deburring a lower slab when the slab to which the present invention is applied is vertically cut. , (A) is a view from the side where the nozzle is located, (b)
Is a view from above. FIG. 5 is a diagram schematically illustrating a state of an air jet ejected from a nozzle. The burr 15 formed by the passage of the gas cutter flame 5 hangs downward due to gravity, but the air jet 1
When 1 hits, it is blown down as burr 17. This is because, as shown in FIG. 5, a potential core 51 is formed immediately after the injection of the compressed air injected from the nozzle 7, that is, the air jet 11, which develops and the split portion 53 of the core portion is formed. It happens intermittently. This split portion is where the pressure fluctuation most occurs, and by applying a burr to this portion, the burr can be most efficiently removed. Furthermore, as shown in FIGS. 4 (a) and 4 (b), the air jet 11 jetted from the nozzle 7 attached to the gun 9 is θ1, θ2 with respect to the surface of the slab 1.
Since the collision occurs at the angle of, the air easily concentrates on the surface of the end 16 of the hanging burr 15, and the burrs are peeled off in the β direction of FIG. It will come off. That is, it falls as the burr 17.
The burr 17 is blown off by the air jet 11 and becomes a fine fragment, and the size of this fragment is from several cm to ten and several c.
It is a fragment of about m and does not become fine dust. Therefore, it is easy to collect debris during regular cleaning.
【００３６】さらに具体例を提示して説明を行う。スラ
ブ１をガスカッタートーチ３により、切断することによ
って生ずるバリをエアジェット１１で吹き飛ばす条件と
しては、空気噴射流量を１時間におけるノズル孔単位面
積あたり、３．１Ｎｍ３／(ｈ・ｍｍ２)とし、空気庄力
を２ＭＰａの場合、ノズル角度θ１、θ２をそれぞれ４
５゜とし、ノズル７から支点２１までの距離を図５の空
気のポテンシャルコア部の断続的に分裂する領域までの
距離Ｌ１として４２ｍｍとする。ガスカッタートーチ３
のガスカッター火炎５の中心点とエアジェットの支点２
１との距離、すなわち上下の距離が３０ｍｍ、ガスカッ
ター火炎３の中心からガスカッタートーチ３の進行方向
の後方へ、すなわち進行方向と逆に水平方向の距離が３
０ｍｍの位置の条件で、ガスカッター火炎５に影響がな
く、図４(ａ)で示すバリ１５が最も効果的に取れる。こ
のようなバリが最も効果的に取れる条件で、空気噴射投
影図を図６(ａ)、６(ｂ)に示す。スラブの面にノズル７
から噴射されたエアジェット１１の接触範囲（斜線内
部）２２をを記した。図６(ａ)、(ｂ)から分かるよう
に、ノズル７から噴射したエアジェット１１は、ガスカ
ッター３のガスカッター火炎５自身及びガスカッター火
炎５により切断した切り口１３に入る事は無く、エアジ
ェット１１がガスカッターのガスカッター火炎５に影響
を与えることはほとんどない。図６(ａ)で示すガスカッ
ター火炎５の切断によるスラブ切断面の切り口１３の下
端とエアジェットの接触面積の最上部との距離Ｌ４は、
１０ｍｍ程度ある。また、エアジェット１１がスラブ１
に当たり、跳ね返った二次空気の流れ２４の方向も把握
できるため、周辺機器のある方向にエア、バリ混合物を
飛散させないようにすることも可能となる。さらに、θ
１が４５゜であるため、スラブの下方向、すなわち、図
６(ｂ)のスラブ１の下側部２６に二次空気が直接、接す
ることもなく、エアジェット１１にて吹き飛ばしたバリ
１５が再びスラブ１の下部へ付着することもない。Further specific examples will be presented and described. The condition for blowing off the burr generated by cutting the slab 1 with the gas cutter torch 3 by the air jet 11 is 3.1 Nm 3 / (h · mm 2 ) per unit area of the nozzle hole in one hour. , When the air pressure is 2 MPa, the nozzle angles θ1 and θ2 are 4 respectively.
The distance from the nozzle 7 to the fulcrum 21 is set to 5 °, and the distance L1 to the intermittently divided region of the air potential core portion of FIG. 5 is set to 42 mm. Gas cutter torch 3
Center of the gas cutter flame 5 and the fulcrum 2 of the air jet
1, the vertical distance is 30 mm, and the distance from the center of the gas cutter flame 3 to the rear in the moving direction of the gas cutter torch 3, that is, the horizontal distance opposite to the moving direction is 3
Under the condition of the position of 0 mm, the gas cutter flame 5 is not affected, and the burr 15 shown in FIG. 4 (a) can be removed most effectively. The air jet projection views are shown in FIGS. 6 (a) and 6 (b) under the condition that such burr is most effectively removed. Nozzle 7 on the slab surface
The contact range (inside the shaded area) 22 of the air jet 11 jetted from is described. As can be seen from FIGS. 6 (a) and 6 (b), the air jet 11 jetted from the nozzle 7 does not enter the gas cutter flame 5 of the gas cutter 3 and the cut end 13 cut by the gas cutter flame 5, The jet 11 hardly affects the gas cutter flame 5 of the gas cutter. The distance L4 between the lower end of the cutting edge 13 of the slab cut surface and the uppermost contact area of the air jet by cutting the gas cutter flame 5 shown in FIG.
It is about 10 mm. Also, the air jet 11 is the slab 1
At this time, since the direction of the bounced secondary air flow 24 can be grasped, it is also possible to prevent the air / burr mixture from being scattered in a certain direction of the peripheral equipment. Furthermore, θ
Since 1 is 45 °, the secondary air does not directly contact the lower side 26 of the slab 1 of FIG. 6B, that is, the burr 15 blown off by the air jet 11 It does not adhere to the lower part of the slab 1 again.
【００３７】これに対して、図６(ａ)に示すバり取り条
件の内、ガスカッタートーチ３のガスカッター火炎５の
中心点とエアジェット支点２１との上下の距離Ｌ２を３
０ｍｍから０ｍｍに変えた図を図７(ａ)、(ｂ)に示す。
図７(ａ)内には、図６(ａ)のガン９、ノズル７、空気噴
射範囲２２等の位置を二点鎖線にて示し、それより、ガ
スカッタートーチ３のガスカッター火炎５の中心点とエ
アジェット支点２１との上下関係の距離Ｌ２を３０ｍｍ
から０ｍｍに変えた、ガン９、ノズル７、空気噴射範囲
２２等の位置を実線で示している。図７(ａ)に示すガス
カッタートーチ３のガスカッター火炎５の中心点とエア
ジェット支点２１との距離Ｌ２が０ｍｍの位置は、明ら
かに、バリ取り適正視囲から外れる条件であり、完全
に、スラブ切断面の切り口１３にエアジェット１１が入
り込み、且つ、ガスカッタートーチ３のガスカッター火
炎５にもエアジェット１１が接しており、これによっ
て、ガスカッター火炎５が失火する可能性が大いにある
ことが分かり、バリ取り運転条件には不向きであること
が分かる。On the other hand, of the deburring conditions shown in FIG. 6 (a), the vertical distance L2 between the center point of the gas cutter flame 5 of the gas cutter torch 3 and the air jet fulcrum 21 is set to 3
The figure which changed into 0 mm from 0 mm is shown to Fig.7 (a), (b).
In FIG. 7 (a), the positions of the gun 9, nozzle 7, air injection range 22, etc. of FIG. 6 (a) are indicated by a chain double-dashed line, from which the center of the gas cutter flame 5 of the gas cutter torch 3 is shown. The vertical distance L2 between the point and the air jet fulcrum 21 is 30 mm.
The positions of the gun 9, the nozzle 7, the air injection range 22, etc., which have been changed from 0 mm to 0 mm, are indicated by solid lines. The position where the distance L2 between the center point of the gas cutter flame 5 of the gas cutter torch 3 and the air jet fulcrum 21 shown in FIG. 7 (a) is 0 mm is clearly a condition outside the proper deburring range, and , The air jet 11 enters the cut surface 13 of the slab cut surface, and the air jet 11 also contacts the gas cutter flame 5 of the gas cutter torch 3, and there is a great possibility that the gas cutter flame 5 will misfire. It turns out that it is not suitable for the deburring operation conditions.
【００３８】エアジェットの噴射流量を、１．０Ｎｍ３
／(ｈ・ｍｍ２)より多く８．０Ｎｍ ３／(ｈ・ｍｍ２)よ
り少ない範囲と規定したが、これは図８に示すように３
種のノズル孔径の異なるノズルを用いて、噴射流量を種
々変更して行った結果を示したものである。すなわち、
バリ除去効果をノズル穴径である直径とエア噴出流量と
の関係で示した図である。図中の○は、バリ取りの効果
があったもの、すなわちほとんど除去したものを示し、
△は、バリ取りの効果が少なかったもの、すなわちバリ
がスラブに残ったものを示し、Ｘ１は、バリ取りの効果
が著しく少なかったもの、すなわちバリがスラブからほ
とんど取れなかったものを示し、Ｘ２は、ガスカッター
火炎が極端にあおられた、もしくはガスカッター火炎が
吹飛んだもの、且つ飛散バリが四方八方に飛び散ったも
のを示しており、噴射流量１．０Ｎｍ３／(ｈ・ｍｍ２)
以下や、８．０Ｎｍ３／(ｈ・ｍｍ２)以上はバリ取りの
最適領域としては、不向きであることがわかった。The jet flow rate of the air jet is 1.0 Nm.Three
/ (H ・ mmTwo) More than 8.0 Nm Three/ (H ・ mmTwo)
It was defined as a range that is less than 3 but this is 3 as shown in Fig. 8.
Seed Nozzle
It shows the results of various changes. That is,
The effect of removing burrs is based on the nozzle hole diameter
It is the figure shown by the relationship. ○ in the figure is the effect of deburring
There was, that is, almost removed,
△ indicates that the effect of deburring was small, that is, deburring
Shows what remains in the slab, and X1 is the effect of deburring
Of the slabs were significantly less than the slabs.
X2 is a gas cutter.
The flame was extremely extinguished, or the gas cutter flame was
What was blown away, and scattered burr scattered in all directions
The injection flow rate is 1.0 Nm.Three/ (H ・ mmTwo)
Below or 8.0 NmThree/ (H ・ mmTwo) Above is deburring
It was found that it is not suitable as the optimum region.
【００３９】また、同様に、上記図６(ａ)、６(ｂ)に示
した上側スラブに生成したバリのバリ取り最適条件であ
る、空気噴射流量：１時間におけるノズル孔単位面積あ
たり３．１Ｎｍ３／(ｈ・ｍｍ２)、空気圧力を２ＭＰ
ａ、ノズル角度θ１、θ２とも４５゜、ノズル７の先端
からエアジェットの支点２１までの距離を空気のポテン
シャルコア部の断続的に分裂する領域までの距離４２ｍ
ｍとして、ガスカッタートーチ３のガスカッター火炎５
の中心点とエアジェットの支点２１までの距離のうち、
上下の距離Ｌ２が３０ｍｍ、水平方向の距離Ｌ３が３０
ｍｍすなわち、ガスカッタートーチ３のガスカッター火
炎５中心点からガスカッタートーチ３の進行方向と逆に
後方３０ｍｍにて、各パラメータを１つずつ条件を変え
て試験を行った。
(1)ノズルの角度
ノズルの角度は、図１(ａ)で示すようにノズルを水平位
置からスラブ１に対して下に向けた俯角の角度をθ１、
図１(ｂ)で示すようにスラブ１に平行なノズルの進行方
向αにノズル７を向けた位置からノズル７をスラブ１に
向けたときにできる角の角度をθ２とする。Similarly, the optimum deburring condition for the burrs formed on the upper slab shown in FIGS. 6 (a) and 6 (b) is as follows: Air injection flow rate: 3. 1 Nm 3 / (h · mm 2 ), air pressure 2MP
a, the nozzle angles θ1 and θ2 are both 45 °, and the distance from the tip of the nozzle 7 to the fulcrum 21 of the air jet to the region where the potential core portion of air is intermittently divided is 42 m.
m, gas cutter flame 5 of gas cutter torch 3
Of the distance between the center point of and the fulcrum 21 of the air jet,
Vertical distance L2 is 30 mm, horizontal distance L3 is 30
mm, that is, 30 mm rearward from the center of the gas cutter flame 5 of the gas cutter torch 3 in the direction of travel of the gas cutter torch 3, a test was conducted by changing each parameter one by one. (1) Nozzle angle As shown in FIG. 1 (a), the angle of the nozzle is θ1, which is the depression angle when the nozzle is directed downward from the horizontal position with respect to the slab 1.
As shown in FIG. 1B, the angle formed when the nozzle 7 is directed toward the slab 1 from the position where the nozzle 7 is directed in the traveling direction α of the nozzle parallel to the slab 1 is θ2.
【００４０】θ１＜５゜のときは、噴射空気が跳ね返
り、ガン、ノズル及び周辺スラブにバリが飛散し、バリ
が再付着する。また、噴射空気流も乱れる。θ１＞７０
゜のときは、スラブの下方向に二次空気が直接接触し、
スラブにバリが再付着する。例えば、図６(ｂ)のスラブ
１の下側部２６に再付着する。When θ1 <5 °, the blast air bounces and burrs scatter on the gun, the nozzle and the peripheral slab, and the burrs reattach. In addition, the jet air flow is also disturbed. θ1> 70
At ゜, the secondary air comes into direct contact with the bottom of the slab,
Burrs reattach to the slab. For example, it is reattached to the lower side portion 26 of the slab 1 in FIG. 6 (b).
【００４１】θ２＜５゜のときは、スラブに噴射空気が
当たらない。ガン及びノズルがスラブに近づきすぎてス
ラブの保有熱で、ガン、ノズルが変形する。θ２＞７０
゜のときは、噴射空気が跳ね返り、ガン、ノズル及び周
辺スラブにバリが飛散し、再付着する。また、噴射空気
流も乱れる。適正範囲は、θ１、θ２とも５゜以上７０
°以下の範囲である。
(２)図６(ａ)で示すガスカッタートーチ３のガスカッタ
ー火炎５の中心点とエアジェットの支点２１までの距離
のうち、上下の距離Ｌ２の長さ。When θ2 <5 °, the jet air does not hit the slab. The gun and nozzle are too close to the slab, and the heat held by the slab causes the gun and nozzle to deform. θ2> 70
When the angle is °, the blast air bounces off and burr scatters on the gun, nozzle and peripheral slab and reattaches. In addition, the jet air flow is also disturbed. The proper range is 5 ° or more for both θ1 and θ2 70
° Below the range. (2) Of the distance between the center point of the gas cutter flame 5 of the gas cutter torch 3 and the fulcrum 21 of the air jet shown in FIG.
【００４２】Ｌ２が１０ｍｍ未満のとき、スラブ切り口
に噴射空気が入り、ガスカッター火炎があおられる、も
しくは吹き飛ぶ。Ｌ２が１５０ｍｍを超えると、垂れて
きたバりに効果的にエアジェットが当たらず、バリ除去
効果はほとんど無い。すなわち、大部分のバリが残る。
Ｌ２の適正範囲は、１０ｍｍ以上１５０ｍｍ以下の範囲
である。
(３)図６(ａ)で示すガスカッタートーチ３のガスカッタ
ー火炎５の中心点とエアジェットの支点２１までの距離
のうち水平方向の距離Ｌ３の長さ。なお、ガスカッター
火炎５の中心点から、ガスカッタートーチ３とノズル７
の進行方向である図６(ａ)のα軸と反対方向の位置に支
点２１がある。When L2 is less than 10 mm, jet air enters the slab cut-out, and gas cutter flames are blown or blown off. When L2 exceeds 150 mm, the air jet does not hit the drooping sag effectively, and there is almost no burr removing effect. That is, most of the burr remains.
The proper range of L2 is a range of 10 mm or more and 150 mm or less. (3) The length of the horizontal distance L3 of the distance from the center point of the gas cutter flame 5 of the gas cutter torch 3 shown in FIG. 6A to the fulcrum 21 of the air jet. In addition, from the center point of the gas cutter flame 5, the gas cutter torch 3 and the nozzle 7
There is a fulcrum 21 at a position opposite to the α axis in FIG.
【００４３】Ｌ３が３０ｍｍ未満のときは、バリは多少
取れるが、スラブ切断面近傍のバリは残る。ガスカッタ
ー火炎５より前方ヘエアジェットを噴射した場合は、バ
リは取れない。Ｌ３が２００ｍｍを超えるときは、垂れ
てきたバリが冷えて固体化してしまうため、エアジェッ
トがバリ生成部に当たってもバリが取れず、バリ除去効
果はほとんど無い。すなわち、大部分のバリが残る。Ｌ
３の適正範囲は、３０ｍｍ以上２００ｍｍ以下の範囲で
ある。
(４)エアジェット噴射圧力
エアジェット噴射圧力が0．5ＭＰａ未満のときは、空気
噴流庄が低く、バリは効果的には取れない。すなわち、
一部のみ取れる。エアジェツト噴射圧力が５ＭＰａを超
えると、噴射空気の跳ね返った二次空気流が激しいた
め、ガス力ッタートーチのガスカッター火炎があおられ
たり、除去したバリが一定方向に吹き飛ばず、ガン、ノ
ズル、スラブ等の周辺部へ飛散し、再付着する。エアジ
ェット噴射圧力の適正範囲は、0．5ＭＰａ以上５ＭＰａ
以下の範囲である。When L3 is less than 30 mm, some burrs can be removed, but burrs near the slab cut surface remain. When the air jet is jetted to the front of the gas cutter flame 5, the burr cannot be removed. When L3 exceeds 200 mm, the burrs that have drooped are cooled and solidified, so even if the air jet hits the burrs forming portion, burrs cannot be removed, and there is almost no burr removal effect. That is, most of the burr remains. L
The appropriate range of 3 is a range of 30 mm or more and 200 mm or less. (4) Air jet injection pressure When the air jet injection pressure is less than 0.5 MPa, the air jet flow is low and burr cannot be effectively removed. That is,
Only a part can be taken. When the air jet injection pressure exceeds 5MPa, the secondary air flow of the injected air rebounds violently, so the gas cutter flame of the gas power cutter torch is blown, the removed burr does not blow in a certain direction, and the gun, nozzle, slab, etc. Scatters to the surrounding area and reattaches. The proper range of the air jet injection pressure is 0.5 MPa or more and 5 MPa.
The range is as follows.
【００４４】上記の試験結果から分かるように、バリ取
り効果は、ある適正範囲から外れるとバリが取れない、
跳ね返ったエアジェット内のバリが再付着する、ガスカ
ッター火炎が乱れる、消える等の不具合が生じることが
分かる。エアジェットの支点がガスカッター火炎によっ
て切断された切り口より１０ｍｍ以上１５０ｍｍ以下の
下方の範囲及びエアジェットの支点がガスカッター火炎
の移動方向に対して、ガスカッター火炎の中心から見
て、移動方向と逆の後方３０ｍｍ以上２００ｍｍ以下の
範囲及びエアジェット噴射圧力は０．５ＭＰａ以上５Ｍ
Ｐａ以下及びノズル傾斜角度はθ１、θ２とも、５°以
上７０゜以下の範囲がバリ取りにとって最適な条件とい
うことが判明した。As can be seen from the above test results, the deburring effect cannot be removed if it deviates from a certain proper range.
It can be seen that burr in the bounced air jet is redeposited, gas cutter flame is disturbed, and disappears. The range of the fulcrum of the air jet is 10 mm or more and 150 mm or less below the cut end cut by the gas cutter flame, and the fulcrum of the air jet is the moving direction when viewed from the center of the gas cutter flame with respect to the moving direction of the gas cutter flame. Reverse range of 30mm or more and 200mm or less and the air jet injection pressure is 0.5MPa or more and 5M
It has been found that the optimum condition for deburring is that Pa or less and the nozzle inclination angle of both θ1 and θ2 are in the range of 5 ° to 70 °.
【００４５】エアジェットを使用する利点は、空気の比
熱が小さいため、スラブに熱的ダメージを与えることは
ほとんどなく、スラブの品質を維持することができるこ
とにある。すなわち、スラブとエアの接触部では急激な
温度低下が起こりにくいため、スラブ切り口にバリが凝
固・固着することなく、スラブからスムーズにバリが飛
散する。The advantage of using the air jet is that since the specific heat of air is small, the slab is hardly thermally damaged and the quality of the slab can be maintained. That is, since a sharp temperature decrease does not easily occur at the contact portion between the slab and the air, the burr does not solidify and adhere to the slab cut surface, and the burr scatters smoothly from the slab.
【００４６】さらに、バリ除去時に飛び散るバリは、適
度な大きさとなるため、バリ回収及び清掃が容易となる
こと、スラブをそのまま圧延機にかけることができるた
め、通常行っていたバリ取りのためのスラブの輸送及び
バリの溶融除去作業が省略することができることにも及
ぶ。Further, since the burr scattered at the time of removing the burr has an appropriate size, the burr can be easily collected and cleaned, and the slab can be directly applied to the rolling mill. It also extends to the fact that slab transportation and burr melting and removal operations can be omitted.
【００４７】次に、本発明に係るスラブ切断時のバリ除
去装置の第２の実施形態について、図９(ａ)、(ｂ)、
(ｃ)を参照して説明する。図９は、本発明を適用してな
るスラブを上下に切断する際に、下側スラブに生成する
バリの除去装置によるバリ除去装置の第２の実施形態の
概略構成及び動作を示した図で、(ａ)はスラブをノズル
の位置する側から見た図で、(ｂ)は(ａ)のＶ−Ｖ矢視
図、(ｃ)は(ｂ)の別の動作を示す図である。前記第１の
実施形態と相違する点を中心に説明し、第１の実施形態
と同一なところは同じ用語、符号を用いる。通常のノズ
ルとガンにもう一つノズルを付けた構造のものを描いた
ものである。エアジェット１１は第１のノズル７ａ及び
第２のノズル７ｂより噴射する構造となっており、通常
は第１ノズル７ａのポテンシャルコアの断続的に分裂す
る領域をバリへの衝突部として取り除くのであるが、第
２ノズル７ｂのエアジェットに生ずるポテンシャルコア
の断続的に分裂する領域を利用することにより、高効率
でバリ１５を除去することが可能となる。また、第１ノ
ズル７ａで取り除けなかった細かいバリ等も、第２ノズ
ル７ｂのエアジェット１１により取り除くことが可能と
なる。さらに、図９(ｃ)に示すように、第１ノズル７ａ
と第２ノズル７ｂのスラブ面に衝突するエアジェットの
角度を変えることにより、エアジェットの衝突範囲が拡
大し、より一層バリ取り効果が向上する。Next, a second embodiment of the deburring device for slab cutting according to the present invention will be described with reference to FIGS.
This will be described with reference to (c). FIG. 9 is a diagram showing a schematic configuration and an operation of a second embodiment of a deburring device by a deburring device that is generated in a lower slab when a slab to which the present invention is applied is vertically cut. , (A) is a view of the slab as seen from the side where the nozzle is located, (b) is a view taken along the line V-V of (a), and (c) is a view showing another operation of (b). The description will focus on the points that are different from the first embodiment, and the same parts and portions as those of the first embodiment will use the same terms and symbols. This is a drawing of a structure in which another nozzle is attached to a normal nozzle and a gun. The air jet 11 has a structure of jetting from the first nozzle 7a and the second nozzle 7b, and normally, the intermittently split region of the potential core of the first nozzle 7a is removed as a collision portion with the burr. However, the burr 15 can be removed with high efficiency by utilizing the intermittently splitting region of the potential core generated in the air jet of the second nozzle 7b. Further, fine burrs and the like that cannot be removed by the first nozzle 7a can be removed by the air jet 11 of the second nozzle 7b. Further, as shown in FIG. 9 (c), the first nozzle 7a
By changing the angle of the air jet that collides with the slab surface of the second nozzle 7b, the collision range of the air jet is expanded and the deburring effect is further improved.
【００４８】次に、図１２は、スラブを上下に切断する
際の上側スラブに生成するバリの除去装置の概略構成及
び動作を示したもので、(ａ)は側面から見た図、(ｂ)は
上方から見た図、(ｃ)はスラブをノズル側から見た図で
ある。Next, FIG. 12 shows a schematic structure and operation of a deburring device for forming burrs on the upper slab when the slab is cut up and down, (a) is a side view, and (b) is a view. ) Is a view seen from above, and (c) is a view seen from the nozzle side of the slab.
【００４９】図１２(ａ)に示すように、エアジェットを
噴き出すノズル７ｃは下向きに設置されている。ノズル
７ｃから噴射したエアジェット１２がスラブ１に接する
幅は、団子状に付着したバリ１４の幅と同じ程度の幅に
なるように、バリ１４とノズル７ｃの距離は設定されて
いる。ノズル７ｃから吹き出したエアジェット１２がス
ラブ１に接する範囲でガスカッター火炎５に触れないよ
うに、また、スラブ切り口１３にエアジェット１２が入
らないように設けられている。さらに、周辺機器のある
方向及び下方向に伸びるスラブへ接する方向に空気を飛
散させないように、ノズル７ｃとエアジェット１２の位
置を決めつつ、噴射流量は、１時間のノズル孔単位面積
あたり、１.０Ｎｍ３／(ｈ・ｍｍ２)より多く５.０Ｎｍ
３／(ｈ・ｍｍ２)より少ない範囲で、噴射圧力は、０．
５ＭＰａ以上３ＭＰａ以下の範囲とする。また、エアジ
ェットのポテンシャルコア部の断続的に分裂する領域に
熱間スラブから発生するバリが衝突するように調節され
ている。As shown in FIG. 12 (a), the nozzle 7c for ejecting an air jet is installed downward. The distance between the burr 14 and the nozzle 7c is set such that the width of the air jet 12 jetted from the nozzle 7c in contact with the slab 1 is approximately the same as the width of the burr 14 attached in a dumpling shape. It is provided so that the air jet 12 blown out from the nozzle 7c does not come into contact with the gas cutter flame 5 in the range where it contacts the slab 1 and that the air jet 12 does not enter the slab cutout 13. Furthermore, while determining the positions of the nozzles 7c and the air jets 12 so that the air is not scattered in the direction in which the peripheral devices are present and in the direction in which they contact the slab that extends downward, the injection flow rate is 1 per hour per nozzle hole unit area. More than 5.0 Nm 3 / (h · mm 2 ) 5.0 Nm
In the range of less than 3 / (h · mm 2 ), the injection pressure is 0.
The range is from 5 MPa to 3 MPa. The burr generated from the hot slab collides with the intermittently splitting region of the potential core of the air jet.
【００５０】ノズルの角度は、図１２(ａ)に示すよう
に、ノズルを水平位置からスラブ１に対して下に向けた
俯角の角度をθ３、図１２(ｂ)に示すようにスラブ１に
平行なノズルをスラブ１に向けた角度をθ４として定め
ると、上記ノズル角度（θ３、θ４）はそれぞれ５°以
上７０°以下の範囲から選定する。エアジェット１２の
中心軸１８を延ばすと、支点２１ｃとなるが、この支点
２１ｃはガスカッター火炎３により切断された切り口１
３より２０ｍｍ以上１００ｍｍ以下の上方の範囲にくる
ように、ノズル７ｃの角度θ３の位置を合わせる。As for the angle of the nozzle, as shown in FIG. 12 (a), the depression angle from the horizontal position to the slab 1 is θ3, and as shown in FIG. When the angle at which the parallel nozzles face the slab 1 is defined as θ4, the nozzle angles (θ3, θ4) are selected from the range of 5 ° to 70 °. When the central axis 18 of the air jet 12 is extended, it becomes a fulcrum 21c, and this fulcrum 21c is the cut end 1 cut by the gas cutter flame 3.
The position of the angle θ3 of the nozzle 7c is adjusted so as to be in the upper range of 20 mm or more and 100 mm or less than 3.
【００５１】また、図１２(ｂ)は上方から見た図であ
り、ガン９ｃは、ガスカッタートーチ３と共にα軸方向
に移動し、図１２(ｂ)に示す角度θ４分だけスラブ側に
傾斜させている。エアジェット１２の支点２１ｃの設置
位置はα軸方向に対して、ガスカッター火炎５の中心線
から後方、すなわちα軸方向と反対に３０ｍｍ以上１５
０ｍｍ以下の範囲にくるようにノズル７ｃの角度θ４の
位置を合わせる。ノズル７ｃは、必要な角度だけ傾けた
ガン９ｃの先端に設けられている。このような条件で、
エアジェット１２を当てると、バリ１４はバリ１６とし
て落下する。FIG. 12 (b) is a view from above, and the gun 9c moves in the α-axis direction together with the gas cutter torch 3 and is inclined toward the slab side by an angle θ4 shown in FIG. 12 (b). I am letting you. The installation position of the fulcrum 21c of the air jet 12 is rearward from the center line of the gas cutter flame 5 with respect to the α-axis direction, that is, 30 mm or more in the direction opposite to the α-axis direction.
The position of the angle θ4 of the nozzle 7c is adjusted so that it falls within the range of 0 mm or less. The nozzle 7c is provided at the tip of the gun 9c tilted by a required angle. Under such conditions,
When the air jet 12 is applied, the burr 14 drops as a burr 16.
【００５２】図１２(ｃ)は、スラブをノズル側から見た
図であり、ガスカッタートーチ３と反対方向から、ガン
９ｃの位置とエアジェット１２の衝突位置及びバリ１
４、１６の落下状況を示したものである。ガスカッター
火炎５がα軸方向に進むにしたがって、バリが生成８
し、そのできたバリ１４に向かってエアジェット１２が
次々と衝突し、スラブ切り口上部に団子状に付着したバ
リ１４は、バリ１６として次々と落下する。FIG. 12 (c) is a view of the slab as seen from the nozzle side. From the direction opposite to the gas cutter torch 3, the position of the gun 9c, the collision position of the air jet 12, and the burr 1 are shown.
It shows the drop situation of Nos. 4 and 16. Burrs are generated as the gas cutter flame 5 advances in the α-axis direction 8
Then, the air jets 12 collide with each other toward the burr 14 thus formed, and the burr 14 attached in a dumpling shape on the upper portion of the slab cut end drops as a burr 16 one after another.
【００５３】次に、ガス切断時に生ずるバリが、上側と
下側のスラブに生成したバリをエアジェットにて吹き飛
ばす装置の構成を図１３に示す。図１３(ａ)は側面から
見た図、図１３(ｂ)は上方から見た図、図１３(ｃ)はス
ラブをノズル側から見た図である。図１３(ａ)に示すよ
うに、エアジェットを噴き出すノズルを２本設置し、一
方のノズル７ｃは、上側スラブに生成したバリ１４を除
去し、もう一方のノズル７は、下側スラブに生成したバ
リ１５を除去するために使用する。エアジェット１２及
び１１を噴出すノズル７ｃ及び７は共に下向きに設置さ
れている。そして、ノズル７ｃは団子状に付着した幅の
狭いバリ１４をピンポイント的にエアジェット１２が当
たるように、また、ノズル７は、つらら状に付着した幅
の広いバリ１５に全体的にエアジェット１１が当たるよ
うに、両者の距離を調節されている。そのため、ノズル
７ｃとバリ１４の距離は、ノズル７とバリ１５との距離
より大幅に短い距離になるように両ノズルが設置されて
いる。また、エアジェット１２及び１１が干渉しないよ
うに、両ノズルの設置位置も考慮する。図１３(ｂ)は上
方から見た図であり、ガン９ｃ及び９は、ガスカッター
トーチ３と共にα方向へ移動する。図１３(ｃ)はスラブ
をノズル側から見た図であり、ガスカッタートーチ３と
反対方向からガン９ｃの位置とエアジェット１２の衝突
位置、ガン９の位置とエアジェット１１の衝突位置及び
バリ１４、１５、１６、１７の落下状況を示したもので
ある。図より、ノズル７ｃとバリ１４との距離がノズル
７とバリ１５との距離より短いため、エアジェットの噴
射領域（体積）も少なく、エアジェット１２がバリ１４
にピンポイント的に衝突する。それに対して、ノズル７
は、バリ１５との距離が長いため、エアジェットの噴射
領域も大きく、エアジェット１１がバリ１５に全体的に
衝突して、バリが次々と落下する。Next, FIG. 13 shows the construction of an apparatus for blowing off the burrs generated in the upper and lower slabs by the air jet when the burrs are generated during gas cutting. 13A is a side view, FIG. 13B is a top view, and FIG. 13C is a slab view from the nozzle side. As shown in FIG. 13 (a), two nozzles for ejecting an air jet are installed, one nozzle 7c removes the burr 14 generated in the upper slab, and the other nozzle 7 generates in the lower slab. It is used to remove the burr 15 formed. The nozzles 7c and 7 for ejecting the air jets 12 and 11 are both installed downward. The nozzle 7c pinpoints the narrow burr 14 attached to the air jet 12 so that the air jet 12 hits the nozzle 7c. The distance between the two is adjusted so that 11 hits. Therefore, both nozzles are installed so that the distance between the nozzle 7c and the burr 14 is significantly shorter than the distance between the nozzle 7 and the burr 15. Also, the installation positions of both nozzles are considered so that the air jets 12 and 11 do not interfere with each other. FIG. 13B is a view seen from above, and the guns 9c and 9 move together with the gas cutter torch 3 in the α direction. FIG. 13 (c) is a view of the slab as seen from the nozzle side. From the opposite direction of the gas cutter torch 3, the position of the gun 9c and the collision position of the air jet 12, the position of the gun 9 and the collision position of the air jet 11, and the burr. It shows the state of fall of 14, 15, 16, and 17. From the figure, since the distance between the nozzle 7c and the burr 14 is shorter than the distance between the nozzle 7 and the burr 15, the jetting area (volume) of the air jet is small, and the air jet 12 has the burr 14
To pinpoint. In contrast, the nozzle 7
Since the distance from the burr 15 is long, the jetting area of the air jet is large, and the air jet 11 collides with the burr 15 as a whole, and the burr drops one after another.
【００５４】また、ガスカッタートーチ３とガン９ｃ及
び９は、図２に示したガスカッタートーチ３とガン９と
同様に、枠体を介して固定されており、ガスカッタート
ーチ３がα軸方向に前進すればガスカッタートーチ３と
同速度で、かつ、平行にα軸方向へガン９ｃ及び９も前
進する。また、ガスカッタートーチ３が反α軸方向に後
退すれば、ガスカッタートーチ３と同速度、かつ、平行
に反α軸方向へガン９ｃ及び９も後退する。ガスカッタ
ートーチ３及びガン９ｃ及び９がα軸方向に前進時に
は、ガスカッター火炎５によりスラブ１が切断され、か
つ、エアジェット１２及び１１によるバリ取りが行われ
ている状態であり、スラブ１を全て切断後の後退時で
は、ガスカッター火炎５がスラブ１を切断する状態では
なく、同時にガン９ｃ及び９からのエアジェット１２及
び１１は噴射がなく、冷却水が流れている状態となる。
尚、操業停止中及び次のスラブ１の切断時までのインタ
ーバル中では、ガスカッタートーチ３、ガン９ｃ及び９
の位置は、スラブの熱影響を受けない位置に移動し待機
状態となっている。Further, the gas cutter torch 3 and the guns 9c and 9 are fixed via a frame body like the gas cutter torch 3 and the gun 9 shown in FIG. 2, and the gas cutter torch 3 is in the α-axis direction. If it advances to, the guns 9c and 9 will also advance in the α-axis direction at the same speed as the gas cutter torch 3 and in parallel. When the gas cutter torch 3 is retracted in the anti-α axis direction, the guns 9c and 9 are also retracted in the anti-α axis direction at the same speed as the gas cutter torch 3. When the gas cutter torch 3 and the guns 9c and 9 advance in the α-axis direction, the slab 1 is cut by the gas cutter flame 5 and deburring by the air jets 12 and 11 is performed. At the time of retreating after cutting all, the gas cutter flame 5 is not in a state of cutting the slab 1, and at the same time, the air jets 12 and 11 from the guns 9c and 9 are not jetted and cooling water is flowing.
In addition, the gas cutter torch 3, the guns 9c and 9 are operated during the operation stop and the interval until the next cutting of the slab 1.
The position of is moved to a position not affected by the heat of the slab and is in a standby state.
【００５５】次に、動作を図１４、１５、１６を参照し
て説明する。図１４は、本発明を適用してなるスラブを
上下に切断する際に、上側スラブに生成するバリの除去
装置によるバリ除去の動作を模式的に描いたものであ
る。ガスカッター火炎５が通過することによってできる
バリ１４は、ガスカッター火炎５の噴射圧により、重力
により下方へ垂れ下がることができず、上側スラブ１の
切り口に沿って団子状に幅２０〜５０ｍｍ（Ｍａｘ．１
００ｍｍ）程度で付着する。一方、ガン９ｃに装着して
いるノズル７ｃは、ノズル７ｃから噴射するエアジェッ
ト１２がスラブ１に接する時のエアジェットの径をバリ
１４の幅と同じ程度の幅とし、さらに、バリ１４の幅と
重なる位置となるようにノズル７ｃとバリ１４との距離
を制御する。それにより、バリ１４の一端にエアジェッ
ト１２がピンポイント的に衝突し、バリ１４はバリ１６
として下方へ吹き飛ばされる。Next, the operation will be described with reference to FIGS. FIG. 14 is a schematic drawing of a deburring operation performed by a deburring device for deburring the upper slab when the slab to which the present invention is applied is vertically cut. The burr 14 formed by the passage of the gas cutter flame 5 cannot hang downward due to gravity due to the injection pressure of the gas cutter flame 5, and has a width of 20 to 50 mm (Max) along the cut edge of the upper slab 1 (Max). .1
It is attached at about 00 mm). On the other hand, in the nozzle 7c mounted on the gun 9c, the diameter of the air jet when the air jet 12 ejected from the nozzle 7c contacts the slab 1 is about the same as the width of the burr 14, and the width of the burr 14 is further increased. The distance between the nozzle 7c and the burr 14 is controlled so that the position is overlapped with. As a result, the air jet 12 collides with one end of the burr 14 in a pinpoint manner, and the burr 14 becomes a burr 16.
Is blown down as.
【００５６】また、ノズル７ｃから噴射した圧縮エア４
のポテンシャルコア部に発達するコアの分裂部分をバリ
１４に当てることが、バリ１４を最も効率よく除去でき
る点は、ノズル７の場合と同様である。ノズル７ｃのポ
テンシャルコアが発生する位置はノズル７ｃの径により
決まるため、バリ１４の幅に応じてノズル７ｃから噴射
するエアジェット１２がバリ１４に衝突する位置にポテ
ンシャルコアの分裂が起こるように、必要に応じてノズ
ル７ｃの径を選定する。Further, the compressed air 4 sprayed from the nozzle 7c
Similar to the case of the nozzle 7, the burr 14 can be removed most efficiently by applying the split portion of the core that develops to the potential core portion of the above to the burr 14. Since the position where the potential core of the nozzle 7c is generated is determined by the diameter of the nozzle 7c, the potential core is split at a position where the air jet 12 ejected from the nozzle 7c collides with the burr 14 according to the width of the burr 14. The diameter of the nozzle 7c is selected as required.
【００５７】図１５、１６は、上側スラブに生成するバ
リのバリ除去用のノズル７ｃ及び下側スラブに生成する
バリのバリ除去用のノズル７から、各々噴射するエアジ
ェット１２及び１１の軌道及び付着したバリ１４及び１
５を、除去する動作を描いたものである。図１５は、上
側スラブ付着のバリ除去用ノズル７ｃ及び下側スラブ付
着のバリ除去用ノズル７から噴射する空気流量、空気圧
力及びノズルと生成バリとの距離を同一条件にしたもの
である。このように、バリ１４及び１５の除去が適切な
条件でないと、両者のエアジェット１２及び１１は干渉
１０（斜線部）する。このため、下側スラブに付着する
バリ１５の除去は、本来、エアジェット１１がバリ１５
に当たりこれを除去していたものが、正常に行われない
状態となり、最悪の場合には、バリ１５は取れない。ま
た、バリ１４では、エアジェット１２がバリ１４に接触
する段階で大きく広がった状態でバリ６（斜線部）に接
触するため、エアジェット１２の衝突エネルギーが分散
され、バリ１４が正常に取れない状態となる。それに対
して、図１６では、ノズル７ｃから噴射されたエアジェ
ット１２がバリ１４に接触する時点での幅を、バリ１４
の幅と同等な径になるように、ノズル７ｃとバリ１４の
距離を制御している。このため、ノズル７ｃから噴射さ
れたエアジェット１２がほとんど無駄なくバリ１４の端
にピンポイント的に衝突することが可能であり、効率良
くバリ１４は除去される。また、エアジェット１２の拡
散も防げるため、ノズル７から噴射されるエアジェット
１１に干渉することなく、双方のバリ１４及び１５がス
ムーズに除去できる。さらに、ノズル７ｃとバリ１４と
の距離は、ノズル７とバリ１５との間の距離に比べ短く
することが可能であるので、ノズル７から噴射する空気
流量及び空気圧力と比べ、その仕様が低減できる。FIGS. 15 and 16 show the trajectories of the air jets 12 and 11 jetted from the nozzle 7c for removing burrs from burrs formed on the upper slab and the nozzle 7 for removing burrs from burrs formed on the lower slab, respectively. Burrs 14 and 1 attached
5 is an operation of removing the number 5. FIG. 15 shows the same conditions for the air flow rate, air pressure, and the distance between the nozzle and the generated burr that are jetted from the upper slab-adhering burr removal nozzle 7c and the lower slab-adhering burr removal nozzle 7. As described above, if removal of the burrs 14 and 15 is not an appropriate condition, the air jets 12 and 11 of both of them interfere with each other (hatched portion). Therefore, when removing the burr 15 attached to the lower slab, the air jet 11 should originally remove the burr 15.
However, the burr 15 cannot be removed in the worst case, although it has been removed. In addition, the burr 14 comes into contact with the burr 6 (hatched portion) in a state where the air jet 12 largely spreads when the burr 14 comes into contact with the burr 14, so that the collision energy of the air jet 12 is dispersed and the burr 14 cannot be properly removed. It becomes a state. On the other hand, in FIG. 16, the width at the time when the air jet 12 ejected from the nozzle 7c contacts the burr 14 is
The distance between the nozzle 7c and the burr 14 is controlled so that the diameter is equivalent to the width of the nozzle. Therefore, the air jet 12 ejected from the nozzle 7c can strike the end of the burr 14 in a pinpoint manner with almost no waste, and the burr 14 can be efficiently removed. Further, since the diffusion of the air jet 12 can be prevented, both burrs 14 and 15 can be smoothly removed without interfering with the air jet 11 ejected from the nozzle 7. Further, since the distance between the nozzle 7c and the burr 14 can be made shorter than the distance between the nozzle 7 and the burr 15, the specifications thereof are reduced as compared with the air flow rate and the air pressure ejected from the nozzle 7. it can.
【００５８】また、エアジェット１２の噴射流量を、
１．０Ｎｍ３／(ｈ・ｍｍ２)以上５．０Ｎｍ３／(ｈ・
ｍｍ２)以下と規定したが、これは図１７に示すように
２種のノズル孔径の異なるノズルを用いて、噴射流量を
種々変更して行った結果を示したものである。図中の○
は、バリ取りの効果があったもの、すなわち、ほとんど
除去したものを示し、△は、バリ取りの効果が少なかっ
たもの、すなわちバリがスラブに残ったものを示し、Ｘ
１は、バリ取りの効果が著しく少なかったもの、すなわ
ちバリがスラブからほとんど取れなかったものを示し、
Ｘ２は、ガスカッター火炎５が極端にあおられた、もし
くは吹飛んだもの、かつ、飛散バリが四方八方に飛び散
ったものを示しており、噴射流量１．０Ｎｍ３／(ｈ・
ｍｍ２)未満や、５．０Ｎｍ３／(ｈ・ｍｍ２)を超える
と、バリ取りの最適領域としては、不向きであることが
わかった。Further, the injection flow rate of the air jet 12 is
1.0 Nm 3 / (h · mm 2 ) or more 5.0 Nm 3 / (h ・
mm 2 ) or less, but this shows the result of various changes in the injection flow rate using two types of nozzles having different nozzle hole diameters as shown in FIG. ○ in the figure
Indicates that deburring was effective, that is, almost removed, and Δ indicates that deburring was less effective, that is, burr remained on the slab, X
1 indicates that the effect of deburring was remarkably small, that is, the burr was hardly removed from the slab,
X2 indicates that the gas cutter flame 5 was extremely blown or blown off, and that the scattering burr was scattered in all directions, and the injection flow rate was 1.0 Nm 3 / (h ・
It was found that when it was less than mm 2 ) or more than 5.0 Nm 3 / (h · mm 2 ), it was not suitable as an optimum region for deburring.
【００５９】また、同様に、上側スラブに生成するバリ
のバリ取り最適条件である、空気噴射流量：１時間にお
けるノズル孔単位面積あたり３．１Ｎｍ３／(ｈ・ｍｍ
２)、空気圧力を１ＭＰａ、ノズル角度θ３、θ４とも
６０゜、ノズル７ｃの先端からエアジェットの支点２１
ｃまでの距離を空気のポテンシャルコア部の断続的に分
裂する領域までの距離３０ｍｍ、ガスカッター火炎５の
中心点とエアジェットの支点２１ｃまでの距離のうち、
上下の距離が３０ｍｍ、水平方向の距離５０ｍｍ即ちガ
スカッター火炎５の中心からガスカッタートーチ３の進
行方向と逆に後方５０ｍｍにて、各パラメータを１つず
つ条件を変えて試験を行った。
(1)ノズルの角度
ノズルの角度は、図１２(ａ)で示すようにノズル７ｃを
水平位置からスラブ１に対して下に向けた俯角の角度を
θ３、図１２(ｂ)で示すようにスラブ１に平行なノズル
７ｃの進行方向αにノズル７ｃを向けた位置からノズル
７ｃをスラブ１に向けたときにできる角の角度をθ４と
する。Similarly, the optimum condition for deburring burr generated in the upper slab, air injection flow rate: 3.1 Nm 3 / (h · mm per unit area of nozzle hole in 1 hour)
2 ), the air pressure is 1 MPa, the nozzle angles θ3 and θ4 are both 60 °, and the fulcrum 21 of the air jet from the tip of the nozzle 7c is 21.
The distance to c is 30 mm to the region where the potential core portion of the air is intermittently divided, and the distance from the center point of the gas cutter flame 5 to the fulcrum 21c of the air jet,
The test was conducted with a vertical distance of 30 mm, a horizontal distance of 50 mm, that is, 50 mm rearward from the center of the gas cutter flame 5 in the direction opposite to the advancing direction of the gas cutter torch 3, while changing each parameter one by one. (1) Nozzle angle As shown in FIG. 12 (a), the nozzle angle is θ3, which is the depression angle when the nozzle 7c is directed downward from the horizontal position with respect to the slab 1, as shown in FIG. 12 (b). The angle formed when the nozzle 7c is directed to the slab 1 from the position where the nozzle 7c is directed in the traveling direction α of the nozzle 7c parallel to the slab 1 is θ4.
【００６０】θ３＜５゜のときは、噴射空気が跳ね返
り、ガン、ノズル及び周辺スラブにバリが飛散し、バリ
が再付着する。また、噴射空気流も乱れる。θ３＞７０
゜のときは、スラブの下方向に二次空気が直接接触し、
スラブにバリが再付着する。When θ3 <5 °, the blast air bounces and burrs scatter on the gun, nozzle and peripheral slab, and the burrs reattach. In addition, the jet air flow is also disturbed. θ3> 70
At ゜, the secondary air comes into direct contact with the bottom of the slab,
Burrs reattach to the slab.
【００６１】θ４＜５゜のときは、スラブに噴射空気が
当たらない。ガン及びノズルがスラブに近づきすぎてス
ラブの保有熱で、ガン、ノズルが変形する。θ４＞７０
゜のときは、噴射空気が跳ね返り、ガン、ノズル及び周
辺スラブにバリが飛散し、再0付着する。また、噴射空
気流も乱れる。適正範囲は、θ３、θ４とも５゜以上７
０°以下の範囲である。
(２)ガスカッタートーチ３のガスカッター火炎５の中心
点とエアジェットがスラブに当たる中心位置間の上下距
離。When θ4 <5 °, the jet air does not hit the slab. The gun and nozzle are too close to the slab, and the heat held by the slab causes the gun and nozzle to deform. θ4> 70
When the angle is ゜, the blast air bounces off and burr scatters on the gun, nozzle and surrounding slabs and re-attaches. In addition, the jet air flow is also disturbed. The proper range is 5 ° or more for both θ3 and θ4.
The range is 0 ° or less. (2) Vertical distance between the center point of the gas cutter flame 5 of the gas cutter torch 3 and the center position where the air jet hits the slab.
【００６２】上下距離が２０ｍｍ未満のとき、スラブ切
り口に噴射空気が入り、ガスカッター火炎５があおられ
る、もしくは吹き飛ぶ。上下距離が１００ｍｍを超える
と、垂れてきたバりに効果的にエアジェットが当たら
ず、バリ除去効果はほとんど無い。すなわち、大部分の
バリが残る。上下距離の適正範囲は、２０ｍｍ以上１０
０ｍｍ以下の範囲である。
(３) ガスカッタートーチ３のガスカッター火炎５の中
心点とエアジェットがスラブに当たる中心位置間の左右
距離。When the vertical distance is less than 20 mm, the jet air enters the slab cut end and the gas cutter flame 5 is blown or blown off. When the vertical distance exceeds 100 mm, the air jet does not hit the drooping sag effectively, and there is almost no burr removing effect. That is, most of the burr remains. The appropriate range of vertical distance is 20 mm or more 10
The range is 0 mm or less. (3) Gas cutter The horizontal distance between the center point of the gas cutter flame 5 of the torch 3 and the center point where the air jet hits the slab.
【００６３】左右距離が３０ｍｍ未満のときは、ガスカ
ッター火炎５があおられるもしくは、吹き飛ぶ。ガスカ
ッター火炎５より前方へエアジェットを噴射した場合
は、バリは取れない。左右距離が１５０mmを超えると、
バリが冷えて固体化してしまうため、エアジェットがバ
リ生成部に当たってもバリが取れず、バリ除去効果はほ
とんど無い。
(４)エアジェット噴射圧力
エアジェット噴射圧力が0．5ＭＰａ未満のときは、空気
噴流庄が低く、バリは効果的には取れない。すなわち、
一部のみ取れる。ジェット噴射圧力が３ＭＰａを超える
と、噴射空気の跳ね返った二次空気流が激しいため、ガ
ス力ッタートーチのガスカッター火炎５があおられた
り、除去したバリが一定方向に吹き飛ばず、ガン、ノズ
ル、スラブ等の周辺部へ飛散し、再付着する。エアジェ
ット噴射圧力の適正範囲は、0．5ＭＰａ以上３ＭＰａ以
下の範囲である。When the horizontal distance is less than 30 mm, the gas cutter flame 5 is blown or blown off. When the air jet is jetted forward from the gas cutter flame 5, the burr cannot be removed. When the horizontal distance exceeds 150 mm,
Since the burr cools and solidifies, the burr cannot be removed even when the air jet hits the burr formation part, and there is almost no burr removal effect. (4) Air jet injection pressure When the air jet injection pressure is less than 0.5 MPa, the air jet flow is low and burr cannot be effectively removed. That is,
Only a part can be taken. When the jet injection pressure exceeds 3 MPa, the secondary air flow of the injected air rebounds violently, so the gas cutter flame 5 of the gas power ter torch is hit, the removed burr does not blow in a certain direction, and the gun, nozzle, slab Scatters to the surrounding area such as and reattaches. The proper range of the air jet injection pressure is 0.5 MPa or more and 3 MPa or less.
【００６４】以上の結果から分かるように、バリ取り効
果がある適正範囲から外れると、バリが取れずに、跳ね
返ったエアジェット内のバリが再付着する、ガスカッタ
ー火炎５が乱れる、消える等の不具合が生じることが分
かる。ガスカッター火炎５によって切断された切り口よ
り２０ｍｍ以上１００ｍｍ以下の上方の範囲及びガスカ
ッター火炎５の移動方向に対して、ガスカッター火炎５
から見て、後方３０ｍｍ以上１５０ｍｍ以下の範囲及び
エアジェット噴射圧力は０．５ＭＰａ以上３ＭＰａ以下
及びノズル傾斜角度はθ３、θ４とも、５°以上７０°
以下の範囲がバリ取りにとって最適な条件ということが
判明した。As can be seen from the above results, when the deburring effect is out of the proper range, the burr cannot be removed and the burr in the bounced air jet reattaches, the gas cutter flame 5 is disturbed, or disappears. It turns out that a problem occurs. With respect to the upper range of 20 mm or more and 100 mm or less from the cut end cut by the gas cutter flame 5 and the moving direction of the gas cutter flame 5, the gas cutter flame 5
Seen from the rear, a range of 30 mm or more and 150 mm or less, an air jet injection pressure of 0.5 MPa or more and 3 MPa or less, and a nozzle inclination angle of 5 ° or more and 70 ° for both θ3 and θ4.
It has been found that the following range is the optimum condition for deburring.
【００６５】[0065]
【発明の効果】本発明によれば、スラブの切断時にスラ
ブから生成バリを安定に除去することができる。According to the present invention, burrs generated can be stably removed from a slab when the slab is cut.
【図１】本発明を適用してなるスラブ切断時の下側スラ
ブに生成するバリの除去装置における、一実施形態の概
略構成及び動作を示した図で、(ａ)は側面から見た図、
(ｂ)は上方から見た図、(ｃ)はスラブをノズル側から見
た図である。FIG. 1 is a diagram showing a schematic configuration and an operation of an embodiment in a deburring device that is generated in a lower slab during slab cutting to which the present invention is applied, and FIG. ,
(b) is a view seen from above, and (c) is a view seen from the nozzle side of the slab.
【図２】本発明を適用してなるスラブ切断時の下側スラ
ブに生成するバリの除去装置における、一実施形態の概
略構成及び動作を示した図で、(ａ)はガスカッタートー
チとノズルが枠体を介して連動する状態を上から見た
図、(ｂ)は装置の待機状態を上から見た図である。FIG. 2 is a view showing a schematic configuration and operation of an embodiment in a deburring device that is generated in a lower slab during slab cutting to which the present invention is applied, and (a) is a gas cutter torch and a nozzle. Is a view from above of a state in which is interlocked via a frame body, and (b) is a view from above of a standby state of the apparatus.
【図３】本発明を適用してなるスラブ切断時の下側スラ
ブに生成するバリの除去装置における、一実施形態のエ
ア供給及び冷却水供給の概略構成及び動作を示した図で
ある。FIG. 3 is a diagram showing a schematic configuration and operation of air supply and cooling water supply of one embodiment in a device for removing burrs generated in a lower slab during slab cutting to which the present invention is applied.
【図４】本発明を適用してなるスラブ切断時の下側スラ
ブに生成するバリの除去装置によるバリ除去の動作を模
式的に描いた図で、(ａ)はノズルの位置する側から見た
図で、(ｂ)は上方から見た図である。FIG. 4 is a diagram schematically illustrating a deburring operation by a deburring device for deburring a lower slab during slab cutting to which the present invention is applied, in which (a) is seen from the side where the nozzle is located. In the figure, (b) is a view seen from above.
【図５】ノズルから噴出するエアジェットの状態を模式
的に描いた図である。FIG. 5 is a diagram schematically illustrating a state of an air jet ejected from a nozzle.
【図６】本発明を適用してなるスラブ切断時の下側スラ
ブに生成するバリの除去装置のノズルから噴出するエア
ジェットにおける、スラブへの投影図を模式的に描いた
図で、(ａ)はノズルの位置する側から見た図で、(ｂ)は
(ａ)のＩＩ−ＩＩ矢視図である。FIG. 6 is a schematic drawing of a projection view onto an slab of an air jet ejected from a nozzle of a device for removing burrs generated in a lower slab during slab cutting to which the present invention is applied. ) Is a view from the side where the nozzle is located, (b) is
It is a II-II arrow line view of (a).
【図７】本発明を適用してなるスラブ切断時の下側スラ
ブに生成するバリの除去装置のノズルから噴射するエア
ジェットにおける、不適当な噴射範囲となるスラブへの
投影図を模式的に描いた図で、(ａ)はスラブをノズルの
位置する側から見た図で、(ｂ)は(ａ)のＩＩＩ−ＩＩＩ
矢視図である。FIG. 7 schematically shows a projection view of a slab having an unsuitable jetting range in an air jet jetted from a nozzle of a device for removing burrs generated in a lower slab during slab cutting to which the present invention is applied. In the drawing, (a) is a view of the slab viewed from the side where the nozzle is located, and (b) is III-III of (a).
FIG.
【図８】本発明を適用してなるスラブ切断時の下側スラ
ブに生成するバリの除去における、バリの除去効果に対
するノズル穴径とエア噴出流量との関係を示した図であ
る。FIG. 8 is a diagram showing a relationship between a nozzle hole diameter and an air jet flow rate with respect to a burr removal effect in removing a burr generated in a lower slab during slab cutting to which the present invention is applied.
【図９】本発明を適用してなるスラブ切断時の下側スラ
ブに生成するバリの除去装置における、第２の実施形態
の概略構成及び動作を示した図で、(ａ)はスラブをノズ
ルの位置する側から見た図で、(ｂ)は(ａ)のＶ−Ｖ矢視
図、(ｃ)は(ｂ)の別の動作を示す図である。FIG. 9 is a view showing a schematic configuration and operation of a second embodiment in a deburring device that is generated in a lower slab during slab cutting to which the present invention is applied, and FIG. FIG. 6B is a view seen from the side where is located, FIG. 7B is a view taken along the line V-V in FIG. 7A, and FIG.
【図１０】従来のスラブ切断と生成バリを模式的に示し
た図で、(ａ)は斜視図で、(ｂ)は(ａ)をＡから見た矢視
図である。10A and 10B are diagrams schematically showing conventional slab cutting and burr formation, in which FIG. 10A is a perspective view, and FIG. 10B is a view of FIG.
【図１１】従来の生成バリが付着したスラブを圧延ロー
ルにかける状態を模式的に示した図である。FIG. 11 is a view schematically showing a state in which a conventional slab having generated burrs is applied to a rolling roll.
【図１２】本発明を適用してなるスラブ切断時の上側ス
ラブに生成するバリの除去装置における、一実施形態の
概略構成及び動作を示した図で、(ａ)は側面から見た
図、(ｂ)は上方から見た図、(ｃ)はスラブをノズル側か
ら見た図である。FIG. 12 is a diagram showing a schematic configuration and an operation of an embodiment in a deburring device that is generated in an upper slab during slab cutting to which the present invention is applied, in which (a) is a side view; (b) is a view seen from above, and (c) is a view seen from the nozzle side of the slab.
【図１３】本発明を適用してなるスラブ切断時の上側と
下側のスラブに生成するバリの除去装置における、一実
施形態の概略構成及び動作を示した図で、(ａ)は側面か
ら見た図、(ｂ)は上方から見た図、(ｃ)はスラブをノズ
ル側から見た図である。FIG. 13 is a diagram showing a schematic configuration and operation of an embodiment in a deburring device that is formed in the upper and lower slabs when a slab is cut according to the present invention, in which (a) is a side view. As viewed, (b) is a view from above, and (c) is a view of the slab from the nozzle side.
【図１４】本発明を適用してなるスラブ切断時の上側ス
ラブに生成するバリの除去装置における、動作を示す模
式図である。FIG. 14 is a schematic view showing the operation of the device for removing burrs generated in the upper slab during slab cutting, to which the present invention is applied.
【図１５】本発明を適用してなるスラブ切断時の上側と
下側のスラブに生成するバリの除去装置における動作を
示しており、とくに、上側と下側のノズルの噴射条件を
同一としたときの模式図である。FIG. 15 shows the operation of the device for removing burrs generated in the upper and lower slabs when cutting the slab according to the present invention, and in particular, the injection conditions of the upper and lower nozzles are the same. It is a schematic diagram at the time.
【図１６】本発明を適用してなるスラブ切断時の上側と
下側のスラブに生成するバリの除去装置における動作を
示しており、とくに、上側と下側のノズルの噴射条件を
同一としないときの模式図である。FIG. 16 shows the operation of the deburring device for producing burrs formed on the upper and lower slabs when the slab is cut according to the present invention, and in particular, the injection conditions of the upper and lower nozzles are not the same. It is a schematic diagram at the time.
【図１７】本発明を適用してなるスラブ切断時の上側ス
ラブに生成するバリの除去装置における、バリの除去効
果に対するノズル穴径とエア噴出流量との関係を示した
図である。FIG. 17 is a diagram showing the relationship between the nozzle hole diameter and the air ejection flow rate with respect to the burr removal effect in the burr removal device that is formed on the upper slab during slab cutting according to the present invention.
１ スラブ ３ ガスカッタートーチ ５ ガスカッター火炎 ７、７ａ、７b、７ｃ ノズル ９、９ｃ ガン １１、１２ エアジェット １３ 切り口 １４、１５ バリ １６、１７ バリ １９ 中心軸 ２１、２１ｃ 支点 ２２ 空気噴射範囲 ２３ バリ ５１ ポテンシャルコア ５３ 分裂部分 1 slab 3 gas cutter torch 5 gas cutter flame 7,7a, 7b, 7c nozzle 9,9c gun 11, 12 Air jet 13 cut 14, 15 Bali 16, 17 Bali 19 central axis 21, 21c fulcrum 22 Air injection range 23 Bali 51 Potential core 53 Division
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 佐藤 一教 広島県呉市宝町６番９号 バブコック日立 株式会社呉事業所内 (72)発明者 勝田 康常 広島県呉市宝町３番36号 バブコック日立 株式会社呉研究所内 (72)発明者 小豆畑 季世 広島県呉市宝町６番９号 株式会社ＢＨＫ ビジネスサービス内 (72)発明者 上村 一郎 広島県呉市昭和町11番１号 日新製鋼株式 会社呉製鉄所内 (72)発明者 鮫島 和昭 広島県呉市昭和町11番１号 日新製鋼株式 会社呉製鉄所内 (72)発明者 尾野 博 広島県呉市昭和町11番１号 日新製鋼株式 会社呉製鉄所内 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continued front page (72) Inventor Kazunori Sato Babcock Hitachi 6-9 Takaracho, Kure City, Hiroshima Prefecture Kure Office Co., Ltd. (72) Inventor Yasutsune Katsuta Babcock Hitachi 3-36 Takaracho, Kure City, Hiroshima Prefecture Kure Institute Co., Ltd. (72) Inventor Kiseyo Shodohata 6-9 Takaracho, Kure-shi, Hiroshima BHK Co., Ltd. In business service (72) Inventor Ichiro Uemura 11-1 Showa-cho, Kure-shi, Hiroshima Nisshin Steel Co., Ltd. Company Kure Steel Works (72) Inventor Kazuaki Samejima 11-1 Showa-cho, Kure-shi, Hiroshima Nisshin Steel Co., Ltd. Company Kure Steel Works (72) Inventor Hiroshi Ono 11-1 Showa-cho, Kure-shi, Hiroshima Nisshin Steel Co., Ltd. Company Kure Steel Works
Claims (19)
カッタートーチからの火炎により切断する際に、スラブ
の溶融により生ずるバリの生成付着部へノズルから噴射
するエアジェットを斜め上方から衝突させて、前記バリ
を除去するスラブ切断時のバリ除去方法。1. When a slab formed by a vertical continuous casting machine is cut by a flame from a gas cutter torch, air jets jetted from a nozzle collide from an obliquely upper position with burrs produced by melting of the slab. A method for removing burrs during slab cutting for removing the burrs.
ポテンシャルコア部が断続的に分裂する領域を前記バリ
生成付着部へ衝突させることを特徴とするスラブ切断時
のバリ除去方法。2. The method for removing burrs at the time of slab cutting according to claim 1, wherein a region in which the potential core portion of the air jet is intermittently divided is made to collide with the burrs forming / adhering portion.
ェットは、切断される下側スラブに生ずるバリを除去す
ることを特徴とするスラブ切断時のバリ除去方法。3. The deburring method at the time of slab cutting according to claim 1 or 2, wherein the air jet removes burrs generated in the lower slab to be cut.
噴射流量は、１．０Ｎｍ３／(ｈ・ｍｍ２)より多く８．
０Ｎｍ３／(ｈ・ｍｍ２)より少ない範囲とすることを特
徴とするスラブ切断時のバリ除去方法。4. The injection flow rate of the air jet according to claim 3, which is more than 1.0 Nm 3 / (h · mm 2 ).
A method for removing burrs during slab cutting, characterized in that the range is less than 0 Nm 3 / (h · mm 2 ).
ェットの噴射圧力は、０．５ＭＰａ以上５ＭＰａ以下の
範囲とすることを特徴とするスラブ切断時のバリ除去方
法。5. The method for removing burrs during slab cutting according to claim 3, wherein the jet pressure of the air jet is in the range of 0.5 MPa or more and 5 MPa or less.
記ノズルの水平方向からの俯角の角度を５度以上７０度
以下の範囲とすることを特徴とするスラブ切断時のバリ
除去方法。6. The deburring method according to claim 3, wherein the depression angle of the nozzle from the horizontal direction is in the range of 5 degrees to 70 degrees.
記ノズルの中心軸の延長と前記スラブとの交わる点が、
前記スラブの切断開口より下方１０ｍｍ以上１５０ｍｍ
以下の範囲であり、かつ前記ガスカッタートーチの中心
から前記ガスカッタートーチの水平移動方向と反対に３
０ｍｍ以上２００ｍｍ以下の範囲とすることを特徴とす
るスラブ切断時のバリ除去方法。7. The method according to claim 3, wherein the intersection of the extension of the central axis of the nozzle and the slab is
10 mm or more and 150 mm below the cutting opening of the slab
Within the following range, and from the center of the gas cutter torch in the direction opposite to the horizontal movement direction of the gas cutter torch, 3
A method for removing burrs during slab cutting, characterized in that the range is 0 mm or more and 200 mm or less.
ガスカッタートーチと連動され、前記スラブ切断中はエ
アジェットを供給され、前記スラブ切断時以外は前記ノ
ズル用の冷却水を供給されることを特徴とするスラブ切
断時のバリ除去方法。8. The nozzle according to claim 1, wherein the nozzle is interlocked with the gas cutter torch, an air jet is supplied during the slab cutting, and cooling water for the nozzle is supplied except when the slab is cut. A method for removing burrs when cutting slabs.
カッタートーチからの火炎により上下に切断する際に、
スラブの溶融により上側スラブに生ずるバリの生成部へ
第一のノズルから噴射する第一のエアジェットを、下側
スラブに生ずるバリの生成部へ第二のノズルから噴射す
る第二のエアジェットを、それぞれ斜め上方から衝突さ
せて、前記バリを除去するスラブ切断時のバリ除去方
法。9. When vertically cutting a slab formed by a vertical continuous casting machine by a flame from a gas cutter torch,
A first air jet is injected from the first nozzle to the burr forming part that is generated in the upper slab due to melting of the slab, and a second air jet is injected from the second nozzle to the burr forming part that is generated in the lower slab. A method for removing burrs at the time of slab cutting, in which the burrs are removed by colliding them obliquely from above.
のポテンシャルコア部が断続的に分裂する領域を前記バ
リ生成付着部へ衝突させることを特徴とするスラブ切断
時のバリ除去方法。10. The method for removing burrs during slab cutting according to claim 9, wherein a region in which the potential core portion of the air jet is intermittently divided is made to collide with the burrs forming / adhering portion.
一のエアジェットの噴射流量は、１．０Ｎｍ３／(ｈ・
ｍｍ２)以上５．０Ｎｍ３／(ｈ・ｍｍ２)以下であり、
かつ、前記第二のエアジェットの噴射流量は、１．０Ｎ
ｍ３／(ｈ・ｍｍ２)以上８．０Ｎｍ３／(ｈ・ｍｍ２)以
下とすることを特徴とするスラブ切断時のバリ除去方
法。11. The injection flow rate of the first air jet according to claim 9, wherein the injection flow rate is 1.0 Nm 3 / (h ·
mm 2 ) or more and 5.0 Nm 3 / (h · mm 2 ) or less,
Moreover, the injection flow rate of the second air jet is 1.0 N
A deburring method at the time of cutting a slab, which is set to m 3 / (h · mm 2 ) or more and 8.0 Nm 3 / (h · mm 2 ) or less.
て、前記第一のエアジェットの噴射圧力は、０．５ＭＰ
ａ以上３ＭＰａ以下の範囲であり、かつ、前記第二のエ
アジェットの噴射圧力は、０．５ＭＰａ以上５ＭＰａ以
下の範囲であることを特徴とするスラブ切断時のバリ除
去方法。12. The injection pressure of the first air jet according to claim 9, wherein the injection pressure is 0.5 MP.
A method for removing burrs during slab cutting, characterized in that it is in the range of a to 3 MPa and the jet pressure of the second air jet is in the range of 0.5 MPa to 5 MPa.
て、前記第一のノズル及び前記第二のノズルの水平方向
からの俯角の角度は、５度以上７０度以下の範囲である
ことを特徴とするスラブ切断時のバリ除去方法。13. The depression angle of any one of claims 9 to 12 from the horizontal direction of the first nozzle and the second nozzle is in the range of 5 degrees to 70 degrees. Deburring method when cutting slabs.
て、前記第一のノズルの中心軸の延長と前記スラブとの
交わる点が、前記スラブの切断開口より上方２０ｍｍ以
上１００ｍｍ以下の範囲であり、かつ、前記ガスカッタ
ートーチの中心から前記ガスカッタートーチの水平移動
方向と反対に３０ｍｍ以上１５０ｍｍ以下の範囲であ
り、さらに、前記第二のノズルの中心軸の延長と前記ス
ラブとの交わる点が、前記スラブの切断開口より下方１
０ｍｍ以上１５０ｍｍ以下の範囲であり、かつ、前記ガ
スカッタートーチの中心から前記ガスカッタートーチの
水平移動方向と反対に３０ｍｍ以上２００ｍｍ以下の範
囲であることを特徴とするスラブ切断時のバリ除去方
法。14. The method according to claim 9, wherein the intersection of the extension of the central axis of the first nozzle and the slab is in the range of 20 mm or more and 100 mm or less above the cutting opening of the slab. And, in the range of 30 mm or more and 150 mm or less from the center of the gas cutter torch in the direction of horizontal movement of the gas cutter torch, further, the point where the extension of the central axis of the second nozzle and the slab intersect, Below the cutting opening of the slab 1
A method for removing burrs during slab cutting, which is in the range of 0 mm or more and 150 mm or less and is in the range of 30 mm or more and 200 mm or less from the center of the gas cutter torch opposite to the horizontal movement direction of the gas cutter torch.
断するガスカッタートーチと、前記ガスカッタートーチ
と対向する側で、前記スラブ切断開口下面の下側近傍を
上限位置として斜め上方に設けられたエアジェット噴出
のノズルとを備えたスラブ切断時のバリ除去装置。15. A gas cutter torch for cutting a slab formed by a vertical continuous casting machine, and a diagonally upper side on the side opposite to the gas cutter torch, with the lower vicinity of the lower surface of the slab cutting opening as an upper limit position. Deburring device at the time of slab cutting with a nozzle for ejecting air jets.
断するガスカッタートーチと、前記ガスカッタートーチ
と対向する側で、前記スラブ切断開口上面の上側近傍を
下限位置として斜め上方に設けられたエアジェット噴出
の第一のノズルと、前記スラブ切断開口下面の下側近傍
を上限位置として斜め上方に設けられたエアジェット噴
出の第二のノズルとを備えたスラブ切断時のバリ除去装
置。16. A gas cutter torch for cutting a slab formed by a vertical continuous casting machine, and a diagonally upper side on the side opposite to the gas cutter torch with the upper vicinity of the upper surface of the slab cutting opening as the lower limit position. A deburring device for slab cutting, comprising: a first nozzle for jetting an air jet; and a second nozzle for jetting an air jet that is provided obliquely above the lower side of the lower surface of the slab cutting opening as an upper limit position.
ノズルは、前記ガスカッタートーチと一定の位置を維持
して連動することを特徴とするスラブ切断時のバリ除去
装置。17. The deburring device at the time of slab cutting according to claim 15 or 16, wherein the nozzle is interlocked with the gas cutter torch while maintaining a constant position.
て、前記ノズルは、操業停止中及び次スラブ切断時まで
のインターバル中は、スラブから放射される熱の影響を
受けない位置に前記ノズルを移動させ待機させることを
特徴とするスラブ切断時のバリ除去装置。18. The nozzle according to claim 15, wherein the nozzle is moved to a position where it is not affected by heat radiated from the slab during an operation stop and an interval between cutting of the next slab. A deburring device for cutting slabs, which is made to stand by.
て、前記ノズルを複数備えたスラブ切断時のバリ除去装
置。19. The deburring device at the time of cutting a slab, which is provided with a plurality of the nozzles according to claim 15.
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-
2002
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