JP2003073771A - Cold-rolled steel sheet and manufacturing method therefor - Google Patents
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、冷延鋼板及びその
製造方法に関する。より具体的には、本発明は、自動車
用鋼板等に用いるのに好適な、表面性状が優れた冷延鋼
板及びその製造方法に関する。TECHNICAL FIELD The present invention relates to a cold rolled steel sheet and a method for manufacturing the same. More specifically, the present invention relates to a cold-rolled steel sheet having excellent surface properties suitable for use in automobile steel sheets and the like, and a method for producing the same.
【０００２】[0002]
【従来の技術】最近の自動車業界では、自動車の車体軽
量化による燃費向上及び安全性向上の観点から、鋼板の
高強度化による自動車車体の構成材料の薄肉化が求めら
れている。一方、鋼板の薄肉化を図るには、腐食による
板厚減少も考慮する必要がある。このように、鋼板の高
強度化と耐食性の向上との両立による自動車車体の構成
材料の薄肉化や車体軽量化が重要課題となっている。2. Description of the Related Art In the recent automobile industry, from the viewpoint of improving fuel efficiency and safety by reducing the weight of automobile bodies, it has been required to reduce the thickness of the constituent materials of automobile bodies by increasing the strength of steel sheets. On the other hand, in order to reduce the thickness of the steel plate, it is necessary to consider the reduction in plate thickness due to corrosion. As described above, it is important to reduce the thickness of the constituent material of the automobile body and reduce the weight of the automobile body by achieving both the high strength of the steel plate and the improvement of the corrosion resistance.
【０００３】このため、特公平７−57893 号公報には、
鋼板そのものの耐食性を改善することにより、引張強さ
が343N/mm2以上で、耐食性、特に耐孔食性に優れ、さら
には深絞り用として好適な自動車用鋼板の製造方法が開
示されている。Therefore, Japanese Patent Publication No. 7-57893 discloses
By improving the corrosion resistance of the steel sheet itself, a tensile strength of 343 N / mm 2 or more, excellent corrosion resistance, particularly pitting corrosion resistance, and a method for producing an automobile steel sheet suitable for deep drawing are disclosed.
【０００４】自動車用冷延鋼板の耐食性を改善するため
には、Ｐ、CuさらにはNi等といった元素を添加するのが
一般的であるが、これら元素のうち、特にＰは鋼を強化
するとともに耐食性を向上させる効果があるために非常
に重要であり、耐食性を改善した自動車用高強度冷延鋼
板を製造するためには不可欠な元素である。In order to improve the corrosion resistance of cold-rolled steel sheets for automobiles, it is common to add elements such as P, Cu, Ni, etc. Among these elements, especially P strengthens the steel and It is very important because it has the effect of improving corrosion resistance, and is an essential element for producing high-strength cold-rolled steel sheets for automobiles with improved corrosion resistance.
【０００５】[0005]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、Ｐを含
有する鋼板は、板厚方向へのＰの濃度分布の差、すなわ
ち偏析に起因して、冷延鋼板をプレス成形すると表面に
ゴーストラインと呼ばれる線状かつ凹状または凸状の欠
陥を生じ、外観品質が劣化し易くなる。このため、この
ゴーストラインを生じた冷延鋼板を、例えばドアー、フ
ード、ルーフさらにはフェンダー等といった、高度な外
観品質が要求される自動車外板用鋼板へ適用することは
できず、歩留りの低下によるコストの上昇は避けられな
かった。However, a steel sheet containing P is called a ghost line on the surface when the cold-rolled steel sheet is press-formed due to the difference in the concentration distribution of P in the sheet thickness direction, that is, segregation. Linear and concave or convex defects are generated, and the appearance quality is likely to deteriorate. Therefore, the cold-rolled steel sheet having the ghost line cannot be applied to a steel sheet for an automobile outer panel that requires a high appearance quality such as a door, a hood, a roof, and a fender, and the yield is reduced. The cost increase due to unavoidable increase was inevitable.
【０００６】ここで、このような冷延鋼板の高強度化と
耐食性の向上とに加え、さらに外観品質を改善すること
ができれば、この冷延鋼板の自動車車体への適用範囲を
拡大することが可能となり、結果として自動車車体をさ
らに軽量化することができる。If the appearance quality can be further improved in addition to the enhancement of the strength and the corrosion resistance of the cold-rolled steel sheet, the range of application of the cold-rolled steel sheet to the automobile body can be expanded. As a result, the weight of the automobile body can be further reduced.
【０００７】本発明の目的は、自動車用鋼板等に用いる
のに好適な、外観品質すなわち表面性状が優れた冷延鋼
板及びその製造方法を提供することであり、より具体的
には、耐食性に優れるとともに優れた表面性状を有する
ことから、自動車外板用鋼板として安定して適用するこ
とができる高強度冷延鋼板及びその製造方法を提供する
ことである。An object of the present invention is to provide a cold-rolled steel sheet having excellent appearance quality, that is, excellent surface properties, suitable for use in automobile steel sheets and the like, and more specifically, to provide a method for producing the same. It is an object of the present invention to provide a high-strength cold-rolled steel sheet which can be stably applied as a steel sheet for automobile outer panels and a method for producing the same, because the high-strength cold-rolled steel sheet has excellent surface properties.
【０００８】[0008]
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記課題
を解決するために鋭意検討を重ねた結果、連続鋳造時の
条件、すなわち鋳造速度を限定して連続鋳造を行い、そ
の後に熱間圧延及び冷間圧延を行うことにより、冷間圧
延後にゴーストラインが発生しない良好な表面性状を有
する冷延鋼板を製造することができることを知見し、さ
らに検討を重ねて本発明を完成した。Means for Solving the Problems As a result of intensive studies to solve the above-mentioned problems, the inventors of the present invention have conducted continuous casting by limiting the conditions for continuous casting, that is, the casting speed, and then performing heat casting. It was found that a cold-rolled steel sheet having good surface properties in which no ghost line occurs after cold rolling can be produced by performing cold rolling and cold rolling, and further studies were conducted to complete the present invention.
【０００９】本発明は、Ｃ：0.010 ％以下 (本明細書で
は特にことわりがない限り「％」は「質量％」を意味す
るものとする) 、Si：0.1 ％以下、Mn：0.50％以下、
Ｐ：0.10％以下、Ｓ：0.030 ％以下、Cu：0.50％以下、
Ti：0.002 〜0.10％、sol.Al：0.08％以下、Ｎ：0.0080
％以下、Ni：0.30％以下、必要に応じてNb：0.002 〜0.
05％及びＢ：0.0001〜0.0050％のうちの１種または２
種、を含有する鋼組成を有し、板厚方向の全域における
Ｐ濃度に対する、表層から板厚方向の内部へ向けて板厚
の1/6 の領域に形成されるＰ偏析部におけるＰ濃度の
比、すなわち｛ (表層から板厚の1/6 の領域に形成され
るＰ偏析部のＰ濃度)/ (板厚方向の全域におけるＰ濃
度) ｝が1.4 以下であることを特徴とする冷延鋼板であ
る。この冷延鋼板は、耐食性に優れるとともに優れた表
面性状と高強度とを有することから、自動車外板用鋼板
として安定して用いることができる。In the present invention, C: 0.010% or less (in this specification, "%" means "mass%" unless otherwise specified), Si: 0.1% or less, Mn: 0.50% or less,
P: 0.10% or less, S: 0.030% or less, Cu: 0.50% or less,
Ti: 0.002-0.10%, sol.Al: 0.08% or less, N: 0.0080
% Or less, Ni: 0.30% or less, and if necessary Nb: 0.002 to 0.
05% and B: 0.0001 to 0.0050%, one or two
Of the steel composition containing the seed, and the P concentration in the P segregation portion formed in the region of 1/6 of the plate thickness from the surface layer toward the inside in the plate thickness direction with respect to the P concentration in the entire plate thickness direction. The ratio, that is, {(P concentration of P segregated portion formed in the region of 1/6 of the plate thickness from the surface layer) / (P concentration in the entire region in the plate thickness direction)} is 1.4 or less. It is a steel plate. Since this cold-rolled steel sheet has excellent corrosion resistance and excellent surface properties and high strength, it can be stably used as a steel sheet for automobile outer panels.
【００１０】別の観点からは、本発明は、Ｃ：0.010 ％
以下、Si：0.1 ％以下、Mn：0.50％以下、Ｐ：0.10％以
下、Ｓ：0.030 ％以下、Cu：0.50％以下、Ti：0.002 〜
0.10％、sol.Al：0.08％以下、Ｎ：0.0080％以下、Ni：
0.30％以下、必要に応じてNb：0.002 〜0.05％及びＢ：
0.0001〜0.0050％のうちの１種または２種、を含有する
鋼組成を有する鋼に連続鋳造を行って鋼片とした後、こ
の鋼片に熱間圧延及び冷間圧延を行うことにより冷延鋼
板を製造する際に、鋳造速度が下記 (1)式によって規定
された関係を満足するようにして連続鋳造を行うことを
特徴とする冷延鋼板の製造方法である。From another viewpoint, the present invention provides C: 0.010%.
Below, Si: 0.1% or less, Mn: 0.50% or less, P: 0.10% or less, S: 0.030% or less, Cu: 0.50% or less, Ti: 0.002-
0.10%, sol.Al: 0.08% or less, N: 0.0080% or less, Ni:
0.30% or less, if necessary Nb: 0.002 to 0.05% and B:
Steel having a steel composition containing 0.0001 to 0.0050% of 1 or 2 is continuously cast into a steel slab, which is then cold-rolled by hot rolling and cold rolling. A method for producing a cold-rolled steel sheet is characterized in that, when producing a steel sheet, continuous casting is performed so that the casting speed satisfies the relationship defined by the following equation (1).
【００１１】
Vc ≦22.5／(Q−5.0)＋0.5 ・・・・・(1)
ただし、(1) 式において、Vcは鋳造速度(m/min) を示
し、Q は鋳型内吹込みAr流量(l/min) を示す。Vc ≦ 22.5 / (Q−5.0) +0.5 (1) However, in the equation (1), Vc represents a casting speed (m / min), and Q represents a blown Ar in the mold. Indicates the flow rate (l / min).
【００１２】[0012]
【発明の実施の形態】以下、本発明にかかる冷延鋼板及
びその製造方法の実施の形態を、添付図面を参照しなが
ら詳細に説明する。まず、本発明にかかる冷延鋼板の製
造方法において用いる鋼片の組成を限定する理由を説明
する。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION Embodiments of a cold-rolled steel sheet and a method for manufacturing the same according to the present invention will be described below in detail with reference to the accompanying drawings. First, the reason for limiting the composition of the billet used in the method for producing a cold rolled steel sheet according to the present invention will be described.
【００１３】Ｃ：0.010 ％以下
Ｃは、耐食性および成形性に影響を与える元素である。
Ｃ含有量が0.010 ％を越えると腐食の起点となるセメン
タイトが生成することがあり、また成形性も劣化する。
そこで、本実施の形態では、Ｃ含有量は0.010 ％以下と
限定する。同様の観点から、Ｃ含有量の上限は0.004 ％
であることが望ましい。 C: 0.010% or less C is an element that affects corrosion resistance and formability.
If the C content exceeds 0.010%, cementite, which is a starting point of corrosion, may be formed, and the formability is deteriorated.
Therefore, in the present embodiment, the C content is limited to 0.010% or less. From the same viewpoint, the upper limit of C content is 0.004%.
Is desirable.
【００１４】Si：0.1 ％以下
Siは、鋼を強化する作用があるが、0.1 ％を超えて過剰
に添加すると耐食性が劣化する。そこで、本実施の形態
では、Si含有量は0.1 ％以下と限定する。同様の観点か
ら、Si含有量の上限は0.03％であることが望ましい。 Si: 0.1% or less Si has the effect of strengthening steel, but if added in excess of 0.1%, corrosion resistance deteriorates. Therefore, in the present embodiment, the Si content is limited to 0.1% or less. From the same viewpoint, the upper limit of the Si content is desirably 0.03%.
【００１５】Mn：0.50％以下
Mnは、鋼を強化する作用があるが、0.50％を超えて過剰
に添加すると、合金鉄からのピックアップによりMn含有
量が0.50％を越え、Ｃ含有量の上限を0.010 ％に制御す
ることが困難になる。そこで、本実施の形態では、Mn含
有量は0.50％以下と限定する。同様の観点から、Mn含有
量の上限は0.34％であることが望ましく、Mn含有量の下
限は0.10％であることが望ましい。 Mn: 0.50% or less Mn has the effect of strengthening steel, but if added in excess of 0.50%, the Mn content exceeds 0.50% due to pickup from ferroalloy, and the upper limit of C content is Becomes difficult to control to 0.010%. Therefore, in the present embodiment, the Mn content is limited to 0.50% or less. From the same viewpoint, the upper limit of the Mn content is desirably 0.34%, and the lower limit of the Mn content is desirably 0.10%.
【００１６】Ｐ：0.10％以下
Ｐは、鋼を強化する作用があるとともに耐食性を向上さ
せる効果があるため、必要量含有される。しかし、0.10
％を越えて過剰に添加すると、製品の耐脆性が悪化す
る。そこで、本実施の形態では、Ｐ含有量は0.10％以下
と限定する。同様の観点から、Ｐ含有量の上限は0.09％
であることが望ましい。 P: 0.10% or less P has the effect of strengthening the steel and the effect of improving corrosion resistance, so it is contained in the required amount. But 0.10
If added in excess of%, the brittleness resistance of the product deteriorates. Therefore, in the present embodiment, the P content is limited to 0.10% or less. From the same viewpoint, the upper limit of P content is 0.09%.
Is desirable.
【００１７】Ｓ：0.030 ％以下
Ｓは、その含有量が少ないほど成形性が向上する。ま
た、Ｓ含有量が0.030 ％を超えるとMnS 系介在物が生
じ、成形時にプレス成形割れの原因となる。そこで、本
実施の形態では、Ｓ含有量は0.030 ％以下と限定する。
同様の観点から、Ｓ含有量の上限は0.015 ％であること
が望ましい。 S: 0.030% or less S content improves as the content of S decreases . Further, when the S content exceeds 0.030%, MnS-based inclusions are generated, which causes cracks in the press molding during molding. Therefore, in the present embodiment, the S content is limited to 0.030% or less.
From the same viewpoint, the upper limit of the S content is preferably 0.015%.
【００１８】Cu：0.50％以下
Cuは、耐食性を向上させるのに必要な元素であり、必要
量含有される。しかし、Cu含有量が0.50％を越えると、
Cu脆性によるスラブ疵が発生し、ひいては製品表面性状
を劣化させる。そこで、本実施の形態では、Cu含有量は
0.50％以下と限定する。同様の観点から、Cu含有量の上
限は0.40％であることが望ましく、Cu含有量の下限は0.
20％であることが望ましい。 Cu: 0.50% or less Cu is an element necessary for improving the corrosion resistance and is contained in a necessary amount. However, when the Cu content exceeds 0.50%,
Slab defects are generated due to Cu brittleness, which eventually deteriorates the product surface properties. Therefore, in the present embodiment, the Cu content is
Limited to 0.50% or less. From the same viewpoint, the upper limit of Cu content is preferably 0.40%, and the lower limit of Cu content is 0.
20% is desirable.
【００１９】Ti：0.002 〜0.10％
Tiは、炭窒化物形成元素であり、鋼中の固溶Ｃ、Ｎを T
iC、TiN として固定し、成形性を向上させるために必要
量含有される。しかし、Ti含有量が0.002 ％未満ではか
かる効果が認められず、一方Ti含有量が0.10％を越える
と製品の表面性状を劣化させる。そこで、本実施の形態
では、Ti含有量は0.002 ％以上0.10％以下と限定する。
同様の観点から、Ti含有量の上限は0.060 ％であること
が望ましく、Ti含有量の下限は0.020 ％であることが望
ましい。 Ti: 0.002 to 0.10% Ti is a carbonitride forming element, and is a solid solution of C and N in steel.
It is fixed as iC and TiN, and is contained in the required amount to improve moldability. However, when the Ti content is less than 0.002%, such an effect is not observed, while when the Ti content exceeds 0.10%, the surface properties of the product are deteriorated. Therefore, in the present embodiment, the Ti content is limited to 0.002% or more and 0.10% or less.
From the same viewpoint, the upper limit of Ti content is preferably 0.060%, and the lower limit of Ti content is preferably 0.020%.
【００２０】sol.Al：0.08％以下
Alは、鋼中酸素の脱酸のために必要に応じて添加され、
鋼中にsol.Alとして含有されるが、sol.Al含有量が0.08
％を越えても、さらなる脱酸効果は期待できない。そこ
で、本実施の形態では、sol.Al含有量は0.08％以下と限
定する。同様の観点から、sol.Al含有量の上限は0.040
％であることが望ましく、sol.Al含有量の下限は0.018
％であることが望ましい。 Sol.Al : 0.08% or less Al is added as necessary for deoxidation of oxygen in steel,
It is contained as sol.Al in steel, but the sol.Al content is 0.08.
Even if it exceeds%, no further deoxidizing effect can be expected. Therefore, in the present embodiment, the sol.Al content is limited to 0.08% or less. From the same viewpoint, the upper limit of the sol.Al content is 0.040.
%, The lower limit of the sol.Al content is 0.018
% Is desirable.
【００２１】Ｎ：0.0080％以下
Ｎは、その含有量が少ないほど成形性が向上する。しか
し、Ｎ含有量が0.0080％超では析出物が増加し、成形
性、とりわけ延性が低下する。そこで、本実施の形態で
は、Ｎ含有量は0.0080％以下と限定する。同様の観点か
ら、Ｎ含有量の上限は0.040 ％であることが望ましい。 N: 0.0080% or less If N content is small, moldability is improved. However, if the N content exceeds 0.0080%, the amount of precipitates increases, and the formability, especially ductility decreases. Therefore, in the present embodiment, the N content is limited to 0.0080% or less. From the same viewpoint, the upper limit of N content is preferably 0.040%.
【００２２】Ni：0.30％以下
Niは、Cu脆性によるスラブ疵抑制のために添加される。
しかし、Niそのものが高価であるために添加量の抑制が
望まれるが、上述したCu含有量の上限値と見合う上限値
として0.30％は必要である。そこで、本実施の形態で
は、Ni含有量は0.30％以下と限定する。同様の観点か
ら、Ni含有量の上限は0.20％であることが望ましい。 Ni: 0.30% or less Ni is added to suppress slab defects due to Cu brittleness.
However, since Ni itself is expensive, it is desired to suppress the addition amount, but 0.30% is necessary as an upper limit value commensurate with the upper limit value of the Cu content described above. Therefore, in the present embodiment, the Ni content is limited to 0.30% or less. From the same viewpoint, the upper limit of Ni content is preferably 0.20%.
【００２３】Nb：0.002 〜0.05％
Nbは、本実施の形態においては必要に応じて添加される
任意添加元素である。Nbは、炭化物形成元素であり、鋼
中の固溶ＣをNbC として固定し、成形性を向上させるた
めに必要量含有される。しかし、Nb含有量が0.002 ％未
満ではかかる効果が認められず、一方Nb含有量が0.05％
を越えると延性を劣化させることがある。そこで、Nbを
添加する場合には、Nb含有量は0.002 ％以上0.05％以下
と限定する。同様の観点から、Nb含有量の上限は0.025
％であることが望ましく、Nb含有量の下限は0.010 ％で
あることが望ましい。 Nb: 0.002 to 0.05% Nb is an optional additive element added as necessary in the present embodiment. Nb is a carbide forming element, and is contained in an amount necessary for fixing solid solution C in steel as NbC and improving formability. However, if the Nb content is less than 0.002%, this effect is not observed, while the Nb content is 0.05%.
If it exceeds, the ductility may be deteriorated. Therefore, when Nb is added, the Nb content is limited to 0.002% or more and 0.05% or less. From the same viewpoint, the upper limit of Nb content is 0.025.
%, And the lower limit of the Nb content is preferably 0.010%.
【００２４】Ｂ：0.0001〜0.0050％
Ｂは、本実施の形態においては必要に応じて添加される
任意添加元素である。Ｂは、鋼の耐二次加工脆性の改善
のために必要量含有される。しかし、Ｂ含有量が0.0001
％未満ではかかる効果がなく、一方Ｂ含有量が0.0050％
を越えると製品の表面性状を劣化させることがある。そ
こで、Ｂを添加する場合には、Ｂ含有量は0.0001％以上
0.0050％以下と限定する。同様の観点から、Ｂ含有量の
上限は0.0040％であることが望ましく、Ｂ含有量の下限
は0.0020％であることが望ましい。 B: 0.0001 to 0.0050% B is an optional additive element added as necessary in the present embodiment. B is contained in an amount necessary for improving the secondary work brittleness resistance of steel. However, the B content is 0.0001
%, There is no such effect, while the B content is 0.0050%.
If it exceeds, the surface quality of the product may be deteriorated. Therefore, when B is added, the B content is 0.0001% or more.
Limited to 0.0050% or less. From the same viewpoint, the upper limit of B content is preferably 0.0040%, and the lower limit of B content is preferably 0.0020%.
【００２５】上記以外は、Fe及び不可避的不純物であ
る。かかる鋼組成を有する鋼は、例えば転炉等により溶
製され、連続鋳造法により鋼片であるスラブとされる。
連続鋳造は、溶融した鋼を凝固させる工程であるが、一
般的に、凝固の進行過程に際して成分の偏析を生じるこ
とが知られている。これらの成分のうちでも特にＰは、
鋼の強度に大きな影響を与えるため、凝固したスラブ中
にＰの偏析が存在すると、冷間圧延後のコイルの表面
に、母材鋼に生じた局部的な強度差に起因して、ゴース
トラインと呼ばれる外観欠陥が発生する場合がある。こ
のため、連続鋳造の過程におけるＰの偏析はコイルの表
面性状を良好に保つために最小とする必要がある。Other than the above, Fe and inevitable impurities. Steel having such a steel composition is melted by, for example, a converter, and is made into a slab which is a steel slab by a continuous casting method.
Continuous casting is a process of solidifying molten steel, but it is generally known that segregation of components occurs during the progress of solidification. Among these ingredients, P is
If the segregation of P is present in the solidified slab, it has a great influence on the strength of the steel, and the ghost line is caused on the surface of the coil after cold rolling due to the local strength difference generated in the base steel. In some cases, an appearance defect referred to as is generated. Therefore, the segregation of P in the process of continuous casting must be minimized in order to keep the surface properties of the coil good.
【００２６】本発明者らは、ゴーストラインは表層から
板厚方向の内部へ向けて板厚の1/6の領域にＰが偏析す
ることが主な要因であり、この偏析は、連続鋳造中に浸
漬ノズルの閉塞防止を目的として浸漬ノズル中へ吹込ま
れるArガスに関係していることを突き止めた。The inventors of the present invention are mainly responsible for the segregation of P in the region of 1/6 of the plate thickness from the surface layer toward the inside in the plate thickness direction, and this segregation is caused by the segregation during continuous casting. It was found that it is related to Ar gas blown into the immersion nozzle for the purpose of preventing the immersion nozzle from being blocked.
【００２７】図１は、連続鋳造法により、タンディッシ
ュ１に収容された溶鋼２をスライドゲート３及び浸漬ノ
ズル４を介して、鋳型５内に鋳込む状況を模式的に示す
説明図である。なお、図１における符号6aは溶鋼を示
し、符号6bは凝固シェルを示す。FIG. 1 is an explanatory view schematically showing a situation where molten steel 2 contained in a tundish 1 is cast into a mold 5 through a slide gate 3 and a dipping nozzle 4 by a continuous casting method. Note that reference numeral 6a in FIG. 1 indicates molten steel, and reference numeral 6b indicates a solidified shell.
【００２８】図１に示すように、スライドゲート３から
のArガスは浸漬ノズル４を通して鋳型５の内部へと持ち
込まれ気泡７となるが、気泡７の一部7aは鋳型５の上面
まで浮上し切れずに、浮上途中に凝固シェル6bに捕捉さ
れる。凝固シェル6bに捕捉されたガス気泡7aは抜熱の抵
抗となって凝固の進行を妨げるため、ガス気泡7aの周囲
は凝固が遅れてＰの偏析を生じ易くなる。As shown in FIG. 1, Ar gas from the slide gate 3 is brought into the inside of the mold 5 through the immersion nozzle 4 to form bubbles 7. A part 7a of the bubbles 7 floats up to the upper surface of the mold 5. It is not broken and is captured by the solidified shell 6b during the ascending. The gas bubbles 7a trapped in the solidification shell 6b become a resistance to heat removal and hinder the progress of solidification. Therefore, solidification is delayed around the gas bubbles 7a, and segregation of P easily occurs.
【００２９】そこで、本発明者らは、プレス成形後の冷
延鋼板の表面にゴーストラインを生じさせないために
は、鋳造速度と鋳型内吹込みAr流量との関係を適正に制
御する必要があると考え、その関係を鋭意検討した結
果、この関係は下記(1) 式として表現されることがわか
った。Therefore, the present inventors need to properly control the relationship between the casting speed and the blown Ar flow rate in the mold in order to prevent the generation of ghost lines on the surface of the cold rolled steel sheet after press forming. As a result of diligent examination of the relationship, it was found that this relationship is expressed by the following equation (1).
【００３０】
Vc ≦22.5／(Q−5.0)＋0.5 ・・・・・(1)
ただし、Vcは鋳造速度(m/min) を示し、Q は鋳型内吹込
みAr流量(l/min) を示す。この理由は以下の通りであ
る。Vc ≦ 22.5 / (Q−5.0) +0.5 (1) where Vc is the casting speed (m / min) and Q is the blown Ar flow rate (l / min) in the mold. Indicates. The reason for this is as follows.
【００３１】前述したように、ゴーストラインは、表層
から板厚方向の内部へ向けて板厚の1/6 の領域にＰが偏
析することが主因であると考えられることから、Ｐの偏
析を全く生じさせないか、またはＰの偏析があっても、
この1/6 の領域より深い位置であれば、冷延鋼板の外面
にゴーストラインは生じないことになる。As described above, in the ghost line, it is considered that P is segregated in the region of 1/6 of the plate thickness from the surface layer toward the inside in the plate thickness direction. If it does not occur at all or if there is segregation of P,
If the position is deeper than this 1/6 area, no ghost line will occur on the outer surface of the cold-rolled steel sheet.
【００３２】本発明者らはかかる視点にたち、鋳込条件
を変更して種々実験を行った。図２にこの実験の結果を
示す。なお、スラブ中に気泡が存在すると凝固遅れによ
ってその周囲にＰが偏析することから、スラブ段階での
良否判定を、スラブ表皮から内部へ向けて厚さの1/6 以
内の領域における気泡の存在の有無により行った。The inventors of the present invention have made various experiments by changing the casting conditions from this viewpoint. The results of this experiment are shown in FIG. If air bubbles are present in the slab, P will segregate around it due to the delay in solidification. Therefore, the quality judgment at the slab stage is to determine the presence of air bubbles in the region within 1/6 of the thickness from the slab skin to the inside With or without.
【００３３】図２に示すグラフから、(1) 式により規定
される関係を満足すると、スラグ中に気泡が存在しない
のに対し、満足しないと気泡が存在してしまうことがわ
かる。これは、鋳造速度が速い領域ではガス気泡７の持
込み量が増加するため、気泡７を生じさせないためには
Arガス流量を低くする必要があり、一方、浸漬ノズル４
の閉塞防止の観点からArガス流量を低くできない場合に
は鋳造速度を低くすることで鋳型内で凝固シェルを十分
に発達させ、気泡の捕捉深さを、この1/6 の領域より深
い位置に制御することができるためと、考えられる。From the graph shown in FIG. 2, it is understood that when the relation defined by the equation (1) is satisfied, the bubbles are not present in the slag, but the bubbles are present when they are not satisfied. This is because in the region where the casting speed is high, the carry-in amount of the gas bubbles 7 increases, so that the bubbles 7 are not generated.
Ar gas flow rate must be low, while dipping nozzle 4
If the Ar gas flow rate cannot be reduced from the viewpoint of preventing clogging, the solidification shell is fully developed in the mold by lowering the casting speed, and the trapping depth of bubbles is set to a position deeper than this 1/6 region. It is thought that this is because it can be controlled.
【００３４】なお、本実験では、Ｑ≦５およびVc≦0.5
の領域ではいずれの条件でも1/6 厚以内に気泡は確認さ
れなかった。こうして得られたスラブを加熱及び熱間圧
延を行った後に、冷間圧延を行うのであるが、それらの
条件には特に制約はなく、周知慣用の手段及び条件にし
たがって行えばよい。In this experiment, Q ≦ 5 and Vc ≦ 0.5.
No air bubbles were confirmed within 1/6 thickness under any of the conditions. The slab thus obtained is heated and hot-rolled, and then cold-rolled. However, there are no particular restrictions on these conditions, and any known means and conditions may be used.
【００３５】図３は、このようにして得られる本発明に
かかる冷延鋼板の形状を模式的に示す説明図である。同
図に示すように、本発明にかかる冷延鋼板は、Ｃ：0.01
0 ％以下、Si：0.1 ％以下、Mn：0.50％以下、Ｐ：0.10
％以下、Ｓ：0.030 ％以下、Cu：0.50％以下、Ti：0.00
2 〜0.10％、sol.Al：0.08％以下、Ｎ：0.0080％以下、
Ni：0.30％以下、必要に応じてNb：0.002 〜0.05％及び
Ｂ：0.0001〜0.0050％のうちの１種または２種を含有す
る鋼組成を有し、板厚方向の全域におけるＰ濃度に対す
る、表層から板厚方向の内部へ向けて板厚Ｔの1/6 の領
域に形成されるＰ偏析部におけるＰ濃度の比、すなわち
｛ (表層から板厚Ｔの1/6 の領域に形成されるＰ偏析部
のＰ濃度)/ (板厚方向の全域におけるＰ濃度) ｝が1.4
以下である冷延鋼板である。FIG. 3 is an explanatory view schematically showing the shape of the cold rolled steel sheet according to the present invention thus obtained. As shown in the figure, the cold rolled steel sheet according to the present invention has a C: 0.01
0% or less, Si: 0.1% or less, Mn: 0.50% or less, P: 0.10.
% Or less, S: 0.030% or less, Cu: 0.50% or less, Ti: 0.00
2 to 0.10%, sol.Al: 0.08% or less, N: 0.0080% or less,
Ni: 0.30% or less, if necessary, have a steel composition containing one or two of Nb: 0.002-0.05% and B: 0.0001-0.0050%, with respect to the P concentration in the entire region in the plate thickness direction, Ratio of P concentration in the P segregation part formed in the 1/6 region of the plate thickness T from the surface layer toward the inside in the plate thickness direction, ie {(formed in the 1/6 region of the plate thickness T from the surface layer P concentration in P segregation part) / (P concentration in the entire thickness direction)} is 1.4
The following are cold-rolled steel sheets.
【００３６】この冷延鋼板は、耐食性に優れるとともに
優れた表面性状と高強度とを有することから、自動車外
板用鋼板として安定して用いることができる。このた
め、Ｐを含有された高強度冷延鋼板の自動車車体への適
用範囲を、これまでにない例えばドアー、フード、ルー
フさらにはフェンダー等に対しても拡大することが可能
となり、結果として自動車車体のいっそうの軽量化を図
ることができる。Since this cold-rolled steel sheet has excellent corrosion resistance and excellent surface properties and high strength, it can be stably used as a steel sheet for automobile outer panels. Therefore, the application range of the high-strength cold-rolled steel sheet containing P to the automobile body can be expanded to unprecedented doors, hoods, roofs, fenders, etc. The weight of the vehicle body can be further reduced.
【００３７】なお、冷延鋼板とした後に、必要に応じ
て、電気めっきおよび溶融亜鉛めっきを行って耐食性を
高めることにより、自動車用鋼板として要求される耐食
性をさらに向上することもできる。After the cold rolled steel sheet is formed, if necessary, electroplating and hot dip galvanizing are performed to enhance the corrosion resistance, so that the corrosion resistance required for automobile steel sheets can be further improved.
【００３８】[0038]
【実施例】さらに、本発明を実施例を参照しながら詳細
に説明する。表１に示す化学組成の鋼を転炉にて溶製し
た後、同表の鋳造速度Vc(m/min) および鋳型内吹込みAr
ガス流量Q(リットル/min) の条件で連続鋳造を行った。
なお、Arガスはタンディッシュのスライドゲート固定盤
に設けたガスチャネルより吹込んだ。EXAMPLES The present invention will be described in detail with reference to examples. After the steel with the chemical composition shown in Table 1 was melted in the converter, the casting speed Vc (m / min) and the injection Ar in the mold in the same table were used.
Continuous casting was performed under the condition of gas flow rate Q (liter / min).
Ar gas was blown through the gas channel provided on the tundish slide gate fixing plate.
【００３９】[0039]
【表１】 [Table 1]
【００４０】得られたスラブを1250℃で加熱及び均熱し
た後、粗圧延を行って、続いて仕上げ圧延を行い、熱延
鋼板とした。この熱延鋼板を酸洗した後、冷間圧延を行
い板厚0.8mm とし、次いで連続焼鈍ラインで850 ℃で再
結晶焼鈍を行った。The obtained slab was heated and soaked at 1250 ° C., rough rolling was performed, and then finish rolling was performed to obtain a hot rolled steel sheet. The hot-rolled steel sheet was pickled, cold-rolled to a thickness of 0.8 mm, and then recrystallized at 850 ° C. in a continuous annealing line.
【００４１】このようにして得られた冷延鋼板につい
て、表面性状の調査を行った。このゴーストラインの検
査は、冷延製品から全幅×300mm の寸法の試料を採取
し、幅方向に５％の塑性歪みを付与した後、表面全体を
幅方向に砥石で研磨し、圧延方向に長く延伸した凹また
は凸の変形を検出することにより行った。The surface properties of the cold-rolled steel sheet thus obtained were investigated. This ghost line inspection is performed by taking a sample with a width of 300 mm from the cold rolled product, applying a plastic strain of 5% in the width direction, polishing the entire surface with a grindstone in the width direction, and lengthening it in the rolling direction. It was performed by detecting the deformation of the stretched concave or convex.
【００４２】また、検出された凹凸疵部を直角に10mmピ
ッチで切断した後、ＥＤＸ (Ｘ線マクロアナライザー)
でＰの線分析を厚み方向へ実施し、各試料における偏析
率 (板厚方向の全域におけるＰ濃度に対する、表層から
板厚方向の内部へ向けて板厚の1/6 の領域に形成される
Ｐ偏析部におけるＰ濃度の比) の最大値を測定した。表
２にこれらの測定結果を示す。Further, the detected unevenness flaws were cut at a right angle with a pitch of 10 mm, and then EDX (X-ray macro analyzer)
The line analysis of P is performed in the thickness direction with the sample, and the segregation rate of each sample (formed in the region of 1/6 of the plate thickness from the surface layer toward the inside in the plate thickness direction with respect to the P concentration in the entire plate thickness direction) The maximum value of the P concentration ratio in the P segregation portion) was measured. Table 2 shows these measurement results.
【００４３】[0043]
【表２】 [Table 2]
【００４４】表２から、本発明例の試料(No.1 、4 、6
、8 、10) にかかる冷延鋼板は、比較例の試料(No.2
、3 、5 、7 、9)に比較すると、いずれも良好な表面
性状を有することが明らかである。From Table 2, the samples of the present invention (No. 1, 4, 6
, 8 and 10) are cold-rolled steel sheets of the comparative sample (No. 2).
, 3, 5, 7, 9), it is clear that all have good surface properties.
【００４５】また、本発明例の試料(No.1 、4 、6 、8
、10) にかかる冷延鋼板は、自動車外板用鋼板として
要求される耐食性と強度とをともに備えていた。また、
図４には、ゴーストラインの程度を示すゴーストライン
コードと偏析率との関係をグラフで示す。ゴーストライ
ンコードとは、発生したゴーストラインの程度 (幅、高
さ、深さ等) を基準に照らして５段階で評価した特性値
であり、１から５まで徐々に発生程度が悪化することを
示している。本実施例では、コード１、２を合格とし
た。The samples of the present invention (No. 1, 4, 6, 8
, 10) had both the corrosion resistance and strength required for steel sheets for automobile outer panels. Also,
FIG. 4 is a graph showing the relationship between the ghost line code indicating the extent of the ghost line and the segregation rate. The ghost line code is a characteristic value evaluated in five levels based on the degree (width, height, depth, etc.) of the generated ghost line as a reference, and the occurrence level gradually deteriorates from 1 to 5. Shows. In this example, the codes 1 and 2 were passed.
【００４６】同図に示すグラフから、偏析率が1.4 以下
であれば、ゴーストラインコードを２以下に抑制でき、
良好な表面性状が得られることがわかる。From the graph shown in the figure, if the segregation rate is 1.4 or less, the ghost line code can be suppressed to 2 or less,
It can be seen that good surface properties can be obtained.
【００４７】[0047]
【発明の効果】以上詳細に説明したように、本発明によ
り、自動車用鋼板等に用いるのに好適な、表面性状が優
れた冷延鋼板及びその製造方法を提供することができ
た。より具体的には、耐食性に優れるとともに優れた表
面性状を有することから、自動車外板用鋼板として安定
して適用することができる高強度冷延鋼板及びその製造
方法を提供することができた。As described in detail above, according to the present invention, it is possible to provide a cold-rolled steel sheet having excellent surface properties suitable for use in automobile steel sheets and the like, and a method for producing the same. More specifically, it is possible to provide a high-strength cold-rolled steel sheet that can be stably applied as a steel sheet for automobile outer panels and a method for producing the same because it has excellent corrosion resistance and excellent surface properties.
【００４８】かかる効果を有する本発明の意義は、極め
て著しい。The significance of the present invention having such an effect is extremely remarkable.
【図１】連続鋳造法により、タンディッシュに収容され
た溶鋼をスライドゲート及び浸漬ノズルを介して、鋳型
内に鋳込む状況を模式的に示す説明図である。FIG. 1 is an explanatory view schematically showing a situation where molten steel contained in a tundish is cast into a mold by a continuous casting method via a slide gate and a dipping nozzle.
【図２】確認実験の結果を示すグラフである。FIG. 2 is a graph showing the results of confirmation experiments.
【図３】本発明にかかる冷延鋼板の形状を模式的に示す
説明図である。FIG. 3 is an explanatory view schematically showing the shape of a cold rolled steel sheet according to the present invention.
【図４】実施例において、ゴーストラインの程度を示す
ゴーストラインコードと偏析率との関係を示すグラフで
ある。FIG. 4 is a graph showing a relationship between a ghost line code indicating a degree of a ghost line and a segregation rate in Examples.
１ タンディッシュ ２ 溶鋼 ３ スライドゲート ４ 浸漬ノズル ５ 鋳型 ６ａ 溶鋼 ６ｂ 凝固シェル ７、7a ガス気泡 1 tundish 2 Molten steel 3 slide gate 4 immersion nozzle 5 molds 6a Molten steel 6b solidified shell 7,7a gas bubbles
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 武藤 章史 茨城県鹿嶋市大字光３番地 住友金属工業 株式会社鹿島製鉄所内 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continued front page (72) Inventor Akifumi Muto Sumitomo Metal Industries, No. 3, Hikari, Oshima, Kashima City, Ibaraki Prefecture Kashima Steel Works Co., Ltd.
Claims (4)
％以下、Mn：0.50％以下、Ｐ：0.10％以下、Ｓ：0.030
％以下、Cu：0.50％以下、Ti：0.002 〜0.10％、sol.A
l：0.08％以下、Ｎ：0.0080％以下、Ni：0.30％以下を
含有する鋼組成を有し、板厚方向の全域におけるＰ濃度
に対する、表層から板厚方向の内部へ向けて板厚の1/6
の領域に形成されるＰ偏析部におけるＰ濃度の比が1.4
以下であることを特徴とする冷延鋼板。1. Mass%, C: 0.010% or less, Si: 0.1
% Or less, Mn: 0.50% or less, P: 0.10% or less, S: 0.030
% Or less, Cu: 0.50% or less, Ti: 0.002 to 0.10%, sol.A
l: 0.08% or less, N: 0.0080% or less, Ni: 0.30% or less is contained in the steel composition, and the P concentration in the entire region in the plate thickness direction is 1% of the plate thickness from the surface layer toward the inside in the plate thickness direction. / 6
The ratio of P concentration in the P segregation part formed in the region of is 1.4
The following is a cold-rolled steel sheet.
及びＢ：0.0001〜0.0050％のうちの１種または２種を含
有する請求項１に記載された冷延鋼板。2. Further, Nb: 0.002 to 0.05% by mass%
And B: the cold-rolled steel sheet according to claim 1, containing one or two of 0.0001 to 0.0050%.
％以下、Mn：0.50％以下、Ｐ：0.10％以下、Ｓ：0.030
％以下、Cu：0.50％以下、Ti：0.002 〜0.10％、sol.A
l：0.08％以下、Ｎ：0.0080％以下、Ni：0.30％以下を
含有する鋼組成を有する鋼に連続鋳造を行って鋼片とし
た後、当該鋼片に熱間圧延及び冷間圧延を行うことによ
り冷延鋼板を製造する際に、鋳造速度が下記 (1)式によ
って規定された関係を満足するようにして前記連続鋳造
を行うことを特徴とする冷延鋼板の製造方法。 Vc ≦22.5／(Q−5.0)＋0.5 ・・・・・(1) ただし、Vcは鋳造速度(m/min) を示し、Q は鋳型内吹込
みAr流量(l/min) を示す。3. Mass%, C: 0.010% or less, Si: 0.1
% Or less, Mn: 0.50% or less, P: 0.10% or less, S: 0.030
% Or less, Cu: 0.50% or less, Ti: 0.002 to 0.10%, sol.A
l: 0.08% or less, N: 0.0080% or less, Ni: steel having a steel composition containing 0.30% or less is continuously cast into a billet, and then hot rolling and cold rolling are performed on the billet. When manufacturing a cold-rolled steel sheet, the continuous casting is performed so that the casting speed satisfies the relationship defined by the following formula (1), and the method for producing a cold-rolled steel sheet is characterized. Vc ≤ 22.5 / (Q-5.0) +0.5 (1) However, Vc indicates the casting speed (m / min), and Q indicates the blown Ar flow rate (l / min) in the mold.
及びＢ：0.0001〜0.0050％のうちの１種または２種を含
有する請求項３に記載された冷延鋼板の製造方法。4. Nb: 0.002 to 0.05% by mass%
And B: 0.0001 to 0.0050%, 1 type or 2 types are contained, The manufacturing method of the cold-rolled steel plate of Claim 3.
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007301609A (en) * | 2006-05-12 | 2007-11-22 | Jfe Steel Kk | Continuous casting method for steel |
| CN112585287A (en) * | 2018-08-28 | 2021-03-30 | 杰富意钢铁株式会社 | Hot-rolled steel sheet and method for producing same, cold-rolled steel sheet and method for producing same, method for producing cold-rolled annealed steel sheet, and method for producing hot-dip galvanized steel sheet |
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| CN112585287B (en) * | 2018-08-28 | 2022-03-01 | 杰富意钢铁株式会社 | Hot-rolled steel sheet, cold-rolled steel sheet, and method for producing same |
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