JP2003056923A - 冷媒回路 - Google Patents
冷媒回路Info
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- JP2003056923A JP2003056923A JP2002201217A JP2002201217A JP2003056923A JP 2003056923 A JP2003056923 A JP 2003056923A JP 2002201217 A JP2002201217 A JP 2002201217A JP 2002201217 A JP2002201217 A JP 2002201217A JP 2003056923 A JP2003056923 A JP 2003056923A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 オゾン層の破壊防止はもとより、職場環況を
良好に保ちつつ所望とする冷凍能力が得られ、オイル戻
りも良好な冷媒回路を提供することを目的とする。 【解決手段】 冷媒回路において、冷媒を、７５〜９９
重量％のクロロジフルオロメタン及び１−クロロ−１，
１−ジフルオロエタンと、１〜２５重量％の８弗化プロ
パンとから構成し、前記クロロジフルオロメタンと前記
１−クロロ−１，１−ジフルオロエタンとを１４対１〜
１４対５の比率で混合した混合冷媒とし、前記凝縮器と
前記減圧装置との間には、凝縮器側から気液分離器と中
間熱交換器とを配置し、前記気液分離器の液相部と前記
中間熱交換器とを液相配管及びキャピラリチューブでつ
なぎ、前記中間熱交換器と前記蒸発器の出口側となる前
記圧縮機の吸込側配管とを配管でつないだものである。
良好に保ちつつ所望とする冷凍能力が得られ、オイル戻
りも良好な冷媒回路を提供することを目的とする。 【解決手段】 冷媒回路において、冷媒を、７５〜９９
重量％のクロロジフルオロメタン及び１−クロロ−１，
１−ジフルオロエタンと、１〜２５重量％の８弗化プロ
パンとから構成し、前記クロロジフルオロメタンと前記
１−クロロ−１，１−ジフルオロエタンとを１４対１〜
１４対５の比率で混合した混合冷媒とし、前記凝縮器と
前記減圧装置との間には、凝縮器側から気液分離器と中
間熱交換器とを配置し、前記気液分離器の液相部と前記
中間熱交換器とを液相配管及びキャピラリチューブでつ
なぎ、前記中間熱交換器と前記蒸発器の出口側となる前
記圧縮機の吸込側配管とを配管でつないだものである。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は冷凍装置に用いられ、且
つ、オゾン層を破壊する危険性のない冷媒を封入してな
る冷媒回路に関する。
つ、オゾン層を破壊する危険性のない冷媒を封入してな
る冷媒回路に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、冷凍機の冷媒として用いられてい
るものにはＲ１２(ジクロロジフルオロメタン)とＲ５０
０(Ｒ１２とＲ１５２ａ(１，１−ジフルオロエタン)と
の共沸混合物)が多い。Ｒ１２の沸点は約−３０℃で、
Ｒ５００の沸点は約−３３℃であり通常の冷凍装置に好
適である。更に圧縮機への吸込温度が比較的高くても吐
出温度が圧縮機のオイルスラッジを引き起こす程高くな
らない。更に又、Ｒ１２は圧縮機のオイルと相溶性が良
く、冷媒回路中のオイルを圧縮機まで引き戻す役割も果
たす。
るものにはＲ１２(ジクロロジフルオロメタン)とＲ５０
０(Ｒ１２とＲ１５２ａ(１，１−ジフルオロエタン)と
の共沸混合物)が多い。Ｒ１２の沸点は約−３０℃で、
Ｒ５００の沸点は約−３３℃であり通常の冷凍装置に好
適である。更に圧縮機への吸込温度が比較的高くても吐
出温度が圧縮機のオイルスラッジを引き起こす程高くな
らない。更に又、Ｒ１２は圧縮機のオイルと相溶性が良
く、冷媒回路中のオイルを圧縮機まで引き戻す役割も果
たす。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】然し乍ら上記各冷媒は
オゾン層を破壊する恐れがあるとされ、その使用が規制
されることとなって来た。これら規制冷媒の代替冷媒と
して研究されているのがＲ２２(クロロジフルオロメタ
ン)とＲ１４２ｂ(１−クロロ−１，１−ジフルオロエタ
ン)の混合冷媒が考えられている。Ｒ２２の沸点は約−
４０℃、Ｒ１４２ｂの沸点は約−９.８℃である。又、
Ｒ２２は圧縮機の吸込温度を相当低くしなければ吐出温
度の上昇を抑えられないのでＲ１４２ｂを混合すること
によって吐出温度を下げている。即ち、Ｒ１４２ｂは吸
込温度が比較的高くても吐出温度が上がらないからであ
る。
オゾン層を破壊する恐れがあるとされ、その使用が規制
されることとなって来た。これら規制冷媒の代替冷媒と
して研究されているのがＲ２２(クロロジフルオロメタ
ン)とＲ１４２ｂ(１−クロロ−１，１−ジフルオロエタ
ン)の混合冷媒が考えられている。Ｒ２２の沸点は約−
４０℃、Ｒ１４２ｂの沸点は約−９.８℃である。又、
Ｒ２２は圧縮機の吸込温度を相当低くしなければ吐出温
度の上昇を抑えられないのでＲ１４２ｂを混合すること
によって吐出温度を下げている。即ち、Ｒ１４２ｂは吸
込温度が比較的高くても吐出温度が上がらないからであ
る。
【０００４】更にＲ１４２ｂは可燃性であるがＲ２２と
混合することによって不燃組成を構成し、安全性を高め
ている。
混合することによって不燃組成を構成し、安全性を高め
ている。
【０００５】また、上記安全性を一層高めたり、また冷
凍機油との相溶性を考慮して上記Ｒ１４２ｂとＲ２２と
の混合冷媒に更にＲ２１、即ち、ジクロロモノフルオロ
メタンを少量加えたものが提案されている。
凍機油との相溶性を考慮して上記Ｒ１４２ｂとＲ２２と
の混合冷媒に更にＲ２１、即ち、ジクロロモノフルオロ
メタンを少量加えたものが提案されている。
【０００６】しかし、Ｒ２１は毒性が強いことが知られ
ており、職場環況を悪化させるという重大な問題がある
と共に、冷凍機油との相溶性を向上するためにＲ２１の
重量％を多くしていくと、上記職場環況の悪化を促進す
ることになるばかりか、Ｒ２１の沸点が８.９５℃と高
いことに起因して、冷凍能力が低下するという問題があ
った。
ており、職場環況を悪化させるという重大な問題がある
と共に、冷凍機油との相溶性を向上するためにＲ２１の
重量％を多くしていくと、上記職場環況の悪化を促進す
ることになるばかりか、Ｒ２１の沸点が８.９５℃と高
いことに起因して、冷凍能力が低下するという問題があ
った。
【０００７】本発明は斯る点に鑑みなされたもので、毒
性による職場環況の悪化を防止しつつ冷凍能力を向上す
ることができ、当然、オゾン層の破壊の恐れがない冷媒
組成物を提供することを目的とする。
性による職場環況の悪化を防止しつつ冷凍能力を向上す
ることができ、当然、オゾン層の破壊の恐れがない冷媒
組成物を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、請求項１の如
く圧縮機から凝縮器、減圧装置、蒸発器へと順に冷媒が
送られ、再び冷媒が圧縮機に帰還するように構成された
冷媒回路において、前記冷媒を、７５〜９９重量％のク
ロロジフルオロメタン及び１−クロロ−１，１−ジフル
オロエタンと、１〜２５重量％の８弗化プロパンとから
構成し、前記クロロジフルオロメタンと前記１−クロロ
−１，１−ジフルオロエタンとを１４対１〜１４対５の
比率で混合した混合冷媒とし、前記凝縮器と前記減圧装
置との間には、凝縮器側から気液分離器と中間熱交換器
とを配置し、前記気液分離器の液相部と前記中間熱交換
器とを液相配管及びキャピラリチューブでつなぎ、前記
中間熱交換器と前記蒸発器の出口側となる前記圧縮機の
吸込側配管とを配管でつないだものである。
く圧縮機から凝縮器、減圧装置、蒸発器へと順に冷媒が
送られ、再び冷媒が圧縮機に帰還するように構成された
冷媒回路において、前記冷媒を、７５〜９９重量％のク
ロロジフルオロメタン及び１−クロロ−１，１−ジフル
オロエタンと、１〜２５重量％の８弗化プロパンとから
構成し、前記クロロジフルオロメタンと前記１−クロロ
−１，１−ジフルオロエタンとを１４対１〜１４対５の
比率で混合した混合冷媒とし、前記凝縮器と前記減圧装
置との間には、凝縮器側から気液分離器と中間熱交換器
とを配置し、前記気液分離器の液相部と前記中間熱交換
器とを液相配管及びキャピラリチューブでつなぎ、前記
中間熱交換器と前記蒸発器の出口側となる前記圧縮機の
吸込側配管とを配管でつないだものである。
【０００９】また、請求項２の如く圧縮機から凝縮器、
減圧装置、蒸発器へと順に冷媒が送られ、再び冷媒が圧
縮機に帰還するように構成された冷媒回路において、前
記冷媒を、７０重量％の前記クロロジフルオロメタン
と、２５重量％の前記１−クロロ−１,１−ジフルオロ
エタンと、５重量％の前記８弗化プロパンとからなる混
合冷媒とし、前記凝縮器と前記減圧装置との間には、凝
縮器側から気液分離器と中間熱交換器とを配置し、前記
気液分離器の液相部と前記中間熱交換器とを液相配管及
びキャピラリチューブでつなぎ、前記中間熱交換器と前
記蒸発器の出口側となる前記圧縮機の吸込側配管とを配
管でつないだものである。
減圧装置、蒸発器へと順に冷媒が送られ、再び冷媒が圧
縮機に帰還するように構成された冷媒回路において、前
記冷媒を、７０重量％の前記クロロジフルオロメタン
と、２５重量％の前記１−クロロ−１,１−ジフルオロ
エタンと、５重量％の前記８弗化プロパンとからなる混
合冷媒とし、前記凝縮器と前記減圧装置との間には、凝
縮器側から気液分離器と中間熱交換器とを配置し、前記
気液分離器の液相部と前記中間熱交換器とを液相配管及
びキャピラリチューブでつなぎ、前記中間熱交換器と前
記蒸発器の出口側となる前記圧縮機の吸込側配管とを配
管でつないだものである。
【００１０】また、請求項３の如く圧縮機から凝縮器、
減圧装置、蒸発器へと順に冷媒が送られ、再び冷媒が圧
縮機に帰還するように構成された冷媒回路において、前
記冷媒を、７０重量％の前記クロロジフルオロメタン
と、５重量％の前記１−クロロ−１,１−ジフルオロエ
タンと、２５重量％の前記８弗化プロパンとからなる混
合冷媒とし、前記凝縮器と前記減圧装置との間には、凝
縮器側から気液分離器と中間熱交換器とを配置し、前記
気液分離器の液相部と前記中間熱交換器とを液相配管及
びキャピラリチューブでつなぎ、前記中間熱交換器と前
記蒸発器の出口側となる前記圧縮機の吸込側配管とを配
管でつないだものである。
減圧装置、蒸発器へと順に冷媒が送られ、再び冷媒が圧
縮機に帰還するように構成された冷媒回路において、前
記冷媒を、７０重量％の前記クロロジフルオロメタン
と、５重量％の前記１−クロロ−１,１−ジフルオロエ
タンと、２５重量％の前記８弗化プロパンとからなる混
合冷媒とし、前記凝縮器と前記減圧装置との間には、凝
縮器側から気液分離器と中間熱交換器とを配置し、前記
気液分離器の液相部と前記中間熱交換器とを液相配管及
びキャピラリチューブでつなぎ、前記中間熱交換器と前
記蒸発器の出口側となる前記圧縮機の吸込側配管とを配
管でつないだものである。
【００１１】８弗化プロパン、即ちＲ２１８はオゾン層
破壊問題における規制の対象となっておらず、また、そ
の沸点は−３６.７℃、後に詳述する比熱比は１.０６で
あり、更に毒性はほとんどない。従って、オゾン層の破
壊を抑制できることはもとより、職場の環況を健全に保
つことができる。
破壊問題における規制の対象となっておらず、また、そ
の沸点は−３６.７℃、後に詳述する比熱比は１.０６で
あり、更に毒性はほとんどない。従って、オゾン層の破
壊を抑制できることはもとより、職場の環況を健全に保
つことができる。
【００１２】また、Ｒ２１８の沸点は−３６.７℃と低
いため、冷媒回路中において、Ｒ２２と共に蒸発器にて
蒸発させることができ、加えて、比熱比は１.０６とＲ
２２の比熱比１.１８に比べて小さいので、Ｒ２２によ
る圧縮機の吐出温度上昇をＲ２１８で抑えることができ
る。この結果、所望とする冷凍能力を実現できると共に
オイルスラッジやオイルの劣化を抑制できる。
いため、冷媒回路中において、Ｒ２２と共に蒸発器にて
蒸発させることができ、加えて、比熱比は１.０６とＲ
２２の比熱比１.１８に比べて小さいので、Ｒ２２によ
る圧縮機の吐出温度上昇をＲ２１８で抑えることができ
る。この結果、所望とする冷凍能力を実現できると共に
オイルスラッジやオイルの劣化を抑制できる。
【００１３】更に、Ｒ２１８はオイルとの相溶性が悪い
が、この問題については相溶性の良いＲ２２の所定量を
確保することによって対応することができ、このＲ２２
をキャリアとして冷媒回路中のオイルを圧縮機に帰還さ
せることにより油上りによる圧縮機のロック等を防止で
きる。
が、この問題については相溶性の良いＲ２２の所定量を
確保することによって対応することができ、このＲ２２
をキャリアとして冷媒回路中のオイルを圧縮機に帰還さ
せることにより油上りによる圧縮機のロック等を防止で
きる。
【００１４】加えて、Ｒ１４２ｂもオゾン層破壊問題に
おける規制の対象ではなく、その比熱比は１.１１と小
さいことから、前述したＲ２１８と同様に圧縮機の吐出
温度上昇を抑制してオイルスラッジ等の発生を防止でき
る。
おける規制の対象ではなく、その比熱比は１.１１と小
さいことから、前述したＲ２１８と同様に圧縮機の吐出
温度上昇を抑制してオイルスラッジ等の発生を防止でき
る。
【００１５】即ち、例えば、斯る混合冷媒の組成を、ク
ロロジフルオロメタン(Ｒ２２)及び１−クロロ−１，１
−ジフルオロエタン(Ｒ１４２ｂ)が７５〜９９重量％、
８弗化プロパン(Ｒ２１８)が１〜２５重量％とすること
により、オゾン層破壊の防止、職場環況の健全化、冷凍
能力の確保、圧縮機の吐出温度の抑制、更にはオイルと
の相溶性といった問題のすべてに対処することができ
る。
ロロジフルオロメタン(Ｒ２２)及び１−クロロ−１，１
−ジフルオロエタン(Ｒ１４２ｂ)が７５〜９９重量％、
８弗化プロパン(Ｒ２１８)が１〜２５重量％とすること
により、オゾン層破壊の防止、職場環況の健全化、冷凍
能力の確保、圧縮機の吐出温度の抑制、更にはオイルと
の相溶性といった問題のすべてに対処することができ
る。
【００１６】これにより、−３３℃〜−４５℃という極
低温の温度帯を本発明の混合冷媒によって実現でき、Ｒ
５００やＲ５０２の代替に供することができる。
低温の温度帯を本発明の混合冷媒によって実現でき、Ｒ
５００やＲ５０２の代替に供することができる。
【００１７】
【実施の形態】次に図面において実施例を説明する。図
１はＲ２２、Ｒ１４２ｂ及びＲ２１８の混合冷媒を用い
た場合の冷媒回路を示している。圧縮機１の吐出側配管
２は凝縮器３に接続され、凝縮器３は気液分離器４に接
続されている。気液分離器４から出た液相配管５はキャ
ピラリチューブ６に接続されキャピラリチューブ（減圧
装置）６は中間熱交換器７に接続される。気液分離器４
から出た気相配管８は中間熱交換器７中を通過してキャ
ピラリチューブ９に接続され、キャピラリチューブ９は
蒸発器１０に接続される。中間熱交換器７から出た配管
１１と蒸発器１０から出た配管１２は接続点Ｐにて合流
せられ、圧縮機１の吸込側配管１３に接続される。
１はＲ２２、Ｒ１４２ｂ及びＲ２１８の混合冷媒を用い
た場合の冷媒回路を示している。圧縮機１の吐出側配管
２は凝縮器３に接続され、凝縮器３は気液分離器４に接
続されている。気液分離器４から出た液相配管５はキャ
ピラリチューブ６に接続されキャピラリチューブ（減圧
装置）６は中間熱交換器７に接続される。気液分離器４
から出た気相配管８は中間熱交換器７中を通過してキャ
ピラリチューブ９に接続され、キャピラリチューブ９は
蒸発器１０に接続される。中間熱交換器７から出た配管
１１と蒸発器１０から出た配管１２は接続点Ｐにて合流
せられ、圧縮機１の吸込側配管１３に接続される。
【００１８】冷媒回路内にはＲ２２、Ｒ１４２ｂ及びＲ
２１８の非共沸混合冷媒が充填される。次に動作を説明
する。圧縮機１から吐出された高温高圧のガス状冷媒混
合物は凝縮器３に流入して放熱し、その内のＲ１４２ｂ
は液化して気液分離器４に入る。そこで液状のＲ１４２
ｂは液相配管５へ、また、未だ気体のＲ２２及びＲ２１
８は気相配管８へと分離される。液相配管５に流入した
Ｒ１４２ｂはキャピラリチューブ６にて減圧されて中間
熱交換器７に流入し、Ｒ１４２ｂはそこで蒸発する。
２１８の非共沸混合冷媒が充填される。次に動作を説明
する。圧縮機１から吐出された高温高圧のガス状冷媒混
合物は凝縮器３に流入して放熱し、その内のＲ１４２ｂ
は液化して気液分離器４に入る。そこで液状のＲ１４２
ｂは液相配管５へ、また、未だ気体のＲ２２及びＲ２１
８は気相配管８へと分離される。液相配管５に流入した
Ｒ１４２ｂはキャピラリチューブ６にて減圧されて中間
熱交換器７に流入し、Ｒ１４２ｂはそこで蒸発する。
【００１９】一方、気相配管８に流入したＲ２２、Ｒ２
１８は中間熱交換器７内を通過する過程で、そこで蒸発
するＲ１４２ｂに冷却されて凝縮し、キャピラリチュー
ブ９で減圧されて蒸発器１０に流入し、そこで順次蒸発
(まず沸点の低いＲ２２が蒸発し、次いでＲ２１８が蒸
発する)して周囲を冷却する。
１８は中間熱交換器７内を通過する過程で、そこで蒸発
するＲ１４２ｂに冷却されて凝縮し、キャピラリチュー
ブ９で減圧されて蒸発器１０に流入し、そこで順次蒸発
(まず沸点の低いＲ２２が蒸発し、次いでＲ２１８が蒸
発する)して周囲を冷却する。
【００２０】中間熱交換器７から出たＲ１４２ｂは配管
１１を通り、また、蒸発器１０を出たＲ２２及びＲ２１
８は配管１２を通り、接続点Ｐにて合流し、再びＲ２
２、Ｒ１４２ｂ及びＲ２１８の混合物となって圧縮機１
に帰還する。
１１を通り、また、蒸発器１０を出たＲ２２及びＲ２１
８は配管１２を通り、接続点Ｐにて合流し、再びＲ２
２、Ｒ１４２ｂ及びＲ２１８の混合物となって圧縮機１
に帰還する。
【００２１】冷媒回路中を循環する圧縮機１のオイルは
Ｒ２２に溶け込んだ状態で冷媒回路を循環し圧縮機１に
戻される。
Ｒ２２に溶け込んだ状態で冷媒回路を循環し圧縮機１に
戻される。
【００２２】冷媒回路内に封入される冷媒混合物の組成
を決定するに際しては、オゾン層破壊の防止はもとよ
り、職場環況の健全化、冷凍能力の確保、圧縮機の吐出
温度の抑制、更にはオイルとの相溶性といった問題を考
慮する必要がある。
を決定するに際しては、オゾン層破壊の防止はもとよ
り、職場環況の健全化、冷凍能力の確保、圧縮機の吐出
温度の抑制、更にはオイルとの相溶性といった問題を考
慮する必要がある。
【００２３】８弗化プロパン、即ちＲ２１８はその組成
に塩素を含まないのでオゾン層破壊問題における規制の
対象となっておらず、また、その沸点は−３６.７℃、
比熱比は１.０６であり、更に、毒性はほとんどないこ
とが公的検査機関(例えば米国検査機関Ｔ.Ｖ.Ｋ)によっ
ても確認されている。
に塩素を含まないのでオゾン層破壊問題における規制の
対象となっておらず、また、その沸点は−３６.７℃、
比熱比は１.０６であり、更に、毒性はほとんどないこ
とが公的検査機関(例えば米国検査機関Ｔ.Ｖ.Ｋ)によっ
ても確認されている。
【００２４】従って、オゾン層の破壊を抑制できること
はもとより、職場の環況を健全に保つことができる。
はもとより、職場の環況を健全に保つことができる。
【００２５】ここで、比熱比の値Ｋ(Ｃｐ／Ｃｖ)は下記
の(１)式で示す如く、断熱圧縮における圧縮機の吐出ガ
ス温度に大きな影響を及ぼすものであって組成物の分子
量が大きい程小さい値を示す。
の(１)式で示す如く、断熱圧縮における圧縮機の吐出ガ
ス温度に大きな影響を及ぼすものであって組成物の分子
量が大きい程小さい値を示す。
【００２６】
【数１】
Ｒ２１８の比熱比は上述したように１.０６であって、
Ｒ２２の比熱比(１.１８)に比して小さく、圧縮機の吐
出温度を充分下げることができ、圧縮機でのオイルスラ
ッジの発生やオイルの劣化を防止できる。
Ｒ２２の比熱比(１.１８)に比して小さく、圧縮機の吐
出温度を充分下げることができ、圧縮機でのオイルスラ
ッジの発生やオイルの劣化を防止できる。
【００２７】因みに、Ｒ１４２ｂの比熱比も１.１１と
Ｒ２２に比して低いため、上述したＲ２１８と同様、圧
縮機の吐出温度の低下に寄与できる。
Ｒ２２に比して低いため、上述したＲ２１８と同様、圧
縮機の吐出温度の低下に寄与できる。
【００２８】また、Ｒ２１８の沸点が−３６.７℃と低
いことから、冷媒回路中において、蒸発器１０でＲ２２
と共に蒸発させることができ、冷凍能力を向上できる。
いことから、冷媒回路中において、蒸発器１０でＲ２２
と共に蒸発させることができ、冷凍能力を向上できる。
【００２９】ここで、出願人の実験によれば次のことが
確認されている。
確認されている。
【００３０】まず、７０重量％のＲ２２と３０重量％の
Ｒ１４２ｂとで組成される従来の混合冷媒Ａと、Ｒ５０
２からなる市販の冷媒Ｂと、７０重量％のＲ２２と２５
重量％のＲ１４２ｂと５重量％のＲ２１８とからなる組
成の本発明における混合冷媒Ｃと、７０重量％のＲ２２
と５重量％のＲ１４２ｂと２５重量％のＲ２１８とから
なる組成の本発明における混合冷媒Ｄとの夫々の冷媒を
用意し、同一の断熱箱体及び同一の圧縮機を搭載した冷
凍機に上記Ａ〜Ｄの冷媒を封入し、周囲温度等の諸条件
が同一のもとで実験した結果、それらの蒸発温度はＡが
−２８℃、Ｂが−３６℃、Ｃが−３１℃、Ｄが−３５℃
であった。
Ｒ１４２ｂとで組成される従来の混合冷媒Ａと、Ｒ５０
２からなる市販の冷媒Ｂと、７０重量％のＲ２２と２５
重量％のＲ１４２ｂと５重量％のＲ２１８とからなる組
成の本発明における混合冷媒Ｃと、７０重量％のＲ２２
と５重量％のＲ１４２ｂと２５重量％のＲ２１８とから
なる組成の本発明における混合冷媒Ｄとの夫々の冷媒を
用意し、同一の断熱箱体及び同一の圧縮機を搭載した冷
凍機に上記Ａ〜Ｄの冷媒を封入し、周囲温度等の諸条件
が同一のもとで実験した結果、それらの蒸発温度はＡが
−２８℃、Ｂが−３６℃、Ｃが−３１℃、Ｄが−３５℃
であった。
【００３１】即ち、本発明の混合冷媒Ｃによれば、従来
の混合冷媒ＡやＲ５００(沸点−３３.４５℃)といった
ものと同程度の冷凍能力を実現することができ、これら
のものに代替できる。
の混合冷媒ＡやＲ５００(沸点−３３.４５℃)といった
ものと同程度の冷凍能力を実現することができ、これら
のものに代替できる。
【００３２】また、本発明の混合冷媒Ｄによれば、Ｒ５
０２であるＢと同程度の冷凍能力を実現することがで
き、Ｒ５０２に代替できる。
０２であるＢと同程度の冷凍能力を実現することがで
き、Ｒ５０２に代替できる。
【００３３】尚、本実験によれば、オイル戻りも良好で
あり、オイルスラッジの発生もほとんど見られなかっ
た。これはＲ２２の相溶性によりオイルが良好に帰還さ
れたことを裏付けるものである。
あり、オイルスラッジの発生もほとんど見られなかっ
た。これはＲ２２の相溶性によりオイルが良好に帰還さ
れたことを裏付けるものである。
【００３４】即ち、以上説明したようにＲ２１８を混入
することにより、冷凍能力を向上し圧縮機の吐出温度を
下げるという多大な効果があるが、このＲ２１８の重量
％を多くするということは逆に言えばＲ２２の重量％を
少なくするということになり、Ｒ２２の持つオイルとの
相溶性の観点、及びＲ２１８は現時点では希少な冷媒で
あってコストも非常に高いという点があり、これらの観
点、及び実験的裏付けから、例えば所望とする蒸発温度
帯を−３３℃〜−４５℃とした場合には、Ｒ２２とＲ１
４２ｂとが７５〜９９重量％を占める冷媒に対して、Ｒ
２１８を１〜２５重量％混入されたものが好ましいと言
える。
することにより、冷凍能力を向上し圧縮機の吐出温度を
下げるという多大な効果があるが、このＲ２１８の重量
％を多くするということは逆に言えばＲ２２の重量％を
少なくするということになり、Ｒ２２の持つオイルとの
相溶性の観点、及びＲ２１８は現時点では希少な冷媒で
あってコストも非常に高いという点があり、これらの観
点、及び実験的裏付けから、例えば所望とする蒸発温度
帯を−３３℃〜−４５℃とした場合には、Ｒ２２とＲ１
４２ｂとが７５〜９９重量％を占める冷媒に対して、Ｒ
２１８を１〜２５重量％混入されたものが好ましいと言
える。
【００３５】尚、上述した割合において、Ｒ１４２ｂも
Ｒ２１８と同様にその重量％を多くすれば圧縮機の吐出
温度の低下に寄与できるが、従来例でも説明した様にＲ
１４２ｂは可燃性であってその重量％をあまり多くする
と爆発の危険があり、この問題を回避する範囲にしてい
る。
Ｒ２１８と同様にその重量％を多くすれば圧縮機の吐出
温度の低下に寄与できるが、従来例でも説明した様にＲ
１４２ｂは可燃性であってその重量％をあまり多くする
と爆発の危険があり、この問題を回避する範囲にしてい
る。
【００３６】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、オゾン層
の破壊防止はもとより、職場環況を良好に保ちつつ、所
望とする冷凍能力が得られ、オイル戻りも良好でＲ５０
０やＲ５０２の代替としての使用も可能な実用性に優れ
た冷媒回路を提供できる。
の破壊防止はもとより、職場環況を良好に保ちつつ、所
望とする冷凍能力が得られ、オイル戻りも良好でＲ５０
０やＲ５０２の代替としての使用も可能な実用性に優れ
た冷媒回路を提供できる。
【図１】本発明の冷媒回路の図である。
１ 圧縮機
３ 凝縮器
４ 気液分離器
５ 液相配管
６ キャピラリチューブ
７ 中間熱交換器
９ キャピラリチューブ（減圧装置）
１０ 蒸発器
１１ 配管
１３ 吸込側配管
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 湯澤 治郎
大阪府守口市京阪本通２丁目18番地 三洋
電機株式会社内
Claims (3)
- 【請求項１】 圧縮機から凝縮器、減圧装置、蒸発器へ
と順に冷媒が送られ、再び冷媒が圧縮機に帰還するよう
に構成された冷媒回路において、前記冷媒を、７５〜９
９重量％のクロロジフルオロメタン及び１−クロロ−
１，１−ジフルオロエタンと、１〜２５重量％の８弗化
プロパンとから構成し、前記クロロジフルオロメタンと
前記１−クロロ−１，１−ジフルオロエタンとを１４対
１〜１４対５の比率で混合した混合冷媒とし、前記凝縮
器と前記減圧装置との間には、凝縮器側から気液分離器
と中間熱交換器とを配置し、前記気液分離器の液相部と
前記中間熱交換器とを液相配管及びキャピラリチューブ
でつなぎ、前記中間熱交換器と前記蒸発器の出口側とな
る前記圧縮機の吸込側配管とを配管でつないだことを特
徴とする冷媒回路。 - 【請求項２】 圧縮機から凝縮器、減圧装置、蒸発器へ
と順に冷媒が送られ、再び冷媒が圧縮機に帰還するよう
に構成された冷媒回路において、前記冷媒を、７０重量
％の前記クロロジフルオロメタンと、２５重量％の前記
１−クロロ−１,１−ジフルオロエタンと、５重量％の
前記８弗化プロパンとからなる混合冷媒とし、前記凝縮
器と前記減圧装置との間には、凝縮器側から気液分離器
と中間熱交換器とを配置し、前記気液分離器の液相部と
前記中間熱交換器とを液相配管及びキャピラリチューブ
でつなぎ、前記中間熱交換器と前記蒸発器の出口側とな
る前記圧縮機の吸込側配管とを配管でつないだことを特
徴とする冷媒回路。 - 【請求項３】 圧縮機から凝縮器、減圧装置、蒸発器へ
と順に冷媒が送られ、再び冷媒が圧縮機に帰還するよう
に構成された冷媒回路において、前記冷媒を、７０重量
％の前記クロロジフルオロメタンと、５重量％の前記１
−クロロ−１,１−ジフルオロエタンと、２５重量％の
前記８弗化プロパンとからなる混合冷媒とし、前記凝縮
器と前記減圧装置との間には、凝縮器側から気液分離器
と中間熱交換器とを配置し、前記気液分離器の液相部と
前記中間熱交換器とを液相配管及びキャピラリチューブ
でつなぎ、前記中間熱交換器と前記蒸発器の出口側とな
る前記圧縮機の吸込側配管とを配管でつないだことを特
徴とする冷媒回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002201217A JP3433197B2 (ja) | 2002-07-10 | 2002-07-10 | 冷媒回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002201217A JP3433197B2 (ja) | 2002-07-10 | 2002-07-10 | 冷媒回路 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000176185A Division JP3469855B2 (ja) | 1991-04-02 | 2000-06-12 | 冷媒回路 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003056923A true JP2003056923A (ja) | 2003-02-26 |
| JP3433197B2 JP3433197B2 (ja) | 2003-08-04 |
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ID=19195684
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002201217A Expired - Fee Related JP3433197B2 (ja) | 2002-07-10 | 2002-07-10 | 冷媒回路 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3433197B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009085539A (ja) * | 2007-10-01 | 2009-04-23 | Toshiba Corp | 冷蔵庫 |
| JP2010002074A (ja) * | 2008-06-18 | 2010-01-07 | Mitsubishi Electric Corp | 混合冷媒とそれを用いた冷凍サイクル装置 |
| JP2012247104A (ja) * | 2011-05-26 | 2012-12-13 | Sanyo Electric Co Ltd | スクロール圧縮機を備えた冷凍装置 |
| JP2012251767A (ja) * | 2012-07-30 | 2012-12-20 | Mitsubishi Electric Corp | 混合冷媒とそれを用いた冷凍サイクル装置 |
-
2002
- 2002-07-10 JP JP2002201217A patent/JP3433197B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JP2012247104A (ja) * | 2011-05-26 | 2012-12-13 | Sanyo Electric Co Ltd | スクロール圧縮機を備えた冷凍装置 |
| JP2012251767A (ja) * | 2012-07-30 | 2012-12-20 | Mitsubishi Electric Corp | 混合冷媒とそれを用いた冷凍サイクル装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3433197B2 (ja) | 2003-08-04 |
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