JP2003027140A - 高耐食クラッド鋼板の製造方法 - Google Patents
高耐食クラッド鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JP2003027140A JP2003027140A JP2001213136A JP2001213136A JP2003027140A JP 2003027140 A JP2003027140 A JP 2003027140A JP 2001213136 A JP2001213136 A JP 2001213136A JP 2001213136 A JP2001213136 A JP 2001213136A JP 2003027140 A JP2003027140 A JP 2003027140A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- clad steel
- steel sheet
- base material
- clad
- temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/25—Process efficiency
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 耐食性が極めて高いステンレス鋼、高Ｎｉ合
金あるいはＮｉ基合金を合せ材とし、靭性に優れた炭素
鋼を母材とするクラッド鋼板を能率的で且つ安価に製造
することができる。 【解決手段】 母材および合せ材からなるクラッドスラ
ブを１０５０℃以上に加熱し、次いで、熱間圧延により
クラッド鋼板を調製し、そして、前記クラッド鋼板を高
周波誘導加熱により表面温度が９００℃以上、板厚中央
部が７００℃以下となるように熱処理する。
金あるいはＮｉ基合金を合せ材とし、靭性に優れた炭素
鋼を母材とするクラッド鋼板を能率的で且つ安価に製造
することができる。 【解決手段】 母材および合せ材からなるクラッドスラ
ブを１０５０℃以上に加熱し、次いで、熱間圧延により
クラッド鋼板を調製し、そして、前記クラッド鋼板を高
周波誘導加熱により表面温度が９００℃以上、板厚中央
部が７００℃以下となるように熱処理する。
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、高耐食クラッド
鋼板の製造方法、特に、耐食性に優れたステンレス鋼、
高Ｎｉ合金あるいはＮｉ基合金を合せ材とし、靭性に優
れた炭素鋼を母材とするクラッド鋼板を能率的で且つ安
価に製造することができる、高耐食クラッド鋼板の製造
方法に関するものである。 【０００２】 【従来の技術】近年、プラント設備の使用環境激化とメ
ンテナンスフリー指向が高まるのに応じて、厳しい腐食
環境下での構造用材料として、ステンレスクラッド鋼板
が適用される傾向が強くなっている。中でも圧延による
クラッド鋼板の製造は、量産化、大型商品への対応、経
済性等の観点から注目されており、例えば、１８Ｃｒ−
８Ｎｉステンレス鋼に代表されるＣｒ−Ｎｉ系、およ
び、Ｃｒ−Ｎｉ−Ｍｏ系を主とするオーステナイト系ス
テンレス鋼は、クラッド化して主に化学プラントや圧力
容器等への使用に提供できる技術が確立されている。 【０００３】 【発明が解決しようとする課題】圧延法により製造した
クラッド鋼板は、圧延ままもしくは焼準、溶体化処理の
状態で使用されるが、高耐食が要求される用途において
は、圧延後の焼準および溶体化処理が合せ材の耐食性向
上の観点から欠かせないプロセスとなる。 【０００４】ところが、クラッド鋼板に対してこれらの
高温加熱処理を適用すると、母材金属組織の結晶粒粗大
化を引き起こして、靭性を低下させるなどの機械的性質
の著しい劣化を招く結果となる。即ち、合せ材の耐食性
の向上と母材の機械的性質の向上とは両立し難いことが
問題であった。 【０００５】従って、この発明の目的は、上記問題を克
服し、合せ材が優れた耐食性を示し、且つ、母材の機械
的性質の良好なクラッド鋼板を高能率に製造する方法を
提供することにある。 【０００６】 【課題を解決するための手段】本発明者等は、クラッド
鋼板の熱処理方法について鋭意検討を重ねた結果、以下
の知見を得た。 【０００７】高周波誘導加熱により鋼板を加熱する場
合、板厚および板幅に応じて誘導加熱コイルの出力を選
択することにより、板厚方向に２５０℃以上の大きな温
度差をつけることが可能となる。これは、鋼板(母材)表
面での電流密度の減衰に起因し、母材表面は、電流密度
の減衰により鋼板内部に比べて発熱量が大きくなるから
である。これによって、鋼板表面と鋼板内部とに間に温
度差が生じるようになる。この温度差は、誘導加熱コイ
ルの出力の増加に伴い増大するため、板厚方向に大きな
温度差をつけるためには、誘導加熱コイルの出力を上げ
れば良い。また、裏面に非磁性の合せ材をもつクラッド
鋼板の場合においても、母材表面からの伝熱により合せ
材を高温に加熱させることができる。 【０００８】この知見に基づいて、ステンレスクラッド
鋼板の合せ材の耐食性ならびに母材靭性に及ぼす加熱条
件の影響を検討した。この結果、熱間圧延終了後、高周
波誘導加熱によりクラッド鋼板を加熱すれば、合せ材が
存在する表(裏)層近傍について９００℃以上で溶体化処
理することができ、しかも、板内部については７００℃
以下の低温に留まるような、板厚方向に不均一な温度分
布を有する加熱を行うことができる。従って、合せ材の
耐食性を母材の靭性を損なわずに向上させることができ
るといった新たな知見を得た。 【０００９】母材温度が７００℃以下であるということ
は、鋼のオーステナイト変態点を超えない範囲に保つこ
とによりフェライト粒の粗大化を防止し、しかも、後続
の冷却中に、アッパーベイナイトの析出を防ぐことがで
き、総じて優れた母材靭性を得ることができることを意
味する。 【００１０】この発明は、以上のような知見に基いてな
されたもので、合せ材の耐食性の向上と母材の機械的性
質の向上との両立を達成することができるクラッド鋼板
の高生産性製造技術を提供するものであり、下記を特徴
とするものである。 【００１１】請求項１記載の発明は、炭素鋼を母材と
し、合せ材がステンレス鋼、高Ｎｉ合金あるいはＮｉ基
合金からなるクラッド鋼板の製造方法において、前記母
材および前記合せ材からなるクラッドスラブを１０５０
℃以上に加熱し、次いで、前記クラッドスラブを熱間圧
延してクラッド鋼板を調製し、そして、前記クラッド鋼
板を高周波誘導加熱により表面温度が９００℃以上、母
材板厚中央部が７００℃以下となるように熱処理するこ
とに特徴を有するものである。 【００１２】 【発明の実施の形態】この発明におけるクラッド鋼板の
母材は、基本的には、炭素鋼であれば良く、成分は特に
限定しない。 【００１３】合せ材としては、非磁性であることが必要
であり、Ｃｒ−Ｎｉ系、および、Ｃｒ−Ｎｉ−Ｍｏ系を
主とするオーステナイト系ステンレス鋼、Ｎｉ量２５％
以上の高Ｎｉ合金あるいはＮｉ基ベースのＮｉ基合金等
が使用できる。合せ材の成分元素は、特に規定されない
が、耐食性の観点からＣ量は、低い方が良く、０．０３
％以下が好ましい。 【００１４】この発明は、上記母材および上記合せ材か
らなるクラッドスラブを１０５０℃以上に加熱し、次い
で、熱間圧延によりクラッド鋼板を調製し、前記クラッ
ド鋼板を高周波誘導加熱により表面温度が９００℃以
上、母材板厚中央部が７００℃以下となるように加熱す
ることによって高耐食クラッド鋼板を製造するものであ
る。 【００１５】クラッドスラブを１０５０℃以上の温度に
加熱するのは、高温強圧下圧延により母材と合せ材との
接合性を確保し、更に、合せ材の組織の均質化を図るた
めである。圧延終了後の加熱時のクラッド鋼板の表面温
度を９００℃以上とするのは、圧延後、合せ材に析出し
たＣｒ炭窒化物等の析出物を固溶させて、合せ材を溶体
化処理するためである。そして、板厚中央部が７００℃
以下となるように加熱するのは、炭素鋼からなる母材の
金属組織の粗大化を抑制するためである。 【００１６】上述のように、表面温度が９００℃以上、
板厚中央部が７００℃以下となるようにクラッド鋼板を
加熱するには、クラッド鋼板の平均密度ρ（ｋｇ／
ｍ3）、クラッド鋼板の平均比熱Ｃｐ（Ｊ／Ｋ・ｇ）、
クラッド鋼板の厚さＨ（ｍ）、クラッド鋼板の幅Ｗ
（ｍ）、加熱用コイルの長さＬ（ｍ）として、ρ・Ｃｐ
・Ｈ・Ｗ・Ｌ・５（Ｗ：ワット）以上の出力を有する高
周波誘導加熱コイルを用い、このコイルに１ｋＨｚ以上
の交流電流を、表面温度上昇率が５℃／ｓｅｃ以上とな
るように通電すれば良い。 【００１７】３ｋＨｚ以上の交流電流で高周波加熱する
ことにより、非磁性体である合せ材の表面と、母材の合
せ材のない側の表面が加熱されて、表面が主に高温にな
る。３ｋＨｚ未満の場合、非磁性体である合せ材の発熱
が少なくなるが、１ｋＨｚ以上であれば、母材の表面が
主に加熱されることによって、合せ材も接合界面の母材
表層の温度まで伝熱によって高温化する。このとき、母
材板厚中心温度の上昇を抑制するためには、母材表面の
温度上昇率を５℃／ｓｅｃ以上とする必要がある。これ
を実現するためには、ρ・Ｃｐ・Ｈ・Ｗ・Ｌ・５（Ｗ：
ワット）以上の出力を有する高周波誘導加熱コイルを使
用する必要がある。 【００１８】加熱後の冷却速度については、特に規定し
ないが、更に卓越した耐食性を付与したい場合は、冷却
速度は早い方が好ましく、２℃／秒以上であることが望
ましい。 【００１９】この高周波誘導加熱装置の設置場所は、特
に限定されるものではないが、ライン上に設置し、圧延
完了後、オンラインで処理すれば、製造工期短縮のメリ
ットは非常に大きくなる。 【００２０】 【実施例】次に、この発明を実施例により更に説明す
る。 【００２１】炭素鋼からなる母材と、表１に示す化学成
分からなる合せ材Ａ、Ｂを使用して、表２に示す熱間圧
延条件に従って本発明クラッド鋼板Ｎｏ．１から５およ
び比較クラッド鋼板Ｎｏ．６から１０をそれぞれ製造し
た。そして、各クラッド鋼板から試験片を切り出し、各
試験片に対して、合せ材の耐食性試験および母材の靭性
試験を行なった。これらの結果を表２に併せて示す。 【００２２】 【表１】 【００２３】 【表２】【００２４】各クラッド鋼板の厚さは２０から５０ｍｍ
で、クラッド比は、１：４から１：８の範囲内であっ
た。圧延後の熱処理には、４０００から１６０００ｋｗ
の出力を有する高周波誘導加熱コイルを使用し、所定の
熱履歴をクラッド鋼板に付与した。 【００２５】合せ材の耐食性試験は、ＪＩＳ Ｇ０５７
１に規定する、１０％シュウ酸エッチ試験方法により評
価した。粒界腐食が全く認められない段状組織を○印、
結晶粒界に一部粒界腐食が認められる混合組織を△印、
結晶粒が完全に粒界腐食により囲まれたみぞ状組織を×
印で示した。 【００２６】母材の靭性については、板厚中央部よりＶ
ノッチシャルピー試験片を切り出し、試験温度−４０℃
における３本平均の吸収エネルギーで評価した。試験温
度−４０℃以上で５０Ｊ以上の吸収エネルギーを示す場
合を良好と判定した。 【００２７】表２から明らかなように、本発明クラッド
鋼板１から５は、本発明範囲内の条件で製造したクラッ
ド鋼板であり、優れた合せ材の耐食性と母材の高靭性が
得られていた。 【００２８】一方、比較クラッド鋼板６は、高周波誘導
加熱による加熱を行なわなかったので、合せ材の耐食性
が劣っていた。 【００２９】比較クラッド鋼板７は、合せ材の加熱温度
が本発明範囲を外れて若干低いので、合せ材の耐食性が
若干劣っていた。 【００３０】比較クラッド鋼板８は、母材の加熱温度が
本発明範囲を外れて高いので、合せ材の耐食性は優れて
いるものの、母材の靭性が劣っていた。 【００３１】比較クラッド鋼板９は、合せ材の加熱温度
が本発明範囲を外れて大幅に低いので、合せ材の耐食性
が劣っていた。 【００３２】比較クラッド鋼板１０は、母材の加熱温度
が本発明範囲を外れて高いので、合せ材の耐食性は優れ
ているものの、母材の靭性が劣っていた。 【００３３】以上のように、比較クラッド鋼板６から１
０は、本発明範囲外の条件で製造したクラッド鋼板であ
るので、何れも合せ材の耐食性、あるいは母材の靭性に
おいて性能が十分でないことが分かった。 【００３４】 【発明の効果】以上説明したように、この発明によれ
ば、母材および前記合せ材からなるクラッドスラブを１
０５０℃以上に加熱し、次いで、熱間圧延によりクラッ
ド鋼板を調製し、そして、前記クラッド鋼板を高周波誘
導加熱により表面温度が９００℃以上、母材板厚中央部
が７００℃以下となるように再加熱することによって、
耐食性が極めて高いステンレス鋼を合せ材とし、靭性の
優れた炭素鋼を母材とするクラッド鋼板を能率的で且つ
安価に製造することができる。そして、この発明により
製造したクラッド鋼板をプラント等に使用すれば、耐久
性に優れ、維持補修が軽度でひいてはライフサイクルコ
ストの最小化要望に適合するので、極めて好ましいとい
った有用な効果がもたらされる。
鋼板の製造方法、特に、耐食性に優れたステンレス鋼、
高Ｎｉ合金あるいはＮｉ基合金を合せ材とし、靭性に優
れた炭素鋼を母材とするクラッド鋼板を能率的で且つ安
価に製造することができる、高耐食クラッド鋼板の製造
方法に関するものである。 【０００２】 【従来の技術】近年、プラント設備の使用環境激化とメ
ンテナンスフリー指向が高まるのに応じて、厳しい腐食
環境下での構造用材料として、ステンレスクラッド鋼板
が適用される傾向が強くなっている。中でも圧延による
クラッド鋼板の製造は、量産化、大型商品への対応、経
済性等の観点から注目されており、例えば、１８Ｃｒ−
８Ｎｉステンレス鋼に代表されるＣｒ−Ｎｉ系、およ
び、Ｃｒ−Ｎｉ−Ｍｏ系を主とするオーステナイト系ス
テンレス鋼は、クラッド化して主に化学プラントや圧力
容器等への使用に提供できる技術が確立されている。 【０００３】 【発明が解決しようとする課題】圧延法により製造した
クラッド鋼板は、圧延ままもしくは焼準、溶体化処理の
状態で使用されるが、高耐食が要求される用途において
は、圧延後の焼準および溶体化処理が合せ材の耐食性向
上の観点から欠かせないプロセスとなる。 【０００４】ところが、クラッド鋼板に対してこれらの
高温加熱処理を適用すると、母材金属組織の結晶粒粗大
化を引き起こして、靭性を低下させるなどの機械的性質
の著しい劣化を招く結果となる。即ち、合せ材の耐食性
の向上と母材の機械的性質の向上とは両立し難いことが
問題であった。 【０００５】従って、この発明の目的は、上記問題を克
服し、合せ材が優れた耐食性を示し、且つ、母材の機械
的性質の良好なクラッド鋼板を高能率に製造する方法を
提供することにある。 【０００６】 【課題を解決するための手段】本発明者等は、クラッド
鋼板の熱処理方法について鋭意検討を重ねた結果、以下
の知見を得た。 【０００７】高周波誘導加熱により鋼板を加熱する場
合、板厚および板幅に応じて誘導加熱コイルの出力を選
択することにより、板厚方向に２５０℃以上の大きな温
度差をつけることが可能となる。これは、鋼板(母材)表
面での電流密度の減衰に起因し、母材表面は、電流密度
の減衰により鋼板内部に比べて発熱量が大きくなるから
である。これによって、鋼板表面と鋼板内部とに間に温
度差が生じるようになる。この温度差は、誘導加熱コイ
ルの出力の増加に伴い増大するため、板厚方向に大きな
温度差をつけるためには、誘導加熱コイルの出力を上げ
れば良い。また、裏面に非磁性の合せ材をもつクラッド
鋼板の場合においても、母材表面からの伝熱により合せ
材を高温に加熱させることができる。 【０００８】この知見に基づいて、ステンレスクラッド
鋼板の合せ材の耐食性ならびに母材靭性に及ぼす加熱条
件の影響を検討した。この結果、熱間圧延終了後、高周
波誘導加熱によりクラッド鋼板を加熱すれば、合せ材が
存在する表(裏)層近傍について９００℃以上で溶体化処
理することができ、しかも、板内部については７００℃
以下の低温に留まるような、板厚方向に不均一な温度分
布を有する加熱を行うことができる。従って、合せ材の
耐食性を母材の靭性を損なわずに向上させることができ
るといった新たな知見を得た。 【０００９】母材温度が７００℃以下であるということ
は、鋼のオーステナイト変態点を超えない範囲に保つこ
とによりフェライト粒の粗大化を防止し、しかも、後続
の冷却中に、アッパーベイナイトの析出を防ぐことがで
き、総じて優れた母材靭性を得ることができることを意
味する。 【００１０】この発明は、以上のような知見に基いてな
されたもので、合せ材の耐食性の向上と母材の機械的性
質の向上との両立を達成することができるクラッド鋼板
の高生産性製造技術を提供するものであり、下記を特徴
とするものである。 【００１１】請求項１記載の発明は、炭素鋼を母材と
し、合せ材がステンレス鋼、高Ｎｉ合金あるいはＮｉ基
合金からなるクラッド鋼板の製造方法において、前記母
材および前記合せ材からなるクラッドスラブを１０５０
℃以上に加熱し、次いで、前記クラッドスラブを熱間圧
延してクラッド鋼板を調製し、そして、前記クラッド鋼
板を高周波誘導加熱により表面温度が９００℃以上、母
材板厚中央部が７００℃以下となるように熱処理するこ
とに特徴を有するものである。 【００１２】 【発明の実施の形態】この発明におけるクラッド鋼板の
母材は、基本的には、炭素鋼であれば良く、成分は特に
限定しない。 【００１３】合せ材としては、非磁性であることが必要
であり、Ｃｒ−Ｎｉ系、および、Ｃｒ−Ｎｉ−Ｍｏ系を
主とするオーステナイト系ステンレス鋼、Ｎｉ量２５％
以上の高Ｎｉ合金あるいはＮｉ基ベースのＮｉ基合金等
が使用できる。合せ材の成分元素は、特に規定されない
が、耐食性の観点からＣ量は、低い方が良く、０．０３
％以下が好ましい。 【００１４】この発明は、上記母材および上記合せ材か
らなるクラッドスラブを１０５０℃以上に加熱し、次い
で、熱間圧延によりクラッド鋼板を調製し、前記クラッ
ド鋼板を高周波誘導加熱により表面温度が９００℃以
上、母材板厚中央部が７００℃以下となるように加熱す
ることによって高耐食クラッド鋼板を製造するものであ
る。 【００１５】クラッドスラブを１０５０℃以上の温度に
加熱するのは、高温強圧下圧延により母材と合せ材との
接合性を確保し、更に、合せ材の組織の均質化を図るた
めである。圧延終了後の加熱時のクラッド鋼板の表面温
度を９００℃以上とするのは、圧延後、合せ材に析出し
たＣｒ炭窒化物等の析出物を固溶させて、合せ材を溶体
化処理するためである。そして、板厚中央部が７００℃
以下となるように加熱するのは、炭素鋼からなる母材の
金属組織の粗大化を抑制するためである。 【００１６】上述のように、表面温度が９００℃以上、
板厚中央部が７００℃以下となるようにクラッド鋼板を
加熱するには、クラッド鋼板の平均密度ρ（ｋｇ／
ｍ3）、クラッド鋼板の平均比熱Ｃｐ（Ｊ／Ｋ・ｇ）、
クラッド鋼板の厚さＨ（ｍ）、クラッド鋼板の幅Ｗ
（ｍ）、加熱用コイルの長さＬ（ｍ）として、ρ・Ｃｐ
・Ｈ・Ｗ・Ｌ・５（Ｗ：ワット）以上の出力を有する高
周波誘導加熱コイルを用い、このコイルに１ｋＨｚ以上
の交流電流を、表面温度上昇率が５℃／ｓｅｃ以上とな
るように通電すれば良い。 【００１７】３ｋＨｚ以上の交流電流で高周波加熱する
ことにより、非磁性体である合せ材の表面と、母材の合
せ材のない側の表面が加熱されて、表面が主に高温にな
る。３ｋＨｚ未満の場合、非磁性体である合せ材の発熱
が少なくなるが、１ｋＨｚ以上であれば、母材の表面が
主に加熱されることによって、合せ材も接合界面の母材
表層の温度まで伝熱によって高温化する。このとき、母
材板厚中心温度の上昇を抑制するためには、母材表面の
温度上昇率を５℃／ｓｅｃ以上とする必要がある。これ
を実現するためには、ρ・Ｃｐ・Ｈ・Ｗ・Ｌ・５（Ｗ：
ワット）以上の出力を有する高周波誘導加熱コイルを使
用する必要がある。 【００１８】加熱後の冷却速度については、特に規定し
ないが、更に卓越した耐食性を付与したい場合は、冷却
速度は早い方が好ましく、２℃／秒以上であることが望
ましい。 【００１９】この高周波誘導加熱装置の設置場所は、特
に限定されるものではないが、ライン上に設置し、圧延
完了後、オンラインで処理すれば、製造工期短縮のメリ
ットは非常に大きくなる。 【００２０】 【実施例】次に、この発明を実施例により更に説明す
る。 【００２１】炭素鋼からなる母材と、表１に示す化学成
分からなる合せ材Ａ、Ｂを使用して、表２に示す熱間圧
延条件に従って本発明クラッド鋼板Ｎｏ．１から５およ
び比較クラッド鋼板Ｎｏ．６から１０をそれぞれ製造し
た。そして、各クラッド鋼板から試験片を切り出し、各
試験片に対して、合せ材の耐食性試験および母材の靭性
試験を行なった。これらの結果を表２に併せて示す。 【００２２】 【表１】 【００２３】 【表２】【００２４】各クラッド鋼板の厚さは２０から５０ｍｍ
で、クラッド比は、１：４から１：８の範囲内であっ
た。圧延後の熱処理には、４０００から１６０００ｋｗ
の出力を有する高周波誘導加熱コイルを使用し、所定の
熱履歴をクラッド鋼板に付与した。 【００２５】合せ材の耐食性試験は、ＪＩＳ Ｇ０５７
１に規定する、１０％シュウ酸エッチ試験方法により評
価した。粒界腐食が全く認められない段状組織を○印、
結晶粒界に一部粒界腐食が認められる混合組織を△印、
結晶粒が完全に粒界腐食により囲まれたみぞ状組織を×
印で示した。 【００２６】母材の靭性については、板厚中央部よりＶ
ノッチシャルピー試験片を切り出し、試験温度−４０℃
における３本平均の吸収エネルギーで評価した。試験温
度−４０℃以上で５０Ｊ以上の吸収エネルギーを示す場
合を良好と判定した。 【００２７】表２から明らかなように、本発明クラッド
鋼板１から５は、本発明範囲内の条件で製造したクラッ
ド鋼板であり、優れた合せ材の耐食性と母材の高靭性が
得られていた。 【００２８】一方、比較クラッド鋼板６は、高周波誘導
加熱による加熱を行なわなかったので、合せ材の耐食性
が劣っていた。 【００２９】比較クラッド鋼板７は、合せ材の加熱温度
が本発明範囲を外れて若干低いので、合せ材の耐食性が
若干劣っていた。 【００３０】比較クラッド鋼板８は、母材の加熱温度が
本発明範囲を外れて高いので、合せ材の耐食性は優れて
いるものの、母材の靭性が劣っていた。 【００３１】比較クラッド鋼板９は、合せ材の加熱温度
が本発明範囲を外れて大幅に低いので、合せ材の耐食性
が劣っていた。 【００３２】比較クラッド鋼板１０は、母材の加熱温度
が本発明範囲を外れて高いので、合せ材の耐食性は優れ
ているものの、母材の靭性が劣っていた。 【００３３】以上のように、比較クラッド鋼板６から１
０は、本発明範囲外の条件で製造したクラッド鋼板であ
るので、何れも合せ材の耐食性、あるいは母材の靭性に
おいて性能が十分でないことが分かった。 【００３４】 【発明の効果】以上説明したように、この発明によれ
ば、母材および前記合せ材からなるクラッドスラブを１
０５０℃以上に加熱し、次いで、熱間圧延によりクラッ
ド鋼板を調製し、そして、前記クラッド鋼板を高周波誘
導加熱により表面温度が９００℃以上、母材板厚中央部
が７００℃以下となるように再加熱することによって、
耐食性が極めて高いステンレス鋼を合せ材とし、靭性の
優れた炭素鋼を母材とするクラッド鋼板を能率的で且つ
安価に製造することができる。そして、この発明により
製造したクラッド鋼板をプラント等に使用すれば、耐久
性に優れ、維持補修が軽度でひいてはライフサイクルコ
ストの最小化要望に適合するので、極めて好ましいとい
った有用な効果がもたらされる。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 日野 善道
東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日
本鋼管株式会社内
(72)発明者 多賀根 章
東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日
本鋼管株式会社内
Ｆターム(参考） 4E002 AA07 AD12 BD09
4K042 AA26 BA02 BA13 CA07 CA08
CA11 DA06 DB01 DF01
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 【請求項１】 炭素鋼を母材とし、合せ材がステンレス
鋼、高Ｎｉ合金あるいはＮｉ基合金からなるクラッド鋼
板の製造方法において、 前記母材および前記合せ材からなるクラッドスラブを１
０５０℃以上に加熱し、次いで、前記クラッドスラブを
熱間圧延してクラッド鋼板を調製し、そして、前記クラ
ッド鋼板を高周波誘導加熱により表面温度が９００℃以
上、母材板厚中央部が７００℃以下となるように熱処理
することを特徴とする、高耐食クラッド鋼板の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001213136A JP4674421B2 (ja) | 2001-07-13 | 2001-07-13 | 高耐食クラッド鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001213136A JP4674421B2 (ja) | 2001-07-13 | 2001-07-13 | 高耐食クラッド鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003027140A true JP2003027140A (ja) | 2003-01-29 |
| JP4674421B2 JP4674421B2 (ja) | 2011-04-20 |
Family
ID=19048172
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001213136A Expired - Fee Related JP4674421B2 (ja) | 2001-07-13 | 2001-07-13 | 高耐食クラッド鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4674421B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008502486A (ja) * | 2004-06-10 | 2008-01-31 | エイティーアイ・プロパティーズ・インコーポレーテッド | クラッド合金基板及びその製造方法 |
| CN101983001A (zh) * | 2010-09-17 | 2011-03-02 | 襄樊世科电气有限公司 | 不锈钢复合板低温感应加热制造设备 |
| JP2016113641A (ja) * | 2014-12-11 | 2016-06-23 | Ｊｆｅスチール株式会社 | クラッド鋼板の製造方法、製造設備およびそれによって製造されたクラッド鋼板 |
| CN109226293A (zh) * | 2018-08-31 | 2019-01-18 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种石油天然气管用镍基合金复合板及其制备方法 |
| US11833777B2 (en) | 2018-05-16 | 2023-12-05 | Baoshan Iron & Steel Co., Ltd. | High-strength double-sided stainless steel clad sheet and manufacturing method therefor |
| JP7474079B2 (ja) | 2020-03-12 | 2024-04-24 | 日鉄ステンレス株式会社 | クラッド鋼板およびその製造方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58210123A (ja) * | 1982-05-31 | 1983-12-07 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | クラツド鋼管の熱処理方法 |
| JPS6043433A (ja) * | 1983-08-19 | 1985-03-08 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 耐食性および靭性に優れたクラツド鋼板の製造方法 |
| JPH02284777A (ja) * | 1989-04-25 | 1990-11-22 | Nkk Corp | 耐食性および靭性に優れたステンレスクラッド鋼板の製造方法 |
-
2001
- 2001-07-13 JP JP2001213136A patent/JP4674421B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58210123A (ja) * | 1982-05-31 | 1983-12-07 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | クラツド鋼管の熱処理方法 |
| JPS6043433A (ja) * | 1983-08-19 | 1985-03-08 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 耐食性および靭性に優れたクラツド鋼板の製造方法 |
| JPH02284777A (ja) * | 1989-04-25 | 1990-11-22 | Nkk Corp | 耐食性および靭性に優れたステンレスクラッド鋼板の製造方法 |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008502486A (ja) * | 2004-06-10 | 2008-01-31 | エイティーアイ・プロパティーズ・インコーポレーテッド | クラッド合金基板及びその製造方法 |
| US8387228B2 (en) | 2004-06-10 | 2013-03-05 | Ati Properties, Inc. | Clad alloy substrates and method for making same |
| US8813342B2 (en) | 2004-06-10 | 2014-08-26 | Ati Properties, Inc. | Clad alloy substrates and method for making same |
| CN101983001A (zh) * | 2010-09-17 | 2011-03-02 | 襄樊世科电气有限公司 | 不锈钢复合板低温感应加热制造设备 |
| JP2016113641A (ja) * | 2014-12-11 | 2016-06-23 | Ｊｆｅスチール株式会社 | クラッド鋼板の製造方法、製造設備およびそれによって製造されたクラッド鋼板 |
| US11833777B2 (en) | 2018-05-16 | 2023-12-05 | Baoshan Iron & Steel Co., Ltd. | High-strength double-sided stainless steel clad sheet and manufacturing method therefor |
| CN109226293A (zh) * | 2018-08-31 | 2019-01-18 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种石油天然气管用镍基合金复合板及其制备方法 |
| CN109226293B (zh) * | 2018-08-31 | 2020-06-19 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种石油天然气管用镍基合金复合板及其制备方法 |
| JP7474079B2 (ja) | 2020-03-12 | 2024-04-24 | 日鉄ステンレス株式会社 | クラッド鋼板およびその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4674421B2 (ja) | 2011-04-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN104357754B (zh) | 一种耐硫酸露点腐蚀钢板及其制造方法 | |
| CN102021500B (zh) | 一种新型超级奥氏体6Mo型不锈钢 | |
| CN108486492A (zh) | 1200MPa级高强度高塑性低密度钢板及其制造方法 | |
| WO2012113119A1 (zh) | 一种x90钢级弯管和管件的制备方法 | |
| CN109609747A (zh) | 一种连续油管的均质处理工艺 | |
| CN113522972B (zh) | 一种表面耐蚀不锈钢复合板的生产工艺 | |
| CN103160753B (zh) | 一种含Zr耐硫酸露点腐蚀钢板及其制造方法 | |
| CN1128242C (zh) | 一种高洁净度高强韧性输气管线钢的制备方法 | |
| CN114182169A (zh) | 一种厚壁大口径x80m级热煨弯管用板及其制造方法 | |
| CN105925889A (zh) | 一种特厚规格1.2311模具钢板及其制备方法 | |
| JP2002327212A (ja) | 耐サワーラインパイプ用鋼板の製造方法 | |
| JP2003027140A (ja) | 高耐食クラッド鋼板の製造方法 | |
| JP2001200334A (ja) | 溶接性および靭性に優れた６０キロ級高張力鋼 | |
| CN102212746A (zh) | 强塑积大于65GPa·%的孪晶诱导塑性钢及生产方法 | |
| JP2005314812A (ja) | 板厚方向の強度差が小さい疲労亀裂伝播特性に優れた鋼材の製造方法 | |
| CN115029528B (zh) | 储氢用低铁素体热轧不锈钢中板及其制备方法和用途 | |
| CN110144515A (zh) | 一种冷轧低碳搪瓷钢及其制造方法 | |
| CN109680135A (zh) | 一种厚度≥22mm的管线用X80热轧卷板及生产方法 | |
| CN113522975B (zh) | 一种表面耐蚀镍基复合钢板的生产工艺 | |
| CN114182170A (zh) | 一种具有优异焊接性能的x80级热煨弯管及其制造方法 | |
| CN112742865A (zh) | 一种冷轧钢筋的节能生产工艺 | |
| JP2004269964A (ja) | 高強度鋼板の製造方法 | |
| CN114836606B (zh) | 经济型双相不锈钢板材、提高其强度的方法及其应用 | |
| JP2662485B2 (ja) | 低温靭性の良い鋼板およびその製造方法 | |
| CN117467902B (zh) | 一种焊缝金属粉末及低温弯管的焊接和热处理方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20080423 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20100419 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20100427 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20100602 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20101228 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20110110 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140204 Year of fee payment: 3 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |