JP2002530537A - ダイヤモンド被覆切削工具と製造方法 - Google Patents

ダイヤモンド被覆切削工具と製造方法

Info

Publication number
JP2002530537A
JP2002530537A JP2000584121A JP2000584121A JP2002530537A JP 2002530537 A JP2002530537 A JP 2002530537A JP 2000584121 A JP2000584121 A JP 2000584121A JP 2000584121 A JP2000584121 A JP 2000584121A JP 2002530537 A JP2002530537 A JP 2002530537A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
substrate
weight percent
eta phase
tungsten carbide
coating
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
JP2000584121A
Other languages
English (en)
Inventor
アルフレッド、 エス．、 ジュニア． ゲイツ、
アーロン インスペクター、
Original Assignee
ケンナメタル インコ−ポレイテツド
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ケンナメタル インコ−ポレイテツド filed Critical ケンナメタル インコ−ポレイテツド
Publication of JP2002530537A publication Critical patent/JP2002530537A/ja
Pending legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
    • C23C16/02—Pretreatment of the material to be coated
    • C23C16/0209—Pretreatment of the material to be coated by heating
    • C23C16/0218—Pretreatment of the material to be coated by heating in a reactive atmosphere
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
    • C23C16/22—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the deposition of inorganic material, other than metallic material
    • C23C16/26—Deposition of carbon only
    • C23C16/27—Diamond only
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C30/00—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process
    • C23C30/005—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process on hard metal substrates
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12014—All metal or with adjacent metals having metal particles
    • Y10T428/12028—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, etc.]
    • Y10T428/12049—Nonmetal component
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12014—All metal or with adjacent metals having metal particles
    • Y10T428/12028—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, etc.]
    • Y10T428/12049—Nonmetal component
    • Y10T428/12056—Entirely inorganic
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12014—All metal or with adjacent metals having metal particles
    • Y10T428/12028—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, etc.]
    • Y10T428/12146—Nonmetal particles in a component

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
  • Chemical Vapour Deposition (AREA)
  • Powder Metallurgy (AREA)

Abstract

(57)【要約】 タングステン、炭素およびコバルトから成る基体（２０）を有する被覆本体であって、その基体が表面（２２，２４）を形成する被覆本体。イータ相が基体の表面（２２，２４）に存在する。繊維状炭化タングステン粒子が、基体（２０）の表面（２２，２４）に存在する。基体（２０）の表面（２２，２４）は、約１２マイクロインチよりも大きい表面荒さＲａを有する。被覆層（３４）が基体（２０）の表面（２２，２４）上にある。被覆本体を製造するプロセスであって、タングステン、カーバイドおよびコバルトから成る基体（２０）を形成する段階において、基体（２０）は上にイータ相を備える少なくとも１つの表面（２２，２４）を有する段階と、イータ相の少なくとも一部分を繊維状炭化タングステン粒子へ変換するに足る期間、少なくとも部分真空下で約１２５０°Ｃ乃至約２０００°Ｃの温度で変換熱処理を、表面（２２，２４）上にイータ相を備える基体（２０）が受ける段階において、繊維状炭化タングステン粒子が表面（２２，２４）に存在し、それにより基体表面（２２，２４）が１２マイクロインチよりも大きい表面荒さＲａを示す段階と、および被膜（３４）を基体（２０）の表面（２２，２４）へ被覆する段階と、から構成されるプロセス。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】 技術分野 本発明は、強力に接着したダイアモンド被覆をその上に有するコバルト接合炭
化タングステン基体を有する切削工具に関する。
【０００２】 背景技術 従来から、ロウ付けされた多結晶ダイアモンド（ＰＣＤ）付刃切削差込み工具
、および化学的蒸着（ＣＶＤ）ダイアモンド被覆を有する切削差込み工具が、一
定の用途において材料の削り取りに使用されている。これらの材料の削り取り用
途用の被加工材料には、快削アルミニウム合金、高珪素アルミニウム、非鉄材料
（例えば銅、青銅および黄銅）、セラミック材料、繊維強化材料、黒鉛積層材料
、ナイロン、アクリル樹脂、フェノール樹脂材料、金属マトリックス複合材料（
例えばアルミニウムマトリックス中の炭化珪素、またはアルミナ）、プラスチッ
ク、ゴムおよび木材が含まれていた。これらのＰＣＤ切削差込み工具は、容認で
きるように機能したが、それぞれの切削差込み工具について切れ刃が１つだけで
あるという固有の欠点を有した。これは、Ｇｒａｂなどへ付与された米国特許第
５，５８５，１７６号（本特許出願の譲受者であるペンシルバニア州Ｌａｔｒｏ
ｂｅにあるＫｅｎｎａｍｅｔａｌ Ｉｎｃ．へ譲渡された）に示されるように、
多切れ刃を有するＣＶＤダイアモンド被覆切削差込み工具と対照的であった。こ
れらの初期のＣＶＤダイアモンド被覆切削差込み工具は容認できるように機能し
たが、ダイアモンド被覆切削差込み工具を製造する他のプロセスを開発するニー
ズ、および所期通り機能する不可欠な特性を有する、これらの他のプロセスによ
り製造されるダイアモンド被覆切削差込み工具を開発するニーズが依然としてあ
る。これらの特性には、時期尚早なフレ−キングを避けるように被覆が基体へ強
力に接着されること、被覆の厚さは、妥当な工具寿命を提供するに足るように厚
いこと、および切れ刃の先鋭度は、容認できる被加工物表面仕上げ（すなわち容
認できる表面荒さ）を実現できるに足るように鋭いことが含まれる。
【０００３】 発明の開示 本発明の一形態において、本発明は、タングステン、炭素およびコバルトから
成る基体を有する被覆本体である。基体は表面を形成する。イータ相が基体の表
面に存在する。繊維状炭化タングステン粒子が基体の表面に存在する。基体の表
面は、約１２マイクロインチよりも大きい表面荒さＲａを有する。被覆層が基体
の表面上にある。
【０００４】 本発明の他の形態において、本発明は、その上にイータ相を備える少なくとも
１つの表面を有し、かつタングステン、炭素およびコバルトから成る基体を形成
する段階と、イータ相の少なくとも一部分を繊維状炭化タングステン粒子へ変換
するに足る期間、少なくとも部分真空下で約１２５０°Ｃ乃至約２０００°Ｃの
温度で変換処理を、表面上にイータ相を備える基体が受ける段階において、それ
により繊維状炭化タングステン粒子は、基体表面が、それにより１２マイクロイ
ンチよりも大きい表面荒さＲａを示すように表面に存在する段階と、および 被膜を基体の表面へ被覆する段階と、から構成される被覆本体を製造するプロ
セスである。
【０００５】 本発明のさらに他の形態において、本発明は、タングステン、炭素およびコバ
ルトから成る基体を形成する段階において、基体は少なくとも１つに表面を形成
し、また基体は、炭化タングステン粒子の成長を生じるように粗面化熱処理を受
けているので、基体の表面は少なくとも１２マイクロインチの表面荒さＲａを有
し、また粗面化熱処理により、基体の表面におけるコバルトの濃度が減少する、
段階と、基体の表面にイータ相を形成するように粗面化熱処理を受けた基体の表
面を酸化する段階と、イータ相の少なくとも一部分を繊維状炭化タングステン粒
子へ変換するに足る期間、少なくとも部分真空下で約１２５０°Ｃ乃至約２００
０°Ｃの温度で変換熱処理を、表面上にイータ相を備える基体が受ける段階にお
いて、繊維状炭化タングステン粒子が表面に存在し、それにより、基体表面は、
１２マイクロインチよりも大きい表面荒さＲａを示す段階と、および被膜を基体
の表面へ被覆する段階と、から構成される被覆本体を製造するプロセスである。
【０００６】 発明を実施するための最良の形態 図面を参照すると、図１は、一般に１０で表示される、本発明の切削差込み工
具の特定の実施例を示す。切削差込み工具１０は、すくい面１２と逃げ面１４を
有し、それらの面が交差して切れ刃１６を形成する。切削差込み工具１０は、底
面１８をさらに有する。
【０００７】 図２を参照すると、切削差込み工具１０は、基体すくい面２２と基体逃げ面２
４を備える基体２０を有する。基体２０は、外部領域３０と内部領域３２も有す
る。外部領域３０は、基体２０の表面（２２と２４）を形成する。外部領域３０
は、基体の表面（２２と２４）から、約１マイクロメートル乃至約５０マイクロ
メートルの深さだけ、内側へ延びることができる。基体２０の基体すくい面２２
と基体逃げ面２４上にダイアモンド被覆３４がある。ダイアモンド被覆３４は、
約４マイクロメートル乃至約５０マイクロメートルにできる厚さを有する。
【０００８】 代表的な基体材料は、例えばタンタル、チタン、ニオブ、クロム、ハフニウム
およびバナジウムのような他の元素の若干の添加の可能性を有する炭化タングス
テンコバルト合金である。これらの他の元素は、典型的には、それらの単純な炭
化物および／または炭化タングステンとの固溶体の形態である。コバルト含有量
は、約０．２重量パーセント乃至約２０重量パーセントの範囲にできる。２つの
好ましい基体材料は、ここに記載される表１において組成物Ｎｏ．１および配合
物Ｎｏ．２とここで名付けられる品種から構成される。
【表１】 表１を参照すると、組成が重量パーセントで、硬度がロックウエル（Ｒａ）で
、保磁力がエールステッドで、比重が立方センチメートル当たりグラムで、また
炭化タングステン粒子がマイクロメートル（μｍ）で示される。組成それぞれの
残りは、タングステンと炭素であり、タングステンと炭素の大部分は炭化タング
ステンの形態である。
【０００９】 本発明の属性を実証するために、試験と分析用の実施例が準備された。実施例
の処理に関して、圧粉体を調製するために典型的な粉末冶金技法が使用された。
具体的には粉末成分は、ボールミルで粉砕され、ついで引き続く熱処理のために
、部分的に密度の高い所謂圧粉体に圧縮（例えばピル圧縮）された。圧粉体は、
引き続いて焼結され、成形された差込工具として使用されるか、または所定のサ
イズまで研削される。本特許出願に記載される例において、十分に焼結し研削さ
れた切削差込み工具（ＳＰＧ４２２型式）が熱処理されたが、成形された切削差
込み工具を同様な仕方で熱処理できることを理解すべきである。
【００１０】 ここに表２は、熱処理のそれぞれを構成する段階を記載し、そこにおいて「Ｔ
」は°Ｃでの温度を表し、「Ｐ」はトールでの圧力を表し、および「ｔ」は時間
単位での期間を表す。具体的にはプロセスＮｏ．１とプロセスＮｏ．２はそれぞ
れ３つの段階から成り、またプロセスＮｏ．３は４つの段階から成る。概して言
えば、これらのプロセスのそれぞれにおいて、イータ相の形成は、切削差込み工
具基体が約８００°Ｃの温度に達するときに生じると信じられるので、イータ相
は、基体の低温酸化において生じると言うことができる。イータ相とは、炭素の
不足による二重カーバイド相を意味する。金属ハンドブック、第２巻、第１０版
（１９９０年）、頁９５１〜９７７のＳａｎｔｈａｎａｍなどの「超硬合金」の
頁９５１〜９５２を参照のこと。イータ相は、粉末冶金学（１９９２年）、第３
５巻、第３号、頁２０３〜２１０に記載され、Ｃｏ−Ｗ−Ｃ系についての図２ａ
と２ｂを含む、「超硬合金と鋼の生成と開発のツールとしての状態図」という題
目のＵｈｒｅｎｉｕｓ，Ｂ．による論文により示される。Ｓａｎｔｈａｎａｍな
ど、およびＵｈｒｅｎｉｕｓの論文が、ここに参照として組み込まれる。イータ
相は、Ｗ3Ｃｏ3Ｃ、Ｗ6Ｃｏ6Ｃ、Ｗ2Ｃｏ4ＣおよびＷ3Ｃｏ9Ｃを含む。ついで、
表面にイータ相を備える切削差込み工具基体が１２５０°Ｃ乃至２０００°Ｃの
範囲の温度に達すると、イータ相は、繊維状炭化タングステン粒子へ変換する。
イータ相の変換により存在するコバルトは、基体から蒸発するのが最も可能性が
あるが、一部のコバルトがタングステンと炭素と結合してイータ相を形成する可
能性もある。イータ相と繊維状炭化タングステン粒子との間の容積の相違により
、イータ相の繊維状炭化タングステン粒子への変換は、ダイアモンド被覆の基体
への接着を容易にする基体表面荒さを実現する。
【表２】
【００１１】 上述の３つのプロセスそれぞれが、イータ相の形成と、引き続くイータ相の繊
維状炭化タングステン粒子への変換とを実現するが、出願者は、本発明が、そこ
において表面に既にイータ相を有する基体は、イータ相を繊維状炭化タングステ
ン粒子へ変換するように真空で約１２５０°Ｃ乃至約２０００°Ｃの範囲の温度
で熱処理され(例えば真空で焼結され)、イータ相の変換からのコバルトが、基体
の表面から蒸発する可能性が最もあるプロセス（および結果として得られる生成
物）を含むのを意図する。そのようなプロセスの一例は、基体上にイータ相を形
成するように約１０００°Ｃで水素と二酸化炭素の雰囲気を受けた基体から成る
。そのようなプロセスの他の例は、Ｇｒａｂなどに付与された米国特許第５，５
８５，１７６号の開示に従って処理され、ついで表面酸化されて、表面にイータ
相を生成する基体から成る。そのようなプロセスのさらに他の例は、８００°Ｃ
を超えて加熱されると表面にイータ相を形成するように表面で脱炭される基体か
ら成る。
【００１２】 表３は、切削試験を受けた実施例Ｎｏ．１乃至６のそれぞれについての組成物
と処理手順を記載する。
【表３】
【００１３】 実施例Ｎｏ．１乃至６の全ては、ダイアモンド被膜で被覆された。実施例Ｎｏ
．１と２に関しての処理は、約７７５°Ｃ乃至８５０°Ｃの基体温度で、かつ１
０トールの全ガス圧で、１％メタンと９９％水素の混合物内においてＣＶＤ（化
学的蒸着）熱フィラメント技法に従ってなされた。ＤＣプラズマジェットまたは
マイクロ波プラズマのような他の技法も、ダイアモンド被覆の蒸着にとり適切な
技法である。被覆プロセスにおいて、被覆処理中の基体の温度が約７００°Ｃ乃
至８７５°Ｃに維持されるのが好ましく、また７５０°Ｃ乃至８５０°Ｃに維持
されるのがさらに好ましい。実施例Ｎｏ．３乃至６に関して基体は、約７００°
Ｃ乃至約１０００°Ｃの範囲の基体温度で典型的に実施されるアークジェットプ
ロセスにより被覆された。
【００１４】 ここに表４は、ダイアモンド被覆を有する従来の切削差込み工具と比較した、
本発明の実施例（すなわち実施例Ｎｏ．１乃至６）の切削試験結果を記載する。
切削条件に関して、切削差込み工具は、１５°のリード角を有するＳＰＧ４２２
形式の切削差込み工具であり、その速度は毎分２５００表面フィート（ｓｆｍ）
[毎分７６２表面メートル]であり、その送り量は毎回転０．００５インチ（ｉｐ
ｒ）[毎回転０．１２７ミリメートル]であり、切削深さは０．０２５インチ[０
．６３５ミリメートル]であり、また切削差込み工具と被加工物は冷却剤に浸漬
された。被加工物材料は、公称１７重量％の珪素を有するＡ３９０と名付けられ
るアルミニウム珪素合金品種であった。
【００１５】 従来の切削差込み工具は、名称従来品１乃至４により示される。第１の従来の
切削差込み工具（すなわち従来品１）は、ＫＤ１００の名称で米国ペンシルバニ
ア州、ＬａｔｒｏｂｅのＫｅｎｎａｍｅｔａｌ Ｉｎｃ．により販売される市販
のＰＣＤ切削差込み工具であった。第２、第３および第４の従来の切削差込み工
具、すなわち従来品２乃至４は、ＫＣＤ２５の名称でＫｅｎｎａｍｅｔａｌ Ｉ
ｎｃ．により販売される市販のダイアモンド被覆切削差込み工具であり、実施例
Ｎｏ．１と２と同一のダイアモンド被覆熱処理で調製された。Ｋｅｎｎａｍｅｔ
ａｌのＫＣＤ２５切削差込み工具は、ダイアモンド被覆工具と磨耗部品という名
称で、Ｇｒａｂなどに付与された米国特許第５，５８５，１７６号（ここに参照
として組み込まれる）の開示に従って製造された。
【表４】 表４において被覆された切削差込み工具の表面荒さＲａはマイクロインチ（μイ
ンチ）で示され、切削差込み工具上に蒸着されるダイアモンド被覆の重さはミリ
グラム（ｍｇ）で示され、またダイアモンド被覆の平均厚さはマイクロメートル
（μｍ）で示される。工具寿命は、０．０１０インチの最大逃げ磨耗を生じるに
要する時間量を表す。切削後の被加工物についての表面荒さの範囲は、マイクロ
インチで示される。表４のコメントにおいて、名称「ＡＷ」は摩損により磨耗し
たダイアモンド被覆を意味し、また名称「ＳＥ」は、ダイアモンド被覆を通して
磨耗して、基体を露出するに要する時間量（分単位）を指す。
【００１６】 表４に記載される結果を参照すると、表面にイータ相を有するダイアモンド被
覆切削差込み工具の全てが、磨耗により破損したが、２０倍の光学顕微鏡を通し
てフレーキングは検出されなかった。表面にイータ相を有するダイアモンド被覆
切削差込み工具の磨耗率は、厚さと性能との間の既知の相関関係に従い、そこに
おいてこの相関関係は、Ｋｅｎｎａｍｅｔａｌ金属切削試験所におけるＡ３９０
アルミニウムについての金属切削試験による本発明者の経験の結果である。３０
μｍ以上のダイアモンド被覆厚さを有する実施例Ｎｏ．１と２は、Ｋｅｎｎａｍ
ｅｔａｌのＫＣＤ２５切削差込み工具と同等の耐摩耗性を有した。また、実施例
Ｎｏ．１と２は、ＫｅｎｎａｍｅｔａｌのＫＤ１００ＰＣＤ切削差込み工具の少
なくとも８０％の耐摩耗性をも有した。実施例Ｎｏ．３乃至６は、ダイアモンド
被覆厚さと性能との間の既知の相関関係に従う摩損を有した。これに関しては、
実施例Ｎｏ．３乃至６のダイアモンド被覆の平均厚さは、１４μｍ乃至２０μｍ
の範囲であった。これらの厚さは、約３３μｍ乃至約４８μｍの範囲である従来
の切削差込み工具の平均厚さ未満であった。
【００１７】 一枚歯フライカッターによるフライス削り試験が、３５００ｓｆｍ[毎分１０
６６．８表面メートル]、０．００４ｉｐｔ[歯当たり０．０１０２センチメート
ル]、および０．０４０インチ[０．１０１６センチメートル]ＤＯＣで差込み工
具を使用して実施された。被加工物材料は、１１％珪素を含有する３８３．２ア
ルミニウム珪素合金、および１７％珪素を含有するＡ３９０アルミニウム珪素合
金であった。切削差込み工具の一部の特性および試験結果が、下記の表５に記載
される。
【表５】 表５において、被覆された切削差込み工具の表面荒さＲａはマイクロインチ（μ
インチ）で示され、切削差込み工具上に蒸着されるダイアモンド被覆の重さはミ
リグラム（ｍｇ）で示され、またダイアモンド被覆の平均厚さはマイクロメート
ルで示される。工具寿命は、０．０１０インチの最大逃げ磨耗を生じるに要する
時間量を表す。切削後の被加工物についての表面荒さの範囲は、マイクロインチ
で示される。３８３．２アルミニウム珪素合金のフライス削りの結果に関して、
磨耗パターンが３８３．２アルミニウム珪素合金に生じるには長時間を要するの
で、被覆のフレーキングがあるかを確かめるために、３セットの４パスが実施さ
れた。Ａ３９０のフライス削りの結果に関して、Ａ３９０アルミニウム珪素合金
における破損判定規準は、被覆の激しいフレーキングであるか、または０．０１
０インチの磨耗部位生成に要するパス数であった。表５において名称「ＮＴ」は
未試験を意味し、名称「ＮＭ」は未測定を意味し、名称「ＮＦ」は無フレーキン
グを意味し、また名称「ＦＬ」はフレーキングを意味する。
【００１８】 ３８３．２アルミニウム珪素合金のフライス削りにおいて、実施例Ｎｏ．５と
６だけが鱗状に剥離した。実施例Ｎｏ．６は、米国特許第５，５８５，１７６号
、第９欄、第４０乃至４２行に従い、かつＫｅｎｎａｍｅｔａｌ金属切削試験所
におけるＡ３９０アルミニウムと３８３．２アルミニウムについての断続切削試
験での本発明者の経験とに従うフライス削りと激しい断続切削の場合に、低過ぎ
た表面荒さにより鱗状に剥離した。実施例Ｎｏ．５が局部的なフレーキングを示
したが、このフレーキングは、Ａ３９０アルミニウム珪素合金のフライス削りで
切削差込み工具を試験するのを妨げなかった。Ａ３９０アルミニウム珪素合金の
フライス削りにおいて、３０μｍ以上の被覆厚さと４０マイクロインチＲａに同
等またはより大きい表面荒さを有するＫｅｎｎａｍｅｔａｌダイアモンド被覆差
込み工具だけが、ＫｅｎｎａｍｅｔａｌのＫＣＤ２５切削差込み工具と同等また
はより良好な性能を発揮した。この性能は、米国特許第５，５８５，１７６号、
第９欄と第１０欄に記載されるＡ３９０アルミニウム珪素合金のフライス削りに
ついての既知の相関関係と、かつＫｅｎｎａｍｅｔａｌ金属切削試験所における
Ａ３９０アルミニウムと３８３．２アルミニウムについての断続切削試験での本
発明者の経験についての既知の相関関係とに一致する。
【００１９】 下記の表６は、図３乃至２９それぞれの特徴を記載する。
【表６】
【００２０】 ここで図３乃至９の全体を参照すると、図３乃至９に提示されるＸＲＤ分析は
、プロセスＮｏ．１乃至３のいずれかに従う熱処理後でかつダイアモンド被膜の
被覆前に、イータ相が基体（２．３乃至２．９重量％のコバルトを有する組成物
Ｎｏ．１の）の表面に存在することを示す。イータ相は、ダイアモンド被膜の被
覆後にも存在した。ダイアモンド被膜の被覆後のイータ相の存在は、ダイアモン
ド被膜の被覆はイータ相を分解しなかったことを示す。ダイアモンド被膜の被覆
後のイータ相の存在は、イータ相内のコバルトがダイアモンドと反応しなかった
ことも示す。当業者に知られているようにコバルトのダイアモンドとの反応は、
望ましくない事象である。図３乃至９に記載される結果は、ここで詳細に検討さ
れる。
【００２１】 図３により、プロセスＮｏ．２（表２参照）に従って処理された組成物Ｎｏ．
１（表１参照）のダイアモンド被覆切削差込み工具の上面にイータ相が存在した
ことが明らかである。この切削差込み工具は、表４の実施例Ｎｏ．２と同様であ
った。
【００２２】 図４により、プロセスＮｏ．２に従って処理された組成物Ｎｏ．１の基体への
ダイアモンド被膜のアークジェット被覆後に、イータ相が基体の表面に依然存在
したことが明らかである。図４のこの切削差込み工具は、表４の実施例Ｎｏ．４
と同様であった。図５により、イータ相が基体表面上に存在したという点で、図
４の切削差込み工具の表面とこの切削差込み工具上の表面の基本的条件が同一で
あることが明らかである。図５により示される実施例は、ダイアモンド被膜の基
体へのアークジェット被覆後のプロセスＮｏ．３に従って処理された配合物Ｎｏ
．１の切削差込み工具である。図５のこの切削差込み工具は、表４の実施例Ｎｏ
．６と同様である。
【００２３】 図６により、プロセスＮｏ．２に従って処理された組成物Ｎｏ．１の基体へのダ
イアモンド被膜の被覆前に、イータ相が表面に存在したことが明らかである。基
体がプロセスＮｏ．２に従って処理された組成物Ｎｏ．１のものであったダイア
モンド被膜切削差込み工具は、図３（熱フィラメント技法）および図４（アーク
ジェット技法）の対象である。図３と４は、ダイアモンド被覆技術それぞれにつ
いて、イータ相が基体の表面に存在したことを示す。かくしてダイアモンド被膜
の被覆（熱フィラメント技法またはアークジェット技法を経ての）により表面上
のイータ相が分解しなかったことが明らかである。ダイアモンド被膜の被覆後の
イータ相の存在により、イータ相内のコバルトが、熱フィラメント技法またはア
ークジェット技法により被覆されたダイアモンドと反応しなかったことも明らか
である。
【００２４】 図７は、プロセスＮｏ．１に従って処理された組成物Ｎｏ．１の未被覆基体の
表面にイータ相が存在したことを示す。図８により、プロセスＮｏ．１に従って
処理された基体への熱フィラメント技法によるダイアモンド被膜の被覆後に、組
成物Ｎｏ．１の実施例の上面上にイータ相が存在したことが明らかである。図８
のダイアモンド被覆切削差込み工具は、表４の実施例Ｎｏ．１と同様である。Ｘ
ＲＤスペクトルの低速走査により、イータ相ピークの強さが強調される。図９に
より、プロセスＮｏ．１に従って処理された基体へのアークジェット技法による
ダイアモンド被膜の被覆後に、組成物Ｎｏ．１の実施例の上面上にイータ相が存
在したことが明らかである。図９のダイアモンド被覆切削差込み工具は、表４の
実施例Ｎｏ．３と同様である。図７乃至９に記載される結果を比較すると、熱フ
ィラメント技法またはアークジェット技法によるダイアモンド被膜の被覆は、イ
ータ相を分解しなかったことが分かる。図７乃至９のそのような比較により、イ
ータ相内のコバルトはダイアモンドと反応しなかったことも分かる。
【００２５】 図１０は、Ｇｒａｂなどへ付与された米国特許第５，５８５，１７６号に従っ
て調製されたダイアモンド被覆切削差込み工具のＸＲＤスペクトルを示す。この
切削差込み工具は、表４の従来品Ｎｏ．２と同様である。
【００２６】 幾つかの未被覆切削差込み工具基体のＳＥＭ分析とＥＤＳ分析の結果は、図１
１乃至２９において記載される。図１１乃至２９により示される結果の詳細な検
討を以下に述べる。
【００２７】 図１１乃至１３は、走査電子鏡検法（ＳＥＭ）を経て撮られた種々の倍率での
顕微鏡写真である。これらの顕微鏡写真（図１１乃至１３）は、プロセスＮｏ．
２に従って処理された組成物Ｎｏ．２の基体縁部の表面を示す。これらの顕微鏡
写真は、切削差込み工具の縁部に沿うイータ相の存在を示す。図１２と１３は、
基体縁部の表面における繊維状炭化タングステン粒子の存在を示す。これらの繊
維状炭化タングステン粒子は、イータ相の炭化タングステン粒子への部分的変換
と、および熱処理中（すなわち焼結中）にイータ相の変換から存在したコバルト
の蒸発との結果である。そのような繊維状炭化タングステン粒子の成長は、イー
タ相と繊維状炭化タングステン粒子との間の容積の相違により不規則な表面を形
成する。不規則表面の存在により、基体の表面荒さが大きくなる。縁部に沿う側
面計測定により、図１１乃至１３の切削差込み工具について、４５マイクロイン
チの表面荒さＲａが示された。
【００２８】 図１４は、図１１乃至１３に示される切削差込み工具基体（組成物Ｎｏ．２／
プロセスＮｏ．２）の縁部の表面のＥＤＳ分析結果を示す。コバルトが炭化タン
グステン粒子の隙間に存在することは、コバルト接合炭化タングステンにおいて
典型的である。しかしながら図１４におけるＥＤＳ分析により、差込み工具の縁
部における表面はコバルト接合炭化タングステンに例外的であったことが明らか
である。イータ相検出のための標準実験室手法である、Ｍｕｒａｋａｍｉの試薬
を使用した、この切削差込み工具の縁部と隅部位の引き続く分析は、Ｍｕｒａｋ
ａｍｉの試薬におけるイータ相の急速なエッチングにより、それらの部位にイー
タ相があることが分かった。切削差込み工具の縁部と隅部におけるイータ相の存
在により、これらの部位上でのＸ線ビームの焦点合わせが妨げられ、かつＸ線回
折技法を通してのイータ相の種類の識別が妨げられたことが明らかである。
【００２９】 図１５は、縁部が図１１乃至１３に示される切削差込み工具（組成物Ｎｏ．２
／プロセスＮｏ．２）の中央部のＳＥＭ顕微鏡写真を示す。図１６は、図１５に
示される同一の中央部位の表面のＥＤＳ分析である。図１５の顕微鏡写真と図１
６のＥＤＳ走査により、イータ相が切削差込み工具基体の中央部に存在しなかっ
たことが明らかである。その表面上のＳＥＭによる引き続く走査により、イータ
相が切削差込み工具の縁部と隅部だけに存在したこと、およびイータ相が切削差
込み工具の中央部に欠如したことが確認された。図１５に示される切削差込み工
具（組成物Ｎｏ．２／プロセスＮｏ．２）の中央部は、Ｇｒａｂなどへ付与され
た米国特許第５，５８５，１７６号に従って調製された実施例のものと同様な顕
微鏡写真を示す。
【００３０】 図１１乃至１６に示されるものと同様な切削差込み工具基体（組成物Ｎｏ．２
／プロセスＮｏ．２）へのダイアモンド被覆の良好な接着特性を参照すると、（
イータ相が存在しなくても）表面荒さにより切削差込み工具の中央部においてダ
イアモンド被覆の良好な接着がある。というのは、中央部における表面が、表面
荒さによるダイアモンド被覆の接着を記載したＧｒａｂなどへ付与された米国特
許第５，５８５，１７６号に開示されるものと同様であるからである。受入れ可
能な表面荒さを示した繊維状炭化タングステン粒子の存在により切削差込み工具
基体の縁部と隅部においてダイアモンド被覆の良好な接着がある。かくして切削
差込み工具基体の中央部、および縁部と隅部へのダイアモンド被覆の良好な接着
があることが分る。
【００３１】 図１７は、差込み工具（組成物Ｎｏ．１／プロセスＮｏ．２）の縁部表面の５
０００倍でのＳＥＭ顕微鏡写真を示す。図１８は、図１７に示されるものと同一
の実施例部位であるが、１０００倍でのＥＤＳスペクトルを示す。図１８のＥＤ
Ｓスペクトルは、コバルトによる大きいピークを示す。図１９は、図１７に示さ
れる同一部位の７３００倍のＳＥＭ顕微鏡写真を示す。図１９において矢印Ａに
対応する囲みは、図２０に示されるスポットＥＤＳ分析の領域（すなわち囲みに
より決定される部位）を示し、矢印Ｂに対応する囲みは、図２１に示されるスポ
ットＥＤＳ分析の領域（すなわち囲みにより決定される部位）を示す。図１７と
１９は、イータ相である微細組織と繊維状炭化タングステン粒子である微細組織
を示す。上述のように繊維状炭化タングステン粒子は、イータ相の炭化タングス
テンへの部分的変換とコバルトの蒸発との結果であり、そのコバルトは、イータ
相の変換から、および１２５０°Ｃ乃至２０００°Ｃの温度範囲で、かつ真空で
の焼結中に基体表面から生じた。同様な微細組織（すなわちイータ相と繊維状炭
化タングステン粒子）が、図１７に示される差込み工具の中央部に観察された。
【００３２】 図２２は、図１７に示される切削差込み工具の中央部表面の５０００倍でのＳ
ＥＭ顕微鏡写真である。図２３は、図２２に示される表面部位（すなわち中央部
）のＥＤＳスペクトルである。図２２と２３に記載されるＳＥＭとＥＤＳの結果
を、図６に示される同一の切削差込み工具のＸＲＤ結果と組合せると、表面構造
は、イータ相から主に構成され、繊維状炭化タングステン粒子が上述のようにイ
ータ相から成長するのが分る。繊維状炭化タングステン粒子の成長により、表面
荒さが大きくなり（増加し）、そのことにより、ダイアモンド被覆の切削差込み
工具基体への接着が向上する。
【００３３】 図１１乃至１６の切削差込み工具の表面と図１７乃至２３の切削差込み工具の
表面との間に微細組織での相違があることが明らかである。この相違は、図１７
乃至２３の切削差込み工具基体の中央部表面におけるイータ相と繊維状炭化タン
グステン粒子との存在と対照的に、図１１乃至１６の切削差込み工具基体の中央
部表面におけるイータ相と繊維状炭化タングステン粒子との欠如にある。両方の
切削差込み工具基体は、隅部と縁部の表面にイータ相と繊維状炭化タングステン
粒子を有した。
【００３４】 出願者は、図１１乃至１６の切削差込み工具と図１７乃至２３の切削差込み工
具との間の微細組織での相違を説明する理由が存在すると信じる。これらの理由
は、切削差込み工具基体のコバルト含有量の相違と、および中央部に隣接した切
削差込み工具基体と、その縁部と隅部に隣接する切削差込み工具基体の質量の相
違とに関連する。
【００３５】 図１１乃至１６の切削差込み工具基体は、図１７乃至２３の切削差込み工具基
体のコバルト含有量（すなわち２．３乃至２．９重量％）よりも、大きいコバル
ト含有量（すなわち５．７乃至６．３重量％）を有した。図１１乃至１６のコバ
ルト含有量の大きい切削差込み工具基体の場合、イータ相の存在による炭素不足
を是正するために熱処理中に移行に利用できる、より多くの炭素が存在した。図
１７乃至２３のコバルト含有量の小さい切削差込み工具基体の場合、イータ相の
存在による炭素不足を是正するために利用できる炭素は、存在したとしても僅か
であった。かくしてコバルト含有量の大きい切削差込み工具基体においては、イ
ータ相を是正する傾向があったが、コバルト含有量の小さい切削差込み工具基体
においては、そのような傾向が、あったにしても僅かであった。切削差込み工具
基体の中央部表面に隣接する材料の質量は、切削差込み工具基体の縁部（および
隅部）に隣接するものよりも多かった。かくして炭素の移行は、それが生じる限
り、切削差込み工具基体の中央部表面に隣接する方が、切削差込み工具基体の縁
部におけるよりも強力であった。
【００３６】 これらの理由により、コバルト含有量の大きい切削差込み工具基体の中央部に
おける炭素の強力な移行は、イータ相の是正を生じ、そのために中央部表面にお
けるイータ相の欠如をもたらしたことが明らかである。イータ相の欠如は、勿論
、イータ相の変換による繊維状炭化タングステン粒子の欠如を生じるであろう。
【００３７】 縁部における炭素の強力でない移行のために、コバルト含有量の大きい切削差
込み工具基体の隅部と縁部の表面は、そこに存在するイータ相の部分的変換によ
りイータ相と繊維状炭化タングステン粒子を有した。コバルト含有量の小さい切
削差込み工具基体におけるイータ相を是正する炭素の欠如は、中央部表面および
縁部と隅部の表面において、イータ相の部分的変換により、イータ相と繊維状炭
化タングステン粒子が生じた。
【００３８】 図２４と２５は、プロセスＮｏ．１に従って処理された組成物Ｎｏ．１の基体
の縁部表面において撮られた種々の倍率でのＳＥＭ顕微鏡写真を示す。図２６は
、図２４と２５に示される基体の部位と同一部位の表面のＥＤＳスペクトルを示
す。ＥＤＳスペクトルにはコバルトが観察されなかった。
【００３９】 図２７と２８は、図２４と２５に示される同一基体の中央部表面の種々の倍率
でのＳＥＭ顕微鏡写真を示す。図２９は、図２７と２８に示される同一部位（す
なわち中央部）の表面であるが、２００倍でのＥＤＳスペクトルを示す。再度、
ＥＤＳスペクトルにはコバルトが観察されなかった。これは、ＸＲＤスペクトル
が図７に示され、かつＭ6Ｃイータ相が存在したことを示す同一の基体である。
【００４０】 図２４と２５を、図１１と１２および図１７と１９とを比較すると、コバルト
蒸発に沿って繊維状炭化タングステン粒子に部分的に変換されたイータ相が存在
した点で非常に類似している微細組織が示される。これらの図（図２４、２５、
１１、１２、１７および１９）は、１３１０°Ｃの低い温度[プロセスＮｏ．２
および図１１，１２，１７と１９]と比べて、１４５０°Ｃの高い温度[プロセス
ＮＯ．１および図２４と２５]で処理された切削差込み工具基体において、より
多くのイータ相が繊維状炭化タングステン粒子に変換されたことを示す。
【００４１】 同様に、図２７と２８を図２２と比較すると、１３１０°Ｃの低い温度と比べ
て、１４５０°Ｃの高い温度（図２７と２８）を受けた基体の中央部において、
より多くのイータ相が繊維状炭化タングステン粒子に変換された点で同様な結果
が示される。より高い温度によるイータ相の繊維状炭化タングステン粒子への変
換の増加により、ダイアモンド被覆の有効な接着ができるように、優れた表面荒
さを有する基体が形成された。さらに基体表面は、コバルトの蒸発により、およ
び／またはイータ相としてタングステンと炭素とのコバルトの結合により遊離コ
バルトが欠如した。遊離コバルトが無かったので、ダイアモンド被覆と反応する
コバルトが無かった。ダイアモンドとコバルトとのそのような反応は、ダイアモ
ンド膜の接着不良を生じることが知られている。
【００４２】 組成物Ｎｏ．１の実施例がプロセスＮｏ．１に従って処理されたときで、ただ
し温度Ｔ３とＴ４が１４５０°Ｃの代わりに１５００°Ｃであったとき、切削差
込み工具基体の上端面でとられたＸＲＤパターンは、ＷＣ、Ｗ2ＣおよびＭ6Ｃ形
式のイータ相が存在したことを示した。そのような実施例（組成物Ｎｏ．１／１
５００°Ｃに等しいＴ３とＴ４におけるプロセスＮｏ．１）のＳＥＭとＥＤＳの
分析結果は、基体が、ダイアモンド被覆の有効な接着を提供するのに適切な表面
荒さを生じる繊維状炭化タングステン粒子とイータ相を有した点で、図２４乃至
２９に示されるものと同様であった。
【００４３】 本発明の他の例は、組成物Ｎｏ．１でガラス繊維ルータを製造することを含ん
だ。基体は、表面にイータ相を形成するように酸化され、ついで１５１０°Ｃで
３時間焼結され、さらについでアークジェット技法によりダイアモンドが被覆さ
れた。図３０は、ダイアモンド被膜の被覆前のガラス繊維ルータの刃先部表面の
顕微鏡写真を示す。
【００４４】 図３１は、図３０のガラス繊維ルータの刃先部表面のＥＤＳ分析結果を示す。
イータ相と繊維状炭化タングステン粒子が基体表面に存在したことが明らかであ
る。図３２は、ダイアモンド被膜の被覆前のガラス繊維ルータの中央部表面の顕
微鏡写真を示す。
【００４５】 図３３は、中央部表面のＥＤＳ分析結果を示す。繊維状炭化タングステン粒子
成長を有するイータ相が基体表面に存在することが明らかである。
【００４６】 ガラス繊維ルータは、航空機に使用されるカーボングラファイトパネルを機械
加工して試験され、航空機におけるパネルの一般形状は、複雑なコンポウンド曲
線を有する自動車用の非常に大きいウインドシールドの形状と同様であった。そ
の機械加工作業は、正確に寸法が決められた部品を生成するために、材料の余分
な荒削り縁部を除去することを必要とした。具体的にはその除去は、余分な材料
が床に落下するまで部品の全周を横移動するように、３／８インチ（０．９５２
ｃｍ）径のガラス繊維ルータを３／１６インチ（０．４７６ｃｍ）厚さのパネル
に通すことにより実施された。次の段階は、最終のサイズと仕上に達するように
周辺上で仕上パスをするためにガラス繊維ルータを０．０５０インチ（１．２７
ｃｍ）内側へ送ることを必要とした。それぞれのパスの長さは、１２フィート（
３．９４メートル）であった。荒削りは、毎分７０００回転（ｒｐｍ）と毎分６
０インチ（ｉｐｍ）[毎分１５２．４センチメートル]で実施された。仕上げ削り
は、７０００ｒｐｍと８０ｉｐｍ（２０３．２ｃｍ毎分）で実施された。
【００４７】 従来、先行部品を仕上削りするのに既に使用された未被覆ガラス繊維ルータが
、後続部品を荒削りするのに使用された。ついで新しいガラス繊維ルータが、荒
削りされた部品を仕上げ削りするのに使用された。被覆ガラス繊維ルータは、部
品を荒削りすることと仕上げ削りすることができた。
【００４８】 かくして、本発明はダイアモンド被覆切削差込み工具を提供でき、そこにおい
てダイアモンド被覆は、基体表面へ強力に接着し、ダイアモンド被覆は、十分な
工具寿命を提供するに足る厚さで適用でき、また被加工物の表面荒さは十分に平
滑であることが明らかになる。
【００４９】 ここに明示される特許および他の書類は、参照としてここに組み込まれる。
【００５０】 本発明の他の実施例は、ここに開示される本発明の明細書または実施例を検討
することにより、技術に有能な者にとり明らかである。明細書と実施例はもっぱ
ら説明上のものとみなそうとするものであり、本発明の真の範囲と精神が上述の
請求項により示される。
【００５１】 産業上の利用可能性 本発明を、金属切削用途用のダイアモンド被覆割送り自在の金属切削用に関し
て詳細に説明してきたが、金属切削用の切削差込み工具に限定されない。本発明
は、丸工具（例えば、ドリル、エンドミル、タップ、リーマ、穴ぐり工具、ルー
タ、ネジ切りミルおよび丸のこ）、および割送り自在でない他の切削差込み工具
に適用できる。本発明に従う切削差込み工具は、快削アルミニウム合金、高珪素
アルミニウム、非鉄材料（例えば銅、青銅および黄銅）、セラミック材料、繊維
強化材料、黒鉛積層材料、ナイロン、アクリル樹脂、フェノール樹脂材料、金属
マトリックス複合材料（例えばアルミニウムマトリックスにおける炭化珪素、ま
たはアルミナ）、プラスチック、ゴムおよび木材のような被加工物からの材料の
除去にも適切である。本発明は、磨耗部品（例えば電子用途用のＴＡＢボンダー
、ダイスおよびパンチ）としての用途と、ならびに土壌と岩石を対象とする、鉱
山工具、建設工具および穿孔工具に使用される超硬合金刃先の用途とも有するこ
とができる。
【図面の簡単な説明】
下記は、本特許出願の一部を形成する図面の簡単な説明である。
【図１】 本発明の被覆切削差込み工具の等角図である。
【図２】 図１の切削差込み工具の断面図である。
【図３】 表１の組成物Ｎｏ．１のダイアモンド被覆切削差込み工具の上端面の
Ｘ線回折（ＸＲＤ）パターンであり、その組成物が、表２のプロセスＮｏ．２に
従って処理され、また表４の実施例Ｎｏ．２のようであるように熱フィラメント
技法によりダイアモンド被覆されたものであり、その図において、イータ相（Ｃ
ｏ3Ｗ3Ｃ）、ダイアモンド、炭化タングステン（ＷＣ）および固溶体カーバイド
（ＳＳＣ）の存在が、対応するピーク[Ｍ6Ｃ]により確認される。
【図４】 表１の組成物Ｎｏ．１のダイアモンド被覆切削差込み工具の上端すく
い面のＸ線回折（ＸＲＤ）パターンであり、その組成物が、表２のプロセスＮｏ
．２に従って処理され、また表４の実施例Ｎｏ．４のようであるようにアークジ
ェット技法を通してダイアモンド被覆されたものであり、その図において、イー
タ相（Ｃｏ3Ｗ3Ｃ）[Ｍ6Ｃ]、炭化タングステン、固溶体カーバイド（ＳＳＣ）
およびダイアモンドの存在が、それらの対応するピークにより確認される。
【図５】 表１の組成物Ｎｏ．１のダイアモンド被覆切削差込み工具の上端すく
い面のＸ線回折（ＸＲＤ）パターンであり、その組成物が、表２のプロセスＮｏ
．３に従って処理され、また表４の実施例Ｎｏ．６のようであるようにアークジ
ェット技法を通してダイアモンド被覆されたものであり、その図において、イー
タ相（Ｃｏ3Ｗ3Ｃ）[Ｍ6Ｃ]、炭化タングステン、固溶体カーバイド（ＳＳＣ）
およびダイアモンドの存在が、それらの対応するピークにより確認される。
【図６】 表１の組成物Ｎｏ．１のコバルト接合炭化タングステンの未被覆基体
のすくい面のＸ線回折パターンであり、その組成物が、表２のプロセスＮｏ．２
に従って処理されたものであり、その図において、イータ相（Ｃｏ3Ｗ3Ｃ）、固
溶体カーバイド（ＳＳＣ）および炭化タングステンの存在が、それらの対応する
ピークにより確認される。
【図７】 表１の組成物Ｎｏ．１のコバルト接合炭化タングステンの未被覆基体
のＸ線回折パターンであり、その組成物が、表２のプロセスＮｏ．１に従って処
理されたものであり、その図において、イータ相（Ｃｏ3Ｗ3Ｃ）[Ｍ6Ｃ]、炭化
タングステン、固溶体カーバイド（ＳＳＣ）、および黒鉛の痕跡、の存在が、そ
れらの対応するピークにより確認される。
【図８】 表１の組成物Ｎｏ．１のダイアモンド被覆切削差込み工具のＸ線回折
パターンであり、その組成物が、表２のプロセスＮｏ．１に従って処理され、ま
た表４の実施例Ｎｏ．１のようであるように熱フィラメント技法を通してダイア
モンド被覆されたものであり、その図において、イータ相（Ｃｏ3Ｗ3Ｃ）[Ｍ6Ｃ
]、炭化タングステン、固溶体カーバイド（ＳＳＣ）およびダイアモンドの存在
が、それらの対応するピークにより確認される。
【図９】 表１の組成物Ｎｏ．１のダイアモンド被覆切削差込み工具のＸ線回折
パターンであり、その組成物が、表２のプロセスＮｏ．１に従って処理され、ま
た表４の実施例Ｎｏ．３のようであるようにアークジェット技法を通してダイア
モンド被覆されたものであり、その図において、イータ相（Ｃｏ3Ｗ3Ｃ）[Ｍ6Ｃ
]、炭化タングステン、黒鉛の痕跡、およびダイアモンドの存在が、それらの対
応するピークにより確認される。
【図１０】 表４の従来品Ｎｏ．２のようであるダイアモンド被覆切削差込み工
具のＸ線回折パターンであり、その図において、固溶体カーバイド（ＳＳＣ）、
炭化タングステンおよびダイアモンドによるピークが観察されるが、イータ相の
欠如が確認される。
【図１１】 走査電子顕微鏡（ＳＥＭ）による顕微鏡写真であり、表２のプロセ
スＮｏ．２に従って処理された表１の組成物Ｎｏ．２の切削差込み工具の未被覆
基体縁部の１０００倍での二次的電子画像（ＳＥＩ）を詳細に示す。
【図１２】 走査電子顕微鏡（ＳＥＭ）による顕微鏡写真であり、図１１の切削
差込み工具の未被覆基体縁部の５０００倍での二次的電子画像（ＳＥＩ）を詳細
に示す。
【図１３】 走査電子顕微鏡（ＳＥＭ）による顕微鏡写真であり、図１１の切削
差込み工具の未被覆基体縁部の１０，０００倍での二次的電子画像（ＳＥＩ）を
詳細に示す。
【図１４】 図１１の切削差込み工具の縁部表面の１０００倍領域におけるＳＥ
Ｍエネルギー分散性ライン走査（ＥＤＳ）分析の結果を表示するグラフであり、
そのグラフにおいて示されるピークはタングステン（Ｗ），コバルト（Ｃｏ）お
よび炭素（Ｃ）を表す。
【図１５】 走査電子顕微鏡（ＳＥＭ）による顕微鏡写真であり、図１１の切削
差込み工具の未被覆基体中央部の１０，０００倍での二次的電子画像（ＳＥＩ）
を詳細に示す。
【図１６】 図１１の切削差込み工具の中央部表面の１０００倍領域におけるＳ
ＥＭエネルギー分散性ライン走査（ＥＤＳ）分析の結果を表示するグラフであり
、そのグラフにおいて示されるピークはタングステン（Ｗ）およびチタン（Ｔｉ
）を表す。
【図１７】 走査電子顕微鏡（ＳＥＭ）による顕微鏡写真であり、プロセスＮｏ
．２（表２）に従って処理された組成物Ｎｏ．１（表１）の切削差込み工具の未
被覆基体縁部の５０００倍での二次的電子画像（ＳＥＩ）を詳細に示す。
【図１８】 図１７の切削差込み工具の縁部表面の１０００倍領域におけるＳＥ
Ｍエネルギー分散性ライン走査（ＥＤＳ）分析の結果を表示するグラフであり、
そのグラフにおいて示されるピークはタングステン（Ｗ）およびコバルト（Ｃｏ
）を表す。
【図１９】 走査電子顕微鏡（ＳＥＭ）による顕微鏡写真であり、図１７の切削
差込み工具の縁部の７３００倍での二次的電子画像（ＳＥＩ）を詳細に示し、そ
こにおいて矢印Ａで表示される囲みは、図２０に記載されるスポットＥＤＳ分析
の位置を示し、また矢印Ｂで表示される囲みは、図２１に記載されるスポットＥ
ＤＳ分析の位置を示す。
【図２０】 矢印Ａで表示される囲みにより包含される部位のＳＥＭエネルギー
分散性ライン走査（ＥＤＳ）分析の結果を表示するグラフであり、そのグラフに
おいて示されるピークはタングステン（Ｗ）、コバルト（Ｃｏ）および炭素（Ｃ
）を表す。
【図２１】 矢印Ｂで表示される囲みにより包含される部位のＳＥＭエネルギー
分散性ライン走査（ＥＤＳ）分析の結果を表示するグラフであり、そのグラフに
おいて示されるピークはタングステン（Ｗ）、コバルト（Ｃｏ）および炭素（Ｃ
）を表す。
【図２２】 走査電子顕微鏡（ＳＥＭ）による顕微鏡写真であり、図１７に示さ
れる切削差込み工具の中央部表面の５０００倍での二次的電子画像（ＳＥＩ）を
詳細に示す。
【図２３】 図２２の切削差込み工具の中央部のＳＥＭエネルギー分散性ライン
走査（ＥＤＳ）分析の結果を表示するグラフであり、そのグラフにおいて示され
るピークはタングステン（Ｗ）およびコバルト（Ｃｏ）を表す。
【図２４】 走査電子顕微鏡（ＳＥＭ）による顕微鏡写真であり、プロセスＮｏ
．１（表２）に従って処理された組成物Ｎｏ．１（表１）の切削差込み工具の縁
部に近い表面の１０００倍での二次的電子画像（ＳＥＩ）を詳細に示す。
【図２５】 走査電子顕微鏡（ＳＥＭ）による顕微鏡写真であり、図２４の切削
差込み工具の縁部に近い表面の５０００倍での二次的電子画像（ＳＥＩ）を詳細
に示す。
【図２６】 図２４の切削差込み工具の縁部表面の２００倍領域でのＳＥＭエネ
ルギー分散性ライン走査（ＥＤＳ）分析の結果を表示するグラフであり、そのグ
ラフにおいて示されるピークはタングステン（Ｗ）および炭素（Ｃ）を表す。
【図２７】 走査電子顕微鏡（ＳＥＭ）による顕微鏡写真であり、図２４の切削
差込み工具の中央部表面の１０００倍での二次的電子画像（ＳＥＩ）を詳細に示
す。
【図２８】 走査電子顕微鏡（ＳＥＭ）による顕微鏡写真であり、図２４の切削
差込み工具の中央部表面の５０００倍での二次的電子画像（ＳＥＩ）を詳細に示
す。
【図２９】 図２７の切削差込み工具の中央部の２００倍領域でのＳＥＭエネル
ギー分散性ライン走査（ＥＤＳ）分析の結果を表示するグラフであり、そのグラ
フにおいて示されるピークはタングステン（Ｗ）および炭素（Ｃ）を表す。
【図３０】 走査電子顕微鏡（ＳＥＭ）による顕微鏡写真であり、ガラス繊維ル
ータの刃先部表面の１０００倍での二次的電子画像（ＳＥＩ）を詳細に示す。
【図３１】 図３０のガラス繊維ルータの刃先部表面のＳＥＭエネルギー分散性
ライン走査（ＥＤＳ）分析の結果を表示するグラフであり、そのグラフにおいて
示されるピークはタングステン（Ｗ）、コバルト（Ｃｏ）およびチタン（Ｔｉ）
を表す。
【図３２】 走査電子顕微鏡（ＳＥＭ）による顕微鏡写真であり、図３０のガラ
ス繊維ルータの中央部表面の１０００倍での二次的電子画像（ＳＥＩ）を詳細に
示す。
【図３３】 図３０のガラス繊維ルータの中央部のＳＥＭエネルギー分散性ライ
ン走査（ＥＤＳ）分析の結果を表示するグラフであり、そのグラフにおいて示さ
れるピークはタングステン（Ｗ）、コバルト（Ｃｏ）およびチタン（Ｔｉ）を表
す。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ２２Ｃ 27/04 １０１ Ｃ２２Ｃ 27/04 １０１ 29/08 29/08 Ｃ２３Ｃ 16/27 Ｃ２３Ｃ 16/27 (72)発明者 インスペクター、 アーロン アメリカ合衆国 15217 ペンシルヴァニ ア州 ピッツバーグ ラリー ストリート 5515 Ｆターム(参考） 3C046 FF02 FF12 FF22 FF24 HH09 HH10 4K018 AD06 BA11 BA20 DA00 FA08 FA24 KA15 4K030 BA28 CA03 FA17 JA10 LA22 【要約の続き】 荒さＲａを示す段階と、および被膜（３４）を基体（２ ０）の表面（２２，２４）へ被覆する段階と、から構成 されるプロセス。

Claims (36)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 タングステン、炭素およびコバルトから成る基体と、 基体は表面を形成し、 基体の表面に存在するイータ相と、 基体の表面に存在する繊維状炭化タングステン粒子と、 基体の表面は、約１２マイクロインチよりも大きい表面荒さＲａを有し、およ
    び 基体の表面上の被覆層と、 から構成される被覆本体。
  2. 【請求項２】 繊維状炭化タングステン粒子は、イータ相の繊維状炭化タン
    グステン粒子への少なくとも部分変換の結果である、請求項１の被覆本体。
  3. 【請求項３】 イータ相の含有量は、繊維状炭化タングステン粒子の含有量
    よりも多い、請求項１の被覆本体。
  4. 【請求項４】 基体は外部領域と内部領域を有し、また表面を形成する外部
    領域は、約１マイクロメートル乃至約３５マイクロメートルの深さだけ基体の表
    面から内側へ延びる、請求項１の被覆本体。
  5. 【請求項５】 繊維状炭化タングステン粒子は不規則な表面を形成する、請
    求項１の被覆本体。
  6. 【請求項６】 繊維状炭化タングステン粒子は、炭化モノタングステン（Ｗ
    Ｃ）および炭化ジタングステン（Ｗ2Ｃ）のいずれか、または両方から成る、請
    求項１の被覆本体。
  7. 【請求項７】 被覆層はダイアモンドである、請求項１の被覆本体。
  8. 【請求項８】 ダイアモンド被覆層は、約４マイクロメートル乃至約５０マ
    イクロメートルの範囲の厚さを有する、請求項７の被覆本体。
  9. 【請求項９】 被覆層はダイアモンドである、請求項１の被覆本体。
  10. 【請求項１０】 イータ相および繊維状炭化タングステン粒子は、ダイアモ
    ンド被覆を形成する前に、基体の表面に存在する、請求項９の被覆本体。
  11. 【請求項１１】 基体は、約０．４重量パーセントまでのタンタル、約０．
    １重量パーセントまでのチタン、約０．１重量パーセントまでのニオブ、約２．
    ３重量パーセント乃至約２．９重量パーセントのコバルト、および残部タングス
    テンと炭素から構成される、請求項１の被覆本体。
  12. 【請求項１２】 基体は、縁部表面と中央部表面を備え、またイータ相およ
    び繊維状炭化タングステン粒子は、縁部表面と中央部表面の両方に存在する、請
    求項１１の被覆本体。
  13. 【請求項１３】 基体は、約０．１重量パーセントまでのチタン、約０．１
    重量パーセントまでのニオブ、約０．１重量パーセントまでのタンタル、約０．
    ３重量パーセント乃至０．５重量パーセントのクロム、約５．７重量パーセント
    乃至約６．３重量パーセントのコバルト、および残部タングステンと炭素からさ
    らに構成される、請求項１の被覆本体。
  14. 【請求項１４】 基体は、縁部表面と中央部表面を備え、およびイータ相お
    よび繊維状炭化タングステン粒子は縁部表面に存在し、またイータ相および繊維
    状炭化タングステン粒子は中央部表面には欠如する、請求項１３の被覆本体。
  15. 【請求項１５】 コバルトは、基体の約０．２重量パーセント乃至約２０重
    量パーセントから構成される、請求項１の被覆本体。
  16. 【請求項１６】 基体の表面は、３５マイクロインチよりも大きい表面荒さ
    Ｒａを有する、請求項１の被覆本体。
  17. 【請求項１７】 被覆本体を製造するプロセスであって、 タングステン、カーバイドおよびコバルトから成る基体を形成する段階におい
    て、基体は形成処理によりその上にイータ相を備える少なくとも１つの表面を有
    する段階と、 イータ相の少なくとも一部分を繊維状炭化タングステン粒子へ変換するに足る
    期間、少なくとも部分真空下で約１２５０°Ｃ乃至約２０００°Ｃの温度で変換
    熱処理を、表面上にイータ相を備える基体が受ける段階において、繊維状炭化タ
    ングステン粒子が表面に存在し、それにより基体表面が、１２マイクロインチよ
    りも大きい表面荒さＲａを示す段階と、および 被膜を基体の表面へ被覆する段階と、から構成されるプロセス。
  18. 【請求項１８】 形成処理は、基体の表面を脱炭し、ついで基体の表面にイ
    ータ相を形成するように、少なくとも７００°Ｃの温度での熱処理を脱炭された
    基体の表面が受ける段階から構成される、請求項１７のプロセス。
  19. 【請求項１９】 形成処理は、基体の表面にイータ相を形成するように、基
    体が水素と二酸化炭素の雰囲気を受ける段階から構成される、請求項１７のプロ
    セス。
  20. 【請求項２０】 変換熱処理は、約１３１０°Ｃ乃至約１５５０°Ｃの温度
    で実施される、請求項１７のプロセス。
  21. 【請求項２１】 変換処理の期間は、約３時間乃至約５時間である、請求項
    ２０のプロセス。
  22. 【請求項２２】 変換処理は、真空下で実施される、請求項１７のプロセス
    。
  23. 【請求項２３】 繊維状炭化タングステン粒子は、炭化モノタングステン（
    ＷＣ）および炭化ジタングステン（Ｗ2Ｃ）のいずれか、または両方の形態を有
    する、請求項１７のプロセス。
  24. 【請求項２４】 被膜はダイアモンドである、請求項１７のプロセス。
  25. 【請求項２５】 基体は、ダイアモンド被膜の被覆中、約７００°Ｃ乃至約
    １０００°Ｃの温度にある、請求項２４のプロセス。
  26. 【請求項２６】 粉末混合物は、約０．４重量パーセントまでのタンタル、
    約０．１重量パーセントまでのチタン、約０．１重量パーセントまでのニオブか
    らさらに構成され、またコバルトは、混合物の約２．３重量パーセント乃至約２
    ．９重量パーセントから構成される、請求項１７のプロセス。
  27. 【請求項２７】 粉末混合物は、約０．１重量パーセントまでのタンタル、
    約０．１重量パーセントまでのチタン、約０．１重量パーセントまでのニオブ、
    約０．３重量パーセント乃至約０．５重量パーセントのクロムからさらに構成さ
    れ、またコバルトは、混合物の約５．７重量パーセント乃至約６．３重量パーセ
    ントから構成される、請求項１７のプロセス。
  28. 【請求項２８】 変換処理中にイータ相から繊維状炭化タングステン粒子へ
    変換されたコバルトは、基体から蒸発する、請求項１７のプロセス。
  29. 【請求項２９】 変換処理中にイータ相から繊維状炭化タングステン粒子へ
    変換されたコバルトは、タングステンと炭素と結合してイータ相を形成する、請
    求項１７のプロセス。
  30. 【請求項３０】 被覆本体を製造するプロセスであって、 タングステン、炭素およびコバルトから成る基体を形成する段階において、基
    体は少なくとも１つに表面を形成し、また基体は、炭化タングステン粒子の成長
    を生じるように粗面化熱処理を受けているので、基体の表面は少なくとも１２マ
    イクロインチの表面荒さＲａを有し、また粗面化熱処理により、基体の表面にお
    けるコバルトの濃度が減少する、段階と、 基体の表面にイータ相を形成するように粗面化熱処理を受けた基体の表面を酸
    化する段階と、 イータ相の少なくとも一部分を繊維状炭化タングステン粒子へ変換するに足る
    期間、少なくとも部分真空下で約１２５０°Ｃ乃至約２０００°Ｃの温度で変換
    熱処理を、表面上にイータ相を備える基体が受ける段階において、繊維状炭化タ
    ングステン粒子が表面に存在し、それにより基体表面が、１２マイクロインチよ
    りも大きい表面荒さＲａを示す段階と、および 被膜を基体の表面へ被覆する段階と、から構成されるプロセス。
  31. 【請求項３１】 変換熱処理は、約１３１０°Ｃ乃至約１５５０°Ｃの温度
    で実施される、請求項３０のプロセス。
  32. 【請求項３２】 変換処理の期間は、約３時間乃至約５時間である、請求項
    ３０のプロセス。
  33. 【請求項３３】 変換処理は、真空下で実施される、請求項３０のプロセス
    。
  34. 【請求項３４】 繊維状炭化タングステン粒子は、炭化モノタングステン（
    ＷＣ）および炭化ジタングステン（Ｗ2Ｃ）のいずれか、または両方の形態を有
    する、請求項３０のプロセス。
  35. 【請求項３５】 被膜はダイアモンドである、請求項３０のプロセス。
  36. 【請求項３６】 基体は、ダイアモンド被膜の被覆中、約７００°Ｃ乃至約
    １０００°Ｃの温度にある、請求項３５のプロセス。
JP2000584121A 1998-11-20 1999-10-28 ダイヤモンド被覆切削工具と製造方法 Pending JP2002530537A (ja)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US09/196,705 US6436204B1 (en) 1998-11-20 1998-11-20 Diamond coated cutting tools and method of manufacture
US09/196,705 1998-11-20
PCT/US1999/025273 WO2000031314A1 (en) 1998-11-20 1999-10-28 Diamond coated cutting tools and method of manufacture

Publications (1)

Publication Number Publication Date
JP2002530537A true JP2002530537A (ja) 2002-09-17

Family

ID=22726516

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2000584121A Pending JP2002530537A (ja) 1998-11-20 1999-10-28 ダイヤモンド被覆切削工具と製造方法

Country Status (5)

Country Link
US (2) US6436204B1 (ja)
EP (1) EP1135539A1 (ja)
JP (1) JP2002530537A (ja)
CA (1) CA2348851A1 (ja)
WO (1) WO2000031314A1 (ja)

Families Citing this family (22)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SE522730C2 (sv) * 2000-11-23 2004-03-02 Sandvik Ab Metod för tillverkning av en belagd hårdmetallkropp avsedd för skärande bearbetning
DE10209924A1 (de) * 2002-03-07 2003-09-25 Beck August Gmbh Co Führungsleiste für leistengeführte spanabhebende Werkzeuge
WO2003083148A1 (en) * 2002-03-28 2003-10-09 Camco International (Uk) Limited Polycrystalline material element with improved wear resistance and methods of manufacture thereof
US20040155096A1 (en) * 2003-02-07 2004-08-12 General Electric Company Diamond tool inserts pre-fixed with braze alloys and methods to manufacture thereof
JP4921016B2 (ja) * 2006-03-31 2012-04-18 ルネサスエレクトロニクス株式会社 リードカット装置および半導体装置の製造方法
SE533070C2 (sv) * 2008-11-10 2010-06-22 Seco Tools Ab Sätt att tillverka skärverktyg
US8069937B2 (en) 2009-02-26 2011-12-06 Us Synthetic Corporation Polycrystalline diamond compact including a cemented tungsten carbide substrate that is substantially free of tungsten carbide grains exhibiting abnormal grain growth and applications therefor
US8651204B2 (en) * 2009-07-24 2014-02-18 Diamond Innovations, Inc Metal-free supported polycrystalline diamond and method to form
WO2011133850A2 (en) * 2010-04-23 2011-10-27 Baker Hughes Incorporated Cutting elements for earth-boring tools, earth-boring tools including such cutting elements and related methods
US8657894B2 (en) 2011-04-15 2014-02-25 Longyear Tm, Inc. Use of resonant mixing to produce impregnated bits
US8991525B2 (en) 2012-05-01 2015-03-31 Baker Hughes Incorporated Earth-boring tools having cutting elements with cutting faces exhibiting multiple coefficients of friction, and related methods
US9243452B2 (en) 2011-04-22 2016-01-26 Baker Hughes Incorporated Cutting elements for earth-boring tools, earth-boring tools including such cutting elements, and related methods
US9482057B2 (en) 2011-09-16 2016-11-01 Baker Hughes Incorporated Cutting elements for earth-boring tools, earth-boring tools including such cutting elements and related methods
US9103174B2 (en) 2011-04-22 2015-08-11 Baker Hughes Incorporated Cutting elements for earth-boring tools, earth-boring tools including such cutting elements and related methods
US9428966B2 (en) 2012-05-01 2016-08-30 Baker Hughes Incorporated Cutting elements for earth-boring tools, earth-boring tools including such cutting elements, and related methods
US9650837B2 (en) 2011-04-22 2017-05-16 Baker Hughes Incorporated Multi-chamfer cutting elements having a shaped cutting face and earth-boring tools including such cutting elements
US8769438B2 (en) * 2011-12-21 2014-07-01 Ancestry.Com Operations Inc. Methods and system for displaying pedigree charts on a touch device
US9140072B2 (en) 2013-02-28 2015-09-22 Baker Hughes Incorporated Cutting elements including non-planar interfaces, earth-boring tools including such cutting elements, and methods of forming cutting elements
CN104699300B (zh) * 2015-03-05 2018-07-06 业成光电（深圳）有限公司 基板结构
DE102017200543A1 (de) 2017-01-13 2018-07-19 Baden-Württemberg Stiftung Ggmbh Verfahren zur Behandlung einer Oberfläche eines Hartmetallkörpers und zur Beschichtung des behandelten Hartmetallkörpers mit einer Diamantschicht
CN111910137A (zh) * 2020-06-16 2020-11-10 华南理工大学 一种硬质合金表面生成Co3W的金刚石涂层预处理方法
CN111872375B (zh) * 2020-07-17 2022-07-05 苏州思珀利尔工业技术有限公司 钴粉包覆金刚石小球的制备方法、钴粉包覆金刚石及其应用

Family Cites Families (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE68916207T3 (de) 1988-12-21 1999-11-25 Mitsubishi Materials Corp Diamantbeschichtetes Werkzeug, Substrate dafür und Verfahren zu dessen Herstellung.
SE9002137D0 (sv) 1990-06-15 1990-06-15 Diamant Boart Stratabit Sa Improved tools for cutting rock drilling
SE9002135D0 (sv) 1990-06-15 1990-06-15 Sandvik Ab Improved tools for percussive and rotary crusching rock drilling provided with a diamond layer
SE9002136D0 (sv) 1990-06-15 1990-06-15 Sandvik Ab Cement carbide body for rock drilling, mineral cutting and highway engineering
SE9003251D0 (sv) 1990-10-11 1990-10-11 Diamant Boart Stratabit Sa Improved tools for rock drilling, metal cutting and wear part applications
ES2141102T3 (es) * 1991-02-08 2000-03-16 Diatide Inc Polipeptidos marcados con tecnecio-99m para la generacion de imagenes.
US5236740A (en) 1991-04-26 1993-08-17 National Center For Manufacturing Sciences Methods for coating adherent diamond films on cemented tungsten carbide substrates
SE9101469D0 (sv) * 1991-05-15 1991-05-15 Sandvik Ab Etsmetod
CA2091991A1 (en) 1991-07-22 1993-01-23 Naoya Omori Diamond-coated hard material and a process for the production thereof
US5665431A (en) 1991-09-03 1997-09-09 Valenite Inc. Titanium carbonitride coated stratified substrate and cutting inserts made from the same
US5609447A (en) 1993-11-15 1997-03-11 Rogers Tool Works, Inc. Surface decarburization of a drill bit
US5628837A (en) * 1993-11-15 1997-05-13 Rogers Tool Works, Inc. Surface decarburization of a drill bit having a refined primary cutting edge
US5585176A (en) 1993-11-30 1996-12-17 Kennametal Inc. Diamond coated tools and wear parts
US5560839A (en) 1994-06-27 1996-10-01 Valenite Inc. Methods of preparing cemented metal carbide substrates for deposition of adherent diamond coatings and products made therefrom
US5679445A (en) * 1994-12-23 1997-10-21 Kennametal Inc. Composite cermet articles and method of making
US5891522A (en) * 1995-05-24 1999-04-06 Saint-Gobain Industrial Ceramics, Inc. Composite article with adherent CVD diamond coating and method of making
EP1408138B9 (en) 1997-02-05 2008-02-13 CemeCon AG Coating device
US5883296A (en) 1997-02-14 1999-03-16 Albermale Corporation Preparation of tetrakis(dihydrocarbylamino)phosphonium halide
US5979579A (en) * 1997-07-11 1999-11-09 U.S. Synthetic Corporation Polycrystalline diamond cutter with enhanced durability
US6267867B1 (en) * 1998-05-26 2001-07-31 Saint-Gobain Industrial Ceramics, Inc. Composite article with adherent CVD diamond coating and method of making

Also Published As

Publication number Publication date
US20020155312A1 (en) 2002-10-24
US6524363B2 (en) 2003-02-25
WO2000031314A1 (en) 2000-06-02
US6436204B1 (en) 2002-08-20
EP1135539A1 (en) 2001-09-26
CA2348851A1 (en) 2000-06-02

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP2002530537A (ja) ダイヤモンド被覆切削工具と製造方法
US6358428B1 (en) Method of etching
JP3996809B2 (ja) 被覆切削工具
KR101194206B1 (ko) 코팅된 초경합금 절삭 공구 인서트 및 이의 제조 방법
JP5111379B2 (ja) 切削工具及びその製造方法並びに切削方法
JP2007001007A (ja) 硬化鋼の仕上げ用複合被膜
US5325747A (en) Method of machining using coated cutting tools
JP2012522653A (ja) 高温を生じる金属切削用途のためのコーティングされた切削工具
EP1253124B1 (en) Highly adhesive surface-coated cemented carbide and method for producing the same
KR20090037345A (ko) 밀링을 위한 코팅 절삭 공구 인서트
KR20130019378A (ko) 표면 피복 절삭 공구
JP3278785B2 (ja) 表面被覆切削工具の製造法
EP4041931A1 (en) A coated cutting tool
KR20110099694A (ko) 치수 정확성에 대한 요구가 큰 절삭 공구 인서트의 제조 방법
JP3250414B2 (ja) チタンの炭窒酸化物層表面被覆切削工具の製造方法
EP3676420A1 (en) A coated cutting tool and a method for coating the cutting tool
JP3269305B2 (ja) 硬質被覆層がすぐれた層間密着性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具
KR102172454B1 (ko) 다층 피복 절삭 소재, 그 제조 방법 및 이를 포함하는 기계가공용 절삭 공구 인서트
WO2009035396A1 (en) Coated cutting insert for machining of titanium based alloys
JP3419140B2 (ja) 表面被覆切削工具
JP3519260B2 (ja) 耐剥離性に優れたダイヤモンド膜被覆硬質部材
JP5187572B2 (ja) ダイヤモンド被覆超硬合金製切削工具
EP1192050B1 (en) Substrate treatment method
JP2007307652A (ja) 被覆工具及びその製造方法
JP2927182B2 (ja) 硬質被覆層がすぐれた層間密着性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具