JP2002529646A - 流体機械とその主軸受および流体機械の運転方法 - Google Patents
流体機械とその主軸受および流体機械の運転方法Info
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Abstract
(57)【要約】
ロータ軸線（３）に沿って延びる流体機械（１９）のロータ（２）に対する主軸受（１）に関する。この主軸受は軸受面（１５）付きの軸受要素（５）を有し、この軸受要素は軸方向に移動でき、その軸受面はそれに対応したロータラジアル面（７）を支持するために使われる。本発明はまた、流体機械およびその運転方法に関する。
Description
【０００１】 本発明は、第１軸受面を有する第１軸受要素と、第２軸受面を有する第２軸受
要素とを備えたロータ軸線に沿って延びる流体機械のロータに対する主軸受に関
する。本発明はまた、ロータ軸線に沿い車室を貫通して延びるロータを備え、該
車室が円錐状内壁面を有する流体機械に関する。ロータには多数の動翼が配置さ
れ、これら動翼はその内壁面側に動翼自由端を有し、この自由端は内壁面に対応
して円錐状をなしている。流体機械は上述の形式の主軸受を有する。本発明は更
に、ロータと車室との相対変位が実行される流体機械の運転方法に関する。
要素とを備えたロータ軸線に沿って延びる流体機械のロータに対する主軸受に関
する。本発明はまた、ロータ軸線に沿い車室を貫通して延びるロータを備え、該
車室が円錐状内壁面を有する流体機械に関する。ロータには多数の動翼が配置さ
れ、これら動翼はその内壁面側に動翼自由端を有し、この自由端は内壁面に対応
して円錐状をなしている。流体機械は上述の形式の主軸受を有する。本発明は更
に、ロータと車室との相対変位が実行される流体機械の運転方法に関する。
【０００２】 国際特許出願公表第ＷＯ９３／２０３３５号明細書に、タービン部分と圧縮機
部分とを備えた回転機械において、動翼自由端と固定車室との間の隙間幅を制御
する方法とその装置が記載されている。その隙間幅の制御は、ガスタービンの始
動時、ガスタービンの停止時、並びにガスタービンの負荷変動時に、隙間幅がガ
スタービンの連続運転中より大きくなるように、行われる。これによって、ガス
タービンの始動時、停止時および負荷変動時に、タービン翼が車室に接触する危
険が防止される。このために、圧縮機およびタービンのロータは、これらが唯一
のロータを形成するように、互いに固く結合されている。圧縮機車室およびター
ビン車室は、互いに分離され、圧縮機車室はタービン車室に対して移動可能に配
置されている。圧縮機車室の移動によって、同時に、ロータ全体の変位が生じ、
これによって、タービン翼とタービン車室との相対移動が生ずる。
部分とを備えた回転機械において、動翼自由端と固定車室との間の隙間幅を制御
する方法とその装置が記載されている。その隙間幅の制御は、ガスタービンの始
動時、ガスタービンの停止時、並びにガスタービンの負荷変動時に、隙間幅がガ
スタービンの連続運転中より大きくなるように、行われる。これによって、ガス
タービンの始動時、停止時および負荷変動時に、タービン翼が車室に接触する危
険が防止される。このために、圧縮機およびタービンのロータは、これらが唯一
のロータを形成するように、互いに固く結合されている。圧縮機車室およびター
ビン車室は、互いに分離され、圧縮機車室はタービン車室に対して移動可能に配
置されている。圧縮機車室の移動によって、同時に、ロータ全体の変位が生じ、
これによって、タービン翼とタービン車室との相対移動が生ずる。
【０００３】 米国特許第１８２３３１０号明細書に、タービンの始動時および停止時、ター
ビン翼とタービン車室との間に、タービンの通常運転時よりも大きな半径方向隙
間が生ずるよう、ロータを軸方向に変位させるための手段を設けたタービン、特
に蒸気タービンが記載されている。これによって、タービン翼の車室との接触あ
るいは損傷が防止される。動翼を変位させるための手段は、スラスト軸受に作用
する。このスラスト軸受は、これが軸方向に移動する際にロータも変位するよう
に、ロータに結合されている。その移動手段は、スラスト軸受、従ってロータも
軸方向に移動させる歯車とラックとから成る装置を有している。タービンの動翼
とタービン車室との間の隙間の同じ調整原理は、フランス特許出願公開第２７２
２８３６号明細書において、圧縮機付きガスタービンに利用されている。そのガ
スタービンは、タービン側端において、主軸受に軸方向に移動可能に支持されて
いる。このガスタービンのもう１つの支持は、圧縮機側端において、タービン全
体を軸方向に固定する球軸受によって行われている。ガスタービンのロータに固
く結合されたこの球軸受は、装置を介して軸方向に移動でき、これによって、タ
ービンとタービン車室との軸方向相対変位も生じさせられる。その球軸受および
／又はロータのタービン車室との相対変位の大きさは＋／−２ｍｍである。
ビン翼とタービン車室との間に、タービンの通常運転時よりも大きな半径方向隙
間が生ずるよう、ロータを軸方向に変位させるための手段を設けたタービン、特
に蒸気タービンが記載されている。これによって、タービン翼の車室との接触あ
るいは損傷が防止される。動翼を変位させるための手段は、スラスト軸受に作用
する。このスラスト軸受は、これが軸方向に移動する際にロータも変位するよう
に、ロータに結合されている。その移動手段は、スラスト軸受、従ってロータも
軸方向に移動させる歯車とラックとから成る装置を有している。タービンの動翼
とタービン車室との間の隙間の同じ調整原理は、フランス特許出願公開第２７２
２８３６号明細書において、圧縮機付きガスタービンに利用されている。そのガ
スタービンは、タービン側端において、主軸受に軸方向に移動可能に支持されて
いる。このガスタービンのもう１つの支持は、圧縮機側端において、タービン全
体を軸方向に固定する球軸受によって行われている。ガスタービンのロータに固
く結合されたこの球軸受は、装置を介して軸方向に移動でき、これによって、タ
ービンとタービン車室との軸方向相対変位も生じさせられる。その球軸受および
／又はロータのタービン車室との相対変位の大きさは＋／−２ｍｍである。
【０００４】 米国特許第５２６３８１７号明細書に、動翼と固定車室との間の隙間を能動的
に制御するための装置を備えたラジアル圧縮機およびガスタービンが記載されて
いる。そのロータに球軸受が設けられ、その球軸受の外輪は、ストッパで制限さ
れた僅かな軸方向距離だけ動けるように、車室に固定されている。その球軸受の
外輪は、ストッパと電磁式駆動装置との間に固定されている。このストッパおよ
び電磁式駆動装置はそれぞれ車室に固く結合されている。電磁式駆動装置は電磁
石を有し、この電磁石は、ロータに固く結合された強磁性ラジアルディスクに軸
方向に隣接している。電磁石で発生された磁界の強さに応じて、ディスクは大き
くあるいは僅かに引き寄せられ、これによって、ロータ全体の軸方向位置を変化
させることができる。これによって、動翼の軸方向位置、従って動翼とタービン
の円錐状車室との間の隙間幅を、能動的に制御できる。
に制御するための装置を備えたラジアル圧縮機およびガスタービンが記載されて
いる。そのロータに球軸受が設けられ、その球軸受の外輪は、ストッパで制限さ
れた僅かな軸方向距離だけ動けるように、車室に固定されている。その球軸受の
外輪は、ストッパと電磁式駆動装置との間に固定されている。このストッパおよ
び電磁式駆動装置はそれぞれ車室に固く結合されている。電磁式駆動装置は電磁
石を有し、この電磁石は、ロータに固く結合された強磁性ラジアルディスクに軸
方向に隣接している。電磁石で発生された磁界の強さに応じて、ディスクは大き
くあるいは僅かに引き寄せられ、これによって、ロータ全体の軸方向位置を変化
させることができる。これによって、動翼の軸方向位置、従って動翼とタービン
の円錐状車室との間の隙間幅を、能動的に制御できる。
【０００５】 ドイツ特許出願公開第４２２３４９５号明細書は、小さな翼隙間を設定するた
めのロータ変位装置を備えたガスタービンを開示する。この装置は、スラスト軸
受を収容する２分割構造の浮動ハウジングと、入口室ハウジングに固定された２
つの環状支持板とから成っている。その支持板に圧力計が設けられ、ガスタービ
ンの始動時および停止時に、円錐状タービン翼通路における隙間が大きくなるよ
う、圧力計により軸受全体位置、従ってロータの位置が調整される。
めのロータ変位装置を備えたガスタービンを開示する。この装置は、スラスト軸
受を収容する２分割構造の浮動ハウジングと、入口室ハウジングに固定された２
つの環状支持板とから成っている。その支持板に圧力計が設けられ、ガスタービ
ンの始動時および停止時に、円錐状タービン翼通路における隙間が大きくなるよ
う、圧力計により軸受全体位置、従ってロータの位置が調整される。
【０００６】 流体機械のロータを変位させるための従来公知の装置は、全てに共通して、装
置的にかなり高い経費がかかり、車室あるいはロータの構造に干渉する。
置的にかなり高い経費がかかり、車室あるいはロータの構造に干渉する。
【０００７】 本発明の課題は、ロータを簡単に軸方向に変位させられる装置を提供すること
にある。また本発明は、軸方向に変位可能なロータを備えた流体機械、並びに軸
方向に変位可能なロータを備えた流体機械の運転方法を提供することにある。
にある。また本発明は、軸方向に変位可能なロータを備えた流体機械、並びに軸
方向に変位可能なロータを備えた流体機械の運転方法を提供することにある。
【０００８】 この装置に関する課題は、本発明に基づき、軸受面を備えた軸受要素を有し、
この要素がロータラジアル面を支持するために使われ、ロータを変位させるため
に軸方向に移動できる主軸受によって解決される。
この要素がロータラジアル面を支持するために使われ、ロータを変位させるため
に軸方向に移動できる主軸受によって解決される。
【０００９】 この場合本発明は、主軸受の構造的改造によって、ロータないし流体機械の車
室を構造的に変更することなしに、主軸受を介してロータを変位させることがで
きる、という認識から出発している。これは、本発明に基づいて、ロータラジア
ル面の支持に用いる軸受要素が軸方向に移動可能であることにより達せられる。
ここで、軸方向に移動できるとは、固定点に対して軸方向に移動できることを意
味し、従ってロータラジアル面の支持のために、ロータ自体も軸方向に移動でき
る。主軸受は軸方向に固定されている。好適には、主軸受はロータの２つのロー
タラジアル面間に配置され、ロータおよび車室について構造的に変更することな
しに、主軸受を介してロータを変位させることができる。このために、少なくと
も１つ軸受要素、従って１つの軸受面が、軸方向に移動できる。この軸受要素の
軸方向移動によって、同時に、ロータの軸方向変位が生ずる。
室を構造的に変更することなしに、主軸受を介してロータを変位させることがで
きる、という認識から出発している。これは、本発明に基づいて、ロータラジア
ル面の支持に用いる軸受要素が軸方向に移動可能であることにより達せられる。
ここで、軸方向に移動できるとは、固定点に対して軸方向に移動できることを意
味し、従ってロータラジアル面の支持のために、ロータ自体も軸方向に移動でき
る。主軸受は軸方向に固定されている。好適には、主軸受はロータの２つのロー
タラジアル面間に配置され、ロータおよび車室について構造的に変更することな
しに、主軸受を介してロータを変位させることができる。このために、少なくと
も１つ軸受要素、従って１つの軸受面が、軸方向に移動できる。この軸受要素の
軸方向移動によって、同時に、ロータの軸方向変位が生ずる。
【００１０】 これは特に、圧縮機、ガスタービン、蒸気タービンのような流体機械において
有利である。これによって、円錐状内壁面を備えたタービン特に定置形ガスター
ビンの半径方向隙間における流れ損失が減少する。この半径方向隙間は、ロータ
に設けた動翼の半径方向外側縁と、これに対向して位置する車室部分（内壁面）
との間の自由空間である。タービンの運転中、動翼の腹と背との圧力差に基づい
て、活動流体、ガスタービンの場合にはガスが、その隙間を通って流れる。この
隙間を通って流れる質量流量は、軸方向に互いに間隔を隔てられた動翼列におい
て仕事をせず、従って、タービンの効率を低下させる。ガスタービンの場合、流
れ損失の約３０％はその隙間漏洩によってひき起こされる。これは、ガスタービ
ンの４％に及ぶ効率低下を意味する。漏洩質量流量の大きさ、従ってひき起こさ
れる流れ損失の大きさも、半径方向隙間の隙間幅によって決定される。この場合
、定置形ガスタービンにおいて、定常運転中即ち設定出力運転状態において生ず
る隙間幅が問題となる。この隙間幅は以下において温間隙間と呼ぶ。この温間隙
間の存在理由は、例えば製造公差によって偏差が生ずること、並びに例えば地震
などの場合のような異常運転に対して安全を図ることにある。発生する温間隙間
の約半分は、個々のタービン構成要素の時間依存熱膨張差により生じ、その温間
隙間の定常状態は、タービンの完全加熱後に生ずる。タービンのこの運転状態に
おいて、車室部分あるいは動翼のような個々のタービン構成要素は、大きく異な
る温度を持ち、このため特に個々の部品に歪みを生じさせる。上述の主軸受によ
れば、流体機械が定常運転状態、特に出力運転状態に到達した後、簡単にロータ
を軸方向に変位させられるので、温間隙間の大きさは、場合により存在する製造
偏差および安全予備を考慮に入れて、予め設定できる非常に小さな値になる。
有利である。これによって、円錐状内壁面を備えたタービン特に定置形ガスター
ビンの半径方向隙間における流れ損失が減少する。この半径方向隙間は、ロータ
に設けた動翼の半径方向外側縁と、これに対向して位置する車室部分（内壁面）
との間の自由空間である。タービンの運転中、動翼の腹と背との圧力差に基づい
て、活動流体、ガスタービンの場合にはガスが、その隙間を通って流れる。この
隙間を通って流れる質量流量は、軸方向に互いに間隔を隔てられた動翼列におい
て仕事をせず、従って、タービンの効率を低下させる。ガスタービンの場合、流
れ損失の約３０％はその隙間漏洩によってひき起こされる。これは、ガスタービ
ンの４％に及ぶ効率低下を意味する。漏洩質量流量の大きさ、従ってひき起こさ
れる流れ損失の大きさも、半径方向隙間の隙間幅によって決定される。この場合
、定置形ガスタービンにおいて、定常運転中即ち設定出力運転状態において生ず
る隙間幅が問題となる。この隙間幅は以下において温間隙間と呼ぶ。この温間隙
間の存在理由は、例えば製造公差によって偏差が生ずること、並びに例えば地震
などの場合のような異常運転に対して安全を図ることにある。発生する温間隙間
の約半分は、個々のタービン構成要素の時間依存熱膨張差により生じ、その温間
隙間の定常状態は、タービンの完全加熱後に生ずる。タービンのこの運転状態に
おいて、車室部分あるいは動翼のような個々のタービン構成要素は、大きく異な
る温度を持ち、このため特に個々の部品に歪みを生じさせる。上述の主軸受によ
れば、流体機械が定常運転状態、特に出力運転状態に到達した後、簡単にロータ
を軸方向に変位させられるので、温間隙間の大きさは、場合により存在する製造
偏差および安全予備を考慮に入れて、予め設定できる非常に小さな値になる。
【００１１】 好適には主軸受は、第１軸受面から軸方向に間隔を隔てられたもう１つの（第
２）軸受面を有する。その両軸受面は、互いに軸方向に間隔を隔てた２つのロー
タラジアル面を別々に支持するために使われる。各軸受面は、それぞれ単一の、
特に環状の軸受要素により又は多数の軸受要素により形成される。この両軸受面
は、それぞれ相応の軸受要素を介して軸方向に移動可能に形成されている。主軸
受は、負荷側面（第１軸受面）と無負荷側面（第２軸受面）が存在するスラスト
軸受であり、その負荷側面は主にこの方向に生ずるロータの軸方向推力を受け、
無負荷側面は例えば過渡状態（始動時）あるいは故障時に一時的に荷重を受ける
。その両軸受面は、これが滑り面として使われるように、軸受の運転中に潤滑膜
（油膜）を備えている。この潤滑膜により生ずる軸受隙間は、好適には１０分の
数ｍｍの大きさを持つ。両軸受面の特に同方向への移動によって、その隙間が保
たれる。これによって、片側の軸受面において軸受隙間が小さくなるのを防止で
きるので、追加的な損失は生じない。そしてまた、過大な軸受隙間も防止できる
。過大な軸受隙間は、ロータの軸方向推力の方向が変化した際、高いピーク加速
度および質量力を持ったロータの、不所望の激しい運動を生じさせてしまう。
２）軸受面を有する。その両軸受面は、互いに軸方向に間隔を隔てた２つのロー
タラジアル面を別々に支持するために使われる。各軸受面は、それぞれ単一の、
特に環状の軸受要素により又は多数の軸受要素により形成される。この両軸受面
は、それぞれ相応の軸受要素を介して軸方向に移動可能に形成されている。主軸
受は、負荷側面（第１軸受面）と無負荷側面（第２軸受面）が存在するスラスト
軸受であり、その負荷側面は主にこの方向に生ずるロータの軸方向推力を受け、
無負荷側面は例えば過渡状態（始動時）あるいは故障時に一時的に荷重を受ける
。その両軸受面は、これが滑り面として使われるように、軸受の運転中に潤滑膜
（油膜）を備えている。この潤滑膜により生ずる軸受隙間は、好適には１０分の
数ｍｍの大きさを持つ。両軸受面の特に同方向への移動によって、その隙間が保
たれる。これによって、片側の軸受面において軸受隙間が小さくなるのを防止で
きるので、追加的な損失は生じない。そしてまた、過大な軸受隙間も防止できる
。過大な軸受隙間は、ロータの軸方向推力の方向が変化した際、高いピーク加速
度および質量力を持ったロータの、不所望の激しい運動を生じさせてしまう。
【００１２】 一方の軸受面が１つあるいは複数の軸受要素の軸方向移動によって移動でき、
他方の軸受面が軸方向に固定されていることも考えられる。この場合、ロータの
変位は一方の軸受面だけで行われ、これによって、構造的および圧液供給技術的
に安価な主軸受が得られる。
他方の軸受面が軸方向に固定されていることも考えられる。この場合、ロータの
変位は一方の軸受面だけで行われ、これによって、構造的および圧液供給技術的
に安価な主軸受が得られる。
【００１３】 軸方向に移動可能な軸受要素は、好適には、軸方向に移動できる環状ピストン
である。これによって、主軸受並びにロータラジアル面の特に一様な負荷が達成
される。これは更に、軸方向に移動可能な軸受要素が液圧式に移動されるとき、
環状ピストンの全周にわたる一様な圧力分布が保証される点で有利である。もっ
とも、軸方向に移動できる複数の軸受要素（軸受金）を、特にロータを包囲する
円上に配置して設けることもできる。
である。これによって、主軸受並びにロータラジアル面の特に一様な負荷が達成
される。これは更に、軸方向に移動可能な軸受要素が液圧式に移動されるとき、
環状ピストンの全周にわたる一様な圧力分布が保証される点で有利である。もっ
とも、軸方向に移動できる複数の軸受要素（軸受金）を、特にロータを包囲する
円上に配置して設けることもできる。
【００１４】 軸方向に移動可能な軸受要素は、液圧式で移動させるとよい。この場合、流体
機械の全負荷運転中でもロータの変位が保証されるように、軸受要素に圧液、特
に圧油が供給される。この場合、好適には或る軸方向位置に到達した後、移動に
とって必要な油体積が一定に保たれる。油は公知のように本質的に非圧縮性流体
なので、油量が一定に保たれる場合、軸受面、従ってロータの軸方向位置は、力
（軸方向推力）が変動しても殆ど変化しない。油体積を一定に保つため、弾性配
管（ホース）の利用は考慮されず、剛性配管が利用される。これにより、油圧が
一定し推力が変動する際、ロータの軸方向位置が左側ストッパ点と右側ストッパ
点との間で移動するのを防止できる。圧液、特に油を一定した体積の空間領域内
に閉じ込めた場合、推力が変動すると軸受面に対向力が作用し、これに伴い力の
バランスが維持される。ロータの軸方向位置の積極的な調整を行わない場合、好
適には、両軸方向にストッパが存在し、相応の油圧によりロータの軸方向推力に
対向して、その油圧をかなり超過する圧力が存在する。その場合、移動は軸方向
に移動可能な２つの軸受面を介して行うのがよく、軸受面を押す圧液（油）の体
積は、ロータが所望の軸方向位置に達する迄変化し、その後圧液はその都度の体
積で一定に保たれる。この一定した体積により、油圧により惹起されて軸受面に
作用する力が、ロータの軸方向推力に同じ大きさで対抗するようにできる。潤滑
剤（圧液）により滑り軸受を行う主軸受の場合、圧液供給のため、既存の圧液供
給装置を利用するとよい。そのため、例えば低速回転中に軸を持ち上げるための
液圧装置を利用する。この装置は、相応の高い圧力を発生する働きをする。この
装置は、従って場合により流体機械の通常運転中も、ロータの軸方向変位を生じ
させるべく、補助的に投入できる。このため補助高圧配管が主軸受に導かれる。
この供給方式の場合、１６０バール迄の圧液の圧力、特に油圧が利用される。
機械の全負荷運転中でもロータの変位が保証されるように、軸受要素に圧液、特
に圧油が供給される。この場合、好適には或る軸方向位置に到達した後、移動に
とって必要な油体積が一定に保たれる。油は公知のように本質的に非圧縮性流体
なので、油量が一定に保たれる場合、軸受面、従ってロータの軸方向位置は、力
（軸方向推力）が変動しても殆ど変化しない。油体積を一定に保つため、弾性配
管（ホース）の利用は考慮されず、剛性配管が利用される。これにより、油圧が
一定し推力が変動する際、ロータの軸方向位置が左側ストッパ点と右側ストッパ
点との間で移動するのを防止できる。圧液、特に油を一定した体積の空間領域内
に閉じ込めた場合、推力が変動すると軸受面に対向力が作用し、これに伴い力の
バランスが維持される。ロータの軸方向位置の積極的な調整を行わない場合、好
適には、両軸方向にストッパが存在し、相応の油圧によりロータの軸方向推力に
対向して、その油圧をかなり超過する圧力が存在する。その場合、移動は軸方向
に移動可能な２つの軸受面を介して行うのがよく、軸受面を押す圧液（油）の体
積は、ロータが所望の軸方向位置に達する迄変化し、その後圧液はその都度の体
積で一定に保たれる。この一定した体積により、油圧により惹起されて軸受面に
作用する力が、ロータの軸方向推力に同じ大きさで対抗するようにできる。潤滑
剤（圧液）により滑り軸受を行う主軸受の場合、圧液供給のため、既存の圧液供
給装置を利用するとよい。そのため、例えば低速回転中に軸を持ち上げるための
液圧装置を利用する。この装置は、相応の高い圧力を発生する働きをする。この
装置は、従って場合により流体機械の通常運転中も、ロータの軸方向変位を生じ
させるべく、補助的に投入できる。このため補助高圧配管が主軸受に導かれる。
この供給方式の場合、１６０バール迄の圧液の圧力、特に油圧が利用される。
【００１５】 あるいはまた同様に、少なくとも１つの軸受要素を移動するため、機械式移動
装置を用意することができる。この機械式移動装置は、好適にはスピンドルなど
のような移動要素と、移動駆動装置とを有する。この移動駆動装置は、特に電動
機である。移動駆動装置を形成するための他の方式は機械式の移動駆動装置であ
り、これは例えば流体機械の運転中におけるロータの回転を利用するかあるいは
流体機械を貫流する活動流体の流れを利用する。
装置を用意することができる。この機械式移動装置は、好適にはスピンドルなど
のような移動要素と、移動駆動装置とを有する。この移動駆動装置は、特に電動
機である。移動駆動装置を形成するための他の方式は機械式の移動駆動装置であ
り、これは例えば流体機械の運転中におけるロータの回転を利用するかあるいは
流体機械を貫流する活動流体の流れを利用する。
【００１６】 主軸受は好適には、軸受面とロータラジアル面との間に潤滑剤膜、特に圧油膜
が生ずる滑り軸受として形成される。この種軸受は、特に、例えば発電用の定置
形ガスタービンに利用されるような重いロータを支持するのに有利である。
が生ずる滑り軸受として形成される。この種軸受は、特に、例えば発電用の定置
形ガスタービンに利用されるような重いロータを支持するのに有利である。
【００１７】 軸受面、従ってロータの移動距離は、好適には０．５〜５ｍｍである。この移
動性は、好適には、流体機械の通常運転中に動翼と車室の内壁面との間の隙間幅
が減少されるよう一方向のみに与えられる。
動性は、好適には、流体機械の通常運転中に動翼と車室の内壁面との間の隙間幅
が減少されるよう一方向のみに与えられる。
【００１８】 主軸受は、軸受面間の所定の最小軸方向間隔を維持するスペーサ、例えばスト
ッパを備えるとよい。これは特に、ロータの変位がロータに作用する力、例えば
流体機械を貫流する活動流体により惹起される力に抗し、軸受要素により行われ
るときに有利である。この場合スペーサは、たとえ圧液供給装置又は移動駆動装
置が休止したときでも、ロータが、軸方向変位なしに軸受要素により支持されて
いた軸方向位置をとることを保証する。この結果、仮に軸受要素の軸方向移動装
置が故障しても、流体機械の運転安全性が保証される。この場合ガスタービンに
生ずる軸方向推力により、ロータは気体圧力で初期位置に押し戻される。
ッパを備えるとよい。これは特に、ロータの変位がロータに作用する力、例えば
流体機械を貫流する活動流体により惹起される力に抗し、軸受要素により行われ
るときに有利である。この場合スペーサは、たとえ圧液供給装置又は移動駆動装
置が休止したときでも、ロータが、軸方向変位なしに軸受要素により支持されて
いた軸方向位置をとることを保証する。この結果、仮に軸受要素の軸方向移動装
置が故障しても、流体機械の運転安全性が保証される。この場合ガスタービンに
生ずる軸方向推力により、ロータは気体圧力で初期位置に押し戻される。
【００１９】 流体機械に向けられた課題は、車室が軸方向に円錐状に拡がる内壁面を有し、
車室を貫通して延びるロータが多数の動翼を有し、これらの動翼がその内壁面側
に動翼自由端を有し、この動翼自由端が内壁面に対応して円錐状に延びることに
より解決される。この流体機械は、１つのロータラジアル面に隣接し、好適には
２つのロータラジアル面間に配置され、ロータを軸方向に変位させるための軸方
向に移動できる少なくとも１つの軸受要素を有する主軸受を有する。
車室を貫通して延びるロータが多数の動翼を有し、これらの動翼がその内壁面側
に動翼自由端を有し、この動翼自由端が内壁面に対応して円錐状に延びることに
より解決される。この流体機械は、１つのロータラジアル面に隣接し、好適には
２つのロータラジアル面間に配置され、ロータを軸方向に変位させるための軸方
向に移動できる少なくとも１つの軸受要素を有する主軸受を有する。
【００２０】 流体機械における車室の内壁面の少なくとも部位的な円錐状輪郭によって、ロ
ータが車室に対して相対移動したとき、隙間が変化する。上述の流体機械におけ
るロータと車室の相対位置は、タービンの定常状態（定常出力運転状態）におい
て、温間隙間が、不安定な熱膨張を考慮に入れた分だけ減少するように変化させ
られる。流体機械においてそのような不安定な熱膨張は、その全構成要素が、定
常運転状態を特徴づける運転温度になり、従って相応の熱膨張（ゆがみ）を永続
的に生ずるまでの時間にわたって生ずる。
ータが車室に対して相対移動したとき、隙間が変化する。上述の流体機械におけ
るロータと車室の相対位置は、タービンの定常状態（定常出力運転状態）におい
て、温間隙間が、不安定な熱膨張を考慮に入れた分だけ減少するように変化させ
られる。流体機械においてそのような不安定な熱膨張は、その全構成要素が、定
常運転状態を特徴づける運転温度になり、従って相応の熱膨張（ゆがみ）を永続
的に生ずるまでの時間にわたって生ずる。
【００２１】 流体機械は、好適にはガスタービン、航空機タービンあるいは発電用の定置形
ガスタービンである。このタービンは６０ＭＷ以上の電力を発生する。
ガスタービンである。このタービンは６０ＭＷ以上の電力を発生する。
【００２２】 流体機械のタービンは、好適には、互いに軸方向に間隔を隔てた少なくとも２
つの動翼列を有し、車室および／又は動翼自由端は、ロータの軸方向変位が各動
翼列に対して同じ半径方向隙間を生ずるように、形成されている。このために、
すべてのタービン段即ち翼列における傾き（円錐率）はほぼ同じである。
つの動翼列を有し、車室および／又は動翼自由端は、ロータの軸方向変位が各動
翼列に対して同じ半径方向隙間を生ずるように、形成されている。このために、
すべてのタービン段即ち翼列における傾き（円錐率）はほぼ同じである。
【００２３】 流体機械の運転方法についての課題は、軸受要素の移動を、流体機械の運転状
態に応じ動翼自由端と車室の内壁面との間に所定の半径方向隙間が生じるよう、
ロータと車室との相対変位を生じさせることにより解決される。これは本質的に
受動的に、隙間幅の能動的調整から目を転じて、各運転状態に応じて設定された
ロータの変位が実行されるように行われる。かかる移動は、例えば軸受要素に所
定の移動値が得られるように、所定圧力の圧液を供給して行うか、軸受要素を無
圧にするかによって実現できる。従って、その隙間幅の受動的調整は、ロータの
変位を実行しないか、ロータの所定の変位しか実行しないことに起因している。
勿論、相応の装置によって、ロータを可変的に変位させることもできる。
態に応じ動翼自由端と車室の内壁面との間に所定の半径方向隙間が生じるよう、
ロータと車室との相対変位を生じさせることにより解決される。これは本質的に
受動的に、隙間幅の能動的調整から目を転じて、各運転状態に応じて設定された
ロータの変位が実行されるように行われる。かかる移動は、例えば軸受要素に所
定の移動値が得られるように、所定圧力の圧液を供給して行うか、軸受要素を無
圧にするかによって実現できる。従って、その隙間幅の受動的調整は、ロータの
変位を実行しないか、ロータの所定の変位しか実行しないことに起因している。
勿論、相応の装置によって、ロータを可変的に変位させることもできる。
【００２４】 ロータの変位は、流体機械の定常運転状態に到達した時に初めて実行するのが
好ましい。流体機械の定常運転状態では、個々の構成要素は、運転状態に応じた
完全な定常温度分布となっている。そのような流体機械の運転状態、特に通常出
力運転状態の達成は、予め規定された継続時間、車室における温度測定、温度差
の測定、熱膨張により生ずる半径方向隙間の測定および車室とロータとの相対移
動により検出される。好適には、ロータと車室との相対移動は、スラスト軸受と
して使用する主軸受に対向して位置するロータの端部で測定される。
好ましい。流体機械の定常運転状態では、個々の構成要素は、運転状態に応じた
完全な定常温度分布となっている。そのような流体機械の運転状態、特に通常出
力運転状態の達成は、予め規定された継続時間、車室における温度測定、温度差
の測定、熱膨張により生ずる半径方向隙間の測定および車室とロータとの相対移
動により検出される。好適には、ロータと車室との相対移動は、スラスト軸受と
して使用する主軸受に対向して位置するロータの端部で測定される。
【００２５】 以下図に示した実施例を参照して、本発明に基づく流体機械およびその運転方
法を詳細に説明する。
法を詳細に説明する。
【００２６】 図１は、流体機械１９、この例ではガスタービンの縦断面を示す。このタービ
ンは圧縮機２７と本来のタービン１８を備える。圧縮機２７とタービン１８の間
に、複数のバーナ２９を備えた燃焼器２８が配置されている。ガスタービン１９
は、タイロッド原理に基づくロータディスク（図示せず）により形成されたロー
タ２を備える。ガスタービン１９は圧縮機側に主軸受１（図２、３参照）を有す
る。本来のタービン１８は、車室２０内で軸方向に円錐状に拡がる内壁面２１を
備えている。この面２１は壁セグメント（図示せず）と静翼３０の台座（図示せ
ず）とから成る。この台座および壁セグメントは、各ロータ２のロータ軸線３に
対し種々の傾きにできる。ロータ２には多数の動翼２２が結合されている。これ
ら動翼２２は、互いに軸方向に間隔を隔てた全部で４列の動翼列２４、２５の形
で配置されている。各動翼２２は、内壁面２１側に動翼自由端２３を有し、この
自由端２３は内壁面２１に対応した傾き（ロータ軸線３に対する傾き）を有して
いる。各動翼自由端２３とそれに対応した内壁面２１の部位との間に、半径方向
隙間２６（図６参照）が形成されている。タービン１８は、通常運転中、高温ガ
ス（図示せず）によって貫流される。高温ガスは、燃焼器２８からタービン１８
に到達し、このタービン１８からタービン出口３１を通って流出する。
ンは圧縮機２７と本来のタービン１８を備える。圧縮機２７とタービン１８の間
に、複数のバーナ２９を備えた燃焼器２８が配置されている。ガスタービン１９
は、タイロッド原理に基づくロータディスク（図示せず）により形成されたロー
タ２を備える。ガスタービン１９は圧縮機側に主軸受１（図２、３参照）を有す
る。本来のタービン１８は、車室２０内で軸方向に円錐状に拡がる内壁面２１を
備えている。この面２１は壁セグメント（図示せず）と静翼３０の台座（図示せ
ず）とから成る。この台座および壁セグメントは、各ロータ２のロータ軸線３に
対し種々の傾きにできる。ロータ２には多数の動翼２２が結合されている。これ
ら動翼２２は、互いに軸方向に間隔を隔てた全部で４列の動翼列２４、２５の形
で配置されている。各動翼２２は、内壁面２１側に動翼自由端２３を有し、この
自由端２３は内壁面２１に対応した傾き（ロータ軸線３に対する傾き）を有して
いる。各動翼自由端２３とそれに対応した内壁面２１の部位との間に、半径方向
隙間２６（図６参照）が形成されている。タービン１８は、通常運転中、高温ガ
ス（図示せず）によって貫流される。高温ガスは、燃焼器２８からタービン１８
に到達し、このタービン１８からタービン出口３１を通って流出する。
【００２７】 図２は、固定滑り軸受として形成された主軸受１の縦断面を示す。主軸受１は
ロータ２を円周方向に包囲し、軸方向において２つのロータラジアル面６、７間
に配置されている。この軸受１は互いに軸方向に間隔を隔てた軸受要素４、５を
有し、これら要素４、５は各々軸受面１４、１５を有している。軸受要素５の軸
受面１５はロータラジアル面７の直近にあり、この面７から、圧液（圧油）８の
膜によって分離されている。ロータ２の外周面と主軸受１の内周面との間にも、
圧液８の膜が存在している。従って、この主軸受１はスラスト・ラジアル複合軸
受である。主軸受１は、勿論スラスト軸受として形成することも可能であり、そ
の場合別個のラジアル軸受が設けられる。軸受要素５は軸方向に移動でき、その
ために主軸受１内に油室１７が設置されている。軸受要素５の軸方向移動が可能
なよう、油室１７に圧油が加圧状態で供給される。軸受要素５は油室１７に対し
内径側および外径側に各々シールリング３２を有している。軸受要素５は好適に
は円環ピストンとして形成される。軸受要素４も好適には、同様に軸方向に移動
可能に形成される。油室１７、軸受要素４、５並びにロータ２の外周面に、各々
圧液８の供給管１６が通じ、管１６は圧液供給装置１２に接続されている。この
装置１２は、圧液８の液溜まり（図示せず）と、高圧を発生し且つ圧液を軸受面
１４、１５とロータ２の外周面に供給するポンプ（図示せず）とを有する。この
場合圧液供給装置１２は、好適には圧液を軸受要素４、５に、ロータ２の軸方向
変位を起こすに足りる圧力で供給できるよう構成されている。ロータ２を軸方向
に変位させた後、圧液供給装置１２又は場合により別の適当な装置（図示せず）
を介し、例えば１つあるいは複数の止め弁により、軸受要素４、５に作用する圧
液の体積を各々一定に保つことができる。これに伴い、たとえロータ２の軸方向
推力が変化しても、圧液の非圧縮性に基づき、主軸受１内にその都度逆向きで同
一の対向力が発生し、従ってロータ２は所望の軸方向位置にとどまる。
ロータ２を円周方向に包囲し、軸方向において２つのロータラジアル面６、７間
に配置されている。この軸受１は互いに軸方向に間隔を隔てた軸受要素４、５を
有し、これら要素４、５は各々軸受面１４、１５を有している。軸受要素５の軸
受面１５はロータラジアル面７の直近にあり、この面７から、圧液（圧油）８の
膜によって分離されている。ロータ２の外周面と主軸受１の内周面との間にも、
圧液８の膜が存在している。従って、この主軸受１はスラスト・ラジアル複合軸
受である。主軸受１は、勿論スラスト軸受として形成することも可能であり、そ
の場合別個のラジアル軸受が設けられる。軸受要素５は軸方向に移動でき、その
ために主軸受１内に油室１７が設置されている。軸受要素５の軸方向移動が可能
なよう、油室１７に圧油が加圧状態で供給される。軸受要素５は油室１７に対し
内径側および外径側に各々シールリング３２を有している。軸受要素５は好適に
は円環ピストンとして形成される。軸受要素４も好適には、同様に軸方向に移動
可能に形成される。油室１７、軸受要素４、５並びにロータ２の外周面に、各々
圧液８の供給管１６が通じ、管１６は圧液供給装置１２に接続されている。この
装置１２は、圧液８の液溜まり（図示せず）と、高圧を発生し且つ圧液を軸受面
１４、１５とロータ２の外周面に供給するポンプ（図示せず）とを有する。この
場合圧液供給装置１２は、好適には圧液を軸受要素４、５に、ロータ２の軸方向
変位を起こすに足りる圧力で供給できるよう構成されている。ロータ２を軸方向
に変位させた後、圧液供給装置１２又は場合により別の適当な装置（図示せず）
を介し、例えば１つあるいは複数の止め弁により、軸受要素４、５に作用する圧
液の体積を各々一定に保つことができる。これに伴い、たとえロータ２の軸方向
推力が変化しても、圧液の非圧縮性に基づき、主軸受１内にその都度逆向きで同
一の対向力が発生し、従ってロータ２は所望の軸方向位置にとどまる。
【００２８】 図３は、主軸受１の異なった実施例を同様に縦断面図で示す。この主軸受１の
場合、図２の実施例と異なり、軸受要素５は液圧式にではなく、電気機械式に移
動される。図３における主軸受１のその他の構造については、図２における実施
例を参照されたい。主軸受１の内部において軸受要素５に、移動要素１０、特に
スピンドルが作用する。このスピンドルは移動駆動装置１１、この例では電動機
によって軸方向に移動される。移動要素１０および駆動装置１１は、配線付き電
流供給装置のような他の構成要素（図示せず）と共に、軸受要素５を軸方向に移
動するための機械式移動装置９を構成している。
場合、図２の実施例と異なり、軸受要素５は液圧式にではなく、電気機械式に移
動される。図３における主軸受１のその他の構造については、図２における実施
例を参照されたい。主軸受１の内部において軸受要素５に、移動要素１０、特に
スピンドルが作用する。このスピンドルは移動駆動装置１１、この例では電動機
によって軸方向に移動される。移動要素１０および駆動装置１１は、配線付き電
流供給装置のような他の構成要素（図示せず）と共に、軸受要素５を軸方向に移
動するための機械式移動装置９を構成している。
【００２９】 主軸受１に、ストッパとして形成したスペーサ１３（図２又は３参照）を設け
てある。このスペーサ１３により、軸受要素４の方向への軸受要素５の軸方向移
動が制限される。この結果、軸受要素４の方向へのロータ２の軸方向運動も制限
される。このことは、ロータ２のタービン出口３１の方向への変位が生じないこ
とを保証する。かかる変位は純粋な熱膨張では生じず、半径方向隙間を拡大し、
これに伴い効率損失を高めてしまう。従って、たとえ圧液供給装置ないし移動装
置９が故障しても、半径方向隙間は、ロータ２の熱膨張による半径方向隙間２６
の補償を全く行わないガスタービン１９の場合より大きくならない。
てある。このスペーサ１３により、軸受要素４の方向への軸受要素５の軸方向移
動が制限される。この結果、軸受要素４の方向へのロータ２の軸方向運動も制限
される。このことは、ロータ２のタービン出口３１の方向への変位が生じないこ
とを保証する。かかる変位は純粋な熱膨張では生じず、半径方向隙間を拡大し、
これに伴い効率損失を高めてしまう。従って、たとえ圧液供給装置ないし移動装
置９が故障しても、半径方向隙間は、ロータ２の熱膨張による半径方向隙間２６
の補償を全く行わないガスタービン１９の場合より大きくならない。
【００３０】 図４は、滑りスラスト軸受として形成した主軸受１の実施例を示す。図２、３
に示す実施例と異なり、この主軸受１は、半径方向に延びる両側ロータラジアル
面６、７を形成する軸フランジを包囲している。これら両ロータラジアル面６、
７に各々軸受面１４、１５が隣接し、これら軸受面１４、１５はロータラジアル
面６、７から潤滑剤、特に圧油によって間隔を隔てられている。主軸受１の作用
および構造については、図２および３の実施例の説明を参照されたい。
に示す実施例と異なり、この主軸受１は、半径方向に延びる両側ロータラジアル
面６、７を形成する軸フランジを包囲している。これら両ロータラジアル面６、
７に各々軸受面１４、１５が隣接し、これら軸受面１４、１５はロータラジアル
面６、７から潤滑剤、特に圧油によって間隔を隔てられている。主軸受１の作用
および構造については、図２および３の実施例の説明を参照されたい。
【００３１】 図５は、円環状軸受面１４を持つ主軸受１の横断面を示す。面１４は複数の軸
受要素４、軸受金により形成されている。これら要素４は、環状力伝達要素（図
示せず）により、各々個々にあるいはグループ毎に、又は全部一緒に軸方向に移
動される。軸受面１４を唯一の円環状軸受要素で形成することも勿論できる。
受要素４、軸受金により形成されている。これら要素４は、環状力伝達要素（図
示せず）により、各々個々にあるいはグループ毎に、又は全部一緒に軸方向に移
動される。軸受面１４を唯一の円環状軸受要素で形成することも勿論できる。
【００３２】 図６は、車室２０が円錐状に拡がった流体機械１９の一部縦断面を示す。ロー
タ２上に１つの動翼２２を代表的に示している。動翼自由端２３は、車室の内壁
面２１に対応し、それと同じ傾きで形成されている。破線で示す動翼２２は、ロ
ータ２が完全に熱膨張した流体機械１９の運転状態に相当する。この熱膨張によ
り、動翼自由端２３と内壁面２１との間に比較的大きな半径方向隙間２６Ａが生
じ、このため、流体機械１９における効率を低下させる流れ損失が生ずる。動翼
２２を示す実線は、図２、３に示す主軸受１を介し半径方向隙間２６を減少する
べくロータ２の変位が実行された流体機械１９の運転状態を示す。従って、半径
方向隙間２６は、ロータ２が変位しない場合の半径方向隙間２６Ａよりかなり狭
くなっている。軸方向に移動可能な軸受要素５を備える主軸受１を介してロータ
２を変位させることで、流体機械１９の半径方向隙間２６における流れ損失が減
少する。この方法は、長時間にわたり出力運転状態で運転される定置形ガスター
ビンにおいて、流れ損失を減少するのに特に有効である。
タ２上に１つの動翼２２を代表的に示している。動翼自由端２３は、車室の内壁
面２１に対応し、それと同じ傾きで形成されている。破線で示す動翼２２は、ロ
ータ２が完全に熱膨張した流体機械１９の運転状態に相当する。この熱膨張によ
り、動翼自由端２３と内壁面２１との間に比較的大きな半径方向隙間２６Ａが生
じ、このため、流体機械１９における効率を低下させる流れ損失が生ずる。動翼
２２を示す実線は、図２、３に示す主軸受１を介し半径方向隙間２６を減少する
べくロータ２の変位が実行された流体機械１９の運転状態を示す。従って、半径
方向隙間２６は、ロータ２が変位しない場合の半径方向隙間２６Ａよりかなり狭
くなっている。軸方向に移動可能な軸受要素５を備える主軸受１を介してロータ
２を変位させることで、流体機械１９の半径方向隙間２６における流れ損失が減
少する。この方法は、長時間にわたり出力運転状態で運転される定置形ガスター
ビンにおいて、流れ損失を減少するのに特に有効である。
【図１】 ガスタービンの縦断面図。
【図２】 液圧式に移動できる軸受要素を備えた主軸受の一部断面図。
【図３】 電気機械式に移動できる軸受要素を備えた主軸受の一部断面図。
【図４】 スラスト滑り軸受として形成された主軸受の一部断面図。
【図５】 円環状軸受面を備えた主軸受の横断面図。
【図６】 車室が円錐状に拡がっている流体機械の一部縦断面図。
１ 主軸受 ２ ロータ ３ ロータ軸線 ４、５ 軸受要素 ６、７ ロータラジアル面 ８ 圧液（圧油） ９ 移動装置 １０ 移動要素 １１ 移動駆動装置 １２ 圧液供給装置 １３ スペーサ １４、１５ 軸受面 １９ 流体機械 ２０ 車室 ２１ 内壁面 ２２ 動翼 ２３ 動翼自由端 ２４ 動翼列 ２５ 静翼列
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｆ０２Ｃ 7/06 Ｆ０２Ｃ 7/06 Ｚ 7/28 7/28 Ｆ１６Ｃ 17/02 Ｆ１６Ｃ 17/02 Ｚ 23/02 23/02 Ｆターム(参考） 3G002 HA05 3H022 AA03 BA06 CA13 CA21 CA42 DA08 3J011 AA02 AA08 BA13 BA14 JA02 KA02 KA03 3J012 AB02 BB01 CB05 FB01
Claims (16)
- 【請求項１】 少なくとも１つの軸受要素（５）により形成され、ロータラ
ジアル面（７）を支持するために使われる軸受面（１５）を備えたロータ軸線（
３）に沿って延びる流体機械（１９）のロータ（２）のための主軸受（１）にお
いて、軸受要素（５）が、ロータラジアル面（７）を変位させるために、軸方向
に移動できることを特徴とする流体機械の主軸受。 - 【請求項２】 少なくとももう１つの軸受要素（４）によって形成されたも
う１つの軸受面（１４）が設けられ、この第２軸受面（１４）がもう１つのロー
タラジアル面（６）を支持するために使われ、第２軸受面（１４）が、第１軸受
面（１５）から軸方向に間隔を隔てて配置され、軸方向に移動できることを特徴
とする請求項１記載の主軸受。 - 【請求項３】 軸方向に移動可能な軸受要素（４、５）が、軸方向に移動で
きる環状ピストンであることを特徴とする請求項１又は２記載の主軸受。 - 【請求項４】 機械式移動装置（９）を備え、この移動装置（９）が移動要
素（１０）と移動駆動装置（１１）を有することを特徴とする請求項１ないし３
の１つに記載の主軸受。 - 【請求項５】 移動駆動装置（１１）が電動機を有していることを特徴とす
る請求項４記載の主軸受。 - 【請求項６】 軸方向に移動可能な軸受要素（４、５）が、液圧式に移動で
きることを特徴とする請求項１ないし３の１つに記載の主軸受。 - 【請求項７】 少なくとも１つの軸受面（１４、１５）用および軸受要素（
４、５）の移動用の圧液（８）を同時に準備するために用意された圧液供給装置
（１２）を備えることを特徴とする請求項６記載の主軸受。 - 【請求項８】 第１、第２の両軸受面（１４、１５）間の所定の最小軸方向
間隔を守るためのスペーサ（１３）を備えることを特徴とする請求項１ないし７
の１つに記載の主軸受。 - 【請求項９】 軸受面（１４、１５）とロータラジアル面（６、７）との間
に潤滑剤（８）を備えた滑り主軸受として形成されたことを特徴とする請求項１
ないし８の１つに記載の主軸受。 - 【請求項１０】 軸受面（１４、１５）の移動距離が０．５〜５ｍｍである
ことを特徴とする請求項１ないし９の１つに記載の主軸受。 - 【請求項１１】 ロータ（２）と主軸受（１）を備えた流体機械であって、
ロータ（２）がロータ軸線（３）に沿って車室（２０）を貫通して延び、該車室
（２０）が円錐状内壁面（２１）を有し、ロータ（２）に多数の動翼（２２）が
配置され、これら動翼（２２）が内壁面（２１）側に動翼自由端（２３）を備え
、該自由端（２３）が内壁面（２１）に対応して円錐状をなし、主軸受（１）が
軸方向に移動できる少なくとも１つの軸受要素（５）を備え、該要素（５）がロ
ータラジアル面（７）の直近に隣接する軸受面（１５）を有し、ロータラジアル
面（７）を軸方向に変位させるために使われることを特徴とする流体機械。 - 【請求項１２】 特に固定して設けられるガスタービンであることを特徴と
する請求項１１記載の流体機械。 - 【請求項１３】 互いに軸方向に間隔を隔てられた少なくとも２つの動翼列
（２４、２５）を有し、車室および／又は動翼自由端（２３）が、ロータ（２）
の軸方向変位が各動翼列（２４、２５）に対して同じ半径方向隙間（２６）を生
ずるよう形成されたことを特徴とする請求項１１又は１２記載の流体機械。 - 【請求項１４】 流体機械（１９）の運転状態に応じ、動翼自由端（２３）
と車室（２０）の内壁面（２１）との間の半径方向隙間（２６）を調整するよう
に、軸受要素（４、５）の移動によって、ロータ（２）と車室（２０）との相対
変位を実行することを特徴とする流体機械の運転方法。 - 【請求項１５】 流体機械（１９）が出力運転状態に達した際、設定半径方
向隙間（２６）を形成することを特徴とする請求項１４記載の方法。 - 【請求項１６】 流体機械（１９）の出力運転状態への到達を、所定の継続
時間、熱膨張により生ずる軸方向隙間（２６）および／又は車室（２０）とロー
タ（２）との相対変位により検出することを特徴とする請求項１４又は１５記載
の方法。
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