JP2002521700A - 冷却材からの中性子吸収材の分離方法及び設備 - Google Patents
冷却材からの中性子吸収材の分離方法及び設備Info
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- G21C19/28—Arrangements for introducing fluent material into the reactor core; Arrangements for removing fluent material from the reactor core
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- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Abstract
(57)【要約】
核技術設備の冷却材（Ｋ）から中性子吸収材（Ａ）を分離する方法及び設備に関する。本方法では冷却材を加熱により蒸発させ、抽出された冷却材蒸気（ＫＤ）をコンプレッサ（５１）内で圧縮して温度を高め、別の冷却材の蒸発に使用する。好ましくは凝縮した冷却材蒸気の一部を凝縮器（７４）に供給する。洗浄ガス設備（１００）及び封止液設備（１２１）があると有利である。
Description
【０００１】 本発明は、冷却材を加熱して蒸発させ、生じる冷却材蒸気及び残存する吸収材
を分離抽出する、核技術設備の冷却材からの中性子吸収材の分離方法に関する。
また本発明は、核技術設備の冷却材から中性子吸収材を分離するための設備に関
する。
を分離抽出する、核技術設備の冷却材からの中性子吸収材の分離方法に関する。
また本発明は、核技術設備の冷却材から中性子吸収材を分離するための設備に関
する。
【０００２】 核技術設備においては、ホウ酸のような中性子吸収剤を溶解した例えば冷却水
が冷却材として使用される。例えば加圧水型原子炉を冷却するには、ホウ酸を溶
解した冷却水（いわゆるホウ酸水）を含む液体が使用される。冷却材の量及び／
又はこの液体の組成を調整するため、加圧水型原子炉の冷却循環路から液体を取
り出し、冷却水（脱イオン水）と、濃縮されたホウ酸溶液とに分ける。この２つ
の生成物は、新たに所望の分量で原子炉の冷却サイクルに送り込むようにして再
利用される。
が冷却材として使用される。例えば加圧水型原子炉を冷却するには、ホウ酸を溶
解した冷却水（いわゆるホウ酸水）を含む液体が使用される。冷却材の量及び／
又はこの液体の組成を調整するため、加圧水型原子炉の冷却循環路から液体を取
り出し、冷却水（脱イオン水）と、濃縮されたホウ酸溶液とに分ける。この２つ
の生成物は、新たに所望の分量で原子炉の冷却サイクルに送り込むようにして再
利用される。
【０００３】 冷却材から中性子吸収材を分離するため、分離しようとする冷却材をほぼ完全
に蒸発させることが公知である。生じる蒸気を通常一般に段塔内で、流動するホ
ウ酸で浄化し、凝縮器中に沈殿させ、それにより所望の生成物である冷却水（脱
イオン水）、もしくはいわゆる「冷却材」が生成される。この蒸気の揮発性が僅
かであるため、供給された冷却材中に溶解するホウ酸は蒸発器設備の水溜め内に
残留し、そこで濃縮される。
に蒸発させることが公知である。生じる蒸気を通常一般に段塔内で、流動するホ
ウ酸で浄化し、凝縮器中に沈殿させ、それにより所望の生成物である冷却水（脱
イオン水）、もしくはいわゆる「冷却材」が生成される。この蒸気の揮発性が僅
かであるため、供給された冷却材中に溶解するホウ酸は蒸発器設備の水溜め内に
残留し、そこで濃縮される。
【０００４】 所望の生成物である中性子吸収材（濃縮されたホウ酸溶液、以後「吸収材」と
呼ぶ）は、連続的に濃度及び充填状態を制御する調整により、所望の濃度のホウ
酸溶液を蒸留し、それに応じ冷却材を補充する（連続的処理）か、又は所定の濃
度に到達した時にこのプロセスを中断し、蒸発器の残留水を排出する（非連続的
処理）ようにして、設備から取り出される。
呼ぶ）は、連続的に濃度及び充填状態を制御する調整により、所望の濃度のホウ
酸溶液を蒸留し、それに応じ冷却材を補充する（連続的処理）か、又は所定の濃
度に到達した時にこのプロセスを中断し、蒸発器の残留水を排出する（非連続的
処理）ようにして、設備から取り出される。
【０００５】 これまで使用されてきたこれらの方法では、蒸発に必要な処理熱は、例えば発
電所内に存在する補助蒸気供給網から採取される補助蒸気により供給される。
電所内に存在する補助蒸気供給網から採取される補助蒸気により供給される。
【０００６】 この処理法には幾つかの欠点がある。第１に適切な導管、設備及び補助ボイラ
装置を介して必要な補助蒸気を供給することは、可成りの出費の原因となる。第
２にほぼ処理熱に等しい蒸発器設備からの大きな熱量を、冷却水により排除しな
ければならない。冷却水を供給するための導管及び設備は、同様に相当な出費の
原因となる。第３に補助蒸気供給網から採取される熱出力は、加圧水型原子炉内
で形成される電気エネルギーの負担になる。第１のアプローチとして、これまで
一般的な処理法によっては作られない電気エネルギーは、約３４％の熱効率を考
慮して補助蒸気供給網から採取された熱量と等価である。必要な熱出力は所望の
脱イオン化物流量の生成物と、蒸発器中の蒸気及び供給されたホウ化冷却材との
エンタルピーの差からほぼ形成される。それにより約１５００ＭＷの出力を有す
る加圧水型原子炉では、５ＭＷ以上の蒸発による熱損失、例えば２．４ＭＷの電
気的出力に相当する７ＭＷの熱的出力の蒸発による熱損失が容易に生ずる。
装置を介して必要な補助蒸気を供給することは、可成りの出費の原因となる。第
２にほぼ処理熱に等しい蒸発器設備からの大きな熱量を、冷却水により排除しな
ければならない。冷却水を供給するための導管及び設備は、同様に相当な出費の
原因となる。第３に補助蒸気供給網から採取される熱出力は、加圧水型原子炉内
で形成される電気エネルギーの負担になる。第１のアプローチとして、これまで
一般的な処理法によっては作られない電気エネルギーは、約３４％の熱効率を考
慮して補助蒸気供給網から採取された熱量と等価である。必要な熱出力は所望の
脱イオン化物流量の生成物と、蒸発器中の蒸気及び供給されたホウ化冷却材との
エンタルピーの差からほぼ形成される。それにより約１５００ＭＷの出力を有す
る加圧水型原子炉では、５ＭＷ以上の蒸発による熱損失、例えば２．４ＭＷの電
気的出力に相当する７ＭＷの熱的出力の蒸発による熱損失が容易に生ずる。
【０００７】 デュッベル（Dubbel）著の「機械工学用ポケットブック（Taschenbuch fuer
den Maschinenbau）」、第１８版、１９５５年、シュプリンガー出版、第Ｎ１４
頁以降」から、蒸発及び結晶化時のエネルギーの節約のために、いわゆる蒸気圧
縮法を利用することが公知である。その際蒸発器から出ていく蒸気は、圧縮器内
で圧縮される。このようにして蒸気中に生じる温度の上昇は、蒸気中に含まれる
熱を蒸発器中に存在する液体を更に加熱するのに使用することを可能にする。
den Maschinenbau）」、第１８版、１９５５年、シュプリンガー出版、第Ｎ１４
頁以降」から、蒸発及び結晶化時のエネルギーの節約のために、いわゆる蒸気圧
縮法を利用することが公知である。その際蒸発器から出ていく蒸気は、圧縮器内
で圧縮される。このようにして蒸気中に生じる温度の上昇は、蒸気中に含まれる
熱を蒸発器中に存在する液体を更に加熱するのに使用することを可能にする。
【０００８】 本発明の課題は、従来一般的な処理法に比べて価格的に有利に、かつエネルギ
ーを節約して、核技術設備の冷却材から中性子吸収材を分離できる方法及び設備
を提供することにある。
ーを節約して、核技術設備の冷却材から中性子吸収材を分離できる方法及び設備
を提供することにある。
【０００９】 本発明の方法に関する課題は、抽出された冷却材蒸気をコンプレッサ内で圧縮
して温度を高め、別の冷却材の蒸発に使用することにより解決される。
して温度を高め、別の冷却材の蒸発に使用することにより解決される。
【００１０】 即ち抽出した冷却材蒸気を圧縮することで、蒸気内に含まれる熱を利用可能な
状態とし、高温の冷却材蒸気を他の冷却材の蒸発に使用する。
状態とし、高温の冷却材蒸気を他の冷却材の蒸発に使用する。
【００１１】 上記の課題を解決するに当たり本発明は、いわゆる蒸気圧縮法として公知の方
法を、この方法に使用される冷却材が通常放射能により汚染されており、かつま
た特に不活性化作用を有する蒸気の凝縮時に、しばしば爆発の恐れのある非凝縮
性の気体を含んでいても、予想に反して核技術分野で使用できるという認識から
出発する。
法を、この方法に使用される冷却材が通常放射能により汚染されており、かつま
た特に不活性化作用を有する蒸気の凝縮時に、しばしば爆発の恐れのある非凝縮
性の気体を含んでいても、予想に反して核技術分野で使用できるという認識から
出発する。
【００１２】 抽出された冷却材を１．５〜２倍の圧力に圧縮すると有利である。
【００１３】 本方法の好ましい実施態様によれば、圧縮した冷却材蒸気の一部を凝縮器に供
給する。こうして本方法により動作する設備の流量を調節できる利点が生ずる。
加えてその一部を蒸発器から取り出すことも可能である。
給する。こうして本方法により動作する設備の流量を調節できる利点が生ずる。
加えてその一部を蒸発器から取り出すことも可能である。
【００１４】 この分量は１％〜５％が有利である。
【００１５】 更にこの分量中に含まれて運ばれる、非凝縮性の気体を凝縮器中で分離し、排
ガス系統に供給するとよい。
ガス系統に供給するとよい。
【００１６】 こうして非凝縮性の気体は、本方法に基づき作動中の設備から導出される。こ
の非凝縮性の気体は、例えば水素、窒素又は放射性稀ガスである。高濃度の放射
性稀ガスが凝縮された冷却材蒸気中に残留すると、この「冷却材」生成物は許容
不能な程汚染される。非凝縮性の気体が蒸気／ガス流と共に設備から排除されな
ければ、それらはそこに集まり、圧縮された冷却材蒸気から蒸発しようとする別
の冷却材への熱の伝達を著しく阻害する。凝縮器中の非凝縮性の気体を分離し、
排ガス系統へ送ることにより、「冷却材」生成物中の非凝縮性の気体の濃度は好
ましく僅少に保たれる。
の非凝縮性の気体は、例えば水素、窒素又は放射性稀ガスである。高濃度の放射
性稀ガスが凝縮された冷却材蒸気中に残留すると、この「冷却材」生成物は許容
不能な程汚染される。非凝縮性の気体が蒸気／ガス流と共に設備から排除されな
ければ、それらはそこに集まり、圧縮された冷却材蒸気から蒸発しようとする別
の冷却材への熱の伝達を著しく阻害する。凝縮器中の非凝縮性の気体を分離し、
排ガス系統へ送ることにより、「冷却材」生成物中の非凝縮性の気体の濃度は好
ましく僅少に保たれる。
【００１７】 凝縮器中で凝縮された冷却材は、例えば別の冷却材の蒸発時の奪熱により凝縮
した冷却材蒸気に混和される。即ち別の冷却材の蒸発時の奪熱により圧縮された
冷却材蒸気から生ずる凝縮液に混和される。それにより凝縮器中で凝縮した冷却
材も「冷却材」生成物として使用できる。
した冷却材蒸気に混和される。即ち別の冷却材の蒸発時の奪熱により圧縮された
冷却材蒸気から生ずる凝縮液に混和される。それにより凝縮器中で凝縮した冷却
材も「冷却材」生成物として使用できる。
【００１８】 凝縮器に非凝縮性の不活性ガス、特に窒素を供給すると有利である。このよう
に操作される凝縮器は、凝縮器から確実に非爆発性のガス混合物が出ていくこと
から、特に安全に作動する。
に操作される凝縮器は、凝縮器から確実に非爆発性のガス混合物が出ていくこと
から、特に安全に作動する。
【００１９】 本方法のもう１つの有利な実施形態によれば、蒸発のために備えられた蒸発器
設備を、本方法の終了後、非凝縮性の不活性ガス、特に窒素で洗浄する。即ちそ
うしなければ、蒸発プロセスの終了後に蒸発器設備内に、運転中に蒸発すべき冷
却材に加えられる非凝縮性の気体、例えば水素、窒素及び／又は放射性稀ガスの
雰囲気が残留する恐れがあるため、この蒸発器設備を、例えば蒸発プロセスの終
了後に非凝縮性の不活性ガスで洗浄する訳である。
設備を、本方法の終了後、非凝縮性の不活性ガス、特に窒素で洗浄する。即ちそ
うしなければ、蒸発プロセスの終了後に蒸発器設備内に、運転中に蒸発すべき冷
却材に加えられる非凝縮性の気体、例えば水素、窒素及び／又は放射性稀ガスの
雰囲気が残留する恐れがあるため、この蒸発器設備を、例えば蒸発プロセスの終
了後に非凝縮性の不活性ガスで洗浄する訳である。
【００２０】 本方法のもう１つの更なる改良案によれば、コンプレッサの軸の気密化のため
に存在するパッキン素子に封止液、特に水を供給する。こうすることで放射性汚
染物質はコンプレッサから環境内に漏出せず及び／又は汚染物質がコンプレッサ
の蒸気側に入り込むことはない。
に存在するパッキン素子に封止液、特に水を供給する。こうすることで放射性汚
染物質はコンプレッサから環境内に漏出せず及び／又は汚染物質がコンプレッサ
の蒸気側に入り込むことはない。
【００２１】 もう１つの本方法の有利な改良案によれば、別の冷却材の蒸発時の奪熱により
液化された冷却材蒸気の一部を、注入液としてコンプレッサの吸込み側又は加圧
側に供給する。その際有利な実施形態では、注入量は、冷却材蒸気が熱蒸気とし
ての使用に特に好ましい飽和状態に達するよう調整する。他の媒質ではなく、専
ら抽出された冷却材蒸気の一部をコンプレッサの吸込み側に通すならば、設備内
で使用される、中性子吸収材を含んだ冷却材の分量及び品質が注入水により変化
しないという好ましい結果を生ずる。
液化された冷却材蒸気の一部を、注入液としてコンプレッサの吸込み側又は加圧
側に供給する。その際有利な実施形態では、注入量は、冷却材蒸気が熱蒸気とし
ての使用に特に好ましい飽和状態に達するよう調整する。他の媒質ではなく、専
ら抽出された冷却材蒸気の一部をコンプレッサの吸込み側に通すならば、設備内
で使用される、中性子吸収材を含んだ冷却材の分量及び品質が注入水により変化
しないという好ましい結果を生ずる。
【００２２】 本方法の別の好ましい改良案によれば、別の冷却材の蒸発時の奪熱により凝縮
し、抽出された冷却材蒸気及び／又は抽出された吸収材から熱を除き、蒸発すべ
き冷却材に供給する。
し、抽出された冷却材蒸気及び／又は抽出された吸収材から熱を除き、蒸発すべ
き冷却材に供給する。
【００２３】 設備に関する課題は本発明によれば、以下に記載する特徴、即ち ａ）冷却材を供給する蒸発器設備、 ｂ）この蒸発器設備内で蒸発した冷却材を吸込み側に供給するコンプレッサ、 ｃ）コンプレッサの加圧側と接続している蒸発器設備の熱伝達装置、 ｄ）熱伝達装置内で凝縮した冷却材を運び出す冷却材凝縮液導管、 ｅ）蒸発器設備内に残留する吸収材を運び出す吸収材導管 を有する設備により解決される。
【００２４】 この設備は、特に本発明方法を実施するのに適している。方法に関して指摘し
た利点は設備にも該当する。
た利点は設備にも該当する。
【００２５】 この設備は、特にコンプレッサ内で圧縮された冷却材蒸気の一部が供給される
凝縮器により更に改善される。この凝縮器により、非凝縮性の気体は、蒸発器設
備及び蒸気が通流する導管から導出可能である。
凝縮器により更に改善される。この凝縮器により、非凝縮性の気体は、蒸発器設
備及び蒸気が通流する導管から導出可能である。
【００２６】 凝縮器が凝縮液導管を介して冷却材凝縮液導管と接続していると有利である。
それにより凝縮器内で凝縮した冷却材を、「冷却材」生成物を運ぶ冷却材凝縮液
導管に供給することができる。
それにより凝縮器内で凝縮した冷却材を、「冷却材」生成物を運ぶ冷却材凝縮液
導管に供給することができる。
【００２７】 更にこの凝縮器が排ガス系統と接続していると有利である。そうすれば、凝縮
器内で分離された非凝縮性の気体を、安全に、利用に供することができる。
器内で分離された非凝縮性の気体を、安全に、利用に供することができる。
【００２８】 もう１つの有利な実施態様では、この設備は、蒸発器設備及び／又は凝縮器に
非凝縮性の不活性ガス、特に窒素を供給できる洗浄ガス導管を有する。
非凝縮性の不活性ガス、特に窒素を供給できる洗浄ガス導管を有する。
【００２９】 非凝縮性の水素による爆発の危険性が予想される設備の構成要素に、この洗浄
ガス導管を介して非凝縮性の不活性ガスを供給することにより、非爆発性のガス
混合物が形成できる利点がある。
ガス導管を介して非凝縮性の不活性ガスを供給することにより、非爆発性のガス
混合物が形成できる利点がある。
【００３０】 もう１つの有利な実施形態によれば、この設備はコンプレッサのパッキン素子
に封止液を供給することのできる封止液設備を含む。その結果、コンプレッサは
特に良好に密閉され、安全工学的に見て核技術分野の極めて敏感な部分に特に好
ましい。
に封止液を供給することのできる封止液設備を含む。その結果、コンプレッサは
特に良好に密閉され、安全工学的に見て核技術分野の極めて敏感な部分に特に好
ましい。
【００３１】 この設備の有利な実施態様によれば、熱伝達装置内で凝縮した冷却材蒸気の一
部を、注入導管を介してコンプレッサの吸込み側又は加圧側に供給できる。
部を、注入導管を介してコンプレッサの吸込み側又は加圧側に供給できる。
【００３２】 蒸気のこの分量が８％〜１２％であると有利である。
【００３３】 吸収材導管を介して抽出された吸収材から熱を除き、蒸発器設備に流入する冷
却材を供給することのできる、第１の熱交換器を設けると有利である。
却材を供給することのできる、第１の熱交換器を設けると有利である。
【００３４】 冷却材凝縮液導管を介して抽出された冷却材から熱を除くことができ、蒸発器
設備に流れる冷却材を通すことのできる、第２の熱交換器を設けてもよい。
設備に流れる冷却材を通すことのできる、第２の熱交換器を設けてもよい。
【００３５】 このようにして、存在する残留熱を蒸発プロセスに利用できる。
【００３６】 この熱交換器がなければ、外部エネルギーを更に供給することが必要となる。
【００３７】 本発明方法を実施するのにも適している、本発明の設備の１実施例を図面に基
づき以下に詳述する。
づき以下に詳述する。
【００３８】 図は、本発明による蒸気圧縮の原理に基づき作動する蒸発器設備の原理接続図
を概略的に示す。この設備は、核技術設備又は原子力発電所の構成要素である。
を概略的に示す。この設備は、核技術設備又は原子力発電所の構成要素である。
【００３９】 図面は液体Ｆ、即ち原子力発電所からのホウ化冷却材を供給する液体導管１を
示している。この液体Ｆは、導管の手前に置かれたタンク（図示せず）から蒸発
器供給ポンプ３を介して送られる。この液体Ｆを、液体導管１を介して浄化設備
５に運ぶ。液体を十分な蒸発温度に予熱するため、２つの伝熱式熱交換器７、９
を通して運ぶ。その際設備の生成物流から、即ち吸収材Ａを含む生成物流及び冷
却材Ｋを含む生成物流から熱が除かれる。
示している。この液体Ｆは、導管の手前に置かれたタンク（図示せず）から蒸発
器供給ポンプ３を介して送られる。この液体Ｆを、液体導管１を介して浄化設備
５に運ぶ。液体を十分な蒸発温度に予熱するため、２つの伝熱式熱交換器７、９
を通して運ぶ。その際設備の生成物流から、即ち吸収材Ａを含む生成物流及び冷
却材Ｋを含む生成物流から熱が除かれる。
【００４０】 液体導管１内には、流入する液体流を調整可能な流入調整弁１１が配置されて
いる。この流入調整弁１１は、段塔２１の充填状態を調整するための制御素子の
役目もする。
いる。この流入調整弁１１は、段塔２１の充填状態を調整するための制御素子の
役目もする。
【００４１】 液体導管１は、液体Ｆがこの導管を介して蒸発器循環ポンプ１７により駆動さ
れる蒸発器１６の蒸気室１５に達する第１の接続導管１３に通じている。蒸気導
管１９を介して、蒸気室１５は段塔２１と接続している。段塔２１は、上下に配
置された複数の分離受皿２２を有する。第１の接続導管１３は、段塔２１の水溜
め２３を出発点とする。
れる蒸発器１６の蒸気室１５に達する第１の接続導管１３に通じている。蒸気導
管１９を介して、蒸気室１５は段塔２１と接続している。段塔２１は、上下に配
置された複数の分離受皿２２を有する。第１の接続導管１３は、段塔２１の水溜
め２３を出発点とする。
【００４２】 蒸発器１６及び段塔２１並びに第１の接続導管１３及び蒸気導管１９から成る
循環系統全体で、上記の蒸発器設備２４が構成される。
循環系統全体で、上記の蒸発器設備２４が構成される。
【００４３】 第１の接続導管１３及び蒸気導管１９を介して循環する循環流は、所望の蒸発
量（蒸発流）の約１５０倍に相当する。その結果、蒸発に必要な熱を供給する際
に、蒸発器１６内で流動する液体Ｆの飽和状態のみが達成され、所望の固有の蒸
発量は、圧力損失により引き起こされ、段塔２１内にその入口で初めて実現され
る。
量（蒸発流）の約１５０倍に相当する。その結果、蒸発に必要な熱を供給する際
に、蒸発器１６内で流動する液体Ｆの飽和状態のみが達成され、所望の固有の蒸
発量は、圧力損失により引き起こされ、段塔２１内にその入口で初めて実現され
る。
【００４４】 この循環流は、蒸発流の１００倍〜２００倍にもなり得る。
【００４５】 段塔２１の下部で、重力及び慣性力により、冷却材蒸気ＫＤ及び残留する液体
からの部分流への分離が行われる。残留する液体が上記の蒸発器設備２４の循環
系統内で更に循環する間に、冷却材蒸気ＫＤは分離受皿２２を介して段塔２１の
頭部へと上昇し、その際この蒸気は各受皿２２上を対向して流れる液体により更
に運ばれ、吸収材成分（ホウ酸成分）により浄化される。段塔２１の一番上の受
皿の液体の沸騰状態に相応しい温度を有する、完全に浄化された冷却材蒸気ＫＤ
は、段塔２１の頭部を出ていく。
からの部分流への分離が行われる。残留する液体が上記の蒸発器設備２４の循環
系統内で更に循環する間に、冷却材蒸気ＫＤは分離受皿２２を介して段塔２１の
頭部へと上昇し、その際この蒸気は各受皿２２上を対向して流れる液体により更
に運ばれ、吸収材成分（ホウ酸成分）により浄化される。段塔２１の一番上の受
皿の液体の沸騰状態に相応しい温度を有する、完全に浄化された冷却材蒸気ＫＤ
は、段塔２１の頭部を出ていく。
【００４６】 所望の生成物流である「吸収材Ａ」（濃縮されたホウ酸溶液）は、吸収材導管
２５を介して段塔２１の水溜め２３から吸収材搬送ポンプ２７によって排除され
る。吸収材排出調整弁２９をにより調整可能なこの生成物流は、そのために準備
された、明確には図示しない貯蔵タンク内に運ばれる。沸騰状態で存在するホウ
酸溶液は、前もって更に第１の伝達式熱交換器７を介して運ばれ、そこでこの溶
液は上記したように、蒸発器設備２４へと流れる、蒸発すべき液体Ｆを予熱する
ためそれらの熱の一部を放出する。この貯蔵タンクから吸収材は新たな用途に、
例えば核技術設備の冷却材のホウ化のために供給される。
２５を介して段塔２１の水溜め２３から吸収材搬送ポンプ２７によって排除され
る。吸収材排出調整弁２９をにより調整可能なこの生成物流は、そのために準備
された、明確には図示しない貯蔵タンク内に運ばれる。沸騰状態で存在するホウ
酸溶液は、前もって更に第１の伝達式熱交換器７を介して運ばれ、そこでこの溶
液は上記したように、蒸発器設備２４へと流れる、蒸発すべき液体Ｆを予熱する
ためそれらの熱の一部を放出する。この貯蔵タンクから吸収材は新たな用途に、
例えば核技術設備の冷却材のホウ化のために供給される。
【００４７】 完全に浄化された冷却材蒸気ＫＤは、理解し易くするため、冷却材蒸気導管４
３といわれるその第１の部分と、蒸発器１６の流れ方向に冷却材凝縮液導管４５
といわれるその第２の部分とで図示する、段塔２１の頭部に装着された冷却材導
管４１を介してコンプレッサ５１により吸引され、約１．８倍の圧力に圧縮され
る。こうして冷却材の蒸気ＫＤは温められる。一方ではコンプレッサ５１の過熱
を回避するため、そして他方では後に記載する加熱用蒸気としての使用に特に好
ましい冷却材蒸気ＫＤの飽和状態を形成するため、コンプレッサ５１の吸引シリ
ンダの手前で、吸引された蒸気流中に水を注入する（これについては更に後に注
入導管９１として記載する）。この水は圧縮工程中に蒸発する。コンプレッサの
構造形式に応じ、注入は加圧側で行ってもよい。即ち、例えばターボコンプレッ
サは温度に鈍感であり、搬送気流中の水滴には敏感である。
３といわれるその第１の部分と、蒸発器１６の流れ方向に冷却材凝縮液導管４５
といわれるその第２の部分とで図示する、段塔２１の頭部に装着された冷却材導
管４１を介してコンプレッサ５１により吸引され、約１．８倍の圧力に圧縮され
る。こうして冷却材の蒸気ＫＤは温められる。一方ではコンプレッサ５１の過熱
を回避するため、そして他方では後に記載する加熱用蒸気としての使用に特に好
ましい冷却材蒸気ＫＤの飽和状態を形成するため、コンプレッサ５１の吸引シリ
ンダの手前で、吸引された蒸気流中に水を注入する（これについては更に後に注
入導管９１として記載する）。この水は圧縮工程中に蒸発する。コンプレッサの
構造形式に応じ、注入は加圧側で行ってもよい。即ち、例えばターボコンプレッ
サは温度に鈍感であり、搬送気流中の水滴には敏感である。
【００４８】 約１００℃の吸込み側に比べて明らかに高い、約１７７℃の温度を持つこの蒸
気は、熱伝達装置の冷却材蒸気導管４３又は蒸発器１６の熱伝達面５３を介して
運ばれる。見易くするため概略的に示す熱伝達装置５３は、加熱導管の１つだけ
のアーチにより示されているが、実際は複数の加熱用巻回体又は加熱管（管束）
からできている。
気は、熱伝達装置の冷却材蒸気導管４３又は蒸発器１６の熱伝達面５３を介して
運ばれる。見易くするため概略的に示す熱伝達装置５３は、加熱導管の１つだけ
のアーチにより示されているが、実際は複数の加熱用巻回体又は加熱管（管束）
からできている。
【００４９】 熱伝達装置５３内で冷却材蒸気ＫＤは凝縮し、その際蒸発器１６の蒸気室１５
内を流れる蒸発器の循環流を加熱すべく、この凝縮液は蒸気に含まれる蒸発エン
タルピーを放出する。
内を流れる蒸発器の循環流を加熱すべく、この凝縮液は蒸気に含まれる蒸発エン
タルピーを放出する。
【００５０】 蒸発器１６、即ち熱伝達装置５３の加熱側に生じる凝縮液（以後液状冷却材Ｋ
Ｆと云う）は、第２の所望の生成物流「冷却材Ｋ」（脱イオン水）を意味する。
これは冷却材凝縮液導管４５を介してまず凝縮液タンク５５に供給され、充填状
態を制御された凝縮液排出調整弁５９によって、例えば更に後に記載する発電所
設備に接続された排ガス系統７９を介して、低圧の凝縮液溜めタンク６１内に放
出される。凝縮液の導出時に後蒸発が起こらないように、凝縮液排出調整弁５９
の手前に凝縮液冷却器５７が配置されており、その中での凝縮液の温度は、凝縮
液溜めタンク６１内の圧力に依存する飽和温度より若干低い。
Ｆと云う）は、第２の所望の生成物流「冷却材Ｋ」（脱イオン水）を意味する。
これは冷却材凝縮液導管４５を介してまず凝縮液タンク５５に供給され、充填状
態を制御された凝縮液排出調整弁５９によって、例えば更に後に記載する発電所
設備に接続された排ガス系統７９を介して、低圧の凝縮液溜めタンク６１内に放
出される。凝縮液の導出時に後蒸発が起こらないように、凝縮液排出調整弁５９
の手前に凝縮液冷却器５７が配置されており、その中での凝縮液の温度は、凝縮
液溜めタンク６１内の圧力に依存する飽和温度より若干低い。
【００５１】 蒸発器凝縮液ポンプ６３を使い、生成した冷却材ＫＦを冷却材調整弁６５によ
り調整して、詳しくは図示しない貯蔵タンクに運ぶ。この液状冷却材ＫＦは、冷
却材凝縮液導管４５を流れる際に更に第２の伝達式熱交換器９を介して導かれ、
その際この冷却材はその熱の一部を蒸発器設備２４に流れる液体Ｆの予熱のため
放出する。この液状冷却材ＫＦは、場合によっては後方に接続される後冷却器６
７内で、後の再利用に必要な温度、例えば約５０℃に冷却される。
り調整して、詳しくは図示しない貯蔵タンクに運ぶ。この液状冷却材ＫＦは、冷
却材凝縮液導管４５を流れる際に更に第２の伝達式熱交換器９を介して導かれ、
その際この冷却材はその熱の一部を蒸発器設備２４に流れる液体Ｆの予熱のため
放出する。この液状冷却材ＫＦは、場合によっては後方に接続される後冷却器６
７内で、後の再利用に必要な温度、例えば約５０℃に冷却される。
【００５２】 蒸気側で蒸発器１６から排出導管７１が分岐しており、この導管を使い、蒸気
調整弁７３により調整可能な余分の冷却材蒸気ＫＤを少量だけ凝縮器７４に供給
することができる。これは、一方では蒸発器設備２４の出力調整を可能とし、他
方ではこの導出された蒸気流で、流れ込む液体Ｆ中に溶解しており、蒸発プロセ
スで分離される非凝縮性の気体Ｇを、本発明による設備から、即ち特に蒸発器設
備２４から導出することを可能とする。この非凝縮性の気体Ｇは主に水素（爆発
の危険あり）、窒素及び放射性稀ガスからできている。それらは第１の弁７７を
介し、詳細には示していない原子力発電所の排ガス系統７９に入れられる。
調整弁７３により調整可能な余分の冷却材蒸気ＫＤを少量だけ凝縮器７４に供給
することができる。これは、一方では蒸発器設備２４の出力調整を可能とし、他
方ではこの導出された蒸気流で、流れ込む液体Ｆ中に溶解しており、蒸発プロセ
スで分離される非凝縮性の気体Ｇを、本発明による設備から、即ち特に蒸発器設
備２４から導出することを可能とする。この非凝縮性の気体Ｇは主に水素（爆発
の危険あり）、窒素及び放射性稀ガスからできている。それらは第１の弁７７を
介し、詳細には示していない原子力発電所の排ガス系統７９に入れられる。
【００５３】 凝縮器７４内に生じる凝縮液Ｋｏは、測地学的な落差を利用し、凝縮液導管８
１を介して凝縮液溜めタンク６１内に運ばれ、本発明による設備内で生成した「
冷却材Ｋ」生成物（脱イオン水）の一部となる。
１を介して凝縮液溜めタンク６１内に運ばれ、本発明による設備内で生成した「
冷却材Ｋ」生成物（脱イオン水）の一部となる。
【００５４】 末端側において、冷却材凝縮液導管４５から、生成され、冷却された冷却材Ｋ
Ｆの一部が注入導管９１を介して抽出され、コンプレッサ５１の吸込み側におい
て注入液Ｅとして冷却材蒸気流ＫＤ中に注入される。それにより一方ではコンプ
レッサ５１の過熱を回避し、他方では熱蒸気としての使用に特に好ましい冷却材
蒸気ＫＤの飽和状態を形成できる。外部からの媒質ではなく、専ら内部で生成し
た冷却材ＫＦの部分流が使用されるので、この設備内で使用されるホウ化冷却材
の分量及び品質が注入液Ｅにより変化することはない。ここで品質とは、核反応
炉の冷却サイクル内に許容し得ない溶解汚染物質の含有量が少ないことを意味す
る。外部の媒質の使用に伴う冷却材分量の増加は、放射能により汚染された冷却
材を不所望に環境に放出することを余儀なくさせる。
Ｆの一部が注入導管９１を介して抽出され、コンプレッサ５１の吸込み側におい
て注入液Ｅとして冷却材蒸気流ＫＤ中に注入される。それにより一方ではコンプ
レッサ５１の過熱を回避し、他方では熱蒸気としての使用に特に好ましい冷却材
蒸気ＫＤの飽和状態を形成できる。外部からの媒質ではなく、専ら内部で生成し
た冷却材ＫＦの部分流が使用されるので、この設備内で使用されるホウ化冷却材
の分量及び品質が注入液Ｅにより変化することはない。ここで品質とは、核反応
炉の冷却サイクル内に許容し得ない溶解汚染物質の含有量が少ないことを意味す
る。外部の媒質の使用に伴う冷却材分量の増加は、放射能により汚染された冷却
材を不所望に環境に放出することを余儀なくさせる。
【００５５】 注入導管９１内に設置された注入調整弁により、生成した冷却材流の８％〜１
２％の分量が分岐される。
２％の分量が分岐される。
【００５６】 更に注入液Ｅは、設備内の圧力関係が変化した場合、例えば蒸発凝縮液ポンプ
６３が故障した際に、不所望な逆流を阻止する第２の弁９５を介して運ばれる。
６３が故障した際に、不所望な逆流を阻止する第２の弁９５を介して運ばれる。
【００５７】 更に図に例として示した本発明による設備は、洗浄ガス導管１０１及び洗浄ガ
ス弁１０３を有する洗浄ガス設備１００を含んでいる。洗浄ガス導管１０１を介
して非凝縮性の不活性ガス、例えば窒素を、蒸発器設備２４と凝縮器７４との双
方に供給することができる。更に洗浄ガス導管１０１から第３の弁１０５を有す
る第１の洗浄ガス分岐管１０７並びに第４の弁１０９を有する第２の洗浄ガス分
岐管１１１が分岐している。
ス弁１０３を有する洗浄ガス設備１００を含んでいる。洗浄ガス導管１０１を介
して非凝縮性の不活性ガス、例えば窒素を、蒸発器設備２４と凝縮器７４との双
方に供給することができる。更に洗浄ガス導管１０１から第３の弁１０５を有す
る第１の洗浄ガス分岐管１０７並びに第４の弁１０９を有する第２の洗浄ガス分
岐管１１１が分岐している。
【００５８】 段塔２１から蒸発器１６まで達する冷却材導管４３の範囲内並びに蒸発器１６
と凝縮器７４との間の排出導管７１の範囲内に、設備の作動中に水素の爆発を防
ぐため十分に不活性された蒸気が存在する。洗浄ガスＳを、凝縮器７４内に入る
前に第１の洗浄ガス分岐管１０７を介して混和し、その結果図示の流れ方向に凝
縮器７４の後方に同様に非爆発性のガス混合物が確保される。
と凝縮器７４との間の排出導管７１の範囲内に、設備の作動中に水素の爆発を防
ぐため十分に不活性された蒸気が存在する。洗浄ガスＳを、凝縮器７４内に入る
前に第１の洗浄ガス分岐管１０７を介して混和し、その結果図示の流れ方向に凝
縮器７４の後方に同様に非爆発性のガス混合物が確保される。
【００５９】 本発明による設備の運転終了後、残留する蒸気は凝縮し、非凝縮性の気体から
なる雰囲気が残存する。第４の弁１０９を介し、洗浄ガスＳは更に第２の洗浄ガ
ス分岐管１１１をも介して、段塔２１及び／又は蒸発器設備２４のもう１つの部
分に供給され、その結果作動中蒸気を当てられる全ての空間は洗浄ガスＳにより
冷却材蒸気導管４３及び排出管４３を経て、更に排ガス系統７９へと自由に洗浄
される。その際第３の弁１０５は閉鎖している。
なる雰囲気が残存する。第４の弁１０９を介し、洗浄ガスＳは更に第２の洗浄ガ
ス分岐管１１１をも介して、段塔２１及び／又は蒸発器設備２４のもう１つの部
分に供給され、その結果作動中蒸気を当てられる全ての空間は洗浄ガスＳにより
冷却材蒸気導管４３及び排出管４３を経て、更に排ガス系統７９へと自由に洗浄
される。その際第３の弁１０５は閉鎖している。
【００６０】 更に図示の設備は封止液設備１２１を有する。この設備は、封止液Ｓｐ、例え
ば水（脱イオン水）を入れることができる封止液タンク１２３を有する。封止液
導管１２５を介し、封止液タンク１２３から封止液ポンプ１２７により封止液Ｓ
ｐが吸引され、コンプレッサ５１に供給される。コンプレッサ５１内において、
明確には図示しない複動作用のスライドリングパッキンに封止液Ｓｐとしての脱
イオン水が供給される。それによりコンプレッサ５１からの放射能は環境に漏出
せず、かつ汚染物質、例えば油が、コンプレッサの軸受から冷却材蒸気導管４３
中に侵入することはなくなる。
ば水（脱イオン水）を入れることができる封止液タンク１２３を有する。封止液
導管１２５を介し、封止液タンク１２３から封止液ポンプ１２７により封止液Ｓ
ｐが吸引され、コンプレッサ５１に供給される。コンプレッサ５１内において、
明確には図示しない複動作用のスライドリングパッキンに封止液Ｓｐとしての脱
イオン水が供給される。それによりコンプレッサ５１からの放射能は環境に漏出
せず、かつ汚染物質、例えば油が、コンプレッサの軸受から冷却材蒸気導管４３
中に侵入することはなくなる。
【００６１】 ターボコンプレッサを使う別の実施例（他のパッキング法）では、気体（窒素
／圧搾空気）が封止媒質として使用される。この封止ガスは冷却してはならず、
場合によっては直接適当な供給網から供給可能である。
／圧搾空気）が封止媒質として使用される。この封止ガスは冷却してはならず、
場合によっては直接適当な供給網から供給可能である。
【００６２】 コンプレッサ５１内で一度使用された封止液Ｓｐは、復帰管を介して封止液タ
ンク１２３に供給される。復帰導管内には、場合によっては加えられる封止液Ｓ
ｐ内の温度の上昇を補償するため、封止液冷却器１２９を設けてもよい。即ち封
止液Ｓｐは大部分循環路内に供給される。
ンク１２３に供給される。復帰導管内には、場合によっては加えられる封止液Ｓ
ｐ内の温度の上昇を補償するため、封止液冷却器１２９を設けてもよい。即ち封
止液Ｓｐは大部分循環路内に供給される。
【００６３】 プレート整流塔２１の水溜め２３から、少量の吸収材Ａを供給する吸収材測定
ポンプ１４３により運転される分岐管１４１が分岐している。吸収材測定装置１
４５を通過後、この吸収材は、再びプレート整流塔２１内に到達する。吸収材測
定装置１４５は、蒸発器設備２４内の循環流の濃度を調整するための目標値を与
える装置の役目をする。その際吸収材排出調整弁２９は制御素子の役目をする。
ポンプ１４３により運転される分岐管１４１が分岐している。吸収材測定装置１
４５を通過後、この吸収材は、再びプレート整流塔２１内に到達する。吸収材測
定装置１４５は、蒸発器設備２４内の循環流の濃度を調整するための目標値を与
える装置の役目をする。その際吸収材排出調整弁２９は制御素子の役目をする。
【００６４】 更に上記のプレート整流塔２１の充填状態調整装置を同時に濃度調整装置とし
て使用した場合、 ａ）蒸発器設備２４の循環路の充填は、摂取された生成物流（冷却材Ａ、吸収材
Ｋ）に無関係に常に一定しており、かつ ｂ）蒸発器設備２４の循環経路内、従って採取された生成物流内の媒質の吸収材
濃度、液体Ｆの流入量及び濃度に関係なく（例えば約４％のホウ酸の場合）常に
一定している という利点がある。
て使用した場合、 ａ）蒸発器設備２４の循環路の充填は、摂取された生成物流（冷却材Ａ、吸収材
Ｋ）に無関係に常に一定しており、かつ ｂ）蒸発器設備２４の循環経路内、従って採取された生成物流内の媒質の吸収材
濃度、液体Ｆの流入量及び濃度に関係なく（例えば約４％のホウ酸の場合）常に
一定している という利点がある。
【００６５】 蒸発器設備２４の第１の接続管１３に、電気的な予熱装置１５３を経てバイパ
ス管１５１が装着されている。従ってこの装置は、蒸発器循環ポンプ１７によっ
ても、コンプレッサ５１の作動のために十分な蒸気を使用できるまで常温状態か
ら温めることができ、この装置の定常出力運転を開始できる。この定常出力運転
中、電気的な予熱器１５３はスイッチオフされており、バイパス管１５１は図示
の弁によって閉じられている。
ス管１５１が装着されている。従ってこの装置は、蒸発器循環ポンプ１７によっ
ても、コンプレッサ５１の作動のために十分な蒸気を使用できるまで常温状態か
ら温めることができ、この装置の定常出力運転を開始できる。この定常出力運転
中、電気的な予熱器１５３はスイッチオフされており、バイパス管１５１は図示
の弁によって閉じられている。
【００６６】 冷却材凝縮管４５から、特に蒸発器凝縮液ポンプ６３の加圧側で、復帰弁１６
３を持ち、段塔２１、特にその頭部に通ずる復帰管１６１が分岐している。従っ
て生成した冷却材ＫＦの一部は、復帰弁１６３により約２０％に調整されて段塔
２１に供給される。段塔２１の頭部からこの成分は、上昇する冷却材蒸気ＫＤに
対して逆流し、受皿２２を経て段塔２１の水溜め２３に戻る。逆流内のこの復帰
流は、冷却材導管４１を経て出ていく冷却材蒸気ＫＤに所望の純度を実現する。
３を持ち、段塔２１、特にその頭部に通ずる復帰管１６１が分岐している。従っ
て生成した冷却材ＫＦの一部は、復帰弁１６３により約２０％に調整されて段塔
２１に供給される。段塔２１の頭部からこの成分は、上昇する冷却材蒸気ＫＤに
対して逆流し、受皿２２を経て段塔２１の水溜め２３に戻る。逆流内のこの復帰
流は、冷却材導管４１を経て出ていく冷却材蒸気ＫＤに所望の純度を実現する。
【００６７】 凝縮液排出調整弁５９によって、集合凝縮液中に、凝縮器７４内に生じる凝縮
液Ｋｏの復帰流が冷却材凝縮液導管４５の生成物流中を自由に流れることができ
る圧力の段階付けを可能にする。
液Ｋｏの復帰流が冷却材凝縮液導管４５の生成物流中を自由に流れることができ
る圧力の段階付けを可能にする。
【００６８】 凝縮液溜めタンク６１の充填状態は、制御素子としての冷却材調整弁６５によ
り調整される。この調整は凝縮液溜めタンク６１内の冷却調整弁により、絶えず
流れる凝縮液ＫＦ、Ｋｏを容れることができ、十分に媒質を蒸発器凝縮液ポンプ
６３の吸込み側に保持し続ける一定の充填状態を実現する。
り調整される。この調整は凝縮液溜めタンク６１内の冷却調整弁により、絶えず
流れる凝縮液ＫＦ、Ｋｏを容れることができ、十分に媒質を蒸発器凝縮液ポンプ
６３の吸込み側に保持し続ける一定の充填状態を実現する。
【００６９】 本発明による図示の設備を用い、従来使用されてきた蒸発法に比べて明らかに
コストを削減することができる。設備投資コストに関しては、補助蒸気供給網を
設置する必要がないため、公知の方法に比べてこのコストの削減は明瞭である。
運転コストに就いては、１３００ＭＷクラスの原子力発電所の蒸発に対するエネ
ルギー需要は、補助蒸気で加熱した場合約６ＭＷであるの対し、蒸気圧縮法によ
る加熱の場合約０．８ＭＷの電力消費に低減される。
コストを削減することができる。設備投資コストに関しては、補助蒸気供給網を
設置する必要がないため、公知の方法に比べてこのコストの削減は明瞭である。
運転コストに就いては、１３００ＭＷクラスの原子力発電所の蒸発に対するエネ
ルギー需要は、補助蒸気で加熱した場合約６ＭＷであるの対し、蒸気圧縮法によ
る加熱の場合約０．８ＭＷの電力消費に低減される。
【図１】 本発明の蒸気圧縮原理に基づき作動する蒸発器設備の原理接続図である。
１ 液体導管 ３ 蒸発器の供給ポンプ ５ 浄化装置 ７ 第１の伝熱式熱交換器 ９ 第２の伝熱式熱交換器 １１ 流入調整弁 １３ 第１の接続導管 １５ 蒸気室 １６ 蒸発器 １７ 蒸発器の循環ポンプ １９ 蒸気導管 ２１ 段塔 ２２ 分離受皿 ２３ 水溜め ２４ 蒸発器設備 ２５ 吸収材導管 ２７ 吸収材搬送ポンプ ２９ 吸収材排出調整弁 ４１ 冷却材導管 ４３ 冷却材蒸気導管 ４５ 冷却材凝縮液導管 ５１ コンプレッサ ５３ 熱伝達装置 ５５ 凝縮液タンク ５７ 凝縮液冷却器 ５９ 凝縮液排出調整弁 ６１ 凝縮液溜めタンク ６３ 蒸発器凝縮液ポンプ ６５ 冷却材調整弁 ６７ 後冷却器 ７１ 放出管 ７３ 蒸気調整弁 ７４ 凝縮器 ７７ 第１の弁 ７９ 排ガス系統 ８１ 凝縮液導管 ９１ 注入導管 １００ 洗浄ガス設備 １０１ 洗浄ガス導管 １０３ 洗浄ガス弁 １０５ 第３の弁 １０７ 第１の洗浄ガス導管 １０９ 第４の弁 １１１ 第２の洗浄ガス分岐管 １２１ 封止液設備 １２３ 封止液タンク １２５ 封止液導管 １２７ 封止液ポンプ １２９ 封止液冷却器 １４１ 分岐管 １４３ 吸収材測定ポンプ １４５ 吸収材測定装置 １５１ バイパス管 １５３ 予熱器 １６１ 復帰管 １６３ 復帰弁 Ａ 吸収材 Ｋ 冷却材 Ｆ 液体 ＫＤ 冷却材蒸気 Ｇ 非凝縮性の気体 ＫＦ 液状冷却材 Ｋｏ 凝縮液 Ｓ 洗浄ガス Ｓｐ 封止液 Ｅ 注入水
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 4D034 AA24 BA01 BA03 CA12 4D076 AA08 AA24 BA05 BB05 BB21 BC27 CD32 DA08 DA36 EA04X EA04Y EA20X EA20Y EA41 HA13 JA04
Claims (18)
- 【請求項１】加熱により冷却材（Ｋ）を蒸発させ、生じる冷却材蒸気（ＫＤ
）及び残存する吸収材（Ａ）を分離抽出することにより、核技術設備の冷却材（
Ｋ）からの中性子を吸収する吸収材（Ａ）を分離する方法において、抽出した冷
却材蒸気（ＫＤ）をコンプレッサ（５１）内で圧縮して温度を高め、別の冷却材
の蒸発に使用することを特徴とする方法。 - 【請求項２】 圧縮された冷却材蒸気（ＫＤ）の一部を凝縮器（７４）に供
給することを特徴とする請求項１記載の方法。 - 【請求項３】 一緒に送られた非凝縮性気体（Ｇ）の一部を凝縮器（７４）
内で分離し、排ガス系統（７９）に供給することを特徴とする請求項２記載の方
法。 - 【請求項４】 凝縮器（７４）内で凝縮した冷却材（Ｋｏ）を、別の冷却材
の蒸発時の奪熱により凝縮した冷却材蒸気（ＫＦ）に混和することを特徴とする
請求項２又は３記載の方法。 - 【請求項５】 凝縮器（７４）に、非凝縮性の不活性ガス（Ｓ）、特に窒素
を供給することを特徴とする請求項２乃至４の１つに記載の方法。 - 【請求項６】 蒸発のために準備した蒸発器設備（２４）を、蒸発の終了後
に非凝縮性の不活性ガス（Ｓ）、特に窒素で洗浄することを特徴とする請求項１
乃至５の１つに記載の方法。 - 【請求項７】 コンプレッサ（５１）の軸を気密封止するために存在するパ
ッキン素子に封止液（Ｓｐ）、特に水を供給することを特徴とする請求項１乃至
６の１つに記載の方法。 - 【請求項８】 別の冷却材の蒸発時の奪熱により凝縮して抽出された冷却材
蒸気（ＫＦ）の一部を、注入液（Ｅ）としてコンプレッサ（５１）の吸込み側又
は加圧側に供給することを特徴とする請求項１乃至７の１つに記載の方法。 - 【請求項９】 別の冷却材の蒸発時の奪熱により凝縮して抽出された冷却材
蒸気（ＫＦ）及び／又は抽出された吸収材（Ａ）から熱を奪い、この熱を蒸発さ
せようとする冷却材に供給することを特徴とする請求項１乃至８の１つに記載の
方法。 - 【請求項１０】 ａ）冷却材（Ｋ）を供給する蒸発器設備（２４）、 ｂ）この蒸発器設備（２４）内で蒸発した冷却材（ＫＤ）を吸込み側に供給す
るコンプレッサ（５１）、 ｃ）コンプレッサ（５１）の加圧側と接続している蒸発器設備（２４）の熱伝
達装置（５３）、 ｄ）熱伝達装置（５３）内で凝縮した冷却材（ＫＦ）を搬出する冷却材凝縮液
導管（４５）、及び ｅ）蒸発器設備（２４）内に残留する吸収材（Ａ）を搬出する吸収材導管（２
５） を有する核技術設備の冷却材（Ｋ）からの中性子吸収材（Ａ）の分離設備。 - 【請求項１１】 コンプレッサ（５１）内で圧縮された冷却材蒸気（ＫＤ）
の一部が供給される凝縮器（７４）を備えることを特徴とする請求項１０記載の
設備。 - 【請求項１２】 凝縮器（７４）が、凝縮液導管（８１）を介して冷却材凝
縮液導管（４５）と接続していることを特徴とする請求項１１記載の設備。 - 【請求項１３】 凝縮器（７４）が、排ガス系統（７９）と接続しているこ
とを特徴とする請求項１１又は１２記載の設備。 - 【請求項１４】 蒸発器設備（２４）及び／又は凝縮器（７４）に非凝縮性
の不活性ガス（Ｓ）、特に窒素を供給する洗浄ガス導管（１０１）を備えること
を特徴とする請求項１０乃至１３の１つに記載の設備。 - 【請求項１５】 コンプレッサ（５１）のパッキン素子に封止液（Ｓｐ）を
供給する封止液設備（１２１）を備えることを特徴とする請求項１０乃至１４の
１つに記載の設備。 - 【請求項１６】 熱伝達装置（５３）内で凝縮した冷却材蒸気（ＫＦ）の一
部を、注入導管（９１）を介してコンプレッサ（５１）の吸込み側又は加圧側に
供給することを特徴とする請求項１０乃至１５の１つに記載の設備。 - 【請求項１７】 吸収材導管（２５）を介して抽出された吸収材（Ａ）から
熱を奪い、蒸発器設備（２４）に流れ込む冷却材（Ｋ）を供給する第１の熱交換
器（７）を備えることを特徴とする請求項１０乃至１６の１つに記載の設備。 - 【請求項１８】 冷却材凝液物導管（４５）を介して抽出された冷却材（Ｋ
Ｆ）から熱を奪い、かつ蒸発器設備（２４）に流れ込む冷却材（Ｋ）に供給する
第２の熱交換器（９）を備えることを特徴とする請求項１０乃至１７の１つに記
載の装置。
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19833739.6 | 1998-07-27 | ||
| DE19833739A DE19833739C1 (de) | 1998-07-27 | 1998-07-27 | Verfahren und Vorrichtung zum Abtrennen eines neutronenabsorbierenden Absorbers von einem Kühlmittel |
| PCT/DE1999/002237 WO2000007192A2 (de) | 1998-07-27 | 1999-07-20 | Verfahren und vorrichtung zum abtrennen eines neutronenabsorbierenden absorbers von einem kühlmittel |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002521700A true JP2002521700A (ja) | 2002-07-16 |
Family
ID=7875443
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000562908A Withdrawn JP2002521700A (ja) | 1998-07-27 | 1999-07-20 | 冷却材からの中性子吸収材の分離方法及び設備 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US20010021238A1 (ja) |
| EP (1) | EP1101226A2 (ja) |
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