JP2002323651A - 二波長対応走査レンズ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 ２つの異なる設計波長において良好な結像性
能が得られる二波長対応走査レンズを提供すること。 【解決手段】 半導体レーザー１０からの光束をポリゴ
ンミラー１４で反射、偏向させ、ｆθレンズ２０、補正
用レンズ３０を介して走査対象面４０上にスポットを形
成する。ｆθレンズ２０は、第１，第２レンズ２１，２
２から構成され、第１レンズ２１のポリゴンミラー１４
側の面は、回折レンズ構造が形成された回折面２１ａで
ある。回折面は、以下の条件(1)を満たすよう設計さ
れ、これにより互いに異なる第１，第２の波長について
倍率色収差を補正している。 (1) ９．０＜ｆd／ｆ＜１７．０ ただし、ｆdは回折レンズ構造の焦点距離、ｆは回折レ
ンズ構造と屈折レンズとを含む全体の焦点距離である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、レーザープリン
タ等の走査光学系に用いられる走査レンズに関し、特
に、互いに異なる２つの波長で利用可能な二波長対応走
査レンズに関する。

【０００２】

【従来の技術】走査光学系は、レーザー光源からの光束
をポリゴンミラー等の偏向器により偏向、走査させ、ｆ
θレンズのような走査レンズを介して感光体ドラム等の
走査対象面上にスポットとして結像させる。感光体ドラ
ム上のスポットは、ポリゴンミラーの回転に伴って主走
査方向に走査し、この際レーザー光をオンオフ変調する
ことにより走査対象面上に静電潜像を形成する。

【０００３】従来の走査レンズは、一般に特定の単一の
設計波長において良好な性能が得られるよう設計されて
おり、実際の使用波長が設計波長からずれると、結像性
能が劣化する。

【０００４】これに対して特開平１０−１９７８２０号
公報には、半導体レーザーの製造誤差による発光波長の
バラツキによる影響を補正するため、回折面を利用して
倍率色収差を補正した走査光学系が開示されている。

【０００５】また、特開平９−１０５８７７号公報に
は、マルチビーム走査光学系において、ビーム合成器や
シリンドリカルレンズに回折面を形成することにより、
軸上色収差を補正した走査光学系が開示されている。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開平
１０−１９７８２０号公報に記載された走査光学系は、
特定の単一の設計波長における半導体レーザーの製造誤
差による波長のバラツキ補正を目的としており、この発
明が目的とするような互いに大きく異なる二つの波長で
用いることは考慮されていない。このため、大きく異な
る二つの波長に対して倍率色収差を補正するための条
件、手段等は、この公報には開示されていない。

【０００７】また、特開平９−１０５８７７号公報に開
示される走査光学系では、倍率色収差が補正されておら
ず、波長が異なると走査幅が変化するという問題があ
る。

【０００８】この発明は、上述した従来技術の問題点に
鑑みてなされたものであり、２つの異なる設計波長にお
いて、良好な結像性能が得られる走査レンズ、すなわち
二波長対応走査レンズを提供することを目的とする。

【０００９】

【課題を解決するための手段】この発明にかかる二波長
対応走査レンズは、上記の目的を達成させるため、偏向
器により偏向された光束を走査対象面上に結像させる走
査レンズであって、少なくとも１枚の屈折レンズと、屈
折レンズの少なくとも１面に形成された回折レンズ構造
とを有し、以下の条件(1)を満たすことにより、互いに
異なる第１，第２の波長について倍率色収差を補正した
ことを特徴とする。 (1) ９．０＜ｆd／ｆ＜１７．０ ただし、ｆdは回折レンズ構造の焦点距離、ｆは回折レ
ンズ構造と屈折レンズとを含む全体の焦点距離である。

【００１０】上記の構成によれば、第１の波長、第２の
波長のいずれに対しても、同一設計の走査レンズを利用
することができ、少なくとも２種類の設計波長について
走査レンズを共用することができ、設計コスト、製造コ
ストを抑えることができる。

【００１１】なお、第１の波長は赤色域、第２の波長は
赤外域にそれぞれ含まれ、これら２つの波長の波長差が
１００ｎｍ程度以上である場合に特に有効である。ま
た、回折レンズ構造が形成された屈折レンズのアッベ数
νdは、以下の条件(2)を満たすことが望ましい。 (2) νd＞５０

【００１２】さらに、回折レンズ構造のブレーズ化波長
λ_Bは、以下の条件(3)を満たすことが望ましい。 (3) λ₁＜λ_B＜(λ₁＋λ₂)／２ ただし、λ₁は第１の波長、λ₂は第２の波長である。

【００１３】

【発明の実施の形態】以下、この発明にかかる二波長対
応走査レンズを適用した走査光学系の実施形態を３例説
明する。各実施形態の走査光学系は、レーザープリンタ
ーのレーザー走査ユニットに使用され、入力される描画
信号にしたがってON/OFF変調されたレーザー光を感光体
ドラム等の走査対象面上で走査させ、静電潜像を形成す
る。この明細書では、走査対象面上でスポットが走査す
る方向を主走査方向、これに直交する方向を副走査方向
と定義し、各光学素子の形状、パワーの方向性は、走査
対象面上での方向を基準に説明することとする。また、
主走査方向に対して平行で、走査レンズの光軸を含む平
面を主走査面と定義する。

【００１４】

【第１の実施形態】第１の実施形態にかかる走査光学系
は、主走査面内の平面図である図１に示されるように、
光源である半導体レーザー１０から発した発散光をコリ
メートレンズ１１により平行光束とし、副走査方向に正
のパワーを有するシリンドリカルレンズ１２を介して偏
向器であるポリゴンミラー１４に入射させる。ポリゴン
ミラー１４の反射面１４ａで反射、偏向されたレーザー
光は、ｆθレンズ２０、および補正用レンズ３０から成
る走査レンズを介して収束され、走査対象面４０上に主
走査方向に走査するスポットを形成する。

【００１５】シリンドリカルレンズ１２は、コリメート
レンズ１１側のレンズ面が副走査方向にのみ正のパワー
を持つシリンダー面、ポリゴンミラー１４側のレンズ面
が平面として構成されている。シリンドリカルレンズ１
２のパワーは、シリンドリカルレンズ１２により形成さ
れる線像がポリゴンミラー１４の反射面１４ａの近傍に
位置するよう定められている。

【００１６】ポリゴンミラー１４で反射された光束は、
主走査方向にはほぼ平行光として、副走査方向には発散
光としてｆθレンズ２０に入射する。ｆθレンズ２０
は、ポリゴンミラー１４側から第１レンズ２１と第２レ
ンズ２２とが配列して構成されている。第１レンズ２１
のポリゴンミラー１４側のレンズ面は、倍率色収差補正
用の回折レンズ構造が形成された回折面２１ａである。
第１の実施形態のｆθレンズ２０は、全体として正のパ
ワーを有しており、赤色域に含まれる第１の波長のレー
ザー光と、赤外域に含まれる第２の波長のレーザー光と
の双方に対して良好な性能が得られるよう倍率色収差が
補正された二波長対応走査レンズである。

【００１７】補正用レンズ３０は、走査対象面４０側に
近接して配置された像面湾曲補正用の長尺のレンズであ
り、そのｆθレンズ２０側のレンズ面は、副走査方向の
実効的な屈折力が主走査方向の中心から周辺に向けて漸
減するアナモフィック面であり、副走査方向に強い正の
パワーを有する。補正用レンズ３０を透過した光束は、
主走査、副走査の両方向に関して収束光となり、走査対
象面４０上にビームスポットを形成する。

【００１８】図２は、回折面２１ａに形成された回折レ
ンズ構造を示す断面図である。回折レンズ構造の巨視的
形状は、破線で示すようなベースカーブで表され、微視
的な形状は実線で示す段差構造で表される。

【００１９】各実施形態の走査レンズは、以下の条件
(1),(2),(3)を満たすよう設計されている。 (1) ９．０＜ｆd／ｆ＜１７．０ (2) νd＞５０ (3) λ₁＜λ_B＜(λ₁＋λ₂)／２ ただし、ｆdは回折レンズ構造の焦点距離、ｆは回折レ
ンズ構造と屈折レンズとを含む全体の焦点距離、νdは
回折レンズ構造が形成された屈折レンズのアッベ数、λ
_Bはブレーズ化波長、λ₁は第１の波長、λ₂は第２の波
長である。

【００２０】条件(1)は、走査レンズ全体のパワーに対
する回折レンズ構造のパワーの比率を規定し、この条件
を満たすことにより、倍率色収差を補正して第１，第２
の波長のいずれにおいても良好な性能を得ることができ
る。条件(1)の下限を下回る場合には、倍率色収差が補
正過剰となり、上限を越える場合には補正不足となる。

【００２１】条件(2)は、回折レンズ構造が形成された
屈折レンズのアッベ数を規定する。回折効率は、回折レ
ンズ構造の段差により与えられる光路長差が波長の整数
倍であるときに最大となるため、高い回折効率を維持す
るためには、第１の波長における光路長差と、第２の波
長における光路長差とが大きく違わないことが望まし
い。したがって、回折レンズ構造が形成される屈折レン
ズの材質には、波長の変化に対する屈折率の変化が小さ
い方が望ましく、条件(2)を満たすような分散の小さい
(アッベ数の大きい)材質を使用することが望ましい。

【００２２】条件(3)は、回折レンズ構造のブレーズ化
波長を規定する。回折効率は、ブレーズ化波長λ_Bにお
いて最大となり、ブレーズ化波長から離れるに従って低
下するため、第１の波長λ₁での回折効率と第２の波長
λ₂での回折効率とを合わせた総合的な回折効率を高く
保つためには、ブレーズ化波長を条件(3)を満たす適切
な値に設定する必要がある。条件(3)の下限を下回る場
合には、赤外域の第２の波長λ₂での回折効率が低くな
り、上限を越える場合には赤色域の第１の波長λ₁での
回折効率が低下する。

【００２３】ここで回折面の表現形式について説明す
る。回折面の形状は、ｆθレンズ２０の光軸Ａｘ1から
の距離ｈにおける光軸Ａｘ1と回折面との交点での接平
面からのサグ量SAG(h)で表すことができ、かつ、そのサ
グ量SAG(h)は以下の式(i)で表される。 ＳＡＧ(ｈ)＝Ｘ(ｈ)＋Ｓ(ｈ) …(i) ここで、X(h)は回折面の巨視的形状(ベースカーブ)で、
以下のように表される。 X(h)＝h²／［r[1＋√(1−(κ＋1)h²／r²)]］＋A₄h⁴＋A₆h⁶＋A₈h⁸＋A₁₀h¹⁰…(i i) 上式中、ｒは光軸上の曲率半径、κは円錐係数、A₄,A₆,
A₈,A₁₀はそれぞれ４次、６次、８次、１０次の非球面係
数である。

【００２４】一方、回折面が持つべき光路長付加量Δφ
(h)は、光軸Ａｘ1からの高さをｈ、ｎ次(偶数次)の光路
差関数係数をＰnとして、以下の式(iii)により求められ
る。 Δφ(ｈ)＝Ｐ₂ｈ²＋Ｐ₄ｈ⁴＋Ｐ₆ｈ⁶＋Ｐ₈ｈ⁸＋Ｐ₁₀ｈ¹⁰ …(iii) 式(i)中のＳ(ｈ)は、この光路長付加量Δφ(ｈ)に基づ
いて以下の式(iv)により求められる値であり、主走査方
向に変化する階段状のサグ量を表す。 S(h)=[|MOD(Δφ(h)＋C，−1)|−C]λ／[n−1+Dh²] …(iv) ここで、MOD（X、Y）はXをYで割った剰余を与える関
数、Ｃは輪帯の境界位置の位相を設定する定数であり、
0から1の任意の値をとる(各実施形態では、C＝0.5)。ま
た、Ｄは、光束が回折面２１ａに対して斜めに入射する
ために生じる位相付加量の変化を補正する係数である。

【００２５】回折レンズ面の各輪帯の番号Ｎは、光軸上
の領域を０として、以下の式(v)により表される。INT
(X)は、Ｘの整数部分を与える関数である。 Ｎ＝INT(｜Δφ(h)＋C｜) …(v)

【００２６】次に、上述した第１の実施形態にかかる走
査光学系の具体的な数値構成を説明する。表１は、第１
の実施形態の走査光学系におけるシリンドリカルレンズ
１２より走査対象面４０側の数値構成を示す。表中の記
号ｆは走査レンズの主走査方向の焦点距離、ｒyは各光
学素子の主走査方向の曲率半径、ｒzは副走査方向の曲
率半径(回転対称面の場合には省略)、ｄは面間の光軸上
の距離、ｎλは波長λnmでの屈折率である。この例で
は、第１の波長λ₁は680nm、第２の波長λ₂は780nmであ
る。

【００２７】表中、第１面及び第２面がシリンドリカル
レンズ１２、第３面がポリゴンミラー１４のミラー面、
第４面及び第５面がｆθレンズ２０の第１レンズ２１、
第６面及び第７面が第２レンズ２２、第８面及び第９面
が補正用レンズ３０を示す。

【００２８】

【表１】 ｆ＝280.0mm 走査幅320mm 面番号 ｒy ｒz ｄ ｎ780 ｎ680 １ ∞ 50.0 4.00 1.51072 1.51315 ２ ∞ − 97.00 ３ ∞ − 46.00 ４ -92.30 − 7.00 1.48617 1.48849 ５ -91.30 − 2.00 ６ ∞ − 15.00 1.51072 1.51315 ７ -161.90 − 165.20 ８ -1366.80 39.92 8.00 1.48617 1.48849 ９ -1878.00 − 112.80

【００２９】第１面はシリンドリカル面、第２面、第３
面、第６面は平面、第７面、第９面は球面である。ま
た、第５面は回転対称な非球面であり、その形状は上記
の式(ii)で表される。第５面の非球面の円錐係数、非球
面係数は以下の表２に示される。

【００３０】

【表２】 面番号 κ A₄ A₆ A₈ A₁₀ ５ 0.00 2.06×10^-6 1.84×10^-10 -1.27×10^-13 0.000

【００３１】第４面は回折面２１ａである。回折面２１
ａは、回転対称な非球面をベースカーブとして、所定の
光路差関数で表される回折レンズ構造を形成することに
より構成されている。回折面２１ａのベースカーブを規
定する非球面は、上記の式(ii)により定義される。この
非球面を定義する円錐係数、非球面係数、回折レンズ構
造を規定する光路差関数の係数は、以下の表３に示され
ている。なお、回折面の回折成分の設計波長780nmでの
焦点距離は4578.8mm、ブレーズ化波長λ_Bは725nmであ
る。

【００３２】

【表３】

【００３３】上記の構成では、第１の波長680nmにおけ
る回折効率は98.4%、第２の波長780nmにおける回折効率
は98.4%である。第８面は、光軸Ａｘ1から離れた位置で
の副走査方向の曲率半径が主走査方向の断面形状とは無
関係に設定された回転軸を持たない非球面(アナモフィ
ック非球面)であり、主走査方向の断面形状X(y)は以下
の式(vi)、主走査方向の各位置yにおける副走査方向の
曲率半径ｒz(y)は、光軸上での副走査方向の曲率半径を
rz ₀として、以下の式(vii)により求められる。 X(y)＝y²／［r[1＋√(1−(κ＋1)y²／r²)]］＋A₄y⁴＋A₆y⁶＋A₈y⁸＋A₁₀y¹⁰…(v i) 1／ｒz(y)＝(1／ｒz₀)＋B₁y＋B₂y²＋B₃y³＋B₄y⁴＋B₅y⁵＋B₆y⁶ …(vii) 第８面を規定する各係数は、以下の表４に示される。

【００３４】

【表４】

【００３５】第１の実施形態にかかる走査光学系の性能
は、図３のグラフに示される。図３(A)は、fθ誤差(ス
ポット位置の理想位置からのズレ)を示し、図３(B)は、
像面湾曲(焦点位置の近軸像面からの光軸方向のズレ)を
示し、破線が主走査方向、実線が副走査方向の像面湾曲
を示す。また、図３(Ｃ)は100nm離れた第１，第２の波
長の間の倍率色収差を示し、第２の波長780nmのレーザ
ー光により走査対象面上に形成されるスポット位置を基
準として、第１の波長680nmのレーザー光により走査対
象面上に形成されるスポットの主走査方向のズレを像高
(主走査方向の走査位置)に応じてプロットしたものであ
る。各図の横軸は収差量(単位:mm)、縦軸は像高Ｙ(単
位:mm)を示している。像高Ｙは、光軸上を０とし、半導
体レーザー１０が設けられている側をマイナス、反対側
をプラスとして符号を付している。

【００３６】

【第２の実施形態】図４は、第２の実施形態にかかる走
査光学系の構成を示す主走査面内の平面図である。各光
学素子の配列は第１の実施形態と同一であるため、対応
する素子に同一の符号を付して説明を省略する。第２の
実施形態の走査レンズは、全体として正のパワーを有し
ており、第１の波長660nmのレーザー光と、第２の波長7
80nmのレーザー光の双方に対して良好な性能が得られる
よう倍率色収差が補正された二波長対応走査レンズであ
る。表５は、第２の実施形態の走査光学系におけるシリ
ンドリカルレンズ１２より走査対象面４０側の構成を示
す。

【００３７】

【表５】 ｆ＝280.0mm 走査幅320mm 面番号 ｒy ｒz ｄ ｎ780 ｎ660 １ ∞ 50.0 4.00 1.51072 1.51374 ２ ∞ − 97.00 ３ ∞ − 46.00 ４ -88.80 − 7.00 1.51921 1.52234 ５ -88.10 − 2.00 ６ ∞ − 15.00 1.51072 1.51374 ７ -159.60 − 165.20 ８ -882.40 39.12 8.00 1.48617 1.48908 ９ -1882.40 − 109.60

【００３８】第１面はシリンドリカル面、第２面、第３
面、第６面は平面、第７面、第９面は球面である。ま
た、第５面は回転対称な非球面であり、その円錐係数、
非球面係数は以下の表６に示される。

【００３９】

【表６】 面番号 κ A₄ A₆ A₈ A₁₀ ５ 0.00 2.06×10^-6 1.76×10^-10 -1.02×10^-13 0.000

【００４０】第４面は回折面２１ａである。回折面２１
ａは、回転対称な非球面をベースカーブとして、所定の
光路差関数で表される回折レンズ構造を形成することに
より構成されている。回折面２１ａのベースカーブを規
定する非球面は、上記の式(ii)により定義される。この
非球面を定義する円錐係数、非球面係数、回折レンズ構
造を規定する光路差関数の係数は、以下の表７に示され
ている。なお、回折面の回折成分の設計波長780nmでの
焦点距離は4331.3mm、ブレーズ化波長λ_Bは713nmであ
る。

【００４１】

【表７】

【００４２】上記の構成では、第１の波長660nmにおけ
る回折効率は97.6%、第２の波長780nmにおける回折効率
は97.6%である。第８面は、アナモフィック非球面であ
り、第８面を規定する各係数は、以下の表８に示され
る。

【００４３】

【表８】

【００４４】第２の実施形態にかかる走査光学系の性能
は、図５のグラフに示される。図５(A)はfθ誤差、図５
(B)は像面湾曲、図５(Ｃ)は120nm離れた第１，第２の波
長の間の倍率色収差を示す。

【００４５】

【第３の実施形態】図６は、第３の実施形態にかかる走
査光学系の構成を示す主走査面内の平面図である。各光
学素子の配列は第１の実施形態と同一であるため、対応
する素子に同一の符号を付して説明を省略する。第３の
実施形態の走査レンズは、全体として正のパワーを有し
ており、第１の波長650nmのレーザー光と、第２の波長7
80nmのレーザー光の双方に対して良好な性能が得られる
よう倍率色収差が補正された二波長対応走査レンズであ
る。表９は、第３の実施形態の走査光学系におけるシリ
ンドリカルレンズ１２より走査対象面４０側の構成を示
す。

【００４６】

【表９】 ｆ＝280.0mm 走査幅320mm 面番号 ｒy ｒz ｄ ｎ780 ｎ650 １ ∞ 50.0 4.00 1.51072 1.51405 ２ ∞ − 97.00 ３ ∞ − 46.00 ４ -83.70 − 7.00 1.48617 1.48940 ５ -85.80 − 2.00 ６ ∞ − 14.00 1.76591 1.77664 ７ -241.90 − 165.20 ８ -1378.00 40.00 8.00 1.48617 1.48940 ９ -1858.50 − 113.60

【００４７】第１面はシリンドリカル面、第２面、第３
面、第６面は平面、第７面、第９面は球面である。ま
た、第５面は回転対称な非球面であり、その円錐係数、
非球面係数は以下の表１０に示される。

【００４８】

【表１０】 面番号 κ A₄ A₆ A₈ A₁₀ ５ 0.00 2.32×10^-6 3.16×10^-10 -1.75×10^-13 0.000

【００４９】第４面は回折面２１ａである。回折面２１
ａは、回転対称な非球面をベースカーブとして、所定の
光路差関数で表される回折レンズ構造を形成することに
より構成されている。回折面２１ａのベースカーブを規
定する非球面は、上記の式(ii)により定義される。この
非球面を定義する円錐係数、非球面係数、回折レンズ構
造を規定する光路差関数の係数は、以下の表１１に示さ
れている。なお、回折面の回折成分の設計波長780nmで
の焦点距離は2648.9mm、ブレーズ化波長λ_Bは705nmであ
る。

【００５０】

【表１１】

【００５１】上記の構成では、第１の波長680nmにおけ
る回折効率は97.2%、第２の波長780nmにおける回折効率
は97.0%である。第８面は、アナモフィック非球面であ
り、第８面を規定する各係数は、以下の表１２に示され
る。

【００５２】

【表１２】

【００５３】第３の実施形態にかかる走査光学系の性能
は、図７のグラフに示される。図７(A)はfθ誤差、図７
(B)は像面湾曲、図７(Ｃ)は130nm離れた第１，第２の波
長の間の倍率色収差を示す。

【００５４】以下の表１３は、前述の各条件(1),(2),
(3)と実施形態との対応を示す。いずれの実施形態も、
全ての条件を満たしており、第１，第２の波長において
倍率色収差が良好に補正されると共に、回折効率を高く
保つことが可能である。

【００５５】

【表１３】 第１の実施形態 第２の実施形態 第３の実施形態 条件(1) 9.0<fd/f<17.0 16.35 15.49 9.46 条件(2) νd>50 57.4 52.1 57.4 条件(3) λ_B 725 713 705 (3)の下限 λ₁ 680 660 650 (3)の上限(λ₁+λ₂)/2 730 720 715

【００５６】

【発明の効果】以上説明したように、この発明によれ
ば、第１の波長、第２の波長のいずれに対しても、同一
設計の走査レンズを利用することができ、少なくとも２
種類の設計波長について走査レンズを共用することがで
き、設計コスト、製造コストを抑えることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 この発明の走査レンズを含む第１の実施形態
にかかる走査光学系の主走査面内の平面図。

【図２】 図１の走査光学系に用いられる回折レンズ構
造の断面図。

【図３】 第１の実施形態にかかる走査光学系の、(Ａ)
はfθ誤差、(B)は像面湾曲、(Ｃ)は第１，第２の波長の
間の倍率色収差をそれぞれ示すグラフ。

【図４】 この発明の走査レンズを含む第２の実施形態
にかかる走査光学系の主走査面内の平面図。

【図５】 第２の実施形態にかかる走査光学系の、(Ａ)
はfθ誤差、(B)は像面湾曲、(Ｃ)は第１，第２の波長の
間の倍率色収差をそれぞれ示すグラフ。

【図６】 この発明の走査レンズを含む第３の実施形態
にかかる走査光学系の主走査面内の平面図。

【図７】 第３の実施形態にかかる走査光学系の、(Ａ)
はfθ誤差、(B)は像面湾曲、(Ｃ)は第１，第２の波長の
間の倍率色収差をそれぞれ示すグラフ。

【符号の説明】

１０ 半導体レーザー １４ ポリゴンミラー ２０ ｆθレンズ ２１ 第１レンズ ２１ａ 回折面 ２２ 第２レンズ ３０ 補正用レンズ ４０ 走査対象面

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｈ０４Ｎ 1/113 Ｈ０４Ｎ 1/04 １０４Ａ Ｆターム(参考） 2C362 BA86 2H045 CA68 CB22 DA41 2H087 KA19 LA22 LA28 NA14 PA03 PA17 PB03 QA03 QA12 QA17 QA21 QA41 QA45 QA46 RA05 RA06 RA34 RA46 UA01 5C072 AA03 BA17 HA02 HA09 HA13 RA12 XA05

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 偏向器により偏向された光束を走査対象
   面上に結像させる走査レンズであって、 少なくとも１枚の屈折レンズと、該屈折レンズの少なく
   とも１面に形成された回折レンズ構造とを有し、以下の
   条件(1)を満たすことにより、互いに異なる第１，第２
   の波長について倍率色収差を補正したことを特徴とする
   二波長対応走査レンズ。 (1) ９．０＜ｆd／ｆ＜１７．０ ただし、ｆdは前記回折レンズ構造の焦点距離、ｆは前
   記回折レンズ構造と前記屈折レンズとを含む全体の焦点
   距離である。
2. 【請求項２】 前記第１の波長は赤色域、前記第２の波
   長は赤外域にそれぞれ含まれ、該２つの波長の波長差が
   １００ｎｍ程度以上であることを特徴とする請求項１に
   記載の二波長対応走査レンズ。
3. 【請求項３】 前記回折レンズ構造が形成された屈折レ
   ンズのアッベ数νdが、以下の条件(2)を満たすことを特
   徴とする請求項１または２に記載の二波長対応走査レン
   ズ。 (2) νd＞５０
4. 【請求項４】 前記回折レンズ構造のブレーズ化波長λ
   _Bが、以下の条件(3)を満たすことを特徴とする請求項１
   〜３のいずれかに記載の二波長対応走査レンズ。 (3) λ₁＜λ_B＜(λ₁＋λ₂)／２ ただし、λ₁は前記第１の波長、λ₂は前記第２の波長で
   ある。