JP2002317635A

JP2002317635A - オゾン供給装置

Info

Publication number: JP2002317635A
Application number: JP2001118713A
Authority: JP
Inventors: Yukihiro Yoshizawa; 幸大吉沢; Koichi Yamaguchi; 浩一山口; Toru Noda; 徹野田
Original assignee: Nissan Motor Co Ltd
Current assignee: Nissan Motor Co Ltd
Priority date: 2001-04-17
Filing date: 2001-04-17
Publication date: 2002-10-31

Abstract

(57)【要約】【課題】内燃機関と室とにオゾンを供給する装置のシス
テムを簡素化し、コストを低減する。【解決手段】オゾン生成装置３１によって生成したオゾ
ンを、配管３２を介してファン３５から室（建物の室又
は車室）に供給される空気中に導入して供給すると共
に、配管３３を介して内燃機関１０の吸気通路１９中に
導入して供給する。また、各配管３３，２１中に介装し
たバルブ３４、３３によって、室３０と内燃機関とのオ
ゾン濃度を制御する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、オゾンを利用して
圧縮自己着火式内燃機関の燃料の着火性を改善する技術
および室内空気の殺菌を行う技術に関する。

【０００２】

【従来の技術】圧縮自己着火燃焼は、燃焼室の多点で燃
焼が開始されるため燃焼速度が速く、通常の火花点火燃
焼に比べ、空燃比がリーンな状態でも安定した燃焼を実
現することができて燃料消費率の向上が可能であり、ま
た空燃比がリーンなため燃焼温度が低下することから、
排気中のＮＯｘを大幅に低減することもできる。また、
燃料と空気を十分に予混合しておけば、空燃比がより均
一となり、更にＮＯｘを低減することができる。

【０００３】また、高回転、高負荷領域では通常の火花
点火燃焼を行わせ、低回転、低中負荷領域では前記火花
点火燃焼から圧縮自己着火燃焼に燃焼形態を切り換える
ことによって、高回転、高負荷時の高出力確保と、低回
転、低中負荷時の燃料消費率向上及びＮＯｘ低減化との
両立を図ることができる。２サイクル型の火花点火式内
燃機関の分野では、部分負荷時における燃焼不安定を解
消すると共に、ＨＣ（未燃炭化水素）排出量の低減を図
るために、燃焼室内における自己着火燃焼を積極的に利
用した技術が提案されている。例えば、特開平７−７１
２７９号公報には、低負荷時に排気通路の一部を遮断す
ることによってシリンダ内の残留ガス濃度を高めて、圧
縮行程開始時のシリンダ内圧や温度を高め、自己着火の
燃焼時期を制御する技術が開示されている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】ガソリンのような自己
着火性の低い燃料を用いて圧縮自己着火燃焼を行わせる
場合には、燃料の着火性を改善する必要がある。そこで
従来例として特開平１０−２０５３９７号に示すよう
に、機関の吸気系にオゾン生成装置を設置し、機関に吸
入される空気にオゾンを供給する技術が開示されてい
る。

【０００５】また他の従来例として、特開２０００−１
７９３６９号にも機関にオゾンを供給する技術が開示さ
れており、オゾンにより燃料の着火性が改善できるた
め、自己着火燃焼の安定度が改善できることが開示され
ている。また、オゾンには殺菌作用があり、室内の環境
改善のためにオゾンが利用されている。ここで、内燃機
関に供給するオゾンの濃度と室内空気の殺菌用の供給す
るオゾン濃度は大きく異なっているため、一つのオゾン
供給装置によって前記２つの課題を同時に解決するオゾ
ン供給装置を提案されていない。

【０００６】従って、圧縮自己着火式内燃機関の燃焼改
善と室内の殺菌を同時に行う場合には、オゾン供給器が
複数必要となり、システムが複雑化すると共にコストが
増加するという問題があった。本発明は、このような従
来の課題に着目してなされたもので、内燃機関の燃焼改
善と室内空気の殺菌を同時に実現するオゾン供給装置を
供給することを目的とする。

【０００７】

【課題を解決するための手段】このため、請求項１に係
る発明は、オゾン生成装置によって生成されたオゾン
を、圧縮自己着火燃焼を行う内燃機関の燃焼室と、該内
燃機関とは別に設けられた室と、の両方に供給可能な配
管システムを有することを特徴とする。

【０００８】請求項１に係る発明によると、オゾンを内
燃機関と室内の両方に供給可能な配管システムを有して
いるので、一つのオゾン生成器によって、圧縮自己着火
を行う内燃機関の燃焼改善と、室内空気の殺菌が実現で
きる。よって、システムが簡素化されコスト低減を実現
できる。

【０００９】また、請求項２に係る発明は、前記室は、
建築物の室であることを特徴とする。請求項２に係る発
明によると、建築物の発電用等に内燃機関を用いている
場合において、該内燃機関の燃焼改善と、室内空気の殺
菌とを簡易なシステムでかつ低コストで実現できる。

【００１０】また、請求項３に係る発明は、前記室は、
前記内燃機関を動力源とする車両の車室であることを特
徴とする。請求項３に係る発明によると、内燃機関を動
力源とする車両において、該内燃機関の燃焼改善と、車
室内空気の殺菌とを簡易なシステムでかつ低コストで実
現できる。

【００１１】また、請求項４に係る発明は、前記内燃機
関は、機関の運転状態に応じて前記圧縮自己着火燃焼運
転と火花点火燃焼運転とが切り換えられ、該機関へのオ
ゾンの供給は、圧縮自己着火燃焼運転中にのみ行うこと
を特徴とする。請求項４に係る発明によると、オゾンに
よる燃焼改善効果が小さい火花点火燃焼運転時には内燃
機関にオゾンの供給を行いないため、システム全体の効
率を向上できる。

【００１２】また、請求項５に係る発明は、内燃機関に
供給するオゾン濃度を、室内に供給するオゾン濃度より
も高くすることを特徴とする。請求項５に係る発明によ
ると、内燃機関に供給するオゾン濃度を室内に供給する
オゾン濃度よりも高くすることによって、内燃機関の燃
焼改善と室内空気の殺菌を最適に行うことができる。

【００１３】また、請求項６に係る発明は、内燃機関と
室内へのオゾンの供給は、それぞれ一方ずつのみに切り
換えて行い、前記内燃機関側と室内側の各供給時におけ
るオゾン濃度を、オゾンの生成量で制御することを特徴
とする。請求項６に係る発明によると、内燃機関と室内
とにオゾンを独立して供給しつつオゾン生成量を制御す
ることにより、内燃機関と室内に供給するオゾン濃度
を、最適に制御することができる。よって、内燃機関の
燃焼改善と室内空気の殺菌を最適に行うことができる。

【００１４】また、請求項７に係る発明は、内燃機関と
室内へ同時にオゾンを供給し、オゾンの生成量とオゾン
を空気で希釈する希釈率とを制御することにより、前記
内燃機関側と室内側との各オゾン濃度を制御することを
特徴とする。請求項７に係る発明によると、内燃機関と
室とに同時に、オゾンをそれぞれの要求濃度に見合った
量ずつ継続して供給することができ、内燃機関の燃焼改
善と室内空気の殺菌を常時最適な状態に維持することが
できる。

【００１５】また、請求項８に係る発明は、内燃機関と
室内のそれぞれに供給される空気量とそれぞれの要求オ
ゾン濃度とに基づいてオゾン生成量が制御されることを
特徴とする。請求項８に係る発明によると、内燃機関と
室内のそれぞれに供給される空気量とそれぞれの要求オ
ゾン濃度とに基づいて、それぞれに必要なオゾン生成量
が求められ、該要求値に見合ってオゾン生成量が適正に
制御される。

【００１６】また、請求項９に係る発明は、前記オゾン
生成装置は、放電によりオゾンを生成し、オゾン生成量
が電力量によって制御されることを特徴とする。請求項
９に係る発明によると、放電によって空気をオゾンに変
換して生成するオゾン生成装置を用いることにより、電
力量によって高精度にオゾン生成量を制御することがで
きる。

【００１７】

【発明の実施の形態】以下、図面に基づいて本発明の実
施形態について説明する。図１は本発明に係る内燃機関
の燃焼制御装置をガソリンエンジンに適用した第１の実
施形態の構成を示す。本実施形態においては、中低負荷
及び中回転数以下の特定の運転条件において圧縮自己着
火燃焼を行い、高負荷または高回転域においては火花点
火燃焼を行うように、圧縮自己着火燃焼と火花点火燃焼
とを切換可能となっており（図２参照）、圧縮自己着火
燃焼時においては、吸入空気中にオゾンの供給を行う。

【００１８】内燃機関１０は、吸気ポート１１、排気ポ
ート１２、ピストン１３、吸気バルブ１４、排気バルブ
１５、燃料噴射装置１６、点火プラグ１７を備え、ま
た、エンジン回転速度検出用のクランク角センサ１８を
備えている。前記内燃機関１０の吸気ポート１１に接続
された吸気通路１９には、上流部にオゾン生成装置から
供給されるオゾンを含んだ空気を供給する配管２０が接
続され、その下流側には、吸入空気流量Ｑを検出するエ
アフローメータ２１と、吸入空気流量Ｑを制御する空気
量制御弁２２を備える。

【００１９】前記内燃機関１０を制御する電子制御装置
（以下、ＥＣＵと略す）１は、運転条件に応じて圧縮自
己着火燃焼と火花点火燃焼のいずれかの燃焼方式で運転
を行うかを判定する燃焼パターン判定部２と火花点火燃
焼運転時の燃焼パラメータを制御する火花点火燃焼制御
部３と、圧縮自己着火燃焼運転時の燃焼制御パラメータ
を制御する自己着火燃焼制御部４と共に、圧縮自己着火
燃焼運転時にオゾン供給を行うオゾン供給制御部５を備
えている。

【００２０】尚、ＥＣＵ１の前記燃焼パターン判定部
２、火花点火燃焼制御部３、自己着火燃焼制御部４、オ
ゾン供給制御部５は、マイクロコンピュータのプログラ
ムとして実現されている。またＥＣＵ１は、前記クラン
ク角センサ１８が検出したエンジン回転信号、及びアク
セル開度センサ２３が検出したアクセル開度信号（負
荷）に基づいて、運転条件を判定し、運転条件に適した
燃焼形態を判断する。また運転条件に応じて燃料噴射
量、燃料噴射時期、点火時期を算出し、この算出結果に
基づき、燃料噴射装置１７、点火プラグ１８に信号を送
る。

【００２１】また、外気の状況（気温、大気圧、湿度
等）を図示しないセンサに基づいて検出し、該検出結果
に基づいてオゾン生成装置２６に供給する空気の状態を
調整する。次に、本実施形態の作用について説明する。
図３は、空燃比に対する自己着火燃焼が成立する範囲を
示す。なお、燃料噴射を圧縮上死点から十分に進角した
時期に行って、混合気を予混合状態としている。図示の
ように、空燃比をリーンにしていくと燃焼安定度が悪化
し、機関のトルク変動が大きくなる。このため、内燃機
関として設計値、またはこの内燃機関を搭載し車両の性
格等として許容できる安定度限界が安定度限界値Ｓｔｈ
となる空燃比ＡＦＬが、リーン限界となる。

【００２２】一方、空然比をリッチにしていくと、ノッ
キング強度が増大する。これによりノッキング眼界Ｎｔ
ｈにおける空燃比ＡＦＲが、リッチ限界となる。したが
って、安定度限界ＡＦＬとノッキング限界空燃比ＡＦＲ
で囲まれる空燃比領域が自己着火燃焼成立範囲となる。
このように、自己着火は限られた空燃比範囲でしか成立
しない。尚、ここではガスと燃料の割合を表す指標とし
て空燃比Ａ／Ｆを例に説明した。残留ガスあるいはＥＧ
Ｒガスが含まれる場合についても同様の傾向を示し、こ
の際には横軸は新気と既燃ガスを合わせたトータルのガ
ス量と燃料量割合Ｇ／Ｆとなる。

【００２３】自己着火の燃焼安定性を改善するために
は、燃料の着火性を改善する必要がある。図４は吸入空
気中にオゾンを供給した場合の筒内圧波形と熱発生を示
している。オゾンの供給が無い場合には失火している状
態においても、オゾンの供給によって熱発生時期が進角
し、熱発生期間が短くなり、燃焼が安定する。

【００２４】図５はオゾン量に対する安定度を示してい
る。オゾン量が少なくなると安定度が急激に悪化するこ
とがわかる。また、オゾン量がある程度確保できれば、
更にオゾンを増加しても安定度はあまり改善しないこと
がわかる。したがって、例えば放電によってオゾンを生
成する場合には、必要な電力を考えた場合には、機関運
転の安定度が改善できる最低限度のオゾンを供給するこ
とが効率的である。

【００２５】図６には本実施形態を建築物に適用した場
合のオゾン供給システムの構成図を示す。内燃機関１０
は発電等のエネルギ供給に利用される。またオゾン生成
装置３１は、内燃機関１０にオゾンを供給する前記配管
２０と、建築物の室３０内にオゾンを供給する配管３２
とを備える。このようなシステム構成にすることによっ
て、一つのオゾン生成器を使って、内燃機関１０と室内
３０にオゾンを供給することができる。

【００２６】図７は、本実施形態を車両に適用した場合
のオゾン供給システムの構成図を示す。内燃機関１０は
車両用の動力源として利用される。またオゾン生成装置
３１は、内燃機関１０にオゾンを供給する前記配管２０
と車室内にオゾンを供給する配管３２を備える。このよ
うなシステム構成にすることによって、一つのオゾン生
成器を使って、内燃機関１０と車室内３０にオゾンを供
給することができる。

【００２７】図８は、前記建築物及び車両に適用される
各実施形態に共通するオゾン生成装置の配管部の構成図
である。オゾン生成装置３１は、前記内燃機関１０にオ
ゾンを供給する配管２０と、室（車両の場合は車室）３
０内にオゾンを供給する配管３２とに、それぞれオゾン
を含む空気の流れを制御するバルブ３３、３４を備え
る。また室内空気用配管には室３０内に空気を循環する
ファン３５を備える。

【００２８】図９は、前記ファン３５の回転数と空気量
の関係を示す。ファン３５の回転数が高くなるほど空気
量が多くなる。またファン３５の回転数から空気量を算
出することができる。図１０は、エンジン回転数Ｎｅと
負荷Ｔに対する空気量を示す。エンジン回転数Ｎｅが高
くなるほど、負荷Ｔが大きくなるほど空気量が多くな
る。また、前記エアフローメータ２１で内燃機関１０へ
の空気量を検出する代わりに、エンジン回転数Ｎｅ、負
荷Ｔから空気量を算出することができる。

【００２９】本実施形態のオゾン生成装置として放電タ
イプの生成装置を用いる。図１１は、オゾン生成装置３
１に供給する電力量とオゾン量の関係を示す。電力量を
大きくするとオゾン生成量が多くなる。また電力量によ
って生成するオゾン量を制御することができる。内燃機
関１０で要求するオゾン濃度レベルと、室３０内空気の
殺菌で要求するオゾン濃度は異なる。内燃機関１０で要
求されるオゾン濃度は、室３０内の空気殺菌で要求され
るオゾン濃度よりも大幅に大きい、そこで、本実施形態
では内燃機関１０と車室３０内へのオゾンの供給を、そ
れぞれ一方ずつのみに切り換えて行う。具体的には、内
燃機関１０が圧縮自己着火燃焼運転を行っている時に
は、該内燃機関１０にのみオゾンを供給し、火花点火燃
焼運転を行っている時には室３０内にオゾンを供給す
る。

【００３０】車両に適用する場合は、内燃機関１０の運
転条件によって、燃焼の形態が切り換えられるが、建築
物に適用する場合は、例えば、周期的に圧縮自己着火運
転と火花点火運転とを切り換えたり、要求発電量に応じ
て切り換えたりすればよい。図１２は、本実施形態（車
両に適用する場合）の内燃機関の燃焼状態切換制御をフ
ローで示す。

【００３１】ステップ（図ではＳと記す。以下同様）１
１では、エンジン回転数Ｎｅ、負荷Ｔを検出する。ステ
ップ１２では、エンジン回転数Ｎｅ、負荷Ｔに基づい
て、図２のマップから燃焼形態を判断する。ステップ１
２で火花点火燃焼と判断された場合には、ステップ１３
で火花点火燃焼の制御を開始し、ステップ１２で自己着
火燃焼と判断された場合にはステップ１４で自己着火燃
焼を開始する。本実施形態では自己着火燃焼のすべての
領域でオゾン供給を行っているが、特定の領域でのみオ
ゾン供給を行っても良い。

【００３２】建築物に適用する実施形態では、周期的な
いし要求に応じて切り換えられる内燃機関１０の燃焼を
判別するフローとすればよい。図１３には火花点火燃焼
運転領域におけるオゾン供給の制御フローを示す。ステ
ップ２１では、内燃機関１０側のバルブ３３を閉じる。
ステップ２２では、ファン３５の回転数を検出する。

【００３３】ステップ２３では、ファン回転数から図９
のマップに基づいて室３０への空気量を算出する。ステ
ップ２４では、室３０内の要求オゾン濃度を算出する。
これは室内空気の殺菌の強さに基づいて算出される。ス
テップ２５では、前記室３０への空気量と要求オゾン濃
度とに基づいて、室３０へ供給されるオゾン量を生成す
るのに必要なオゾン生成装置の電力量を、図１１のマッ
プから電力量を算出する。

【００３４】ステップ２６では、オゾン生成装置３１を
駆動（放電）してオゾン生成を開始し、ステップ２７で
は、室３０内側のバルブ３４を開く。図１４は、自己着
火燃焼運転領域におけるオゾン供給の制御フローを示
す。ステップ３１では、室内側のバルブ３４を閉じる。
ステップ３２では、エンジン回転数Ｎｅ、負荷Ｔを検出
する。

【００３５】ステップ３３では、前記エアフローメータ
２１からの信号に基づいて、又は、前記エンジン回転数
Ｎｅ、負荷Ｔから図１０のマップに基づいて内燃機関１
０への空気量を算出する。ステップ３４では、内燃機関
１０の吸気中の要求オゾン濃度を算出する。これは運転
条件に応じて変える。

【００３６】ステップ３５では、前記算出された機関へ
の空気量と要求オゾン濃度に基づいて、内燃機関１０へ
供給されるオゾン量を生成するのに必要なオゾン生成装
置の電力量を、図１１のマップから算出する。ステップ
３６でオゾン生成を開始し、ステップ３７で内燃機関１
０側のバルブ３３を開く。

【００３７】このようにすれば、内燃機関１０と室３０
とに、それぞれの要求オゾン濃度に応じて必要量のオゾ
ンを供給することができ、自己着火燃焼運転の安定度を
確保できるとともに、最適な室内殺菌機能を確保でき
る。次に、第２の実施形態について説明する。第２の実
施形態の構成図は第１の実施形態の構成を示すと同じで
ある。第２の実施形態では、内燃機関１０と室３０内の
両方に同時にオゾンを供給することを特徴とする。前述
したように、内燃機関と室内では要求オゾン濃度が異な
るため、空気流量調整用のバルブの開度を制御して、稀
釈率を制御する。

【００３８】まず、図８に示すように、内燃機関側の配
管と室内側の配管の径を変えて、構造の点から、要求オ
ゾン濃度レベルのオーダになるようにする。図１５は、
内燃機関側の空気量に対する内燃機関側のバルブ３３の
開度を示す。オゾン濃度を要求レベルに保つため、空気
量（吸入空気流量Ｑ）が小さくなるほどバルブ３３の開
度を小さくする。

【００３９】図１６は、室内側の空気量に対する室内側
のバルブ３４の開度を示す。オゾン濃度を要求レベルに
保つため、室内への空気量が小さくなるほどバルブ３４
の開度を小さくする。本第２の実施形態における制御の
流れを図１７に示す。ステップ４１では、エンジン回転
数Ｎｅ、負荷Ｔを検出する。

【００４０】ステップ４２では、前記エンジン回転数Ｎ
ｅと負荷Ｔとに基づいて要求オゾン濃度を算出する。ス
テップ４３では、前記エアフローメータ２１からの信号
に基づいて、又は、前記エンジン回転数Ｎｅ、負荷Ｔか
ら図１０のマップに基づいて内燃機関１０への空気量を
算出する。

【００４１】ステップ４４では、前記空気量と要求オゾ
ン濃度に基づいて、図１１のマップから電力量を算出す
る。なお、エンジン回転数Ｎｅと負荷Ｔとで要求オゾン
濃度と空気量とを同時に求められるので、これらをパラ
メータとして直接電力量をマップで算出するようにして
もよい。また、正確には、室内側の要求オゾン濃度に応
じた電力量を算出して加算してもよいが、室内側の要求
オゾン濃度は、機関側の要求オゾン濃度に比較して極め
て小さいので、機関側の要求オゾン濃度に応じた電力量
として十分である。そして、室内と機関とに供給される
オゾンの分配は、オゾンを供給する各配管３３，３４に
流れる空気量によって制御する。

【００４２】ステップ４５では、前記内燃機関１０の空
気量から図１５のマップに基づいて、内燃機関側のバル
ブ３３の開度を制御する。ステップ４６では、ファン回
転数から図９のマップに基づいて室３０内への空気量を
算出する。ステップ４７では、室３０内の空気量から図
１６のマップに基づいて、室内側のバルブ３４の開度を
制御する。

【００４３】このようにすれば、内燃機関１０と室３０
とに同時に、オゾンをそれぞれの要求濃度に見合った量
ずつ継続して供給することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に係る内燃機関の実施形態の構成図。

【図２】エンジン回転数Ｎｅ、負荷Ｔｅに基づいて燃焼
形態を判断するための図。

【図３】自己着火燃焼時の空燃比に対するノッキング強
度、安定度、燃焼時期を説明する図。

【図４】オゾンを供給した場合の燃焼波形を説明する
図。

【図５】オゾン量と安定度の関係を示す図。

【図６】本発明を建築物に適用した実施形態の構成図。

【図７】本発明を適用した実施形態の構成図。

【図８】実施形態のオゾン供給部の構成図。

【図９】ファン回転数に対する空気量の関係を示す図。

【図１０】エンジン回転数、負荷に対する空気量の関係
を説明する図。

【図１１】電力量に対するオゾン量の関係を説明する
図。

【図１２】第１の実施形態に係る制御のメインルーチン
を示すフローチャート。

【図１３】同じく火花点火運転時のオゾン供給の制御を
示すフローチャート。

【図１４】同じく自己着火運転時のオゾン供給の制御を
示すフローチャート。

【図１５】空気量に対する内燃機関側のバルブ開度の関
係を説明する図。

【図１６】空気量に対する室内側のバルブ開度の関係を
説明する図。

【図１７】第２の実施形態制御のメインルーチンを示す
フローチャート。

【符号の説明】

１０内燃機関１６燃料噴射装置１８クランク角センサ２０配管２１エアフローメータ３０室（車室）３１オゾン生成装置３２配管３３バルブ３４バルブ３５ファン

フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号ＦＩテーマコート゛(参考）Ｆ０２Ｍ 25/10 Ｆ０２Ｍ 25/10 Ｃ (72)発明者野田徹神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地日産自動車株式会社内Ｆターム(参考） 3G023 AA02 AA05 AB06 AC04 AG02 AG03 AG05 3G092 AA01 AB02 BA00 BA09 BB01 BB06 EA01 EC09 GA03 GA16 HA00Z HA11Z HF08Z HG07Z HG08Z 3G301 HA01 JA01 JA02 JA25 LA00 MA11 MA18 NC02 PA01A PA10A PA11A PA17A PE01A

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】オゾン生成装置によって生成されたオゾン
を、圧縮自己着火燃焼を行う内燃機関の燃焼室と、該内
燃機関とは別に設けられた室と、の両方に供給可能な配
管システムを有することを特徴とするオゾン供給装置。
【請求項２】前記室は、建築物の室であることを特徴と
する請求項１に記載のオゾン供給装置。
【請求項３】前記室は、前記内燃機関を動力源とする車
両の車室であることを特徴とする請求項１に記載のオゾ
ン供給装置。
【請求項４】前記内燃機関は、機関の運転状態に応じて
前記圧縮自己着火燃焼運転と火花点火燃焼運転とが切り
換えられ、該機関へのオゾンの供給は、圧縮自己着火燃
焼運転中にのみ行うことを特徴とする請求項１〜請求項
３のいずれか１つに記載のオゾン供給装置。
【請求項５】内燃機関に供給するオゾン濃度を、室内に
供給するオゾン濃度よりも高くすることを特徴とする請
求項１〜請求項４のいずれか１つに記載のオゾン供給装
置。
【請求項６】内燃機関と室内へのオゾンの供給は、それ
ぞれ一方ずつのみに切り換えて行い、前記内燃機関側と
室内側の各供給時におけるオゾン濃度を、オゾンの生成
量で制御することを特徴とする請求項５に記載のオゾン
供給装置。
【請求項７】内燃機関と室内へ同時にオゾンを供給し、
オゾンの生成量とオゾンを空気で希釈する希釈率とを制
御することにより、前記内燃機関側と室内側との各オゾ
ン濃度を制御することを特徴とする請求項５に記載のオ
ゾン供給装置。
【請求項８】内燃機関と室内のそれぞれに供給される空
気量とそれぞれの要求オゾン濃度とに基づいてオゾン生
成量が制御されることを特徴とする請求項５〜請求項７
のいずれか１つに記載のオゾン供給装置。
【請求項９】前記オゾン生成装置は、放電によりオゾン
を生成し、オゾン生成量が電力量によって制御されるこ
とを特徴とする請求項５〜請求項８のいずれか１つに記
載のオゾン供給装置。