JP2002275512A - 微粉炭の気流輸送方法 - Google Patents
微粉炭の気流輸送方法Info
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Abstract
高炉において、配管内で閉塞させることなく安定した微
粉炭の吹込みが期待できる、微粉炭の気流輸送方法を提
供する。 【解決手段】 微粉炭をキャリアガスによって管内を気
流輸送する方法において、微粉炭の平均粒子径及び粒度
の標準偏差が下記式を満たすように設定されてなる微粉
炭の気流輸送方法。 −0.0476×Dp+49.878×σ+29>f
(d,r,Ug) ただし、Dp:平均粒子径(μm)、σ:標準偏差
(−)、f(d,r,Ug):補正関数[f(d,r,
Ug)=a×r×Ug2/d、ここで、a:定数、r:
固気比、d:配管径(mm)、Ug:搬送ガス流速(m
/秒)]、例えば、f(d,r,Ug)=4である。 【効果】 輸送管内での詰りの発生を防止して微粉炭を
気流輸送することができる。
Description
ガスによって管内を気流輸送する方法に関し、特に輸送
管内での詰り(閉塞)の発生を防止することのできる気
流輸送方法に関するものである。
低減を目的に多量の微粉炭を吹込むことが行われてい
る。この微粉炭の高炉への吹込みは、図3に示すような
設備により行われる。すなわち、微粉炭切り出しホッパ
11には粉砕機(図示せず)で石炭を粉砕して得られた
所望粒子径の微粉炭が貯蔵されており、この切り出しホ
ッパ11より切り出された微粉炭は、輸送配管12中に
吹込まれるキャリアガス(例えば窒素ガス)の流れによ
り分配器13に搬送されるとともに、分配器13中で高
炉14の羽口15の数に対応して均等に分配され、輸送
支管16を介して各羽口15から高炉14内に吹込まれ
る。
いては、従来より微粉炭を輸送管内に詰まらせることな
く気流輸送することが望まれ、そのための種々の方法が
提案されている。例えば、微粉炭中にチャーを数〜十数
%混合する、あるいは微粉炭中に金属酸化物の粉末を搬
送性向上剤として混合する、等である。
に際し、輸送される微粉炭の平均粒子径を粉砕ミルの粉
砕能力を調節することなどによって調整し、微粉炭(特
に高炭素含有率の微粉炭)を安定に気流輸送することの
できる微粉炭の気流輸送方法を開発し、それを提案して
いる(特開平6−49516号公報参照)。その提案の
ものの要旨は、微粉炭をキャリアガスによって管内を気
流輸送する方法において、この微粉炭の炭素濃度C
(%){dry・ash freeの元素分析値}に基いて、当該
微粉炭の平均粒子径dp(mm)を下記条件式を満足す
るように設定するものである。 0.13×10-3exp(0.053×C)≦dp ただし、式中Cは炭素濃度(%)を示す。
した方法は、原料石炭(微粉炭)の炭素濃度C(%)に
基いて微粉炭の平均粒子径を管理して輸送するもので、
チャーや向上剤を用いる方法に比べてそれらを用いない
点で経済的な方法ではあるが、その後の調査において、
平均粒子径だけの管理では必ずしも安定した微粉炭気流
輸送ができない場合のあることが判明した。
し、より安定して微粉炭を気流輸送し得る、微粉炭の気
流輸送方法を開発することを目的として、更なる研究を
重ね、本発明を完成させたものである。
めに、本発明(請求項1)に係る微粉炭の気流輸送方法
は、微粉炭をキャリアガスによって管内を気流輸送する
方法において、微粉炭の平均粒子径及び粒度の標準偏差
が所定の目標値を満たすように設定されてなる微粉炭を
気流輸送するものである。
提案したような平均粒子径を管理するだけでも気流輸送
中の閉塞はかなり改善されるが、平均粒子径を管理して
もなお且つ生じる詰り(閉塞)の際の状況を調査検討し
たところ、気流輸送される微粉炭の粒度のばらつき(標
準偏差)が大きいと流動性が悪化し閉塞を発生しやすい
傾向にあることが判明した。
の石炭種、A炭(粉砕後粒度が小さくなりやすく使い難
い炭種、HGI=84)、B炭(通常炭、HGI=4
9)を用い、その配合を変えて、混合後粉砕したも
の、別々に粉砕した後、混合したもの(平均粒子径は
一定で、標準偏差を変えたもの)を用意し、それぞれの
流動性(FF)を測定した。その結果を表1並びに図1
に示す。なお、は表1の試料番号1〜7が、は表1
の試料番号8〜11がそれぞれ該当する。また、図1a
は、表1の値を流動性と平均粒子径との関係で、図1b
は表1の値を流動性と標準偏差との関係でそれぞれ表わ
したものである。また、図1のプロットに添えた数字は
試料番号である。
に、気流輸送される微粉炭の標準偏差が大きいと流動性
が悪化し閉塞を発生しやすい傾向にあることが分かる。
その理由は、標準偏差が大きいと粒子径の比較的小さな
微粉炭が比較的粒子径の大きな微粉炭の隙間に入り込
み、微粉炭同士に接点(配位数)が増加することによ
り、微粉炭粒子間に働く相互作用力(主に摩擦力)が大
きくなり、流動性が悪化するためと推定される。従っ
て、本発明では微粉炭の標準偏差も所定の目標値を満た
すように設定するもので、これにより管内を流れる微粉
炭の流動性の悪化が抑制され、閉塞が起こり難くなった
ものと推測される。
流輸送方法においては、微粉炭の平均粒子径及び粒度の
標準偏差は下記式を満たすものであることが好ましく、
微粉炭の平均粒子径及び粒度の標準偏差の所定の目標値
を配管径及び固気比を加味して設定することで、管内に
おける微粉炭の流動性が維持でき、上記の作用効果がよ
り効果的に得られ閉塞させることなく微粉炭の気流輸送
をすることができる。 −0.0476×Dp+49.878×σ+29>f
(d,r,Ug) ただし、Dp:平均粒子径(μm)、σ:標準偏差
(−)、f(d,r,Ug):補正関数[f(d,r,
Ug)=a×r×Ug2/d、ここで、a:定数、r:
固気比、d:配管径(mm)、Ug:搬送ガス流速(m
/秒)]
条件、操業条件を加味して、配管が閉塞しない条件を表
した式である。すなわち、上述した流動性(FF)の測
定結果(表1)から、FFを平均粒子径、標準偏差を変
数にした重回帰式(FF=0.0476×Dp−49.
878×σ+29)で表現し、これに配管径、固気比、
吹込みガス流速によって決まる補正関数f(d,r,U
g)を加味して求めたものである。そして、FF値がf
(d,r,Ug)より大きければ、配管が閉塞しない微
粉炭の流動性が確保できる。また、後記実験装置から、
FF値が4以上を満たす場合には微粉炭の流動性が良い
ことが確認されており、現状の設備条件、操業条件では
f(d,r,Ug)は4であることが分かった。なお、
高炉における微粉炭吹込みの際の一般的な条件は、概
ね、固気比:10〜20、配管径:20〜40mm、搬
送(吹込み)ガス流速:20〜35mm/秒である。
の閉塞防止にはf(d,r,Ug)を小さくする手段を
講じることが考えられる。そのためには、配管径dを大
きくするか、固気比rあるいは搬送ガス流速Ugを下げ
るか、のいずれかで可能となる。しかしながら、配管径
を大きくする方法は大きな設備改造費用を伴い経済的に
よい方法ではなく、固気比や吹込みガス流速を下げる方
法は、微粉炭搬送量を下げることに通じるので設備本来
の目的に反する。従って、本発明は、微粉炭粒度、標準
偏差を所定の目標値を満たすように設定することによ
り、管内を流れる微粉炭の流動性の悪化を抑制し、閉塞
を防止するとしたものである。なお、本発明における微
粉炭の粒度等の測定は、マイクロトラック(島津製作所
製、型式:SALD−2000A−98A2)により測
定し、また平均値及び標準偏差σは以下の数式によって
定義されるものである。
をキャリアガスによって輸送した場合の管内の圧力損失
によって評価される。すなわち、気流輸送特性の良い微
粉炭の場合には、その圧力損失は低く、気流輸送特性の
悪い場合には圧力損失が高くなるはずである。そこで本
発明者等は、図2に示す実験装置を用い微粉炭の気流輸
送を行った。なお、図2において、符号1は微粉炭用ホ
ッパ、2は微粉炭切出し用テーブルフィーダ、3は微粉
炭気流輸送配管、4はサイクロンであって、微粉炭切出
し用テーブルフィーダ2から切出された微粉炭5は微粉
炭気流輸送配管3内を窒素ガスをキャリアガスとしてサ
イクロン4へと気流輸送される。
気流輸送は、微粉炭気流輸送配管3の管径=10mm、
長さ=2m、固気比=20、気流速度=4m/sに設定
する一方で、本発明例の微粉炭として上記表1の試料番
号4(微粉炭の平均粒子径=33.05μm、標準偏差
=0.545)と、比較のための微粉炭として試料番号
2(微粉炭の平均粒子径=17.16μm、標準偏差=
0.533)を用いて気流輸送した。その結果、試料番
号4の微粉炭の場合は管内圧力損失が1.88kPaで
閉塞などの問題もなく気流輸送ができたが、試料番号2
の場合は管内圧力損失が2.90kPaと高く、閉塞が
懸念される。なお、上記実験装置では管内圧力損失が
2.94kPaになると閉塞を起こすことが過去の実験
で確認されている。
FF値が4以上(平均粒子径=30μm以上、標準偏差
=0.529以下)を満たすように調整した微粉炭を用
いており、これにより微粉炭の気流輸送が円滑に行えて
いる。
炭の気流輸送によれば、輸送管内での詰りの発生を防止
して微粉炭を気流輸送することができ、特に高炉におい
ては、配管内で閉塞させることなく安定した微粉炭の吹
込みが期待できる。
係を示す図であって、aは流動性と平均粒子径との関
係、bは流動性と標準偏差との関係をそれぞれ示すグラ
フ図である。
明図である。
テーブルフィーダ 3:微粉炭気流輸送配管 4:サイクロン
5:微粉炭
0)
条件、操業条件を加味して、配管が閉塞しない条件を表
した式である。すなわち、上述した流動性(FF)の測
定結果(表1)から、FFを平均粒子径、標準偏差を変
数にした重回帰式(FF=0.0476×Dp−49.
878×σ+29)で表現し、これに配管径、固気比、
吹込みガス流速によって決まる補正関数f(d,r,U
g)を加味して求めたものである。そして、FF値がf
(d,r,Ug)より大きければ、配管が閉塞しない微
粉炭の流動性が確保できる。また、後記実験装置から、
FF値が4以上を満たす場合には微粉炭の流動性が良い
ことが確認されており、現状の設備条件、操業条件では
f(d,r,Ug)は4であることが分かった。なお、
高炉における微粉炭吹込みの際の一般的な条件は、概
ね、固気比:10〜20、配管径:20〜40mm、搬
送(吹込み)ガス流速:20〜35m/秒である。
Claims (3)
- 【請求項1】 微粉炭をキャリアガスによって管内を気
流輸送する方法において、微粉炭の平均粒子径及び粒度
の標準偏差が所定の目標値を満たすように設定されてな
る微粉炭を気流輸送してなることを特徴とする微粉炭の
気流輸送方法。 - 【請求項2】 微粉炭の平均粒子径及び粒度の標準偏差
が下記式を満たすものである請求項1に記載の微粉炭の
気流輸送方法。 −0.0476×Dp+49.878×σ+29>f
(d,r,Ug) ただし、Dp:平均粒子径(μm)、σ:標準偏差
(−)、f(d,r,Ug):補正関数[f(d,r,
Ug)=a×r×Ug2/d、ここで、a:定数、r:
固気比、d:配管径(mm)、Ug:搬送ガス流速(m
/秒)] - 【請求項3】 請求項2に記載の微粉炭の気流輸送方法
において、f(d,r,Ug)=4である微粉炭の気流
輸送方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2001072298A JP3721090B2 (ja) | 2001-03-14 | 2001-03-14 | 微粉炭の気流輸送方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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JP2001072298A JP3721090B2 (ja) | 2001-03-14 | 2001-03-14 | 微粉炭の気流輸送方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2002275512A true JP2002275512A (ja) | 2002-09-25 |
JP3721090B2 JP3721090B2 (ja) | 2005-11-30 |
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ID=18929897
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2001072298A Expired - Lifetime JP3721090B2 (ja) | 2001-03-14 | 2001-03-14 | 微粉炭の気流輸送方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
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JP (1) | JP3721090B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2004285397A (ja) * | 2003-03-20 | 2004-10-14 | Kobe Steel Ltd | 高炉への粉体吹き込み操業方法 |
JP2007175561A (ja) * | 2005-12-27 | 2007-07-12 | Jfe Steel Kk | 微粉炭の製造設備および製造方法 |
-
2001
- 2001-03-14 JP JP2001072298A patent/JP3721090B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2004285397A (ja) * | 2003-03-20 | 2004-10-14 | Kobe Steel Ltd | 高炉への粉体吹き込み操業方法 |
JP4680486B2 (ja) * | 2003-03-20 | 2011-05-11 | 株式会社神戸製鋼所 | 高炉への粉体吹き込み操業方法 |
JP2007175561A (ja) * | 2005-12-27 | 2007-07-12 | Jfe Steel Kk | 微粉炭の製造設備および製造方法 |
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---|---|
JP3721090B2 (ja) | 2005-11-30 |
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