JP2002256364A - 熱交換器のフィン材用アルミニウム合金、及び熱交換器のフィン材の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 強度、熱伝導性、自己耐食性、耐エロージョ
ン性に優れた熱交換器のフィン材用アルミニウム合金及
び熱交換器のフィン材の製造方法を提供する。 【解決手段】 Ｍｎ：０．３〜２．０重量％、Ｓｉ：
０．５〜１．５重量％、Ｃｅ：０．００５〜０．５重量
％を含有し、さらに、Ｆｅを０．０５重量％以上１．０
重量％未満含有し、Ｃｕ及びＮｉの含有量がいずれも
０．１重量％未満であり、残部がＡｌと不可避不純物か
らなる熱交換器のフィン材用アルミニウム合金を用い、
溶湯を鋳造する際の冷却速度を１５〜１０００℃／ｓｅ
ｃとして板材又はスラブを作製し、次いで、板材を作製
する場合には冷間圧延を行い、スラブを作製する場合に
は熱間圧延、冷間圧延を行い、次いで、４６０〜６００
℃の温度で、４時間以内の中間焼鈍を少なくとも１回施
し、最終圧延率が１５〜５０％となるようにさらに冷間
圧延を行うことにより、熱交換器のフィン材を製造す
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、冷媒通路形成体
にろう付けした後に高い強度を有し、高熱伝導性を有す
るとともに、自己耐食性と耐エロージョン性に優れた熱
交換器のフィン材用アルミニウム合金、及び熱交換器の
フィン材の製造方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】自動車等には、エンジン冷却系のラジエ
ータ、空調系のコンデンサ、エバポレータなどの熱交換
器が使用されており、このような熱交換器においては、
例えば管材からなる冷媒通路形成体に、フィン材をアル
ミニウム−シリコン合金等のろう材によりろう付けして
金属的に結合させ、伝熱面積を広くすることにより熱交
換効率の向上を図っている。従来、フィン材としては、
熱伝導率の良いアルミニウム合金（例えば、ＡＡ１０５
０合金などの純アルミニウム系合金、ＡＡ３００３合金
などのアルミニウム−マンガン系合金、アルミニウム−
鉄系合金など）が一般に用いられている。

【０００３】また、近年、自動車等においては、ＣＯ２
ガス排出量を低減するために、燃費の向上と車両重量の
低減が必要になっており、これに伴って、自動車等の部
品の１つである熱交換器についても、軽量かつ小型で熱
交換効率の高い熱交換器の開発が進められている。

【０００４】このような性質を有する熱交換器を実現す
るための手段の１つとして、熱交換器を構成するフィン
材の薄肉化が検討されており、フィン材の薄肉化に伴っ
て、冷媒通路形成体にろう付けした後に高い強度を有
し、高熱伝導性を有するとともに、自己耐食性に優れ、
耐エロージョン（侵食）性に優れたフィン材の開発が必
要になっている。

【０００５】以下に、フィン材の薄肉化に伴って、自己
耐食性、耐エロージョン性に優れたフィン材の開発が必
要になっている理由について説明する。フィン材には従
来から冷媒通路形成体の腐食を防止するための犠牲陽極
材としての作用が付与されているが、薄いフィン材が腐
食されると熱交換器コアとしての強度、熱交換率を確保
することができず、製品寿命が短くなるため、犠牲陽極
材としての作用を有するとともに、自己耐食性を有する
ことが必要になっている。特に、自動車のエバポレータ
ーやコンデンサでは腐食されやすい環境にあるため、自
己耐食性の高いフィン材が必要になっている。

【０００６】また、一般にアルミニウム合金の表面には
自然酸化被膜が形成され、この酸化被膜が保護膜として
機能するが、冷媒通路形成体にフィン材をろう付けする
際には、フィン材表面のろう付けを行う箇所の酸化被膜
をあらかじめ破壊してから、溶融させたろう材を用いて
フィン材のろう付けを行うため、フィン材の耐エロージ
ョン性が低い場合には、フィン材がろう材によって侵食
され、薄いフィン材では熱交換器として必要な強度が得
られなくなり、さらには熱交換器としての構造が保てな
くなるという恐れがある。したがって、フィン材にはろ
う材に対する耐エロージョン性を有することが必要にな
っている。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】近年、種々の組成を有
するフィン材が提案されているが、上記の性質をすべて
満足できるフィン材は開発されていないのが現状であ
る。例えば、特許第２８４６５４４号には、強度と熱伝
導性に優れたフィン材として、Ｓｉ：０．３〜０．８重
量％、Ｆｅ：０．５〜１．５重量％、Ｎｉ：０．１〜
２．０重量％等を含有するアルミニウム合金からなるフ
ィン材が開示されているが、このフィン材は、高強度と
高熱伝導性を有するものの、耐エロージョン性や自己耐
食性については記載されていない。また、特開平１１−
２５６２５９号公報には、強度と熱伝導性と耐エロージ
ョン性に優れたフィン材として、Ｆｅ：１．０〜２．５
重量％、Ｃｅ：０．００５〜０．５重量％を含有し、さ
らに必要に応じて、Ｚｒ：０．０５〜０．２重量％及び
Ｚｎ：０．５〜２．０重量％、及び／又は、Ｍｎ：０．
１〜０．５重量％、Ｓｉ：０．１〜０．５重量％、Ｃ
ｕ：０．０５〜０．７重量％のうち１種又は２種以上を
含有するフィン材が開示されている。しかしながら、こ
のフィン材は強度と熱伝導性と耐エロージョン性に優れ
るものの、Ｆｅを１．０重量％以上含有しているため、
自己耐食性が低いものとなっている。

【０００８】また、特許第２７８６６４１号には、Ｍ
ｎ：０．８〜１．３重量％、Ｓｉ：０．２〜０．７重量
％等を含有するアルミニウム合金を用い、熱間圧延温度
や中間焼鈍温度あるいは最終冷間圧延率を規定した、耐
垂下性や犠牲陽極効果に優れたアルミニウム合金薄板の
製造方法が開示されている。

【０００９】この他、ＭｎやＳｉを含有したアルミニウ
ム合金からなり、強度や耐垂下性に優れたフィン材又は
フィン材の製造法方法は、特開平１１−２５６２６１号
公報、特開平４−２４７８４１号公報、特開平５−４３
９９９号公報、特開平４−３７１３６９号公報などに開
示されている。しかしながら、いずれのフィン材（アル
ミニウム合金）も、強度や耐垂下性に優れるものの、熱
伝導性、耐エロージョン性、自己耐食性については記載
されていない。

【００１０】このように、これまで、上記の性質をすべ
て満足できるフィン材は開発されていないのが現状であ
り、上記の性質のうち１つでも欠けてしまうと、熱交換
器のフィン材としての必要な特性を満足できなくなるば
かりでなく、熱交換器の熱交換機能にも支障をきたす恐
れがある。

【００１１】そこで、本発明は以上の問題を解決するた
めになされたもので、ろう付け後に高い強度を有し、高
熱伝導性を有するとともに、自己耐食性、耐エロージョ
ン性に優れた熱交換器のフィン材用アルミニウム合金及
び熱交換器のフィン材の製造方法を提供することを目的
とする。

【００１２】

【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、本発明者は種々検討を行った結果、以下の熱交換器
のフィン材用アルミニウム合金を発明し、この本発明の
熱交換器のフィン材用アルミニウム合金を用いることに
より、ろう付け後に高い強度を有し、高熱伝導性を有す
るとともに、自己耐食性、耐エロージョン性に優れたフ
ィン材を製造することができることを見出した。

【００１３】すなわち、本発明の熱交換器のフィン材用
アルミニウム合金は、Ｍｎ：０．３〜２．０重量％、Ｓ
ｉ：０．５〜１．５重量％、Ｃｅ：０．００５〜０．５
重量％を含有し、さらに、Ｆｅを０．０５重量％以上
１．０重量％未満含有し、Ｃｕ及びＮｉの含有量がいず
れも０．１重量％未満であり、残部がＡｌと不可避不純
物からなることを特徴とする。

【００１４】本発明者は、上記のように、Ｍｎを０．３
〜２．０重量％含有させることにより、製造されるフィ
ン材のろう付け後の強度を向上することができること、
Ｓｉを０．５〜１．５重量％含有させることにより、製
造されるフィン材の強度を向上することができるととも
に、ろう付け後の熱伝導性を向上することができるこ
と、Ｃｅを０．００５〜０．５重量％を含有させること
により、製造されるフィン材のろう付け時の耐エロージ
ョン性を向上することができるとともに、ろう付け後の
熱伝導性と強度を向上することができること、Ｆｅを
０．０５重量％以上１．０重量％未満含有させることに
より、製造されるフィン材のろう付け後の強度と熱伝導
性を向上することができることを見出した。

【００１５】また、Ｆｅを１．０重量％以上、あるいは
Ｃｅを０．５重量％より多く配合した場合には、製造さ
れるフィン材の自己耐食性が低下するが、上記組成とし
た場合には、製造されるフィン材は自己耐食性に優れた
ものとなることを見出した。

【００１６】また、Ｃｕの含有量が０．１重量％以上で
ある場合には、製造されるフィン材の自己耐食性と熱伝
導性が低下すること、Ｎｉの含有量が０．１重量％以上
である場合には、製造されるフィン材の自己耐食性が低
下することを見出し、不純物の中で、Ｃｕ及びＮｉの含
有量をいずれも０．１重量％未満に規制する必要がある
ことを見出した。

【００１７】さらに、本発明の熱交換器のフィン材用ア
ルミニウム合金は、Ｚｒ：０．０１〜０．２重量％、Ｍ
ｇ：０．０５〜０．５重量％のうち、少なくとも１種を
含有するものであることが望ましい。本発明者はＺｒ：
０．０１〜０．２重量％、Ｍｇ：０．０５〜０．５重量
％のうち少なくとも１種を含有させることにより、製造
されるフィン材の強度を向上することができることを見
出した。なお、Ｚｒを０．２重量％より多く含有させた
場合には、製造されるフィン材の自己耐食性が低下する
ことを見出した。

【００１８】さらに、本発明の熱交換器のフィン材用ア
ルミニウム合金は、Ｚｎ：０．０１〜３．０重量％、Ｉ
ｎ：０．００１〜０．１重量％、Ｓｎ：０．０１〜０．
２重量％のうち、少なくとも１種を含有するものである
ことが望ましい。本発明者は、Ｚｎ：０．０１〜３．０
重量％、Ｉｎ：０．００１〜０．１重量％、Ｓｎ：０．
０１〜０．２重量％のうち、少なくとも１種を含有させ
ることにより、製造されるフィン材の電位を卑にして、
犠牲陽極材としての作用を持たせることができることを
見出した。なお、Ｚｎを３．０重量％より多く含有させ
た場合には、製造されるフィン材の自己耐食性が低下す
ることを見出した。

【００１９】なお、本発明の熱交換器のフィン材用アル
ミニウム合金の組成は、Ｃｅ、Ｆｅなどを配合成分とす
る点で、特開平１１−２５６２５９号公報に記載された
発明と共通している。しかしながら、特開平１１−２５
６２５９号公報に記載された発明では、Ｆｅを１．０〜
２．５重量％含有させることにより強度を確保する構成
としており、Ｆｅを１．０重量％以上含有させているた
め、自己耐食性が低いものとなっている。これに対し
て、本発明の熱交換器のフィン材用アルミニウム合金で
は、Ｆｅの含有量を１．０重量％未満とすることにより
自己耐食性を確保するとともに、Ｍｎを特開平１１−２
５６２５９号公報に記載された発明（Ｍｎ：０．１〜
０．５重量％）よりも多い０．３〜２．０重量％含有さ
せることにより強度を確保する構成としている。

【００２０】また、本発明者は、フィン材の製造工程に
おいて、アルミニウム合金を鋳造する際の冷却速度を１
５〜１０００℃／ｓｅｃとし、板材（スラブを作製した
場合にはスラブを熱間圧延することにより得られた板
材）を冷間圧延した後、４６０〜６００℃の温度で、４
時間以内の中間焼鈍を少なくとも１回施し、最終圧延率
が１５〜５０％となるようにさらに冷間圧延することに
より、製造されるフィン材の耐エロージョン性と熱伝導
性を向上させることができることを見出した。

【００２１】すなわち、本発明の熱交換器のフィン材の
製造方法は、上記組成の本発明の熱交換器のフィン材用
アルミニウム合金を用い、溶湯を作製する工程と、前記
溶湯を鋳造して板材又はスラブを作製する工程と、前記
板材若しくは前記スラブを熱間圧延することにより得ら
れた板材を冷間圧延する工程と、冷間圧延した前記板材
に少なくとも１回の中間焼鈍を施す工程と、中間焼鈍を
施した前記板材を所定の最終圧延率になるように、さら
に冷間圧延する工程とを有する熱交換器のフィン材の製
造方法であって、前記板材又はスラブを作製する工程に
おいて、鋳造時の冷却速度を１５〜１０００℃／ｓｅｃ
とし、前記中間焼鈍を施す工程において、４６０〜６０
０℃の温度で、４時間以内の中間焼鈍を少なくとも１回
施し、最終圧延率を１５〜５０％とすることを特徴とす
る。なお、実際の製造工程では、板材を作製する場合に
は板材を作製した後、熱間圧延せずに冷間圧延を行い、
スラブを作製する場合にはスラブを作製した後、熱間圧
延を行うことにより板材を作製し、その後冷間圧延を行
う。

【００２２】この本発明の熱交換器のフィン材の製造方
法によれば、ろう付け後に高い強度を有し、高熱伝導性
を有するとともに、自己耐食性、耐エロージョン性に優
れたフィン材を製造することができる。

【００２３】

【発明の実施の形態】本発明の熱交換器のフィン材用ア
ルミニウム合金は、Ｍｎ：０．３〜２．０重量％、Ｓ
ｉ：０．５〜１．５重量％、Ｃｅ：０．００５〜０．５
重量％を含有し、さらに、Ｆｅを０．０５重量％以上
１．０重量％未満含有し、Ｃｕ及びＮｉの含有量がいず
れも０．１重量％未満であり、残部がＡｌと不可避不純
物からなることを特徴としている。

【００２４】さらに、Ｚｒ：０．０１〜０．２重量％、
Ｍｇ：０．０５〜０．５重量％のうち、少なくとも１種
を含有するものであることが望ましい。さらに、Ｚｎ：
０．０１〜３．０重量％、Ｉｎ：０．００１〜０．１重
量％、Ｓｎ：０．０１〜０．２重量％のうち、少なくと
も１種を含有するものであることが望ましい。

【００２５】以上のような組成とすることにより、ろう
付け後に高い強度を有し、高熱伝導性を有するととも
に、自己耐食性、耐エロージョン性に優れた熱交換器の
フィン材用アルミニウム合金を提供することができる。

【００２６】以下に、各成分について上記配合とするこ
との効果について説明する。 （ａ）Ｍｎ Ｍｎを０．３〜２．０重量％含有させることにより、フ
ィン材を製造する際に、Ｍｎが金属間化合物として晶出
又は析出し、製造されるフィン材のろう付け後の強度を
向上させることができる。また、フィン材を製造する際
に、（ｂ）のＳｉとともに、Ａｌ−Ｍｎ−Ｓｉ化合物を
形成して、マトリックス中のＳｉ固溶度を低くし、マト
リックスの融点を向上させることができる。

【００２７】なお、Ｍｎの含有量を０．３重量％未満と
した場合には、これらの効果を十分に得ることができな
い。また、Ｍｎの含有量を２．０重量％より多くした場
合には、製造されるフィン材の強度を向上させることが
できるものの、熱伝導性が著しく低下するという問題が
発生する。

【００２８】（ｂ）Ｓｉ Ｓｉを０．５〜１．５重量％含有させることにより、Ｓ
ｉが、（ａ）のＭｎとともに形成するＡｌ−Ｍｎ−Ｓｉ
化合物として分散されるか、あるいは、マトリックス中
に固溶して、製造されるフィン材の強度を向上させるこ
とができる。また、（ａ）のＭｎとともにＡｌ−Ｍｎ−
Ｓｉ化合物を形成することにより、製造されるフィン材
のろう付け後のＭｎ固溶度を低下させ、熱伝導性を向上
させることができる。

【００２９】なお、Ｓｉの含有量を０．５重量％未満と
した場合には、これらの効果を十分に得ることができな
い。また、Ｓｉの含有量を１．５重量％より多くした場
合には、製造されるフィン材の融点が低下するため、フ
ィン材を冷媒通路形成体にろう付けする際にフィン材が
溶融するという問題が発生する。また、Ｓｉの含有量を
１．５重量％より多くした場合には、製造されるフィン
材の熱伝導性が低下するという問題も発生する。

【００３０】（ｃ）Ｃｅ Ｃｅを０．００５〜０．５重量％含有させることによ
り、フィン材を製造する際の鋳造時の晶出物を微細化す
ることができ、製造されるフィン材のろう付け時の耐エ
ロージョン性を向上させることができる。また、ろう付
け時に過飽和に固溶した溶質元素が、ろう付け時の冷却
工程において析出することを促進し、ろう付け後のフィ
ン材の熱伝導性と強度を向上させることができる。

【００３１】なお、Ｃｅの含有量を０．００５重量％未
満とした場合には、これらの効果を十分に得ることがで
きない。また、Ｃｅの含有量を０．５重量％より多くし
た場合には、製造されるフィン材の自己耐食性が低下す
るとともに、フィン材の加工性が低下し、また、フィン
材の原料コストが増加するという問題が発生する。

【００３２】なお、Ｃｅは単体、アルミニウムの母合
金、あるいはミッシュメタル（ＣｅやＹなどの希土類の
金属が数種類含有されたもの）で添加することができ、
添加後のＣｅの含有量が上記範囲となるように添加を行
えばよい。

【００３３】（ｄ）Ｆｅ Ｆｅを０．０５重量％以上１．０重量％未満含有させる
ことにより、フィン材を製造する際に、Ｆｅが金属間化
合物として晶出又は析出し、製造されるフィン材のろう
付け後の強度を向上させることができる。また、（ａ）
のＭｎ又は（ｂ）のＳｉとともに、Ａｌ−Ｍｎ−Ｆｅ、
Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ、Ａｌ−Ｍｎ−Ｆｅ−Ｓｉ系化合物を
形成して、マトリックス中のＭｎやＳｉの固溶度を低下
させ、製造されるフィン材の熱伝導性を向上させること
ができる。

【００３４】なお、Ｆｅの含有量を０．０５重量％未満
とした場合には、これらの効果を十分に得ることができ
ない。また、Ｆｅの含有量を１．０重量％以上とした場
合には、製造されるフィン材の自己耐食性が低下して腐
食速度が速くなる、フィン材を製造する際に巨大晶出物
が出現し、鋳造性や圧延性が著しく低下するという問題
が発生する。

【００３５】（ｅ）Ｚｒ Ｚｒを０．０１〜０．２重量％含有させることにより、
Ｚｒが、製造されるフィン材をろう付けした後に微細な
金属間化合物として分散し、ろう付け後のフィン材の強
度を向上させることができる。なお、Ｚｒの含有量を
０．０１重量％未満とした場合には、この効果を十分に
得ることができず、Ｚｒの含有量を０．２重量％より多
くした場合には、製造されるフィン材の加工性、自己耐
食性、熱伝導性が低下するという問題が発生する。

【００３６】（ｆ）Ｍｇ Ｍｇを０．０５〜０．５重量％含有させることにより、
Ｍｇがマトリックス中に固溶して、製造されるフィン材
の強度を向上させることができる。なお、Ｍｇの含有量
を０．０５重量％未満とした場合には、この効果を十分
に得ることができず、Ｍｇの含有量を０．５重量％より
多くした場合には、製造されるフィン材のろう付け性を
低下させるという問題が発生する。

【００３７】（ｇ）Ｚｎ Ｚｎを０．０１〜３．０重量％含有させることにより、
製造されるフィン材の電位を卑にして、冷媒通路形成体
に対する犠牲陽極材としての機能を持たせることができ
る。なお、Ｚｎの含有量を０．０１重量％未満とした場
合には、この効果を十分に得ることができず、Ｚｎの含
有量を３．０重量％より多くした場合には、製造される
フィン材の自己耐食性が低下し、腐食速度が速くなると
いう問題が発生する。

【００３８】（ｈ）Ｉｎ Ｉｎを０．００１〜０．１重量％含有させることによ
り、製造されるフィン材の電位を卑にして、冷媒通路形
成体に対する犠牲陽極効果を向上させることができる。
なお、Ｉｎの含有量を０．００１重量％未満とした場合
には、この効果を十分に得ることができず、Ｉｎの含有
量を０．１重量％より多くした場合には、それ以上の効
果を得ることができず、原料コストが増加するだけであ
る。

【００３９】（ｉ）Ｓｎ Ｓｎを０．０１〜０．２重量％含有させることにより、
製造されるフィン材の電位を卑にして、冷媒通路形成体
に対する犠牲陽極効果を向上させることができる。な
お、Ｓｎの含有量を０．０１重量％未満とした場合に
は、この効果を十分に得ることができず、Ｓｎの含有量
を０．２重量％より多くした場合には、それ以上の効果
を得ることができず、原料コストが増加するだけであ
る。

【００４０】（ｊ）Ｃｕ、Ｎｉ Ｃｕの含有量が０．１重量％以上である場合には、製造
されるフィン材の自己耐食性、熱伝導性が低下するとい
う問題が発生する。また、Ｎｉの含有量が０．１重量％
以上である場合には、製造されるフィン材の自己耐食性
が低下するという問題が発生する。したがって、不純物
の中で、Ｃｕ及びＮｉの含有量をいずれも０．１重量％
未満に規制する必要がある。

【００４１】次に、上記組成を有する熱交換器のフィン
材用アルミニウム合金を用いてフィン材を製造する方法
について説明する。はじめに溶解法などにより、上記組
成を有するアルミニウム合金の溶湯を作製する。次に、
この溶湯を鋳造することにより、板材又はスラブを作製
する。この工程において、冷却速度を１５〜１０００℃
／ｓｅｃに設定する。鋳造方法としては、例えば、水冷
双ロールを用いた連続鋳造圧延法などを採用することが
できるが、本発明はこの方法に限定されるものではな
い。

【００４２】このように、鋳造時の冷却速度を１５℃／
ｓｅｃ以上と、冷却速度を速く設定することにより、鋳
造工程において、元素を過飽和に固溶させることができ
るため、微細かつ均一な晶出物を分散させることができ
る。また、この後の中間焼鈍を施す際にＡｌ−Ｍｎ−Ｓ
ｉ化合物の析出を促進させることができ、Ｍｎの固溶度
を減少させ、製造されるフィン材の熱伝導性を向上させ
ることができる。なお、冷却速度を１０００℃／ｓｅｃ
より速く設定することは現実的に困難であるため、冷却
速度を１５〜１０００℃／ｓｅｃに設定する。

【００４３】次に、板材を作製した場合には熱間圧延せ
ずに冷間圧延し、スラブを作製した場合には熱間圧延を
行うことにより板材を作製し、その後冷間圧延する。次
に、冷間圧延した板材に少なくとも１回の中間焼鈍を施
す。このとき、４６０〜６００℃の温度で、４時間以内
の中間焼鈍を少なくとも１回施す。このように、４６０
〜６００℃の温度で、４時間以内の中間焼鈍を少なくと
も１回施すことにより、Ａｌ−Ｍｎ−Ｓｉ系化合物の形
成を促進させ、製造されるフィン材のろう付け後のＭｎ
固溶度を低下させることができ、熱伝導性を向上させる
ことができる。

【００４４】また、先の鋳造工程において、冷却速度を
１５〜１０００℃／ｓｅｃと速く設定することにより、
鋳造工程で得られる晶出物が微細でかつ少なくなるた
め、再結晶粒の核となり得る化合物が少なくなり、製造
されるフィン材をろう付けする際の熱処理において再結
晶しにくく、ろう材による侵食が著しくなってろう付け
性が低下する恐れがあるが、上記の条件で中間焼鈍を施
すことにより、晶出物が成長し、再結晶の核を形成する
ことができ、製造されるフィン材の耐エロージョン性を
向上させ、ろう付け性を向上させることができる。

【００４５】なお、４６０℃より低い温度で処理した場
合には、Ａｌ−Ｍｎ−Ｓｉ系化合物の析出が不十分であ
り、再結晶の核となる晶出物の成長が促進されない。ま
た、６００℃より高い温度で処理した場合には、元素が
固溶して、製造されるフィン材の熱伝導性が低下する。
また、４時間より長く処理した場合には、それ以上の効
果が得られないので、フィン材の生産効率を向上させる
ために４時間以下の処理を行うことが望ましい。なお、
中間焼鈍は連続式（ＣＡＬ）で行ってもよいし、バッチ
式で行ってもよい。

【００４６】最後に、最終圧延率が１５〜５０％になる
ように、さらに冷間圧延することにより、熱交換器のフ
ィン材が製造される。最終圧延率を１５〜５０％とする
ことにより、成形性の良いフィン材を製造することがで
きる。また、製造されるフィン材をろう付けする際の熱
処理で再結晶させるとともに、再結晶粒径を大きくする
ことができるので、製造されるフィン材の耐エロージョ
ン性を向上させ、ろう材による侵食を抑制することがで
きる。

【００４７】なお、最終圧延率を１５％未満とした場合
には、製造されるフィン材をろう付けする際の熱処理で
再結晶せず、最終圧延率を５０％より高くした場合には
フィン材の成形性が低下するとともに、再結晶粒が微細
になって、フィン材の耐エロージョン性が低下し、ろう
材による侵食が大きくなるという問題が発生する。

【００４８】

【実施例】次に、本発明に係る実施例について説明す
る。 （実施例１〜６、比較例１〜７）表１に示す組成のアル
ミニウム合金Ｎｏ．１〜１３を用い、溶解法により溶湯
を作製し、溶湯を幅：２００ｍｍ×長さ：５００ｍｍ×
厚さ：８ｍｍの鋳型に鋳造して板材を作製した後、板材
を冷間圧延し、次いでソルトバスを用いて中間焼鈍を施
し、さらに冷間圧延することによりフィン材を製造し
た。いずれについても、用いるアルミニウム合金以外の
条件は同一条件で、フィン材の製造を行った。

【００４９】用いたアルミニウム合金Ｎｏ．と、鋳造時
の冷却速度、中間焼鈍の条件、最終圧延率、及び得られ
たフィン材の性能評価を行った結果を表２に示す。な
お、表２に示すように、いずれについても、鋳造時の冷
却速度を１００℃／ｓｅｃ、中間焼鈍の条件を５００
℃、５０秒、最終圧延率を３０％、最終板厚を１００μ
ｍとした。得られたフィン材の性能評価の項目及び評価
方法については後述する。

【００５０】また、表１において、アルミニウム合金Ｎ
ｏ．１〜Ｎｏ．６が、本発明の熱交換器のフィン材用ア
ルミニウム合金であり、アルミニウム合金Ｎｏ．７〜Ｎ
ｏ．１３が、いずれかの成分が本発明の熱交換器のフィ
ン材用アルミニウム合金から外れたものである。（表１
において、本発明の熱交換器のフィン材用アルミニウム
合金から外れた成分を＊印で示している。）また、表１
には、アルミニウム以外の成分についてのみ示し、いず
れのアルミニウム合金についても残部はアルミニウムと
なっている。

【００５１】

【表１】

【００５２】

【表２】

【００５３】（実施例７〜１６）また、表１に示すアル
ミニウム合金Ｎｏ．１を用いて、鋳造時の冷却速度、中
間焼鈍の条件、最終圧延率を変えてフィン材の製造を行
った。鋳造時の冷却速度、中間焼鈍の条件、最終圧延
率、及び得られたフィン材の性能評価を行った結果を表
３に示す。表３に示すように、実施例１を基本とし、実
施例１の製造条件のうち、１つの条件のみを変えて、フ
ィン材の製造を行った。なお、鋳造時の冷却速度、中間
焼鈍の条件、最終圧延率以外の条件はすべて実施例１〜
６、比較例１〜７と同一条件でフィン材を製造した。表
３には、参考のために、実施例１についても合わせて記
載している。

【００５４】

【表３】

【００５５】（フィン材の性能評価）ここで、実施例１
〜１６、比較例１〜７において、得られたフィン材の性
能評価の項目及び評価方法について説明する。 ＜ろう付け後の引張強さ（強度）＞ろう付け後のフィン
材の強度の評価として、フィン材単体を高純度窒素雰囲
気下、６００〜６１０℃で５分間保持した後、冷却速度
１００℃／ｍｉｎで常温まで冷却する、ろう付け相当熱
処理を施した後、引張試験を行い、引張強さを測定し
た。ＡＡ３００３合金等を用いて作製された従来のフィ
ン材の引張強さが約１１０Ｎ／ｍｍ²であることから、
引張強さが１１５Ｎ／ｍｍ²以上であったものを製品と
して問題がない程度の強度を有していると判定し、さら
に、引張強さが１３０Ｎ／ｍｍ²以上であったものを高
い強度を有していると判定した。なお、表２、表３にお
いて、引張強さが１３０Ｎ／ｍｍ²以上であったものを
○、引張強さが１１５Ｎ／ｍｍ²以上１３０Ｎ／ｍｍ²未
満であったものを△、引張強さが１１５Ｎ／ｍｍ²未満
であったものを×で示している。

【００５６】＜電気伝導度（熱伝導性）＞フィン材の熱
伝導性は電気伝導度に置き換えて評価することができる
ので、フィン材単体に、上記のろう付け相当熱処理を施
した後、電気伝導度をダブルブリッジ法により測定し
た。ＡＡ３００３合金等を用いて作製された従来のフィ
ン材の電気伝導度が約３８％ＩＡＣＳであることから、
電気伝導度が４０％ＩＡＣＳ以上であったものを製品と
して問題がない程度の熱伝導性を有している判定し、さ
らに、電気伝導度が４５％ＩＡＣＳ以上であったものを
高い熱伝導性を有していると判定した。なお、表２、表
３において、電気伝導度が４５％ＩＡＣＳ以上であった
ものを○、電気伝導度が４０％ＩＡＣＳ以上４５％ＩＡ
ＣＳ未満であったものを△、電気伝導度が４０％ＩＡＣ
Ｓ未満であったものを×で示している。

【００５７】＜ろう材によるフィン材の最大侵食深さ
（耐エロージョン性）＞耐エロージョン性の評価とし
て、コルゲート加工を施したフィン材と片面にろう材を
クラッドしたブレージングシートとを組み付け、これに
フラックスを塗布後、上記のろう付け相当熱処理を施
し、その後断面観察を行うことにより、ろう材によるフ
ィン材の最大侵食深さを測定した。

【００５８】なお、ブレージングシートとしては、芯材
がＡｌ−１重量％Ｍｎ−０．１５重量％Ｃｕ（ＡＡ３０
０３）、ろう材がＡｌ−７．５重量％Ｓｉ（ＡＡ４３４
３）で、芯材：ろう材＝９０：１０のクラッド率となる
ように芯材の片面にろう材をクラッドした板厚０．３ｍ
ｍのものを用いた。また、板厚１００μｍのフィン材の
強度を確保できることから、ろう材による最大侵食深さ
が４０μｍ以下のものを製品として問題がない程度の耐
エロージョン性を有していると判定し、さらに、ろう材
による最大侵食深さが３０μｍ以下のものを高い耐エロ
ージョン性を有していると判定した。なお、表２、表３
において、ろう材による最大侵食深さが３０μｍ以下で
あったものを○、ろう材による最大侵食深さが３０μｍ
より大きく４０μｍ以下であったものを△、ろう材によ
る最大侵食深さが４０μｍより大きかったものを×で示
している。

【００５９】＜腐食減量（自己耐食性）＞自己耐食性の
評価として、「ＡＳＴＭＢ１１７」に準拠する塩水噴霧
試験（ＳＳＴ）を１週間実施し、フィン材の腐食減量を
測定した。ＡＡ３００３合金等を用いて作製された従来
のフィン材の腐食減量が約２００ｍｇ／ｄｍ²であるこ
とから、腐食減量が２００ｍｇ／ｄｍ²以下であったも
のを製品として問題がない程度の自己耐食性を有してい
ると判定し、さらに、腐食減量が１８０ｍｇ／ｄｍ ²以
下であったものを高い自己耐食性があると判定した。な
お、表２、表３において、腐食減量が１８０ｍｇ／ｄｍ
²以下であったものを○、腐食減量が１８０ｍｇ／ｄｍ²
より大きく２００ｍｇ／ｄｍ²以下であったものを△、
腐食減量が２００ｍｇ／ｄｍ²より大きかったものを×
で示している。

【００６０】＜加工性、ろう付け性＞得られたフィン材
の加工性、ろう付け性について評価を行い、加工性、ろ
う付け性が低かったものについて、表２の備考欄にその
旨を記載している。加工性が低いとは、具体的には、圧
延中にサイドクラック、若しくは表面クラックが発生す
ることを意味し、圧延時の製品歩留まりが５０％以下の
ものを加工性が低いと判定した。また、ろう付け時の接
合率が９５％未満であったものをろう付け性が低いと判
定した。

【００６１】（結果）表１、表２に示すように、本発明
のアルミニウム合金を用いてフィン材の製造を行った実
施例１〜６では、高強度、高熱伝導性を有し、耐エロー
ジョン性、自己耐食性、加工性、ろう付け性に優れたフ
ィン材を製造することができた。

【００６２】これに対して、Ｍｎの含有量が２．０重量
％より多く、Ｆｅの含有量が１．０重量％以上のアルミ
ニウム合金を用いた比較例１では、得られたフィン材の
熱伝導性がやや低く、また、自己耐食性が低かった。Ｍ
ｎの含有量が０．３重量％より低く、Ｓｉの含有量が
１．５重量％より多いアルミニウム合金を用いた比較例
２では、得られたフィン材の強度、熱伝導性、耐エロー
ジョン性、自己耐食性がいずれも低かった。

【００６３】Ｃｕの含有量、Ｎｉの含有量がいずれも
０．１重量％以上であるアルミニウム合金を用いた比較
例３では、得られたフィン材の熱伝導性がやや低く、ま
た、自己耐食性が低かった。Ｃｅの含有量が０．００５
重量％より少なく、Ｚｎの含有量が３．０重量％より多
いアルミニウム合金を用いた比較例４では、得られたフ
ィン材の自己耐食性が低く、強度、熱伝導性がいずれも
やや低かった。

【００６４】Ｚｒの含有量が０．２重量％より多いアル
ミニウム合金を用いた比較例５では、得られたフィン材
の熱伝導性がやや低く、また、加工性が低かった。Ｃｕ
の含有量が０．１重量％より多く、Ｚｎの含有量が３．
０重量％より多いアルミニウム合金を用いた比較例６で
は、得られたフィン材の自己耐食性が低かった。Ｍｇの
含有量が０．５重量％より多いアルミニウム合金を用い
た比較例７では、得られたフィン材のろう付け性が低
く、ろう付け後の最大侵食深さを測定することができな
かった。このように、比較例１〜７においては、強度、
熱伝導性、耐エロージョン性、自己耐食性、加工性、ろ
う付け性のすべてを満足するフィン材を製造することが
できなかった。

【００６５】また、表３に示すように、同じアルミニウ
ム合金Ｎｏ．１を用いてフィン材の製造を行っても、製
造条件によって、得られるフィン材の性能が変化するこ
とが判明した。表３に示すように、鋳造時の冷却速度を
１５〜１０００℃／ｓｅｃ、中間焼鈍を４６０〜６００
℃で４時間以内、最終圧延率を１５〜５０％とした実施
例１及び実施例７〜１１では、高強度、高熱伝導性を有
し、耐エロージョン性、自己耐食性に優れたフィン材を
製造することができた。

【００６６】また、実施例１２〜１６においても、製品
として問題がない程度の強度、熱伝導性、耐エロージョ
ン性、自己耐食性を有するフィン材を製造することがで
きた。しかしながら、鋳造時の冷却速度を１５℃／ｓｅ
ｃ未満とした実施例１２では、得られたフィン材の強
度、熱伝導性がいずれもやや低く、中間焼鈍の温度を４
６０℃未満とした実施例１３では、得られたフィン材の
熱伝導性がやや低く、中間焼鈍の温度を６００℃より高
くした実施例１４では、得られたフィン材の熱伝導性が
やや低く、最終圧延率を１５％未満とした実施例１５で
は、得られたフィン材の耐エロージョン性がやや低く、
最終圧延率を５０％より高くした実施例１６では、得ら
れたフィン材の耐エロージョン性がやや低いという結果
が得られた。

【００６７】以上の結果から、鋳造時の冷却速度を１５
℃／ｓｅｃ以上、中間焼鈍の温度を４６０〜６００℃、
最終圧延率を１５〜５０％にすることが望ましいことが
判明した。なお、冷却速度を１０００℃／ｓｅｃより速
く設定することは現実的に困難であり、また、中間焼鈍
の処理時間を４時間より長くした場合には、それ以上の
効果が得られないので、フィン材の生産効率を向上させ
るために中間焼鈍の処理時間を４時間以下とすることが
望ましい。なお、実施例７〜１６についてはいずれも加
工性、ろう付け性については良好であった。

【００６８】

【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
ろう付け後に高い強度を有し、高熱伝導性を有するとと
もに、自己耐食性、耐エロージョン性に優れた熱交換器
のフィン材用アルミニウム合金及び熱交換器のフィン材
の製造方法を提供することができる。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ２２Ｆ 1/00 ６４０ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６４０Ａ ６５０ ６５０Ｆ ６５１ ６５１Ａ ６８１ ６８１ ６８５ ６８５Ｚ ６８６ ６８６Ｚ ６９１ ６９１Ｂ ６９１Ｃ ６９４ ６９４Ａ

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 Ｍｎ：０．３〜２．０重量％、Ｓｉ：
   ０．５〜１．５重量％、Ｃｅ：０．００５〜０．５重量
   ％を含有し、 さらに、Ｆｅを０．０５重量％以上１．０重量％未満含
   有し、 Ｃｕ及びＮｉの含有量がいずれも０．１重量％未満であ
   り、 残部がＡｌと不可避不純物からなることを特徴とする熱
   交換器のフィン材用アルミニウム合金。
2. 【請求項２】 さらに、Ｚｒ：０．０１〜０．２重量
   ％、Ｍｇ：０．０５〜０．５重量％のうち、少なくとも
   １種を含有することを特徴とする請求項１に記載の熱交
   換器のフィン材用アルミニウム合金。
3. 【請求項３】 さらに、Ｚｎ：０．０１〜３．０重量
   ％、Ｉｎ：０．００１〜０．１重量％、Ｓｎ：０．０１
   〜０．２重量％のうち、少なくとも１種を含有すること
   を特徴とする請求項１又は請求項２に記載の熱交換器の
   フィン材用アルミニウム合金。
4. 【請求項４】 請求項１から請求項３までのいずれか１
   項に記載の熱交換器のフィン材用アルミニウム合金を用
   い、 溶湯を作製する工程と、 前記溶湯を鋳造して板材又はスラブを作製する工程と、 前記板材若しくは前記スラブを熱間圧延することにより
   得られた板材を冷間圧延する工程と、 冷間圧延した前記板材に少なくとも１回の中間焼鈍を施
   す工程と、 中間焼鈍を施した前記板材を所定の最終圧延率になるよ
   うに、さらに冷間圧延する工程とを有する熱交換器のフ
   ィン材の製造方法であって、 前記板材又はスラブを作製する工程において、鋳造時の
   冷却速度を１５〜１０００℃／ｓｅｃとし、 前記中間焼鈍を施す工程において、４６０〜６００℃の
   温度で、４時間以内の中間焼鈍を少なくとも１回施し、 最終圧延率を１５〜５０％とすることを特徴とする熱交
   換器のフィン材の製造方法。