JP2002252073A - 電気加熱ヒ−タの省電力法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 （修正有） 【課題】 電気加熱ヒ−タの省電力を、他の電気・電子
機器類に弊害を及ぼすことのない簡単な制御装置で得る
ことと、ヒ−タの抵抗導体を省電力に適した構造にする
ことで大幅な省電力効果を実現さすことにある。 【解決手段】 ヒ−タの制御に関しては商用交流電源の
電圧を全波整流し、電流波形調整器３によって生じる渦
電流損をジュ−ル熱の増加分として利用することで、電
気加熱ヒ−タ２の省電力を可能とする。ヒ−タ２の構造
に関しては、ヒ−タの抵抗導体の内部層（芯部）は通常
の発熱抵抗であるが、外表層（殻部）は鉄など強磁性材
料からなる二層構造の特殊抵抗導体である。この特殊抵
抗体の内部層（芯部）の発熱抵抗に流れる交流電流によ
って発生する磁束により、特殊抵抗体の外表層（殻部）
に渦電流損とヒステリシス損が発生しこれが熱となる。
この熱が、特殊抵抗体の内部層（芯部）で発生するジュ
−ル熱に加わることで、電気加熱ヒ−タの省電力を可能
にする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、抵抗加熱方式によ
る電気炉等の電気加熱ヒ−タの省電力法に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来の抵抗加熱方式による電気加熱ヒ−
タの省電力法としては、ＯＮ／ＯＦＦ制御（コンタクタ
式）をＳＣＲ（サイリスタ）等を用いたＡＰＲ（交流電
力調整器）による無段階電圧制御にする方法が知られて
いる。従って、このＡＰＲによる電気加熱ヒ−タの制御
について、電気炉を例にとり以下これを説明する。

【０００３】図６は電気炉の温度制御装置に係わるブロ
ック図である。１は商用交流電源、２は電気炉、８は温
度調節計、９はＡＰＲである。電気炉２の温度制御を行
う場合、電気炉２の温度をアルメル−クロメルや銅−コ
ンスタンタン等の熱電対又は白金を用いた測温体１０に
より検出を行い、その検出値２Ｅを温度調節計８に入力
する。温度調節計８は目標温度（設定温度）に対して検
出温度が低い場合はＡＰＲ９の出力電圧を上げるような
信号８Ｅ（例えば１２〜２０ｍＡ）を出力し、検出温度
が高い場合はＡＰＲ９の出力電圧を下げるような信号８
Ｅ（例えば１２〜４ｍＡ）を出力する。そして温度調節
計８の出力信号８ＥがＡＰＲ９の設定信号となり、その
値に比例した出力電圧９Ｅに変換することによって、こ
の電気炉２の温度制御が行われる。

【０００４】ＡＰＲによる電気加熱ヒ−タの無段階電圧
制御を行うことにより、ヒ−タの定格電力の低減、負荷
に加わる最大電力を抑制することができるため、ＯＮ／
ＯＦＦ制御より省電力が可能となる。

【０００５】図６のＡＰＲ９は、入力電圧１Ｅを位相制
御するための制御整流素子ＳＣＲ（サイリスタ）９ａ、
９ｂであり、電気炉２のヒ−タ２ａは金属発熱体として
ニクロムなどの合金やモリブデンなどの純金属発熱体
が、またエレマなどの炭化けい素系の非金属発熱体が用
いられる。

【０００６】上記の述べたＡＰＲの制御方式には次の三
つの方式がある。 （１）位相制御方式 （２）サイクル制御方式 （３）ＰＷＭ（パルス幅変調）制御方式 次に、これら制御方式について述べる。

【０００７】（１）位相制御方式 位相制御方式とは、電源周波数の半サイクルごとにＳＣ
Ｒの点弧位相角αを制御することにより、負荷（ヒ−
タ）に加わる電圧を０〜１００％制御する方式である。
この時の電圧波形を図７の（ａ）及び（ｂ）に示す。図
７（ａ）はＡＰＲの入力電圧波形で図６の１Ｅと同様な
ものであり、これはまたＳＣＲの点弧位相角α＝０度の
時のＡＰＲの出力電圧に相当する。図７（ｂ）はＳＣＲ
の点弧位相角α＝９０度の時のＡＰＲの出力電圧であ
り、入力電圧は７０％に低減する。

【０００８】この位相制御方式は、電気加熱ヒ−タの省
電力を考える場合、一般に使用されているが次のような
問題がある。

【０００９】（・）力率が悪い。即ち、ＡＰＲによる電
力調整は、電流の流れる時点を、点弧パルスが発振する
時点まで遅らせるので、ヒ−タのような純抵抗負荷の場
合でも負荷電流は入力電圧に対し遅相電流となる。この
力率ｃｏｓθは、点弧位相角αによって変化する。例え
ば単相ＡＰＲの場合、α＝０度の時はｃｏｓθ＝１．０
であるが、α＝９０度、１２０度、１５０度及び１８０
度となると、ｃｏｓθはそれぞれ０．８５、０．６４、
０．３５及び０．０となる。即ち、電圧制御範囲を広く
すると力率が悪い状態での使用頻度が多くなる。

【００１０】（・）電源歪みが多い。即ち、ＡＰＲによ
り位相制御された電流は、正弦波を縦にカットした波形
であるため高調波を含んでいる。この高調波成分含有率
も点弧位相角によって変化する。単相ＡＰＲの場合は第
３次高調波成分も含み、例えば第９次高調波含有率はα
＝９０度で約９％にもなり、また三相ＡＰＲでは偶数調
波も現れ、例えば第８次高調波含有率はα＝９０度で約
７％となる。これら高調波成分の総合含有率はα＝９０
度の時、単相ＡＰＲ及び三相ＡＰＲで、それぞれ４５％
及び３３％と非常に大きい。

【００１１】（・）高周波雑音が多い。即ち、ＳＣＲの
点弧時（タ−ンオン時）に電流がステップ状に立ち上が
る。特にＡＰＲの負荷がヒ−タのような純抵抗の場合に
は顕著で、この電流の急変により、ＡＰＲ入力回路の分
布インダクタンスと、分布容量により高周波振動を引き
起こす。この周波数は普通２００〜３００ＫＨｚと数Ｍ
Ｈｚの間にある。このような周波数は高周波雑音として
他の電子機器に影響を及ぼすことになるので別途対策が
必要となる。

【００１２】（２）サイクル制御方式 サイクル制御方式とは、一定周期（スキャニングインタ
−バル）の中で、電源電圧１サイクルのオン期間とオフ
期間との比率を制御することにより、負荷（ヒ−タ）に
加わる電圧を０〜１００％制御すある方式である。この
時の電圧波形は図７（ｃ）の通りである。

【００１３】このサイクル制御方式は、交流電圧（正弦
波形）のゼロ点を検出し、ゼロ点でパルスを発生させＳ
ＣＲを点弧させるゼロクロス方式（点弧位相角α＝０）
のため、位相制御方式のような電源電圧の歪みなどの高
調波障害は生じないが、図７（ｃ）に示すようにＯＮ期
間とＯＦＦ期間の一定周期の中で電源電圧変動を繰り返
すフリッカ現象が生じる。また、フィ−ドバック制御が
できないので、ヒ−タの省電力という面からは適さない
方式である。

【００１４】（３）ＰＷＭ制御方式 ＰＷＭ制御は、上記二つの方式とは異なる主回路構成と
高周波スイッチングを適用した制御方式であり、出力電
圧の振幅を制御することで、出力電圧波形を正弦波に近
くし、高調波電流を抑制している。この電圧波形を図７
（ｄ）に示す。

【００１５】このＰＷＭ制御方式の特長は、応答性や出
力電圧の分解能、更に力率が良いという点に加え高調波
障害が少ないことである。このＰＷＭ制御のスイッチン
グ素子にはＩＧＢＴが使用されており高効率化が図られ
ている。しかし、ＰＷＭ制御によるＡＰＲはＰＷＭイン
バ−タと類似した装置となるため高価なものとなる。

【００１６】次に、電気加熱ヒ−タの抵抗導体の構造に
ついて述べる。この抵抗導体としては通常は単一材料
（合金材料や純金属もしくは非金属材料）で構成されて
いるが、特殊な抵抗加熱装置として、表皮電流加熱装置
がある。これは内径１０〜５０ｍｍ、肉厚３ｍｍ程度の
鋼管内に耐熱絶縁電線１本を通し、この鋼管と絶縁電線
を商用周波の交流電源に接続した回路において、鋼管長
１ｍあたり０．３〜０．７Ｖの電圧を加えると、この回
路に５０〜２５０Ａの電流が流れるが、交流電流の表皮
効果のため、電流は鋼管の内表皮に集中して流れ、鋼管
の外面には極めてわずかの実測可能な電圧が現れるだけ
である。この回路（ヒ−タ）の力率は約９０％、発熱量
は１５〜１５０ｗ／ｍ程度である。この表皮電流加熱装
置のヒ−タは直列表皮電流発熱管と呼び鋼管が発熱す
る。

【００１７】また、交流電流の表皮効果を利用した発熱
管（ヒ−タ）には誘導表皮電流発熱管もある。これはの
鋼管内に耐熱絶縁電線１本を通し、絶縁電線間に商用周
波の交流電源を接続することで、電磁誘導作用を生ぜし
め鋼管を発熱させる。

【００１８】前述のような発熱管の使用温度は絶縁電線
の耐熱性によって決まり、絶縁物にポリテトラフロロエ
チレンを使用した場合、最高２００℃まで耐え、導体の
銅線は耐熱メッキする。

【００１９】これら表皮電流発熱管は、燃料重油のよう
な常温では固化する物質を加熱昇温してパイプライン輸
送する場合のパイプラインの温度保持、及び路面の凍結
防止、床壁面の加温など、２００℃以下のヒ−タとして
使用されているが、ヒ−タの省電力効果を目的としたも
のではない。この方式の主な特徴は（ア）絶縁電線とし
て耐熱高圧ケ−ブルを使用することによって、２０Ｋｍ
程度のパイプライン長さまではル−トの途中に給電点を
設ける必要がないこと、（イ）他の発熱体方式より機械
的強度が著しく大きいこと、などである。

【００２０】

【発明が解決しようとする課題】従来の電気加熱ヒ−タ
の省電力法は上述したように、１．ヒ−タの制御方式、
２．ヒ−タの構造、の二つに大別することができるが、
それぞれ次のような問題がある。

【００２１】１．ヒ−タの制御方式に関して ＯＮ／ＯＦＦ制御をＡＰＲ制御とすることにより、ヒ−
タの定格電力の低減、負荷に加わる最大電力を抑制する
ことができるため省電力が可能となるが、（１）最も一
般的に用いられる位相制御方式は、（ア）力率が悪いこ
と、（イ）電源歪みが多いこと、（ウ）高周波雑音が多
いこと、といった問題がある。またサイクル制御方式
は、（ア）電源電圧変動を繰り返すフリッカ現象が生じ
ること、（イ）応答性が悪くフィ−ドバック制御ができ
ないこと、のため省電力法としては適当でない。更にＰ
ＷＭ制御方式はＰＷＭインバ−タと類似した装置となり
大型で高価なものとなる。 ２．ヒ−タの構造に関して ヒ−タの抵抗導体については，使用温度範囲や寿命、機
械的強度などが主たる改善項目となっており、抵抗導体
自体に関して省電力を考えたものは発明者らの知る限り
現状ではないといえる。

【００２２】

【課題を解決するための手段】本発明に係る電気加熱ヒ
−タの省電力法は、上記の課題を解決するため、次のよ
うにしている。

【００２３】１．ヒ−タの制御方式に関して 商用交流電源の電圧を全波整流し、この全波整流した電
圧をレベルシフトした後、ヒ−タへ入力される電流の急
変を抑える手段を設けて構成した電流波形調整器によっ
て、電気加熱ヒ−タの抵抗導体中に新たに渦電流を発生
させ、この渦電流によって生じる渦電流損をジュ−ル熱
の増加分として利用することで、電気加熱ヒ−タの省電
力を可能にする。

【００２４】２．ヒ−タの構造に関して ヒ−タの抵抗導体の内部層（芯部）は導電材料としての
合金や純金属または非金属発熱体で、外表層（殻部）は
鉄など強磁性材料からなる二層構造の特殊抵抗導体（以
下、省電形抵抗体と名付ける）である。省電形抵抗体の
内部層（芯部）は通常の発熱抵抗であるが、この発熱抵
抗に流れる交流電流によって発生する磁束により、省電
形抵抗体の外表層（殻部）に渦電流損とヒステリシス損
が発生しこれが熱となる。この熱が、省電形抵抗体の内
部層（芯部）で発生するジュ−ル熱に加わることで、電
気加熱ヒ−タの省電力を可能にする。

【００２５】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て、図面を参照して説明する。

【００２６】図１は、電流波形調整器に係わるブロック
図である。１は商用交流電源、３は電気加熱ヒ−タ２に
電力を供給する電流波形調整器であって、整流バンク４
と容量バンク５、及び誘導バンク６で構成されている。
７は力率改善用の進相器である。

【００２７】図２は、三相交流用の電流波形調整器に係
わる回路図である。図２において、図１の符号と同じも
のは同一符号で示した。整流バンク４は４ａ〜４ｆのダ
イオ−ドで、商用交流電源１の電圧を全波整流する。容
量バンク５の５ａ、５ｂ、５ｃは静電容量が小さいコン
デンサであるが、この役割は全波整流した電圧をレベル
シフトさせるためのもので、正電圧側と負電圧側との線
間浮遊容量が大きい場合は容量バンク５を設けなくても
よいし、また、ダイオ−ド等を用いて電圧レベルをシフ
トさせることもできる。誘導バンク６の６ａ、６ｂ、６
ｃはリアクトルで、電気加熱ヒ−タ２の抵抗導体２ａ、
２ｂ、２ｃに流入する電流の急変を抑え、高次数の高調
波成分の発生を防ぐ。この誘導バンク６があるため、電
流波形調整器６に入力される電流は遅相電流となり力率
が悪くなる。そのため、必要な場合は三相の各相にコン
デンサ７ａ、７ｂ、７ｃを設けてなる進相器７を設置す
れば力率は改善する。

【００２８】図３は図１にて示した電流波形調整器３の
各部電圧を示す波形図である。図３（ａ）は図１に商用
交流電源１の電圧１０Ｅで、整流バンク４で全波整流さ
れた電圧１１Ｅは図３（ｂ）のようになり、容量バンク
５によって図３（ｃ）で示されるレベルシフトされた電
圧は１２Ｅの如きものとなって、誘導バンク６を設ける
と、その出力電圧１３Ｅは図３（ｄ）のように滑らかな
波形となるが、小さなこぶ状電圧は電流波形調整器３の
浮遊容量と配線インダクタンスの共振によって生じるも
のである。

【００２９】次に、図１の電流波形調整器３による電気
加熱ヒ−タの省電力法に関する原理を、図４の電気加熱
ヒ−タの抵抗導体（以下、導体と記す）に発生する渦電
流の説明図をもって説明する。

【００３０】導体内の電流分布は磁界の変化と電界の強
さとの関係で定まるが、導体内に電界があれば、導電率
によって定まる電流が流れる。電流が流れれば磁界がで
き、電磁誘導にはこの磁界が関係してくる。電流密度と
磁界の強さとについては次のような関係がある。

【００３１】

【数１】 ここで、（１）式のＥ及びＢはそれぞれ電界の強さ及び
磁束密度のベクトル値、（２）式のＨ及びＪはそれぞれ
磁界の強さ及び電流密度のベクトル値、（３）式と
（４）式のμ及びσはそれぞれ導体の透磁率及び導電率
である。

【００３２】（１）式と（４）式とから次式が成立す
る。

【００３３】

【数２】

【００３４】（５）式によると導体の内部で磁束が変化
している所では、電流の回転が存在している。電流の回
転が存在しているということは、導体の中で閉曲線にな
るような電流の流線があるということで、電流はしたが
って渦状に流れることになる。このように導体内部の磁
束の変化によって、導体内部だけで渦状に流れる渦電流
が発生する。一般に電動機や変圧変器などの電気機器で
は、効率を上げ省電力を図るには渦電流が流れること
は、発熱を伴う渦電流損となるので好ましくない。しか
し、電気加熱ヒ−タでは、この渦電流をできるだけ多く
流し渦電流損を大きくすることによって発熱を増大させ
省電力を図ることができる。この渦電流損Ｐe は次式の
通りである。

【００３５】

【数３】 ここで、ｋe は導体の形で定まる定数、ｆは磁束の周波
数、Ｂm は磁束密度の最大値である。

【００３６】（６）式で明らかなように、渦電流損を大
きくするには磁束の周波数を高くすればよく、これはと
りもなおさず導体に供給する電流の周波数を高くすれば
よいということである。そのための装置が図１で示した
電流波形調整器３である。

【００３７】電流波形調整器によって発生する歪み電流
の周波数は、商用電源（正弦波）よりの全波整流波を基
本としたもので、この全波整流波は次のようなフ−リエ
級数で表せる。

【００３８】

【数４】 但し、ω＝２πｆ、Ａは全波整流波の最大値である。

【００３９】導体中に発生する渦電流による省電力現象
を別の角度から説明すると次のようになる。

【００４０】図４で示した導体は内部インダクタンスＬ
i を有している。また、導体の内部磁気エネルギ−Ｗi
は、導体中の回転微小磁束をｄΦ、流れる電流をＩ、も
しくは微小電流をｄＩ、回転磁束をΦとすると、Ｗi は
次式で表せる。

【００４１】

【数５】

【００４２】従って、内部インダクタンスＬi は周知の
ように

【００４３】

【数６】

【００４４】となる。この内部インダクタンスＬi は電
流変化を妨げる性質を持っている。即ち、電流が増加し
ようとすると（ｄＩ／ｄｔ）＞０、電流が減少しようと
すると（ｄＩ／ｄｔ）＜０となり、Ｌi （ｄＩ／ｄｔ）
のため電流の変化が妨げられるので（一定の値の電流が
流れているときにはＬi （ｄＩ／ｄｔ）＝０で、内部イ
ンダクタンスは全く電流に影響を及ぼさない）、内部イ
ンダクタンスは電流に慣性を与える性質を持っており、
これが導体中に慣性ジュ−ル損Ｊi を生ぜしめる。従っ
て、電流一定時のジュ−ル損をＪc とすると、導体中の
全ジュ−ル損Ｊtは次のようになる。

【００４５】

【数７】

【００４６】（１０）式のＪi はとりもなおさず前述し
た導体中に発生する渦電流による発熱損である。この渦
電流による慣性ジュ−ル損は次式の如くなる。

【００４７】

【数８】 ここで、Ｒは導体の抵抗、Ｊi0は時間ｔ＝０における慣
性ジュ−ル損である。

【００４８】（１１）式は図５のような指数関数曲線に
なる。

【００４９】次に、本発明のもう一つの実施形態である
ヒ−タの構造に関して、図８を参照して説明する。

【００５０】図８は省電形抵抗体の構造図である。省電
形抵抗体は、内部層（芯部）２０と外表層（殻部）２１
とからなる二２層構造の抵抗体である。内部層（芯部）
２０の材質は発熱体としての導電材料で、外表層（殻
部）２１の材質は鉄やニッケル等の強磁性材料からなっ
ている。

【００５１】この省電形抵抗体の省電力の原理は、内部
層（芯部）２０に流れる交流電流によって、外表層（殻
部）２１の中では渦状に流れる渦電流と、（３）式で示
される磁束密度Ｂと磁界の強さＨとの間でヒステリシス
ル−プを形成する。渦電流が流れることによって生じる
渦電流損については（６）式に示した通りである。

【００５２】また、ヒステリシスル−プの発生により、
このル−プに取り囲まれた面積だけエネルギ−が外表層
（殻部）２１の強磁性体内に与えられることになる。こ
の与えられたエネルギ−は何らかの形で放出される必要
があるが、実際には熱の形になって放出される。これを
ヒステリシス損というが、このヒステリシス損Ｐh は次
式の通りである。

【００５３】

【数９】 ここで、ｋh は磁性材料によって定まる定数（ヒステリ
シス定数）である。

【００５４】従って、省電形抵抗体の使用により、図８
の内部層（芯部）２０で生じるジュ−ル熱に、外表層
（殻部）で発生する渦電流損（熱）とヒステリシス損
（熱）が加わることにより大きな省電力効果を生むこと
になる。

【００５５】上述したように、電気加熱ヒ−タの抵抗体
を省電形抵抗体とし、更に図１で示した電流波形調整器
３を用いてヒ−タを制御すれば大幅な省電力が図れる。

【００５６】

【実施例】本発明の一実施例として、電気加熱ヒ−タに
単相用のホットプレ−ト（サ−モスタット付）を用いた
電流波形調整器による実験結果を以下に記す。尚、ホッ
トプレ−トの仕様は次の通りである。 ・ 制御方式：ＯＮ／ＯＦＦ制御 ・ 定格値：１００Ｖ、１２Ａ、１．２ＫＷ ・ 温度：１４０℃

【００５７】電流波形調整器において、容量バンクコン
デンサの静電容量は１００ｐＦ、誘導バンクリアクトル
のインダクタンスが２ｍＨの時の省電力率（省エネ率）
は５３．３％という極めて高い結果が得られた。尚、進
相器（力率改善用コンデンサ）を設けない場合の力率は
０．８であった。

【００５８】また、容量バンクコンデンサと誘導バンク
リアクトルを外した場合（整流バンク等の浮遊容量と配
線導体のインダクタンスのみとなる）の省電力率（省エ
ネ率）は２８．９％で、進相器を設けない状態での力率
は０．９８となった。

【００５９】本実験結果より、ＡＰＲの位相制御方式で
問題となる高次の高調波成分は少なく、また高周波障害
は見られず、電流波形調整器の有効性が確認できた。

【００６０】

【発明の効果】本発明の電気加熱ヒ−タの省電力法は、
次のような効果を奏する。

【００６１】（１）電気加熱ヒ−タの省電力を行うには
電流波形調整器が極めて有効で、小型で簡単な構造のた
め安価なものとなる。 （２）ＯＮ／ＯＦＦ制御ヒ−タには、電流波形調整器を
用いることにより、約３０％以上の高い省電力（省エ
ネ）効果が得られる。 （３）電流波形調整器を用いた方式は、ＡＰＲ制御方式
の問題点を解決するもので従来にない効果がある。 （４）省電形抵抗体は、電気加熱ヒ−タの新しい抵抗体
として、従来の抵抗体にとって代わる程の省電力効果を
生み出す。

【図面の簡単な説明】

【図１】電流波形調整器に係わるブロック図である。

【図２】三相交流用の電流波形調整器に係わる回路図で
ある。

【図３】電流波形調整器の各部電圧を示す波形図であ
る。

【図４】抵抗導体に発生する渦電流の説明図である。

【図５】渦電流による慣性ジュ−ル損の特性図である。

【図６】電気炉の温度制御装置に係わるブロック図であ
る。

【図７】ＡＰＲ（交流電力調整器）の各種制御方式によ
る電圧波形である。

【図８】省電形抵抗体の構造図である。

【符号の説明】

１ 商用交流電源 ２ 電気加熱ヒ−タ ３ 電流波形調整器 ４ 整流バンク ５ 容量バンク ６ 誘導バンク ７ 進相器 ８ 温度調節計 ９ ＡＰＲ（交流電力調整器） １０ 測温体 ２０ 省電形抵抗体の内部層（芯部） ２１ 省電形抵抗体の外表層（殻部）

フロントページの続き (72)発明者 丸木 幸夫 京都府京都市下京区五条通堀川西入ル柿本 町618番地 芝慶ビル３Ｆ メビウス ア ドバンス テクノロジイ株式会社内 Ｆターム(参考） 3K058 AA81 BA19 CB09 CB10 CE16 3K092 PP09 QA01 RA01 RD02 UC02 VV40

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 商用交流電源から電力の供給を受け発熱
   する電気加熱ヒ−タにおいて、前記商用交流電源の電圧
   を全波整流する手段と、該全波整流手段により全波整流
   された電圧をレベルシフトする手段と、該レベルシフト
   する手段により得られた電圧の高次高調波成分を除去
   し、前記電気加熱ヒ−タへ供給する電流の急変を抑える
   手段とで構成した電流波形調整器、該電流波形調整器の
   出力電流により前記電気加熱ヒ−タの抵抗導体中に発生
   する渦電流によって生じる渦電流損をジュ−ル熱として
   利用することを特徴とする電気加熱ヒ−タの省電力法
2. 【請求項２】 商用交流電源から電力の供給を受け発熱
   する電気加熱ヒ−タ、該電気加熱ヒ−タの抵抗導体にお
   いて、該抵抗導体の構造が、導電材料よりなる内部層
   と、磁性材料よりなる外表層とから構成された省電形抵
   抗体、該省電形抵抗体の前記外表層に前記商用交流電源
   から供給された電流に起因して発生する渦電流損及びヒ
   ステリシス損を、前記省電形抵抗体の付加熱として利用
   することを特徴とする電気加熱ヒ−タの省電力法
3. 【請求項３】 請求項１記載の電気加熱ヒ−タの省電力
   法において、電気加熱ヒ−タの抵抗導体の構造が導電材
   料よりなる内部層と、磁性材料よりなる外表層とから構
   成された省電形抵抗体、該省電形抵抗体の前記外表層に
   商用交流電源から供給された電流に起因して発生する渦
   電流損及びヒステリシス損を、前記省電形抵抗体の付加
   熱として利用することを特徴とする電気加熱ヒ−タの省
   電力法。