JP2002185211A - ノイズフィルタおよびそれを用いた高周波送信機 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 受信周波数帯域の減衰量が大きいノイズフィ
ルタおよびこれを用いた高周波送信機を提供する。 【解決手段】 基板上にその一端に入力信号が与えら
れ、他端から信号が出力される主マイクロストリップラ
イン２１を形成し、この主マイクロストリップライン２
１に対して５本の副マイクロストリップライン２２，２
３，２４，２５および２６を交差させ、この交差部から
両端までの長さがそれぞれ異なるように順次配設し、各
副マイクロストリップラインは略長方形の形状で線幅が
すべて同じ所定の長さで形成され、すべて同じ所定の間
隔で略平行に配置されている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明はノイズフィルタお
よびそれを用いた高周波送信機に関し、特に、基板に配
設されたマイクロストリップラインにより形成されるノ
イズフィルタとこれを送信電力アンプの出力側に備えた
高周波送信機に関する。

【０００２】

【従来の技術】近年、高周波を用いた無線通信市場は、
放送衛星，通信衛星など多くのシステムで飛躍的な発展
を遂げている。それと同時に、インターネットの発達に
より双方向通信の需要が日を追って高まってきている。
衛星通信における双方向通信は、受信は従来と同様にＬ
ＮＢ（LOW NOISE BLOCKDOWN CONVERTER）で行なわれ、
送信は新たに高周波送信機（トランスミッタ）を用いる
ことにより実現される。

【０００３】図８は従来の高周波送信機の構成を示すブ
ロック図であり、図９は従来の高周波送信機に用いる受
信帯域ノイズフィルタの形状を示す図であり、図１０は
従来の受信帯域ノイズフィルタのシミュレーション結果
を示す図である。

【０００４】次に、図８〜図１０を参照して、従来例の
高周波送信機について説明する。図８に示す高周波送信
機へ入力されたＩＦ（中間周波数）信号はＩＦアンプ１
で利得が確保された後、ミキサ回路２へ入力される。ミ
キサ回路２では局部発振回路３からの局部発振信号とＩ
Ｆ信号とがミキシングされ、ＩＦ信号が高周波信号に周
波数変換される。ミキサ回路２から出力される高周波信
号は、ミキサ回路２で発生するスプリアスを減衰させる
バンドパスフィルタ４を介した後、３つの高周波アンプ
５，６および７で構成される回路で大きなゲインが得ら
れる。

【０００５】高周波アンプ７の出力は増幅されたスプリ
アスを減衰させるバンドパスフィルタ８を介して高周波
アンプ９へ入力され、続くドライバアンプ１０と合わせ
てさらに利得が稼がれる。ドライバアンプ１０の出力は
受信周波数帯域のノイズレベルを雑音レベル程度まで抑
える受信帯域ノイズフィルタ１１を介してパワーアンプ
１２に入力され、衛星に送信するために必要な高い電力
の信号となる。パワーアンプ１２から出力される高周波
信号は、パワーアンプ１２のゲインによって熱雑音レベ
ルから上昇している受信周波数帯域のノイズレベルを再
び減衰させる受信帯域ノイズフィルタ１３および出力と
受信帯域ノイズフィルタ１３の間のアイソレーションを
確保するアイソレータ１４を介して高周波送信機（図示
せず）から出力される。

【０００６】ここで、受信帯域ノイズフィルタ１１およ
び１３には、図９に示すように、一方端に入力信号が与
えられ、他方端から信号が出力される主マイクロストリ
ップライン１５と、この主マイクロストリップライン１
５に直交するように順次併設された３つの副マイクロス
トリップライン１６，１７および１８で形成されるマイ
クロストリップフィルタを用いるのが一般的である。

【０００７】この形状のフィルタを用いる理由は、受信
周波数帯域に対して大きな減衰量を得られるのと同時
に、送信周波数帯域のロスが１ｄＢ程度と低く抑えられ
ることにある。パワーアンプ１２の後段に配置される受
信帯域ノイズフィルタ１３の送信周波数帯域のロスが大
きい場合、パワーアンプ１２に出力パワーの大きいタイ
プ（飽和電力が大きいタイプ）を選択する必要がある。
出力パワーが大きいパワーアンプは消費電力も大きく、
発熱も多くなるため、高周波送信機全体の形状を放熱の
ために多くしなければならず、小型，低消費電力という
普及のための条件に逆行する結果となってしまう。この
ことから送信周波数帯域のロスが小さい図９に示すよう
な形状のフィルタが用いられている。

【０００８】図９に示したフィルタの信号通過特性は、
図１０に示すシミュレーション結果により示されてい
る。図１０から送信周波数１４〜１４．５ＧＨｚ，受信
周波数１０．９５〜１２．７５ＧＨｚで最適化されてお
り、送信周波数のロスは約１ｄＢ，受信周波数の減衰量
は２５ｄＢ以上得ている。

【０００９】パワーアンプ１２へ入力される受信周波数
帯域のノイズレベルがバンドパスフィルタ４，８および
受信帯域ノイズフィルタ１１の減衰により、熱雑音レベ
ル（−１７３．５ｄＢｍ／Ｈｚ（２５℃））まで下がっ
ている場合、パワーアンプ１２の小信号利得２０ｄＢ、
ノイズフィギャア７ｄＢであるとき、パワーアンプ１２
から出力される受信周波数帯域のノイズレベルは−１７
３．５＋２０＋７＝−１４６．５ｄＢｍ／Ｈｚまで上昇
してしまう。しかしながら、このレベルは図９および図
１０の形状，特性を持つ受信帯域ノイズフィルタ１３へ
入力されることで、−１４６．５−２５＝−１７１．５
ｄＢｍ／Ｈｚまで抑制される。一般的な高周波送信機の
受信帯域ノイズレベルの仕様は、−１６５ｄＢｍ／Ｈｚ
以下程度であり、受信帯域ノイズフィルタ１３の効果に
より、仕様が満たされることが確認できる。

【００１０】

【発明が解決しようとする課題】最近の開発動向では、
一般家庭への高周波送信機の普及をめざし、低コスト化
および小型化を進める動きがあり、パワーアンプに小信
号利得が３５ｄＢ程度の高利得タイプの採用が進んでい
る。高利得タイプのパワーアンプを用いることで、ドラ
イバアンプおよび高周波アンプなどの素子が不要とな
り、コスト削減および小型化に寄与する。

【００１１】しかしながら、パワーアンプの小信号利得
が増えることは、受信周波数帯域のノイズレベルの上昇
幅を大きくし、受信帯域ノイズレベルの仕様を満たすこ
とができなくなるという問題がある。

【００１２】図８に示したパワーアンプ１１について、
小信号利得が３５ｄＢのパワーアンプ１９に置換えた場
合を想定する。パワーアンプ１９へ入力される受信周波
数帯域のノイズレベルが熱雑音レベル（−１７３．５ｄ
Ｂｍ／Ｈｚ（２５℃））まで下がっている場合、パワー
アンプ１９の小信号利得３５ｄＢ，ノイズフィギャア７
ｄＢであるとき、パワーアンプ１９から出力される受信
周波数帯域のノイズレベルは−１７３．５＋３５＋７＝
−１３１．５ｄＢｍ／Ｈｚまで上昇してしまう。図９お
よび図１０に示した形状および特性を有する受信帯域ノ
イズフィルタ１３へ信号を入力することで、−１３１．
５−２５＝−１５６．５ｄＢｍ／Ｈｚまで抑制される
が、このレベルでは一般的な高周波送信機の受信帯域ノ
イズレベルの仕様−１６５ｄＢｍ／Ｈｚを満たすことが
できない。

【００１３】それゆえに、この発明の主たる目的は、受
信周波数帯域の減衰量が大きいノイズフィルタおよびそ
れを用いた高周波送信機を提供することである。

【００１４】

【課題を解決するための手段】この発明は基板に配設さ
れたマイクロストリップラインにより形成されるノイズ
フィルタにおいて、その一方端に入力信号が与えられ、
その他方端から信号が出力される主マイクロストリップ
ラインと、この主マイクロストリップラインと交差し、
その交差部から両端までの長さがそれぞれ異なるように
順次併設された少なくとも第１から第５の副マイクロス
トリップラインとを含むことを特徴とする。

【００１５】これにより、主マイクロストリップライン
に対して少なくとも第１から第５の副マイクロストリッ
プラインを交差して配置することにより受信周波数帯域
の減衰量を大きくできる。

【００１６】また、第１から第５の副マイクロストリッ
プラインは略長方形の形状に形成される。

【００１７】これにより、フィルタの周波数選択度が向
上し、周波数分解能を高くできる。また、第１から第５
の副マイクロストリップラインの線幅はすべて同じ所定
の長さに形成される。

【００１８】これにより、すべての副マイクロストリッ
プラインのＱ値を同じにすることができ、また要求する
信号の通過帯域幅や減衰帯域の周波数帯域幅に応じて線
幅を最適化することにより、減衰帯域において大きな減
衰量と通過帯域において平坦度に優れ、通過損失の小さ
いフィルタとすることができる。

【００１９】さらに、副マイクロストリップラインのそ
れぞれがすべて同じ所定の間隔で略平行に配設すること
により、副マイクロストリップライン間の高周波的結合
を防ぎ、フィルタとしての特性劣化を防ぐことが可能と
なる。

【００２０】第１から第５の副マイクロストリップライ
ンのうち第１，第３および第５の副マイクロストリップ
ラインを主マイクロストリップラインに対して略直交一
方向にずらして配設し、第２および第４の副マイクロス
トリップラインを主マイクロストリップラインに対して
略直交他方向にずらして配設することにより、隣り合う
副マイクロストリップライン同士の結合度を避けること
ができ、フィルタとしての特性劣化を防ぐことができ
る。

【００２１】さらに、第３の副マイクロストリップライ
ンを中心にして第１および第２の副マイクロストリップ
ラインと、第４および第５の副マイクロストリップライ
ンとを線対称に配設することにより、第１および第２の
副マイクロストリップラインと第４および第５の副マイ
クロストリップラインが同じ長さとなり、同一の周波数
に共振点が重なり合うことで減衰帯域においてより大き
な減衰量を得ることが可能になる。

【００２２】主マイクロストリップラインを第１および
第５の副マイクロストリップラインとのそれぞれの交差
部を境とし、この交差部から一方端と他方端部分とを比
較して第１の副マイクロストリップラインと第５の副マ
イクロストリップラインまでの間が太くなるようにその
線幅を設定することにより、主マイクロストリップライ
ンの誘導性を抑制でき、高周波帯域でのインピーダンス
が低下し、ノイズフィルタの通過帯域における挿入損失
を押さえることができる。

【００２３】さらに、主マイクロストリップラインは第
１から第５の副マイクロストリップラインとのそれぞれ
の交差部を境とし、一方端と他方端部分から第３の副マ
イクロストリップラインに近づくに従って太くなるよう
にそれらの線幅を設定することにより、主マイクロスト
リップラインの誘導性を抑制でき、高周波帯域でのイン
ピーダンスが低下すると同時に、一方端と他方端部分の
線幅から線幅を太くすることによる線幅の不連続部分で
のインピーダンスの不整合を軽減し、ノイズフィルタの
通過帯域における挿入損失を抑えることができる。

【００２４】さらに、第３の副マイクロストリップライ
ンの線長を変えることにより、通過周波数帯域を所望す
る帯域に設定できる。

【００２５】さらに、このように構成されたノイズフィ
ルタは、通過帯域における挿入損失が小さくまた、アイ
ソレータなしで送信出力における出力ＶＳＷＲ特性を確
保でき、アイソレータの挿入損失分も省くことができる
ため、パワーアンプの出力パワーへの負担が少なくて済
み、放熱やシャーシ形状で有利になる。

【００２６】さらに、ノイズフィルタの副マイクロスト
リップラインの線長を調整することにより高周波送信機
の出力リターンロスを改善できる。

【００２７】

【発明の実施の形態】図１はこの発明の一実施形態の高
周波送信機のブロック図である。図１において、入力さ
れたＩＦ信号はＩＦアンプ１で利得が確保された後、ミ
キサ回路２に入力される。ミキサ回路２では局部発振回
路３からの局部発振信号とＩＦ信号をミキシングし、Ｉ
Ｆ信号が高周波信号に周波数変換される。ミキサ回路２
から出力される高周波信号は、ミキサ回路２で配設する
スプリアスを減衰させるバンドパスフィルタ４を介して
３つの高周波アンプ５，６および７で構成される回路で
大きなゲインが得られる。

【００２８】高周波アンプ７の出力は増幅されたスプリ
アスを減衰させるバンドパスフィルタ８を介して高周波
アンプ９へ入力される。高周波アンプ９の出力はノイズ
レベルを雑音レベル程度まで抑える受信帯域ノイズフィ
ルタ１１を介してパワーアンプ１９へ入力される。パワ
ーアンプ１９は小信号利得が３５ｄＢの高利得タイプで
あり、このために前述の図８に示したドライバアンプ１
０のゲインは必要なく、ドライバアンプを用いていな
い。パワーアンプ１９から出力される高周波信号は、パ
ワーアンプ１９のゲインによって熱雑音レベルから上昇
している受信周波数帯域のノイズレベルを再び抑制する
受信帯域ノイズフィルタ２０および出力と受信帯域ノイ
ズフィルタの間のアイソレーションを確保するアイソレ
ータ１４を介して高周波送信機から出力される。

【００２９】図２は図１に示した受信帯域ノイズフィル
タの形状を示す図であり、図３および図４は受信帯域ノ
イズフィルタのシミュレーション結果を示す図である。

【００３０】受信帯域ノイズフィルタ２０は、図２に示
すように、主マイクロストリップライン２１の一端に入
力信号が与えられ、他端側から信号が出力される。この
主マイクロストリップライン２１と交差し、その交差部
から両端部までの長さがそれぞれ異なるように順次併設
された少なくとも５本の第１から第５の副マイクロスト
リップライン２２，２３，２４，２５および２６が形成
されてマイクロストリップフィルタが構成されている。

【００３１】この受信帯域ノイズフィルタ２０は副マイ
クロストリップライン２２，２３，２４，２５および２
６が略長方形の形状で形成され、副マイクロストリップ
ライン２２，２３，２４，２５および２６の線幅はすべ
て同じ所定の長さに形成される。また、副マイクロスト
リップライン２２，２３，２４，２５および２６はそれ
ぞれがすべて所定の間隔で略平行に配設される。

【００３２】さらに、副マイクロストリップライン２
２，２３，２４，２５および２６は主マイクロストリッ
プライン２１と略直交して配設され、第１，第３および
第５の副マイクロストリップライン２２，２４および２
６は主マイクロストリップライン２１に対して略垂直一
方向にずらして配設され、第２および第４の副マイクロ
ストリップライン２３および２５は主マイクロストリッ
プライン２１に対して略直交他方向にずらして配設され
る。

【００３３】さらに、第１から第５の副マイクロストリ
ップライン２２，２３，２４，２５および２６は副マイ
クロストリップライン２４を中心にして、副マイクロス
トリップライン２２および２３と、副マイクロストリッ
プライン２５および２６とが線対称に配設される。さら
に、主マイクロストリップライン２１は副マイクロスト
リップライン２２，２３，２４，２５および２６とのそ
れぞれの交差部を境とし、入力信号が与えられる一端部
分と信号が出力される他端部分から副マイクロストリッ
プライン２４に近づくに従って太くなるようにそれらの
線幅が設定される。

【００３４】このように構成された受信帯域ノイズフィ
ルタ２０は副マイクロストリップライン２４の線長を長
くすることによって、図４に示す実線から点線へ帯域が
低い周波数へシフトでき、また逆に線長を短くすること
によって帯域が高い周波数へシフトでき、希望する帯域
に設定できる。

【００３５】図３に、図２に示した受信帯域ノイズフィ
ルタ２０の信号通過特性のシミュレーション結果を示
す。図３において、送信周波数１４〜１４．５ＧＨｚ，
受信周波数１０．９５〜１２．７５ＧＨｚで最適化され
ており、送信周波数のロスは０．８５ｄＢ以下であり、
受信周波数の減衰量は３５ｄＢ以上得ている。従来例の
受信帯域ノイズフィルタのシミュレーション結果の図９
と比べて受信周波数の減衰量は２５ｄＢから３５ｄＢへ
１０ｄＢ向上している。このときの受信周波数帯域のノ
イズレベルは以下のとおり計算される。

【００３６】パワーアンプ１９へ入力される受信周波数
帯域のノイズレベルがバンドパスフィルタ４，８および
受信帯域ノイズフィルタ１１の減衰により、熱雑音レベ
ル（−１７３．５ｄＢｍ／Ｈｚ（２５℃））まで下がっ
ている場合、パワーアンプ１９の小信号利得３５ｄＢ，
ノイズフィギャア７ｄＢであるとき、パワーアンプ１９
から出力される受信周波数帯域のノイズレベルは−１７
３．５＋３５＋７＝−１３１．５ｄＢｍ／Ｈｚまで上昇
してしまう。しかしながら、このレベルは図２に示す形
状および図３に示す特性を持つ受信帯域ノイズフィルタ
２０を介することで、−１３１．５−３５＝−１６６．
５ｄＢｍ／Ｈｚまで抑制される。一般的な高周波送信機
の受信帯域ノイズレベルの仕様は−１６５ｄＢｍ／Ｈｚ
以下程度であり、受信帯域ノイズフィルタ２０を置換え
ることにより仕様を満たすことができるようになること
が確認できる。

【００３７】図５はこの発明の他の実施形態を示す高周
波送信機のブロック図である。この図５に示した実施形
態は、図１に示したアイソレータ１４を省いた構成とな
っている。アイソレータ１４を省くことにより、部品の
コストダウンを実現できる。また、アイソレータ１４で
の送信信号のインサーションロス（挿入損失）がなくな
り、パワーアンプ１９の出力パワーを小さくでき、放熱
およびシャーシ形状で有利になる。

【００３８】しかしながら、アイソレータはＲＦ出力と
パワーアンプ１９の間のアイソレーションを確保する役
割を果たしており、アイソレータがなくなることでパワ
ーアンプ１９の出力リターンロスの特性が高周波送信機
の出力リターンロスに大きく影響するようになる。

【００３９】図６はパワーアンプ１９単体のＳパラメー
タ特性を示す図である。送信周波数帯域（１４〜１４．
５ＧＨｚ）での出力リターンロスＳ２２は最悪値で−１
１．３ｄＢとなる。

【００４０】一般に、高周波送信機の出力リターンロス
のスペックは−７〜−１５ｄＢ程度であり、図６の特性
では満たすことが難しい。このとき、パワーアンプ１９
の出力側に配置される受信帯域ノイズフィルタ２０の形
状および寸法を調整，最適化することにより、高周波送
信機の出力リターンロスを改善することができる。

【００４１】図７は受信帯域ノイズフィルタ２０の寸法
を最適化した場合の、パワーアンプ１９＋受信帯域ノイ
ズフィルタ２０のＳパラメータ特性を示す。図７におい
て、通過特性（Ｓ２１）では受信帯域（１０．９５〜１
２．７５ＧＨｚ）での利得を大きく抑えかつ送信帯域で
の出力リターンロス（Ｓ２２）の最悪値の−１６．３ｄ
Ｂとパワーアンプ単体の場合よりも５ｄＢ改善してい
る。このように、受信帯域ノイズフィルタ２０の調整に
より、アイソレータなしでも高周波送信機の出力リター
ンロスを改善することができる。

【００４２】今回開示された実施の形態はすべての点で
例示であって制限的なものではないと考えられるべきで
ある。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求
の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味お
よび範囲内でのすべての変更が含まれることが意図され
る。

【００４３】

【発明の効果】以上のように、この発明によれば、主マ
イクロストリップラインに対して少なくとも５本の副マ
イクロストリップラインを交差させ、副マイクロストリ
ップラインの交差部から両端までの長さがそれぞれ異な
るように順次配設することにより、受信周波数帯域の減
衰量を大きくでき、さらにフィルタの周波数選択度が向
上し、周波数分解能を高くすることができる。

【００４４】また、このようなノイズフィルタを高周波
送信信号を増幅する送信電力のアンプの出力側に接続す
ることにより、受信周波数帯域ノイズレベルを低減でき
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】 この発明の一実施形態の高周波送信機のブロ
ック図である。

【図２】 この発明の実施形態に用いる受信帯域ノイズ
フィルタの形状を示す図である。

【図３】 図２に示した受信帯域ノイズフィルタのシミ
ュレーション結果を示す図である。

【図４】 同じく受信帯域ノイズフィルタのシミュレー
ション結果を示す図である。

【図５】 この発明の他の実施形態の高周波送信機のブ
ロック図である。

【図６】 この発明の他の実施形態のシミュレーション
結果を示す図である。

【図７】 この発明の他の実施形態のシミュレーション
結果を示す図である。

【図８】 従来の高周波送信機の構成を示すブロック図
である。

【図９】 従来の高周波送信機に用いる受信帯域ノイズ
フィルタの形状を示す図である。

【図１０】 従来の高周波送信機に用いる受信帯域ノイ
ズフィルタのシミュレーション結果を示す図である。

【符号の説明】

１ アンプ、２ ミキサ回路、３ 局部発振回路、４
バンドパスフィルタ、５，６，７ 高周波アンプ、８
バンドパスフィルタ、９ 高周波アンプ、１１受信帯域
ノイズフィルタ、１４ アイソレータ、１９ パワーア
ンプ、２０ 受信帯域ノイズフィルタ、２１ 主マイク
ロストリップライン、２２，２３，２４，２５，２６
副マイクロストリップライン。

Claims (11)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 基板に配設されたマイクロストリップラ
   インにより形成されるノイズフィルタにおいて、 その一方端に入力信号が与えられ、その他方端から信号
   が出力される主マイクロストリップラインと、 前記主マイクロストリップラインと交差し、この交差部
   から両端までの長さがそれぞれ異なるように順次併設さ
   れた少なくとも第１から第５の副マイクロストリップラ
   インとを含むことを特徴とする、ノイズフィルタ。
2. 【請求項２】 前記少なくとも第１から第５の副マイク
   ロストリップラインは、それぞれが略長方形の形状に形
   成されていることを特徴とする、請求項１に記載のノイ
   ズフィルタ。
3. 【請求項３】 前記少なくとも第１から第５の副マイク
   ロストリップラインの線幅は、すべて同じ所定の長さで
   あることを特徴とする、請求項１または２に記載のノイ
   ズフィルタ。
4. 【請求項４】 少なくとも前記第１から第５の副マイク
   ロストリップラインは、それぞれがすべて同じ所定の間
   隔で略平行に配設されていることを特徴とする、請求項
   １から３のいずれかに記載のノイズフィルタ。
5. 【請求項５】 前記少なくとも第１から第５の副マイク
   ロストリップラインは、前記主マイクロストリップライ
   ンと略直交して配設されており、前記第１，第３および
   第５の副マイクロストリップラインは前記主マイクロス
   トリップラインに対して略直交一方向にずらして配設さ
   れ、前記第２および第４の副マイクロストリップライン
   は前記主マイクロストリップラインに対して略直交他方
   向にずらして配設されていることを特徴とする、請求項
   １から４のいずれかに記載のノイズフィルタ。
6. 【請求項６】 前記少なくとも第１から第５の副マイク
   ロストリップラインは、前記第３の副マイクロストリッ
   プラインに対して第１および第２の副マイクロストリッ
   プラインと、前記第４および第５の副マイクロストリッ
   プラインとが線対称に配置されていることを特徴とす
   る、請求項１から５のいずれかに記載のノイズフィル
   タ。
7. 【請求項７】 前記主マイクロストリップラインは、前
   記第１および第５の副マイクロストリップラインとのそ
   れぞれの交差部を境とし、この交差部から前記一方端と
   他方端と比較し、前記第１の副マイクロストリップライ
   ンと前記第５の副マイクロストリップラインまでの間
   が、太くなるようにその線幅が設定されていることを特
   徴とする、請求項１から６のいずれかに記載のノイズフ
   ィルタ。
8. 【請求項８】 前記主マイクロストリップラインは、少
   なくとも前記第１から第５の副マイクロストリップライ
   ンとのそれぞれの交差部を境とし、前記一方端および他
   方端から前記第３の副マイクロストリップラインに近づ
   くに従って太くなるようにそれらの線幅が設定されてい
   ることを特徴とする、請求項１から７のいずれかに記載
   のノイズフィルタ。
9. 【請求項９】 前記第３の副マイクロストリップライン
   の線長を変えることにより通過周波数帯域を所望の帯域
   に設定することを特徴とする、請求項１から８のいずれ
   かに記載のノイズフィルタ。
10. 【請求項１０】 高周波送信信号を増幅する送信電力ア
    ンプの出力側に前記ノイズフィルタを備えたことを特徴
    とする、請求項１から９のいずれかに記載の高周波送信
    機。
11. 【請求項１１】 前記ノイズフィルタの副マイクロスト
    リップラインの線長を調整することにより高周波送信機
    の出力リターンロスを改善することを特徴とする、請求
    項１０に記載の高周波送信機。