JP2002114506A - 黒鉛化電気炉 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 黒鉛粉末の製造に要する電力効率を向上させ
て黒鉛粉末の製造コストを低減させる。 【解決手段】 商用電源を変圧比自在に変圧する変圧比
可変型トランス３と、該変圧比可変型トランス３の２次
側電圧を降圧する降圧トランス５Ａと、カーボン粉末Ｘ
が徐々に通過するように充填された炉本体７と、降圧ト
ランス５Ａの各出力端に接続され、カーボン粉末Ｘを挟
んで対峙するように対向状態で炉本体７に配置された１
対の加熱用電極８Ａ1，８Ａ2と、加熱用電極８Ａ1，８
Ａ2間の通電によるカーボン粉末Ｘの加熱電力が安定化
するように変圧比可変型トランス３の変圧比を制御する
制御部９とを具備する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、カーボン粉末を連
続的に黒鉛化する黒鉛化電気炉に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来より、カーボン粉末を不活性雰囲気
下で約３１００℃以上に加熱処理することにより、前記
カーボン粉末を黒鉛化する人造黒鉛粉末製造法が工業化
されている。この種の黒鉛粉末の製造には、直接通電に
よるジュール熱でカーボン粉末を加熱して黒鉛化するア
チソン炉等が用いられている。このアチソン炉に代表さ
れる従来の黒鉛化電気炉は、バッチ式で黒鉛粉末の製造
を行うようにしたものであり、生産性が悪い。このた
め、連続的にカーボン粉末を加熱処理して黒鉛粉末を製
造し得るような黒鉛化電気炉の開発が望まれている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】ところで、現時点で提
案されている連続式の黒鉛化電気炉は、カーボン粉末が
充填された炉本体に黒鉛電極を対向配置し、該カーボン
粉末を移動させながら両黒鉛電極間に通電することによ
りジュール熱によってカーボン粉末を加熱するものであ
る。しかし、このような連続式の黒鉛化電気炉は、カー
ボン粉末の加熱に要する電力の利用効率が悪く、よって
黒鉛粉末の製造にコストが掛かるという問題点がある。

【０００４】本発明は、上述する問題点に鑑みてなされ
たもので、黒鉛粉末の製造に要する電力の利用効率を向
上させて黒鉛粉末の製造コストを低減させる点を目的と
するものである。

【０００５】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明では、第１の手段として、商用電源を変圧比
自在に変圧する変圧比可変型トランスと、該変圧比可変
型トランスの２次側電圧を降圧する降圧トランスと、カ
ーボン粉末が徐々に通過するように充填された炉本体
と、降圧トランスの出力が供給され、カーボン粉末を挟
んで対峙するように対向状態で炉本体に配置された１対
の加熱用電極と、加熱用電極間の通電によるカーボン粉
末の加熱電力が安定化するように前記変圧比可変型トラ
ンスの変圧比を制御する電力制御手段とを具備する手段
を採用する。

【０００６】また、第２の手段として、上記第１の手段
において、炉本体に間隔を隔てて複数対の加熱用電極を
設けると共に、該各対の加熱用電極に対応して複数の降
圧トランスを設け、かつ、変圧比可変型トランスと各降
圧トランスとの間に介挿され、変圧比可変型トランスの
２次側電圧を各降圧トランスに所定の順番で順次切り換
えて供給する給電選択手段を設けるという手段を採用す
る。

【０００７】第３の手段として、上記第２の手段におい
て、給電選択手段は、２次側電圧の極性に応じてＯＮ／
ＯＦＦするダイオードであるという手段を採用する。

【０００８】第４の手段として、上記第１の手段におい
て、炉本体に所定間隔を隔てて複数対の加熱用電極を設
けると共に、該各対の加熱用電極に対応して複数の降圧
トランスを設け、かつ、各降圧トランスと各対の加熱用
電極との間に介挿され、各降圧トランスの出力を各対の
加熱用電極に所定の順番で順次切り換えて供給する給電
選択手段を設けるという手段を採用する。

【０００９】第５の手段として、上記第２〜第４いずれ
かの手段において、給電選択手段は、半導体スイッチで
あるという手段を採用する。

【００１０】第６の手段として、上記第１〜第５いずれ
かの手段において、変圧比可変型トランスは、巻線上に
複数の出力タップが固定されたものであり、いずれかの
出力タップを選択することにより変圧比を変更するとい
う手段を採用する。

【００１１】第７の手段として、上記第１〜第５いずれ
かの手段において、変圧比可変型トランスは、出力タッ
プが巻線上を摺動することにより変圧比を変更するもの
であるという手段を採用する。

【００１２】第８の手段として、上記第１〜第７いずれ
かの手段において、変圧比可変型トランスの１次側にス
イッチング方式電力制御手段を備えるという手段を採用
する。

【００１３】第９の手段として、商用電源として３相交
流を用いる場合においては、各相につき上記第１〜第８
いずれかに記載の構成を備えるという手段を採用する。

【００１４】

【発明の実施の形態】以下、図面を参照して、本発明に
係わる黒鉛化電気炉の複数の実施形態について説明す
る。

【００１５】図１は、本実施形態のブロック図である。
この図において、符号１は商用電源、２はスイッチング
方式電力制御手段、３は変圧比可変型トランス、４は給
電選択手段、５Ａ，５Ｂは降圧トランス、７は炉本体、
８Ａ1，８Ａ2，８Ｂ1，８Ｂ2は加熱用電極、９は制御部
（電力制御手段）、またＸはカーボン粉末である。

【００１６】商用電源１は、産業用に給電される三相交
流の１相であり、スイッチング方式電力制御手段２を介
して変圧比可変型トランス３の１次側（入力側）に接続
されている。スイッチング方式電力制御手段２は、制御
部９による制御の下に上記商用電源１から供給される交
流電力を間欠的にスイッチングして変圧比可変型トラン
ス３への電力供給を調節するものであり、例えば互いに
逆極性で並列接続された２つのサイリスタ２ａ，２ｂか
ら構成されている。２つのサイリスタ２ａ，２ｂの接続
節点の一方は商用電源１に接続され、また接続節点の他
方は変圧比可変型トランス３の一方の入力タップに接続
されている。なお、このスイッチング方式電力制御手段
２は、必ずしも必要な構成要素ではなく、後述する変圧
比可変型トランス３による電力制御を補完するように補
足的に設けられたものである。

【００１７】変圧比可変型トランス３は、１対の出力タ
ップのうち一方（可動出力タップ）が巻線上を摺動する
ように構成されたものであり、変圧比を連続的に可変す
るものである。変圧比可変型トランス３の各出力タップ
は、給電選択手段４を介して各降圧トランス５Ａ，５Ｂ
の入力タップに共通接続されるようになっており、変圧
比可変型トランス３の出力電圧（２次側電圧）を各降圧
トランス５Ａ，５Ｂに供給する。この変圧比可変型トラ
ンス３の変圧比は、制御部９によって制御されるように
なっている。

【００１８】給電選択手段４は、制御部９による制御の
下に変圧比可変型トランス３の上記２次側電圧を各降圧
トランス５Ａ，５Ｂに所定の順番で順次切り換えて供給
するものであり、例えば機械的に節点を開閉する２対の
切換スイッチ４ａ1，４ａ2，４ｂ1，４ｂ2である。図示
するように、一方の対の切換スイッチ４ａ1，４ａ2は、
制御部９による制御の下に２次側電圧の降圧トランス５
Ａへの供給をＯＮ／ＯＦＦするものであり、他方の対の
切換スイッチ４ｂ1，４ｂ2は、２次側電圧の降圧トラン
ス５Ｂへの供給をＯＮ／ＯＦＦするものである。

【００１９】降圧トランス５Ａは、変圧比可変型トラン
ス３の２次側電圧を降圧して１対の加熱用電極８Ａ1，
８Ａ2に供給するものであり、一方の出力タップが一方
の加熱用電極８Ａ1に接続されると共に他方の出力タッ
プは、他方の加熱用電極８Ａ2に接続されている。ま
た、降圧トランス５Ｂは、変圧比可変型トランス３の２
次側電圧を降圧して１対の加熱用電極８Ｂ1，８Ｂ2に供
給するものであり、一方の出力タップが一方の加熱用電
極８Ｂ1に接続されると共に他方の出力タップは、他方
の加熱用電極８Ｂ2に接続されている。

【００２０】炉本体７は、例えば円筒状に形成され、そ
の中心軸線Ｌが垂直となるように設置された一種の耐熱
容器であり、内部にはカーボン粉末Ｘが上方から下方に
徐々に通過（移動）するように充填されている。各々に
対を成す加熱用電極８Ａ1，８Ａ2及び加熱用電極８Ｂ
1，８Ｂ2は、このような炉本体７の水平断面の周縁上に
導電性のカーボン粉末（Ｘ）を挟んで対峙するように対
向配置されている。すなわち、一方の熱用電極８Ａ1，
８Ａ2は、その対向軸線Ｒ1が円筒状の炉本体７の中心軸
線Ｌを通過するように対向配置され、他方の熱用電極８
Ｂ1，８Ｂ2は、その対向軸線Ｒ2が円筒状の炉本体７の
中心軸線Ｌを通過すると共に上記対向軸線Ｒ1に対して
直交するように対向配置されている。

【００２１】カーボン粉末Ｘは、このように加熱用電極
８Ａ1，８Ａ2，８Ｂ1，８Ｂ2が配置された炉本体７内に
充満状態で充填されている。導電性のカーボン粉末Ｘ
は、各々対を成す加熱用電極８Ａ1，８Ａ2及び加熱用電
極８Ｂ1，８Ｂ2によって通電されることにより加熱され
るようになっている。このようなカーボン粉末Ｘは、炉
本体７の上方から投入され、加熱の結果、黒鉛粉末とし
て下方から回収されるようになっている。

【００２２】制御部９は、本黒鉛化電気炉の動作を統括
的に制御するものであり、その制御機能の１つとしてカ
ーボン粉末Ｘを介した加熱用電極８Ａ1，８Ａ2，８Ｂ
1，８Ｂ2間に通電されるカーボン粉末Ｘの加熱電力が安
定化するように、上記自動トランス３の変圧比を制御す
るものである。制御部９には変圧比可変型トランス３の
出力である２次側電圧が入力されるようになっており、
該２次側電圧の変化に基づいて上記変圧比を制御するよ
うに構成されている。また、この制御部９は、２次側電
圧の極性変化に基づいて給電選択手段４の切換動作を制
御する機能及びスイッチング方式電力制御手段２のスイ
ッチングタイミングを制御する機能を備えている。

【００２３】次に、このように構成された黒鉛化電気炉
の動作について、図２に示す波形図を参照して説明す
る。なお、この波形図において、Ｖ1h，Ｖ2h，Ｖ3hは上
記ブロック図の各部電圧Ｖ1，Ｖ2，Ｖ3の波形に該当
し、またＩ1h，Ｉ2hは、上記ブロック図の各部電流Ｉ
1，Ｉ2の波形に該当するものである。

【００２４】まず、商用電源１の電圧Ｖ1は、波形Ｖ1h
に示すように０電位を基準に両極に振幅する正弦波であ
る。この電圧Ｖ1は、スイッチング方式電力制御手段２
によってスイッチングされることにより、波形Ｖ2hに示
されるようにその一部が欠落した電圧Ｖ2となる。ここ
で、上述したようにスイッチング方式電力制御手段２
は、変圧比可変型トランス３による電力制御に対して補
足的に設けられたものであるため、その電力調整量つま
り波形Ｖ2の欠落量はゼロクロス点ｔ0，ｔ1，ｔ2，……
から極僅かな期間△Ｔである。

【００２５】そして、上記電圧Ｖ2は、変圧比可変型ト
ランス３によって変圧されることにより波形Ｖ3hに示さ
れる電圧Ｖ3となる。この電圧Ｖ3は、負荷抵抗つまりカ
ーボン粉末Ｘの電気抵抗の変化に応じて経時的に変動す
る。すなわち、カーボン粉末Ｘは加熱されるに従って徐
々に電気抵抗が減少するので、電圧Ｖ3は、カーボン粉
末Ｘの加熱状態に応じて経時的に変動する。波形Ｖ4hに
示される電圧Ｖ4も、全く同様に理由により経時的に変
動する。

【００２６】ここで、制御部９は、電圧Ｖ3のゼロクロ
ス点ｔ0，ｔ1，ｔ2，……を検出し、この検出結果に基
づいて給電選択手段４を制御することにより、上記電圧
Ｖ3をゼロクロス点ｔ0，ｔ1，ｔ2，……のタイミングで
降圧トランス５Ａ及び降圧トランス５Ｂのいずれか一方
に交互に供給させる。すなわち、各対の加熱用電極８Ａ
1，８Ａ2及び加熱用電極８Ｂ1，８Ｂ2には、電圧Ｖ3の
半周期毎に交互に電圧Ｖ4が印加される。この結果、カ
ーボン粉末Ｘには、加熱用電極８Ａ1，８Ａ2及び加熱用
電極８Ｂ1，８Ｂ2によって対向軸線Ｒ1の方向及び対向
軸線Ｒ2の方向に交互に加熱電流が通電されることにな
る。

【００２７】上述したように各電圧Ｖ3，Ｖ4はカーボン
粉末Ｘの加熱状態に応じたカーボン粉末Ｘの電気抵抗の
変化に起因して経時的に変動するが、この変動は、カー
ボン粉末Ｘの加熱電力Ｐ（＝Ｖ4・Ｉ2）の変動、つまり
カーボン粉末Ｘの加熱に要する本黒鉛化電気炉の消費電
力の変動を意味する。電圧Ｖ3は、降圧トランス５Ａ，
５Ｂによって降圧されて電圧Ｖ4にとされるので、電流
Ｉ2のレベルは、波形Ｉ1hと波形Ｉ2hとの比較で明らか
なように電流Ｉ1のレベルよりも大きくなる。本黒鉛化
電気炉の規模にもよるが、上記加熱電力Ｐを規定する電
圧Ｖ4は、例えば数十ボルト程度であり、また同じく加
熱電力Ｐを規定する電流Ｉ2は１万アンペア程度であ
る。

【００２８】ところで、本黒鉛化電気炉においては、制
御部９によって電圧Ｖ3が安定化するように変圧比可変
型トランス３の変圧比が制御される。すなわち、制御部
９は、電圧Ｖ3の変動を検出し、電圧Ｖ3が所望の目標値
となるように変圧比可変型トランス３の可動出力タップ
の位置をフィードバック制御する。このフィードバック
制御の結果、電圧Ｖ3は目標値近傍に安定化されて、カ
ーボン粉末Ｘの加熱電力Ｐつまりカーボン粉末Ｘの加熱
に要する本黒鉛化電気炉の消費電力が安定化する。

【００２９】このように変圧比可変型トランス３の変圧
比を調節してカーボン粉末Ｘの加熱電力Ｐを制御するこ
とにより、スイッチング方式電力制御手段２を主体とし
て加熱電力Ｐを制御する場合に比較して、種々の利点が
得られる。

【００３０】すなわち、図示する波形Ｐhは加熱電力Ｐ
（＝Ｖ4・Ｉ2）を示しているが、スイッチング方式電力
制御手段２による制御の場合には電圧Ｖ1を時間軸上で
スイッチングすることにより電力を制御するために、加
熱電力Ｐに対応する電力波形は２点鎖線で示す波形Ｐj
となる。この波形Ｐjと波形Ｐhとの比較から容易に判る
ように、波形Ｐhのピーク値は、波形Ｐjよりも小さくな
る。

【００３１】本実施形態では、このように加熱電力Ｐの
ピーク値を低減させることが可能なため、上述した各種
の電気的な構成要素に電力容量の小さなものを選定する
ことが可能であり、よって装置コストを低減させること
ができる。また、加熱電力Ｐのピーク値を低減させるこ
とにより力率の向上が図れるので、商用電源１から供給
される電力の利用効率が向上する。

【００３２】なお、本実施形態では、変圧比可変型トラ
ンス３として変圧比を連続的に可変するものを採用して
いるため、スイッチング方式電力制御手段２による補完
的な電力制御は必ずしも必要ない。しかし、変圧比可変
型トランス３として、多数の出力タップを備え、該出力
タップの選択によって変圧比を調節するもの（タップ切
換式）を採用する場合には、変圧比を十分に細かく設定
することができないので、変圧比可変型トランス３とス
イッチング方式電力制御手段２とを併用する必要が生じ
る。したがって、タップ切換式の変圧比可変型トランス
３を採用する場合には、出力タップ数が多いものが好ま
しい。

【００３３】以上、本発明の一実施形態について説明し
たが、本発明は上記実施形態に限定されるものではな
く、例えば以下のような変形が考えられる。

【００３４】（１）上記実施形態では２対の加熱用電極
８Ａ1，８Ａ2及び加熱用電極８Ｂ1，８Ｂ2を設け、カー
ボン粉末Ｘに異なる方向から通電する構成を採用した。
これは、円筒形の炉本体７内のカーボン粉末Ｘを均一に
加熱することを意図したものであるが、最小限の構成と
して１対の加熱用電極８Ａ1，８Ａ2とし、加熱用電極８
Ｂ1，８Ｂ2及び降圧トランス５Ｂを削除しても良い。ま
た、この場合、給電選択手段４が不要となり、装置構成
が簡単化される。さらに、上記実施形態よりもさらに多
数対の加熱用電極を設けるようにしても良い。

【００３５】（２）上記実施形態では降圧トランス５
Ａ，５Ｂの１次側（入力側）に給電選択手段４を設けた
が、これは図２に示すように１次側の電流Ｉ1が２次側
（出力側）の電流Ｉ2よりもピーク値が小さいため、給
電選択手段４に比較的小さな容量のものを採用して装置
コストを低減させるためである。しかしながら、給電選
択手段４に比較的大きな容量のものを採用することによ
り、給電選択手段４を降圧トランス５Ａ，５Ｂの１次側
に設けることが可能である。

【００３６】（３）また、図３に示すように、変圧比可
変型トランス３の２次側電圧の極性に応じてＯＮ／ＯＦ
Ｆするダイオード４ｃ，４ｄからなる給電選択手段４’
を採用することにより、制御部９による切換制御を必要
とすることなく加熱用電極８Ａ1，８Ａ2と加熱用電極８
Ｂ1，８Ｂ2とに交互に通電することができる。

【００３７】すなわち、ダイオード４ｃは、アノード端
子が変圧比可変型トランス３の可動出力タップに接続さ
れると共にカソード端子が降圧トランス５Ａの一方の入
力タップに接続されている。一方、ダイオード４ｄは、
アノード端子が変圧比可変型トランス３の固定出力タッ
プに接続されると共にカソード端子が降圧トランス５Ｂ
の一方の入力タップに接続されている。

【００３８】したがって、ダイオード４ｃは、電圧Ｖ3
の正極性の半周期のときにＯＮして可動出力タップと降
圧トランス５Ａの入力タップとが導通し、電圧Ｖ3の負
極性の半周期のときにはＯＦＦとなり可動出力タップと
降圧トランス５Ａの入力タップとの導通は遮断される。
これに対して、ダイオード４ｄは、電圧Ｖ3の正極性の
半周期のときにＯＦＦとなり可動出力タップと降圧トラ
ンス５Ａの入力タップとの導通が遮断され、電圧Ｖ3の
負極性の半周期のときにはＯＮして可動出力タップと降
圧トランス５Ａの入力タップとは導通状態となる。この
ようなダイオード４ｃ，４ｄのＯＮ／ＯＦＦにより、加
熱用電極８Ａ1，８Ａ2及び加熱用電極８Ｂ1，８Ｂ2に対
する通電が自動的に切り換えられる。

【００３９】（４）さらに、上記実施形態では給電選択
手段４として、機械的に節点を開閉する切換スイッチ４
ａ1，４ａ2，４ｂ1，４ｂ2を採用したが、半導体スイッ
チを代用することが可能である。例えば、電力用半導体
スイッチ素子であるＩＧＢＴ（Insulated Gate Bipolar
Transistor）は特に大電流容量であり、給電選択手段
４を降圧トランス５Ａ，５Ｂの１次側及び１次側の何れ
に挿入する場合であっても適用することができる。この
ような半導体スイッチは、切換スイッチ４ａ1，４ａ2，
４ｂ1，４ｂ2よりも素子寿命が長いので保守性が向上す
る。

【００４０】（５）上述した黒鉛化電気炉の各種構成で
は、商用電源１として三相交流の１相を用いている。ま
た、本黒鉛化電気炉は、上述したように消費電力が数百
キロワット程度と比較的大きい。すなわち、１相のみを
用いる形態では、消費電力の相間バランスが悪く、電源
供給ラインの電圧変動が生じ易い。

【００４１】図４は、このような問題点を解決する黒鉛
化電気炉のシステム構成を示している。このシステム構
成では、上記消費電力の相間バランスを取るために、三
相交流の各相（Ｕ相，Ｖ相，Ｗ相）に対して各々黒鉛化
電気炉Ａ，黒鉛化電気炉Ｂ及び黒鉛化電気炉Ｃを設けて
いる。すなわち、黒鉛化電気炉ＡにはＵ相電源供給ライ
ンＬuとＶ相電源供給ラインＬvとから電源を供給し、黒
鉛化電気炉Ｂには、Ｖ相電源供給ラインＬuとＷ相電源
供給ラインＬvとから電源を供給し、また黒鉛化電気炉
Ｃには、Ｕ相電源供給ラインＬuとＷ相電源供給ライン
Ｌvとから電源を供給する。このようなシステム構成を
採用することにより、各相の負荷が均等化されるので電
源の利用効率が向上すると共に、電圧変動を抑制するこ
とができる。

【００４２】

【発明の効果】以上説明したように、本発明に係わる黒
鉛化電気炉によれば、商用電源を変圧比自在に変圧する
変圧比可変型トランスと、該変圧比可変型トランスの２
次側電圧を降圧する降圧トランスと、カーボン粉末が徐
々に通過するように充填された炉本体と、降圧トランス
の出力が供給され、カーボン粉末を挟んで対峙するよう
に対向状態で炉本体に配置された１対の加熱用電極と、
加熱用電極間の通電によるカーボン粉末の加熱電力が安
定化するように前記変圧比可変型トランスの変圧比を制
御する電力制御手段とを具備するので、一般的なスイッ
チング方式の電力制御に比較して電力のピーク値を低下
させることが可能である。したがって、力率が向上する
ので商用電源から供給される電力の利用効率を上昇させ
ると共に、黒鉛化電気炉を構成する各種電気機器の電力
容量を抑えて装置コストを低減することができる。この
結果、黒鉛粉末の製造コストを低減させることができ
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】 本発明の一実施形態の機能構成を示すブロッ
ク図である。

【図２】 本発明の一実施形態の各部波形を示す波形図
である。

【図３】 本発明の一実施形態に対する第１の変形機能
構成を示すブロック図である。

【図４】 本発明の一実施形態に対する第２の変形機能
構成を示すブロック図である。

【符号の説明】

１……商用電源 ２……スイッチング方式電力制御手段 ２ａ，２ｂ……サイリスタ ３……変圧比可変型トランス ４……給電選択手段 ４ａ1，４ａ2，４ｂ1，４ｂ2……切換スイッチ ４ｃ，４ｄ……ダイオード ５Ａ，５Ｂ……降圧トランス ７……炉本体 ８Ａ1，８Ａ2，８Ｂ1，８Ｂ2……加熱用電極 ９……制御部（電力制御手段） Ｘ……カーボン粉末 Ｌu……Ｕ相電源供給ライン Ｌv……Ｖ相電源供給ライン Ｌw……Ｗ相電源供給ライン

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 小林 靖雄 東京都江東区豊洲三丁目１番15号 石川島 播磨重工業株式会社東京エンジニアリング センター内 (72)発明者 遠嶋 成文 東京都江東区豊洲三丁目１番15号 石川島 播磨重工業株式会社東京エンジニアリング センター内 (72)発明者 高田 秀文 東京都江東区豊洲三丁目１番15号 石川島 播磨重工業株式会社東京エンジニアリング センター内 Ｆターム(参考） 3K058 AA81 BA19 CB09 CD01 CD04 CD06 FA02 GA08 4G046 EA06 EB09 EB10 4K063 AA01 AA12 BA09 BA15 CA01 FA22

Claims (9)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 商用電源を変圧比自在に変圧する変圧比
   可変型トランス（３）と、 該変圧比可変型トランス（３）の２次側電圧を降圧する
   降圧トランス（５Ａ）と、 カーボン粉末（Ｘ）が徐々に通過するように充填された
   炉本体（７）と、 前記降圧トランス（５Ａ）の出力が供給され、カーボン
   粉末（Ｘ）を挟んで対峙するように対向状態で炉本体
   （７）に配置された１対の加熱用電極（８Ａ1，８Ａ2）
   と、 前記加熱用電極（８Ａ1，８Ａ2）間の通電によるカーボ
   ン粉末（Ｘ）の加熱電力が安定化するように前記変圧比
   可変型トランス（３）の変圧比を制御する電力制御手段
   （９）と、 を具備することを特徴とする黒鉛化電気炉。
2. 【請求項２】 炉本体（７）に間隔を隔てて複数対の加
   熱用電極（８Ａ1，８Ａ2，８Ｂ1，８Ｂ2）を設けると共
   に、該各対の加熱用電極（８Ａ1，８Ａ2，８Ｂ1，８Ｂ
   2）に対応して複数の降圧トランス（５Ａ，５Ｂ）を設
   け、かつ、変圧比可変型トランス（３）と各降圧トラン
   ス（５Ａ，５Ｂ）との間に介挿され、変圧比可変型トラ
   ンス（３）の２次側電圧を各降圧トランス（５Ａ，５
   Ｂ）に所定の順番で順次切り換えて供給する給電選択手
   段（４）を設けることを特徴とする請求項１記載の黒鉛
   化電気炉。
3. 【請求項３】 給電選択手段（４）は、２次側電圧の極
   性に応じてＯＮ／ＯＦＦするダイオードであることを特
   徴とする請求項２記載の黒鉛化電気炉。
4. 【請求項４】 炉本体（７）に所定間隔を隔てて複数対
   の加熱用電極（８Ａ1，８Ａ2，８Ｂ1，８Ｂ2）を設ける
   と共に、該各対の加熱用電極（８Ａ1，８Ａ2，８Ｂ1，
   ８Ｂ2）に対応して複数の降圧トランス（５Ａ，５Ｂ）
   を設け、かつ、各降圧トランス（５Ａ，５Ｂ）と各対の
   加熱用電極（８Ａ1，８Ａ2，８Ｂ1，８Ｂ2）との間に介
   挿され、各降圧トランス（５Ａ，５Ｂ）の出力を各対の
   加熱用電極（８Ａ1，８Ａ2，８Ｂ1，８Ｂ2）に所定の順
   番で順次切り換えて供給する給電選択手段（４）を設け
   ることを特徴とする請求項１記載の黒鉛化電気炉。
5. 【請求項５】 給電選択手段（４）は、半導体スイッチ
   であることを特徴とする請求項２〜４いずれかに記載の
   黒鉛化電気炉。
6. 【請求項６】 変圧比可変型トランス（３）は、巻線上
   に複数の出力タップが固定されたものであり、いずれか
   の出力タップを選択することにより変圧比を変更するこ
   とを特徴とする請求項１〜５いずれかに記載の黒鉛化電
   気炉。
7. 【請求項７】 変圧比可変型トランス（３）は、出力タ
   ップが巻線上を摺動することにより変圧比を変更するも
   のであることを特徴とする請求項１〜５いずれかに記載
   の黒鉛化電気炉。
8. 【請求項８】 変圧比可変型トランス（２）の１次側に
   スイッチング方式電力制御手段（２）を備えることを特
   徴とする請求項１〜７いずれかに記載の黒鉛化電気炉。
9. 【請求項９】 商用電源として３相交流を用いる場合に
   おいては、各相につき請求項１〜８いずれかに記載の構
   成を備えることを特徴とする黒鉛化電気炉。