JP2002072095A - Imaging device - Google Patents
Imaging deviceInfo
- Publication number
- JP2002072095A JP2002072095A JP2000265716A JP2000265716A JP2002072095A JP 2002072095 A JP2002072095 A JP 2002072095A JP 2000265716 A JP2000265716 A JP 2000265716A JP 2000265716 A JP2000265716 A JP 2000265716A JP 2002072095 A JP2002072095 A JP 2002072095A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- lens group
- lens
- positive power
- zoom
- group
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、撮像装置に関する
ものであり、更に詳しくは、特に携帯情報端末や携帯電
話に内蔵される、デジタルカメラやデジタルビデオユニ
ット等の撮像装置に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an image pickup apparatus, and more particularly to an image pickup apparatus such as a digital camera and a digital video unit built in a portable information terminal or a portable telephone.
【０００２】[0002]
【従来の技術】近年、ＰＤＡ（personal digital assis
tant）と呼ばれる携帯情報端末や、携帯電話が爆発的に
普及し、それらに内蔵されるデジタルカメラやデジタル
ビデオユニット等の撮像装置が増えてきている。これら
は撮像素子にＣＣＤやＣＭＯＳセンサーを使い、コンパ
クトなものとなっている。このような撮像素子は、技術
の進歩により年々小型化しており、撮像レンズ系もこれ
に応じてさらなる小型化を図っていく必要がある。2. Description of the Related Art In recent years, PDA (personal digital assis) has been developed.
Portable information terminals called “tant” and mobile phones have exploded, and imaging devices such as digital cameras and digital video units incorporated therein have been increasing. These are compact, using a CCD or CMOS sensor as an image sensor. Such an image sensor has been miniaturized year by year due to technological advances, and it is necessary to further reduce the size of the image pickup lens system accordingly.
【０００３】従来より、レンズ枚数が少なく、受光エリ
アの小さなデジタルカメラ，ビデオカメラ用の、小型の
ズームレンズとしては、以下に示すような構成のものが
ある。例えば特開平３−１５８８１７号公報に記載され
ている如く、物体側より順に、負のパワーを持つ第１レ
ンズ群と、それぞれ正のパワーを持つ第２レンズ群，第
３レンズ群，第４レンズ群と、第３レンズ群よりも像側
に配置された絞りとよりなり、各レンズ群間の間隔を変
化させて変倍を行う、いわゆる負正正正の４成分ズーム
レンズが開示されている。Conventionally, as a small zoom lens for a digital camera or a video camera having a small number of lenses and a small light receiving area, there is one having the following configuration. For example, as described in JP-A-3-158817, a first lens group having negative power, a second lens group, a third lens group, and a fourth lens each having positive power are arranged in order from the object side. A so-called negative-positive-positive-positive four-component zoom lens, which includes a group and a stop arranged closer to the image side than the third lens group, and changes the distance between the lens groups to perform zooming, is disclosed. .
【０００４】これは、第１レンズ群がズーミング時に固
定であるため、メカニズム構成が容易で堅牢性に富み、
また移動するレンズ群が少ないため、低コストでコンパ
クトなズームレンズとなっている。そして、ズーム比は
３倍を達成している。また、同じタイプの光学系とし
て、例えば特開平１１−２４９０１６号公報に記載され
ている如く、第１レンズ群，第２レンズ群，第３レンズ
群がそれぞれ１枚、第４レンズ群が２枚の合計５枚とい
う、レンズ枚数の少ない構成のものが提案されている。This is because the first lens group is fixed during zooming, so that the mechanism configuration is easy and the robustness is high.
Also, since there are few moving lens groups, the zoom lens is low-cost and compact. And the zoom ratio achieves 3 times. In addition, as an optical system of the same type, for example, as described in Japanese Patent Application Laid-Open No. H11-249016, one first lens group, second lens group, and third lens group are each one, and four lens groups are two. , A configuration having a small number of lenses is proposed.
【０００５】[0005]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記特
開平３−１５８８１７号公報に記載されているような構
成では、トータルのレンズ枚数が多く、また第２レンズ
群のパワーが弱いため、コンパクト性が不十分である。
また、上記特開平１１−２４９０１６号公報に記載され
ているような構成では、ズーム比が２倍とやや小さく、
また第４レンズ群が２枚構成であり、これもコンパクト
性が不十分である。However, in the configuration described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 3-158817, since the total number of lenses is large and the power of the second lens group is weak, compactness is not achieved. Not enough.
Further, in the configuration described in Japanese Patent Application Laid-Open No. H11-249016, the zoom ratio is slightly smaller, such as twice, and
In addition, the fourth lens group has a two-lens configuration, which is also insufficient in compactness.
【０００６】本発明は、このような問題点に鑑み、低コ
ストでしかもコンパクトであり、さらにはＦナンバーが
小さくてズーム比が大きいズームレンズを備えた撮像装
置を提供する事を目的とする。SUMMARY OF THE INVENTION In view of the above problems, an object of the present invention is to provide an imaging apparatus provided with a low-cost and compact zoom lens having a small F-number and a large zoom ratio.
【０００７】[0007]
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明では、物体からの光を光学像として形成する
ズームレンズ系と、そのズームレンズ系によって形成さ
れた前記光学像を電子映像信号に変換する撮像素子と、
を備えた撮像装置であって、前記ズームレンズ系は、物
体側から順に、負のパワーを有する第１レンズ群，正の
パワーを有する第２レンズ群，正のパワーを有する第３
レンズ群，及び正のパワーを有する第４レンズ群より成
り、第１レンズ群，第４レンズ群が固定で、第２レンズ
群，第３レンズ群が、各レンズ群間隔を変えるように光
軸上を移動する事により変倍を行う構成において、以下
の条件式を満足する事を特徴とする。 ０．３＜ｆ２／ｆｔ＜１．４ 但し、 ｆ２：第２レンズ群の焦点距離 ｆｔ：望遠端における全系の焦点距離 である。In order to achieve the above object, the present invention provides a zoom lens system for forming light from an object as an optical image and an electronic image formed by the zoom lens system. An image sensor that converts the signal into a signal;
Wherein the zoom lens system includes, in order from the object side, a first lens group having negative power, a second lens group having positive power, and a third lens group having positive power.
The first lens group and the fourth lens group are fixed, and the second lens group and the third lens group have an optical axis that changes the distance between the lens groups. In a configuration in which zooming is performed by moving upward, the following conditional expression is satisfied. 0.3 <f2 / ft <1.4 where f2: focal length of the second lens group ft: focal length of the entire system at the telephoto end.
【０００８】また、前記第１レンズ群は１枚の負レンズ
より成り、その負レンズの像側の面は負のパワーを持つ
非球面である事を特徴とする。The first lens group is composed of one negative lens, and the image-side surface of the negative lens is an aspheric surface having negative power.
【０００９】また、物体からの光を光学像として形成す
るズームレンズ系と、そのズームレンズ系によって形成
された前記光学像を電子映像信号に変換する撮像素子
と、を備えた撮像装置であって、前記ズームレンズ系
は、物体側から順に、負のパワーを有する第１レンズ
群，正のパワーを有する第２レンズ群，正のパワーを有
する第３レンズ群，及び正のパワーを有する第４レンズ
群より成り、第１レンズ群，第４レンズ群が固定で、第
２レンズ群，第３レンズ群が、各レンズ群間隔を変える
ように光軸上を移動する事により変倍を行う構成におい
て、第４レンズ群は１枚の正レンズより成り、以下の条
件式を満足する事を特徴とする。 ０．４＜ｔ４／ｙ′＜１．５ 但し、 ｔ４：第４レンズ群のレンズ芯厚 ｙ′：対角像高 である。An image pickup apparatus comprising: a zoom lens system that forms light from an object as an optical image; and an image pickup device that converts the optical image formed by the zoom lens system into an electronic image signal. The zoom lens system includes, in order from the object side, a first lens group having negative power, a second lens group having positive power, a third lens group having positive power, and a fourth lens group having positive power. The first lens group and the fourth lens group are fixed, and the second lens group and the third lens group perform zooming by moving on the optical axis so as to change the distance between the lens groups. In the above, the fourth lens unit includes one positive lens, and satisfies the following conditional expression. 0.4 <t4 / y '<1.5, where t4: lens core thickness of the fourth lens group y': diagonal image height
【００１０】また、前記構成において以下の条件式を満
足する事を特徴とする。 ０．８＜ｆ４／ｆｗ＜４．０ 但し、 ｆ４：第４レンズ群の焦点距離 ｆｗ：広角端における全系の焦点距離 である。Further, the above-mentioned configuration is characterized in that the following conditional expression is satisfied. 0.8 <f4 / fw <4.0 where f4: focal length of the fourth lens group fw: focal length of the entire system at the wide-angle end.
【００１１】また、物体からの光を光学像として形成す
るズームレンズ系と、そのズームレンズ系によって形成
された前記光学像を電子映像信号に変換する撮像素子
と、を備えた撮像装置であって、前記ズームレンズ系
は、物体側から順に、負のパワーを有する第１レンズ
群，正のパワーを有する第２レンズ群，正のパワーを有
する第３レンズ群，及び正のパワーを有する第４レンズ
群より成り、第１レンズ群，第４レンズ群が固定で、第
２レンズ群，第３レンズ群が、各レンズ群間隔を変える
ように光軸上を移動する事により変倍を行う構成におい
て、前記各レンズ群はそれぞれ１枚のレンズより成る事
を特徴とする。An image pickup apparatus comprising: a zoom lens system that forms light from an object as an optical image; and an image pickup device that converts the optical image formed by the zoom lens system into an electronic image signal. The zoom lens system includes, in order from the object side, a first lens group having negative power, a second lens group having positive power, a third lens group having positive power, and a fourth lens group having positive power. The first lens group and the fourth lens group are fixed, and the second lens group and the third lens group perform zooming by moving on the optical axis so as to change the distance between the lens groups. , Wherein each of the lens groups comprises one lens.
【００１２】また、前記構成において以下の条件式を満
足する事を特徴とする。 ０．４＜ｔ４／ｙ′＜１．５ 但し、 ｔ４：第４レンズ群のレンズ芯厚 ｙ′：対角像高 である。或いは、以下の条件式を満足する事を特徴とす
る。 ０．３＜ｆ２／ｆｔ＜１．４ 但し、 ｆ２：第２レンズ群の焦点距離 ｆｔ：望遠端における全系の焦点距離 である。Further, the above configuration is characterized in that the following conditional expression is satisfied. 0.4 <t4 / y '<1.5, where t4: lens core thickness of the fourth lens group y': diagonal image height Alternatively, it is characterized by satisfying the following conditional expression. 0.3 <f2 / ft <1.4 where f2: focal length of the second lens group ft: focal length of the entire system at the telephoto end.
【００１３】また、物体からの光を光学像として形成す
るズームレンズ系と、そのズームレンズ系によって形成
された前記光学像を電子映像信号に変換する撮像素子
と、を備えた撮像装置であって、前記ズームレンズ系
は、物体側から順に、負のパワーを有する第１レンズ
群，正のパワーを有する第２レンズ群，正のパワーを有
する第３レンズ群，及び正のパワーを有する第４レンズ
群より成り、第１レンズ群，第４レンズ群が固定で、第
２レンズ群，第３レンズ群が、各レンズ群間隔を変える
ように光軸上を移動する事により変倍を行う構成であっ
て、第１レンズ群中に、少なくとも１枚の負のパワーを
持つプラスチックレンズを有し、第２レンズ群中に、少
なくとも１枚の正のパワーを持つプラスチックレンズを
備えた構成において、以下の条件式を満足する事を特徴
とする。 νｄG1＞４０ 但し、 νｄG1：第１レンズ群中の、少なくとも１枚の負のパワ
ーを持つプラスチックレンズの分散値 である。An image pickup apparatus comprising: a zoom lens system for forming light from an object as an optical image; and an image sensor for converting the optical image formed by the zoom lens system into an electronic image signal. The zoom lens system includes, in order from the object side, a first lens group having negative power, a second lens group having positive power, a third lens group having positive power, and a fourth lens group having positive power. The first lens group and the fourth lens group are fixed, and the second lens group and the third lens group perform zooming by moving on the optical axis so as to change the distance between the lens groups. Wherein at least one plastic lens having a negative power is provided in the first lens group, and at least one plastic lens having a positive power is provided in the second lens group. Less than , Characterized in that it satisfies the following conditional expression. νd G1 > 40 where νd G1 is a dispersion value of at least one negative-power plastic lens in the first lens group.
【００１４】また、前記構成において、以下の条件式を
満足する事を特徴とする。 ０．７＜｜Ｆ１／Ｆ２｜＜１．４ 但し、 Ｆ１：第１レンズ群中の負のパワーを持つプラスチック
レンズの焦点距離 Ｆ２：第２レンズ群中の正のパワーを持つプラスチック
レンズの焦点距離 である。Further, in the above configuration, the following conditional expression is satisfied. 0.7 <| F1 / F2 | <1.4 where F1: focal length of a plastic lens having negative power in the first lens group F2: focal point of a plastic lens having positive power in the second lens group Distance.
【００１５】また、物体からの光を光学像として形成す
るズームレンズ系と、そのズームレンズ系によって形成
された前記光学像を電子映像信号に変換する撮像素子
と、を備えた撮像装置であって、前記ズームレンズ系
は、物体側から順に、負のパワーを有する第１レンズ
群，正のパワーを有する第２レンズ群，正のパワーを有
する第３レンズ群，及び正のパワーを有する第４レンズ
群より成り、第１レンズ群，第４レンズ群が固定で、第
２レンズ群，第３レンズ群が、各レンズ群間隔を変える
ように光軸上を移動する事により変倍を行う構成であっ
て、第１レンズ群中に、少なくとも１枚の負のパワーを
持つプラスチックレンズを有し、第３レンズ群中に、少
なくとも１枚の正のパワーを持つプラスチックレンズを
備えた構成において、以下の条件式を満足する事を特徴
とする。 νｄG1＞４０ 但し、 νｄG1：第１レンズ群中の、少なくとも１枚の負のパワ
ーを持つプラスチックレンズの分散値 である。An image pickup apparatus comprising: a zoom lens system for forming light from an object as an optical image; and an image sensor for converting the optical image formed by the zoom lens system into an electronic image signal. The zoom lens system includes, in order from the object side, a first lens group having negative power, a second lens group having positive power, a third lens group having positive power, and a fourth lens group having positive power. The first lens group and the fourth lens group are fixed, and the second lens group and the third lens group perform zooming by moving on the optical axis so as to change the distance between the lens groups. Wherein at least one plastic lens having negative power is provided in the first lens group, and at least one plastic lens having positive power is provided in the third lens group. Less than , Characterized in that it satisfies the following conditional expression. νd G1 > 40 where νd G1 is a dispersion value of at least one negative-power plastic lens in the first lens group.
【００１６】また、前記構成において、以下の条件式を
満足する事を特徴とする。 ０．３＜｜Ｆ１／Ｆ３｜＜１．０ 但し、 Ｆ１：第１レンズ群中の負のパワーを持つプラスチック
レンズの焦点距離 Ｆ３：第３レンズ群中の正のパワーを持つプラスチック
レンズの焦点距離 である。Further, in the above configuration, the following conditional expression is satisfied. 0.3 <| F1 / F3 | <1.0 where F1: focal length of a plastic lens having a negative power in the first lens group F3: focal point of a plastic lens having a positive power in the third lens group Distance.
【００１７】[0017]
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て、図面を参照しながら説明する。図１〜図６は、それ
ぞれ第１〜第６の実施形態の撮像装置におけるズームレ
ンズの光学系の構成を示している。各図の左側が物体
側、右側が像側である。なお、各図中の矢印は、ズーミ
ング時の各レンズ群の広角端から望遠端への移動の様子
を模式的に表したものである。破線で表す矢印は、移動
しない事を示している。また、各図はそのズーミング時
の広角端の状態を示している。Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings. 1 to 6 show the configuration of an optical system of a zoom lens in the imaging apparatus according to the first to sixth embodiments, respectively. The left side of each figure is the object side, and the right side is the image side. The arrows in each drawing schematically show the movement of each lens group from the wide-angle end to the telephoto end during zooming. Arrows represented by broken lines indicate that they do not move. Each figure shows the state at the wide-angle end during zooming.
【００１８】そして、各図に示すように、各実施形態は
負正正正４成分ズームであり、物体側から順に、第１レ
ンズ群Ｇ１，第２レンズ群Ｇ２，第３レンズ群Ｇ３，及
び第４レンズ群Ｇ４から構成され、第１レンズ群，第４
レンズ群が固定で、第２レンズ群，第３レンズ群が、各
レンズ群間隔を変えるように光軸上を移動する事により
変倍を行うタイプである。As shown in the drawings, each embodiment is a negative, positive, positive, and positive four-component zoom, and includes, in order from the object side, a first lens group G1, a second lens group G2, a third lens group G3, and The first lens group, the fourth lens group G4, and the fourth lens group G4.
This is a type in which the lens groups are fixed, and the second lens group and the third lens group move on the optical axis so as to change the distance between the lens groups, thereby performing zooming.
【００１９】Ｇ１は全体として負のパワーを有する。ま
た、Ｇ２，Ｇ３，及びＧ４はそれぞれ全体として正のパ
ワーを有する。さらに、物体側から順に、１枚目〜６枚
目のレンズをそれぞれＬ１〜Ｌ６とする。各実施形態の
各レンズ群は、それぞれ各レンズを適宜組み合わせた構
成となっている。そして、Ｇ２或いはＧ３には絞りＳが
含まれている。なお、像側端部の平行平板はローパスフ
ィルターＬＰＦである。また、光軸をＸとする。G1 has negative power as a whole. G2, G3, and G4 each have a positive power as a whole. Further, the first to sixth lenses are referred to as L1 to L6, respectively, in order from the object side. Each lens group in each embodiment has a configuration in which each lens is appropriately combined. The diaphragm S is included in G2 or G3. Note that the parallel plate at the image side end is a low-pass filter LPF. The optical axis is X.
【００２０】一般に、ズームレンズの光学系において、
物体側に負レンズ群を配置したいわゆるマイナスリード
と呼ばれるタイプは、第１レンズ群の有効径が各レンズ
群の中で最も大きくなる。従って、メカニズム構成も含
めたコンパクトな鏡胴ユニットを実現するためには、よ
り径の小さい第２レンズ群，第３レンズ群をズーミング
における可動レンズ群とする事が望ましい。本発明で
は、第１レンズ群，第４レンズ群を固定とし、ズーミン
グにおける可動レンズ群を第２レンズ群，第３レンズ群
の２つにする事で、コンパクトで簡易な構成のズームレ
ンズを実現している。Generally, in an optical system of a zoom lens,
In a type called a so-called minus lead in which a negative lens group is arranged on the object side, the effective diameter of the first lens group is the largest among the lens groups. Therefore, in order to realize a compact lens barrel unit including a mechanism configuration, it is desirable that the second lens group and the third lens group having smaller diameters be movable lens groups in zooming. In the present invention, the first lens group and the fourth lens group are fixed, and the movable lens group during zooming is made up of the second lens group and the third lens group, thereby realizing a zoom lens having a compact and simple configuration. are doing.
【００２１】なお、第１の実施形態では、図１に示す物
体側から１枚目（Ｌ１），２枚目（Ｌ２），及び４枚目
（Ｌ４）のレンズがプラスチックレンズである。また、
第２の実施形態では、図２に示す物体側から１枚目（Ｌ
１），２枚目（Ｌ２），及び４枚目（Ｌ４）のレンズが
プラスチックレンズである。また、第３の実施形態で
は、図３に示す物体側から１枚目（Ｌ１），２枚目（Ｌ
２），及び５枚目（Ｌ５）のレンズがプラスチックレン
ズである。また、第４の実施形態では、図４に示す物体
側から１枚目（Ｌ１），及び６枚目（Ｌ６）のレンズが
プラスチックレンズである。また、第５の実施形態で
は、図５に示す物体側から１枚目（Ｌ１），及び４枚目
（Ｌ４）のレンズがプラスチックレンズである。また、
第６の実施形態では、図６に示す物体側から１枚目（Ｌ
１），及び４枚目（Ｌ４）のレンズがプラスチックレン
ズである。In the first embodiment, the first (L1), second (L2), and fourth (L4) lenses from the object side shown in FIG. 1 are plastic lenses. Also,
In the second embodiment, the first sheet (L
The first, second (L2), and fourth (L4) lenses are plastic lenses. In the third embodiment, the first sheet (L1) and the second sheet (L1) from the object side shown in FIG.
2) and the fifth (L5) lens are plastic lenses. Further, in the fourth embodiment, the first (L1) and sixth (L6) lenses from the object side shown in FIG. 4 are plastic lenses. In the fifth embodiment, the first (L1) and fourth (L4) lenses from the object side shown in FIG. 5 are plastic lenses. Also,
In the sixth embodiment, the first sheet (L
1) and the fourth (L4) lens are plastic lenses.
【００２２】以下に、本発明の撮像装置におけるズーム
レンズの光学系についての望ましい条件を記す。本発明
では、物体側から順に、負のパワーを有する第１レンズ
群，正のパワーを有する第２レンズ群，正のパワーを有
する第３レンズ群，及び正のパワーを有する第４レンズ
群より成り、第１レンズ群，第４レンズ群が固定で、第
２レンズ群，第３レンズ群が、各レンズ群間隔を変える
ように光軸上を移動する事により変倍を行う構成におい
て、以下の条件式（１）を満足する事により、低コスト
でコンパクトなズームレンズを実現する事ができる。 ０．３＜ｆ２／ｆｔ＜１．４ （１） 但し、 ｆ２：第２レンズ群の焦点距離 ｆｔ：望遠端における全系の焦点距離 である。Hereinafter, desirable conditions for the optical system of the zoom lens in the image pickup apparatus of the present invention will be described. According to the present invention, in order from the object side, the first lens group having negative power, the second lens group having positive power, the third lens group having positive power, and the fourth lens group having positive power In a configuration in which the first lens group and the fourth lens group are fixed and the second lens group and the third lens group move on the optical axis so as to change the distance between the lens groups, the magnification is changed as follows. By satisfying conditional expression (1), it is possible to realize a low-cost and compact zoom lens. 0.3 <f2 / ft <1.4 (1) where f2: focal length of the second lens group ft: focal length of the entire system at the telephoto end.
【００２３】条件式（１）の下限値以下になると、第２
レンズ群のパワーが強くなりすぎ、望遠端において第２
レンズ群で発生するアンダーの球面収差を、全系で補正
する事ができなくなる。逆に、上限値以上になると、第
２レンズ群のパワーが弱くなりすぎ、全系の大きさを小
さくする事が困難となる。If the lower limit of conditional expression (1) is not reached, the second condition
The power of the lens group becomes too strong, and the second
Under spherical aberration generated in the lens group cannot be corrected in the entire system. Conversely, if the value is equal to or more than the upper limit, the power of the second lens group becomes too weak, and it is difficult to reduce the size of the entire system.
【００２４】また、特に、有効領域が比較的小さい撮像
素子用の光学系においては、その絶対寸法が小さいもの
となるため、各レンズ群における光軸上の長さを短くす
る事が、光学系全長の短縮に最も効果的となる。そし
て、各レンズ群における光軸上の長さを短くするために
は、レンズの構成枚数を減らす事が最も効果的である。
一方、本発明におけるようないわゆる負レンズ群先行タ
イプの光学系では、その第１レンズ群に比較的強い負の
パワーを持たせる必要がある。ところが、レンズの構成
枚数を減らすために、第１レンズ群を負レンズ１枚で構
成する場合、その強い負のパワーを物体側に持たせる
と、軸外入射光線を強く曲げすぎる事となり、発生する
軸外収差を除去する事ができなくなる。In particular, in an optical system for an imaging device having a relatively small effective area, the absolute size of the optical system is small. Therefore, it is necessary to shorten the length of each lens unit on the optical axis. It is most effective for shortening the overall length. In order to shorten the length of each lens group on the optical axis, it is most effective to reduce the number of constituent lenses.
On the other hand, in a so-called negative lens group leading type optical system as in the present invention, the first lens group needs to have a relatively strong negative power. However, if the first lens group is composed of a single negative lens in order to reduce the number of lenses, if the object side has a strong negative power, off-axis incident light rays will be bent too strongly, and Off-axis aberrations cannot be removed.
【００２５】そこで、その負レンズの物体側には弱い負
のパワー若しくは正のパワーを持たせ、軸外入射光線を
強く曲げる事のないようにし、且つ、軸外の光線高さが
比較的小さくなる第１レンズ群（ここでの負レンズ）の
像側の面に、強い負のパワーを持たせる事により、軸外
収差を良好に補正する事ができる。さらに、この負レン
ズの像側の面を非球面とする事で、特に広角端での歪曲
収差を除去する事ができ、歪みのない良好な画質の映像
を提供する事ができる。Therefore, the object side of the negative lens is provided with a weak negative power or a positive power so as to prevent the off-axis incident light beam from being strongly bent, and the off-axis light beam height is relatively small. By giving a strong negative power to the image-side surface of the first lens unit (the negative lens here), off-axis aberrations can be satisfactorily corrected. Further, by making the image-side surface of the negative lens aspherical, it is possible to eliminate distortion particularly at the wide-angle end, and to provide a high-quality image without distortion.
【００２６】また本発明では、物体側から順に、負のパ
ワーを有する第１レンズ群，正のパワーを有する第２レ
ンズ群，正のパワーを有する第３レンズ群，及び正のパ
ワーを有する第４レンズ群より成り、第１レンズ群，第
４レンズ群が固定で、第２レンズ群，第３レンズ群が、
各レンズ群間隔を変えるように光軸上を移動する事によ
り変倍を行う構成において、第４レンズ群を１枚の正レ
ンズで構成し、以下の条件式（２）を満足する事によ
り、コンパクトなズームレンズを実現する事ができる。 ０．４＜ｔ４／ｙ′＜１．５ （２） 但し、 ｔ４：第４レンズ群のレンズ芯厚 ｙ′：対角像高 である。According to the present invention, in order from the object side, a first lens group having negative power, a second lens group having positive power, a third lens group having positive power, and a third lens group having positive power are provided. The first lens unit and the fourth lens unit are fixed, and the second lens unit and the third lens unit are
In a configuration in which zooming is performed by moving on the optical axis so as to change the distance between the lens groups, the fourth lens group is configured by one positive lens, and by satisfying the following conditional expression (2), A compact zoom lens can be realized. 0.4 <t4 / y '<1.5 (2) where, t4: lens core thickness of the fourth lens group y': diagonal image height
【００２７】特に、有効領域が比較的小さい撮像素子用
の光学系においては、その絶対寸法が小さいものとなる
ため、各レンズ群における光軸上の長さを短くする事
が、光学系全長の短縮に最も効果的となる。そして、各
レンズ群における光軸上の長さを短くするためには、レ
ンズの構成枚数を減らす事が最も効果的である。本発明
では、固定の第４レンズ群は、軸外光の主光線を光軸と
平行に近づける働きをしている。ここでは変倍や像面補
正機能を有していないため、比較的弱いパワーとなって
いる。従って、ここでのレンズは２枚構成で色収差補正
をする必要はなく、１枚構成にする事で、全系の大きさ
を小さくする事ができる。In particular, in an optical system for an image sensor having a relatively small effective area, the absolute size of the optical system is small. Therefore, shortening the length of each lens unit on the optical axis requires shortening the total length of the optical system. It is most effective for shortening. In order to shorten the length of each lens group on the optical axis, it is most effective to reduce the number of constituent lenses. In the present invention, the fixed fourth lens group functions to make the principal ray of the off-axis light closer to being parallel to the optical axis. In this case, the power is relatively weak because it does not have a zooming or image plane correction function. Therefore, it is not necessary to correct chromatic aberration with a two-lens configuration, and by using a single-lens configuration, the size of the entire system can be reduced.
【００２８】条件式（２）の下限値以下になると、第４
レンズ群における正レンズの芯厚が薄くなりすぎ、これ
をガラスレンズとした場合は割れる危険が生じ、またプ
ラスチックモールドレンズとした場合は、成形時に樹脂
が均一に金型内を流れにくくなるので、いずれにせよレ
ンズの製造が困難となる。逆に、上限値以上になると、
第４レンズ群における正レンズの芯厚が厚くなりすぎ、
全系の大きさを小さくする事ができなくなる。When the value becomes lower than the lower limit value of conditional expression (2), the fourth condition
The core thickness of the positive lens in the lens group is too thin, and if it is a glass lens, there is a risk of cracking.If it is a plastic molded lens, the resin does not easily flow uniformly in the mold during molding. In any case, the manufacture of the lens becomes difficult. Conversely, if it exceeds the upper limit,
The core thickness of the positive lens in the fourth lens group is too thick,
The size of the whole system cannot be reduced.
【００２９】さらに本発明では、上述した、第４レンズ
群を１枚の正レンズで構成し、条件式（２）を満足する
場合に、更に以下の条件式（３）を満足する事により、
いわゆるデジタル撮像センサーに適した、性能の良好な
ズームレンズを実現する事ができる。 ０．８＜ｆ４／ｆｗ＜４．０ （３） 但し、 ｆ４：第４レンズ群の焦点距離 ｆｗ：広角端における全系の焦点距離 である。Further, in the present invention, when the fourth lens group is constituted by one positive lens, and the conditional expression (2) is satisfied, the following conditional expression (3) is further satisfied.
A high-performance zoom lens suitable for a so-called digital image sensor can be realized. 0.8 <f4 / fw <4.0 (3) where f4: focal length of the fourth lens group fw: focal length of the entire system at the wide-angle end.
【００３０】条件式（３）の下限値以下になると、第４
レンズ群のパワーが強くなりすぎ、広角端において第４
レンズ群で発生する軸外のコマ収差を補正する事ができ
なくなる。逆に、上限値以上になると、第４レンズ群の
パワーが弱くなりすぎ、特に広角端での軸外光束の主光
線が撮像面に入射するときの入射角が、９０度から離れ
てしまい、テレセントリック性が悪化するので、デジタ
ル撮像センサー使用時の、本光学系とのマッチングが悪
くなる。When the value becomes lower than the lower limit value of conditional expression (3), the fourth condition is satisfied.
The power of the lens group becomes too strong,
Off-axis coma generated in the lens group cannot be corrected. Conversely, if the upper limit is exceeded, the power of the fourth lens group becomes too weak, and the incident angle when the principal ray of the off-axis light flux enters the imaging surface, especially at the wide-angle end, departs from 90 degrees, Since the telecentricity is deteriorated, matching with the present optical system when using the digital image sensor is deteriorated.
【００３１】また本発明では、物体側から順に、負のパ
ワーを有する第１レンズ群，正のパワーを有する第２レ
ンズ群，正のパワーを有する第３レンズ群，及び正のパ
ワーを有する第４レンズ群より成り、第１レンズ群，第
４レンズ群が固定で、第２レンズ群，第３レンズ群が、
各レンズ群間隔を変えるように光軸上を移動する事によ
り変倍を行う構成において、各レンズ群をそれぞれ１枚
のレンズで構成する事により、非常にコンパクトなズー
ムレンズを実現する事ができる。According to the present invention, in order from the object side, a first lens group having negative power, a second lens group having positive power, a third lens group having positive power, and a third lens group having positive power are provided. The first lens unit and the fourth lens unit are fixed, and the second lens unit and the third lens unit are
In a configuration in which zooming is performed by moving on the optical axis so as to change the distance between the lens groups, a very compact zoom lens can be realized by configuring each lens group with one lens. .
【００３２】特に、有効領域が比較的小さい撮像素子用
の光学系においては、その絶対寸法が小さいものとなる
ため、各レンズ群における光軸上の長さを短くする事
が、光学系全長の短縮に最も効果的となる。そして、各
レンズ群における光軸上の長さを短くするためには、レ
ンズの構成枚数を減らす事が最も効果的である。本発明
では、負正正正の構成において、各レンズ群をそれぞれ
１枚のレンズで構成する事で、全系の大きさを非常に小
さくする事ができる。Particularly, in an optical system for an image pickup device having a relatively small effective area, the absolute size of the optical system is small. Therefore, shortening the length of each lens unit on the optical axis requires shortening the total length of the optical system. It is most effective for shortening. In order to shorten the length of each lens group on the optical axis, it is most effective to reduce the number of constituent lenses. According to the present invention, in the negative, positive, positive, and positive configurations, each lens group is composed of one lens, so that the size of the entire system can be extremely reduced.
【００３３】さらに本発明では、上述した、各レンズ群
をそれぞれ１枚のレンズで構成する場合に、更に上記条
件式（２）を満足する事により、更にコンパクトなズー
ムレンズを実現する事ができる。また、更に上記条件式
（１）を満足する事により、更に低コストでコンパクト
なズームレンズを実現する事ができる。ここでは条件式
（１），（２）のうち、いずれを優先させても良い。Further, according to the present invention, when each of the lens groups is constituted by one lens, by further satisfying the conditional expression (2), a more compact zoom lens can be realized. . By further satisfying the conditional expression (1), it is possible to realize a more compact zoom lens at lower cost. Here, any one of the conditional expressions (1) and (2) may be prioritized.
【００３４】また本発明では、物体側から順に、負のパ
ワーを有する第１レンズ群，正のパワーを有する第２レ
ンズ群，正のパワーを有する第３レンズ群，及び正のパ
ワーを有する第４レンズ群より成り、第１レンズ群，第
４レンズ群が固定で、第２レンズ群，第３レンズ群が、
各レンズ群間隔を変えるように光軸上を移動する事によ
り変倍を行う構成であって、第１レンズ群中に、少なく
とも１枚の負のパワーを持つプラスチックレンズを有
し、第２レンズ群或いは第３レンズ群中に、少なくとも
１枚の正のパワーを持つプラスチックレンズを備えた構
成において、以下の条件式（４）を満足する事により、
環境温度変化時のレンズバック変動を良好に補正する事
が可能な、低コストのズームレンズを実現する事ができ
る。According to the present invention, in order from the object side, a first lens group having negative power, a second lens group having positive power, a third lens group having positive power, and a third lens group having positive power are provided. The first lens unit and the fourth lens unit are fixed, and the second lens unit and the third lens unit are
A configuration in which zooming is performed by moving on the optical axis so as to change the distance between lens groups, wherein the first lens group includes at least one plastic lens having negative power, and the second lens In a configuration in which at least one plastic lens having a positive power is provided in the group or the third lens group, by satisfying the following conditional expression (4),
It is possible to realize a low-cost zoom lens that can satisfactorily correct the lens back fluctuation at the time of environmental temperature change.
【００３５】 νｄG1＞４０ （４） 但し、 νｄG1：第１レンズ群中の、少なくとも１枚の負のパワ
ーを持つプラスチックレンズの分散値 である。ここで、上記レンズバックは、第４レンズ群の
最終面或いはその直後のローパスフィルターの後面か
ら、像面までの距離で定義する。Νd G1 > 40 (4) where νd G1 is a dispersion value of at least one negative-power plastic lens in the first lens group. Here, the lens back is defined as a distance from the last surface of the fourth lens unit or the rear surface of the low-pass filter immediately after the fourth surface to the image plane.
【００３６】光学系の低コスト化を図るためには、でき
るだけプラスチックレンズを使用する事が望ましい。し
かしながら、プラスチックレンズは、温湿度等の環境変
化により、特にレンズバックを大きく変動させる事があ
るので、これが撮像性能の劣化につながる。この不具合
を解消するためには、プラスチックレンズで発生するレ
ンズバック変動を打ち消すように、光学系を構成してい
る負のパワーを持つプラスチックレンズと正のパワーを
持つプラスチックレンズの、その各パワーをそれぞれ適
切な値にしてやればよい。In order to reduce the cost of the optical system, it is desirable to use a plastic lens as much as possible. However, the plastic lens may greatly fluctuate, particularly, the lens back due to environmental changes such as temperature and humidity, and this leads to deterioration of imaging performance. To solve this problem, the power of the plastic lens with negative power and the plastic lens with positive power that compose the optical system must be reduced so as to cancel the lens back fluctuation generated by the plastic lens. What is necessary is just to make each appropriate value.
【００３７】本構成において低コスト化を図るために
は、まず、第１レンズ群における負レンズをプラスチッ
クレンズとする事が望ましい。また、各レンズ群で発生
する色収差を効果的に除去するためには、その第１レン
ズ群中の負レンズは、上記条件式（４）を満足する事が
望ましい。条件式（４）の下限値以下になると、特に広
角端において倍率色収差が大きくなり、良好な性能を確
保する事ができなくなる。次に、第２レンズ群或いは第
３レンズ群中に正のプラスチックレンズを配置する事
で、環境温度変化時に第１レンズ群中の負レンズで発生
するレンズバック変動を良好に補正する事ができる。In order to reduce the cost in this configuration, it is desirable that the negative lens in the first lens group is a plastic lens. In order to effectively remove chromatic aberration generated in each lens unit, it is desirable that the negative lens in the first lens unit satisfies the conditional expression (4). If the lower limit value of conditional expression (4) is not exceeded, chromatic aberration of magnification will increase particularly at the wide-angle end, so that good performance cannot be ensured. Next, by disposing a positive plastic lens in the second lens group or the third lens group, it is possible to satisfactorily correct the lens back fluctuation occurring in the negative lens in the first lens group when the environmental temperature changes. .
【００３８】さらに本発明では、上述した、第１レンズ
群中に、少なくとも１枚の負のパワーを持つプラスチッ
クレンズを有し、第２レンズ群中に、少なくとも１枚の
正のパワーを持つプラスチックレンズを備え、条件式
（４）を満足する構成において、更に以下の条件式
（５）を満足する事により、レンズバック変動を抑えた
ズームレンズを実現する事ができる。 ０．７＜｜Ｆ１／Ｆ２｜＜１．４ （５） 但し、 Ｆ１：第１レンズ群中の負のパワーを持つプラスチック
レンズの焦点距離 Ｆ２：第２レンズ群中の正のパワーを持つプラスチック
レンズの焦点距離 である。Further, according to the present invention, at least one negative-powered plastic lens is provided in the first lens group, and at least one positive-powered plastic lens is provided in the second lens group. In a configuration having a lens and satisfying the conditional expression (4), by further satisfying the following conditional expression (5), it is possible to realize a zoom lens with reduced lens back fluctuation. 0.7 <| F1 / F2 | <1.4 (5) where F1: focal length of a plastic lens having a negative power in the first lens group F2: plastic having a positive power in the second lens group This is the focal length of the lens.
【００３９】条件式（５）の下限値以下になると、第２
レンズ群中の正のパワーを持つプラスチックレンズの、
そのパワーが相対的に弱くなり、環境温度が常温から変
化したときに、第１レンズ群中の負のパワーを持つプラ
スチックレンズで発生するレンズバック変動を打ち消す
事ができなくなる。逆に、上限値以上になると、第２レ
ンズ群中の正のパワーを持つプラスチックレンズの、そ
のパワーが相対的に強くなり、環境温度が常温から変化
したときに、第１レンズ群中の負のパワーを持つプラス
チックレンズで発生するレンズバック変動を打ち消して
更に行き過ぎる、いわゆる補正過剰の状態となってしま
う。If the lower limit of conditional expression (5) is not reached, the second condition
Of plastic lens with positive power in lens group,
When the power becomes relatively weak and the ambient temperature changes from room temperature, it becomes impossible to cancel the lens back fluctuation generated in the plastic lens having negative power in the first lens group. Conversely, when the temperature exceeds the upper limit, the power of the plastic lens having positive power in the second lens group becomes relatively strong, and when the environmental temperature changes from room temperature, the negative power in the first lens group becomes negative. The lens back fluctuation generated by the plastic lens having the above power is canceled out, and the state is overcorrected.
【００４０】或いは本発明では、上述した、第１レンズ
群中に、少なくとも１枚の負のパワーを持つプラスチッ
クレンズを有し、第３レンズ群中に、少なくとも１枚の
正のパワーを持つプラスチックレンズを備え、条件式
（４）を満足する構成において、更に以下の条件式
（６）を満足する事により、レンズバック変動を抑えた
ズームレンズを実現する事ができる。 ０．３＜｜Ｆ１／Ｆ３｜＜１．０ （６） 但し、 Ｆ１：第１レンズ群中の負のパワーを持つプラスチック
レンズの焦点距離 Ｆ３：第３レンズ群中の正のパワーを持つプラスチック
レンズの焦点距離 である。Alternatively, in the present invention, at least one negative-power plastic lens is provided in the first lens group, and at least one positive-power plastic lens is provided in the third lens group. In a configuration that includes a lens and satisfies the conditional expression (4), by further satisfying the following conditional expression (6), it is possible to realize a zoom lens with reduced lens back fluctuation. 0.3 <| F1 / F3 | <1.0 (6) where F1: focal length of a plastic lens having a negative power in the first lens group F3: plastic having a positive power in the third lens group This is the focal length of the lens.
【００４１】条件式（６）の下限値以下になると、第３
レンズ群中の正のパワーを持つプラスチックレンズの、
そのパワーが相対的に弱くなり、環境温度が常温から変
化したときに、第１レンズ群中の負のパワーを持つプラ
スチックレンズで発生するレンズバック変動を打ち消す
事ができなくなる。逆に、上限値以上になると、第３レ
ンズ群中の正のパワーを持つプラスチックレンズの、そ
のパワーが相対的に強くなり、環境温度が常温から変化
したときに、第１レンズ群中の負のパワーを持つプラス
チックレンズで発生するレンズバック変動を打ち消して
更に行きすぎる、いわゆる補正過剰の状態となってしま
う。When the value falls below the lower limit of conditional expression (6), the third condition
Of plastic lens with positive power in lens group,
When the power becomes relatively weak and the ambient temperature changes from room temperature, it becomes impossible to cancel the lens back fluctuation generated in the plastic lens having negative power in the first lens group. Conversely, when the temperature exceeds the upper limit, the power of the plastic lens having positive power in the third lens group becomes relatively strong, and when the environmental temperature changes from room temperature, the negative power in the first lens group becomes negative. The lens back fluctuation generated in the plastic lens having the above power is cancelled, and the lens goes too far.
【００４２】なお、本発明の撮像装置の例（不図示）を
以下に述べておく。本撮像装置において、物体（被写
体）からの光は、光軸に沿ってズームレンズを通過し、
ＣＣＤ或いはＣＭＯＳセンサー等より成る撮像素子に光
学像を形成する。撮像素子は、ズームレンズによって形
成された光学像を光電変換し、電子映像信号として記録
装置等へ出力する。このような構成において、比較的小
さな有効領域を持つ撮像素子を使えば、非常にコンパク
トなデジタルカメラやデジタルビデオユニット等の撮像
装置を実現する事ができる。An example (not shown) of the imaging apparatus according to the present invention will be described below. In this imaging device, light from an object (subject) passes through a zoom lens along the optical axis,
An optical image is formed on an image sensor including a CCD or a CMOS sensor. The imaging device photoelectrically converts an optical image formed by the zoom lens, and outputs it as an electronic video signal to a recording device or the like. In such a configuration, if an imaging device having a relatively small effective area is used, a very compact imaging device such as a digital camera or a digital video unit can be realized.
【００４３】以下、本発明の撮像装置に係るズームレン
ズの光学系の構成を、コンストラクションデータ，収差
図等を挙げて、更に具体的に示す。なお、以下に挙げる
実施例１〜６は、前述した第１〜第６の実施形態にそれ
ぞれ対応しており、第１〜第６の実施形態を表すレンズ
構成図（図１〜図６）は、対応する実施例１〜６のレン
ズ構成をそれぞれ示している。Hereinafter, the configuration of the optical system of the zoom lens according to the imaging apparatus of the present invention will be described more specifically with reference to construction data, aberration diagrams, and the like. Examples 1 to 6 below correspond to the first to sixth embodiments described above, respectively. The lens configuration diagrams (FIGS. 1 to 6) representing the first to sixth embodiments are as follows. , And corresponding lens configurations of Examples 1 to 6, respectively.
【００４４】各実施例において、ri(i=1,2,3...)は、物
体側から数えてi 番目の面及びその曲率半径を示し、di
(i=1,2,3...)は、物体側から数えてi 番目の軸上面間隔
を示し、Ni(i=1,2,3...)，νi(i=1,2,3...) は、それぞ
れ物体側から数えてi 番目のレンズのｄ線に対する屈折
率，アッベ数を示す。また、実施例中の全系の焦点距離
ｆ、並びに第１レンズ群と第２レンズ群との間隔，第２
レンズ群と第３レンズ群との間隔，及び第３レンズ群と
第４レンズ群との間隔は、左から順に、広角端（Ｗ），
中間焦点距離（Ｍ），望遠端（Ｔ）でのそれぞれの値に
対応している。なお、各実施例中、曲率半径に＊印を付
した面は、非球面で構成された面である事を示し、非球
面の面形状を表す式は、以下に定義する。In each embodiment, ri (i = 1, 2, 3,...) Indicates the i-th surface counted from the object side and its radius of curvature.
(i = 1,2,3 ...) indicates the i-th axial distance from the object side, and Ni (i = 1,2,3 ...), νi (i = 1,2, 3 ...) indicate the refractive index and Abbe number of the i-th lens counted from the object side with respect to the d-line. Further, the focal length f of the whole system in the embodiment, the distance between the first lens unit and the second lens unit,
The distance between the lens group and the third lens group and the distance between the third lens group and the fourth lens group are, in order from the left, the wide-angle end (W),
It corresponds to the respective values at the intermediate focal length (M) and the telephoto end (T). In each of the embodiments, a surface with a * mark on the radius of curvature indicates that the surface is constituted by an aspheric surface, and an expression representing the surface shape of the aspheric surface is defined below.
【００４５】 Ｘ＝Ｘ0＋ΣＡiＹi ・・・・・（ａ） Ｘ0 ＝ＣＹ2／｛１＋（１−εＣ2Ｙ2）1/2｝ ・・・・・（ｂ） 但し、 Ｘ ：光軸方向の基準面からの変位量 Ｙ ：光軸と垂直な方向の高さ Ｃ ：近軸曲率 ε ：２次曲面パラメータ Ａi ：ｉ次の非球面係数 である。X = X 0 + {A i Y i ... (A) X 0 = CY 2 / {1+ (1−εC 2 Y 2 ) 1/2 } (b) where X : Displacement amount from the reference plane in the optical axis direction Y: Height in the direction perpendicular to the optical axis C: Paraxial curvature ε: Quadratic surface parameter A i : i-th order aspherical surface coefficient
【００４６】 《実施例１》 ｆ=2.3mm 〜 4.6mm 〜 6.6mm （全系焦点距離） FNO=2.2 （Ｆナンバー） [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率(Nd)] [アッベ数(νd)] r1*= -5.600 d1= 0.800 N1=1.52200 ν1= 52.20 r2*= 4.769 d2= 5.339 〜 2.036 〜 0.800 r3*= 2.041 d3= 2.500 N2=1.52510 ν2= 56.38 r4*= 6.127 d4= 0.999 〜 2.200 〜 0.786 r5= ∞(絞り) d5= 0.300 r6*= 4.801 d6= 1.073 N3=1.49310 ν3= 83.58 r7*=629.957 d7= 0.400 〜 2.501 〜 5.152 r8*= 2.929 d8= 0.979 N4=1.52200 ν4= 52.20 r9= 4.107 d9= 0.353 r10= ∞ d10=1.100 N5=1.51680 ν5= 64.20 r11= ∞<< Example 1 >> f = 2.3 mm to 4.6 mm to 6.6 mm (focal length of the whole system) FNO = 2.2 (F number) [Radius of curvature] [Space between upper surfaces of the shaft] [Refractive index (Nd)] [Abbe number] (νd)] r1 * = -5.600 d1 = 0.800 N1 = 1.52200 ν1 = 52.20 r2 * = 4.769 d2 = 5.339 to 2.036 to 0.800 r3 * = 2.041 d3 = 2.500 N2 = 1.52510 ν2 = 56.38 r4 * = 6.127 d4 = 0.999 to 2.200 to 0.786 r5 = ∞ (aperture) d5 = 0.300 r6 * = 4.801 d6 = 1.073 N3 = 1.49310 ν3 = 83.58 r7 * = 629.957 d7 = 0.400 to 2.501 to 5.152 r8 * = 2.929 d8 = 0.979 N4 = 1.52200 ν4 = 52.20 r9 = 4.107 d9 = 0.353 r10 = ∞ d10 = 1.100 N5 = 1.51680 ν5 = 64.20 r11 = ∞
【００４７】 [第１面(r1)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4= 0.24251×10-1 A6=-0.36784×10-2 A8= 0.26665×10-3 A10=-0.66188×10-5 [第２面(r2)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4= 0.17763×10-1 A6= 0.82011×10-3 A8=-0.12088×10-2 A10=0.13910×10-3 [第３面(r3)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4=-0.10671×10-1 A6= 0.33068×10-2 A8=-0.18023×10-2 A10=0.17725×10-3 [第４面(r4)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4= 0.19498×10-1 A6= 0.42393×10-2 A8= 0.32378×10-2 [第６面(r6)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4=-0.56579×10-2 A6= 0.31781×10-3 A8= 0.13318×10-2 [第７面(r7)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4=-0.50081×10-2 A6=-0.12132×10-1 A8= 0.18749×10-1 A10=-0.94100×10-2 [第８面(r8)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4=-0.21797×10-1 A6= 0.12632×10-1 A8=-0.59650×10-2 A10=0.92149×10-3 [Aspherical surface coefficient of first surface (r1)] ε = 0.10000 × 10 A4 = 0.24251 × 10 −1 A6 = −0.36784 × 10 −2 A8 = 0.26665 × 10 -3 A10 = −0.66188 × 10 -5 [Aspherical surface coefficient of the second surface (r2)] ε = 0.10000 × 10 A4 = 0.17763 × 10 -1 A6 = 0.82011 × 10 -3 A8 = -0.12088 × 10 -2 A10 = 0.13910 × 10 -3 Aspheric coefficient of (r3)] ε = 0.10000 × 10 A4 = -0.10671 × 10 -1 A6 = 0.33068 × 10 -2 A8 = -0.18023 × 10 -2 A10 = 0.17725 × 10 -3 [Fourth surface (r4) Aspherical surface coefficient] ε = 0.10000 × 10 A4 = 0.19498 × 10 -1 A6 = 0.42393 × 10 -2 A8 = 0.32378 × 10 -2 [Aspherical surface coefficient of the sixth surface (r6)] ε = 0.10000 × 10 A4 = -0.56579 × 10 -2 A6 = 0.31781 × 10 -3 A8 = 0.13318 × 10 -2 [Aspherical surface coefficient of the seventh surface (r7)] ε = 0.10000 × 10 A4 = -0.50081 × 10 -2 A6 = -0.12132 × 10 -1 A8 = 0.18749 × 10 -1 A10 = -0.94 100 × 10 -2 [Aspherical surface coefficient of the eighth surface (r8)] ε = 0.10000 × 10 A4 = -0.21797 × 10 -1 A6 = 0.12632 × 10 -1 A8 = -0.59650 × 10 -2 A10 = 0.92149 × 10 -3
【００４８】 《実施例２》 ｆ=2.9mm 〜 5.9mm 〜 8.5mm （全系焦点距離） FNO=2.0 （Ｆナンバー） [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率(Nd)] [アッベ数(νd)] r1*= -8.336 d1= 0.800 N1=1.52200 ν1= 52.20 r2*= 6.319 d2= 7.166 〜 2.625 〜 0.800 r3*= 3.179 d3= 5.028 N2=1.52510 ν2= 56.38 r4*= 17.468 d4= 0.581 〜 2.861 〜 1.395 r5= ∞(絞り) d5= 0.300 r6*= 3.537 d6= 1.080 N3=1.48749 r7*= 7.745 d7= 0.500 〜 2.761 〜 6.052 r8*= 4.508 d8= 1.074 N4=1.52200 ν3= 52.20 r9= 9.639 d9= 0.290 r10= ∞ d10= 2.000 N5=1.51680 ν4= 64.20 r11= ∞<< Example 2 >> f = 2.9 mm to 5.9 mm to 8.5 mm (focal length of the entire system) FNO = 2.0 (F number) [Radius of curvature] [Shaft upper surface interval] [Refractive index (Nd)] [Abbe number] (νd)] r1 * = -8.336 d1 = 0.800 N1 = 1.52200 ν1 = 52.20 r2 * = 6.319 d2 = 7.166 to 2.625 to 0.800 r3 * = 3.179 d3 = 5.028 N2 = 1.52510 ν2 = 56.38 r4 * = 17.468 d4 = 0.581 to 2.861 to 1.395 r5 = ∞ (aperture) d5 = 0.300 r6 * = 3.537 d6 = 1.080 N3 = 1.48749 r7 * = 7.745 d7 = 0.500 to 2.761 to 6.052 r8 * = 4.508 d8 = 1.074 N4 = 1.52200 ν3 = 52.20 r9 = 9.639 d9 = 0.290 r10 = ∞ d10 = 2.000 N5 = 1.51680 ν4 = 64.20 r11 =
【００４９】 [第１面(r1)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4= 0.91403×10-2 A6=-0.78226×10-3 A8= 0.31975×10-4 A10=-0.46201×10-6 [第２面(r2)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4= 0.70857×10-2 A6=-0.13716×10-3 A8=-0.80407×10-4 A10=0.53690×10-5 [第３面(r3)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4=-0.30660×10-2 A6=-0.47498×10-4 A8=-0.40681×10-5 A10=-0.32295×10-5 [第４面(r4)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4= 0.44184×10-2 A6= 0.31329×10-3 A8= 0.89156×10-4 [第６面(r6)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4= 0.20457×10-2 A6= 0.11966×10-2 A8= 0.15823×10-3 [第７面(r7)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4= 0.62192×10-2 A6=-0.32734×10-2 A8= 0.53862×10-2 A10=-0.18795×10-2 [第８面(r8)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4=-0.10309×10-1 A6= 0.43652×10-2 A8=-0.13624×10-2 A10=0.15140×10-3 [Aspherical surface coefficient of first surface (r1)] ε = 0.10000 × 10 A4 = 0.91403 × 10 −2 A6 = −0.782226 × 10 −3 A8 = 0.31975 × 10 −4 A10 = −0.46201 × 10 −6 [Aspherical surface coefficient of the second surface (r2)] ε = 0.10000 × 10 A4 = 0.70857 × 10 -2 A6 = -0.13716 × 10 -3 A8 = -0.80407 × 10 -4 A10 = 0.53690 × 10 -5 [Third Aspheric coefficient of surface (r3)] ε = 0.10000 × 10 A4 = -0.30660 × 10 -2 A6 = -0.47498 × 10 -4 A8 = -0.40681 × 10 -5 A10 = -0.32295 × 10 -5 [Fourth surface Aspherical coefficient of (r4)] ε = 0.10000 × 10 A4 = 0.44184 × 10 −2 A6 = 0.31329 × 10 -3 A8 = 0.89156 × 10 -4 [Aspherical coefficient of sixth surface (r6)] ε = 0.10000 × 10 A4 = 0.20457 × 10 -2 A6 = 0.11966 × 10 -2 A8 = 0.15823 × 10 -3 [Aspherical surface coefficient of the seventh surface (r7)] ε = 0.10000 × 10 A4 = 0.62192 × 10 -2 A6 = -0.32734 × 10 -2 A8 = 0.53862 × 10 -2 A10 = -0.18795 × 10 -2 [ aspherical coefficients of the eighth surface (r8)] ε = 0.10000 × 10 A4 = -0.10309 × 10 -1 A6 = 0.43652 × 10 - 2 A8 = -0.13624 × 10 -2 A10 = 0.15 140 × 10 -3
【００５０】 《実施例３》 ｆ=3.4mm 〜 6.7mm 〜 9.7mm （全系焦点距離） FNO=2.2 （Ｆナンバー） [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率(Nd)] [アッベ数(νd)] r1*=-10.385 d1= 0.800 N1=1.52200 ν1= 52.20 r2*= 6.827 d2= 8.680 〜 4.017 〜 1.965 r3*= 3.092 d3= 1.996 N2=1.52510 ν2= 56.38 r4= -59.917 d4= 0.620 r5*= 5.086 d5= 1.762 N3=1.84666 ν3= 23.82 r6*= 2.544 d6= 0.800 〜 3.432 〜 2.144 r7*= 5.046 d7= 1.236 N4=1.49310 ν4= 83.58 r8= 404.369 d8= 0.200 r9= ∞(絞り) d9= 0.300 〜 2.330 〜 5.671 r10*=11.282 d10=1.157 N5=1.52200 ν5= 52.20 r11=-13.524 d11=0.100 r12= ∞ d12=2.000 N6=1.51680 ν6= 64.20 r13= ∞<< Example 3 >> f = 3.4 mm to 6.7 mm to 9.7 mm (focal length of the entire system) FNO = 2.2 (F number) [Radius of curvature] [Shaft upper surface interval] [Refractive index (Nd)] [Abbe number] (νd)] r1 * =-10.385 d1 = 0.800 N1 = 1.52200 ν1 = 52.20 r2 * = 6.827 d2 = 8.680-4.017-1.965 r3 * = 3.092 d3 = 1.996 N2 = 1.52510 ν2 = 56.38 r4 = -59.917 d4 = 0.620 r5 * = 5.086 d5 = 1.762 N3 = 1.84666 ν3 = 23.82 r6 * = 2.544 d6 = 0.800 〜 3.432 〜 2.144 r7 * = 5.046 d7 = 1.236 N4 = 1.49310 ν4 = 83.58 r8 = 404.369 d8 = 0.200 r9 = ∞ (aperture) d9 = 0.300-2.330-5.671 r10 * = 11.282 d10 = 1.157 N5 = 1.52200 ν5 = 52.20 r11 = -13.524 d11 = 0.100 r12 = ∞ d12 = 2.000 N6 = 1.51680 ν6 = 64.20 r13 = ∞
【００５１】 [第１面(r1)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4= 0.65197×10-3 A6= 0.15721×10-3 A8=-0.98210×10-5 A10=0.29200×10-6 [第２面(r2)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4=-0.13276×10-2 A6= 0.71296×10-3 A8=-0.90471×10-4 A10=0.61587×10-5 [第３面(r3)の非球面係数] ε= 0.10000×10 [第５面(r5)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4=-0.10134×10-1 A6= 0.39016×10-3 A8=-0.93679×10-3 A10=0.16494×10-3 [第６面(r6)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4=-0.10888×10-1 A6=-0.24553×10-2 A8= 0.24595×10-3 [第７面(r7)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4=-0.38209×10-3 A6= 0.93140×10-3 A8=-0.23036×10-3 [第１０面(r10)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4=-0.54647×10-2 A6=-0.61884×10-3 A8= 0.37814×10-3 A10=-0.48842×10-4 [Aspherical surface coefficient of first surface (r1)] ε = 0.10000 × 10 A4 = 0.65197 × 10 -3 A6 = 0.15721 × 10 -3 A8 = -0.98210 × 10 -5 A10 = 0.29200 × 10 -6 [ Aspheric coefficient of second surface (r2)] ε = 0.10000 × 10 A4 = -0.13276 × 10 -2 A6 = 0.71296 × 10 -3 A8 = -0.90471 × 10 -4 A10 = 0.61587 × 10 -5 [Third surface Aspherical coefficient of (r3)] ε = 0.10000 × 10 [Aspherical coefficient of fifth surface (r5)] ε = 0.10000 × 10 A4 = -0.10134 × 10 -1 A6 = 0.39016 × 10 -3 A8 = -0.93679 × 10 -3 A10 = 0.16494 × 10 -3 [Aspherical surface coefficient of 6th surface (r6)] ε = 0.10000 × 10 A4 = -0.10888 × 10 -1 A6 = -0.24553 × 10 -2 A8 = 0.24595 × 10 -3 [Aspherical surface coefficient of the seventh surface (r7)] ε = 0.10000 × 10 A4 = -0.38209 × 10 -3 A6 = 0.93140 × 10 -3 A8 = -0.23036 × 10 -3 [Aspherical surface of the tenth surface (r10)] Coefficient) ε = 0.10000 × 10 A4 = -0.54647 × 10 -2 A6 = -0.61884 × 10 -3 A8 = 0.37814 × 10 -3 A10 = -0.48842 × 10 -4
【００５２】 《実施例４》 ｆ=4.0mm 〜 8.0mm 〜11.5mm （全系焦点距離） FNO=1.8 （Ｆナンバー） [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率(Nd)] [アッベ数(νd)] r1*=-11.801 d1= 0.900 N1=1.52200 ν1= 52.20 r2*= 8.450 d2= 9.436 〜 3.442 〜 1.285 r3= 4.502 d3= 3.699 N2=1.77250 ν2= 49.77 r4= 27.969 d4= 0.100 r5*= 3.199 d5= 0.847 N3=1.84666 ν3= 23.82 r6*= 1.978 d6= 0.630 〜 3.644 〜 2.731 r7= ∞(絞り) d7= 0.300 r8= 3.424 d8= 0.800 N4=1.84666 ν4= 23.82 r9= 2.750 d9= 0.100 r10*= 2.427 d10=1.495 N5=1.49310 ν5= 83.58 r11*=10.230 d11=0.600 〜 3.580 〜 6.651 r12*= 8.988 d12=1.120 N6=1.52200 ν6= 52.20 r13*=69.031 d13=0.100 r14= ∞ d14=2.000 N7=1.51680 ν6= 64.20 r15= ∞Embodiment 4 f = 4.0 mm to 8.0 mm to 11.5 mm (focal length of the entire system) FNO = 1.8 (F number) [Radius of curvature] [Spacing of shaft upper surface] [Refractive index (Nd)] [Abbe number] (νd)] r1 * =-11.801 d1 = 0.900 N1 = 1.52200 ν1 = 52.20 r2 * = 8.450 d2 = 9.436 〜 3.442 〜 1.285 r3 = 4.502 d3 = 3.699 N2 = 1.77250 ν2 = 49.77 r4 = 27.969 d4 = 0.100 r5 * = 3.199 d5 = 0.847 N3 = 1.84666 ν3 = 23.82 r6 * = 1.978 d6 = 0.630 〜 3.644 〜 2.731 r7 = ∞ (aperture) d7 = 0.300 r8 = 3.424 d8 = 0.800 N4 = 1.84666 ν4 = 23.82 r9 = 2.750 d9 = 0.100 r10 * = 2.427 d10 = 1.495 N5 = 1.49310 ν5 = 83.58 r11 * = 10.230 d11 = 0.600 〜 3.580 6.651 r12 * = 8.988 d12 = 1.120 N6 = 1.52200 ν6 = 52.20 r13 * = 69.031 d13 = 0.100 r14 = ∞ d14 = 2.000 N7 = 1.51680 ν6 = 64.20 r15 = ∞
【００５３】 [第１面(r1)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4= 0.84348×10-3 A6=-0.12082×10-4 A8=-0.13684×10-6 A10=0.11116×10-7 [第２面(r2)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4=-0.16441×10-3 A6= 0.84746×10-4 A8=-0.78081×10-5 A10=0.24878×10-6 [第５面(r5)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4=-0.12310×10-1 A6=-0.30302×10-2 A8= 0.60029×10-3 A10=-0.48830×10-4 [第６面(r6)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4=-0.20346×10-1 A6=-0.12163×10-1 A8= 0.42483×10-2 A10=-0.83887×10-3 [第１０面(r10)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4= 0.30272×10-2 A6=-0.53065×10-4 A8= 0.10265×10-2 A10=-0.20747×10-3 [第１１面(r11)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4= 0.77013×10-2 A6= 0.89863×10-2 A8=-0.46223×10-2 A10=0.17441×10-2 [第１２面(r12)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4=-0.15123×10-2 A6=-0.16406×10-2 A8= 0.16178×10-3 A10=-0.10487×10-4 [第１３面(r13)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4= 0.64370×10-2 A6=-0.31049×10-2 A8= 0.25959×10-3 A10=-0.99236×10-5 [Aspherical surface coefficient of first surface (r1)] ε = 0.10000 × 10 A4 = 0.84348 × 10 -3 A6 = -0.12082 × 10 -4 A8 = -0.13684 × 10 -6 A10 = 0.11116 × 10 -7 [Aspherical surface coefficient of the second surface (r2)] ε = 0.10000 × 10 A4 = -0.16441 × 10 -3 A6 = 0.84746 × 10 -4 A8 = -0.78081 × 10 -5 A10 = 0.24878 × 10 -6 [Fifth Aspheric surface coefficient of surface (r5)] ε = 0.10000 × 10 A4 = -0.12310 × 10 -1 A6 = -0.30302 × 10 -2 A8 = 0.60029 × 10 -3 A10 = -0.48830 × 10 -4 [Sixth surface ( r6) Aspheric coefficient] ε = 0.10000 × 10 A4 = -0.20346 × 10 -1 A6 = -0.12163 × 10 -1 A8 = 0.42483 × 10 -2 A10 = -0.83887 × 10 -3 [Tenth surface (r10) Aspheric coefficient of ε = 0.10000 × 10 A4 = 0.30272 × 10 -2 A6 = -0.53065 × 10 -4 A8 = 0.10265 × 10 -2 A10 = -0.20747 × 10 -3 [Aspheric surface of eleventh surface (r11) Coefficient] ε = 0.10000 × 10 A4 = 0.77013 × 10 -2 A6 = 0.89863 × 10 -2 A8 = -0.46223 × 10 -2 A10 = 0.17441 × 10 -2 [Aspherical coefficient of the twelfth surface (r12)] ε = 0.10000 × 10 A4 = -0.15123 × 10 -2 A6 = -0.16406 × 10 -2 A8 = 0.16178 × 10 -3 A10 = -0.10487 × 10 -4 [Aspherical surface coefficient of the thirteenth surface (r13)] ε = 0.10000 × 10 A4 = 0.64370 × 10 -2 A6 = -0.3104 9 × 10 -2 A8 = 0.25959 × 10 -3 A10 = -0.99236 × 10 -5
【００５４】 《実施例５》 ｆ=3.3mm 〜 6.6mm 〜 9.4mm （全系焦点距離） FNO=1.8 （Ｆナンバー） [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率(Nd)] [アッベ数(νd)] r1*=-13.742 d1= 0.900 N1=1.52200 ν1= 52.20 r2*= 5.160 d2= 0.440 r3= 5.275 d3= 2.960 N2=1.84666 ν2= 23.82 r4= 4.422 d4= 6.743 〜 2.281 〜 0.816 r5*= 3.714 d5= 2.341 N3=1.49310 ν3= 83.58 r6*=-29.096 d6= 3.597 〜 3.950 〜 1.331 r7*= 9.403 d7= 1.119 N4=1.52510 ν4= 56.38 r8= -70.546 d8= 0.300 r9= ∞(絞り) d9= 0.585 〜 4.693 〜 8.708 r10*= 3.788 d10=1.389 N5=1.49310 ν5= 83.58 r11*= 4.819 d11=0.548 r12= ∞ d12=2.000 N6=1.51680 ν6= 64.20 r13= ∞Example 5 f = 3.3 mm to 6.6 mm to 9.4 mm (focal length of the whole system) FNO = 1.8 (F number) [Radius of curvature] [Shaft upper surface interval] [Refractive index (Nd)] [Abbe number] (νd)] r1 * =-13.742 d1 = 0.900 N1 = 1.52200 ν1 = 52.20 r2 * = 5.160 d2 = 0.440 r3 = 5.275 d3 = 2.960 N2 = 1.84666 ν2 = 23.82 r4 = 4.422 d4 = 6.743 to 2.281 to 0.816 r5 * = 3.714 d5 = 2.341 N3 = 1.49310 ν3 = 83.58 r6 * =-29.096 d6 = 3.597 to 3.950 to 1.331 r7 * = 9.403 d7 = 1.119 N4 = 1.52510 ν4 = 56.38 r8 = -70.546 d8 = 0.300 r9 = ∞ (aperture) d9 = 0.585 to 4.693 to 8.708 r10 * = 3.788 d10 = 1.389 N5 = 1.49310 ν5 = 83.58 r11 * = 4.819 d11 = 0.548 r12 = ∞ d12 = 2.000 N6 = 1.51680 ν6 = 64.20 r13 = ∞
【００５５】 [第１面(r1)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4= 0.86589×10-3 A6= 0.23213×10-5 A8=-0.26612×10-6 A10=0.26040×10-8 [第２面(r2)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4=-0.82158×10-3 A6= 0.80533×10-4 A8=-0.14183×10-5 A10=0.29020×10-7 [第５面(r5)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4=-0.42711×10-2 A6= 0.62605×10-3 A8=-0.74976×10-4 A10=0.49449×10-5 [第６面(r6)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4=-0.19492×10-2 A6= 0.15174×10-2 A8=-0.26428×10-3 A10=0.23482×10-4 [第７面(r7)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4=-0.98521×10-3 A6= 0.29947×10-3 A8= 0.30585×10-4 A10=-0.29517×10-4 [第１０面(r10)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4= 0.22282×10-2 A6=-0.21480×10-2 A8= 0.18133×10-3 A10=-0.18347×10-4 [第１１面(r11)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4= 0.12987×10-1 A6=-0.32118×10-2 A8=-0.13298×10-3 A10=0.22287×10-4 [Aspherical surface coefficient of the first surface (r1)] ε = 0.10000 × 10 A4 = 0.86589 × 10 -3 A6 = 0.23213 × 10 -5 A8 = -0.26612 × 10 -6 A10 = 0.26040 × 10 -8 [ Aspheric coefficient of second surface (r2)] ε = 0.10000 × 10 A4 = -0.82158 × 10 -3 A6 = 0.80533 × 10 -4 A8 = -0.14183 × 10 -5 A10 = 0.29020 × 10 -7 [Fifth surface Aspheric coefficient of (r5)] ε = 0.10000 × 10 A4 = -0.42711 × 10 -2 A6 = 0.62605 × 10 -3 A8 = -0.74976 × 10 -4 A10 = 0.49449 × 10 -5 [Sixth surface (r6) Aspheric coefficient of ε = 0.10000 × 10 A4 = -0.19492 × 10 -2 A6 = 0.15174 × 10 -2 A8 = -0.26428 × 10 -3 A10 = 0.23482 × 10 -4 [Aspheric surface of the seventh surface (r7) Coefficient] ε = 0.10000 × 10 A4 = -0.98521 × 10 -3 A6 = 0.29947 × 10 -3 A8 = 0.30585 × 10 -4 A10 = -0.29517 × 10 -4 [Aspherical surface coefficient of the tenth surface (r10)] ε = 0.10000 × 10 A4 = 0.22282 × 10 -2 A6 = -0.21480 × 10 -2 A8 = 0.18133 × 10 -3 A10 = -0.18347 × 10 -4 [Aspherical surface coefficient of the eleventh surface (r11)] ε = 0.10000 × 10 A4 = 0.12987 × 10 -1 A6 = -0.32118 × 10 -2 A8 = -0.13298 × 10 -3 A10 = 0.22287 × 10 -4
【００５６】 《実施例６》 ｆ=2.3mm 〜 4.6mm 〜 6.6mm （全系焦点距離） FNO=2.1 （Ｆナンバー） [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率(Nd)] [アッベ数(νd)] r1*= -5.600 d1= 0.800 N1=1.52200 ν1= 52.20 r2*= 4.864 d2= 5.338 〜 2.075 〜 0.800 r3*= 2.086 d3= 2.500 N2=1.51823 ν2= 58.96 r4*= 8.877 d4= 1.370 〜 2.653 〜 0.878 r5*= 7.392 d5= 1.060 N3=1.49140 ν3= 57.82 r6*=-33.169 d6= 0.200 r7= ∞(絞り) d7= 0.200 〜 2.180 〜 5.230 r8*= 2.997 d8= 1.036 N4=1.52200 ν4= 52.20 r9= 4.987 d9= 0.329 r10= ∞ d10=1.100 N5=1.51680 ν5= 64.20 r11= ∞<< Example 6 >> f = 2.3 mm to 4.6 mm to 6.6 mm (focal length of the entire system) FNO = 2.1 (F number) [Radius of curvature] [Shaft upper surface interval] [Refractive index (Nd)] [Abbe number] (νd)] r1 * = -5.600 d1 = 0.800 N1 = 1.52200 ν1 = 52.20 r2 * = 4.864 d2 = 5.338 〜 2.075 〜 0.800 r3 * = 2.086 d3 = 2.500 N2 = 1.51823 ν2 = 58.96 r4 * = 8.877 d4 = 1.370〜 2.653 to 0.878 r5 * = 7.392 d5 = 1.060 N3 = 1.49140 ν3 = 57.82 r6 * =-33.169 d6 = 0.200 r7 = ∞ (aperture) d7 = 0.200 to 2.180 to 5.230 r8 * = 2.997 d8 = 1.036 N4 = 1.52200 ν4 = 52.20 r9 = 4.987 d9 = 0.329 r10 = ∞ d10 = 1.100 N5 = 1.51680 ν5 = 64.20 r11 =
【００５７】 [第１面(r1)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4= 0.24637×10-1 A6=-0.36550×10-2 A8= 0.26478×10-3 A10=-0.67350×10-5 [第２面(r2)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4= 0.17821×10-1 A6= 0.95395×10-3 A8=-0.11477×10-2 A10=0.12847×10-3 [第３面(r3)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4=-0.10143×10-1 A6= 0.33594×10-2 A8=-0.16755×10-2 A10=0.17550×10-3 [第４面(r4)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4= 0.17814×10-1 A6= 0.30310×10-2 A8= 0.32227×10-2 [第５面(r5)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4=-0.95144×10-2 A6=-0.99416×10-3 A8= 0.45735×10-2 [第６面(r6)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4=-0.82109×10-2 A6=-0.13752×10-1 A8= 0.19907×10-1 A10=-0.85034×10-2 [第８面(r8)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4=-0.22014×10-1 A6= 0.12814×10-1 A8=-0.53036×10-2 A10=0.72902×10-3 [Aspherical surface coefficient of first surface (r1)] ε = 0.10000 × 10 A4 = 0.24637 × 10 −1 A6 = −0.36550 × 10 −2 A8 = 0.26478 × 10 -3 A10 = −0.667350 × 10 -5 [Aspherical surface coefficient of the second surface (r2)] ε = 0.10000 × 10 A4 = 0.17821 × 10 -1 A6 = 0.95395 × 10 -3 A8 = -0.11477 × 10 -2 A10 = 0.12847 × 10 -3 [Third surface Aspheric coefficient of (r3)] ε = 0.10000 × 10 A4 = -0.10143 × 10 -1 A6 = 0.33594 × 10 -2 A8 = -0.16755 × 10 -2 A10 = 0.175550 × 10 -3 [Fourth surface (r4) Aspherical surface coefficient] ε = 0.10000 × 10 A4 = 0.17814 × 10 -1 A6 = 0.30310 × 10 -2 A8 = 0.32227 × 10 -2 [Aspherical surface coefficient of the fifth surface (r5)] ε = 0.10000 × 10 A4 = -0.95144 × 10 -2 A6 = -0.99416 × 10 -3 A8 = 0.45735 × 10 -2 [Aspherical surface coefficient of the sixth surface (r6)] ε = 0.10000 × 10 A4 = -0.82109 × 10 -2 A6 = -0.13752 × 10 -1 A8 = 0.19907 × 10 -1 A10 = -0.85034 × 10 -2 [ aspherical coefficients of the eighth surface (r8)] ε = 0.10000 × 10 A4 = -0.22014 × 10 -1 A6 = 0.12814 × 10 - 1 A8 = -0.53036 × 10 -2 A10 = 0.72902 × 10 -3
【００５８】また、図７〜図１２は、それぞれ前記実施
例１〜６に対応する無限遠の収差図であり、各図におい
て、上段は広角端〔Ｗ〕、中段は中間焦点距離〔Ｍ〕、
下段は望遠端〔Ｔ〕をそれぞれ表している。そして、球
面収差図において、実線（ｄ）はｄ線を表し、一点鎖線
（ｇ）はｇ線を表し、破線（ＳＣ）は正弦条件を表して
いる。また、非点収差図において、実線（ＤＳ）と破線
（ＤＭ）は、それぞれサジタル面とメリディオナル面で
の非点収差を表している。また以下に、各実施例１〜６
における、上記条件式（１）〜（６）に対応する値を示
す。FIGS. 7 to 12 are aberration diagrams at infinity corresponding to the first to sixth embodiments, respectively. In each of the figures, the upper part shows the wide-angle end [W], and the middle part shows the intermediate focal length [M]. ,
The lower part shows the telephoto end [T]. In the spherical aberration diagram, the solid line (d) represents the d line, the dashed line (g) represents the g line, and the dashed line (SC) represents the sine condition. In the astigmatism diagram, a solid line (DS) and a dashed line (DM) represent astigmatism on a sagittal surface and a meridional surface, respectively. In addition, each of Examples 1 to 6 is described below.
The values corresponding to the above conditional expressions (1) to (6) are shown.
【００５９】 f2／ft t4／y′ f4／fw νdG1 |F1／F2| |F1／F3| 実施例１ 0.73 0.75 6.62 52.2 1.00 − 実施例２ 0.78 0.59 5.13 52.2 1.02 − 実施例３ 0.66 0.64 3.56 52.2 1.37 − 実施例４ 0.76 0.50 4.92 52.2 − − 実施例５ 0.72 0.62 7.57 52.2 − − 実施例６ 0.71 0.79 5.31 52.2 − 0.39F2 / ft t4 / y ′ f4 / fw νd G1 | F1 / F2 | | F1 / F3 | Example 1 0.73 0.75 6.62 52.2 1.00-Example 2 0.78 0.59 5.13 52.2 1.02-Example 3 0.66 0.64 3.56 52.2 1.37 − Example 4 0.76 0.50 4.92 52.2 − − Example 5 0.72 0.62 7.57 52.2 − − Example 6 0.71 0.79 5.31 52.2 − 0.39
【００６０】[0060]
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
低コストでしかもコンパクトであり、さらにはＦナンバ
ーが小さくてズーム比が大きいズームレンズを備えた撮
像装置を提供する事ができる。As described above, according to the present invention,
It is possible to provide an imaging apparatus including a zoom lens which is low-cost and compact, and has a small F-number and a large zoom ratio.
【００６１】また、このようなズームレンズにより、比
較的小さな有効領域を持つ撮像素子を使って、非常にコ
ンパクトなデジタルカメラやデジタルビデオユニット等
の撮像装置を実現する事ができる。With such a zoom lens, it is possible to realize a very compact imaging device such as a digital camera or a digital video unit using an imaging device having a relatively small effective area.
【図１】第１の実施形態のズームレンズの光学系の構成
を示す図。FIG. 1 is a diagram illustrating a configuration of an optical system of a zoom lens according to a first embodiment.
【図２】第２の実施形態のズームレンズの光学系の構成
を示す図。FIG. 2 is a diagram illustrating a configuration of an optical system of a zoom lens according to a second embodiment.
【図３】第３の実施形態のズームレンズの光学系の構成
を示す図。FIG. 3 is a diagram illustrating a configuration of an optical system of a zoom lens according to a third embodiment.
【図４】第４の実施形態のズームレンズの光学系の構成
を示す図。FIG. 4 is a diagram illustrating a configuration of an optical system of a zoom lens according to a fourth embodiment.
【図５】第５の実施形態のズームレンズの光学系の構成
を示す図。FIG. 5 is a diagram illustrating a configuration of an optical system of a zoom lens according to a fifth embodiment.
【図６】第６の実施形態のズームレンズの光学系の構成
を示す図。FIG. 6 is a diagram illustrating a configuration of an optical system of a zoom lens according to a sixth embodiment.
【図７】実施例１に対応する無限遠の収差図。FIG. 7 is an aberration diagram at infinity corresponding to the first embodiment.
【図８】実施例２に対応する無限遠の収差図。FIG. 8 is an aberration diagram at infinity corresponding to the second embodiment.
【図９】実施例３に対応する無限遠の収差図。FIG. 9 is an aberration diagram at infinity corresponding to the third embodiment.
【図１０】実施例４に対応する無限遠の収差図。FIG. 10 is an aberration diagram at infinity corresponding to Example 4.
【図１１】実施例５に対応する無限遠の収差図。11 is an aberration diagram at infinity corresponding to Example 5. FIG.
【図１２】実施例６に対応する無限遠の収差図。FIG. 12 is an aberration diagram at infinity corresponding to Example 6.
Ｇ１ 第１レンズ群 Ｇ２ 第２レンズ群 Ｇ３ 第３レンズ群 Ｇ４ 第４レンズ群 Ｌ１〜Ｌ６ レンズ ＬＰＦ ローパスフィルター Ｘ 光軸 Ｓ 絞り G1 First lens group G2 Second lens group G3 Third lens group G4 Fourth lens group L1-L6 Lens LPF Low-pass filter X Optical axis S Aperture
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 2H087 KA03 PA04 PA05 PA06 PA17 PB04 PB05 PB06 QA03 QA06 QA19 QA21 QA25 QA32 QA41 QA45 RA05 RA12 RA13 RA36 RA43 SA24 SA26 SA29 SA32 SA63 SA64 SA72 SA75 SB02 SB03 SB12 SB13 SB22 SB23 SB32 UA01 5C022 AA11 AB66 AC42 AC54 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continued on the front page F term (reference) 2H087 KA03 PA04 PA05 PA06 PA17 PB04 PB05 PB06 QA03 QA06 QA19 QA21 QA25 QA32 QA41 QA45 RA05 RA12 RA13 RA36 RA43 SA24 SA26 SA29 SA32 SA63 SA64 SA72 SA75 SB02 SB03 SB12 SB32 SB22 SB01 5C022 AA11 AB66 AC42 AC54
Claims (11)
ームレンズ系と、該ズームレンズ系によって形成された
前記光学像を電子映像信号に変換する撮像素子と、を備
えた撮像装置であって、 前記ズームレンズ系は、物体側から順に、負のパワーを
有する第１レンズ群，正のパワーを有する第２レンズ
群，正のパワーを有する第３レンズ群，及び正のパワー
を有する第４レンズ群より成り、第１レンズ群，第４レ
ンズ群が固定で、第２レンズ群，第３レンズ群が、各レ
ンズ群間隔を変えるように光軸上を移動する事により変
倍を行う撮像装置において、 以下の条件式を満足する事を特徴とする撮像装置； ０．３＜ｆ２／ｆｔ＜１．４ 但し、 ｆ２：第２レンズ群の焦点距離 ｆｔ：望遠端における全系の焦点距離 である。1. An image pickup apparatus comprising: a zoom lens system that forms light from an object as an optical image; and an image sensor that converts the optical image formed by the zoom lens system into an electronic video signal. The zoom lens system includes, in order from the object side, a first lens group having negative power, a second lens group having positive power, a third lens group having positive power, and a fourth lens group having positive power. An imaging system comprising a lens group, wherein the first lens group and the fourth lens group are fixed, and the second lens group and the third lens group move on the optical axis so as to change the distance between the respective lens groups, thereby performing imaging. 0.3 <f2 / ft <1.4, where f2 is the focal length of the second lens group, and ft is the focal length of the entire system at the telephoto end. It is.
成り、該負レンズの像側の面は負のパワーを持つ非球面
である事を特徴とする請求項１に記載の撮像装置。2. The imaging apparatus according to claim 1, wherein the first lens group includes one negative lens, and the image-side surface of the negative lens is an aspheric surface having negative power. .
ームレンズ系と、該ズームレンズ系によって形成された
前記光学像を電子映像信号に変換する撮像素子と、を備
えた撮像装置であって、 前記ズームレンズ系は、物体側から順に、負のパワーを
有する第１レンズ群，正のパワーを有する第２レンズ
群，正のパワーを有する第３レンズ群，及び正のパワー
を有する第４レンズ群より成り、第１レンズ群，第４レ
ンズ群が固定で、第２レンズ群，第３レンズ群が、各レ
ンズ群間隔を変えるように光軸上を移動する事により変
倍を行う撮像装置において、 第４レンズ群は１枚の正レンズより成り、以下の条件式
を満足する事を特徴とする撮像装置； ０．４＜ｔ４／ｙ′＜１．５ 但し、 ｔ４：第４レンズ群のレンズ芯厚 ｙ′：対角像高 である。3. An image pickup apparatus comprising: a zoom lens system that forms light from an object as an optical image; and an image sensor that converts the optical image formed by the zoom lens system into an electronic video signal. The zoom lens system includes, in order from the object side, a first lens group having negative power, a second lens group having positive power, a third lens group having positive power, and a fourth lens group having positive power. An imaging system comprising a lens group, wherein the first lens group and the fourth lens group are fixed, and the second lens group and the third lens group move on the optical axis so as to change the distance between the respective lens groups, thereby performing imaging. In the apparatus, the fourth lens group includes one positive lens and satisfies the following conditional expression; 0.4 <t4 / y ′ <1.5, where t4 is the fourth lens. Group lens core thickness y ': diagonal image height
請求項３に記載の撮像装置； ０．８＜ｆ４／ｆｗ＜４．０ 但し、 ｆ４：第４レンズ群の焦点距離 ｆｗ：広角端における全系の焦点距離 である。4. The imaging apparatus according to claim 3, wherein the following conditional expression is satisfied: 0.8 <f4 / fw <4.0, where f4: focal length of the fourth lens group fw: This is the focal length of the entire system at the wide-angle end.
ームレンズ系と、該ズームレンズ系によって形成された
前記光学像を電子映像信号に変換する撮像素子と、を備
えた撮像装置であって、 前記ズームレンズ系は、物体側から順に、負のパワーを
有する第１レンズ群，正のパワーを有する第２レンズ
群，正のパワーを有する第３レンズ群，及び正のパワー
を有する第４レンズ群より成り、第１レンズ群，第４レ
ンズ群が固定で、第２レンズ群，第３レンズ群が、各レ
ンズ群間隔を変えるように光軸上を移動する事により変
倍を行う撮像装置において、 前記各レンズ群はそれぞれ１枚のレンズより成る事を特
徴とする撮像装置。5. An image pickup apparatus comprising: a zoom lens system that forms light from an object as an optical image; and an image pickup device that converts the optical image formed by the zoom lens system into an electronic video signal. The zoom lens system includes, in order from the object side, a first lens group having negative power, a second lens group having positive power, a third lens group having positive power, and a fourth lens group having positive power. An imaging system comprising a lens group, wherein the first lens group and the fourth lens group are fixed, and the second lens group and the third lens group move on the optical axis so as to change the distance between the respective lens groups, thereby performing imaging. The apparatus according to claim 1, wherein each of the lens groups includes one lens.
請求項５に記載の撮像装置； ０．４＜ｔ４／ｙ′＜１．５ 但し、 ｔ４：第４レンズ群のレンズ芯厚 ｙ′：対角像高 である。6. The imaging apparatus according to claim 5, wherein the following conditional expression is satisfied: 0.4 <t4 / y ′ <1.5, where t4 is a lens core thickness of the fourth lens group. y ': diagonal image height.
請求項５又は請求項６に記載の撮像装置； ０．３＜ｆ２／ｆｔ＜１．４ 但し、 ｆ２：第２レンズ群の焦点距離 ｆｔ：望遠端における全系の焦点距離 である。7. The imaging apparatus according to claim 5, wherein the following conditional expression is satisfied: 0.3 <f2 / ft <1.4, where f2: the second lens group. Focal length ft: focal length of the entire system at the telephoto end.
ームレンズ系と、該ズームレンズ系によって形成された
前記光学像を電子映像信号に変換する撮像素子と、を備
えた撮像装置であって、 前記ズームレンズ系は、物体側から順に、負のパワーを
有する第１レンズ群，正のパワーを有する第２レンズ
群，正のパワーを有する第３レンズ群，及び正のパワー
を有する第４レンズ群より成り、第１レンズ群，第４レ
ンズ群が固定で、第２レンズ群，第３レンズ群が、各レ
ンズ群間隔を変えるように光軸上を移動する事により変
倍を行う撮像装置であって、 第１レンズ群中に、少なくとも１枚の負のパワーを持つ
プラスチックレンズを有し、第２レンズ群中に、少なく
とも１枚の正のパワーを持つプラスチックレンズを備え
た撮像装置において、 以下の条件式を満足する事を特徴とする撮像装置； νｄG1＞４０ 但し、 νｄG1：第１レンズ群中の、少なくとも１枚の負のパワ
ーを持つプラスチックレンズの分散値 である。8. An image pickup apparatus comprising: a zoom lens system that forms light from an object as an optical image; and an image sensor that converts the optical image formed by the zoom lens system into an electronic image signal. The zoom lens system includes, in order from the object side, a first lens group having negative power, a second lens group having positive power, a third lens group having positive power, and a fourth lens group having positive power. An imaging system comprising a lens group, wherein the first lens group and the fourth lens group are fixed, and the second lens group and the third lens group move on the optical axis so as to change the distance between the respective lens groups, thereby performing imaging. An imaging apparatus comprising: at least one negative-powered plastic lens in a first lens group; and at least one positive-powered plastic lens in a second lens group. At An imaging device characterized by satisfying the following conditional expression: νd G1 > 40, where νd G1 is a dispersion value of at least one plastic lens having negative power in the first lens group.
請求項８に記載の撮像装置； ０．７＜｜Ｆ１／Ｆ２｜＜１．４ 但し、 Ｆ１：第１レンズ群中の負のパワーを持つプラスチック
レンズの焦点距離 Ｆ２：第２レンズ群中の正のパワーを持つプラスチック
レンズの焦点距離である。9. The imaging apparatus according to claim 8, wherein the following conditional expression is satisfied: 0.7 <| F1 / F2 | <1.4, where F1: negative in the first lens group F2: The focal length of the plastic lens having a positive power in the second lens group.
ズームレンズ系と、該ズームレンズ系によって形成され
た前記光学像を電子映像信号に変換する撮像素子と、を
備えた撮像装置であって、 前記ズームレンズ系は、物体側から順に、負のパワーを
有する第１レンズ群，正のパワーを有する第２レンズ
群，正のパワーを有する第３レンズ群，及び正のパワー
を有する第４レンズ群より成り、第１レンズ群，第４レ
ンズ群が固定で、第２レンズ群，第３レンズ群が、各レ
ンズ群間隔を変えるように光軸上を移動する事により変
倍を行う撮像装置であって、 第１レンズ群中に、少なくとも１枚の負のパワーを持つ
プラスチックレンズを有し、第３レンズ群中に、少なく
とも１枚の正のパワーを持つプラスチックレンズを備え
た撮像装置において、 以下の条件式を満足する事を特徴とする撮像装置； νｄG1＞４０ 但し、 νｄG1：第１レンズ群中の、少なくとも１枚の負のパワ
ーを持つプラスチックレンズの分散値 である。10. An image pickup apparatus comprising: a zoom lens system that forms light from an object as an optical image; and an image sensor that converts the optical image formed by the zoom lens system into an electronic video signal. The zoom lens system includes, in order from the object side, a first lens group having negative power, a second lens group having positive power, a third lens group having positive power, and a fourth lens group having positive power. An imaging system comprising a lens group, wherein the first lens group and the fourth lens group are fixed, and the second lens group and the third lens group move on the optical axis so as to change the distance between the lens groups, thereby performing imaging. An imaging apparatus comprising: at least one negative-powered plastic lens in a first lens group; and at least one positive-powered plastic lens in a third lens group. At The following imaging device, characterized in that it satisfies the expression; νd G1> 40 However, [nu] d G1: in the first lens group, a variance value of the plastic lens having at least one negative power.
る請求項１０に記載の撮像装置； ０．３＜｜Ｆ１／Ｆ３｜＜１．０ 但し、 Ｆ１：第１レンズ群中の負のパワーを持つプラスチック
レンズの焦点距離 Ｆ３：第３レンズ群中の正のパワーを持つプラスチック
レンズの焦点距離 である。11. The imaging apparatus according to claim 10, wherein the following conditional expression is satisfied; 0.3 <| F1 / F3 | <1.0, where F1: negative in the first lens group. F3 is the focal length of the plastic lens having a positive power in the third lens group.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000265716A JP3493406B2 (en) | 2000-09-01 | 2000-09-01 | Imaging device |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000265716A JP3493406B2 (en) | 2000-09-01 | 2000-09-01 | Imaging device |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002072095A true JP2002072095A (en) | 2002-03-12 |
| JP3493406B2 JP3493406B2 (en) | 2004-02-03 |
Family
ID=18752943
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000265716A Expired - Fee Related JP3493406B2 (en) | 2000-09-01 | 2000-09-01 | Imaging device |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3493406B2 (en) |
Cited By (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003084199A (en) * | 2001-09-12 | 2003-03-19 | Olympus Optical Co Ltd | Variable power image forming optical system and electronic imaging apparatus having the same |
| EP1566680A1 (en) * | 2004-02-19 | 2005-08-24 | Seiko Epson Corporation | Miniature zoom lens |
| JP2005266129A (en) * | 2004-03-17 | 2005-09-29 | Olympus Corp | Zoom lens and electronic imaging apparatus having the same |
| US6977778B2 (en) | 2004-03-11 | 2005-12-20 | Konica Minolta Photo Imaging, Inc. | Image-taking apparatus |
| JP2006065026A (en) * | 2004-08-27 | 2006-03-09 | Canon Inc | Zoom lens and image projection device having the same |
| JP2006106089A (en) * | 2004-09-30 | 2006-04-20 | Nikon Corp | Zoom lens |
| US7139129B2 (en) | 2004-03-11 | 2006-11-21 | Konica Minolta Photo Imaging, Inc. | Image-taking apparatus |
| EP1783526A1 (en) * | 2005-11-04 | 2007-05-09 | Sharp Kabushiki Kaisha | Zoom lens and image pickup apparatus |
| EP1785760A1 (en) * | 2005-11-10 | 2007-05-16 | Sharp Kabushiki Kaisha | Zoom lens and image pickup device |
| US7339744B2 (en) | 2005-03-31 | 2008-03-04 | Olympus Imaging Corp. | Electronic imaging apparatus |
| CN100458490C (en) * | 2005-11-10 | 2009-02-04 | 夏普株式会社 | Zoom lens and image pickup device and portable information apparatus |
| JP2010049263A (en) * | 2009-09-14 | 2010-03-04 | Olympus Corp | Electronic imaging apparatus |
| JP2011053508A (en) * | 2009-09-03 | 2011-03-17 | Fujifilm Corp | Projection type variable focus lens and projection type display device |
| JP2012032717A (en) * | 2010-08-02 | 2012-02-16 | Olympus Imaging Corp | Optical device |
| JP2012032716A (en) * | 2010-08-02 | 2012-02-16 | Olympus Imaging Corp | Optical device |
| WO2012086193A1 (en) * | 2010-12-21 | 2012-06-28 | 富士フイルム株式会社 | Imaging lens and imaging device |
| WO2012086194A1 (en) * | 2010-12-21 | 2012-06-28 | 富士フイルム株式会社 | Imaging lens and imaging device |
| JP2013092775A (en) * | 2011-10-26 | 2013-05-16 | Kofukin Seimitsu Kogyo (Shenzhen) Yugenkoshi | Lens system |
| US9304288B2 (en) | 2012-07-25 | 2016-04-05 | Samsung Electronics Co., Ltd. | Photographing lens and photographing apparatus |
| WO2019114189A1 (en) * | 2017-12-11 | 2019-06-20 | 浙江舜宇光学有限公司 | Optical imaging system |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010224263A (en) | 2009-03-24 | 2010-10-07 | Olympus Imaging Corp | Zoom optical system and image pickup device provided with the same |
-
2000
- 2000-09-01 JP JP2000265716A patent/JP3493406B2/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (32)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4536301B2 (en) * | 2001-09-12 | 2010-09-01 | オリンパス株式会社 | Variable magnification imaging optical system and electronic imaging apparatus having the same |
| JP2003084199A (en) * | 2001-09-12 | 2003-03-19 | Olympus Optical Co Ltd | Variable power image forming optical system and electronic imaging apparatus having the same |
| US7136232B2 (en) | 2004-02-19 | 2006-11-14 | Seiko Epson Corporation | Miniature zoom lens |
| EP1566680A1 (en) * | 2004-02-19 | 2005-08-24 | Seiko Epson Corporation | Miniature zoom lens |
| US6977778B2 (en) | 2004-03-11 | 2005-12-20 | Konica Minolta Photo Imaging, Inc. | Image-taking apparatus |
| US7139129B2 (en) | 2004-03-11 | 2006-11-21 | Konica Minolta Photo Imaging, Inc. | Image-taking apparatus |
| JP4689966B2 (en) * | 2004-03-17 | 2011-06-01 | オリンパス株式会社 | Zoom lens and electronic imaging apparatus having the same |
| JP2005266129A (en) * | 2004-03-17 | 2005-09-29 | Olympus Corp | Zoom lens and electronic imaging apparatus having the same |
| JP2006065026A (en) * | 2004-08-27 | 2006-03-09 | Canon Inc | Zoom lens and image projection device having the same |
| JP4659412B2 (en) * | 2004-08-27 | 2011-03-30 | キヤノン株式会社 | Zoom lens and image projection apparatus having the same |
| JP2006106089A (en) * | 2004-09-30 | 2006-04-20 | Nikon Corp | Zoom lens |
| JP4670300B2 (en) * | 2004-09-30 | 2011-04-13 | 株式会社ニコン | Zoom lens |
| US7339744B2 (en) | 2005-03-31 | 2008-03-04 | Olympus Imaging Corp. | Electronic imaging apparatus |
| EP1783526A1 (en) * | 2005-11-04 | 2007-05-09 | Sharp Kabushiki Kaisha | Zoom lens and image pickup apparatus |
| US7388715B2 (en) | 2005-11-04 | 2008-06-17 | Sharp Kabushiki Kaisha | Imaging apparatus |
| US7551365B2 (en) | 2005-11-10 | 2009-06-23 | Sharp Kabushiki Kaisha | Zoom lens, digital camera and portable information device |
| CN100458490C (en) * | 2005-11-10 | 2009-02-04 | 夏普株式会社 | Zoom lens and image pickup device and portable information apparatus |
| EP1785760A1 (en) * | 2005-11-10 | 2007-05-16 | Sharp Kabushiki Kaisha | Zoom lens and image pickup device |
| JP2011053508A (en) * | 2009-09-03 | 2011-03-17 | Fujifilm Corp | Projection type variable focus lens and projection type display device |
| JP2010049263A (en) * | 2009-09-14 | 2010-03-04 | Olympus Corp | Electronic imaging apparatus |
| JP2012032717A (en) * | 2010-08-02 | 2012-02-16 | Olympus Imaging Corp | Optical device |
| JP2012032716A (en) * | 2010-08-02 | 2012-02-16 | Olympus Imaging Corp | Optical device |
| CN103492924A (en) * | 2010-12-21 | 2014-01-01 | 富士胶片株式会社 | Imaging lens and imaging device |
| WO2012086194A1 (en) * | 2010-12-21 | 2012-06-28 | 富士フイルム株式会社 | Imaging lens and imaging device |
| WO2012086193A1 (en) * | 2010-12-21 | 2012-06-28 | 富士フイルム株式会社 | Imaging lens and imaging device |
| US8670192B2 (en) | 2010-12-21 | 2014-03-11 | Fujifilm Corporation | Imaging lens and imaging apparatus |
| JP5657696B2 (en) * | 2010-12-21 | 2015-01-21 | 富士フイルム株式会社 | Imaging lens and imaging apparatus |
| JP5657697B2 (en) * | 2010-12-21 | 2015-01-21 | 富士フイルム株式会社 | Imaging lens and imaging apparatus |
| JP2013092775A (en) * | 2011-10-26 | 2013-05-16 | Kofukin Seimitsu Kogyo (Shenzhen) Yugenkoshi | Lens system |
| US9304288B2 (en) | 2012-07-25 | 2016-04-05 | Samsung Electronics Co., Ltd. | Photographing lens and photographing apparatus |
| WO2019114189A1 (en) * | 2017-12-11 | 2019-06-20 | 浙江舜宇光学有限公司 | Optical imaging system |
| US11175478B2 (en) | 2017-12-11 | 2021-11-16 | Zhejiang Sunny Optical Co., Ltd. | Optical imaging system having lenses of −+−+ refractive powers |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3493406B2 (en) | 2004-02-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5263589B2 (en) | Zoom lens system, optical apparatus equipped with the zoom lens system, and zooming method using the zoom lens system | |
| JP4773807B2 (en) | Zoom lens and imaging apparatus having the same | |
| JP3493406B2 (en) | Imaging device | |
| JP4030743B2 (en) | Zoom lens system | |
| JP5493308B2 (en) | Zoom lens system and optical apparatus provided with the zoom lens system | |
| JP2002082284A (en) | Imaging lens device | |
| JP4666977B2 (en) | Zoom lens and imaging apparatus having the same | |
| JP2002055278A (en) | Image pickup lens device | |
| WO2016056310A1 (en) | Wide angle lens and image pickup device | |
| US20050270400A1 (en) | Zoom lens system and an image pickup apparatus including the same | |
| JP4510402B2 (en) | Objective lens and optical instrument | |
| US7106520B2 (en) | Wide-angle zoom lens system | |
| JP2007249087A (en) | Photographic optical system, camera device and personal digital assistant | |
| JP2008112000A (en) | Zoom lens | |
| JP2005148420A (en) | Zoom lens, lens unit, camera and personal digital assistant | |
| JP2007052273A (en) | Zoom lens | |
| US20050248855A1 (en) | Zoom lens system and image capture apparatus having the same | |
| JP2002072089A (en) | Imaging device | |
| JP2004318097A (en) | Zoom lens device | |
| JP3810061B2 (en) | Zoom lens | |
| JP2007156043A (en) | Zoom lens | |
| JP2004054013A (en) | Zoom lens | |
| JP2012128294A (en) | Wide-angle lens, imaging lens unit, camera and information device | |
| JP2004318108A (en) | Zoom lens device | |
| JP2008058845A (en) | Zoom lens |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20071121 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081121 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081121 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091121 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101121 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101121 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111121 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111121 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121121 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121121 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131121 Year of fee payment: 10 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |