JP2002030386A - スピンドルモータおよびピボットアッシー - Google Patents
スピンドルモータおよびピボットアッシーInfo
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- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K7/00—Arrangements for handling mechanical energy structurally associated with dynamo-electric machines, e.g. structural association with mechanical driving motors or auxiliary dynamo-electric machines
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C3/00—Shafts; Axles; Cranks; Eccentrics
- F16C3/02—Shafts; Axles
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- G—PHYSICS
- G11—INFORMATION STORAGE
- G11B—INFORMATION STORAGE BASED ON RELATIVE MOVEMENT BETWEEN RECORD CARRIER AND TRANSDUCER
- G11B19/00—Driving, starting, stopping record carriers not specifically of filamentary or web form, or of supports therefor; Control thereof; Control of operating function ; Driving both disc and head
- G11B19/20—Driving; Starting; Stopping; Control thereof
- G11B19/2009—Turntables, hubs and motors for disk drives; Mounting of motors in the drive
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2370/00—Apparatus relating to physics, e.g. instruments
- F16C2370/12—Hard disk drives or the like
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
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- Ocean & Marine Engineering (AREA)
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- Motor Or Generator Frames (AREA)
- Iron Core Of Rotating Electric Machines (AREA)
- Manufacture Of Motors, Generators (AREA)
- Permanent Magnet Type Synchronous Machine (AREA)
- Rotational Drive Of Disk (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 スピンドルモータのシャフトを、耐摩耗性、
耐食性、加工性が高く、硫黄および硫黄化合物のアウト
ガスの発生を低く抑えた材料によって製造することによ
り、パーソナルコンピュータ用電子機器、通信機器等の
品質の向上を図る。 【解決手段】 0.20重量％のＣ、0.35重量％のＳｉ、8.
00重量％のＭｎ、０を超え0.05重量％以下のＰ、0.15重
量％のＳ、０を超え2.00重量％以下のＮｉ、14.00重量
％のＣｒを包含し、残部が実質的にＦｅからなる鋼材
で、スピンドルモータのシャフト２を構成する。かかる
鋼材は、メッキ不要の耐食性と、熱処理／軟窒化不要の
耐摩耗性を有している。また、従来から使用していたス
テンレス鋼の場合には、切削性を向上させるためにＰｂ
を添加する場合が多いが、本発明の実施の形態に係る鋼
材はＰｂを全く含まないため、Ｐｂフリー材料としても
対応している。
耐食性、加工性が高く、硫黄および硫黄化合物のアウト
ガスの発生を低く抑えた材料によって製造することによ
り、パーソナルコンピュータ用電子機器、通信機器等の
品質の向上を図る。 【解決手段】 0.20重量％のＣ、0.35重量％のＳｉ、8.
00重量％のＭｎ、０を超え0.05重量％以下のＰ、0.15重
量％のＳ、０を超え2.00重量％以下のＮｉ、14.00重量
％のＣｒを包含し、残部が実質的にＦｅからなる鋼材
で、スピンドルモータのシャフト２を構成する。かかる
鋼材は、メッキ不要の耐食性と、熱処理／軟窒化不要の
耐摩耗性を有している。また、従来から使用していたス
テンレス鋼の場合には、切削性を向上させるためにＰｂ
を添加する場合が多いが、本発明の実施の形態に係る鋼
材はＰｂを全く含まないため、Ｐｂフリー材料としても
対応している。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、耐摩耗性、耐食
性、高加工性に優れる鋼材からなる部品で構成されたス
ピンドルモータ、ピボットアッシーに関するものであ
る。
性、高加工性に優れる鋼材からなる部品で構成されたス
ピンドルモータ、ピボットアッシーに関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】ハードディスクドライブ（ＨＤＤ）、フ
ロッピー（登録商標）ディスクドライブ（ＦＤＤ）、プ
リンタ等のコンピュータ周辺機器や、ファクシミリ等の
ＯＡ機器等の、スピンドルモータ、ピボットアッシー等
には、高い回転精度が要求される。かかる回転精度を実
現するために、スピンドルモータのシャフト、ピボット
アッシーのシャフト、スリーブ等の構成部品に用いられ
る材料には、高い寸法精度が要求される。部品の寸法精
度を高めるためには、加工性の高い材料を使用すること
が望ましい。また、コンピュータ周辺機器、ＯＡ機器等
は、ユーザーによって使用環境が千差万別であるため、
スピンドルモータのシャフト、ピボットアッシーのシャ
フト、スリーブ等の構成部品に用いられる材料には、一
定以上の耐摩耗性、耐食性が要求される。
ロッピー（登録商標）ディスクドライブ（ＦＤＤ）、プ
リンタ等のコンピュータ周辺機器や、ファクシミリ等の
ＯＡ機器等の、スピンドルモータ、ピボットアッシー等
には、高い回転精度が要求される。かかる回転精度を実
現するために、スピンドルモータのシャフト、ピボット
アッシーのシャフト、スリーブ等の構成部品に用いられ
る材料には、高い寸法精度が要求される。部品の寸法精
度を高めるためには、加工性の高い材料を使用すること
が望ましい。また、コンピュータ周辺機器、ＯＡ機器等
は、ユーザーによって使用環境が千差万別であるため、
スピンドルモータのシャフト、ピボットアッシーのシャ
フト、スリーブ等の構成部品に用いられる材料には、一
定以上の耐摩耗性、耐食性が要求される。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】以上の条件を満たす材
料として、従来は、スピンドルモータのシャフト、ピボ
ットアッシーのシャフト、スリーブ等の製造に、種々の
ステンレス鋼や、熱処理を施した鋼材を使用していた。
しかしながら、オーステナイト系ステンレス鋼は、耐食
性は良いが、材料自体が高価であることに加え、硬さ、
耐摩耗性については要求を充分に満たすことができなか
った。また、マルテンサイト系ステンレス鋼は、熱処理
を施すと、硬さ、耐摩耗性は良好となるが、耐食性、加
工性が悪くなり、表面処理により耐食性、アウトガスの
改善を行う必要があった。また、加工性を高めるため
に、鉛Ｐｂを添加する必要があった。
料として、従来は、スピンドルモータのシャフト、ピボ
ットアッシーのシャフト、スリーブ等の製造に、種々の
ステンレス鋼や、熱処理を施した鋼材を使用していた。
しかしながら、オーステナイト系ステンレス鋼は、耐食
性は良いが、材料自体が高価であることに加え、硬さ、
耐摩耗性については要求を充分に満たすことができなか
った。また、マルテンサイト系ステンレス鋼は、熱処理
を施すと、硬さ、耐摩耗性は良好となるが、耐食性、加
工性が悪くなり、表面処理により耐食性、アウトガスの
改善を行う必要があった。また、加工性を高めるため
に、鉛Ｐｂを添加する必要があった。
【０００４】また、硫黄を加えた快削鋼には熱処理を施
し、硬さ、耐摩耗性、加工性を改善し、更に耐食性、ア
ウトガスを改善するための表面処理を行うことが必要で
あった。しかしながら、表面処理行程を含むことによる
製造コストの上昇、表面処理に伴う環境対策費用の負担
を避けることができなかった。
し、硬さ、耐摩耗性、加工性を改善し、更に耐食性、ア
ウトガスを改善するための表面処理を行うことが必要で
あった。しかしながら、表面処理行程を含むことによる
製造コストの上昇、表面処理に伴う環境対策費用の負担
を避けることができなかった。
【０００５】これらの材料に代わるものとして、高マン
ガン鋼などの開発も進められているが、耐摩耗性、加工
性の点でいまだ満足できるものではなかった。このた
め、従来は、高マンガン鋼に対摩耗性を向上させるため
の熱処理を行ったり、加工性等の向上を図るために材料
成分に硫黄を添加する等の対策が施されている。ところ
が、かかる対策材料は、製品として完成した後に、材料
自体から硫黄化合物（硫黄、硫化水素、二酸化硫黄等）
のアウトガスを発生させる原因となり、スピンドルモー
タのシャフト、ピボットアッシーのシャフト、スリーブ
等の信頼性を低下させるという問題が指摘されていた。
ガン鋼などの開発も進められているが、耐摩耗性、加工
性の点でいまだ満足できるものではなかった。このた
め、従来は、高マンガン鋼に対摩耗性を向上させるため
の熱処理を行ったり、加工性等の向上を図るために材料
成分に硫黄を添加する等の対策が施されている。ところ
が、かかる対策材料は、製品として完成した後に、材料
自体から硫黄化合物（硫黄、硫化水素、二酸化硫黄等）
のアウトガスを発生させる原因となり、スピンドルモー
タのシャフト、ピボットアッシーのシャフト、スリーブ
等の信頼性を低下させるという問題が指摘されていた。
【０００６】本発明は上記課題に鑑みてなされたもので
あり、その目的とするところは、スピンドルモータのシ
ャフト、ピボットアッシーのシャフト、スリーブを、耐
摩耗性、耐食性、加工性が高く、硫黄化合物のアウトガ
スの発生を低く抑えた材料によって製造することによ
り、コンピュータ及びその周辺機器、ＯＡ機器等の品質
の向上を図ることにある。
あり、その目的とするところは、スピンドルモータのシ
ャフト、ピボットアッシーのシャフト、スリーブを、耐
摩耗性、耐食性、加工性が高く、硫黄化合物のアウトガ
スの発生を低く抑えた材料によって製造することによ
り、コンピュータ及びその周辺機器、ＯＡ機器等の品質
の向上を図ることにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
の本発明に係るスピンドルモータは、耐摩耗性、耐食
性、加工性が高く、かつ、硫黄化合物のアウトガスの発
生を低く抑えた材料によって構成したシャフトを有する
ことを特徴とする。また、前記スピンドルモータでは、
前記材料として、0.20重量％のＣ、0.35重量％のＳｉ、
8.00重量％のＭｎ、０を超え0.05重量％以下のＰ、0.15
重量％のＳ、０を超え2.00重量％以下のＮｉ、14.00重
量％のＣｒを包含し、残部が実質的にＦｅからなる鋼材
を用いている。さらに、前記スピンドルモータでは、前
記材料はＰｂを含まないものである。
の本発明に係るスピンドルモータは、耐摩耗性、耐食
性、加工性が高く、かつ、硫黄化合物のアウトガスの発
生を低く抑えた材料によって構成したシャフトを有する
ことを特徴とする。また、前記スピンドルモータでは、
前記材料として、0.20重量％のＣ、0.35重量％のＳｉ、
8.00重量％のＭｎ、０を超え0.05重量％以下のＰ、0.15
重量％のＳ、０を超え2.00重量％以下のＮｉ、14.00重
量％のＣｒを包含し、残部が実質的にＦｅからなる鋼材
を用いている。さらに、前記スピンドルモータでは、前
記材料はＰｂを含まないものである。
【０００８】また、上記課題を解決するための本発明に
係るピボットアッシーは、耐摩耗性、耐食性、加工性が
高く、かつ、硫黄化合物のアウトガスの発生を低く抑え
た材料によって構成したスリーブとシャフトを有するこ
とを特徴とする。また、前記ピボットアッシーでは、前
記材料として、0.20重量％のＣ、0.35重量％のＳｉ、8.
00重量％のＭｎ、０を超え0.05重量％以下のＰ、0.15重
量％のＳ、０を超え2.00重量％以下のＮｉ、14.00重量
％のＣｒを包含し、残部が実質的にＦｅからなる鋼材を
用いている。さらに、前記ピボットアッシーでは、前記
材料はＰｂを含まないものである。
係るピボットアッシーは、耐摩耗性、耐食性、加工性が
高く、かつ、硫黄化合物のアウトガスの発生を低く抑え
た材料によって構成したスリーブとシャフトを有するこ
とを特徴とする。また、前記ピボットアッシーでは、前
記材料として、0.20重量％のＣ、0.35重量％のＳｉ、8.
00重量％のＭｎ、０を超え0.05重量％以下のＰ、0.15重
量％のＳ、０を超え2.00重量％以下のＮｉ、14.00重量
％のＣｒを包含し、残部が実質的にＦｅからなる鋼材を
用いている。さらに、前記ピボットアッシーでは、前記
材料はＰｂを含まないものである。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て、添付図面を参照しながら説明する。
て、添付図面を参照しながら説明する。
【００１０】図１には、本発明の第１の実施の形態に係
るスピンドルモータ１の一例を示している。このスピン
ドルモータは、記録媒体であるディスクを必要に応じて
交換して用いることが可能な、いわゆるリムーバルタイ
プのディスクドライブ（ＺＩＰ）に用いられるものであ
る。また、図１のスピンドルモータは、ロータ１にシャ
フト２が固定され、シャフト２が軸受３を介してハウジ
ング５に支持された、いわゆる「軸回転タイプ」のスピ
ンドルモータである。
るスピンドルモータ１の一例を示している。このスピン
ドルモータは、記録媒体であるディスクを必要に応じて
交換して用いることが可能な、いわゆるリムーバルタイ
プのディスクドライブ（ＺＩＰ）に用いられるものであ
る。また、図１のスピンドルモータは、ロータ１にシャ
フト２が固定され、シャフト２が軸受３を介してハウジ
ング５に支持された、いわゆる「軸回転タイプ」のスピ
ンドルモータである。
【００１１】ロータ１は円盤状のディスク載置面１ａを
有し、その周端部に外周円筒部１ｂを一体的に形成した
ものである。そして、外周円筒部１ｂの内壁には、マグ
ネット１ｃが固定されている。図示の例では、ロータ１
の中心部にシャフト２が圧入固定されているが、シャフ
ト２をロータ１の一部分として一体的に形成した例もあ
る。なお、図示のスピンドルモータはＺＩＰ用であるこ
とから、ディスク載置面１ａにも、ディスククランパと
して機能するマグネット１ｄを備えている。
有し、その周端部に外周円筒部１ｂを一体的に形成した
ものである。そして、外周円筒部１ｂの内壁には、マグ
ネット１ｃが固定されている。図示の例では、ロータ１
の中心部にシャフト２が圧入固定されているが、シャフ
ト２をロータ１の一部分として一体的に形成した例もあ
る。なお、図示のスピンドルモータはＺＩＰ用であるこ
とから、ディスク載置面１ａにも、ディスククランパと
して機能するマグネット１ｄを備えている。
【００１２】また、図１に示すスピンドルモータでは、
ロータ１の回転精度を高めるために、スぺーサ４を挟持
するようにして二つの軸受３が用いられている。軸受３
の外輪が固定されるハウジング５には、ステータ６が固
定されている。ステータ６に支持されるコイル６ａに電
力を供給するためのリード線７は、ハウジング５に形成
された開口５ａを貫通して、フレキシブルプリント回路
板（ＦＰＣ）８にハンダ等により接続されている。な
お、ディスク駆動装置用のスピンドルモータは、ＺＩＰ
用に限らず概略同様の構造を有している。
ロータ１の回転精度を高めるために、スぺーサ４を挟持
するようにして二つの軸受３が用いられている。軸受３
の外輪が固定されるハウジング５には、ステータ６が固
定されている。ステータ６に支持されるコイル６ａに電
力を供給するためのリード線７は、ハウジング５に形成
された開口５ａを貫通して、フレキシブルプリント回路
板（ＦＰＣ）８にハンダ等により接続されている。な
お、ディスク駆動装置用のスピンドルモータは、ＺＩＰ
用に限らず概略同様の構造を有している。
【００１３】本発明の第１の実施の形態では、シャフト
２を、耐摩耗性、耐食性、加工性が高く、かつ、硫黄化
合物のアウトガスの発生を低く抑えた材料によって構成
している。係る材料は、0.20重量％のＣ、0.35重量％の
Ｓｉ、8.00重量％のＭｎ、０を超え0.05重量％以下の
Ｐ、0.15重量％のＳ、０を超え2.00重量％以下のＮｉ、
14.00重量％のＣｒを包含し、残部が実質的にＦｅから
なる鋼材である。また、前記材料は、Ｐｂを含まないも
のである。
２を、耐摩耗性、耐食性、加工性が高く、かつ、硫黄化
合物のアウトガスの発生を低く抑えた材料によって構成
している。係る材料は、0.20重量％のＣ、0.35重量％の
Ｓｉ、8.00重量％のＭｎ、０を超え0.05重量％以下の
Ｐ、0.15重量％のＳ、０を超え2.00重量％以下のＮｉ、
14.00重量％のＣｒを包含し、残部が実質的にＦｅから
なる鋼材である。また、前記材料は、Ｐｂを含まないも
のである。
【００１４】上述した基本構成のうち、Ｃ含有量の増加
は発錆等を抑制すると共に、切削加工性を向上させる目
的で、その含有量を上記の値としている。また、Ｓｉは
Ａｌと同様に脱酸剤として機能することから、添加され
ている。しかしながら、Ｓｉは耐食性の低下要因として
も、Ａｌと同様の性質を有するので、その含有量は、0.
35重量％程度とする。Ｍｎは、鋼組織をオーステナイト
化組織とするために必須の成分であることから、8.00重
量％だけ添加されている。かかる値は、Ｃの含有量を考
慮して決定されている。
は発錆等を抑制すると共に、切削加工性を向上させる目
的で、その含有量を上記の値としている。また、Ｓｉは
Ａｌと同様に脱酸剤として機能することから、添加され
ている。しかしながら、Ｓｉは耐食性の低下要因として
も、Ａｌと同様の性質を有するので、その含有量は、0.
35重量％程度とする。Ｍｎは、鋼組織をオーステナイト
化組織とするために必須の成分であることから、8.00重
量％だけ添加されている。かかる値は、Ｃの含有量を考
慮して決定されている。
【００１５】Ｐは、鋼材の摩擦係数を低下させるもので
あるが、局部電池として働くので、耐食性を低下させて
しまう。このために、極力混入させないことが望まし
い。Ｓは、切削性を向上させる効果を奏するが、Ｐと同
様に、鋼材中に局部電池を形成して腐食を引き起こすた
め、耐食性の点で好ましくない。また、製品として完成
した後に、材料自体から硫黄化合物のアウトガスを発生
させる原因となる。そこで、本発明の実施の形態では、
Ｓの添加量は0.15重量％としている。
あるが、局部電池として働くので、耐食性を低下させて
しまう。このために、極力混入させないことが望まし
い。Ｓは、切削性を向上させる効果を奏するが、Ｐと同
様に、鋼材中に局部電池を形成して腐食を引き起こすた
め、耐食性の点で好ましくない。また、製品として完成
した後に、材料自体から硫黄化合物のアウトガスを発生
させる原因となる。そこで、本発明の実施の形態では、
Ｓの添加量は0.15重量％としている。
【００１６】Ｎｉは、Ｍｎと同様にオーステナイト組織
を保持する成分であることから、添加されているが、そ
の添加量は、2.00重量％以下とする。Ｎｉの添加により
得られる効果は、１重量％あたりから顕著となり、ま
た、Ｎｉを多量に包含すると合金としての製造コストが
大幅に高くなるので、本発明の鋼材の効果を損ねること
になるからである。
を保持する成分であることから、添加されているが、そ
の添加量は、2.00重量％以下とする。Ｎｉの添加により
得られる効果は、１重量％あたりから顕著となり、ま
た、Ｎｉを多量に包含すると合金としての製造コストが
大幅に高くなるので、本発明の鋼材の効果を損ねること
になるからである。
【００１７】Ｃｒは不動態膜の形成により耐食性の向上
に寄与する成分である。特にＣｒは耐塩性の向上に寄与
する。さらに、Ｃｒの添加は鋼材の引張り強さを向上さ
せ、降伏点を上昇させると共に、鋼材の強度も上昇させ
ることができる。また、Ｃｒの添加は溶接による劣化を
減少させ、これにより溶接性も向上する。しかしなが
ら、Ｃｒは製造コストの大幅な増大を来さない範囲で添
加量を決定する必要がある。
に寄与する成分である。特にＣｒは耐塩性の向上に寄与
する。さらに、Ｃｒの添加は鋼材の引張り強さを向上さ
せ、降伏点を上昇させると共に、鋼材の強度も上昇させ
ることができる。また、Ｃｒの添加は溶接による劣化を
減少させ、これにより溶接性も向上する。しかしなが
ら、Ｃｒは製造コストの大幅な増大を来さない範囲で添
加量を決定する必要がある。
【００１８】さらに、0.20重量％のＮ、０を超え0.10重
量％以下のＡｌ、０を超え3.0重量％以下のＭｏ、０を
超え3.0重量％以下のＣｕを含有させる場合もある。な
お、ＡｌはＡｌ酸化物として存在すると錆の進行を早め
るために、０を超え0.10重量％以下とし、さらにＡｌを
炭化物として存在させることにより、耐食性の向上を図
っている。
量％以下のＡｌ、０を超え3.0重量％以下のＭｏ、０を
超え3.0重量％以下のＣｕを含有させる場合もある。な
お、ＡｌはＡｌ酸化物として存在すると錆の進行を早め
るために、０を超え0.10重量％以下とし、さらにＡｌを
炭化物として存在させることにより、耐食性の向上を図
っている。
【００１９】Ｍｏは、引張り強さの降伏点を上昇させる
ために役立ち、電気腐食性やその他の耐食性を向上さ
せ、特に塩水噴霧試験に対する特性を改善するものであ
る。しかしながら、Ｍｏの含有量は、５重量％を超える
と合金としての製造コストが高くなり、本発明の鋼材の
効果を損ねることにもなる。そこで、本実施の形態で
は、、０を超え3.0重量％以下の添加量としている。ま
た、冷間加工性等の向上のため、０を超え3.0重量％以
下のＣｕを含有させることも可能である。
ために役立ち、電気腐食性やその他の耐食性を向上さ
せ、特に塩水噴霧試験に対する特性を改善するものであ
る。しかしながら、Ｍｏの含有量は、５重量％を超える
と合金としての製造コストが高くなり、本発明の鋼材の
効果を損ねることにもなる。そこで、本実施の形態で
は、、０を超え3.0重量％以下の添加量としている。ま
た、冷間加工性等の向上のため、０を超え3.0重量％以
下のＣｕを含有させることも可能である。
【００２０】以上の成分比を有する鋼材は、メッキ不用
の耐食性と、熱処理／軟窒化不要の耐摩耗性を有してい
る。また、従来から使用していたステンレス鋼の場合に
は、切削性を向上させるためにＰｂを添加する場合が多
いが、本発明の実施の形態に係る鋼材はＰｂを全く含ま
ないため、Ｐｂフリー材料としても対応している。さら
に、材料硬度は、Ｈｖ250〜500の範囲で用途に応じて任
意設定が可能であり、また、切削面の面粗度はステンレ
ス鋼（SUS303）よりも良好となる。引っ張り強度に関し
ても、ステンレス鋼（SUS303）の約1.6倍（800〜1000N/
mm2）と高強度であるとともに、旋盤による切削性は、
ステンレス鋼（SUS303）よりも良好である。かかる特性
は、オーステナイトの安定化を狙い、８重量％のＭｎ、
14重量％のＣｒを中心とする鋼中に微量のＣ、Ｓを添加
し、ＭｎＳを非常に微細かつ均一に分布させることで、
達成されたものである。
の耐食性と、熱処理／軟窒化不要の耐摩耗性を有してい
る。また、従来から使用していたステンレス鋼の場合に
は、切削性を向上させるためにＰｂを添加する場合が多
いが、本発明の実施の形態に係る鋼材はＰｂを全く含ま
ないため、Ｐｂフリー材料としても対応している。さら
に、材料硬度は、Ｈｖ250〜500の範囲で用途に応じて任
意設定が可能であり、また、切削面の面粗度はステンレ
ス鋼（SUS303）よりも良好となる。引っ張り強度に関し
ても、ステンレス鋼（SUS303）の約1.6倍（800〜1000N/
mm2）と高強度であるとともに、旋盤による切削性は、
ステンレス鋼（SUS303）よりも良好である。かかる特性
は、オーステナイトの安定化を狙い、８重量％のＭｎ、
14重量％のＣｒを中心とする鋼中に微量のＣ、Ｓを添加
し、ＭｎＳを非常に微細かつ均一に分布させることで、
達成されたものである。
【００２１】従って、当該鋼材をシャフト２の材料とし
て使用することにより、一定以上の加工性、耐摩耗性、
耐食性を備えることになり、熱処理、メッキ処理に伴う
環境悪化や、材料成分に起因する硫黄化合物のアウトガ
スの発生を抑えることができるので、高精度かつ信頼性
の高いスピンドルモータを、低コストで提供することが
可能となる。
て使用することにより、一定以上の加工性、耐摩耗性、
耐食性を備えることになり、熱処理、メッキ処理に伴う
環境悪化や、材料成分に起因する硫黄化合物のアウトガ
スの発生を抑えることができるので、高精度かつ信頼性
の高いスピンドルモータを、低コストで提供することが
可能となる。
【００２２】図２には、本発明の第２の実施の形態に係
るピボットアッシーの一例を示している。かかるピボッ
トアッシーは、シャフト９及びスリーブ10の何れにも、
本発明の第１の実施の形態でスピンドルモータのシャフ
ト２に使用した鋼材を用いたものである。なお、シャフ
ト９及びスリーブ10は、軸受11によって互いに回転自在
となっており、ＨＤＤやＦＤＤ等のコンピュータ用電子
機器や、その周辺機器等に内蔵されるディスク記憶装置
のスイングアーム等の機械要素に多用されるものであ
る。
るピボットアッシーの一例を示している。かかるピボッ
トアッシーは、シャフト９及びスリーブ10の何れにも、
本発明の第１の実施の形態でスピンドルモータのシャフ
ト２に使用した鋼材を用いたものである。なお、シャフ
ト９及びスリーブ10は、軸受11によって互いに回転自在
となっており、ＨＤＤやＦＤＤ等のコンピュータ用電子
機器や、その周辺機器等に内蔵されるディスク記憶装置
のスイングアーム等の機械要素に多用されるものであ
る。
【００２３】かかる材料をピボットアッシーに用いるこ
とで、一定以上の加工性、耐摩耗性、耐食性を備えるこ
とになり、熱処理、表面処理に伴う環境悪化や、材料成
分に起因する硫黄化合物のアウトガスの発生を抑えるこ
とができるので、高精度かつ信頼性の高いピボットアッ
シーを、低コストで提供することが可能となる。
とで、一定以上の加工性、耐摩耗性、耐食性を備えるこ
とになり、熱処理、表面処理に伴う環境悪化や、材料成
分に起因する硫黄化合物のアウトガスの発生を抑えるこ
とができるので、高精度かつ信頼性の高いピボットアッ
シーを、低コストで提供することが可能となる。
【００２４】
【実施例】次に、本発明に係る鋼材の評価結果について
以下に説明する。
以下に説明する。
【００２５】実施例に係る鋼材の成分は、0.20重量％の
Ｃ、0.35重量％のＳｉ、8.00重量％のＭｎ、０を超え0.
05重量％以下のＰ、0.15重量％のＳ、０を超え2.00重量
％以下のＮｉ、14.00重量％のＣｒを包含し、残部が実
質的にＦｅからなる。かかる鋼材との比較例として、ス
ピンドルモータのシャフト、ピボットアッシーのシャフ
ト、スリーブ等の構成部品に用いられていた材料を挙げ
ている。以下の説明では、実施例に係る鋼材を（Ｘ）、
SUS416を（ａ）、SUS304を（ｂ）、SUS303を（ｃ）、SU
S430Fを（ｄ）、S45Cを（e）、非磁性高硬度材（DSH400
F）を（ｆ）、SUM24L窒化材を（ｇ）で示す。
Ｃ、0.35重量％のＳｉ、8.00重量％のＭｎ、０を超え0.
05重量％以下のＰ、0.15重量％のＳ、０を超え2.00重量
％以下のＮｉ、14.00重量％のＣｒを包含し、残部が実
質的にＦｅからなる。かかる鋼材との比較例として、ス
ピンドルモータのシャフト、ピボットアッシーのシャフ
ト、スリーブ等の構成部品に用いられていた材料を挙げ
ている。以下の説明では、実施例に係る鋼材を（Ｘ）、
SUS416を（ａ）、SUS304を（ｂ）、SUS303を（ｃ）、SU
S430Fを（ｄ）、S45Cを（e）、非磁性高硬度材（DSH400
F）を（ｆ）、SUM24L窒化材を（ｇ）で示す。
【００２６】まず、被削性についての検討結果を図３に
図表として示す。なお、当該比較試験における旋盤の回
転数：2650rpm、周速：50ｍ、バイトのフィード量：25
μである。当該図表に示したように、面粗度、バラツキ
の点で、実施例に係る鋼材（Ｘ）は（ａ）のSUS416より
も良好な結果を得ている。しかも、バラツキに関して
は、０μを達成している。切削粉厚に関しては、鋼材
（Ｘ）の方が若干厚くなっているが、状態は良好であ
り、夜間無人可動による生産は可能である。
図表として示す。なお、当該比較試験における旋盤の回
転数：2650rpm、周速：50ｍ、バイトのフィード量：25
μである。当該図表に示したように、面粗度、バラツキ
の点で、実施例に係る鋼材（Ｘ）は（ａ）のSUS416より
も良好な結果を得ている。しかも、バラツキに関して
は、０μを達成している。切削粉厚に関しては、鋼材
（Ｘ）の方が若干厚くなっているが、状態は良好であ
り、夜間無人可動による生産は可能である。
【００２７】次に、穿孔加工性についての検討結果を図
４に示す。当該比較試験におけるドリルの回転速度：50
0rpm、送り量：0.07mm/rev、送り速度：35mm/min、送り
深さ：10mmである。図４に示されるように、実施例に係
る鋼材（Ｘ）は、（e）のS45Cには及ばないが、（ｂ）
のSUS304よりも抵抗力（N）は小さく、穿孔加工性は良
好である。
４に示す。当該比較試験におけるドリルの回転速度：50
0rpm、送り量：0.07mm/rev、送り速度：35mm/min、送り
深さ：10mmである。図４に示されるように、実施例に係
る鋼材（Ｘ）は、（e）のS45Cには及ばないが、（ｂ）
のSUS304よりも抵抗力（N）は小さく、穿孔加工性は良
好である。
【００２８】次に、冷間加工率と硬度との関係を、図５
に示す。図示のごとく、実施例に係る鋼材（Ｘ）は、始
め冷間加工率の増加と共に硬度増加を増し、冷間加工率
15％で硬度値約ＨRＣ40に達する。次いで冷間加工率の
増加と共に緩やかな増加に転じ、冷間加工率25％で硬度
値約ＨRＣ48となる。そして、（ｆ）の非磁性高硬度材
（DSH400F）、（ｃ）のSUS303のいずれをも上回る硬度
を得ている。
に示す。図示のごとく、実施例に係る鋼材（Ｘ）は、始
め冷間加工率の増加と共に硬度増加を増し、冷間加工率
15％で硬度値約ＨRＣ40に達する。次いで冷間加工率の
増加と共に緩やかな増加に転じ、冷間加工率25％で硬度
値約ＨRＣ48となる。そして、（ｆ）の非磁性高硬度材
（DSH400F）、（ｃ）のSUS303のいずれをも上回る硬度
を得ている。
【００２９】図６には、耐食性試験（塩水噴霧試験）の
比較結果を示している。発錆度合のランクは、Ａ：全く
腐食されない、Ｂ：ほとんど腐食されない、Ｃ：わずか
に腐食される、Ｄ：腐食される、Ｅ：かなり腐食され
る、となっている。ここで、実施例に係る鋼材（Ｘ）
は、（ｃ）のSUS303には劣るが、（ｄ）のSUS430Fと同
等の耐食性（ランクＢ）を獲得している。なお、環境試
験及び塩水噴霧試験については、図８、図９にも詳しい
試験結果を示している。
比較結果を示している。発錆度合のランクは、Ａ：全く
腐食されない、Ｂ：ほとんど腐食されない、Ｃ：わずか
に腐食される、Ｄ：腐食される、Ｅ：かなり腐食され
る、となっている。ここで、実施例に係る鋼材（Ｘ）
は、（ｃ）のSUS303には劣るが、（ｄ）のSUS430Fと同
等の耐食性（ランクＢ）を獲得している。なお、環境試
験及び塩水噴霧試験については、図８、図９にも詳しい
試験結果を示している。
【００３０】図７には、摺動摩耗性試験の比較結果を示
している。図から明らかなように、実施例に係る鋼材
（Ｘ）は、（ｇ）のSUM24L窒化材、（ａ）のSUS416の何
れよりも摩耗量（μ）は少なく、高い耐摩耗性を備えて
いることがわかる。
している。図から明らかなように、実施例に係る鋼材
（Ｘ）は、（ｇ）のSUM24L窒化材、（ａ）のSUS416の何
れよりも摩耗量（μ）は少なく、高い耐摩耗性を備えて
いることがわかる。
【００３１】図８には、環境試験の比較結果を図表とし
て示している。環境試験の条件は80℃、湿度95％であ
る。（ａ）のSUS416は、96時間で錆が発生しているが、
その後の進行はない。但し、試験片の切削部を拡大観察
したところ、切削痕（切削時のＭｎＳの脱落によるもの
と思われるピンホール）に、錆の発錆が確認された。
（ｃ）のSUS303は、120時間で全周に渡り均一な斑点状
の錆が発錆した。実施例に係る鋼材（Ｘ）は、120時間
で切削部にしみ状の錆が発生した。
て示している。環境試験の条件は80℃、湿度95％であ
る。（ａ）のSUS416は、96時間で錆が発生しているが、
その後の進行はない。但し、試験片の切削部を拡大観察
したところ、切削痕（切削時のＭｎＳの脱落によるもの
と思われるピンホール）に、錆の発錆が確認された。
（ｃ）のSUS303は、120時間で全周に渡り均一な斑点状
の錆が発錆した。実施例に係る鋼材（Ｘ）は、120時間
で切削部にしみ状の錆が発生した。
【００３２】なお、試験前の試験片の切削部において、
酸化物（ＭｎＳ）の脱落痕が（ｃ）のSUS303、（ａ）の
SUS416で確認できたのに対し、実施例に係る鋼材（Ｘ）
は、痕跡が皆無であることが、本環境試験で良好な結果
を示した一因であると思料される。
酸化物（ＭｎＳ）の脱落痕が（ｃ）のSUS303、（ａ）の
SUS416で確認できたのに対し、実施例に係る鋼材（Ｘ）
は、痕跡が皆無であることが、本環境試験で良好な結果
を示した一因であると思料される。
【００３３】図９には、耐食性試験の比較結果を図表と
して示している。また、耐食性試験の条件は、35℃、５
％ＮａＣｌである。（ａ）のSUS416は、８時間から錆が
発生し、時間経過に伴う錆の進行が、試験片の切削部と
研削部（素材部）双方に確認できる。（ｃ）のSUS303
は、168時間で試験片の切削先端部に錆が発生してい
る。実施例に係る鋼材（Ｘ）は、48時間から試験片の切
削部の根元に錆が発生し、168時間後は、塩水の流れ落
ちた部分に拡大している。したがって、実施例に係る鋼
材（Ｘ）は、浸透（海水中等）状態での耐食性は充分で
はないが、パソコン用電子機器、ファクシミリ（ＯＡ機
器）等、本発明の適用分野への使用における耐食性は充
分に確保されていることがわかる。
して示している。また、耐食性試験の条件は、35℃、５
％ＮａＣｌである。（ａ）のSUS416は、８時間から錆が
発生し、時間経過に伴う錆の進行が、試験片の切削部と
研削部（素材部）双方に確認できる。（ｃ）のSUS303
は、168時間で試験片の切削先端部に錆が発生してい
る。実施例に係る鋼材（Ｘ）は、48時間から試験片の切
削部の根元に錆が発生し、168時間後は、塩水の流れ落
ちた部分に拡大している。したがって、実施例に係る鋼
材（Ｘ）は、浸透（海水中等）状態での耐食性は充分で
はないが、パソコン用電子機器、ファクシミリ（ＯＡ機
器）等、本発明の適用分野への使用における耐食性は充
分に確保されていることがわかる。
【００３４】
【発明の効果】本発明はこのように構成したので、以下
のような効果を有する。すなわち、本発明に係るスピン
ドルモータは、耐摩耗性、耐食性、加工性が高く、硫黄
化合物のアウトガスの発生を低く抑えた材料によって製
造されたシャフトを備えることで、ＨＤＤ、ＦＤＤ等コ
ンピュータ用電子機器、ＯＡ機器等の品質の向上を図る
ことが可能となる。また、本発明に係るピボットアッシ
ーは、耐摩耗性、耐食性、加工性が高く、硫黄化合物の
アウトガスの発生を低く抑えた材料によって製造された
シャフト、スリーブを備えることで、コンピュータ及び
その周辺機器、ＯＡ機器等の品質の向上を図ることが可
能となる。
のような効果を有する。すなわち、本発明に係るスピン
ドルモータは、耐摩耗性、耐食性、加工性が高く、硫黄
化合物のアウトガスの発生を低く抑えた材料によって製
造されたシャフトを備えることで、ＨＤＤ、ＦＤＤ等コ
ンピュータ用電子機器、ＯＡ機器等の品質の向上を図る
ことが可能となる。また、本発明に係るピボットアッシ
ーは、耐摩耗性、耐食性、加工性が高く、硫黄化合物の
アウトガスの発生を低く抑えた材料によって製造された
シャフト、スリーブを備えることで、コンピュータ及び
その周辺機器、ＯＡ機器等の品質の向上を図ることが可
能となる。
【図１】本発明の第１の実施の形態に係るスピンドルモ
ータの一例を示す断面図である。
ータの一例を示す断面図である。
【図２】本発明の第２の実施の形態に係るピボットアッ
シーの一例を示す断面図である。
シーの一例を示す断面図である。
【図３】本発明の実施例に係る鋼材と比較例の、被削性
についての検討結果を示す図表である。
についての検討結果を示す図表である。
【図４】本発明の実施例に係る鋼材と比較例の、穿孔加
工性についての検討結果を示す図である。
工性についての検討結果を示す図である。
【図５】本発明の実施例に係る鋼材と比較例の、冷間加
工率と硬度との関係を示す図である。
工率と硬度との関係を示す図である。
【図６】本発明の実施例に係る鋼材と比較例の、耐食性
試験（塩水噴霧試験）の比較結果を示す図である。
試験（塩水噴霧試験）の比較結果を示す図である。
【図７】本発明の実施例に係る鋼材と比較例の、摺動摩
耗性試験の比較結果を示す図である。
耗性試験の比較結果を示す図である。
【図８】本発明の実施例に係る鋼材と比較例の、環境試
験の比較結果を経時的に示す図表である。
験の比較結果を経時的に示す図表である。
【図９】本発明の実施例に係る鋼材と比較例の、耐食性
試験の比較結果を経時的に示す図表である。
試験の比較結果を経時的に示す図表である。
１ ロータ １ｂ 外周円筒部 １ｃ マグネット １ｄ マグネット ２ シャフト ３ 軸受 ４ スペーサ ５ ハウジング ６ ステータ ６ａ コイル ９ シャフト 10 スリーブ 11 軸受
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成１３年１月２４日（２００１．１．２
４）
４）
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正内容】
【書類名】 明細書
【発明の名称】 スピンドルモータおよびピボットアッ
シー
シー
【特許請求の範囲】
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、耐摩耗性、耐食
性、高加工性に優れる鋼材からなる部品で構成されたス
ピンドルモータ、ピボットアッシーに関するものであ
る。
性、高加工性に優れる鋼材からなる部品で構成されたス
ピンドルモータ、ピボットアッシーに関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】ハードディスクドライブ（ＨＤＤ）、フ
ロッピーディスクドライブ（ＦＤＤ）、プリンタ等のコ
ンピュータ周辺機器や、ファクシミリ等のＯＡ機器等
の、スピンドルモータ、ピボットアッシー等には、高い
回転精度が要求される。かかる回転精度を実現するため
に、スピンドルモータのシャフト、ピボットアッシーの
シャフト、スリーブ等の構成部品に用いられる材料に
は、高い寸法精度が要求される。部品の寸法精度を高め
るためには、加工性の高い材料を使用することが望まし
い。また、コンピュータ周辺機器、ＯＡ機器等は、ユー
ザーによって使用環境が千差万別であるため、スピンド
ルモータのシャフト、ピボットアッシーのシャフト、ス
リーブ等の構成部品に用いられる材料には、一定以上の
耐摩耗性、耐食性が要求される。
ロッピーディスクドライブ（ＦＤＤ）、プリンタ等のコ
ンピュータ周辺機器や、ファクシミリ等のＯＡ機器等
の、スピンドルモータ、ピボットアッシー等には、高い
回転精度が要求される。かかる回転精度を実現するため
に、スピンドルモータのシャフト、ピボットアッシーの
シャフト、スリーブ等の構成部品に用いられる材料に
は、高い寸法精度が要求される。部品の寸法精度を高め
るためには、加工性の高い材料を使用することが望まし
い。また、コンピュータ周辺機器、ＯＡ機器等は、ユー
ザーによって使用環境が千差万別であるため、スピンド
ルモータのシャフト、ピボットアッシーのシャフト、ス
リーブ等の構成部品に用いられる材料には、一定以上の
耐摩耗性、耐食性が要求される。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】以上の条件を満たす材
料として、従来は、スピンドルモータのシャフト、ピボ
ットアッシーのシャフト、スリーブ等の製造に、種々の
ステンレス鋼や、熱処理を施した鋼材を使用していた。
しかしながら、オーステナイト系ステンレス鋼は、耐食
性は良いが、材料自体が高価であることに加え、硬さ、
耐摩耗性については要求を充分に満たすことができなか
った。また、マルテンサイト系ステンレス鋼は、熱処理
を施すと、硬さ、耐摩耗性は良好となるが、耐食性、加
工性が悪くなり、表面処理により耐食性、アウトガスの
改善を行う必要があった。また、加工性を高めるため
に、鉛（Ｐｂ）を添加する必要があった。
料として、従来は、スピンドルモータのシャフト、ピボ
ットアッシーのシャフト、スリーブ等の製造に、種々の
ステンレス鋼や、熱処理を施した鋼材を使用していた。
しかしながら、オーステナイト系ステンレス鋼は、耐食
性は良いが、材料自体が高価であることに加え、硬さ、
耐摩耗性については要求を充分に満たすことができなか
った。また、マルテンサイト系ステンレス鋼は、熱処理
を施すと、硬さ、耐摩耗性は良好となるが、耐食性、加
工性が悪くなり、表面処理により耐食性、アウトガスの
改善を行う必要があった。また、加工性を高めるため
に、鉛（Ｐｂ）を添加する必要があった。
【０００４】また、硫黄を加えた快削鋼には熱処理を施
し、硬さ、耐摩耗性、加工性を改善し、更に耐食性、ア
ウトガスを改善するための表面処理を行うことが必要で
あった。しかしながら、表面処理行程を含むことによる
製造コストの上昇、表面処理に伴う環境対策費用の負担
を避けることができなかった。
し、硬さ、耐摩耗性、加工性を改善し、更に耐食性、ア
ウトガスを改善するための表面処理を行うことが必要で
あった。しかしながら、表面処理行程を含むことによる
製造コストの上昇、表面処理に伴う環境対策費用の負担
を避けることができなかった。
【０００５】これらの材料に代わるものとして、高マン
ガン鋼などの開発も進められているが、耐摩耗性、加工
性の点でいまだ満足できるものではなかった。このた
め、従来は、高マンガン鋼に対摩耗性を向上させるため
の熱処理を行ったり、加工性等の向上を図るために材料
成分に硫黄を添加する等の対策が施されている。ところ
が、かかる対策材料は、製品として完成した後に、材料
自体から硫黄および硫黄化合物（硫化水素、二酸化硫黄
等）のアウトガスを発生させる原因となり、スピンドル
モータのシャフト、ピボットアッシーのシャフト、スリ
ーブ等の信頼性を低下させるという問題が指摘されてい
た。
ガン鋼などの開発も進められているが、耐摩耗性、加工
性の点でいまだ満足できるものではなかった。このた
め、従来は、高マンガン鋼に対摩耗性を向上させるため
の熱処理を行ったり、加工性等の向上を図るために材料
成分に硫黄を添加する等の対策が施されている。ところ
が、かかる対策材料は、製品として完成した後に、材料
自体から硫黄および硫黄化合物（硫化水素、二酸化硫黄
等）のアウトガスを発生させる原因となり、スピンドル
モータのシャフト、ピボットアッシーのシャフト、スリ
ーブ等の信頼性を低下させるという問題が指摘されてい
た。
【０００６】本発明は上記課題に鑑みてなされたもので
あり、その目的とするところは、スピンドルモータのシ
ャフト、ピボットアッシーのシャフト、スリーブを、耐
摩耗性、耐食性、加工性が高く、硫黄および硫黄化合物
のアウトガスの発生を低く抑えた材料によって製造する
ことにより、コンピュータ及びその周辺機器、ＯＡ機器
等の品質の向上を図ることにある。
あり、その目的とするところは、スピンドルモータのシ
ャフト、ピボットアッシーのシャフト、スリーブを、耐
摩耗性、耐食性、加工性が高く、硫黄および硫黄化合物
のアウトガスの発生を低く抑えた材料によって製造する
ことにより、コンピュータ及びその周辺機器、ＯＡ機器
等の品質の向上を図ることにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
の本発明に係るスピンドルモータは、耐摩耗性、耐食
性、加工性が高く、かつ、硫黄および硫黄化合物のアウ
トガスの発生を低く抑えた材料によって構成したシャフ
トを有することを特徴とする。また、前記スピンドルモ
ータでは、前記材料として、0.20重量％のＣ、0.35重量
％のＳｉ、8.00重量％のＭｎ、０を超え0.05重量％以下
のＰ、0.15重量％のＳ、０を超え2.00重量％以下のＮ
ｉ、14.00重量％のＣｒを包含し、残部が実質的にＦｅ
からなる鋼材を用いている。さらに、前記スピンドルモ
ータでは、前記材料はＰｂを含まないものである。
の本発明に係るスピンドルモータは、耐摩耗性、耐食
性、加工性が高く、かつ、硫黄および硫黄化合物のアウ
トガスの発生を低く抑えた材料によって構成したシャフ
トを有することを特徴とする。また、前記スピンドルモ
ータでは、前記材料として、0.20重量％のＣ、0.35重量
％のＳｉ、8.00重量％のＭｎ、０を超え0.05重量％以下
のＰ、0.15重量％のＳ、０を超え2.00重量％以下のＮ
ｉ、14.00重量％のＣｒを包含し、残部が実質的にＦｅ
からなる鋼材を用いている。さらに、前記スピンドルモ
ータでは、前記材料はＰｂを含まないものである。
【０００８】また、上記課題を解決するための本発明に
係るピボットアッシーは、耐摩耗性、耐食性、加工性が
高く、かつ、硫黄および硫黄化合物のアウトガスの発生
を低く抑えた材料によって構成したスリーブとシャフト
を有することを特徴とする。また、前記ピボットアッシ
ーでは、前記材料として、0.20重量％のＣ、0.35重量％
のＳｉ、8.00重量％のＭｎ、０を超え0.05重量％以下の
Ｐ、0.15重量％のＳ、０を超え2.00重量％以下のＮｉ、
14.00重量％のＣｒを包含し、残部が実質的にＦｅから
なる鋼材を用いている。さらに、前記ピボットアッシー
では、前記材料はＰｂを含まないものである。
係るピボットアッシーは、耐摩耗性、耐食性、加工性が
高く、かつ、硫黄および硫黄化合物のアウトガスの発生
を低く抑えた材料によって構成したスリーブとシャフト
を有することを特徴とする。また、前記ピボットアッシ
ーでは、前記材料として、0.20重量％のＣ、0.35重量％
のＳｉ、8.00重量％のＭｎ、０を超え0.05重量％以下の
Ｐ、0.15重量％のＳ、０を超え2.00重量％以下のＮｉ、
14.00重量％のＣｒを包含し、残部が実質的にＦｅから
なる鋼材を用いている。さらに、前記ピボットアッシー
では、前記材料はＰｂを含まないものである。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て、添付図面を参照しながら説明する。
て、添付図面を参照しながら説明する。
【００１０】図１には、本発明の第１の実施の形態に係
るスピンドルモータの一例を示している。このスピンド
ルモータは、記録媒体であるディスクを必要に応じて交
換して用いることが可能な、いわゆるリムーバルタイプ
のディスクドライブ（ＺＩＰ）に用いられるものであ
る。また、図１のスピンドルモータは、ロータ１にシャ
フト２が固定され、シャフト２が軸受３を介してハウジ
ング５に支持された、いわゆる「軸回転タイプ」のスピ
ンドルモータである。
るスピンドルモータの一例を示している。このスピンド
ルモータは、記録媒体であるディスクを必要に応じて交
換して用いることが可能な、いわゆるリムーバルタイプ
のディスクドライブ（ＺＩＰ）に用いられるものであ
る。また、図１のスピンドルモータは、ロータ１にシャ
フト２が固定され、シャフト２が軸受３を介してハウジ
ング５に支持された、いわゆる「軸回転タイプ」のスピ
ンドルモータである。
【００１１】ロータ１は円盤状のディスク載置面１ａを
有し、その周端部に外周円筒部１ｂを一体的に形成した
ものである。そして、外周円筒部１ｂの内壁には、マグ
ネット１ｃが固定されている。図示の例では、ロータ１
の中心部にシャフト２が圧入固定されているが、シャフ
ト２をロータ１の一部分として一体的に形成した例もあ
る。なお、図示のスピンドルモータはＺＩＰ用であるこ
とから、ディスク載置面１ａにも、ディスククランパと
して機能するマグネット１ｄを備えている。
有し、その周端部に外周円筒部１ｂを一体的に形成した
ものである。そして、外周円筒部１ｂの内壁には、マグ
ネット１ｃが固定されている。図示の例では、ロータ１
の中心部にシャフト２が圧入固定されているが、シャフ
ト２をロータ１の一部分として一体的に形成した例もあ
る。なお、図示のスピンドルモータはＺＩＰ用であるこ
とから、ディスク載置面１ａにも、ディスククランパと
して機能するマグネット１ｄを備えている。
【００１２】また、図１に示すスピンドルモータでは、
ロータ１の回転精度を高めるために、スぺーサ４を挟持
するようにして二つの軸受３が用いられている。軸受３
の外輪が固定されるハウジング５には、ステータ６が固
定されている。ステータ６に支持されるコイル６ａに電
力を供給するためのリード線７は、ハウジング５に形成
された開口５ａを貫通して、フレキシブルプリント回路
板（ＦＰＣ）８にハンダ等により接続されている。な
お、ディスク駆動装置用のスピンドルモータは、ＺＩＰ
用に限らず概略同様の構造を有している。
ロータ１の回転精度を高めるために、スぺーサ４を挟持
するようにして二つの軸受３が用いられている。軸受３
の外輪が固定されるハウジング５には、ステータ６が固
定されている。ステータ６に支持されるコイル６ａに電
力を供給するためのリード線７は、ハウジング５に形成
された開口５ａを貫通して、フレキシブルプリント回路
板（ＦＰＣ）８にハンダ等により接続されている。な
お、ディスク駆動装置用のスピンドルモータは、ＺＩＰ
用に限らず概略同様の構造を有している。
【００１３】本発明の第１の実施の形態では、シャフト
２を、耐摩耗性、耐食性、加工性が高く、かつ、硫黄お
よび硫黄化合物のアウトガスの発生を低く抑えた材料に
よって構成している。係る材料は、0.20重量％のＣ、0.
35重量％のＳｉ、8.00重量％のＭｎ、０を超え0.05重量
％以下のＰ、0.15重量％のＳ、０を超え2.00重量％以下
のＮｉ、14.00重量％のＣｒを包含し、残部が実質的に
Ｆｅからなる鋼材である。また、前記材料は、Ｐｂを含
まないものである。
２を、耐摩耗性、耐食性、加工性が高く、かつ、硫黄お
よび硫黄化合物のアウトガスの発生を低く抑えた材料に
よって構成している。係る材料は、0.20重量％のＣ、0.
35重量％のＳｉ、8.00重量％のＭｎ、０を超え0.05重量
％以下のＰ、0.15重量％のＳ、０を超え2.00重量％以下
のＮｉ、14.00重量％のＣｒを包含し、残部が実質的に
Ｆｅからなる鋼材である。また、前記材料は、Ｐｂを含
まないものである。
【００１４】上述した基本構成のうち、Ｃ含有量の増加
は発錆等を抑制すると共に、切削加工性を向上させる目
的で、その含有量を上記の値としている。また、Ｓｉは
Ａｌと同様に脱酸剤として機能することから、添加され
ている。しかしながら、Ｓｉは耐食性の低下要因として
も、Ａｌと同様の性質を有するので、その含有量は、0.
35重量％程度とする。Ｍｎは、鋼組織をオーステナイト
化組織とするために必須の成分であることから、8.00重
量％だけ添加されている。かかる値は、Ｃの含有量を考
慮して決定されている。
は発錆等を抑制すると共に、切削加工性を向上させる目
的で、その含有量を上記の値としている。また、Ｓｉは
Ａｌと同様に脱酸剤として機能することから、添加され
ている。しかしながら、Ｓｉは耐食性の低下要因として
も、Ａｌと同様の性質を有するので、その含有量は、0.
35重量％程度とする。Ｍｎは、鋼組織をオーステナイト
化組織とするために必須の成分であることから、8.00重
量％だけ添加されている。かかる値は、Ｃの含有量を考
慮して決定されている。
【００１５】Ｐは、鋼材の摩擦係数を低下させるもので
あるが、局部電池として働くので、耐食性を低下させて
しまう。このために、極力混入させないことが望まし
い。Ｓは、切削性を向上させる効果を奏するが、Ｐと同
様に、鋼材中に局部電池を形成して腐食を引き起こすた
め、耐食性の点で好ましくない。また、製品として完成
した後に、材料自体から硫黄および硫黄化合物のアウト
ガスを発生させる原因となる。そこで、本発明の実施の
形態では、Ｓの添加量は0.15重量％としている。
あるが、局部電池として働くので、耐食性を低下させて
しまう。このために、極力混入させないことが望まし
い。Ｓは、切削性を向上させる効果を奏するが、Ｐと同
様に、鋼材中に局部電池を形成して腐食を引き起こすた
め、耐食性の点で好ましくない。また、製品として完成
した後に、材料自体から硫黄および硫黄化合物のアウト
ガスを発生させる原因となる。そこで、本発明の実施の
形態では、Ｓの添加量は0.15重量％としている。
【００１６】Ｎｉは、Ｍｎと同様にオーステナイト組織
を保持する成分であることから、添加されているが、そ
の添加量は、2.00重量％以下とする。Ｎｉの添加により
得られる効果は、１重量％あたりから顕著となり、ま
た、Ｎｉを多量に包含すると合金としての製造コストが
大幅に高くなるので、本発明の鋼材の効果を損ねること
になるからである。
を保持する成分であることから、添加されているが、そ
の添加量は、2.00重量％以下とする。Ｎｉの添加により
得られる効果は、１重量％あたりから顕著となり、ま
た、Ｎｉを多量に包含すると合金としての製造コストが
大幅に高くなるので、本発明の鋼材の効果を損ねること
になるからである。
【００１７】Ｃｒは不動態膜の形成により耐食性の向上
に寄与する成分である。特にＣｒは耐塩性の向上に寄与
する。さらに、Ｃｒの添加は鋼材の引張り強さを向上さ
せ、降伏点を上昇させると共に、鋼材の強度も上昇させ
ることができる。また、Ｃｒの添加は溶接による劣化を
減少させ、これにより溶接性も向上する。しかしなが
ら、Ｃｒは製造コストの大幅な増大を来さない範囲で添
加量を決定する必要がある。
に寄与する成分である。特にＣｒは耐塩性の向上に寄与
する。さらに、Ｃｒの添加は鋼材の引張り強さを向上さ
せ、降伏点を上昇させると共に、鋼材の強度も上昇させ
ることができる。また、Ｃｒの添加は溶接による劣化を
減少させ、これにより溶接性も向上する。しかしなが
ら、Ｃｒは製造コストの大幅な増大を来さない範囲で添
加量を決定する必要がある。
【００１８】さらに、0.20重量％のＮ、０を超え0.10重
量％以下のＡｌ、０を超え3.0重量％以下のＭｏ、０を
超え3.0重量％以下のＣｕを含有させる場合もある。な
お、ＡｌはＡｌ酸化物として存在すると錆の進行を早め
るために、０を超え0.10重量％以下とし、さらにＡｌを
炭化物として存在させることにより、耐食性の向上を図
っている。
量％以下のＡｌ、０を超え3.0重量％以下のＭｏ、０を
超え3.0重量％以下のＣｕを含有させる場合もある。な
お、ＡｌはＡｌ酸化物として存在すると錆の進行を早め
るために、０を超え0.10重量％以下とし、さらにＡｌを
炭化物として存在させることにより、耐食性の向上を図
っている。
【００１９】Ｍｏは、引張り強さの降伏点を上昇させる
ために役立ち、電気腐食性やその他の耐食性を向上さ
せ、特に塩水噴霧試験に対する特性を改善するものであ
る。しかしながら、Ｍｏの含有量は、５重量％を超える
と合金としての製造コストが高くなり、本発明の鋼材の
効果を損ねることにもなる。そこで、本実施の形態で
は、、０を超え3.0重量％以下の添加量としている。ま
た、冷間加工性等の向上のため、０を超え3.0重量％以
下のＣｕを含有させることも可能である。
ために役立ち、電気腐食性やその他の耐食性を向上さ
せ、特に塩水噴霧試験に対する特性を改善するものであ
る。しかしながら、Ｍｏの含有量は、５重量％を超える
と合金としての製造コストが高くなり、本発明の鋼材の
効果を損ねることにもなる。そこで、本実施の形態で
は、、０を超え3.0重量％以下の添加量としている。ま
た、冷間加工性等の向上のため、０を超え3.0重量％以
下のＣｕを含有させることも可能である。
【００２０】以上の成分比を有する鋼材は、メッキ不要
の耐食性と、熱処理／軟窒化不要の耐摩耗性を有してい
る。また、従来から使用していたステンレス鋼の場合に
は、切削性を向上させるためにＰｂを添加する場合が多
いが、本発明の実施の形態に係る鋼材はＰｂを全く含ま
ないため、Ｐｂフリー材料としても対応している。さら
に、材料硬度は、Ｈｖ250〜500の範囲で用途に応じて任
意設定が可能であり、また、切削面の面粗度はステンレ
ス鋼（SUS303）よりも良好となる。引っ張り強度に関し
ても、ステンレス鋼（SUS303）の約1.6倍（800〜1000N/
mm2）と高強度であるとともに、旋盤による切削性は、
ステンレス鋼（SUS303）よりも良好である。かかる特性
は、オーステナイトの安定化を狙い、８重量％のＭｎ、
14重量％のＣｒを中心とする鋼中に微量のＣ、Ｓを添加
し、ＭｎＳを非常に微細かつ均一に分布させることで、
達成されたものである。
の耐食性と、熱処理／軟窒化不要の耐摩耗性を有してい
る。また、従来から使用していたステンレス鋼の場合に
は、切削性を向上させるためにＰｂを添加する場合が多
いが、本発明の実施の形態に係る鋼材はＰｂを全く含ま
ないため、Ｐｂフリー材料としても対応している。さら
に、材料硬度は、Ｈｖ250〜500の範囲で用途に応じて任
意設定が可能であり、また、切削面の面粗度はステンレ
ス鋼（SUS303）よりも良好となる。引っ張り強度に関し
ても、ステンレス鋼（SUS303）の約1.6倍（800〜1000N/
mm2）と高強度であるとともに、旋盤による切削性は、
ステンレス鋼（SUS303）よりも良好である。かかる特性
は、オーステナイトの安定化を狙い、８重量％のＭｎ、
14重量％のＣｒを中心とする鋼中に微量のＣ、Ｓを添加
し、ＭｎＳを非常に微細かつ均一に分布させることで、
達成されたものである。
【００２１】従って、当該鋼材をシャフト２の材料とし
て使用することにより、一定以上の加工性、耐摩耗性、
耐食性を備えることになり、熱処理、メッキ処理に伴う
環境悪化や、材料成分に起因する硫黄および硫黄化合物
のアウトガスの発生を抑えることができるので、高精度
かつ信頼性の高いスピンドルモータを、低コストで提供
することが可能となる。
て使用することにより、一定以上の加工性、耐摩耗性、
耐食性を備えることになり、熱処理、メッキ処理に伴う
環境悪化や、材料成分に起因する硫黄および硫黄化合物
のアウトガスの発生を抑えることができるので、高精度
かつ信頼性の高いスピンドルモータを、低コストで提供
することが可能となる。
【００２２】図２には、本発明の第２の実施の形態に係
るピボットアッシーの一例を示している。かかるピボッ
トアッシーは、シャフト９及びスリーブ10の何れにも、
本発明の第１の実施の形態でスピンドルモータのシャフ
ト２に使用した鋼材を用いたものである。なお、シャフ
ト９及びスリーブ10は、軸受11によって互いに回転自在
となっており、ＨＤＤやＦＤＤ等のコンピュータ用電子
機器や、その周辺機器等に内蔵されるディスク記憶装置
のスイングアーム等の機械要素に多用されるものであ
る。
るピボットアッシーの一例を示している。かかるピボッ
トアッシーは、シャフト９及びスリーブ10の何れにも、
本発明の第１の実施の形態でスピンドルモータのシャフ
ト２に使用した鋼材を用いたものである。なお、シャフ
ト９及びスリーブ10は、軸受11によって互いに回転自在
となっており、ＨＤＤやＦＤＤ等のコンピュータ用電子
機器や、その周辺機器等に内蔵されるディスク記憶装置
のスイングアーム等の機械要素に多用されるものであ
る。
【００２３】かかる材料をピボットアッシーに用いるこ
とで、一定以上の加工性、耐摩耗性、耐食性を備えるこ
とになり、熱処理、表面処理に伴う環境悪化や、材料成
分に起因する硫黄および硫黄化合物のアウトガスの発生
を抑えることができるので、高精度かつ信頼性の高いピ
ボットアッシーを、低コストで提供することが可能とな
る。
とで、一定以上の加工性、耐摩耗性、耐食性を備えるこ
とになり、熱処理、表面処理に伴う環境悪化や、材料成
分に起因する硫黄および硫黄化合物のアウトガスの発生
を抑えることができるので、高精度かつ信頼性の高いピ
ボットアッシーを、低コストで提供することが可能とな
る。
【００２４】
【実施例】次に、本発明に係る鋼材の評価結果について
以下に説明する。
以下に説明する。
【００２５】実施例に係る鋼材の成分は、0.20重量％の
Ｃ、0.35重量％のＳｉ、8.00重量％のＭｎ、０を超え0.
05重量％以下のＰ、0.15重量％のＳ、０を超え2.00重量
％以下のＮｉ、14.00重量％のＣｒを包含し、残部が実
質的にＦｅからなる。かかる鋼材との比較例として、ス
ピンドルモータのシャフト、ピボットアッシーのシャフ
ト、スリーブ等の構成部品に用いられていた材料を挙げ
ている。以下の説明では、実施例に係る鋼材を（Ｘ）、
SUS416を（ａ）、SUS304を（ｂ）、SUS303を（ｃ）、SU
S430Fを（ｄ）、S45Cを（e）、非磁性高硬度材（DSH400
F）を（ｆ）、SUM24L窒化材を（ｇ）で示す。
Ｃ、0.35重量％のＳｉ、8.00重量％のＭｎ、０を超え0.
05重量％以下のＰ、0.15重量％のＳ、０を超え2.00重量
％以下のＮｉ、14.00重量％のＣｒを包含し、残部が実
質的にＦｅからなる。かかる鋼材との比較例として、ス
ピンドルモータのシャフト、ピボットアッシーのシャフ
ト、スリーブ等の構成部品に用いられていた材料を挙げ
ている。以下の説明では、実施例に係る鋼材を（Ｘ）、
SUS416を（ａ）、SUS304を（ｂ）、SUS303を（ｃ）、SU
S430Fを（ｄ）、S45Cを（e）、非磁性高硬度材（DSH400
F）を（ｆ）、SUM24L窒化材を（ｇ）で示す。
【００２６】まず、被削性についての検討結果を図３に
図表として示す。なお、当該比較試験における旋盤の回
転数：2650rpm、周速：50m/s、バイトのフィード量：25
μmである。当該図表に示したように、面粗度、バラツ
キの点で、実施例に係る鋼材（Ｘ）は（ａ）のSUS416よ
りも良好な結果を得ている。しかも、バラツキに関して
は、０μmを達成している。切削粉厚に関しては、鋼材
（Ｘ）の方が若干厚くなっているが、状態は良好であ
り、夜間無人可動による生産は可能である。
図表として示す。なお、当該比較試験における旋盤の回
転数：2650rpm、周速：50m/s、バイトのフィード量：25
μmである。当該図表に示したように、面粗度、バラツ
キの点で、実施例に係る鋼材（Ｘ）は（ａ）のSUS416よ
りも良好な結果を得ている。しかも、バラツキに関して
は、０μmを達成している。切削粉厚に関しては、鋼材
（Ｘ）の方が若干厚くなっているが、状態は良好であ
り、夜間無人可動による生産は可能である。
【００２７】次に、穿孔加工性についての検討結果を図
４に示す。当該比較試験におけるドリルの回転速度：50
0rpm、送り量：0.07mm/rev、送り速度：35mm/min、送り
深さ：10mmである。図４に示されるように、実施例に係
る鋼材（Ｘ）は、（e）のS45Cには及ばないが、（ｂ）
のSUS304よりも抵抗力（N）は小さく、穿孔加工性は良
好である。
４に示す。当該比較試験におけるドリルの回転速度：50
0rpm、送り量：0.07mm/rev、送り速度：35mm/min、送り
深さ：10mmである。図４に示されるように、実施例に係
る鋼材（Ｘ）は、（e）のS45Cには及ばないが、（ｂ）
のSUS304よりも抵抗力（N）は小さく、穿孔加工性は良
好である。
【００２８】次に、冷間加工率と硬度との関係を、図５
に示す。図示のごとく、実施例に係る鋼材（Ｘ）は、始
め冷間加工率の増加と共に硬度増加を増し、冷間加工率
15％で硬度値約ＨRＣ40に達する。次いで冷間加工率の
増加と共に緩やかな増加に転じ、冷間加工率25％で硬度
値約ＨRＣ48となる。そして、（ｆ）の非磁性高硬度材
（DSH400F）、（ｃ）のSUS303のいずれをも上回る硬度
を得ている。
に示す。図示のごとく、実施例に係る鋼材（Ｘ）は、始
め冷間加工率の増加と共に硬度増加を増し、冷間加工率
15％で硬度値約ＨRＣ40に達する。次いで冷間加工率の
増加と共に緩やかな増加に転じ、冷間加工率25％で硬度
値約ＨRＣ48となる。そして、（ｆ）の非磁性高硬度材
（DSH400F）、（ｃ）のSUS303のいずれをも上回る硬度
を得ている。
【００２９】図６には、耐食性試験（塩水噴霧試験）の
比較結果を示している。発錆度合のランクは、Ａ：全く
腐食されない、Ｂ：ほとんど腐食されない、Ｃ：わずか
に腐食される、Ｄ：腐食される、Ｅ：かなり腐食され
る、となっている。ここで、実施例に係る鋼材（Ｘ）
は、（ｃ）のSUS303には劣るが、（ｄ）のSUS430Fと同
等の耐食性（ランクＢ）を獲得している。なお、環境試
験及び塩水噴霧試験については、図８、図９にも詳しい
試験結果を示している。
比較結果を示している。発錆度合のランクは、Ａ：全く
腐食されない、Ｂ：ほとんど腐食されない、Ｃ：わずか
に腐食される、Ｄ：腐食される、Ｅ：かなり腐食され
る、となっている。ここで、実施例に係る鋼材（Ｘ）
は、（ｃ）のSUS303には劣るが、（ｄ）のSUS430Fと同
等の耐食性（ランクＢ）を獲得している。なお、環境試
験及び塩水噴霧試験については、図８、図９にも詳しい
試験結果を示している。
【００３０】図７には、摺動摩耗性試験の比較結果を示
している。図から明らかなように、実施例に係る鋼材
（Ｘ）は、（ｇ）のSUM24L窒化材、（ａ）のSUS416の何
れよりも摩耗量（μm）は少なく、高い耐摩耗性を備え
ていることがわかる。
している。図から明らかなように、実施例に係る鋼材
（Ｘ）は、（ｇ）のSUM24L窒化材、（ａ）のSUS416の何
れよりも摩耗量（μm）は少なく、高い耐摩耗性を備え
ていることがわかる。
【００３１】図８には、環境試験の比較結果を図表とし
て示している。環境試験の条件は80℃、湿度95％であ
る。（ａ）のSUS416は、96時間で錆が発生しているが、
その後の進行はない。但し、試験片の切削部を拡大観察
したところ、切削痕（切削時のＭｎＳの脱落によるもの
と思われるピンホール）に、錆の発錆が確認された。
（ｃ）のSUS303は、120時間で全周に渡り均一な斑点状
の錆が発錆した。実施例に係る鋼材（Ｘ）は、120時間
で切削部にしみ状の錆が発生した。
て示している。環境試験の条件は80℃、湿度95％であ
る。（ａ）のSUS416は、96時間で錆が発生しているが、
その後の進行はない。但し、試験片の切削部を拡大観察
したところ、切削痕（切削時のＭｎＳの脱落によるもの
と思われるピンホール）に、錆の発錆が確認された。
（ｃ）のSUS303は、120時間で全周に渡り均一な斑点状
の錆が発錆した。実施例に係る鋼材（Ｘ）は、120時間
で切削部にしみ状の錆が発生した。
【００３２】なお、試験前の試験片の切削部において、
硫化物（ＭｎＳ）の脱落痕が（ｃ）のSUS303、（ａ）の
SUS416で確認できたのに対し、実施例に係る鋼材（Ｘ）
は、痕跡が皆無であることが、本環境試験で良好な結果
を示した一因であると思料される。
硫化物（ＭｎＳ）の脱落痕が（ｃ）のSUS303、（ａ）の
SUS416で確認できたのに対し、実施例に係る鋼材（Ｘ）
は、痕跡が皆無であることが、本環境試験で良好な結果
を示した一因であると思料される。
【００３３】図９には、耐食性試験の比較結果を図表と
して示している。また、耐食性試験の条件は、35℃、５
％ＮａＣｌである。（ａ）のSUS416は、８時間から錆が
発生し、時間経過に伴う錆の進行が、試験片の切削部と
研削部双方に確認できる。（ｃ）のSUS303は、168時間
で試験片の切削先端部に錆が発生している。実施例に係
る鋼材（Ｘ）は、48時間から試験片の切削部の根元に錆
が発生し、168時間後は、塩水の流れ落ちた部分に拡大
している。したがって、実施例に係る鋼材（Ｘ）は、浸
透（海水中等）状態での耐食性は充分ではないが、パソ
コン用電子機器、ファクシミリ（ＯＡ機器）等、本発明
の適用分野への使用における耐食性は充分に確保されて
いることがわかる。
して示している。また、耐食性試験の条件は、35℃、５
％ＮａＣｌである。（ａ）のSUS416は、８時間から錆が
発生し、時間経過に伴う錆の進行が、試験片の切削部と
研削部双方に確認できる。（ｃ）のSUS303は、168時間
で試験片の切削先端部に錆が発生している。実施例に係
る鋼材（Ｘ）は、48時間から試験片の切削部の根元に錆
が発生し、168時間後は、塩水の流れ落ちた部分に拡大
している。したがって、実施例に係る鋼材（Ｘ）は、浸
透（海水中等）状態での耐食性は充分ではないが、パソ
コン用電子機器、ファクシミリ（ＯＡ機器）等、本発明
の適用分野への使用における耐食性は充分に確保されて
いることがわかる。
【００３４】
【発明の効果】本発明はこのように構成したので、以下
のような効果を有する。すなわち、本発明に係るスピン
ドルモータは、耐摩耗性、耐食性、加工性が高く、硫黄
および硫黄化合物のアウトガスの発生を低く抑えた材料
によって製造されたシャフトを備えることで、ＨＤＤ、
ＦＤＤ等コンピュータ用電子機器、ＯＡ機器等の品質の
向上を図ることが可能となる。また、本発明に係るピボ
ットアッシーは、耐摩耗性、耐食性、加工性が高く、硫
黄および硫黄化合物のアウトガスの発生を低く抑えた材
料によって製造されたシャフト、スリーブを備えること
で、コンピュータ及びその周辺機器、ＯＡ機器等の品質
の向上を図ることが可能となる。
のような効果を有する。すなわち、本発明に係るスピン
ドルモータは、耐摩耗性、耐食性、加工性が高く、硫黄
および硫黄化合物のアウトガスの発生を低く抑えた材料
によって製造されたシャフトを備えることで、ＨＤＤ、
ＦＤＤ等コンピュータ用電子機器、ＯＡ機器等の品質の
向上を図ることが可能となる。また、本発明に係るピボ
ットアッシーは、耐摩耗性、耐食性、加工性が高く、硫
黄および硫黄化合物のアウトガスの発生を低く抑えた材
料によって製造されたシャフト、スリーブを備えること
で、コンピュータ及びその周辺機器、ＯＡ機器等の品質
の向上を図ることが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１の実施の形態に係るスピンドルモ
ータの一例を示す断面図である。
ータの一例を示す断面図である。
【図２】本発明の第２の実施の形態に係るピボットアッ
シーの一例を示す断面図である。
シーの一例を示す断面図である。
【図３】本発明の実施例に係る鋼材と比較例の、被削性
についての検討結果を示す図表である。
についての検討結果を示す図表である。
【図４】本発明の実施例に係る鋼材と比較例の、穿孔加
工性についての検討結果を示す図である。
工性についての検討結果を示す図である。
【図５】本発明の実施例に係る鋼材と比較例の、冷間加
工率と硬度との関係を示す図である。
工率と硬度との関係を示す図である。
【図６】本発明の実施例に係る鋼材と比較例の、耐食性
試験（塩水噴霧試験）の比較結果を示す図である。
試験（塩水噴霧試験）の比較結果を示す図である。
【図７】本発明の実施例に係る鋼材と比較例の、摺動摩
耗性試験の比較結果を示す図である。
耗性試験の比較結果を示す図である。
【図８】本発明の実施例に係る鋼材と比較例の、環境試
験の比較結果を経時的に示す図表である。
験の比較結果を経時的に示す図表である。
【図９】本発明の実施例に係る鋼材と比較例の、耐食性
試験の比較結果を経時的に示す図表である。
試験の比較結果を経時的に示す図表である。
【符号の説明】 １ ロータ １ｂ 外周円筒部 １ｃ マグネット １ｄ マグネット ２ シャフト ３ 軸受 ４ スペーサ ５ ハウジング ６ ステータ ６ａ コイル ９ シャフト 10 スリーブ 11 軸受
【手続補正２】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図３
【補正方法】変更
【補正内容】
【図３】
【手続補正３】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図４
【補正方法】変更
【補正内容】
【図４】
【手続補正４】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図５
【補正方法】変更
【補正内容】
【図５】
【手続補正５】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図６
【補正方法】変更
【補正内容】
【図６】
【手続補正６】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図７
【補正方法】変更
【補正内容】
【図７】
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） // Ｇ１１Ｂ 19/20 Ｇ１１Ｂ 19/20 Ｅ Ｆターム(参考） 5D109 BB01 BB12 BB16 BB21 BB31 5H002 AA07 AB08 5H615 AA01 BB01 BB07 BB14 PP24 SS08 SS16 TT04 5H621 GA04 HH01 JK17
Claims (6)
- 【請求項１】 耐摩耗性、耐食性、加工性が高く、か
つ、硫黄化合物のアウトガスの発生を低く抑えた材料に
よって構成したシャフトを有することを特徴とするスピ
ンドルモータ。 - 【請求項２】 前記材料は、0.20重量％のＣ、0.35重量
％のＳｉ、8.00重量％のＭｎ、０を超え0.05重量％以下
のＰ、0.15重量％のＳ、０を超え2.00重量％以下のＮ
ｉ、14.00重量％のＣｒを包含し、残部が実質的にＦｅ
からなる鋼材であることを特徴とする請求項１記載のス
ピンドルモータ。 - 【請求項３】 前記材料は、Ｐｂを含まないことを特徴
とする請求項２記載のスピンドルモータ。 - 【請求項４】 耐摩耗性、耐食性、加工性が高く、か
つ、硫黄化合物のアウトガスの発生を低く抑えた材料に
よって構成したスリーブとシャフトとを有することを特
徴とするピボットアッシー。 - 【請求項５】 前記材料は、0.20重量％のＣ、0.35重量
％のＳｉ、8.00重量％のＭｎ、０を超え0.05重量％の
Ｐ、0.15重量％のＳ、０を超え2.00重量％以下のＮｉ、
14.00重量％のＣｒを包含し、残部が実質的にＦｅから
なる鋼材で構成したスリーブとシャフトとを有すること
を特徴とする請求項４記載のピボットアッシー。 - 【請求項６】 前記材料は、Ｐｂを含まないことを特徴
とする請求項５記載のピボットアッシー。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000217407A JP2002030386A (ja) | 2000-07-18 | 2000-07-18 | スピンドルモータおよびピボットアッシー |
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