JP2001513854A - ダイヤモンド形キャピラリをもつ紡糸口金 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 本発明は、工業用フィラメントの製造のための合成ポリマーの溶融押出用紡糸口金に関する。紡糸口金は、ポリマーがそこを通って溶融押し出しされてフィラメントを形成するキャピラリのアセンブリを有するプレートを具える。キャピラリはそれぞれキャピラリの縦軸に垂直な長形のダイヤモンド形断面を有する。

Description

【発明の詳細な説明】 ダイヤモンド形キャピラリをもつ紡糸口金 発明の背景 １．発明の分野 本発明は、繊維およびそれから作られる製品を製造するための合成ポリマーの 溶融押出用紡糸口金、さらに詳細には、工業用ポリエステル繊維とそれから作ら れる製品の製造のための合成ポリマーの溶融押出用紡糸口金に関する。 ２．関連技術の説明 ポリエステルを含む糸を含む工業用（すなわち高強度）繊維およびマルチフィ ラメント糸がよく知られている。このような糸は３０年以上前から商業的に製造 され使用されてきた。 工業用ポリエステル繊維は一般に、相対粘度が約２４から約４２、フィラメン ト当たりデニール（ｄｐｆ）が約４から約８、テナシティーが約６．５グラム／ デニールから約９．２グラム／デニールのポリエチレンテレフタレートポリマー から作られる。これらの相対粘度、デニール、およびテナシティーの特徴により 、部分的に、「工業的特性」を有すると記載される糸と、より低い相対粘度、よ り小さいデニール、およびその結果としてかなり低い強度（すなわちテナシティ ー）を有するポリエステルアパレル糸が区別される。これらの特性を有する工業 用ポリエステル糸およびその糸の製造方法は、Chantry他による米国特許第３， ２１６，１８７号に開示されている。 また、糸の紡糸、熱延伸、熱緩和、織編、および糸の巻取りを含む連続プロセ スにより様々な収縮をもつ工業用ポリエステル糸を調製し、結合したプロセスで パッケージを形成することが知られている。Chantry他による米国特許第４，０ ０３，９７４号には、最大乾熱収縮が４％、破断時の伸びが１２％から２０％の 範囲にあるポリエチレンテレフタレートのマルチフィラメント糸の、このような 結合された連続的な製造法が開示されている。これらの収縮と破断時の伸びの特 性が、上記で引用した相対粘度、デニールの範囲、およびテナシティーとあいま って、「工業的特性」をもつ糸の際だった特徴を構成する。 Palmerによる米国特許第４，６２２，１８７号には、工業用マルチフィラメン ト糸の用途に適する他の特性とともに約２％の非常に低い収縮率をもつポリエス テル糸を製造するための結合された連続的なプロセスが開示されている。 上記で引用した各特許には、長軸に垂直な円形断面をもつフィラメント、ある いはフィラメントから作られるマルチフィラメント糸が開示されている。アパレ ル用途の場合、工業用途に必要とされるよりも低い強度をもつ非円形断面の繊維 を用いることが提案された。しかし現在までのところ、全ての市販の工業用繊維 は円形断面である。事実、本発明者等は、円形断面以外のフィラメントで、約６ ００から約２０００の範囲のマルチフィラメント糸デニールの工業用ポリエステ ルマルチフィラメント糸について開示した従来技術を知らない。 本発明の一目的は、それを工業用マルチフィラメント糸、およびその糸から作 られる織物の単位面積当たり重量を、工業的特性を著しく変えることなく低減す る被覆力の改良された織物に加工することができる工業用繊維の製造用紡糸口金 を提供することである。 本発明の上記その他の目的は下記の記述により明らかになるであろう。 発明の概要 本発明は、フィラメントの製造のための合成ポリマーの溶融押出用紡糸口金に 関するもので、そこを通ってポリマーが溶融押出しされてフィラメントを形成す るキャピラリのアセンブリを有するプレートを含み、このキャピラリはそれぞれ キャピラリの長軸に垂直な長形のダイヤモンド形断面を有する。 図面の簡単な説明 本発明は、下記に記載した添付図面と併せた下記の詳細な説明により、より十 分に理解することができる。 図１は、長形のダイヤモンド形断面を示す、長軸に対して垂直に切った工業用 フィラメントの、様々な測定変数を示す拡大概略図である。 図２は、長軸に対して垂直に切った工業用の糸について、図１に示したフィラ メントのタイル配列を示す拡大概略図である。 図３は、長軸に対して垂直に切った工業用の糸について、円形断面形状をもつ フィラメントの従来技術の配列を示す拡大概略図である。 図４は、長軸に対して垂直に切った工業用の糸の拡大概略図である。 図５は、織物の一実施形態の拡大概略図である。 図６は、図１に示したフィラメントを紡糸するための本発明による紡糸口金に おける紡糸口金オリフィスの図である。 図７は、図６に示した紡糸口金の、矢印の方向におけるほぼ線７−７に沿った 断面図である。 図８Ａおよび図８Ｂは、第１の二重ダイヤモンド形の紡糸口金オリフィスと、 第１の二重ダイヤモンド形の紡糸口金オリフィスを通してポリマーを紡糸するこ とによって形成されたフィラメントの第１の二重ダイヤモンド形断面とを示す図 である。 図９Ａおよび図９Ｂは、第２の二重ダイヤモンド形の紡糸口金オリフィスと、 この第２の二重ダイヤモンド形の紡糸口金オリフィスを通してポリマーを紡糸す ることによって形成されたフィラメントの第２の二重ダイヤモンド形断面とを示 す図である。 図１０は、図１に示したフィラメントを含む糸を製造するための紡糸装置の概 略図である。 図１１Ａおよび図１１Ｂは、「Ｓ」字形の紡糸口金オリフィスと、この「Ｓ」 字形の紡糸口金オリフィスを通してポリマーを紡糸することによって形成された フィラメントの「Ｓ」字形断面とを示す図である。 図１２Ａおよび図１２Ｂは、中空二裂片（hollow bilobal）形の紡糸口金オリ フィス、および中空二裂片形の紡糸口金オリフィスを通してポリマーを紡糸する ことによって形成されたフィラメントの中空二裂片形断面を示す図である。 図１３Ａおよび図１３Ｂは、中空楕円形の紡糸口金オリフィス、および中空楕 円形の紡糸口金オリフィスを通してポリマーを紡糸することによって形成された フィラメントの中空楕円形断面を示す図である。 図１４Ａおよび図１４Ｂは、偏平リボン形の紡糸口金オリフィス、および偏平 リボン形の紡糸口金オリフィスを通してポリマーを紡糸することによって形成さ れたフィラメントの偏平リボン形断面を示す図である。 図１５Ａおよび図１５Ｂは、円形の紡糸口金オリフィス、および円形の紡糸口 金オリフィスを通してポリマーを紡糸することによって形成されたフィラメント の円形断面を示す図である。 好ましい実施例の詳細な説明 下記の詳細な説明を通じて、同じ符号は図面の全ての図で同じ要素を表す。 本発明は、長形のダイヤモンド形断面１２を有する工業用フィラメント１０の 製造のための合成ポリマーの溶融押出用紡糸口金、およびそれから作られるマル チフィラメント糸と織物を含む製品に関する。１．フィラメント 本明細書では用語「フィラメント」は、長さと断面積の比が大きく、比較的た わみやすい、巨視的に均一な体と定義する。本明細書では用語「繊維」は、用語 「フィラメント」と同義に用いる。 Ａ．断面 図１には、その長軸に対して垂直に切った工業用フィラメント１０を図示して おり、長形のダイヤモンド形断面１２を示す。長形のダイヤモンド形断面１２は 外周１４を含んでおり、このが外周１４は、図１の時計廻りの方向に、第１の本 質的に真直ぐな辺１６、第１の鈍い丸みのある角１８、第２の本質的に真直ぐな 辺２０、第１の鋭い丸みのある角２２、第３の本質的に真直ぐな辺２４、第２の 鈍い丸みのある角２６、第４の本質的に真直ぐな辺２８、および第２の鋭い丸み のある角３０を含む。好ましくは４つの辺１６、２０、２４、および２８の長さ は等しいか、または本質的に等しい。鈍い丸みのある端部１８および２６は、外 周１４の対向する側にある。同様に鋭い丸みのある端部２２および３０は、外周 １４の対向する側にある。鈍い丸みのある端部１８および２６は、それらがその 間に鈍角を形成する辺（それぞれ１６、２０および２４、２８）に接合している ので「鈍い」と記述される。同様に鋭い丸みのある端部２２および３０は、それ らがその間に鋭角を形成する辺（それぞれ２０、２４および１６、２８）に接合 しているので「鋭い」と記述される。鈍い丸みのある端部１８および２６を定義 する鈍角は同一である必要はないが、同一であることが好ましい。同様に鋭い丸 みのある端部２２および３０を定義する鋭角は同一である必要はないが、同一で あることが好ましい。 フィラメント１０の断面形状は、その縦横比（Ａ／Ｂ）により定量的に記述す ることができる。用語「縦横比」は過去に様々な定義が与えられた。本明細書で フィラメントの断面に適用する場合、用語「縦横比」は第１寸法（Ａ）と第２寸 法（Ｂ）の比として定義する。第１寸法（Ａ）は、フィラメント断面１２の外周 １４の互いに最も離れた第１点と第２点を結ぶ直線部の長さとして定義する。第 １寸法（Ａ）はまた、フィラメント１０の断面１４を包囲する最小円３２の直径 として定義することができる。第２寸法（Ｂ）は、その直線部に対して直角に延 びる断面１２の最大幅である。長形のダイヤモンド形断面１２においては、第１ 寸法（Ａ）と第２寸法（Ｂ）のどちらもフィラメント１０の断面１２の内側に端 から端まで完全に広がる。長形のダイヤモンド形断面１２の縦横比は約２から約 ６、好ましくは約３．５から約４．５である。 共につながった多連の長い断面領域で作られた断面をもつ工業用フィラメント は本発明の範囲内にある。図８Ｂは、その鋭い丸みのある角で共につながった一 対の長形のダイヤモンド形断面領域を有する第１の二重ダイヤモンド形断面８１ ２を含むフィラメント８００を示す図である。図９Ｂは、その鈍い丸みのある角 で共に接合した１対の長形のダイヤモンド形断面領域を有する第２の二重ダイヤ モンド形断面９１２を含むフィラメント９００を示す図である。 Ｂ．ポリマー フィラメント１０、８００、９００は、本明細書で指定した工業的特性をもつ フィラメントに溶融紡糸することができるいずれかの、またあらゆる種類の合成 ポリマーとその混合物から製造することができる。このポリマーは、好ましくは ポリエステルまたはポリアミドである。 ポリエステルポリマーは、二価アルコールとテレフタル酸のエステルを少なく とも８５重量％含むポリエステルホモポリマーおよびコポリマーと呼ばれるもの がこの用途に用いられる。ポリエステルおよびコポリエステルの幾つかの有用な 例が米国特許第２，０７１，２５１号（Carothers）、第２，４６５，３１９号 （WhinfieldおよびDickson）、第４，０２５，５９２号（BosleyおよびDuncan） 、および第４，９４５，１５１号（GoodleyおよびTaylor）に示されている。フ ィラメントの製造に用いられるポリエステルポリマーは、最も好ましくは、事実 上２Ｇ−Ｔホモポリマー、すなわちポリ（エチレンテレフタレート）とすべきで ある。 この用途に用いられるナイロンポリマーは、主として脂肪族のポリアミドホモ ポリマーまたはコポリマーと呼ばれるもので、すなわちポリマーのアミド結合の ８５％未満が２個の芳香族環と結合している。ポリ（ヘキサメチレンアジパミド ）すなわちナイロン６，６、ポリ（ｅ−カプロアミド）すなわちナイロン６、お よびそれらのコポリマーなどの広く用いられているナイロンポリマーが本発明に も用いることができる。有利に使うことのできる他のナイロンポリマーは、ナイ ロン１２、ナイロン４，６、ナイロン６，１０、およびナイロン６，１２である 。本発明の方法に用いることのできるポリアミドおよびコポリアミドの例は、米 国特許第５，０７７，１２４号、第５，１０６，９４６号、および第５，１３９ ，７２９号（いずれもCofer他）に記載されているもの、およびChemical Fiber Internatlonal、４６巻、４１８〜４２０頁、１９９６年１２月にGutmannが記載 しているポリアミドポリマーブレンドである。 ポリマーとそれから得られるフィラメント１０、８００、９００、糸、および 織物は、つや消し剤または着色剤、光安定剤、熱および酸化安定剤、静電防止（ reducing static）用添加剤、染色性変性用添加剤等のような当業界で周知の通 常の添加量を少量含んでもよい。また、当業界で周知のようにポリマーは、糸に 溶融紡糸するためにフィラメントに形成しうる分子量でなければならない。Ｃ．相対粘度 相対粘度約２４から約４２、好ましくは約３６から約３８を有するポリマーに よって、実施例で以下に示すような非常に良好な結果が得られることが分かった 。 Ｄ．デニール フィラメント１０、８００、９００は、フィラメント当たり約４から約８のデ ニール（ｄｐｆ）（約４．４ｄｔｅｘから約８．９ｄｔｅｘ）、好ましくは約６ から約７．２ｄｐｆ（約６．６ｄｔｅｘから約８．０ｄｔｅｘ）である。これら のデニールは、好ましくは本明細書の記載に従って測定されたデニールである。 測定されたデニールは好ましくは「紡糸されたまま」測定した平均デニールであ り、本明細書に記載したような糸仕上剤および周囲の水分を含んでいる。 Ｅ．テナシティー フィラメント１０、８００、９００は、テナシティーが約６．５グラム／デニ ールから約９．２グラム／デニール、好ましくはテナシティーが約７．５グラム ／デニールから約８．０グラム／デニールである。 Ｆ．その他の特性 フィラメント１０、８００、９００は、１７７℃において３０分の乾熱収縮が 約２％から約１６％、好ましくは１７７℃において３０分の乾熱収縮が約３％か ら約１３％である。 フィラメント１０、８００、９００は、破断時の伸びが１６％から２９％、好 ましくは１７％から２８％の範囲にある。２．糸 糸はある程度の凝集性をもった複数（一般に１４０〜１９２）の工業用フィラ メント１０、８００、９００を含む。糸中のフィラメント１０、８００、９００ は、好ましくは絡合（intermingling）装置などを通して混ぜ合わせ、絡み合わ せる。典型的な絡合装置と方法は、米国特許第２，９８５，９９５号に記載さ れ、本発明の糸の製造に用いるのに好適である。長形のダイヤモンド形断面１２ 、８１２、９１２をもつフィラメント１０、８００、９００は、絡合装置の助け がなくても紡糸工程中に自然に混ざり合う傾向がある。本明細書で用いる用語「 糸」には、連続フィラメントとステープルフィラメントが含まれるが、好ましく は連続フィラメントである。糸中のフィラメントが非連続的であり、天然（綿ま たは羊毛）フィラメントとほとんど同じ方法で、より良い糸が形成されるしばし ばステープルフィラメントまたはカットフィラメントと呼ばれるものとは異なり 、このフィラメント１０、８００、９００は「連続的」であって、糸を構成する フィラメントの長さが糸と同じ長さであり、本質的に糸中の他のフィラメントと 同じ長さであることを意味する。 独特のフィラメント１０のダイヤモンド形断面１２により、糸の中で若干のフ ィラメント１０が、第１列３６のフィラメント１０の断面１２の斜面の端部１８ および２６が、前述の第１列３６の両側のフィラメント１０の列３８および４０ のフィラメント１０の断面１２の鋭い端部２２および３０の近くになるように一 般にそれ自体がタイル配列に配置される。図２に示したタイル配列を、図３に示 した図２のそれと本質的に同じ断面積を有する従来技術の工業用のフィラメント の最も密な配列と比べると分かるように、長形のダイヤモンド形断面１２をもつ フィラメント１０のタイル配列ははるかに密である（すなわちより小さな空隙面 積４２を有する）。加えて図２のタイル配列と、図３の従来技術の配列と比べる と、長形のダイヤモンド形断面１２をもつフィラメント１０のタイル配列は円形 断面をもつフィラメントのコンパクトな配列よりもはるかに大きな被覆力をもた らすことが知られる。用語「被覆力」は、長形のダイヤモンド形断面１２をもつ フィラメント１０の同じ体積または重量が、長形のダイヤモンド形断面１２と同 じまたは本質的に同じ面積をもつ円形断面を有するフィラメントの配列よりもは るかに大きな面を被覆し、または大きな面に広がる（図２および３で左から右へ ）ことを意味する。したがって外に向かい先細りになる、ダイヤモンド形断面１ ２をもつフィラメント１０は、本質的に同じ方法でフィラメント１０の束が表面 に沿って広がる傾向を与え、類似の構造と重量の円形断面をもち、フィラメント 当たり同じまたは本質的に同じ断面積をもつフィラメントの代わりに用いた場 合、被覆力あるいは被覆特性を増す。 図４は、その長軸に対して垂直に切った工業用の糸４４の一部分の拡大概略図 である。図２に示したタイル配列は、図４の糸の断面の至るところに見られる。３．織物 本発明の紡糸口金６０から得られたフィラメント１０を組み込んだ糸は、工業 用織物に加工することができる。このような工業用織物５２の１つは少なくとも 若干の工業用フィラメント１０を備えた少なくとも１本の工業用の糸を含む。本 発明に従って製造されたフィラメント１０は糸として用いることができ、また例 えば製織によって、周知の方法により任意の慣用のデザインの織物柄に変えるこ とができる。さらに、これらの本体は他の周知のフィラメントと組み合わせて混 合糸および混合織物を製造することができる。本発明に従って製造されたフィラ メント１０から織られ、あるいは編まれた織物は、フィラメント当たり同じ断面 積をもつ円形フィラメントから作られた類似の構造と重量を有する織物と比べて 被覆力が増加し、重量が減少する。 図５に示した一実施形態においては、織られた工業用織物５２は、縦糸方向に は複数の第１の工業用の糸５４と、横糸方向には第１の工業用の糸５４とともに 織られた複数の第２の工業用の糸５６と、複数の工業用フィラメント１０を含む 少なくとも若干の第１の工業用の糸５４および／または少なくとも若干の第２の 工業用の糸５６とを含む。好ましくは、少なくとも第１の工業用の糸５４および 第２の工業用の糸５６は、複数の工業用フィラメント１０を含む。この好ましい 事例においては織物５２は、他のフィラメントが円形断面をもつことを除いては 実質的に工業用フィラメント１０と同じである他のフィラメントを含む糸で全体 が作られた織物と比べて、全体の重量を少なくとも７％減少することができる。 織物重量の低減の範囲（他のフィラメントが円形断面をもつことを除いては、実 質的に工業用フィラメント１０と同じである他のフィラメントを含む糸で全体が 作られた織物と比べて）は約５％から約１５％である。 第２の実施形態においては、織られた工業用織物５２は、縦糸方向には複数本 の第１の工業用糸５４と、横糸方向には第１の工業用糸５４とともに織られた複 数本の第２の工業用糸５６と、複数本の工業用フィラメント１０を含む少なくと も若干本の第１の工業用糸５４および少なくとも若干本の第２の工業用糸５６と を含む。この場合、織物５２は、他のフィラメントが円形断面をもつことを除い て、実質的に工業用フィラメント１０と同じである他のフィラメントを含む糸で 全体が作られた織物と比べて、全重量を少なくとも１０％減少することができる 。この場合、織物重量の減少の範囲は約１０％から約３０％である。４．紡糸口金 図６および図７は、長形のダイヤモンド形断面１２をもつ工業用フィラメント １０の製造のため、ポリマーの溶融押し出しに用いる紡糸口金６０を示す図であ る。紡糸口金６０は、そこを通って溶融したポリマーが押し出され、工業用フィ ラメント１０を形成するオリフィス、キャピラリまたは孔６４のアセンブリを有 するプレート６２を具備する。図６は、プレート６２を貫通する長形のダイヤモ ンド形の断面６６を有するオリフィス、キャピラリまたは孔６４の１つの底面図 を示す。図６において、長形の断面６６は、図面シートに垂直に通っている長軸 に対して直角である。図７は、図６に示した紡糸口金６０の矢印の方向における ほぼ線７−７に沿った断面図である。図７に示したように孔６４は各々２つの部 分、すなわちキャピラリ６６自体およびキャピラリ６６に接続したこれよりはる かに大きく深い端ぐり通路７０を有する。 キャピラリ６８の長形のダイヤモンド形断面６６は、外周７１を有し、この外 周７１は図６の時計廻りの方向に互いに接合して、第１の本質的に真直ぐな辺７ ２、第１の鈍い丸みのある角７３、第２の本質的に真直ぐな辺７４、第１の鋭い 角７５、第３の本質的に真直ぐな辺７６、第２の鈍い角７７、第４の本質的に真 直ぐな辺７８、および第１の本質的に真直ぐな辺７２に接合した第２の鋭い角７ ９を含む。好ましくは４つの辺７２、７４、７６、および７８の長さは等しいか 、または本質的に等しい。鈍い端部７３および７７は、外周７１の対向する側に ある。同様に鋭い端部７５および７９は、外周７１の対向する側にある。鈍い端 部７３および７７は、それらがその間に鈍角を形成する辺（それぞれ７２、７４ および７６、７８）に接合しているので「鈍い」と記述される。同様に鋭い端部 ７ ５および７９は、それらがその間に鋭角を形成する辺（それぞれ７４、７６およ び７２、７８）に接合しているので「鋭い」と記述される。鈍い端部７３および ７７を定義する鈍角は同一である必要はないが、同一であることが好ましい。同 様に鋭い端部７５および７９を定義する鋭角は同一である必要はないが、同一で あることが好ましい。 キャピラリ６８の断面形状６６はまた、その縦横比（Ａ／Ｂ）により定量的に 記述することができる。本明細書でキャピラリの断面に適用する場合、用語「縦 横比」は第１寸法（Ａ）と第２寸法（Ｂ）の比として定義する。第１寸法（Ａ） は、キャピラリの断面６６の外周７１において互いに最も離れた第１の点と第２ の点を結ぶ直線部の長さとして定義する。第１寸法（Ａ）はまた、キャピラリ６ ８の断面６６を内包する最小円の直径として定義することができる。第２寸法（ Ｂ）は、その直線部に対して直角に延びる断面６６の最大幅である。長形のダイ ヤモンド形断面６６においては、第１寸法（Ａ）と第２寸法（Ｂ）のどちらもキ ャピラリ６８の断面６６の内側に端から端まで完全に広がる。本発明のキャピラ リ６８の長形のダイヤモンド形断面６６の縦横比は約８から約２６、好ましくは 約１５から約２０である。 本発明のフィラメント１０の製造に用いる紡糸口金６０は、溶融紡糸用紡糸口 金の建造に採用されたいかなる慣用の材料であってもよい。ステンレススチール は特に好適である。 各紡糸口金６０は、１つから数千の個々の孔６４を持つことができる。孔の配 置あるいは配列は、各フィラメント１０が最大限邪魔されずに急冷エアにさらさ れ、また全フィラメント１０のできるかぎりほぼ均等な処理を保証するために、 フィラメントが適度に離れるように注意深く設計される。 端ぐり通路７０は穴あけによって形成することができる。しかしキャピラリ６ ６は、レーザキャピラリ装置などにより精密な寸法に加工しなければならない。 紡糸口金のキャピラリ６６の形状は、紡糸されたフィラメント１０の形状を決 定する。個々のフィラメント１０の寸法は、キャピラリ６６のサイズ、計量速度 、およびフィラメント１０を急冷域から引き取る速度によって制御され、一般に 供給ロールアセンブリの回転速度により決まり、キャピラリの設計のみによるも の ではない。フィラメント１０の断面１２は、フィラメント１０がそこを通過する ことにより製造されるキャピラリ６６の実際のサイズよりも小さい。 図８Ａおよび図８Ｂは、第１の二重ダイヤモンド形紡糸口金キャピラリ８６６ 、および第１の二重ダイヤモンド形紡糸口金キャピラリ８６６を通してポリマー を紡糸することによって形成された、本発明によるフィラメント８００の第１の 二重ダイヤモンド形断面８１２を示す図である。 図９Ａおよび図９Ｂは、第２の二重ダイヤモンド形紡糸口金のキャピラリ９６ ６と、第２の二重ダイヤモンド形紡糸口金のキャピラリ９６６を通してポリマー を紡糸することによって形成された本発明によるフィラメント９００の第２の二 重ダイヤモンド形断面９１２とを示す図である。 工業的応用性 本発明の紡糸口金は、自動車用エアバッグ、工業用織物（建築用織物、標識、 防水布、テントなど）、帆布、タイヤコード、ひも類（ロープ）、力布、レジャ ー用織物、機械用ゴム製品、その他を含む市場用途をもつ糸４４および織物５２ に加工されるフィラメント１０、８００、９００を製造する。 試験法 温度： 温度は全て摂氏度（℃）で測定する。相対粘度： 本明細書で表される相対粘度（ＲＶ）の測定値は、いずれも硫酸１ ００ｐｐｍを含むヘキサフルオロイソプロパノール中のポリマーの４．４７重量 パーセント溶液の２５℃における粘度と、この溶媒の粘度との無単位の比である 。この溶媒を用いた場合、米国特許第３，２１６，８１７号などの従来技術によ る工業用の糸の相対粘度は少なくとも３５である。デニール： 特に表示しない場合は、全ての部およびパーセントは重量によるも のである。 デニールは線形密度であり、４５０メートル当たり０．０５グラムの単位重量 数と定義される（Man-Made Fiber and Textile Dictionary，Hoechst-Celanese ，１９８８）。この定義は、数字上は９０００メートルの材料当たりのグラム重 量に等しい。線形密度のもう１つの定義は、テックス（Ｔｅｘ）、すなわち１０ ００メートルの材料のグラム重量である。また、デシテックス（ｄＴｅｘ）が広 く用いられ、１テックスの１／１０に等しい。 本明細書で報告された糸デニールの全ては、測定と別に表示しない場合は全て 公称デニールである。本明細書で用いる「公称」デニールは、意図されたデニー ルの数値を意味する。 本明細書で用いる「測定」デニールは、糸を標準の長さに切断し、秤量する方 法による。本明細書に報告された工業用ポリエステル糸は、E．I．duPont de Ne mours and Company（Wilmington，DE））の設計による自動切断および秤量（Ａ ＣＷ）デニール計で測定された糸デニールである。このＡＣＷ計は、LENZING AG ，Division Lenzing Technik，A-4860 Lenzing，Austriaから市販されている。 測定デニールはＡＣＷ計の方法による糸のパッケージ当たり２回の測定に基づい ている。これらの２回の測定の平均を求める。したがって「測定」デニールは、 平均デニールである。糸の試験片の長さは２２．５メートル、また試験片の長さ の公差は＋／−１．０ｃｍである。全てのＡＣＷ機器重量は、機器の検定に用い られた保証規格である＋／−０．２ミリグラムの公差の範囲内にある。 デニールの検定は等式、 Ｄ＝（９０００メートル×Ｗ（グラム））／２２．５メートル （ただし、Ｄ＝デニール、Ｗ＝試験片重量） に基づいている。例えば、８４０公称デニール糸の試料の糸長２２．５メートル は、ＡＣＷ装置により切断、秤量された。この２２．５メートルの試料は、公称 および測定糸デニールが同一の８４０デニール（または９３３．３ｄｔｅｘ）に 対して測定重量２．１０グラムであった。同様に、本明細書で報告された１００ ０公称デニールの糸（または１１１１ｄｔｅｘ）は、同一の公称および測定糸デ ニールに対して重量２．５０グラムであり、また１１００公称デニールの糸（ま たは１２２２ｄｔｅｘ）は、同一の公称および測定糸デニールに対して２２．５ メートル当たりの重量が２．７５グラムである。 「測定」糸デニールは従来技術においては２つの方式で報告されてきた。第１ の方式は、糸仕上げ剤および周囲の水分を含む「紡糸したまま」の測定デニール である。一般に「公称」８４０糸デニールは、「紡糸したまま」では８４７測定 デニールである。「測定」糸デニールが報告される第２の方式は、「販売すると き」の「測定」糸デニールである。用語「販売するとき」とは、フィラメントが 実際に売られ、あるいは値が付けられたことを意味しない。そうではなくて、糸 があたかもデニール測定以前に売ろうとしていたかのように準備されることを意 味する。「販売するとき」のデニール測定の前に糸仕上げ剤を洗い流し、糸の標 準含水率を０．４％に平衡化する。「販売するとき」の測定糸デニールは、定義 により公称デニール、すなわちこの場合８４０に等しい。本明細書で報告された 「測定」糸デニールは全て「紡糸されたまま」であり、糸仕上げ剤および周囲の 水分の重量が計算に含まれることを意味する。引張特性： 本明細書で報告された糸の引張特性は、インストロン引張試験器（ Instron Tensile Testing Mashine）（ＴＴＡＲＢ型）で測定される。インスト ロンは特定の長さの撚られていない糸を、その破断点まで所与の伸長速度で伸長 する。引張り試験に先だって、全ての糸は摂氏２１．１度および相対湿度６５％ で２４時間の条件下におく。糸の「伸長」および「破断荷重」は、応力−ひずみ の軌跡として自動的に記録される。本明細書における全ての糸の引張試験に対し て試料の長さは１０インチ（２５ｃｍ）であり、伸長速度は１２インチ／分（３ ０ｃｍ）、または１２０％／分であり、また応力−ひずみチャートの速度は１２ インチ／分（３０ｃｍ／分）であった。テナシティー： 糸の「テナシティー」（Ｔ）は、糸の破断荷重から得られる。 テナシティー（Ｔ）は、Instron Tensile Tester Model 1122を用いて、長さ１ ０インチ（２５ｃｍ）の糸試料を伸長速度１２インチ／分（３０ｃｍ／分）、温 度約２５℃で破断点まで伸長することにより測定した。伸長および破断荷重は、 インストロンにより応力−ひずみの軌跡として自動的に記録される。テナシティ ーは、数宇上は元の糸試料の測定デニールで割ったグラムで表される破断荷 重として定義される。乾熱収縮： 乾熱収縮（ＤＨＳ）は、測定された長さの糸を指定した温度（ＤＨ Ｓ１７７に対して摂氏１７７度、およびＤＨＳ１４０に対して摂氏１４０度）に 保ったオーブン中で３０分間、ゼロ張力下で乾熱にさらし、長さの変化を測定す ることにより決定される。収縮は元の長さの百分率として表される。ＤＨＳ１７ ７は工業用の糸では最も頻繁に測定され、またＤＨＳ１４０は、厳密な条件は固 有のプロセスにより変わるが工業用の糸が実際の工業的なコーティング操作中に 被る収縮のよい指標となることが分かっている。 実施例 次、本発明を下記の具体例により例示する。 比較例Ａ 輪形または円形断面をもつ工業用ポリエステルフィラメントを、Palmerによる 米国特許第４，６２２，１８７号に記載された方法により製造した。さらに具体 的には、図１０を参照すればポリエステルフィラメント８０は紡糸口金８２から 溶融紡糸され、排気筒８３を通って下降するに従って凝固し、未延伸のマルチフ ィラメント糸８４となり、その速度が紡糸速度、すなわち固体フィラメントが紡 糸段階に引き取られる速度を決定する供給ロール８５により延伸工程に送られる 。未延伸糸８４は、ヒーター８６を通って供給ロール８５よりも速い同一速度で 回転する延伸ロール８８および８９により送られ、延伸糸８７となる。延伸率は 、延伸ロール８８および８９の速度と供給ロール８５の速度の比であり、一般に は４．７倍と６．４倍の間にある。延伸糸８７は、加熱された囲い９０中で延伸 ロール８８と８９の間を多段階通過する間にアニールされる。得られた糸９２は 、インターレースジェット９４を通過するときに絡み合って凝集性を与えられる 。インターレースジェット９４は加熱エアを与え、絡み合った糸９５が巻取りロ ール９６に送られ、そこで巻き取られて糸のパッケージを形成するとき、高温に 保たれるようにする。絡み合った糸９５は、巻取りロール９６に過剰に供給さ れるので弛緩させる。すなわち、巻取りロール９６の速度は、ロール８９および ８８の速度よりも低い。仕上げ剤は、図には示されていないが、一般に供給ロー ル８５の前で未延伸糸８４に、またヒーター８６と加熱された囲い９０の間で延 伸糸８７に従来の方法で施される。 延伸ロールの速度は３１００ｙｐｍ（２８３５メートル／分）であった。特性 を下記に述べるように測定した。プロセスはこれに続いて、ヒーター８６には３ ６０℃の蒸気ジェット、また延伸ロール８８と供給ロール８５の間の延伸比は５ ．９倍を用い、囲い９０中のロール８８および８９を２４０℃に加熱し、巻取り 速度が２６８０ｙｐｍ（約２４５０メートル／分）になるようにロール８９と巻 取りロール９６の間で糸を１３．５％過剰供給し、ジェット９４には平方インチ 当たり４５ポンド（ｐｓｉ）かつ１６０℃のインターレースエアを用いた。 ８４０公称デニール、１４０フィラメント、相対粘度３７の糸を上記のプロセ スと装置を用いて製造した。糸は、輪形または円形断面をもつフィラメントから 製造した。フィラメントは、つや消し剤として二酸化チタン０．１０％、３００ から４００ｐｐｍの範囲のレベルの残留アンチモン触媒、および８から１０ｐｐ ｍの範囲の少量のリンを有するポリエステルポリマー（２ＧＴ）から紡糸された 。唯一作為的に与えた他の添加剤は「トナー」であり、１から５ｐｐｍのレベル のアントラキノン染料である。 このように製造された円形断面の糸は、収縮性と引張特性のバランスが優れて いる。製造された糸の「紡糸したまま」の測定平均デニールは８４７であった。 測定デニールの範囲は８２３から８７３であった。糸は、デニール当たり７．９ グラムのテナシティーと、２８％に相当する破断時の伸びを有する。糸の収縮（ ＤＨＳ１７７）は３．１％であった。この比較例Ａの糸の特性を表１に要約する 。この比較例は、DuPontから品名８４０−１４０−Ｔ５１として販売されている 代表的な従来技術の工業用糸Dacron（登録商標）（図１５Ｂに示した円形フィラ メント断面をもつ）の特性を示し、低収縮糸である。この従来技術の糸は、図３ に示したフィラメントの束として束ねられる。比較例Ｂ 紡糸口金が、実施例１に用いたキャピラリ寸法に対して大きなキャピラリ寸法 であることを除いて、比較例Ａと全く同じ条件を用いて、図１５Ｂに示した円形 断面をもつ１４０フィラメントの、１０００公称デニールの糸を製造した。比較 例Ａの糸の場合と同じ収縮および引張特性を測定した。この比較例Ｂの糸の特性 を表１に要約する。この比較例Ｂは、DuPontから品名１０００−１４０−Ｔ５１ として販売されている代表的な従来技術の工業用糸Dacron（登録商標）の特性を 示し、低収縮糸である。 比較例Ｃ ここでは注記を除いて、比較例Ａと全く同じ条件を用いて、図１５Ｂに示した 円形断面をもつ１９２フィラメントで１０００公称デニールの糸を製造した。比 較例Ａで用いたキャピラリ寸法に対して、比較例Ｂと同様、大きいキャピラリ寸 法をもつ紡糸口金を用いた。収縮および引張特性は、処理条件を変えたことによ って比較例Ａの糸の特性とは異なっていた。すなわち、巻取ロールの速度が毎分 ２９４５ヤード（２６９３メートル／分）になるようにロール９と巻取ロール１ ４の間の過剰供給速度を５％に減少し、インターレースエア温度を室温（約摂氏 ３０度）とし、平方インチ当たり５０ポンドとやや高い送出し圧力とした。これ らの糸のテナシティーはデニール当たり８．９グラム、破断時の伸びは１７．５ ％、乾熱収縮（ＤＨＳ１７７）は１２．２％であった。この比較例Ｂの糸の特性 を表１に要約する。この比較例Ｂは、DuPontから品名１０００−１９２−Ｔ６８ として販売されている代表的な従来技術の工業用糸Dacron（登録商標）の特性を 示し、高収縮糸である。 比較例Ｄ ここでは注記を除いて、比較例Ｃと全く同じ条件を用いて、１９２フィラメン トの、１０００公称デニールの糸を図１１Ａに示したキャピラリ形状をもつ紡糸 口金で製造した。その結果、図１１Ｂに示したＳ形断面をもつフィラメントが得 られた。これらの糸の測定された乾熱収縮特性は比較例Ｃと同じであった。この 比較例Ｄの糸の特性を表１に要約する。 比較例Ｅ ここでは注記を除いて、比較例Ａと全く同じ条件を用いて、１４０フィラメン トの、１１００公称デニールの糸を製造した。フィラメントを、図１４Ａに示し たキャピラリ形状をもつ紡糸口金で製造し、図１４Ｂに示した偏平リボン形断面 をもつフィラメントが得られた。これらの糸の測定された乾熱収縮特性は比較例 Ａと同じであった。この比較例Ｅの糸の特性を表１に要約する。 比較例Ｆ ここでは注記を除いて、比較例Ｅと全く同じ条件を用いて、図１４Ａに示した キャピラリ形状をもつ紡糸口金で１４０フィラメントの、１０００公称デニール の糸を製造した。これらの糸は、図１４Ｂに示した偏平リボン形断面をもつフィ ラメントを有する。これらの糸を、Palmerによる米国特許第４，６２２，１８７ 号の実施例１、試料Ａに記載の方法により製造した場合の乾熱収縮を示す。この 方法は、ロール９と巻取ロール１４の間の過剰供給９．１％により毎分２８２０ ヤード（２５８０メートル／分）の巻取速度を可能にし、平方インチ当たり５０ ポンドの送出し圧力で、約摂氏３０度のインターレースエアが、５．３％の乾熱 収縮（ＤＨＳ１７７）とデニール当たり８．４グラムのテナシティーをもたらし た。この比較例Ｆの糸の特性を表１に要約する。 比較例Ｇ ここでは注記を除いて、比較例Ｆと全く同じ条件を用いて、図１２Ａに示した キャピラリ形状をもつ紡糸口金で、１４０フィラメントの１０００公称デニール の糸を製造した。この糸は、図１２Ｂに示した中空二裂片形断面をもつフィラメ ントを有する。この比較例Ｇの糸の特性を表１に要約する。 比較例Ｈ ここでは注記を除いて、比較例Ａと全く同じ条件を用いて、図１３Ａに示した 大きなキャピラリ形状をもつ紡糸口金で、１４０フィラメントの１０００公称デ ニールの糸を製造した。この糸は、図１３Ｂに示した中空円盤形断面をもつフィ ラメントを有する。この比較例Ｈの糸の特性を表１に要約する。 比較例Ｉ ここでは注記を除いて比較例Ａと全く同じ条件を用いて、図１１Ａに示した大 きいキャピラリ形状をもつ紡糸口金で、１４０フィラメント、１０００公称デニ ールの糸を製造した。この糸は、図１１Ｂに示した「Ｓ」字形断面のフィラメン トをもつ。この比較例Ｉの糸の特性を表１に要約する。 比較例Ｊ ここでは注記を除いて比較例Ａと全く同じ条件を用いて、図１１Ａに示したキ ャピラリ形状をもつ紡糸口金で、１４０フィラメント、８４０公称デニールの糸 を製造した。この糸は、図１１Ｂに示した「Ｓ」字形断面のフィラメントをもつ 。この比較例Ｊの糸の特性を表１に要約する。比較例Ｋ ここでは注記を除いて、比較例Ｃと全く同じ条件を用いて、１４０フィラメン トの８４０公称デニールの糸を作製した。フィラメントは、図１５Ａに示した円 形のキャピラリ形状をもつ紡糸口金で製造され、図１５Ｂに示した円形断面をも つフィラメントが得られた。この比較例Ｋの糸の特性を表１に要約する。この比 較例は、DuPontから品名８４０−１４０−Ｔ６８として販売されている代表的な 従来技術の工業用糸Dacron（登録商標）の特性を示し、高収縮糸である。 比較例Ｌ 紡糸口金を、比較例Ａに用いたキャピラリに対して大きなキャピラリのものを 用いることを除いて、比較例Ａと全く同じ条件を用いて、図１５Ｂに示した円形 断面をもつ１４０フィラメントの、１１００公称デニールの糸を製造した。比較 例Ａの糸の場合と同じ収縮特性を測定した。この比較例Ｌの糸の特性を表１に要 約する。この比較例は、DuPontから品名１１００−１４０−Ｔ５１として販売さ れている代表的な従来技術の工業用糸Dacron（登録商標）の特性を示し、低収縮 糸である。 実施例１ 図６および図７に示したキャピラリをもつ紡糸口金を用い、インターレースエ アをオフにしたことを除いて、比較例Ａと全く同じ条件を用いて、８４０公称デ ニールおよび１４０フィラメントの糸を製造した。この糸は、長形のダイヤモン ド形断面のフィラメントをもつ。この糸の断面を顕微鏡写真から模式図的に図４ に再現した。製造された糸の「紡糸されたまま」の測定平均デニールは８４８で あった。糸のテナシティーはデニール当たり７．５グラム、破断強度は１４．７ グラム、破断時の伸びは２６．９パーセント、ＤＨＳ１７７は２．７、また糸の 絡みはメートル当たり２．７ノードであった。糸束の断面の１つの顕微鏡写真観 察における７個の無作為に選択したフィラメントの測定により決定したフィラメ ントの平均縦横比は３．９であった。本発明を例示する実施例１の糸の特性を表 １に要約する。この実施例は、長形断面をもつフィラメントから作製された糸の 特性が、比較例ＡおよびＪの糸のそれと類似の工業的特性をもつことを示す。加 えてこの実施例は、図４と図３を比較することによって、実施例１のフィラメン トは、隣接したフィラメント間の間隔の開きが小さく、より間隔の詰まった、あ るいはより密な充填を有することを示す。 実施例２ 紡糸口金が大きなキャピラリ寸法をもつことを除いて、実施例１と全く同じ条 件を用いて糸を準備した。図１の長形のダイヤモンド形断面のフィラメントをも つ１０００公称デニールおよび１４０フィラメントの糸を製造した。これらの糸 は「紡糸されたまま」の測定平均デニール１００９を有する。テナシティー、絡 み合い、および収縮は実施例１と同じである。これらの実施例２の糸は実施例１ の糸のそれと類似の特性を示し、無作為に選択したフィラメントの測定に基づく 縦横比は４であった。この長形のダイヤモンド形断面のフィラメント糸は低収縮 糸である。本発明を例示するこの実施例２の糸の特性を表１に要約する。この実 施例２は、長形の断面をもつフィラメントから作製した実施例２の糸が、比較例 ＢおよびＩの糸のそれと類似の工業的特性をもつことを示す。 実施例３ ここでは注記を除いて比較例Ｃと全く同じ条件を用いて、図１の断面形状をも つ１０００公称デニールで１９２フィラメントの糸を製造した。これらの糸のパ ッケージの「紡糸されたまま」の測定平均デニールは１００８であった。乾熱収 縮（ＤＨＳ１７７）および引張特性を比較例Ｃと同様に測定し、乾熱収縮は１２ ．２％であった。この長形断面のフィラメント糸は高収縮糸である。本発明を例 示するこの実施例３の糸の特性を表１に要約する。この実施例３は、長形断面の フィラメントから作製された実施例３の糸の特性が比較例ＣおよびＤの糸と類似 の工業的特性をもつことを示す。 表１に本発明の実施例１、２、および３とともに比較例ＡからＬの糸の特性を 要約する。本発明の糸の特性、特に工業用の糸への適応性、例えばテナシティー および収縮と両立するこれらの特性は、フィラメントの断面形状と関係なく事実 上保持されることがこの表１の比較により示される。工業用ポリエステル糸の形 態の長形のダイヤモンド断面形状のフィラメントは、これらの特性に関して従来 技術およびその他の比較用の糸と異ならないか、あるいは本質的に異ならない。 本発明の糸の驚くべき、顕著な特徴は、少なくとも若干の長形のダイヤモンド断 面形状のフィラメントを含む糸を織り込んだ織物の特性に見ることができる。 実施例４ 縦糸方向に比較例Ｋの糸がインチ当たり１９．５本の糸またはピック（ｐｐｉ ）、また横糸方向に実施例３の糸が２１ｐｐｉである織物を構成した。この織物 は、織物の背景照明用光ボックスを用いて観察者の目視によって横糸の被覆形成 能力を評価した。１〜１０の評価方式を用いて対照用織物（比較例Ｓ）には評点 １を与え、目視による高い被覆力を示すには、より大きい数を与えた。この織物 の特性と観察値を表２に要約する。 比較例Ｍ 横糸方向に比較例Ｋの糸がインチ当たり１９．５本の糸またはピック（ｐｐｉ ）、また横糸方向に比較例Ｄの糸が２１ｐｐｉである織物を構成した。この織物 は、織物の背景照明用光ボックスを用いて観察者の目視によって横糸の被覆形成 能力を評価した。１〜１０の評価方式を用いて対照用織物（比較例Ｓ）には評点 １を与え、目視による高い被覆力を示すには、より大きい数を与えた。この織物 の特性と観察値を表２に要約する。 比較例Ｎ 縦糸方向に比較例Ｋの糸が１９．５ｐｐｉ、また横糸方向に比較例Ｅの糸が２ １ｐｐｉ（８．３ｐ／ｃｍ）である織物を構成した。この織物は、織物の背景照 明用光ボックスを用いて観察者の目視によって横糸の被覆形成能力を評価した。 １〜１０の評価方式を用いて対照用織物（比較例Ｓ）には評点１を与え、目視に よる高い被覆力を示すには、より大きい数を与えた。得られた織物は被覆力につ いて目視により評価した。この織物の特性と観察値を表２に要約する。 比較例Ｏ 縦糸方向に比較例Ｋの糸が１９．５ｐｐｉ、また横糸方向に比較例Ｆの糸が２ １ｐｐｉである織物を構成した。この織物は、織物の背景照明用光ボックスを用 いて観察者の目視によって横糸の被覆形成能力を評価した。１〜１０の評価方式 を用いて対照用織物（比較例Ｓ）には評点１を与え、目視による高い被覆力を示 すには、より大きい数を与えた。得られた織物は被覆力について目視により評価 した。この織物の特性と観察値を表２に要約する。 比較例Ｐ 縦糸方向に比較例Ｋの糸が１９．５ｐｐｉ、また横糸方向に比較例Ｇの糸が２ １ｐｐｉである織物を構成した。この織物は、織物の背景照明用光ボックスを用 いて観察者の目視によって横糸の被覆形成能力を評価した。１〜１０の評価方式 を用いて対照用織物（比較例Ｓ）には評点１を与え、目視による高い被覆力を示 すには、より大きい数を与えた。得られた織物は被覆力について目視により評価 した。この織物の特性と観察値を表２に要約する。 比較例Ｑ 縦糸方向に比較例Ｋの糸が１９．５ｐｐｉ、また横糸方向に比較例Ｈの糸が２ １ｐｐｉである織物を構成した。この織物は、織物の背景照明用光ボックスを用 いて観察者の目視によって横糸の被覆形成能力を評価した。１〜１０の評価方式 を用いて対照用織物（比較例Ｓ）には評点１を与え、目視による高い被覆力を示 すには、より大きい数を与えた。得られた織物は被覆力について目視により評価 した。この織物の特性と観察値を表２に要約する。比較例Ｒ 縦糸方向に比較例Ｋの糸が１９．５ｐｐｉ、また横糸方向に比較例Ｌの糸が２ １ｐｐｉである織物を構成した。この織物は、織物の背景照明用光ボックスを用 いて観察者の目視によって横糸の被覆形成能力を評価した。１〜１０の評価方式 を用いて対照用織物（比較例Ｓ）には評点１を与え、目視による高い被覆力を示 すには、より大きい数を与えた。得られた織物は被覆力について目視により評価 した。この織物の特性と観察値を表２に要約する。 比較例Ｓ 縦糸方向に比較例Ｋの糸が１９．５ｐｐｉ、横糸方向に比較例Ａの糸が２１ｐ ｐｉの織物を構成した。この織物は、織物の背景照明用の光ボックスを用いて観 察者の目視により横糸の被覆形成能力を評価した。１〜１０の評価方式を用いて 対照用織物（比較例Ｓ）には評点１を与え、目視でより高い被覆力を示すにはよ り大きい数を与えた。得られた織物は被覆力について目視で評価した。この織物 の特性と観察値を表２および３に要約する。 表２に、織物の縦糸が比較例Ｋの糸（インチ当たり縦糸１９．５本）であり、 横糸が本発明を含むインチ当たり横糸２１本の様々な横糸で構成された８種類の 標識用織物の被覆特性を要約する。実施例Ｓは対照用織物であった。実施例Ｓ（ ＝Ｋ×Ａ）の対照用織物を織物の被覆に対して目視で評価し、評点１を割り当て た。対照用織物を、この主観的な被覆の評点１に適当な補足説明により他の実施 例と対照させて記述した。対照用織物は、織物中にかなり分布した目の粗い織物 の空隙を示した。織物を構成する糸の間の空隙または間隔の分布により、光ボッ クスに押し当てたとき若干の光が透過したが、外観は均一であった。 実施例５ 縦糸方向が比較例Ｋの糸であってインチ当たり１９．５ピック（ｐｐｉ）、ま た横糸方向が実施例１の糸であって１７．８ｐｐｉである織物を構成した。この 織物の被覆力を他の織物と比較した補足説明を表３に提供した。加えて、比較例 Ｓ（対照）の織物重量に対する、この織物の重量％の低減を計算し、表４に提示 した。 実施例６ 縦糸方向が比較例Ｋの糸であってインチ当たり１９．５ピック（ｐｐｉ）、ま た横糸方向が実施例２の糸であってインチ当たり１５．８ピック（ｐｐｉ）であ る織物を構成した。この織物の被覆力を他の織物と比較した補足説明を表３に提 供した。 比較例Ｔ 縦糸方向が比較例Ｋの糸であって１９．５ｐｐｉ、また横糸方向が比較例Ｊの 糸であって１７．８ｐｐｉである織物を構成した。この織物の被覆力を他の織物 と比較した補足説明を表３に提供した。 比較例Ｕ 縦糸方向が比較例Ｋの糸であって１９．５ｐｐｉ、また横糸方向が比較例Ｉの 糸であって１５．８ｐｐｉである織物を構成した。この織物の被覆力を他の織物 と比較した補足説明を表３に提供した。 表３に、実施例５と６、および比較例ＴとＵの４種類の織物の被覆および外観 の性能を、実施例Ｓの対照織物と対比して要約する。実施例５および６は、長形 のダイヤモンド形断面のフィラメント糸からは、より高密度織りの円形断面のフ ィラメント糸に対して、横糸の打ち込み数を減らした場合でさえ、商品として完 全に満足しうる被覆および外観をもつ織物を得ることができることを示している 。より大きな被覆を得るために高密度織りを用いるという、一般に受け入れられ ている戦略を考えると、この結果は驚くべきことである。しかしながら高密度織 りの製造には、若干追加費用がかかる。織機は横糸を引き込むためにより多くの 時間を必要とするので、織物中に存在する横糸が増すと製織工程は遅くなる。実 施例５および６のこの結果は、織物の一定の外観特性に対する横糸打ち込み数を 減少することができるので、より速い製織工程が得られることを示している。さ らに、この横糸打ち込み数の減少は、より大きな横糸打ち込み数に対する織物重 量の節減と言い換えられる。 実施例７ 縦糸方向が実施例２の糸であって１５．８ｐｐｉ、また横糸方向が実施例１の 糸であって１５．８ｐｐｉである織物を構成した。比較例Ｓ（対照）の織物の重 量に対する、この織物の重量の低減％を計算し、表４に提示する。 上記に記述した本発明の教示するところから利益を得る当業者は、これに多く の修正を加えることが可能である。これらの修正は、添付の請求の範囲に記述さ れた本発明の範囲内に包含されるものとみなされる。

【手続補正書】特許法第１８４条の８第１項 【提出日】平成１１年１月２５日（１９９９．１．２５） 【補正内容】 明細書 ダイヤモンド形キャピラリをもつ紡糸口金 発明の背景 １．発明の分野 本発明は、繊維およびそれから作られる製品を製造するための合成ポリマーの 溶融押出用紡糸口金、さらに詳細には、工業用ポリエステル繊維とそれから作ら れる製品の製造のための合成ポリマーの溶融押出用紡糸口金に関する。 そうですね。 ２．関連技術の説明 ポリエステルを含む糸を含む工業用（すなわち高強度）繊維およびマルチフィ ラメント糸がよく知られている。このような糸は３０年以上前から商業的に製造 され使用されてきた。 工業用ポリエステル繊維は一般に、相対粘度が約２４から約４２、フィラメン ト当たりデニール（ｄｐｆ）が約４から約８（約４．４から約８．９デシテック ス（ｄｔｅｘ））、テナシティーが約６．５グラム／デニール（約５．７センチ ニュートン／ｄｔｅｘ（ｃＮ／ｄｔｅｘ））から約９．２グラム／デニール（約 ８．１ｃＮ／ｄｔｅｘ）のポリエチレンテレフタレートポリマーから作られる。 これらの相対粘度、デニール、およびテナシティーの特徴により、部分的に、「 工業的特性」を有すると記載される糸と、より低い相対粘度、より小さいデニー ル、およびその結果としてかなり低い強度（すなわちテナシティー）を有するポ リエステルアパレル糸が区別される。これらの特性を有する工業用ポリエステル 糸およびその糸の製造方法は、Chantry他による米国特許第３，２１６，１８７ 号に開示されている。 また、糸の紡糸、熱延伸、熱緩和、織編、および糸の巻取りを含む連続プロセ スにより様々な収縮をもつ工業用ポリエステル糸を調製し、結合したプロセスで パッケージを形成することが知られている。Chantry他による米国特許第４，０ ０３，９７４号には、最大乾熱収縮が４％、破断時の伸びが１２％から２０％の 範囲にあるポリエチレンテレフタレートのマルチフィラメント糸の、このような 結合された連続的な製造法が開示されている。これらの収縮と破断時の伸びの特 性が、上記で引用した相対粘度、デニールの範囲、およびテナシティーとあいま って、「工業的特性」をもつ糸の際だった特徴を構成する。 Palmerによる米国特許第４，６２２，１８７号には、工業用マルチフィラメン ト糸の用途に適する他の特性とともに約２％の非常に低い収縮率をもつポリエス テル糸を製造するための結合された連続的なプロセスが開示されている。 上記で引用した各特許には、長軸に垂直な円形断面をもつフィラメント、ある いはフィラメントから作られるマルチフィラメント糸が開示されている。アパレ ル用途の場合、工業用途に必要とされるよりも低い強度をもつ非円形断面の繊維 を用いることが提案された。例えば、ＧＢ１，０８６，８７３には、ダイヤモン ドなどの菱形、特に凧形などの正方形および台形の断面形状をもつ布用フィラメ ントが開示されている。ダイヤモンド形断面を得るためのオリフィスは十字形で ある。ＥＰ ０ ３６４ ９７９ Ａ２には、デルタあるいはダイヤモンド形断 面を有するポリオレフィンフィラメントを含む不織布のおむつ用材料の製造法が 開示されている。しかし、そのフィラメントを製作するためのいかなる手段も開 示されていない。しかし現在までのところ、全ての市販の工業用繊維は円形断面 である。事実、本発明者等は、円形断面以外のフィラメントで、約６００から約 ２０００の範囲のマルチフィラメント糸デニールの工業用ポリエステルマルチフ ィラメント糸について開示した従来技術を知らない。 本発明の一目的は、それを工業用マルチフィラメント糸、およびその糸から作 られる織物の単位面積当たり重量を、工業的特性を著しく変えることなく低減す る被覆力の改良された織物に加工することができる工業用繊維の製造用紡糸口金 を提供することである。 本発明の上記その他の目的は下記の記述により明らかになるであろう。 発明の概要 本発明は、フィラメントの製造のための合成ポリマーの溶融押出用紡糸口金に 関するもので、そこを通ってポリマーが溶融押出しされてフィラメントを形成す るキャピラリのアセンブリを有するプレートを含み、このキャピラリはそれぞれ キャピラリの長軸に垂直な長形のダイヤモンド形断面を有する。 また、当業界で周知のようにポリマーは、糸に溶融紡糸するためにフィラメント に形成しうる分子量でなければならない。 Ｃ．相対粘度 相対粘度約２４から約４２、好ましくは約３６から約３８を有するポリマーに よって、実施例で以下に示すような非常に良好な結果が得られることが分かった 。 Ｄ．デニール フィラメント１０、８００、９００は、フィラメント当たり約４から約８のデ ニール（ｄｐｆ）（約４．４ｄｔｅｘから約８．９ｄｔｅｘ）、好ましくは約６ から約７．２ｄｐｆ（約６．６ｄｔｅｘから約８．０ｄｔｅｘ）である。これら のデニールは、好ましくは本明細書の記載に従って測定されたデニールである。 測定されたデニールは好ましくは「紡糸されたまま」測定した平均デニールであ り、本明細書に記載したような糸仕上剤および周囲の水分を含んでいる。 Ｅ．テナシティー フィラメント１０、８００、９００は、テナシティーが約６．５グラム／デニ ール（約５．７ｃＮ／ｄｔｅｘ）から約９．２グラム／デニール（約８．１ｃＮ ／ｄｔｅｘ）、好ましくはテナシティーが約７．５グラム／デニール（約６．６ ｃＮ／ｄｔｅｘ）から約８．０グラム／デニール（約７．１ｃＮ／ｄｔｅｘ）で ある。 Ｆ．その他の特性 フィラメント１０、８００、９００は、１７７℃において３０分の乾熱収縮が 約２％から約１６％、好ましくは１７７℃において３０分の乾熱収縮が約３％か ら約１３％である。 フィラメント１０、８００、９００は、破断時の伸びが１６％から２９％、好 ましくは１７％から２８％の範囲にある。２．糸 糸はある程度の凝集性をもった複数（一般に１４０〜１９２）の工業用フィラ メント１０、８００、９００を含む。 測定デニールはＡＣＷ計の方法による糸のパッケージ当たり２回の測定に基づい ている。これらの２回の測定の平均を求める。したがって「測定」デニールは、 平均デニールである。糸の試験片の長さは２２．５メートル、また試験片の長さ の公差は＋／−１．０ｃｍである。全てのＡＣＷ機器重量は、機器の検定に用い られた保証規格である＋／−０．２ミリグラムの公差の範囲内にある。デニール の検定は等式、 Ｄ＝(９０００メートル×Ｗ（グラム））／２２．５メートル （ただし、Ｄ＝デニール、Ｗ＝試験片重量） に基づいている。例えば、８４０公称デニール（９３３．３公称ｄｔｅｘ）糸の 試料の糸長２２．５メートルは、ＡＣＷ装置により切断、秤量された。この２２ ．５メートルの試料は、公称および測定糸デニールが同一の８４０デニール（ま たは９３３．３ｄｔｅｘ）に対して測定重量２．１０グラムであった。同様に、 本明細書で報告された１０００公称デニールの糸（または１１１１ｄｔｅｘ）は 、同一の公称および測定糸デニールに対して重量２．５０グラムであり、また１ １００公称デニールの糸（または１２２２ｄｔｅｘ）は、同一の公称および測定 糸デニールに対して２２．５メートル当たりの重量が２．７５グラムである。 「測定」糸デニールは従来技術においては２つの方式で報告されてきた。第１ の方式は、糸仕上げ剤および周囲の水分を含む「紡糸したまま」の測定デニール である。一般に「公称」８４０糸デニール（９３３．３糸ｄｔｅｘ）は、「紡糸 したまま」では８４７測定デニール（９４１測定ｄｔｅｘ）である。「測定」糸 デニール（ｄｔｅｘ）が報告される第２の方式は、「販売するとき」の「測定」 糸デニール（ｄｔｅｘ）である。用語「販売するとき」とは、フィラメントが実 際に売られ、あるいは値が付けられたことを意味しない。そうではなくて、糸が あたかもデニール測定以前に売ろうとしていたかのように準備されることを意味 する。「販売するとき」のデニール（ｄｔｅｘ）測定の前に糸仕上げ剤を洗い流 し、糸の標準含水率を０．４％に平衡化する。「販売するとき」の測定糸デニー ル（ｄｔｅｘ）は、定義により公称デニール、すなわちこの場合８４０（ｄｔｅ ｘまたは９３３．３）に等しい。本明細書で報告された「測定」糸デニール（ｄ ｔｅｘ）は全て「紡糸されたまま」であり、糸仕上げ剤および周囲の水分の重量 が計算に含まれることを意味する。引張特性： 本明細書で報告された糸の引張特性は、インストロン引張試験器（ Instron Tensile Testing Mashine）（ＴＴＡＲＢ型）で測定される。インスト ロンは特定の長さの撚られていない糸を、その破断点まで所与の伸長速度で伸長 する。引張り試験に先だって、全ての糸は摂氏２１．１度および相対湿度６５％ で２４時間の条件下におく。糸の「伸長」および「破断荷重」は、応力−ひずみ の軌跡として自動的に記録される。本明細書における全ての糸の引張試験に対し て試料の長さは１０インチ（２５ｃｍ）であり、伸長速度は１２インチ／分（３ ０ｃｍ／分）、または１２０％／分であり、また応力−ひずみチャートの速度は １２インチ／分（３０ｃｍ／分）であった。テナシティー： 糸の「テナシティー」（Ｔ）は、糸の破断荷重から得られる。 テナシティー（Ｔ）は、Instron Tensile Tester Model 1122を用いて、長さ１ ０インチ（２５ｃｍ）の糸試料を伸長速度１２インチ／分（３０ｃｍ／分）、温 度約２５℃で破断点まで伸長することにより測定した。伸長および破断荷重は、 インストロンにより応力−ひずみの軌跡として自動的に記録される。テナシティ ーは、数字上は元の糸試料の測定デニールで割ったグラムで表される破断荷重と して定義される。乾熱収縮： 乾熱収縮（ＤＨＳ）は、測定された長さの糸を指定した温度（ＤＨ Ｓ１７７に対して摂氏１７７度、およびＤＨＳ１４０に対して摂氏１４０度）に 保ったオーブン中で３０分間、ゼロ張力下で乾熱にさらし、長さの変化を測定す ることにより決定される。収縮は元の長さの百分率として表される。 絡み合った糸９５は、巻取りロール９６に過剰に供給されるので弛緩させる。す なわち、巻取りロール９６の速度は、ロール８９および８８の速度よりも低い。 仕上げ剤は、図には示されていないが、一般に供給ロール８５の前で未延伸糸８ ４に、またヒーター８６と加熱された囲い９０の間で延伸糸８７に従来の方法で 施される。 延伸ロールの速度は３１００ｙｐｍ（２８３５メートル／分）であった。特性 を下記に述べるように測定した。プロセスはこれに続いて、ヒーター８６には３ ６０℃の蒸気ジェット、また延伸ロール８８と供給ロール８５の間の延伸比は５ ．９倍を用い、囲い９０中のロール８８および８９を２４０℃に加熱し、巻取り 速度が２６８０ｙｐｍ（約２４５０メートル／分）になるようにロール８９と巻 取りロール９６の間で糸を１３．５％過剰供給し、ジェット９４には平方インチ 当たり４５ポンド（ｐｓｉ）（約３１０ｋＰａ）かつ１６０℃のインターレース エアを用いた。 ８４０公称デニール（９３３．３公称ｄｔｅｘ）、１４０フィラメント、相対 粘度３７の糸を上記のプロセスと装置を用いて製造した。糸は、輪形または円形 断面をもつフィラメントから製造した。フィラメントは、つや消し剤として二酸 化チタン０．１０％、３００から４００ｐｐｍの範囲のレベルの残留アンチモン 触媒、および８から１０ｐｐｍの範囲の少量のリンを有するポリエステルポリマ ー（２ＧＴ）から紡糸された。唯一作為的に与えた他の添加剤は「トナー」であ り、１から５ｐｐｍのレベルのアントラキノン染料である。 このように製造された円形断面の糸は、収縮性と引張特性のバランスが優れて いる。製造された糸の「紡糸したまま」の測定平均デニールは８４７（平均９４ １ｄｔｅｘ）であった。測定デニールの範囲は８２３から８７３（９１４．４ｄ ｅｘから９６９．９ｄｅｘ）であった。糸は、デニール当たり７．９グラム（７ ．０ｃＮ／ｄｔｅｘ）のテナシティーと、２８％に相当する破断時の伸びを有す る。糸の収縮（ＤＨＳ１７７）は３．１％であった。この比較例Ａの糸の特性を 表１に要約する。この比較例は、DuPontから品名８４０−１４０−Ｔ５１として 販売されている代表的な従来技術の工業用糸Dacron（登録商標）（図１５Ｂに示 した円形フィラメント断面をもつ）の特性を示し、低収縮糸である。この従来技 術の糸は、図３に示したフィラメントの束として束ねられる。 比較例Ｂ 紡糸口金が、実施例１に用いたキャピラリ寸法に対して大きなキャピラリ寸法 であることを除いて、比較例Ａと全く同じ条件を用いて、図１５Ｂに示した円形 断面をもつ１４０フィラメントの、１０００公称デニール（１１１１公称ｄｔｅ ｘ）の糸を製造した。比較例Ａの糸の場合と同じ収縮および引張特性を測定した 。この比較例Ｂの糸の特性を表１に要約する。この比較例Ｂは、DuPontから品名 １０００−１４０−Ｔ５１として販売されている代表的な従来技術の工業用糸Da cron（登録商標）の特性を示し、低収縮糸である。 比較例Ｃ ここでは注記を除いて、比較例Ａと全く同じ条件を用いて、図１５Ｂに示した 円形断面をもつ１９２フィラメントで１０００公称デニール（１１１１公称ｄｔ ｅｘ）の糸を製造した。比較例Ａで用いたキャピラリ寸法に対して、比較例Ｂと 同様、大きいキャピラリ寸法をもつ紡糸口金を用いた。収縮および引張特性は、 処理条件を変えたことによって比較例Ａの糸の特性とは異なっていた。すなわち 、巻取ロールの速度が毎分２９４５ヤード（２６９３メートル／分）になるよう にロール９と巻取ロール１４の間の過剰供給速度を５％に減少し、インターレー スエア温度を室温（約摂氏３０度）とし、平方インチ当たり５０ポンド（３４４ ．５ｋＰａ）とやや高い送出し圧力とした。これらの糸のテナシティーはデニー ル当たり８．９グラム（７．９ｃＮ／ｄｔｅｘ）、破断時の伸びは１７．５％、 乾熱収縮（ＤＨＳ１７７）は１２．２％であった。この比較例Ｂの糸の特性を表 １に要約する。この比較例Ｂは、DuPontから品名１０００−１９２−Ｔ６８とし て販売されている代表的な従来技術の工業用糸Dacron（登録商標）の特性を示し 、高収縮糸である。 比較例Ｄ ここでは注記を除いて、比較例Ｃと全く同じ条件を用いて、１９２フィラメン トの、１０００公称デニール（１１１１公称ｄｔｅｘ）の糸を図１１Ａに示した キャピラリ形状をもつ紡糸口金で製造した。その結果、図１１Ｂに示したＳ形断 面をもつフィラメントが得られた。これらの糸の測定された乾熱収縮特性は比較 例Ｃと同じであった。この比較例Ｄの糸の特性を表１に要約する。 比較例Ｅ ここでは注記を除いて、比較例Ａと全く同じ条件を用いて、１４０フィラメン トの、１１００公称デニール（１２２２公称ｄｔｅｘ）の糸を製造した。フィラ メントを、図１４Ａに示したキャピラリ形状をもつ紡糸口金で製造し、図１４Ｂ に示した偏平リボン形断面をもつフィラメントが得られた。これらの糸の測定さ れた乾熱収縮特性は比較例Ａと同じであった。この比較例Ｅの糸の特性を表１に 要約する。 比較例Ｆ ここでは注記を除いて、比較例Ｅと全く同じ条件を用いて、図１４Ａに示した キャピラリ形状をもつ紡糸口金で１４０フィラメントの、１０００公称デニール （１１１１公称ｄｔｅｘ）の糸を製造した。これらの糸は、図１４Ｂに示した偏 平リボン形断面をもつフィラメントを有する。これらの糸を、Palmerによる米国 特許第４，６２２，１８７号の実施例１、試料Ａに記載の方法により製造した場 合の乾熱収縮を示す。この方法は、ロール９と巻取ロール１４の間の過剰供給９ ．１％により毎分２８２０ヤード（２５８０メートル／分）の巻取速度を可能に し、平方インチ当たり５０ポンド（３４４．５ｋＰａ）の送出し圧力で、約摂氏 ３０度のインターレースエアが、５．３％の乾熱収縮（ＤＨＳ１７７）とデニー ル当たり８．４グラム（７．４ｃＮ／ｄｔｅｘ）のテナシティーをもたらした。 この比較例Ｆの糸の特性を表１に要約する。 比較例Ｇ ここでは注記を除いて、比較例Ｆと全く同じ条件を用いて、図１２Ａに示した キャピラリ形状をもつ紡糸口金で、１４０フィラメントの１０００公称デニール （１１１１公称ｄｔｅｘ）の糸を製造した。この糸は、図１２Ｂに示した中空二 裂片形断面をもつフィラメントを有する。この比較例Ｇの糸の特性を表１に要約 する。 比較例Ｈ ここでは注記を除いて、比較例Ａと全く同じ条件を用いて、図１３Ａに示した 大きなキャピラリ形状をもつ紡糸口金で、１４０フィラメントの１０００公称デ ニール（１１１１公称ｄｔｅｘ）の糸を製造した。この糸は、図１３Ｂに示した 中空円盤形断面をもつフィラメントを有する。この比較例Ｈの糸の特性を表１に 要約する。 比較例Ｉ ここでは注記を除いて比較例Ａと全く同じ条件を用いて、図１１Ａに示した大 きいキャピラリ形状をもつ紡糸口金で、１４０フィラメント、１０００公称デニ ール（１１１１公称ｄｔｅｘ）の糸を製造した。この糸は、図１１Ｂに示した「 Ｓ」字形断面のフィラメントをもつ。この比較例Ｉの糸の特性を表１に要約する 。 比較例Ｊ ここでは注記を除いて比較例Ａと全く同じ条件を用いて、図１１Ａに示したキ ャピラリ形状をもつ紡糸口金で、１４０フィラメント、８４０公称デニール（９ ３３．３公称ｄｔｅｘ）の糸を製造した。この糸は、図１１Ｂに示した「Ｓ」字 形断面のフィラメントをもつ。この比較例Ｊの糸の特性を表１に要約する。 比較例Ｋ ここでは注記を除いて、比較例Ｃと全く同じ条件を用いて、１４０フィラメン トの８４０公称デニール（９３３．３公称ｄｔｅｘ）の糸を製造した。フィラメ ントは、図１５Ａに示した円形のキャピラリ形状をもつ紡糸口金で作製され、図 １５Ｂに示した円形断面をもつフィラメントが得られた。この比較例Ｋの糸の特 性を表１に要約する。この比較例は、DuPontから品名８４０−１４０−Ｔ６８と して販売されている代表的な従来技術の工業用糸Dacron（登録商標）の特性を示 し、高収縮糸である。 比較例Ｌ 紡糸口金を、比較例Ａに用いたキャピラリに対して大きなキャピラリのものを 用いることを除いて、比較例Ａと全く同じ条件を用いて、図１５Ｂに示した円形 断面をもつ１４０フィラメントの、１１００公称デニール（１２２２公称ｄｔｅ ｘ）の糸を製造した。比較例Ａの糸の場合と同じ収縮特性を測定した。この比較 例Ｌの糸の特性を表１に要約する。この比較例は、DuPntから品名１１００−１ ４０−Ｔ５１として販売されている代表的な従来技術の工業用糸Dacron（登録商 標）の特性を示し、低収縮糸である。 実施例１ 図６および図７に示したキャピラリをもつ紡糸口金を用い、インターレースエ アをオフにしたことを除いて、比較例Ａと全く同じ条件を用いて、８４０公称デ ニール（９３３．３公称ｄｔｅｘ）および１４０フィラメントの糸を製造した。 この糸は、長形のダイヤモンド形断面のフィラメントをもつ。この糸の断面を顕 微鏡写真から模式図的に図４に再現した。製造された糸の「紡糸されたまま」の 測定平均デニールは８４８（平均９４２ ｄｔｅｘ）であった。糸のテナシティ ーはデニール当たり７．５グラム（６．６ｃＮ／ｄｔｅｘ）、破断強度は１４． ７グラム、破断時の伸びは２６．９パーセント、ＤＨＳ１７７は２．７、また糸 の絡みはメートル当たり２．７ノードであった。糸束の断面の１つの顕微鏡写真 観察における７個の無作為に選択したフィラメントの測定により決定したフィラ メントの平均縦横比は３．９であった。本発明を例示する実施例１の糸の特性を 表１に要約する。この実施例は、長形断面をもつフィラメントから作製された糸 の特性が、比較例ＡおよびＪの糸のそれと類似の工業的特性をもつことを 示す。加えてこの実施例は、図４と図３を比較することによって、実施例１のフ ィラメントは、隣接したフィラメント間の間隔の開きが小さく、より間隔の詰ま った、あるいはより密な充填を有することを示す。 実施例２ 紡糸口金が大きなキャピラリ寸法をもつことを除いて、実施例１と全く同じ条 件を用いて糸を準備した。図１の長形のダイヤモンド形断面のフィラメントをも つ１０００公称デニール（１１１１公称ｄｔｅｘ）および１４０フィラメントの 糸を製造した。これらの糸は「紡糸されたまま」の測定平均デニール１００９（ 平均１１２１ ｄｔｅｘ）を有する。テナシティー、絡み合い、および収縮は実 施例１と同じである。これらの実施例２の糸は実施例１の糸のそれと類似の特性 を示し、無作為に選択したフィラメントの測定に基づく縦横比は４であった。こ の長形のダイヤモンド形断面のフィラメント糸は低収縮糸である。本発明を例示 するこの実施例２の糸の特性を表１に要約する。この実施例２は、長形の断面を もつフィラメントから作製した実施例２の糸が、比較例ＢおよびＩの糸のそれと 類似の工業的特性をもつことを示す。 実施例３ ここでは注記を除いて比較例Ｃと全く同じ条件を用いて、図１の断面形状をも つ１０００公称デニール（１１１１公称ｄｔｅｘ）で１９２フィラメントの糸を 製造した。これらの糸のパッケージの「紡糸されたまま」の測定平均デニールは １００８（平均１１２０ ｄｔｅｘ）であった。乾熱収縮（ＤＨＳ１７７）およ び引張特性を比較例Ｃと同様に測定し、乾熱収縮は１２．２％であった。この長 形断面のフィラメント糸は高収縮糸である。本発明を例示するこの実施例３の糸 の特性を表１に要約する。この実施例３は、長形断面のフィラメントから作製さ れた実施例３の糸の特性が比較例ＣおよびＤの糸と類似の工業的特性をもつこと を示す。 表１に本発明の実施例１、２、および３とともに比較例ＡからＬの糸の特性を 要約する。本発明の糸の特性、特に工業用の糸への適応性、例えばテナシティー および収縮と両立するこれらの特性は、フィラメントの断面形状と関係なく事実 上保持されることがこの表１の比較により示される。工業用ポリエステル糸の形 態の長形のダイヤモンド断面形状のフィラメントは、これらの特性に関して従来 技術およびその他の比較用の糸と異ならないか、あるいは本質的に異ならない。 本発明の糸の驚くべき、顕著な特徴は、少なくとも若干の長形のダイヤモンド断 面形状のフィラメントを含む糸を織り込んだ織物の特性に見ることができる。 実施例４ 縦糸方向に比較例Ｋの糸がインチ当たり１９．５本の糸またはピック（ｐｐｉ ）（７．７ピック／ｃｍ、またはｐ／ｃｍ）、また横糸方向に実施例３の糸が２ １ｐｐｉ (８．３ｐ／ｃｍ）である織物を構成した。この織物は、織物の背景 照明用光ボックスを用いて観察者の目視によって横糸の被覆形成能力を評価した 。１〜１０の評価方式を用いて対照用織物（比較例Ｓ）には評点１を与え、目視 による高い被覆力を示すには、より大きい数を与えた。この織物の特性と観察値 を表２に要約する。 比較例Ｍ 横糸方向に比較例Ｋの糸がインチ当たり１９．５本の糸またはピック（ｐｐｉ ）（７．７ｐ／ｃｍ）、また横糸方向に比較例Ｄの糸が２１ｐｐｉ（８．３ｐ／ ｃｍ）である織物を構成した。この織物は、織物の背景照明用光ボックスを用い て観察者の目視によって横糸の被覆形成能力を評価した。１〜１０の評価方式を 用いて対照用織物（比較例Ｓ）には評点１を与え、目視による高い被覆力を示す には、より大きい数を与えた。この織物の特性と観察値を表２に要約する。 比較例Ｎ 縦糸方向に比較例Ｋの糸が１９．５ｐｐｉ（７．７ｐ／ｃｍ）、また横糸方向 に比較例Ｅの糸が２１ｐｐｉ（８．３ｐ／ｃｍ）である織物を構成した。この織 物は、織物の背景照明用光ボックスを用いて観察者の目視によって横糸の被覆形 成能力を評価した。１〜１０の評価方式を用いて対照用織物（比較例Ｓ）には評 点１を与え、目視による高い被覆力を示すには、より大きい数を与えた。得られ た織物は被覆力について目視により評価した。この織物の特性と観察値を表２に 要約する。比較例Ｏ 縦糸方向に比較例Ｋの糸が１９．５ｐｐｉ（７．７ｐ／ｃｍ）、また横糸方向 に比較例Ｆの糸が２１ｐｐｉ（８．３ｐ／ｃｍ）である織物を構成した。この織 物は、織物の背景照明用光ボックスを用いて観察者の目視によって横糸の被覆形 成能力を評価した。１〜１０の評価方式を用いて対照用織物（比較例Ｓ）には評 点１を与え、目視による高い被覆力を示すには、より大きい数を与えた。得られ た織物は被覆力について目視により評価した。この織物の特性と観察値を表２に 要約する。 比較例Ｐ 縦糸方向に比較例Ｋの糸が１９．５ｐｐｉ（７．７ｐ／ｃｍ）、また横糸方向 に比較例Ｇの糸が２１ｐｐｉ（８．３ｐ／ｃｍ）である織物を構成した。この織 物は、織物の背景照明用光ボックスを用いて観察者の目視によって横糸の被覆形 成能力を評価した。１〜１０の評価方式を用いて対照用織物（比較例Ｓ）には評 点１を与え、目視による高い被覆力を示すには、より大きい数を与えた。得られ た織物は被覆力について目視により評価した。この織物の特性と観察値を表２に 要約する。 比較例Ｑ 縦糸方向に比較例Ｋの糸が１９．５ｐｐｉ（７．７ｐ／ｃｍ）、また横糸方向 に比較例Ｈの糸が２１ｐｐｉ（８．３ｐ／ｃｍ）である織物を構成した。この織 物は、織物の背景照明用光ボックスを用いて観察者の目視によって横糸の被覆形 成能力を評価した。１〜１０の評価方式を用いて対照用織物（比較例Ｓ）には評 点１を与え、目視による高い被覆力を示すには、より大きい数を与えた。得られ た織物は被覆力について目視により評価した。この織物の特性と観察値を表２に 要約する。 比較例Ｒ 縦糸方向に比較例Ｋの糸が１９．５ｐｐｉ（７．７ｐ／ｃｍ）、また横糸方向 に比較例Ｌの糸が２１ｐｐｉ（８．３ｐ／ｃｍ）である織物を構成した。この織 物は、織物の背景照明用光ボックスを用いて観察者の目視によって横糸の被覆形 成能力を評価した。１〜１０の評価方式を用いて対照用織物（比較例Ｓ）には評 点１を与え、目視による高い被覆力を示すには、より大きい数を与えた。得られ た織物は被覆力について目視により評価した。この織物の特性と観察値を表２に 要約する。 比較例Ｓ 縦糸方向に比較例Ｋの糸が１９．５ｐｐｉ（７．７ｐ／ｃｍ）、横糸方向に比 較例Ａの糸が２１ｐｐｉ（８．３ｐ／ｃｍ）の織物を構成した。この織物は、織 物の背景照明用の光ボックスを用いて観察者の目視により横糸の被覆形成能力を 評価した。１〜１０の評価方式を用いて対照用織物（比較例Ｓ）には評点１を与 え、目視でより高い被覆力を示すにはより大きい数を与えた。得られた織物は被 覆力について目視で評価した。この織物の特性と観察値を表２および３に要約す る。 表２に、織物の縦糸が比較例Ｋの糸（インチ当たり縦糸１９．５本、センチ当 たり縦糸７．７本）であり、横糸が本発明を含むインチ当たり横糸２１本（セン チ当たり横糸８．３本）の様々な横糸で構成された８種類の標識用織物の被覆特 性を要約する。実施例Ｓは対照用織物であった。実施例Ｓ（＝Ｋ×Ａ）の対照用 織物を織物の被覆に対して目視で評価し、評点１を割り当てた。対照用織物を、 この主観的な被覆の評点１に適当な補足説明により他の実施例と対照させて記述 した。対照用織物は、織物中にかなり分布した目の粗い織物の空隙を示した。織 物を構成する糸の間の空隙または間隔の分布により、光ボックスに押し当てたと き若干の光が透過したが、外観は均一であった。 実施例５ 縦糸方向が比較例Ｋの糸であってインチ当たり１９．５ピック（ｐｐｉ）（７ ．７ｐ／ｃｍ）、また横糸方向が実施例１の糸であって１７．８ｐｐｉ（７．０ ｐ／ｃｍ）である織物を構成した。この織物の被覆力を他の織物と比較した補足 説明を表３に提供した。加えて、比較例Ｓ（対照）の織物重量に対する、この織 物の重量％の低減を計算し、表４に提示した。 実施例６ 縦糸方向が比較例Ｋの糸であってインチ当たり１９．５ピック（ｐｐｉ）（７ ．７ｐ／ｃｍ）、また横糸方向が実施例２の糸であってインチ当たり１５．８ピ ック（ｐｐｉ）（６．２ｐ／ｃｍ）である織物を構成した。この織物の被覆力を 他の織物と比較した補足説明を表３に提供した。 比較例Ｔ 縦糸方向が比較例Ｋの糸であって１９．５ｐｐｉ（７．７ｐ／ｃｍ）、また横 糸方向が比較例Ｊの糸であって１７．８ｐｐｉ（７．０ｐ／ｃｍ）である織物を 構成した。この織物の被覆力を他の織物と比較した補足説明を表３に提供した。比較例Ｕ 縦糸方向が比較例Ｋの糸であって１９．５ｐｐｉ（７．７ｐ／ｃｍ）、また横 糸方向が比較例Ｉの糸であって１５．８ｐpi（６．２ｐ／ｃｍ）である織物を構 成した。この織物の被覆力を他の織物と比較した補足説明を表３に提供した。 表３に、実施例５と６、および比較例ＴとＵの４種類の織物の被覆および外観 の性能を、実施例Ｓの対照織物と対比して要約する。実施例５および６は、長形 のダイヤモンド形断面のフィラメント糸からは、より高密度織りの円形断面のフ ィラメント糸に対して、横糸の打ち込み数を減らした場合でさえ、商品として完 全に満足しうる被覆および外観をもつ織物を得ることができることを示している 。より大きな被覆を得るために高密度織りを用いるという、一般に受け入れられ ている戦略を考えると、この結果は驚くべきことである。しかしながら高密度織 りの製造には、若干追加費用がかかる。織機は横糸を引き込むためにより多くの 時間を必要とするので、織物中に存在する横糸が増すと製織工程は遅くなる。実 施例５および６のこの結果は、織物の一定の外観特性に対する横糸打ち込み数を 減少することができるので、より速い製織工程が得られることを示している。さ らに、この横糸打ち込み数の減少は、より大きな横糸打ち込み数に対する織物重 量の節減と言い換えられる。 実施例７ 縦糸方向が実施例２の糸であって１５．８ｐｐｉ（６．２ｐ／ｃｍ）、また横 糸方向が実施例１の糸であって１５．８ｐｐｉ（６．２ｐ／ｃｍ）である織物を 構成した。比較例Ｓ（対照）の織物の重量に対する、この織物の重量の低減％を 計算し、表４に提示する。 請求の範囲 １．ポリマーがそこを通って溶融押出されてフィラメントを形成するキャピラリ のアセンブリを有するプレートを含む、フィラメントを製造するための合成ポリ マーの溶融押出用紡糸口金であって、 前記キャピラリがそれぞれキャピラリの長軸に垂直な長形のダイヤモンド形ま たは本質的にダイヤモンド形の断面を有することと、 前記断面の縦横比が約１５から約２６であることと、 前記縦横比（ＡＲ）が第１寸法（Ａ）と第２寸法（Ｂ）の比として定義され、 第１寸法（Ａ）が断面の外周における互いに最も離れた第１点と第２点を結ぶ直 線部分の長さとして定義され、第２寸法（Ｂ）が前記直線部分に対して直角に延 びる最大断面幅であることと、 を特徴とする紡糸口金。 ２．断面が、時計廻りの方向に互いに接合した、第１の本質的に真直ぐな辺と、 第１の鈍い角と、第２の本質的に真直ぐな辺と、第１の鋭い角と、第３の本質的 に真直ぐな辺と、第２の鈍い角と、第４の本質的に真直ぐな辺と、第１の本質的 に真直ぐな辺に接合した第２の鋭い角とを含む外周を有することを特徴とする請 求項１に記載の紡糸口金。 ３．１対のキャピラリが二重のダイヤモンド形または本質的にダイヤモンド形の キャピラリを形成し、二重のダイヤモンド形または本質的にダイヤモンド形の断 面を有するフィラメントを前記二重のダイヤモンド形または本質的にダイヤモン ド形のキャピラリを通してポリマーを紡糸することによって形成することを特徴 とする請求項１に記載の紡糸口金。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １．フィラメントを製造するための合成ポリマーの溶融押出用紡糸口金であって 、 ポリマーがそこを通って溶融押出されてフィラメントを形成するキャピラリの アセンブリを有するプレートと、 キャピラリの長軸に垂直な長形のダイヤモンド形の断面を有する各キャピラリ と、 を具えることを特徴とする溶融押出用紡糸口金。 ２．断面が、時計廻りの方向に互いに接合した、第１の本質的に真直ぐな辺と、 第１の鈍い角と、第２の本質的に真直ぐな辺と、第１の鋭い角と、第３の本質的 に真直ぐな辺と、第２の鈍い角と、第４の本質的に真直ぐな辺と、第１の本質的 に真直ぐな辺に接合した第２の鋭い角とを含む外周を有することを特徴とする請 求項１に記載の紡糸口金。 ３．前記断面の縦横比が約１５から約２６であることを特徴とする請求項１に記 載の紡糸口金。 ４．前記縦横比（ＡＲ）が第１寸法（Ａ）と第２寸法（Ｂ）の比として定義され 、第１寸法（Ａ）が断面の外周における互いに最も離れた第１点と第２点を結ぶ 直線部分の長さとして定義され、第２寸法（Ｂ）が前記直線部分に対して直角に 延びる最大断面幅であることを特徴とする請求項３に記載の紡糸口金。 ５．前記第１寸法（Ａ）および第２寸法（Ｂ）がキャピラリ断面に沿ってその範 囲内全体に広がっていることを特徴とする請求項４に記載の紡糸口金。