JP2001500198A - 液体を高い流束で動かすために有用な繊維束および繊維束を使用する獲得／分配構造物 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 消費者の製品、例えば、おむつ、失禁および女性のナプキンにおける体液の輸送能力はそれらの性能における主要な因子である。本発明は、新規な特別に設計された繊維束を使用して、設計された方向に水性液体の特別に高い束（液体の体積／（時間×ポリマーの質量））を提供するように設計される。繊維束のための主要な因子は、問題の液体の高い比付着、繊維束それ自体の高い比体積、および繊維束内の繊維の整列である。本発明は、新規な液体の獲得／分配系、および新規な繊維束を組込んだ液体の獲得／分配系を含む吸収製品を包含する。

Description

【発明の詳細な説明】 液体を高い流束で動かすために有用な繊維束および繊維束を使用する獲得／分配 構造物 技術分野 本発明は、毛管作用により液体を輸送する構造物に関する。さらに詳しくは、 本発明は、繊維および個人用の衛生吸収製品、例えば、おむつ、大人の失禁パッ ド、および女性用ナプキン、および繊維および製品における液体の流れ、分配、 および獲得に関する。 発明の背景 過去数年において、液体を輸送しかつ貯蔵するポリマーの構造物に大きい関心 がもたれてきている。 米国特許第５，２００，２４８号明細書（Ｔｈｏｍｐｓｏｎ ｅｔ ａｌ．、 １９９３年４月６日発行）には、液体を貯蔵しかつ輸送する構造物内毛管チャン ネルを含む繊維のような、毛管チャンネル構造物が開示されている。Ｔｈｏｍｐ ｓｏｎ ｅｔ ａｌ．の特許明細書において、少なくとも２５ダイン／ｃｍの水 との付着張力を提供する物質で、これらの毛管チャンネルの繊維をコーティング できることが開示されている。Ｔｈｏｍｐｓｏｎ ｅｔ ａｌ．の特許明細書は 、その全体において引用することによって本明細書の一部とされる。この明細書 の実施例には、Ｔｈｏｍｐｓｏｎ ｅｔ ａｌ．の特許において定義された量の いくつかについて繊維の値が記載されている。 欧州特許出願ＥＰ第０，５１６，７３０，３１号は、前記Ｔｈｏ ｍｐｓｏｎ ｅｔ ａｌ．の特許となった出願からの優先権を主張している。 米国特許第５，６１１，９８１号明細書（Ｐｈｉｌｌｉｐｓ ｅｔ ａｌ．、 １９９７年３月１８日発行）には、自発的湿潤のための条件を満足するＸ値と表 面接触角との組合わせを有する、自発的湿潤性繊維が開示されている。Ｘ係数は その中でＸ＝Ｐｗ／（４ｒ＋（π−２）Ｄ）として定義されており、ここでＰｗ はフィラメントの湿った周長であり、ｒは繊維の断面に外接する外接円の半径で あり、そしてＤは繊維の断面を横切る短軸の寸法である。米国特許第５，６１１ ，９８１号明細書における教示、特に定義は、その全体において引用することに よって本明細書の一部とされる。この明細書の実施例には、米国特許第５，６１ １，９８１号において定義された量のいくつかについて繊維の値が示されている 。 米国特許第５，２６８，２２９号明細書（Ｐｈｉｌｌｉｐｓ ｅｔ ａｌ．、 １９９３年１２月７日発行）には、安定化脚を有する自発的湿潤性繊維の特定の 「Ｕ」および「Ｅ」形断面が開示されている。 米国特許第５，３１４，７４３号明細書には、毛管チャンネルの繊維から作ら れた不織ウェブが開示されている。 米国特許第３，１２１，０４０号明細書（Ｓｈａｗ ｅｔ ａｌ．）には、４ より大きいアーム長さ／アーム幅比を有する「＋」および「Ｙ」形ポリオレフィ ン繊維が開示されている。これらの繊維は非常に太くかつ大きいので、消費者の 使い捨て製品において使用するためには剛性過ぎる。Ｓｈａｗ ｅｔ ａｌ．の 特許明細書に開示されている最小のアーム幅は約７５ミクロンである。 国際特許出願ＰＣＴ／ＵＳ９５／０８８９６号明細書には、本質的に平行の繊 維を使用して相互毛管作用により液体を輸送できる構 造物、および液体に対する駆動力が開いた区域から閉じた区域に向けられること が開示されている。 米国特許第４，８２９，７６１号明細書（Ｐｈｉｌｌｉｐｓ ｅｔ ａｌ．、 １９８９年５月１６日発行）には、連続フィラメント状糸が開示されている。こ の特許明細書における教示、特に定義は、その全体において引用することによっ て本明細書の一部とされる。この明細書の実施例には、米国特許第４，８２９， ７６１号において定義された比体積の量について繊維の値が示されている。また 、米国特許第４，２４５，００１号明細書（Ｐｈｉｌｌｉｐｓ ｅｔ ａｌ．） には比体積の量が開示されており、そしてその教示は、また、その全体において 引用することによって本明細書の一部とされる。比体積は、米国特許第４，８２ ９，７６１号明細書において、８．０４４ｃｍ³の体積を充填する糸の体積につ いて、糸が０．１ｇ／デニールの張力下にあるとき、糸の重量／ｇで割った８． ０４４として、ｃｍ³／ｇの単位で定義されている。したがって、糸がある空間 の体積の中で互いに対してプレスされかつ定義された張力下にあるとき、比体積 はある空間の体積における材料の１ｇ当たりの体積である。 液体を吸収しかつ輸送するポリマーの構造物における関心の大部分は、消費者 の使い捨て製品におけるそれらの応用の可能性のためである。本発明者らは、お むつ、大人の失禁パッド、および女性用ナプキンを包含する現代の消費者の使い 捨て製品の吸収コアを、３つの主要な機能、すなわち、液体の獲得、分配、およ び貯蔵、を有するものとして見る。典型的には、現在の吸収コア成分、例えば、 毛羽パルプおよび／または超吸収性ポリマーの分配機能は劣っている。結局、吸 収コア材料の理論的最大吸収容量に関する吸収コア材料の過度の漏れおよび劣っ た利用率は、これらの消費者の使い捨て 製品の性能を制限する問題である。 コアの成分は典型的には液体の貯蔵においてすぐれるが、液体の分配には劣る ので、劣った分配が起こる。この問題を解決するために、先行技術において多数 の試みがなされてきている。 国際特許出願ＷＯ９５／０００９３号明細書（１９９５年１月５日発行）には 、表面シートの下に位置する液体方向づけストリップおよび吸収ストリップを有 する衛生パッドが開示されている。 米国特許第５，３４２，３３６号明細書（Ｍｅｉｒｏｗｉｔｚｅｔ ａｌ．、 １９９４年８月３０日発行）には、液体をパッドの端にいっそうむけて動かす造 形ステープルファイバーを含む、液体を吸収しかつ輸送する構造物が開示されて いる。典型的には、ステープルファイバーは２インチより短い長さである。 米国特許第４，３２４，２４７号明細書（Ａｚｉｚ、１９８２年４月１３日発 行）には、表面シート、吸収コア、および表面シートと吸収コアとの間の有孔熱 可塑性フィルムを含む吸収物品が開示されている。Ａｚｉｚの特許に教示されて いるように、構造物が絞られたとき、その構造物は液体が吸収コアから表面シー トに逆流することを防止する。 米国特許第４，３２１，９２４号明細書（Ａｈｒ、１９８２年３月３０日発行 ）には、表面シート、表面シートの内表面に添付された繊維層、繊維層の下に存 在する多数のテーパー毛管を有する中間層、および吸収コアを含む吸収物品が開 示されている。Ａｈｒの特許明細書において、Ａｈｒの構造物が改良された獲得 および再湿潤の減少を提供することが主張されている。 英国特許出願第２，２２５，７２４Ａ号明細書（１９９０年６月１３日発行） には、液体透過性カバーシート、吸収コア、および吸収コアとカバーシーとの間 に存在しかつ開口および輪郭を有する液 体透過性中間層を含む吸収装置が開示されている。この特許出願明細書において 、その構造は再湿潤を減少すると主張されている。 米国特許出願第５４５，４５０号明細書（出願日：１９９５年１０月１９日） には、開口を有する壁において切断部分を有して、表面シートの前側から表面シ ートの後側に液体を自発的に反転させる開口を有するフィルムが開示されている 。米国特許出願第５４５，４５０号明細書の教示は、その全体において引用する ことによって本明細書の一部とされ、そして本発明において定義される吸収製品 の発明と組合わせて使用することができる。 したがって、種々の用途のためのポリマー材料の吸収容量および液体輸送容量 を増加させることが望まれている。使い捨て吸収製品において液体をよりよく輸 送しかつ分配することができる、獲得／分配構造物の１ファミリーが、この分野 において特に要求されている。したがって、本発明の目的はこのような獲得／分 配構造物を提供することである。 さらに、液体および懸濁液の濾過、液体の水平方向の輸送、並びに液体の垂直 方向の輸送を包含する、本明細書において開示する基本的繊維構造物の新規な輸 送能力に関する追加の用途を本発明者らは考えていることを理解すべきである。 発明の要約 本発明は、流体を輸送する合成繊維束である。この束は少なくとも２本の繊維 からなり、個々の繊維として作用するとき、流体の輸送に劣るが、束の形態にお いてこの繊維は流体のきわめてすぐれた輸送装置である束を提供する。この束は 吸収物品、例えば、おむつ、失禁および女性用衛生製品において有用である。 束は４．０ｃｍ³／ｇ（ｃｃ／ｇ）より大きい比体積、２５〜４ ００ミクロンの平均の繊維間毛管幅、および１センチメートル（ｃｍ）より大き い長さ有する。好ましくは、輸送すべき流体は水性であり、そして束中の流体の 動きは本明細書において定義する下記のパラメーターに従い測定される：３．０ より大きいか、あるいはそれに等しいＭＰＦ_B／ＭＰＦ_SF、０．１４ｃｍ³／デニ ール／時（ｃｃ／（デニール×時））より大きいか、あるいはそれに等しいＭＰ Ｆ_B、１．３より大きいか、あるいはそれに等しいＶＲ_B／ＶＲ_SF、および４．０ センチメートル（ｃｍ）より大きいか、あるいはそれに等しいＶＲ_B。 ２本の繊維の少なくとも１本は、非円形断面、４．０より大きい単繊維嵩係数 、２．０ｃｃ／ｇより小さい比毛管体積または２０００ｃｃ／ｇより小さい比毛 管表面積を有し、そして繊維内チャンネルの７０％より多くは３００ミクロンよ り大きい毛管チャンネル幅を有する。好ましくは、断面は４０ミクロンより大き い長さを有する第１アームを定める。繊維の断面の長さはほとんど１０００ミク ロンまでの範囲であり、実施例のあるものは１００〜４００ミクロンのアーム長 さを有する。好ましくは、繊維は１５〜２５０のデニール（ｄｅｎ）を有する。 非円形繊維の断面および表面組成は下記の不等式を満足する： （Ｐγｃｏｓ（θａ））／ｄ＞０．０３ダイン／デニール、 式中、Ｐは繊維断面の周長であり、γは液体の表面張力であり、（θａ）は繊維 と同一材料から作られかつ同一表面処理を有する平らな表面について測定された 液体の前進接触角であり、そしてｄは繊維のデニールである。 さらに、本発明は、当該束の繊維の製造に使用する新規な紡糸口金を包含する 。それらの紡糸口金は、紡糸口金の開口の非常に大きい長さ／幅の比、および紡 糸口金の開口の区画の大きい絶対長さに より特徴づけられる。好ましくは、紡糸口金のある区画の長さ／幅の比は４０よ り大きく、より好ましくは６０より大きく、なおより好ましくは１００より大き い。個々の断面セグメント（例えば、脚、アーム）の長さ／幅の比は４０〜約１ ５０であることができる。 さらに、本発明の繊維を製造する方法は、ポリマーを２７０℃〜３００℃に加 熱し、０．１２ミリメートル（ｍｍ）より小さい幅および幅の少なくとも５０倍 の全体の長さを有する開口を通して加熱されたポリマーを押出すことを包含する 。 さらに、液体の獲得／分配構造物は、本発明に包含され、液体に対して透過性 である上部層、分配層、および抵抗層からなる。分配層は毛管系からなり、この 毛管系は、液体が分配層と接触するとき、液体を上層に対して平行に輸送する傾 向がある毛管力を提供する。抵抗層は、抵抗層の上部表面と、抵抗層の下部表面 とを有する。抵抗層は、抵抗層の上部表面から抵抗層の下部表面への液体の透過 に対する抵抗を提供する。また、吸収コアを構造物に添加することができ、この 吸収コアは抵抗層の下に存在するか、あるいは分配層および抵抗層により部分的 に取り囲まれることができる。 図面の簡単な説明 第１Ａ図は、実施例１において使用する紡糸口金の開口の相対的寸法を同定す る略図である。 第１Ｂ図は、第１Ａ図の紡糸口金の開口の内腔の詳細を示す部分的断面図であ る。 第１Ｃ図は、内腔および開口のパターンを示す、実施例１において使用する紡 糸口金の内面の平面図である。 第２図は、実施例１の繊維の断面の１５６の倍率の写真のフォトコピーである 。 第３Ａ図は、実施例２において使用する紡糸口金の開口の相対的寸法を示す平 面の設計図である。 第３Ｂ図は、第３Ａ図に示す紡糸口金の開口の内腔の詳細を示す部分的断面図 である。 第３Ｃ図は、紡糸口金の開口のパターンを示す、実施例２において使用する紡 糸口金の内面の平面図である。 第４図は、実施例２の繊維の断面の１６２の倍率の写真のフォトコピーである 。 第５Ａ図は、実施例３において使用する紡糸口金の開口の内腔の部分的断面図 である。 第５Ｂ図は、実施例３において使用する紡糸口金の内腔および開口の略図であ る。 第５Ｃ図は、実施例３において使用する紡糸口金の開口の相対的寸法を同定す る略図である。 第５Ｄ図は、内腔および開口のパターンを示す、実施例３において使用する紡 糸口金の内面の平面図である。 第６図は、実施例３の繊維の断面の１５８の倍率の写真のフォトコピーである 。 第７Ａ図は、実施例４において使用する紡糸口金の開口の内腔の詳細を示す部 分的断面図である。 第７Ｂ図は、実施例４において使用する紡糸口金の内腔および開口の平面図で ある。 第７Ｃ図は、実施例４において使用する紡糸口金の開口の相対的寸法を同定す る略図である。 第７Ｄ図は、内腔および開口のパターンを示す、実施例４において使用する紡 糸口金の内面の平面図である。 第８図は、実施例４の繊維の断面の１５８の倍率の写真のフォト コピーである。 第９Ａ図は、実施例５において使用する紡糸口金の開口の内腔の詳細を示す部 分的断面図である。 第９Ｂ図は、実施例５において使用する紡糸口金の内腔および開口の平面図で ある。 第９Ｃ図は、実施例５において使用する紡糸口金の開口の相対的寸法を同定す る略図である。 第９Ｄ図は、内腔および開口のパターンを示す、実施例５において使用する紡 糸口金の内面の平面図である。 第１０図は、実施例５の繊維の断面の１６３の倍率の写真のフォトコピーであ る。 第１１Ａ図は、実施例６において使用する紡糸口金の開口の内腔の詳細を示す 部分的断面図である。 第１１Ｂ図は、実施例６において使用する紡糸口金の内腔および開口の平面図 である。 第１１Ｃ図は、実施例６において使用する紡糸口金の開口の相対的寸法を示す 略図である。 第１１Ｄ図は、内腔および開口のパターンを示す、実施例６において使用する 紡糸口金の内面の平面図である。 第１２図は、実施例６の繊維の断面の約１９０の倍率の写真のフォトコピーで ある。 第１３Ａ図は、実施例７において使用する紡糸口金の開口の内腔の詳細を示す 部分的断面図である。 第１３Ｂ図は、実施例７において使用する紡糸口金の内腔および開口の平面図 である。 第１３Ｃ図は、実施例７において使用する紡糸口金の開口の相対的寸法を示す 略図である。 第１３Ｄ図は、内腔および開口のパターンを示す、実施例７において使用する 紡糸口金の内面の平面図である。 第１４図は、実施例７の繊維の断面の約１３０の倍率の写真のフォトコピーで ある。 第１５Ａ図は、実施例８において使用する紡糸口金の開口の内腔の詳細を示す 部分的断面図である。 第１５Ｂ図は、実施例８において使用する紡糸口金の内腔および開口の平面図 である。 第１５Ｃ図は、実施例８において使用する紡糸口金の開口の相対的寸法を同定 する略図である。 第１５Ｄ図は、内腔および開口のパターンを示す、実施例８において使用する 紡糸口金の内面の平面図である。 第１６図は、実施例８の繊維の断面の約２３０の倍率の写真のフォトコピーで ある。 第１７Ａ図は、実施例９において使用する紡糸口金の開口の内腔の詳細を示す 部分的断面図である。 第１７Ｂ図は、実施例９において使用する紡糸口金の内腔および開口の平面図 である。 第１７Ｃ図は、実施例９において使用する紡糸口金の開口の相対的寸法を示す 略図である。 第１７Ｄ図は、内腔および開口のパターンを示す、実施例９において使用する 紡糸口金の内面の平面図である。 第１８図は、実施例９の繊維の断面の約８７の倍率の写真のフォトコピーであ る。 第１９Ａ図は、断面の一般化寸法を示す予示的実施例１０の繊維の断面の略図 である。 第１９Ｂ図は、第１９Ｃ図に示す紡糸口金の開口から生ずる、予 示的実施例１０の繊維の断面の略図である。 第１９Ｃ図は、予示的実施例１０の紡糸口金の開口の平面図である。 第２０図は、実施例３の繊維の断面の一般化寸法を示す繊維の断面の略図であ る。 第２１Ａ図は、断面の一般化寸法を示す予示的実施例１１の繊維の断面の略図 である。 第２１Ｂ図は、使用するとき、第２１Ｃ図に示す断面を有する繊維を生ずる、 紡糸口金の開口の形状の略平面図である。 第２１Ｃ図は、第２１Ｂ図に示す紡糸口金の開口を使用するとき、形成する予 示的実施例１１の繊維の断面の略図である。 第２１Ｄ図は、θ角のすべてが９０°である第２Ａ図に示す形状に類似する形 状を有する繊維を生成する、予示的実施例１１において使用するための紡糸口金 の開口の略平面図である。 第２１Ｅ図は、θ角のすべてが９０°である第２１Ａ図に示す形状に類似する 形状を有する繊維を生成する、予示的実施例１１の紡糸口金の開口の平面図であ る。 第２１Ｆ図は、θ角のすべてが９０°である第２１Ａ図に示す形状に類似する 形状を有する繊維を生成する、予示的実施例１１の紡糸口金の開口の略平面図で ある。 第２１Ｇ図は、θ角のすべてが９０°である第２１Ａ図に示す形状に類似する 形状を有する繊維を生成する、予示的実施例１１の紡糸口金の開口の平面図であ る。 第２２Ａ図は、実施例５の繊維の断面の一般化寸法を示す繊維の断面の略図で ある。 第２２Ｂ図は、実施例５の繊維の一般化形状を有し、第２２Ｃ図に示す紡糸口 金の開口から生ずる繊維の断面の略図である。 第２２Ｃ図は、使用するとき、第２２Ｂ図に示す断面を有する繊維を生ずる、 紡糸口金の開口の略図である。 第２３図は、実施例６の繊維の一般化形状を有する繊維の断面の略図である。 第２４図は、実施例８の繊維の一般化形状を有する繊維の断面の略図である。 第２５図は、本発明の繊維の断面の追加の特徴を示す、本発明の繊維の断面の 略図である。 第２６Ａ図は、単繊維嵩係数の定義の例示において使用する繊維の断面の略図 である。 第２６Ｂ図は、単繊維嵩係数の定義の例示において使用する繊維の断面の略図 である。 第２７図は、繊維の性質の測定において使用する画像解析システムを図解する 略図である。 第２８図は、第２７図の画像化システムの液体小出し先端の軸に沿った略平断 面図である。 第２９図は、第２８図の液体小出チップの略側面図である。 第３０Ａ図は、比較例１２において使用する紡糸口金の開口の寸法を示す略図 である。 第３０Ｂ図は、内腔および開口の配置を示す、比較例１２において使用する紡 糸口金の面を図解する略図である。 第３１図は、比較例１２の断面の約２７０の倍率の写真のフォトコピーである 。 第３２Ａ図は、実施例１３において使用する紡糸口金の開口の内腔の部分的側 断面図である。 第３２Ｂ図は、実施例１３において使用する紡糸口金の内腔および開口の略平 面図である。 第３２Ｃ図は、実施例１３において使用する紡糸口金の開口の寸法を示す略図 である。 第３２Ｄ図は、内腔および開口のパターンを示す、実施例１３において使用す る紡糸口金の内面の平面図である。 第３３図は、実施例１３の繊維の断面の約４２０の倍率の写真のフォトコピー である。 第３４図は、実施例１４の繊維の断面の約３３０の倍率の断面の写真のフォト コピーである。 第３５図は、１５０ミクロンより小さく分離された、本質的に平行のチャンネ ル壁を有するチャンネルを有する断面について、流れの毛管チャンネル面積の測 定を例示するために使用される繊維の断面の略図である。 第３６Ａ図は、１５０ミクロンより大きく分離された、チャンネルを定める壁 を有する繊維の断面について、流れの毛管チャンネル面積の測定を例示するため に有用な繊維の断面の略図である。 第３６Ｂ図は、大きいチャンネルのための流れの毛管チャンネル面積の測定を 例示するために有用な繊維の断面の略図である。 第３６Ｃ図は、長い壁および短い壁を有する大きいチャンネルのための流れの 毛管チャンネル面積の測定を例示するために有用な繊維の断面の略図である。 第３７Ａ図は、チャンネル壁が１２０°より小さい角度を規定しかつ口に１５ ０ミクロンより小さい幅を有する、「Ｖ」字形チャンネルについて、流れの毛管 チャンネル面積の測定を例示するために有用な繊維の断面の略図である。 第３７Ｂ図は、壁が１２０°より小さい角度を規定しかつ口に１５０ミクロン より大きい幅を有するチャンネルについて、流れの毛管チャンネル面積の測定を 例示するために有用な繊維の断面の略図 である。 第３７Ｃ図は、壁が１２０°より小さい角度を規定し、口に１５０ミクロンよ り大きい幅を有し、かつ他のチャンネル壁よりも短い、１つのチャンネル壁を有 する、チャンネルについて、流れの毛管チャンネル面積の測定を例示するために 有用な繊維の断面の略図である。 第３８Ａ図は、単繊維嵩係数の測定を例示するとき有用な繊維の断面の略図で ある。 第３８Ｂ図は、単繊維嵩係数の測定を例示するとき有用な繊維の断面の略図で ある。 第３９図は、垂直上昇の測定を例示するとき有用である、回りに結束された繊 維のループを有する、金属／プラスチックのハープを図解する略図である。 第４０Ａ図は、本発明の基本的液体の獲得／分配構造物の略側断面図である。 第４０Ｂ図は、カバーシートと吸収コアとの間の獲得／分配構造物における液 体の分配を示す、本発明の吸収製品の略側断面図である。 第４１Ａ図〜第４１Ｃ図は、異なる液体分配構造物を示す、第４０Ａ図〜第４ ０Ｂ図の基本的液体の獲得／分配構造物の種々の別の態様の上面図である。 第４２Ａ図〜第４２Ｄ図は、本発明の吸収製品の種々の層の中への液体の流れ の分配のグラフ表示である。 第４３Ａ図〜第４３Ｂ図は、吸収コアを有する分配層におけるチャンネルまた はみぞの連絡の態様を示す、獲得／分配構造物および吸収コアの側断面図である 。 第４４Ａ図は、実施例１５〜２２において使用する本発明の液体 の獲得／分配構造物の上面図である。 第４４Ｂ図は、第４４Ａ図の獲得／分配系の側断面図である。 第４５Ａ図は、実施例１５の繊維束の拡大断面の写真のフォトコピーである。 第４５Ｂ図は、実施例１８の繊維束の拡大断面の写真のフォトコピーである。 第４５Ｃ図は、実施例１９の繊維束の拡大断面の写真のフォトコピーである。 第４５Ｄ図は、実施例２０の繊維束の拡大断面の写真のフォトコピーである。 第４６Ａ図は、実施例２１の繊維束の拡大断面の写真のフォトコピーである。 第４６Ｂ図は、実施例２２の繊維束の拡大断面の写真のフォトコピーである。 第４７Ａ図は、実施例２８において使用する液体の獲得／分配構造物の上面図 である。 第４７Ｂ図は、実施例２８において使用する液体の獲得／分配構造物の側断面 図である。 第４８図は、本発明の液体の獲得／分配構造物の別の態様の側面図である。 第４９図は、本発明の液体の獲得／分配構造物の他の別の態様の側面図である 。 第５０図は、本発明の液体の獲得／分配構造物のなお他の別の態様の上面図で ある。 第５１Ａ図は、実施例２９の吸収物品の略上面図である。 第５１Ｂ図は、実施例２９の吸収物品の部分的側断面図である。 第５２図は、第２７図の繊維保持メカニズムの写真のフォトコピ ーである。 第５３図は、ビデオ画像の写真のフォトコピーである。 第５４図は、画像のピクセル強度／ピクセル数のヒストグラムの略図である。 第５５図は、４つの異なる時間のある領域のビデオ画像の写真のフォトコピー である。 第５６図は、液体流束の計算に関する種々のデータを含むビデオ画像の写真の フォトコピーである。 第５７図は、ＭＰＦおよびＶ₀を決定するアルゴリズムの概観を示すフローチ ャートである。 第５８図は、データ収集を構成するアルゴリズムを示すフローチャートである 。 第５９図は、データを獲得するアルゴリズムを示すフローチャートである。 第６０図は、獲得されたデータに基づいてＭＰＦおよびＶ₀を計算するアルゴ リズムを示すフローチャートである。 第６１図は、ＳＣＶおよびＳＣＳＡを定めるとき役に立つ繊維の略断面図であ る。 第６２図は、ＳおよびＣＣＷを定めるとき役に立つ繊維の略断面図である。 発明の詳細な説明 本発明は、合成繊維束であり、この合成繊維束は、湿潤したとき、合成繊維束 中の個々の繊維に関連する液体流束に比較して、液体をその長さに沿って比較的 大きい液体流束で輸送することができる。換言すると、合成繊維束は、個々には 劣った液体輸送体であるか、あるいはそれらの表面上に「毛管チャンネル」をも たない、すな わち、繊維内毛管チャンネルをもたない、繊維から成る。劣った液体輸送体であ る個々の繊維を超える、この予期せざる改良された液体の輸送は、繊維間毛管を つくる、繊維および束の構造と、繊維の表面組成との新規な組合わせから生ずる 現象である。 用語「毛管チャンネル」は、本明細書において使用する場合、約３００ミクロ ンより小さい、好ましくは２５０ミクロンより小さい、幅を有するチャンネルが 、それらのチャンネル内で作用する毛管力が重力よりも非常により大きいために 、毛管チャンネルと考えられる、この用語の先行技術の定義を意味する。 束の構造 本明細書において使用するとき、用語「束」は、１ｃｍより大きい長さを有し 、平均して互いに平行に整列し、かつ繊維間毛管を有する、２本またはそれ以上 の合成繊維、好ましくは８〜５０，０００本の繊維を意味する。繊維束の平均の 繊維間毛管幅、Ｄ、は、約２５〜４００ミクロン、好ましくは６０〜３００ミク ロン、より好ましくは１００〜３００ミクロンである。平均の繊維間毛管幅、Ｄ 、は、下記の方程式により定義される： Ｄ＝４（ＳＶ＝１／ρ_p）×ｄｐｆ×１０３／９Ｐ ここでＳＶは繊維束の比体積（ｃｃ／ｇ）であり、ρ_pは繊維を製造したポリマ ーの密度（ｇ／ｃｃ）であり、ｄｐｆは個々の繊維の平均デニール（ｄｅｎ）（ ｇ／９０００ｍの単繊維）であり、そしてＰは個々の繊維の断面の平均周長（ミ クロン）である。 ＳＶは米国特許第４，８２９，７６１号明細書に記載されている手順を使用し て測定されるが、たたし本発明におけるＳＶを定義するために使用する張力は米 国特許第４，８２９，７６１号についての０．１０ｇ／デニールの代わりに０． ０５ｇ／デニールである。束を０．０５ｇ／デニールの特定された張力で既知の 体積（通常８ ．０４４ｃｃ）の円筒形スロットの中に巻く。束の巻取りにより既知の体積が完 全に充愼されるまで、束を巻取る。スロットの中に含有される束の重量を、０． １ミリグラム（ｍｇ）に最も近く測定する。次いで、比体積を既知の体積／スロ ット中の束の重量の比として定義し、これは次のように表すことができる： ＳＶ（０．０５ｇ／デニールの張力における） ＝８．０４４ｃｃ／糸の重量（ｇ） 本発明の合成繊維束は、下記の２つの性質を提供する： １．ＭＰＦ_B＞０．１４ｃｃ／（デニール×時）および ２．ＭＰＦ_B／ＭＰＦ_SF≧３ ここで最大潜在的流束（ＭＰＦ）は、毛管（複数の毛管）を形成する繊維（また は複数の繊維）に単位時間輸送される液体の最大体積／デニールの測度である。 この出願におけるすべてのＭＰＦは、ｃｍ³／デニール／時（ｃｃ／（デニール ×時））の単位である。この明細書におけるデータについてのＭＰＦの測度にお いて利用される試験液体は下記のものでなくてはならない：（１）Ｓｙｌｔｉｎ ｔＲ Ｒｅｄ Ｆｕｇｉｔｉｖｅ Ｔｉｎｔ（ＭｉｌｌｉｋｅｎＣｈｅｍｉｃａ ｌ、ａ ｄｉｖｉｓｉｏｎ ｏｆ Ｍｉｌｌｉｋｅｎ ＆ Ｃｏｍｐａｎｙ ｏ ｆ Ｉｎｍａｎ、Ｓｏｕｔｈ Ｃａｒｏｌｉｎａ、から商業的に入手可能である ）または（２）以後詳細に記載するＲｅｄ Ｔｅｓｔ Ｓｏｌｕｔｉｏｎ。双方 の試験液体は暗色の水溶液であるので、視的に観察することができる。Ｓｙｌｔ ｉｎｔＲ Ｒｅｄは、約５４ダイン／ｃｍの表面張力および約１．５センチポア ズの剪断粘度を有する。Ｒｅｄ Ｔｅｓｔ Ｓｏｌｕｔｉｏｎは、約５４ダイン ／ｃｍの表面張力および約１．５センチポアズの剪断粘度を有する。剪断粘度は 、Ｃａｎｎｏｎ−Ｕｂｂｅｌｏｈｄｅ Ｃａｌｉｂｒａｔｅｄ Ｖｉｓｃｏｍｅ ｔｅｒを使 用して２５℃において測定する。ＭＰＦ値を得る手順は下記において詳細に説明 される。 ＭＰＦは、繊維の重量当たり液体を輸送する繊維または繊維束の有効性を示す 量である。下付きの「ＳＦ」は単繊維のＭＰＦを意味する。下付きの「Ｂ」は繊 維束のＭＰＦを意味する。ＭＰＦ値は、繊維または繊維束の両方向に沿って伝播 する正味の液体流束に基づく。流束は１つの方向における性質であるので、液体 が束と接触する場所から離れる両方向における液体の動きを説明するためのＭＰ Ｆの定義において出現する２の係数が存在する。これは、定義における２の係数 を強調するために、時には「二方向」ＭＰＦと呼ばれる。こうして、ＭＰＦ_Bは 繊維束についてのＭＰＦを意味し、そしてＭＰＦ_SFは単繊維（すなわち、フィラ メント）についてのＭＰＦを意味する。 ＭＰＦ_B／ＭＰＦ_SF比は、ＭＰＦ_Bを有する束を形成する繊維と本質的に同一で ある（すなわち、同一の表面形態学形状および同一の組成を有する）単繊維につ いてのＭＰＦ_SFを言及する。束は異なる造形断面を有する繊維から形成すること ができる。異なる造形断面を有する繊維から形成された、このような束について 、有効ＭＰＦ_B／ＭＰＦ_SF比は、束を形成する繊維についてのＭＰＦ_SF値を平均 し、ＭＰＦ_B／ＭＰＦ_SFの比におけるＭＰＦ_SFに平均した値を使用することによ って、計算することができる。以後におけるＭＰＦ_B／ＭＰＦ_SF比についての言 及は、異なる造形断面を有する繊維から形成された束についての有効比を包含す る。 Ｎ繊維の束について、ＭＰＦ_Bは下記の等式により定義される： ＭＰＦ_B＝８×１０^-4×Ｖ０_N×ＳＶ×（１−１／（ρ_p×ＳＶ）） これはｃｍ³／デニール／時であり、ここでＮは繊維の数であり、 Ｖ０_Nは後述する手順に従い測定した、Ｎ繊維の束における液体の初期速度（ミ リメートル／秒（ｍｍ／ｓ））であり、ＳＶは束の比体積であり、そしてρ_pは 束の繊維を形成するポリマーの密度（ｇ／ｃｃ）である。例えば、８本の繊維の 束についての最大の潜在的流束は次の通りである： ＭＰＦ_B＝８×１０-4×Ｖ０₈×ＳＶ×（１−１／（ρ_p×ＳＶ）） ここでＶ０₈は８本の繊維の束に沿って動く液体の「初期速度」と呼ぶ定義され た量（ｍｍ／ｓ）であり、ＳＶは０．０５ｇ／デニールの張力における繊維束の 比体積（ｃｍ³／ｇ）であり、ρ_pは８本の繊維の束の繊維の製造に使用したポリ マーの密度（ｇ／ｃｃ）である。ここにおけるＭＰＦ_Bのすべての値は、８本の 繊維の束についてのＶ₀に基づく。本発明のＶ₀を測定するための基準として８本 の繊維の束の使用は任意の数である。ＭＰＦを決定する手順において、８本の繊 維の束を使用する理由は、８本の繊維の束がより大きい数の繊維の束よりも液体 の輸送においていっそう有効であるためではなく、８本の繊維の束および単繊維 の液体輸送性質を同一器具で測定できる容易さに関係する。 単繊維についての二方向ＭＰＦ_SFは、次のようにｃｍ³／デニール／時で定義 される： ＭＰＦ_SF＝２×０．１６２０×Ｖ₀×（流れのための毛管チャンネル面積） ×１／ｄｐｆ ここでＶ₀（ｍｍ／秒）は液体の初期速度であり、そしてｄｐｆは単繊維のデニ ール（ｇ／９０００ｍ）である。流れのための毛管チャンネル面積（ミクロン² ）は、下記の第３５図〜第３７Ｃ図の説明において定義される。 本発明の態様についてのＭＰＦ_Bは、０．１４〜２．０ｃｃ／（デニール×時 ）、好ましくは０．２〜２．０ｃｃ／（デニール×時）である。ＭＰＦ_Bは束に 沿った流体の動きであるので、この値が高いほどよりすぐれる。したがって、本 発明の繊維束を表すＭＰＦ_Bの値は単に０．１４ｃｃ／（デニール×時）より大 きく、より好ましくは０．２ｃｃ／（デニール×時）より大きい。本明細書にお いて開示する実施例は、約０．０６〜約０．３６の８本の繊維の束についてのＭ ＰＦ_Bを有する。ＭＰＦ_B／ＭＰＦ_SFの比は３〜２８である。好ましくは、この比 は５より大きく、より好ましくは１１より大きい。 合成繊維束の束の性質の他の測度は、試験液体、すなわち、ＳｙｌｔｉｎｔＲ ＲｅｄまたはＲｅｄ Ｔｅｓｔ Ｓｏｌｕｔｉｏｎの溜から重力の引力に抗し た束に沿った試験液体の垂直上昇の高さ／重力の引力に抗した束を形成する繊維 と同一タイプの繊維の単繊維に沿った試験液体の垂直上昇の高さの比である。本 発明の繊維束についての垂直上昇の測定は、下記の不等式を満足する： 垂直上昇（束）／垂直上昇（単繊維）≧１．３ ここで垂直上昇（ＶＲ）は、繊維または繊維束が接触する液体のレベルより上に 試験液体が上昇する距離を意味する。垂直上昇は、特記しない限り、１５分間の センチメートル（ｃｍ）でここにおいて報告する。ＶＲ_B／ＶＲ_SF比は１．３〜 １１．７であり、好ましくは２より大きく、より好ましくは２．３より大きい。 ＶＲ_Bは好ましくは４ｃｍより大きく、そしてＶＲ_SFは好ましくは４ｃｍより小 さい。 束の長さは、所望の用途に要求される液体輸送の長さに依存する。好ましくは 、束は少なくとも１ｃｍの長さである。より好ましくは、束は少なくとも５ｃｍ の長さである。おむつ、女性用ナプキン 、および失禁パッドについて、所望の液体輸送長さは約５ｃｍ〜約４０ｃｍであ る。束の長さは、液体の輸送を意図する最大輸送長さの通常２倍である。これは 、液体の攻撃が大部分の吸収製品の中心付近になるように設計されているためで ある。 好ましくは、束が湿潤するとき、束の繊維の少なくとも半分は少なくとも１回 ／ｃｍの平均で束の少なくとも１本の他の繊維と接触する。より好ましくは、束 が湿潤するとき、束の繊維の各々は、少なくとも１回／ｃｍの平均で、束の少な くとも１本の他の繊維と接触する。 好ましくは、束の繊維の各々の縦軸に対する接線は、束の長さの少なくとも１ ／２に沿って互いに３０°の範囲内ある。しかしながら、互いに整列しないが、 そうでなければ上に示した基準を満足する２またはそれ以上の束に、ある点にお いて分割する繊維束は、本発明の範囲内に入る。 束が湿潤されないときの束の繊維の間の接触を保証するために、静電防止また は親水の仕上げ剤が存在する場合には、このような仕上げ剤から生ずるわずかの 粘着性により、互いに関して束の繊維を機械的に拘束する繊維におけるけん縮に より、あるいは束の繊維に対して実質的な誘引力または反発力が存在しないとき 、単に互いに隣接して整列された繊維の配置により、繊維を一緒に保持すること ができる。 束の繊維は互いに関して独特な断面の向きを必ずしももたない。すなわち、束 の繊維が互いに対して必ずしも剛性に接続されないので、繊維の長さに沿った繊 維の断面の回転または局所的非整列が存在することがある。繊維の長さに沿った 互いに関する繊維の向きはランダムであるか、あるいは束の捩れは最小であろう 。束が湿潤したとき、大きい液体流束を提供するために、束が湿潤していないと き、束の繊維の間の固定された空間的関係の要件は存在しない。したがって、２ ５〜４００ミクロンの平均の繊維間毛管幅を提供しかつ４．０ｃｃ／ｇより大き い比体積を有する、互いにプレスされた繊維束は、本発明の範囲内に入る。 本発明をさらに説明する目的で、１つの理想化された構造は、湿潤し、これに より一緒にプレスされたとき、平行な壁を有する（少なくとも）１つの繊維間毛 管チャンネルを定める繊維束であり、ここで繊維間毛管チャンネルの壁はある種 の隔離構造のために上に示した平均の繊維間毛管幅により互いに間隔を置いて位 置し、そして隔離構造は束の繊維の少なくともあるものの断面の一部分である。 繊維構造 本発明の個々の繊維は、細アームを有する横断面を有する造形繊維である。「 造形」繊維という用語は、非円形横断面を有する繊維を意味する。単一繊維は、 繊維の横断面の線セグメントにより規定される壁を有する少なくとも１つの流路 を有する。単一繊維の流路の流路幅は、流路壁の遠位尖端に接する線セグメント の長さである。大多数の流路幅は、好ましくは３００μより大きく、これは繊維 内毛管路を有すると分類される従来技術の繊維に関する流路幅と比較して、相対 的に大きい。 流路壁を限定する横断面の線セグメントは、横断面で互いに対して６０°より 大きい、９０°より大きい、又は１２０°より大きくさえある角度で一列に並べ られる隣接平坦断面である。例えば、平坦断面は、「Ｖ」字形交線で互いに接合 する２つの壁を有する流路を作るか、又は２つの壁の近位端が接合する底領域を も含み得る。さらに、流路の表面は湾曲し、したがって流路壁を規定する平坦断 面を有さない。 単一繊維の横断面の円との偏差の定量的測定は、形状係数として 公知である。単一繊維形状係数は、下記のように定義される無次元比である： 形状係数 ＝ Ｐ／（４πＡ_F）^1/2 （式中、Ａ_F＝繊維の横断面の面積；そして Ｐ ＝繊維の横断面の周囲）。 本発明の単一繊維に関する形状係数は、２．０以上、好ましくは約５．０より 大きい。形状係数は、横断面の顕微鏡写真から手で測定するか、又はいくつかの 市販のコンピューター制御光学顕微鏡システムにより自動的に確定し得る。円形 横断面繊維の形状係数は１である。 造形繊維の別の特性は、造形繊維の横断面により形成される中空域対造形繊維 の横断面のポリマー領域の比の測定値である。この特性は、単一繊維嵩係数（Ｓ ＦＢＦ）として本明細書中に言及されており、これは４以上、好ましくは４〜１ ０である。ＳＦＢＦは以下のように定義される： 中空域面積は、図２６Ａ〜Ｂ及び３８Ａ〜Ｂの繊維横断面に、２６Ａ〜Ｂに示 した横断面に関するＳＦＢＦの計算例とともに説明されている。形状係数の場合 と同様に、単一繊維嵩係数は手で又は自動測定システムを用いて確定し得る。 繊維の不良液体運搬特性を特徴付ける本発明の束の単一繊維のさらに別の特性 としては、０．０３ｃｃ／（ｄｅｎ×時間）又はそれ未満のＭＰＦ_SF及び４．０ ｃｍ又はそれ未満のＶＲ_SFが挙げられる。これらの特性の算出は、前記されてい る。 不良液体運搬体が存在する場合、本発明の単一繊維は、好ましくは繊維内毛管 を有さない。本明細書で用いる場合、繊維内毛管とは 、３００μ未満の流路幅を意味する。繊維の構造は、繊維の束が大きな液体流束 を作る繊維内毛管を形成するような構造である。例えば、本発明の束の単一繊維 は、約０．０３ｃｃ／（ｄｅｎ×時間）未満のＭＰＦ_SF及び１５分で約４ｃｍ未 満のＶＲ_SFを有する。これらの繊維が本発明の束を規定する場合、束は０．２ｃ ｃ／（ｄｅｎ×時間）より大きいＭＰＦ_SF及び６ｃｍを超える液体の縦方向の上 昇ＶＲ（１５分後）を有し得る。 その表面で液体を有効に運搬する繊維内毛管を有する従来技術の繊維は、米国 特許第５，２００，２４８号（特許‘２４８）に記載された判定基準を満たす。 優れた液体運搬体として個別に作用する特許’２４８の繊維は、以下の特性を有 する：比毛管容積（ＳＣＶ）が少なくとも２．０ｃｃ／ｇ、比毛管表面積（ＳＣ ＳＡ）が少なくとも２０００ｃｍ²／ｇ、圧縮強さ（乾燥）が少なくとも１３， ８００ダイン／ｃｍ²、縦横比が少なくとも約９、そして毛管路（即ち繊維内毛 管）の少なくとも３０％が約３００μ未満の毛管路幅（ＣＣＷ）を有する。繊維 内毛管を有さない繊維は個々に不良液体運搬体であり、そして特許‘２４８の範 囲外である。 しかしながら、繊維内毛管を有さず、個々に不良液体運搬体である本発明の繊 維は、少なくとも２つの個別繊維から成るこのような繊維の束の形態である場合 には、予期に反して液体の優れた運搬体である。したがって、繊維内毛管を有さ ない本発明の個々の繊維は非毛管路構造として特性表示され、以下の特性を有す る：（１）比毛管（流路）容積が２．０ｃｃ／ｇ未満であるか又は比毛管（流路 ）表面積が２０００ｃｍ²／ｇ未満である；そして（２）繊維内毛管（流路）の ７０％以上が３００μより大きい流路幅を有する。 以下の手法は、毛管路構造を規定し、評価するために用いられるパラメーター の確定に有用であり、米国特許第５，２００，２４８ 号の２７列４５行目〜３０列１２行目及び３５列６３行目〜３５列５９行目から 逐語的に取り上げられている。 本手法は種々の長さの構造の調製を要するが、そのいくつかは使用のために実 際に意図された構造の長さを上回る。特に別記する場合を除いては、本手法に必 要な長さより短いあらゆる構造がこのような手法に記載された必要長を有する等 価の構造を基礎にして評価される、と理解されるべきである。特定の単位は、本 手法に記載したパラメーターの測定および／または計算と関連して示唆される。 これらの単位は、例示のためにのみ提供される。本手法の意図及び目的と一致す るその他の単位も用い得る。 毛管路構造の比毛管表面積（ＳＣＳＡ）及び比毛管容積（ＳＣＶ）を確定する ために用いられる本手法は、毛管路構造の代表的横断面を示す顕微鏡写真に適用 される。構造の横断面は、当業者に公知の包埋及びミクロトーム処理技術による 顕微鏡写真撮影のために調製される。以下の等式を用いる： （１）ＳＣＳＡ＝ｘ全体の合計＝１〜ｉのＰ_X／ρＡ_S； （２）ＳＣＶ＝ｘ全体の合計＝１〜ｉのＡｖ_X／ρＡ_S （式中、ρ＝固体（即ちポリマー）の密度； Ａ_S＝判定基準（ａ）及び（ｂ）の範囲内で毛管路を境界する毛管路軸 に垂直な毛管路固体の横断面積； ｘ全体の合計＝１〜ｉのＰ_X＝毛管路ｘの各々を形成する固体の横断面 の周囲の合計。ここで、各周囲Ｐ_Xは毛管路を境界し、Ｃ_Xにより示される理論的 閉包内である； ｘ全体の合計＝１〜ｉのＡｖ_X＝毛管路構造の中空面積の合計。この場 合、各Ａｖ_Xは流路を形成する固体の周囲により及びＣ_Xにより境界される面積と して算出される；そして ｉが構造中の毛管路の数である場合、ｘは毛管路構造の特 定毛管路を示し、そしてＣ_Xは、流路の内面に対して凸面を成し、各毛管路ｘを 塞ぐ選定直径を有する円の一部に対応する。ここで、円Ｃ_Xは以下の判定基準に したがって寸法を決められ、配置される： （ａ）円Ｃ_Xは、それが壁と接する点で、毛管路ｘの両壁に正接する；そして （ｂ）各毛管路Ｘに関しては、（ａ）を満たす円Ｃ_Xは、下記のような制限を条 件として、このような流路ｘの各々に関するＡｖ_Xを最大にする： （ｉ）Ｃ_Xの横断に接する線と毛管路壁は交差して、１２０°又はそれ以下の 角度を形成し；そして （ｉｉ）Ｃ_Xは毛管路構造の実尺に関して約０．０２５ｃｍ以下の半径を有し 得る（円半径は顕微鏡写真中の実構造に適用されるのと同一倍率で拡大される） ）。 毛管路壁流体交換オリフィスを有する毛管路構造に関しては、ＳＣＶ及びＳＣ ＳＡに及ぼす作用は一般に、その毛管路構造の薄壁による数値的有意を有さず、 そして一般に計算では無視され得る。 最大半径の円との多数の接点を有する毛管路に関しては、前記のように、円は 、流路の横断面積（Ａｖ）を最大にするように置かれる。横断面のサイズ又は形 状の変動を有する毛管路構造に関しては、代表的計量平均ＳＣＶおよび／または ＳＣＳＡを提供するのに十分な横断面が評価される。しかしながら、少なくとも 約０．２ｃｍ、好ましくは少なくとも約１．０ｃｍの線長（毛管路の軸方向の） の構造のあらゆる部分がその請求範囲内のＳＣＶ及びＳＣＳＡを有する場合、こ のような構造は本発明の毛管路構造を包含するといわれる。 毛管路シートに関しては、特に相対的に大きい幅の毛管路底を有 するものでは、底の全幅の小部分を有する物質の代表的標本が、シートの全横断 面の代わりに置き換えられる。シートのこのような小部分標本は、好ましくは少 なくとも約０．５ｃｍの幅を有する。ＳＣＶ及びＳＣＳＡの目的は、前記のよう に、開放毛管路を特徴とする構造の定量的分析を提供することである。このよう な構造は、そうでなければ本手法の毛管路の定義に関与しない固体部分、付属物 等を有し得ると考えられる。前記の判定基準は、計算から構造のこのような非機 能性部分に対応する周囲及び中空面積を除外する。さらに、非機能性固体素子の 横断面積は、Ａ_Sの計算に含まれるべきでない。このような周囲及び横断面積の 除外については、下記でさらに詳細に例示する。 図６１は、毛管路構造断面８００及びそれへのＳＣＶ及びＳＣＳＡ手法の適用 を例示する。領域Ａ_S、毛管路中空領域Ａｖ₁、Ａｖ₂、Ａｖ₃、Ａｖ₄とそれに対 応する毛管路周囲Ｐ₁、Ｐ₂、Ｐ₃、Ｐ₄、並びに理論的閉包円Ｃ₁、Ｃ₂、Ｃ₃、Ｃ₄ が示されている。さらに、円Ｃ₅、Ｃ₆、Ｃ₇も示されている。半径ｒ₁、ｒ₁“、 ｒ₂、ｒ₂“、ｒ₃、ｒ₃“、ｒ₄、ｒ₄“、ｒ₅、ｒ₆、r₇は各々、対応する円Ｃ₁、 Ｃ₂、Ｃ₃、Ｃ₄、Ｃ₅、Ｃ₆、Ｃ₇と断面８００の固体物質との間のそれぞれ交点ｍ₁ 、ｍ₁“、ｍ₂、ｍ₂“、ｍ₃、ｍ₃“、ｍ₄、ｍ₄“、ｍ₅、ｍ₆、ｍ₇に接する線に 垂直である。 円Ｃ₁、Ｃ₂、Ｃ₃及びＣ₄は、前記の判定基準を満たすように描かれる。図で分 かるように、円Ｃ₁及びＣ₂は、それぞれ正接線ｔ₁、ｔ₁“間、及びｔ₂、ｔ₂“間 の交点の角度１２０°を示す角度γ₁、γ₂により半径ｒ₁、ｒ₂に制限される。Ａ ｖ₁、Ａｖ₂、Ａｖ₃及びＡｖ₄は、それぞれ周囲Ｐ₁、Ｐ₂、Ｐ₃及びＰ₄並びに曲線 ｃｃ₁、ｃｃ₂、ｃｃ₃及びｃｃ₄に境される領域であ る。円Ｃ₃及びＣ₄は毛管路に関する最大サイズの円を示すが、この場合、それぞ れ点ｍ₃、ｍ₃“及びｍ₄、ｍ₄“で円に接して描かれた線の交点の角度は、１２０ °未満である。したがって、この例示図に示したように、円Ｃ₃及びＣ₄は各々、 拡大してあるために縮小すると、０．０２５ｃｍの半径を有する。周囲は、各流 路に関して円と固体間の交点間の流路の内側の固体境界の長さとして確定される 。Ｃ₅、Ｃ₆及びＣ₇は、本手法の判定基準にしたがって毛管路と見なされない構 造の部分に適用される最大半径を有する円を示す。故に、これらの円に関するＰ 及びＡｖはゼロである。周囲Ｐ₁、Ｐ₂、Ｐ₃及びＰ₄並びに曲線ｃｃ₁、ｃｃ₂、ｃ ｃ₃及びｃｃ₄を図示した場合、ＳＣＶ及びＳＣＳＡの計算におけるＡｖに関する 判定基準内の流路を境界する毛管路壁に対応するため、ｍ_4'とｍ_4"との間の固体 の領域はＡ_S内に含まれる。半径ｒ₃、ｒ₃“（前記半径は円Ｃ₃と流路の壁との間 の接線に垂直である）の延長線で境される領域Ａ_X3'及びＡ_X3"は、Ａ_Sに含まれ ない。同様に、半径ｒ_4'は、円Ｃ_4'のｒ_4'の延長を基礎にしてＡ_S計算から領域 Ａ_X4を切り取る。 縦横比（Ｓ）、毛管路幅（ＣＣＷ）及び平均構造厚（ｔ_ave）は、以下のよう な手法により確定される。この手法は、前記のように、毛管路構造の代表的ミク ロトーム処理横断面の顕微鏡写真に基づいて実行される。毛管路の軸方向に縦横 比、毛管路幅及び平均構造厚の変動を示す毛管路構造に関しては、代表的計量平 均縦横比、毛管路幅および／または平均構造厚値を提供するのに十分な横断面が 評価され必要がある。しかしながら、少なくとも約０．２ｃｍ、好ましくは少な くとも約１．０ｃｍの毛管路の軸方向の線長のこの構造のあらゆる部分がその範 囲内の縦横比、毛管路幅および／または平均構造厚値を有する場合には、このよ うな構造は本発明の毛管路 構造を包含し得る。本手法の例示のためには、図６２が参照される。 以下の等式を用いる： Ｓ＝Ｌ²／４Ａ_St ｔ_ave＝２Ａ_St／Ｌ （式中、Ｌ＝構造の横断の全固体周囲；及び Ａ_St＝毛管路軸と垂直な構造を形成する固体の全横断面積）。 縦横比に関する前記の等式は、その中に１つの流路形成壁を有するように考慮 中の繊維を処理する。１つ又はそれ以上の流路が存在する機能性部分を有する流 路化繊維に関しては、縦横比（Ｓ）に関する式は以下のように示される： Ｓ＝Ｌ²／４Ａ_StＮ （式中、Ｌ及びＡ_Stは前記と同様であり；そして Ｎ＝構造中の流路壁数 であって、前記の壁は一側又は両側に、直閉包弦により閉塞可能な流路を有する ものである）。 ＣＣＷは、前記の弦が構造内毛管路を閉鎖し、このような方法で前記の流路の 毛管路壁との接点と正接して流路の容積を最大にする毛管路の直閉包弦の長さで ある（直閉包弦により閉塞可能な開放流路に関与しない構造部分は、前記の計算 の前に無視すべきである）。 図６２は、例示のために、それぞれ毛管路Ｃ１，Ｃ２、Ｃ３、Ｃ４、Ｃ５及び Ｃ６に関する弦Ｗ１、Ｗ２、Ｗ３、Ｗ４、Ｗ５及びＷ６を有する、したがってＮ ＝６である毛管路構造の横断面を示す。図６２はさらに、全横断領域Ａ_Stに対応 する領域を示し、そしてその長さが全周囲Ｌである連続線Ｐ_Lを示す。Ｘ_a−Ｘ_p は、弦と横 断面の接点を示す。 ここで図１０を参照すると、これは、前記の理想的構造に近い本発明の束の繊 維の一例の横断面を示す。この横断面は、長細流路アーム１０１Ａ及び１０１Ｃ 、並びに短細流路アーム１０１Ｂを含む。図１０に示した横断面を有する複数の 繊維が一緒に束ねられる場合、隣接繊維の長細流路アーム１０１Ａ及び１０１Ｃ は互いに対置し、５０〜１００μの距離（即ち繊維間平均毛管幅）で離隔アーム １０１Ｂにより互いに間隔を置かれる。したがって、離隔アーム１０１Ｂは、隣 接繊維の長細アーム１０１Ａ及び１０１Ｃと互いに一定距離を保ち、互いに対置 する隣接繊維の長細アーム１０１Ａ及び１０１Ｃは前記の理想的平衡繊維間毛管 路壁に近似する。長細アーム１０１Ａ及び１０１Ｃが繊維間平均毛管幅Ｄよりず っと長いという事実は、Ｄ以上の長さ（即ち長アームと平行する）を有する毛管 路を明示する。前記の少なくとも所望の繊維間平均毛管幅を一次元的に延長する 切断面（アーム又は底面のような）を有する繊維の横断面は、本発明の重要な特 徴である。 本発明の合成繊維は、溶融紡糸可能な大集団から作られる繊維である。これら の群としては、ポリエステル、ナイロン、ポリオレフィン及びセルロースエステ ルが挙げられる。ポリ（エチレンテレフタレート）及びポリプロピレンからの繊 維は、少なくともそれらの製造可能性及び広適用範囲のために、特に有用である 。好ましくは、各繊維のデニールは約１５〜約２５０、さらに好ましくは約３０ 〜１７０である。 繊維表面組成物 本発明の束の繊維は、親水性又は疎水性の表面組成物を有する。表面組成物は 、繊維を製造するために用いられる物質の性質に起因して固有であるか、又は表 面仕上剤の適用により二次加工され得る 。表面仕上剤の種類は、繊維間毛管路により運搬される液体の性質に拠る。親水 性表面仕上剤は、その表面が水性液体との大付着張力を有する（即ち強力に引き つける）構造を提供し、したがって、水性液体を包含する適用に好ましい。非極 性液を包含する吸収、濾過及び運搬適用に関しては、非極性液体との大付着張力 を提供するには疎水性表面仕上剤が必要とされる。 好ましくは、束の繊維は、蒸留水との付着張力が２５ダイン／ｃｍ以上である 表面と定義される親水性表面を有する。 好ましくは、束の繊維は、以下の等式により数学的に確定される比表面張力を 有する： （Ｐγ Ｃｏｓ（θａ））／ｄ≧０．０３ダイン／デニール （式中、Ｐは繊維の横断面の周囲であり；γは表面上の液体の表面張力であり； θは繊維の表面と同一の組成物及び仕上剤を有する平面上の液体の前進接触角で あり（米国特許第５，６１１，９８１号に明記）；γＣｏｓ（θａ）は繊維の表 面の液体の付着張力であり；そしてｄはＰが測定された繊維のデニールである） 。この不等式を満たす繊維の束は、束の長さに沿った液体（水性、非水性にかか わらず）の優れた流動性を有する。 表面仕上剤は、典型的には製造中の繊維に被覆される。コーティングは、通常 は溶融ポリマーが紡糸口金の開口部を通って押し出され、急冷された直後に成さ れるが、しかしその後に適用されることも可能である。コーティングの厚みは、 繊維の横断面よりずっと薄く、繊維の総重量のパーセントに換算して測定される 。コーティングの重量％は、典型的には繊維の総重量の０．００５〜２．０％で ある。 水性液体に対する大付着張力を提供するのに有用ないくつかの仕上剤／滑剤は 、米国特許第５，６１１，９８１号に記載されている か又は参照される。表面仕上剤は、当業界では十分公知である。 大液体流束 繊維の束に沿った大流束の液体の運搬を生じる力は、繊維の表面エネルギー論 及び細アーム横断形状、並びに湿った場合の繊維の相対的位置、それによる繊維 間毛管の形成の結果である。湿ると、繊維の束は繊維間毛管容積（即ち中空容積 ）対束を形成する繊維中のポリマーの容積の比が大きくなる。繊維の横断面が細 いほど、示された横断面形状に関する中空容積対繊維中のポリマーの容積の比は 大きい。この比は、単一繊維嵩係数又は比容積により特徴付けられる。 液体の表面張力は、繊維がその横断面形状によりさらなる放射状崩壊で圧迫さ れるまで、互いに束の繊維をプレスするか又は崩壊させる束の繊維上の放射状方 向の力を生じる。初期崩壊は繊維が湿るやいなや非常に急速に生じ、束が湿った 直後にその長さに沿って束の繊維を互いに接触させる。したがって、繊維が湿っ た時点でその長さに沿ったあらゆる点で繊維が接触する限り、任意の２つの繊維 上の力は繊維を互いにプレスし、繊維間毛管を形成するに十分である。 任意の毛管中の液体の流束は、流動に利用可能な毛管の横断面積ｘ流動に利用 可能な毛管の横断面積での液体の速度／流路に関連した質量の積である。有効な 液体運搬体である繊維の束に関しては、束が束の軸に沿って湿らされる場所から の液体／固体／空気の前方移動の速度ｘ流動のための横断面積は、相対的に大き くなければならない。本発明の繊維の束に沿った液体の初期速度は、束当たりの 繊維数が２本から約１２本まで増加する場合は相乗的に増大するが、その後は束 中の繊維数に伴う初期速度の変化はほとんど認められない。 あらゆる毛管中の液体の流束はさらに、毛管中の液体に及ぼす駆動力、移動中 の液体に及ぼす粘性前進力及び液体に及ぼす重力の相互作用に拠っている。液体 流束は、駆動力／粘性前進力（流動に対する抵抗としても公知）に比例する。液 体に及ぼす重力は毛管に関する液体流束に作用し、ヒトが身につける吸収剤製品 に関する場合と同様に水平に並べられるわけではない。 任意の毛管中の液体に及ぼす駆動力は、毛管の表面との液体の付着張力に、そ して毛管の横断面の周囲に比例する。したがって、付着張力が大きいほど、生じ る液体流束は大きい。毛管の表面との液体の付着張力は、液体の組成物及び毛管 表面の組成物に拠っている。ほとんどの従来の親水性表面仕上剤は、約２０〜６ ０ダイン／ｃｍの水性液体との付着張力を提供する。ほとんどの従来の疎水性表 面仕上剤に関する非極性液体との付着張力は、１０〜３０ダイン／ｃｍの範囲で ある。 毛管中の移動液体に及ぼす粘性前進力は、毛管中の移動液体の粘度、毛管の横 断面の周囲及び毛管の直径にほぼ比例する。狭幅を有する毛管は、毛管の横断面 の周囲対毛管の横断面積の比が相対的に大きく、粘性前進力増大を、したがって 液体流束の低減を引き起こす。 毛管中の液体に及ぼす重力は、毛管が水平に並べられない場合、毛管を通る液 体流束に影響を及ぼす。重力のために、液体流束を所定の高さまで最大にする垂 直に並べられる毛管の幅は、液体流量を最大にする水平整列毛管の幅より狭い。 平均繊維間毛管幅Ｄは、大流量を生じるのに十分に繊維間毛管が間隔を置かれ ているか否かを確定するために用いられる測定値である。Ｄは、前記のように、 繊維間毛管の向かい合った壁の間の平均間隔であり、２５〜４００μである。毛 管の横断面積当たりの毛管 横断面周囲長が大きく、平均繊維間毛管幅（Ｄ）が狭い繊維間毛管を有する束は 、流動に対して高抵抗を示す。したがって、湿らせた場合、小Ｄを有する束は、 流束を大きくするためには、繊維間毛管の横断面積当たりの駆動力がより強くな ければならない。繊維間毛管幅が狭いと、毛管の狭さが液体流動のための横断面 を小さくし、粘性前進力が移動中の液体の速度を抑制するために、最大液体流束 を提供できない。 水性液体に及ぼすすべての力にかんがみて、水性液体の液体流束を最大にする よう意図された、そして従来の表面コーティングにより提供される付着張力を有 するポリマー構造から形成される毛管に関する好ましいＤは、液体が少なくとも ３ｃｍ上昇しなければならない毛管に関しては５０〜１５０μであり、水平配向 毛管に関しては２００〜４００μである。それは、多数の吸収物質中で３ｃｍの 高さまで液体を移動させるのに有用である一方、同様に、液体流束を別の高さま で最大にするために望ましいのは明らかである。したがって、Ｄは、約６ｃｍま での最大流束を提供するよう意図されたポリマー構造に関しては、好ましくは４ ０〜１２０μである。 獲得／分配構造 好ましくは、本発明の束は、新規の使い捨て吸収性製品、例えばおむつ、成人 用失禁用品、及び女性用衛生用品中に、これらの製品中で液体を内部で獲得及び 運搬するための手段として、組み込まれる。 本発明はさらに、水性液体を分配し、消費者が使い捨て可能な製品、例えばお むつ、女性用ナプキン及び失禁用品に有用な吸収性製品のための新規の液体獲得 ／分配構造を包含する。液体獲得／分配構造は、ヒト体液を獲得及び分配し、漏 出を低減し、芯の領域への液体分配を増大することによる芯物質利用を改良する 。これにより 吸収性製品の外側の乾燥が改良され、したがって装着者の快適性が増大される。 獲得／分配構造はさらに、非極性液体に有用である。例えば、吸収性物質は、 家庭での又は工業的油こぼれを清掃するための吸収製品として有用である。油清 掃用吸収性製品は、非極性液体を獲得しそして分配するよう仕立てられる本発明 の獲得／分配構造を包含し得る。 本発明の新規の吸収性製品は、（１）（ａ）上部層、（ｂ）分配層及び（ｃ） 織物の平面に垂直な方向での浸透に耐性を有する流動抵抗層から成る液体獲得／ 分配構造（この基本構造は図４０Ａに示されている）；（２）吸収性コア；及び （３）不透過性バックシートを包含する。本発明の吸収性製品の液体獲得／分配 構造は、通常は、図４３Ｂに示したように、液体貯蔵物質を含有する吸収性コア の真上の層（単数又は複数）である。コアは不透過性バックシートの上に位置し 、このようにして吸収性製品を完全なものにする。 トップシートとも呼ばれる上部層は、従来のあらゆるトップシート物質、例え ば有孔ポリエチレンフィルム、あるいはポリプロピレン繊維製の圧延結合又は延 伸結合トップシートであり得る。しかしながら、上部層は、その他の有孔ポリマ ーフィルム及び繊維から製造され得る。好ましくは、トップシートの下面は、ト ップシートの上面より低い水性液体との接触角を有する。 別の好ましい実施態様では、米国特許出願第５４５，４５０号（１９９５年１ ０月１９日提出）に開示されているように、トップシートは、開口壁に切欠き部 分を有する開口フィルムから作られて、トップシートの前面から背面への自発液 体反転を提供する。 分配層又は構造は、あらゆる連続毛管系、例えば各々がその表面に沿って液体 の自発輸送（又は湿潤）を提供する毛管シート、ウェ ブ、束又はトウ、あるいはフィラメントから作られる。毛管系は、好ましくは、 特定方向に並べられた毛管を包含する。毛管系は、各々が当該液体を自発的に輸 送（又は湿潤）する繊維を包含する。好ましくは、分配層又は構造は、例１〜９ に開示された種類の高ＭＰＦ_B繊維の束を包含する。 好ましくないとはいえ、分配層又は構造は、互いに密接に近接する、好ましく は互いに接触する多数の円形横断連続繊維から作られ得る。どの繊維が分配層に 用いられても、それらは繊維の整列方向に沿った液体の指向性流動を提供する繊 維間毛管を規定する。 繊維の例としては、米国特許第５，２６８，２２９号、第５，２００，２４８ 号及び第５，６１１，９８１号に開示された自発輸送又は湿潤繊維、並びに本明 細書に開示した繊維の束が挙げられる。これらの繊維は、トウ、スライバ、不織 布ウェブ、ヤーン等の形態で作られる。 自発輸送繊維は、液体を運搬するために、一緒に束ねられるように（即ち、互 いに密接に近接して）圧迫されない。しかしながら、自発輸送繊維は、それらが 束ねられると、より多量の流束を提供する。自発湿潤可能性及び密接な近接とは 、この状況下では、各々の個々の繊維は液体を運搬するがしかしそれは望ましい ために、繊維が繊維間毛管を形成しなければならないという訳ではないことを意 味する。（１）毛管作用が、液体に及ぼす重力と比較して、力を大きく生じ得る 毛管に関して有意であるだけであり、そして（２）約３００μ未満の寸法を有す る毛管だけがそうするために、本状況下での密接な近接とは、約３００μ未満を 意味する。したがって、分配層中の自発輸送及び湿潤性繊維は、互いに平均して ３００μ以上の間隔を置かれる。 分配層中での指向性流動は、製品の必要性によって、（１）本質 的に点又は小領域から放射状に外側に向かう、（２）本質的に二方向性の、（３ ）扇形の（即ち、点又は小領域から１つの弧に沿って放射状に）、（４）多扇形 （即ち、点又は小領域から少なくとも２つの弧に沿って放射状に）（５）格子構 造、及び（６）分配層中のあらゆるその他の本質的に二次元の流動パターンであ る液体の運搬の方向の配列により設計され得る。重要な点は、液体の接触を意図 される分配層上の領域に接触する液体が、接触領域から遠隔の、そして液体が貯 蔵される構造中の場所に対して毛管系を形成する繊維の軸を配列することにより 、流動パターンに沿って分配されるように、分配層が設計されるということであ る。これは、繊維の軸が実質的に互いに一直線にあるか、又は繊維の軸が放射状 に出る分配層中に一次領域が存在することを意味する。好ましい一実施態様では 、一次領域の繊維の軸の方向とは異なる方向に沿って、繊維の軸が実質的に互い に一直線にあるか、又は繊維の軸が弧を描いて放射状に出る分配層中に二次領域 が存在する。 好ましくは、分配層は、吸収性コア物質の少なくとも２つの別々の領域に、さ らに好ましくは少なくとも３つの異なる領域に液体を分配する流動パターンを提 供する。 好ましくは、分配層は、液体衝突領域の外側で互いに平行でない、少なくとも ２組の、さらに好ましくは少なくとも３組の繊維を包含する。分配層は、さらに 好ましくは、衝突領域で一直線に並び、衝突領域の外側で互いに平行でなく、そ して衝突領域から実質的に均一に液体を吸収性コアの領域からより遠方に分配す る、複数組の繊維を包含することさえある。 好ましくは、分配層は、親水性表面を有する自発輸送又は湿潤性繊維から生成 されるヤーンを包含する。分配層中のヤーン（トウ）は、１００，０００デニー ルまでの範囲である。ヤーンの間隔のあ け方は、間隔を置かない、即ちすべての隣接ヤーンが接触するものから、ヤーン 直径の３倍まで間隔をあけるまで、変化し得る。個々の繊維のｄｐｆは、５〜１ ５０と変化する。好ましくは、分配層中の繊維のＭＰＦ_Bは、０．００５ｃｃ／ （ｄｅｎ^X時間）を上回る。 分配層のためのヤーンの選択は、トップシートと流動抵抗層との間の所望の分 離距離により影響される。典型的には、３．０ｍｍの分離が最大均一間隔距離で ある。しかしながら、いくつかの場合には、単一束を形成する本質的にすべての 繊維を有することが望ましい。この場合、トップシートと流動抵抗層との間の分 離距離は、製品のいくつかの縁では本質的にゼロであるが、しかし繊維束がトッ プシートと流動抵抗層の間に存在する場合には１０ｍｍまでであり得る。 好ましい実施態様では、分配層中のすべての繊維は、吸収性製品の主軸中心線 に沿った約１インチ幅の幅内に置かれる。 分配層の重量は、製品の種類による。女性用ナプキンに関しては、その重量は １／４〜２ｇで、繊維の長さは７〜２５ｃｍである。おむつに関しては、分配層 の重量は１／２〜４ｇ、繊維の長さは１０〜４０ｃｍである。成人用失禁用品に 関しては、分配層の重量は１〜１０ｇで、繊維の長さは１０〜７０ｃｍである。 分配層は、少なくとも２つの長さの繊維を包含し得る。これは、衝突領域から 異なる長さの領域への液体の運搬を可能にする。分配層内の繊維の特定長及びそ の長さの分布は、吸収性製品の設計に拠っている。 流動抵抗層は、２つの主な機能を提供する。第一に、流動抵抗層は、層の平面 に垂直な流れに対する抵抗を提供する。この第一の機能は、液体が分配された後 まで、液体がコアに達するのを阻止する 。第二に、流動抵抗層は、接触が望ましくないコア物質と接触しないように分配 層中の指向性毛管を保持するのを助ける。流動抵抗層は、トップシートと同一の 構造及び組成を有し得る。流動抵抗層はさらに、トップシートより大きい流動抵 抗を有するよう設計される。流動抵抗層の長さは、分配層又はトップシート層よ り短い。これにより、分配層は、流動抵抗層の縁を越えて液体を直接吸収性コア の予定領域に運搬できるようになる。流動抵抗層はさらに、分配層が液体を吸収 性コアに交通させ得る１組の開口を有する。好ましくは、１組の開口は、意図さ れた整列で間隔を置かれる。例えば、開口は、吸収性コアの全領域に実質的に均 一な液体流束を提供するように整列される。 本発明の好ましい実施態様 紡糸口金、繊維及び束 ここでさらに詳細に図面を参照すると、同様の参照数字は、いくつかの図を通 して同一の又は対応する部分を示す。図１Ａは、共通軸４から放射状に延びるア ーム１、２、３を含めた例１の繊維を製造するために用いられる紡糸口金の開口 部の寸法を示す略図である。アーム１、２、３は、幅Ｗ、長さが１５０Ｗの寸法 である。幅Ｗは、０．０６７ｍｍ（２．６ｍｉｌ）の広さである。 図１Ｂは、第一（外側）面５Ａ、第二（内側）面５Ｂ、厚み６及び盲内腔７を 含めた例１に用いられる紡糸口金の開口に関する内腔の詳細を示す。例１に用い られる紡糸口金に関する盲内腔７の底部の厚み６は、５０ｍｉｌ（０．０５０イ ンチ）である。開口は、図１Ｂには示されていない。しかしながら、紡糸口金の 開口は盲内腔７の底部と第一面５Ａとの間の厚み６を通って延びる。 図１Ｃは、面９、及び開口１０を伴う内腔を有する紡糸口金８を 示す。紡糸口金には１０個の開口が存在する。開口は、３つの列に沿って整列さ れ、列に対して同一方向ですべて配向される。 図２は、１５６倍の倍率で撮られた写真における実施例１の繊維の横断面９を 示す。繊維の横断面１１は、図１に示した開口パターンのアーム１、２、３から の繊維の押出しで、ポリマーアーム１Ａ、２Ａ、３Ａから構成される。ポリマー アーム１Ａ、２Ａ、３Ａは、流路１２、１３及び１４を規定する。ポリマーアー ム１Ａ、２Ａ、３Ａは、それぞれ遠位尖端１Ｂ、２Ｂ及び３Ｂを有する。横断面 １２の２つの隣接遠位尖端に接する線分の長さは、流路幅を規定する。例えば、 遠位尖端１Ｂと２Ｂとの間の距離は、流路幅１Ｃを規定する。同様に、流路幅２ Ｃ及び３Ｃは、それぞれ遠位尖端２Ｂと３Ｂ、並びに３Ｂと１Ｂとの間の流路の 幅である。 図３Ａは、開口２０の寸法を示す。この場合、Ｗは開口２０の幅を示し、開口 部分の長さは、長さＷに対して示される。開口２０は、流路底２３に垂直に延び る流路壁２１、２２から、そして流路壁から離れて延びる突起２４から成る。突 起２４は、流路から外に突出する外側部分２５と、流路内に突出する内側部分２ ６を含む。さらに、開口２０は、底部２３と流路壁２１の交点を越えた底部２３ の延長である突起２７、及び流路壁２１と流路底２３の交点を越えた流路壁２１ の延長である突起２８を含む。突起２７及び２８と同様の突起は、流路壁２２と 流路底２３との交点付近に存在する。突起２５、２６、２７、２８は、幅Ｗの５ 倍の長さで示される。しかしながら、それらの突起は、そこから生成される繊維 の所望の横断面によって、長くも短くもなる。さらに、流路壁２１と底２３の交 点から生じる突起２４は、開口２０を通るポリマーの押出から得られるポリマー 繊維中の流路の表面積を増大するために、流路壁２１と流路底２３の交点により 近い突起よりも長い。同様に、底部２３ の中心に近い底部２３に沿った突起２４Ａは、開口２０を通るポリマーの押出し から得られるポリマー繊維の流路の表面積を増大するために、流路壁２１、２２ により近い底部２３からの突起２４より長くなり得る。開口２０の流路壁及び底 に沿った突起は、等しい間隔で置かれる必要はなく、底の壁の相対的長さは、図 ３Ａに示したものから変化し得る。幅Ｗは、開口２０に関しては０．０９０ｍｍ である。底２３は７０Ｗ延び、腕２１、２２は約４７Ｗ延びる。 図３Ｂは、実施例２で用いた紡糸口金の開口に関する部分的切断面３０の内腔 の詳細を示す。開口は、図３Ｂには示されていない。部分的切断面図３０は、実 施例２で持ち多紡糸口金の、０．０９２プラス又はマイナス０．０２インチの寸 法３３Ａにより互いに距離を保つ表面３１及び面３２を示す。実施例２で用いた 紡糸口金の開口２０は、ブランク寸法３３Ａを通して機械で細工される。他の実 施例の対応するブランク寸法は、約０．０４０インチ〜０．１００インチの範囲 である。表面３４に沿った表面３１は、内腔３３を部分的に規定する。内腔３３ はさらに、面取りされた表面３５により規定される。例２で用いた紡糸口金の内 腔３３の直径は、約０．３６インチである。即ち、図３Ｂにおける表面３４及び ３５間の間隔は、例２で用いた紡糸口金に関しては約０．３６インチである。表 面３５は、表面３４に対して４５°の角度で面取りされる。 図３Ｃは、内腔及び開ロパターン４０を有する例２で用いた紡糸口金４１を示 す。内腔パターンは、開口が同一方向にすべて配向された５列に並べられた内腔 から成る。 図４は、横断面４５を含めた繊維横断面の１６２倍の倍率で撮った写真のコピ ーである。横断面４５は、ポリマーアーム４６Ａ、４６Ｂ、並びにポリマー底４ ６Ｃを含む。ポリマーアーム４６Ａ、４６Ｂは、底部及び各々のアームが９０° より実質的に大きい角度を 形成する様に、ポリマー底４６Ｃから延びる。横断面４５は、図３に示した紡糸 口金の開口２０の突起２４、２７、２８に対応するポリマーアーム４６Ａ、４６ Ｂ及びポリマー底４６Ｃから延びる突起４７を含む。横断面４５は、流路幅４６ Ｄを有する。ポリマーアーム４６Ａ、４６Ｂ及びポリマー底４６Ｃは、図３Ａに 示した紡糸口金の開口２０の底２３，並びにアーム２１及び２２に関して示した 交点の角度９０°より実質的に大きい交点の角度を形成する。繊維の角度が開口 の角度より大きいのは、異形開口から押出された造形溶融ポリマーに及ぼす表面 張力の作用による。ポリマー繊維の横断面４５の突起４７は、図３Ａに示した紡 糸口金の開口の突起２４、２７、２８のアスペクト比より実質的に小さいアスペ クト比（即ち、高さ対幅比）を有するが、これも開口２０を通って押し出された 溶融ポリマーに及ぼす表面張力の作用による。 図５Ａは、図５Ｂに示した内腔及び開口に関する内腔詳細の部分的切断図５０ を示す。部分的切断図５０は図１Ｂに示した部分的切断図と同様であり、内腔の 底部を通る開口は示していない。 図５Ｂは、長アーム５２Ａ及び５２Ｃ、並びに短アーム５２Ｂ及び５２Ｄを含 めた内腔５１Ｂの開口５１Ａを示す。アーム５２Ａ、５２Ｂ、５２Ｃ及び５２Ｄ は互いに９０°の角度を限定する定位点から離れて延びる。 図５Ｃは、例３の開口５１Ａの相対的寸法を確認する略図である。長アーム５ ２Ａ、５２Ｃは１５０Ｗの長さを有し、短アーム５２Ｂ及び５２Ｄは７５Ｗの長 さを有する。５２Ａ、５２Ｂ、５２Ｃ及び５２Ｄはすべて、共通軸５２Ｅから放 射状に延びる。Ｗは、アームが伸びる方向と垂直な各アームの開口の幅である。 幅Ｗは、０．０６７ｍｍ（２．６ｍｉｌ）である。 図５Ｄは、例３の紡糸口金面５４に関する内腔５１Ｂにおける開 口５１Ａを有する紡糸口金５３を示す。紡糸口金５３に３列に並べられた１３の 開口５１Ａが存在する。 図６は、例３のポリマー繊維の横断面６０を示す１５８倍の倍率で撮った写真 のコピーである。ポリマー横断面６０は、長アーム６１Ａ、６１Ｃ、及び短アー ム６１Ｂ、６１Ｄを含む。アーム６１Ａ、６１Ｂ、６１Ｃ及び６１Ｄは、流路６ ２Ａ、６２Ｂ、６２Ｃ及び６２Ｄを形成し、これは流路幅６３Ａ、６３Ｂ、６３ Ｃ及び６３Ｄを有する。流路６２Ａ、６２Ｂ、６２Ｃ及び６２Ｄは、図５Ｄに示 したように、各々対称的である開口を有する紡糸口金からそれらが形成されるた めに、実質的に互いに同様である。 図７Ａは、図７Ｂに示した例４の紡糸口金の開口に関する内腔７０の部分的側 面図を示す。開口は示されていない。 図７Ｂは、例４の紡糸口金の内腔７０及び開口７１を示す。図７Ｂはさらに、 開口７１のアーム７２Ａ、７２Ｂ、７２Ｃ及び７２Ｄを示す。例４に用いた紡糸 口金に関しては、長さ７３は約０．６２インチであり、長さ７４は約０．５０イ ンチであり、長さ７５は約０．０６５インチであり、長さ７７は０．８０インチ であり、長さ７６は０．９３インチであり、そして長さ７８は０．０６５インチ である。アーム７２Ａ、７２Ｂ、７２Ｃ及び７２Ｄはすべて、図７Ｃに示したよ うに、共通軸７２Ｅから伸びる。さらに、アーム７２Ａ及び７２Ｃは共直線性で 、アーム７２Ｂ及び７２Ｄはアーム７２Ａ及び７２Ｃに垂直である。 図７Ｃは、開口７１の寸法を説明する略図である。図７Ｃは、アーム７２Ａ、 ７２Ｂ、７２Ｃ及び７２Ｄの長さを、それぞれ１８３Ｗ、１９６Ｗ、４０Ｗ及び ８０Ｗとして示す。Ｗは、開口７１のアームの各々の幅を表す。幅Ｗは、開口７ １では０．０６７ｍｍ（２．６ｍｉｌ）である。 図７Ｄは、例４の内腔７０及び開口７１のパターン７９を有する紡糸口金８０ を示す。１１個の開口７１及び１個の紡糸口金面８０が存在し、開口７１は紡糸 口金８０では３列に整列されて、パターン７９を形成する。 図８は、図７Ａ〜７Ｄに示した紡糸口金から生成された例４の繊維の横断面８ １の１５８倍の倍率で撮った写真のコピーである。横断面８１は、ポリマーアー ム８２Ａ、８２Ｂ、８２Ｃ及び８２Ｄを含む。ポリマーアーム８２Ａ〜８２Ｄは それぞれ遠位尖端８３Ａ〜８３Ｄを有する。ポリマーアーム８２Ａ〜８２Ｄはさ らに、図に示すように、流路８４Ａ〜８４Ｄを規定する。遠位尖端８３Ａ〜８３ Ｂの長さは、流路８４の流路幅８５Ａを規定し、これも図８に説明されている。 流路幅８５Ｂは、遠位尖端８３Ｂ〜８３Ｃの長さである。流路幅８５Ｃは、遠位 尖端８３Ｃ〜８３Ｄの長さである。流路幅８５Ｄは、遠位尖端８３Ｄ〜８３Ａの 長さである。図８に示した横断面８１を有する繊維は、図７Ｄに示した紡糸口金 面８０の開口からの押出しにより生成される。右角からの横断面８１に関するポ リマーアーム８２Ａ〜８２Ｄの角度の偏差は、押出工程による。 図９Ａは、例５で用いた紡糸口金の部分的切断図の内腔９０を示す。 図９Ｂは、例５の紡糸口金の内腔９０及び開口９１の平面図を示す。開口９１ はアーム９２Ａ、９２Ｂ、９２Ｃを含む。長さ９３及び９４はそれぞれ、例５に 用いた紡糸口金に関しては、０．０８５インチ及び０．２３８インチである。 図９Ｃは、例５の紡糸口金の開口９１の相対的寸法を確認する略図である。図 ９Ｃは、アーム９２Ａ及び９２Ｃが１２０°の角度を規定し、アーム９２Ｂがア ーム９２Ａ及び９２Ｃと６０°の角度を規定することを示す。さらに図９Ｃは、 アーム９２Ａ及び９２Ｃが その幅Ｗの１００倍の長さを有し、そしてアーム９２Ｂがその幅Ｗの３０倍の長 さを有することを示す。開口９１における幅Ｗは、０．０６４ｍｍである。 図９Ｄは、面９６を有し、３列パターンで１２個の内腔９０を包含する例５で 用いた紡糸口金面９５を示す。図９Ｄに示した１２個の開口９１は、各列の開口 に関する定位点が線を規定するように、３列に並べられる。 図１０は、図９Ａ〜９Ｄに示した紡糸口金９５から生成されたポリマー繊維の 横断面１００の１６３倍の倍率で撮った写真のコピーである。ポリマー横断面１ ００は、アーム１０１Ａ、１０１Ｂ及び１０１Ｃを含む。アーム１０１Ａ、１０ １Ｂ、１０１Ｃは、それぞれ遠位尖端１０２Ａ、１０２Ｂ及び１０２Ｃを有する 。アーム１０１Ａ及び１０１Ｂは流路１０３を規定し、アーム１０１Ｂ及び１０ １Ｃは流路１０４を規定する。遠位尖端１０２Ａ〜１０２Ｂの長さは流路幅１０ ３Ａを規定する。遠位尖端１０２Ｂ〜１０２Ｃの長さは、流路幅１０４Ａを規定 する。 図１１Ａは、例６で用いた紡糸口金１１８の開口に関する内腔１１０を示す部 分的断面図である。 図１１Ｂは、内腔１１０における、そしてアーム１１２Ａ、１１２Ｂ及び１１ ２Ｃを有する開口１１１を示す。図１１Ｂはさらに、例６に用いた紡糸口金１１ ８に関して、それぞれ約０．２８インチ、０．２８インチ、０．２０インチ及び ０．３４インチである長さ１１３、１１４、１１５及び１１６を示す。 図１１Ｃは、例６に用いた紡糸口金１１８の開口１１１の寸法を示す略図であ る。図１１Ｃは、アーム１１２Ａ、１１２Ｂ、１１２Ｃがすべて共通軸１１２Ｄ から放射状に延び、そして互いに１２０°の角度で間隔を置いて放射状に延びる ことを示す。図１１Ｃはさ らに、アーム１１２Ａ、１１２Ｂ及び１１２Ｃがそれらの幅Ｗの１５０倍の長さ を有することを示す。幅Ｗは、開口１１１では０．０６７ｍｍである。 図１１Ｄは、開口パターン１１７で内腔１１０及び開口１１１を有する例６で 用いた紡糸口金１１８を示す。パターン１１７の開口１１１は、各列の開口に関 する中心点が線を規定するように、３列に整列される。 図１２は、図１１Ａ〜１１Ｄに示した紡糸口金１１８を用いて生成された例６ の繊維のポリマー横断面１２０の約１９０倍の倍率で撮った写真のコピーである 。ポリマー横断面１２０は、アーム１２１Ａ,，１２１Ｂ及び１２１Ｃを含み、 これらはすべて、中心点から放射状に延びる。アーム１２１Ａ、１２１Ｂ及び１ ２１Ｃは、それぞれ遠位尖端１２２Ａ、１２２Ｂ及び１２２Ｃを有する。アーム １２１Ａ及び１２１Ｂは流路１２３を規定する。アーム１２１Ｂ及び１２１Ｃは 流路１２４を規定する。アーム１２１Ｃ及び１２１Ａは流路１２５を規定する。 遠位尖端１２２Ａ〜１２２Ｂの長さは流路１２３の流路幅１２３Ａを規定する。 遠位尖端１２２Ｂ〜１２２Ｃの長さは、流路１２４の流路幅１２４Ｂを規定する 。遠位尖端１２２Ｃ〜１２２Ａの長さは、流路１２５の流路幅１２５Ａを規定す る。流路１２３は、１２０°未満の角度を規定するアームにより規定される。流 路１２４も、１２０°未満の角度を規定するアームにより規定される。流路１２ ５は、１２０°以上の角度を規定するアームにより規定される。 図１３Ａは、例７で用いた紡糸口金１３７の内腔１３０を示す部分的断面図で ある。 図１３Ｂは、アーム１３２Ａ、１３２Ｂ、１３２Ｃ及び１３２Ｄを有する例７ に用いた紡糸口金１３７の内腔１３０及び開口１３１ を示す。長さ１３３、１３４及び１３５は、例７に用いた紡糸口金１３７に関し て、それぞれ０．３０２、０．３９及び０．６０インチ（７．７、９．９及び１ ５ｍｍ）である。 図１３Ｃは、例７の開口１３１の寸法を示す略図である。図１３Ｃは、アーム １３２Ａ及び１３２Ｂがその幅Ｗの１０５倍の長さを有し、アーム１３２Ｃ及び １３２Ｄがその幅Ｗの１５倍の長さを有することを示す。さらに図１３Ｃは、ア ーム１３２Ａ及び１３２Ｂがそれらの間の７５°の角度を限定することを示す。 開口１３１における幅Ｗは、０．０８４ｍｍである。アーム１３２Ａ、１３２Ｂ 、１３２Ｃ及び１３２Ｄはすべて、共通軸１３２Ｅから放射状に延びる。 図１３Ｄは、紡糸口金１３７の１０個の開口１３１を含めた紡糸口金開口パタ ーン１３６を示す。紡糸口金１３７の開口１３１は、開口１３１のすべてが同一 配向を有し、２列の３個の開口及び１列の４個の開口を形成するように整列され る。 図１４は、ポリマー横断面１４０の約１３０倍の倍率で撮った写真のコピーで ある。ポリマー横断面１４０は、アーム１４１Ａ、１４１Ｂ、１４１Ｃ及び１４ １Ｄを含む。アーム１４１Ａ、１４１Ｂ、１４１Ｃ及び１４１Ｄは、それぞれ遠 位尖端１４２Ａ、１４２Ｂ、１４２Ｃ及び１４２Ｄを有する。アーム１４１Ａ及 び１４１Ｂは、アーム１４１Ｃ及び１４１Ｄよりはるかに長い。 アーム１４１Ａ及び１４１Ｂは流路１４３を規定する。アーム１４１Ｂ及び１ ４１Ｃは流路１４４を規定する。アーム１４１Ｃ及び１４１Ｄは流路１４５を規 定する。アーム１４１Ｄ及び１４１Ａは流路１４６を規定する。流路１４３の幅 １４３Ａは、遠位尖端１４２Ａ〜１４２Ｂの長さにより規定される。流路１４４ の流路幅１４４Ａは、遠位尖端１４２Ｂ〜１４２Ｃの長さにより規定される。流 路１４５の幅１４５Ａは、遠位尖端１４２Ｃ〜１４２Ｄの長さにより規定される 。流路１４６の幅１４６Ａは、遠位尖端１４２Ｄ〜１４２Ａの長さにより規定さ れる。 図１５Ａは、内腔１５０を示す例８で用いた紡糸口金１５８の部分的断面図で ある。 図１５Ｂは、内腔１５０の開口１５１を示し、アーム１５２Ａ、１５２Ｂ及び １５２Ｃを有する平面図である。長さ１５３、１５４及び１５５は、例８に用い た紡糸口金１５８の開口に関して、それぞれ約０．５８インチ、０．３９インチ 及び０．５７インチである。 図１５Ｃは、例８で用いた紡糸口金１５８の開口１５１の寸法を同定する略図 である。図１５Ｃは、アーム１５２Ａの長さがその幅Ｗの１００倍であり、アー ム１５２Ｂの長さがその幅Ｗの１６０倍であり、アーム１５２Ｃの長さがその幅 Ｗの１００倍であることを示す。さらに図ｌ５Ｃは、アーム１５２Ａ及び１５２ Ｃが各々、アーム１５２Ｂと８０°の角度を成すことを示す。幅Ｗは、開口１５ １では、０．０８４ｍｍである。アーム１５２Ａ、１５２Ｂ及び１５２Ｃはすべ て、共通軸１５２Ｄから放射状に延びる。 図１５Ｄは、１０個の開口１５１を有する紡糸口金開口パターン１５７を有す る紡糸口金１５８を示す平面図である。紡糸口金開口パターンの開口１５１はす べて、同一方向に配向される。 図１６は、図１５Ａ〜１５Ｄに示した紡糸口金を用いて生成された例８の繊維 のポリマー横断面１６０の約２３０倍の倍率で撮った写真のコピーである。ポリ マー横断面１６０は、アーム１６１Ａ、１６１Ｂ及び１６１Ｃを含む。アーム１ ６１Ａ、１６１Ｂ及び１６１Ｃは、遠位尖端１６２Ａ、１６２Ｂ及び１６２Ｃを 有する。アーム１６１Ａ及び１６１Ｂは流路１６３を規定する。アーム１６１Ｂ 及び１６１Ｃは流路１６４を規定する。アーム１６１Ｃ及び１６１Ａは流路１６ ５を規定する。流路１６３の流路幅１６３Ａは、遠位尖端１６２Ａ〜１６２Ｂの 長さにより規定される。流路１６４の流路幅１６４Ａは、遠位尖端１６２Ｂ〜１ ６２Ｃの長さにより規定される。流路１６５の流路幅１６５Ａは、遠位尖端１６ ２Ｃ〜１６２Ａの長さにより規定される。 図１７Ａは、例９で用いた紡糸口金１８１の部分的断面図であり、内腔１７０ を示す。例９に用いた紡糸口金１８１に関しては、寸法１７１は０．０５０イン チであり、面取り１７２は４５°で０．０１０インチである。 図１７Ｂは、実施例９の繊維を作るために用いた紡糸口金１８１の内腔１７０ 及び開口１７３の平面図である。内腔１７０の開口１７３は湾曲断面１７４及び 突起１７５を規定する。長さ１７６、１７７及１７８は、紡糸口金１８１の開口 に関して、それぞれ約０．０２８インチ、０．０４５インチ及び０．６４インチ である。 図１７Ｃは、開口１７３の湾曲断面の中心の半径が開口の湾曲断面の幅Ｗの約 １３８倍であることを示す。図１７Ｃは、湾曲断面１７３により規定される中心 点から突起１７５の遠位尖端１７９間での距離が開口１７３の湾曲断面１７４の 幅の約１４３倍であることを示す。さらに図１７Ｃは、突起１７９が互いに５° の間隔を置くことを示す。幅Ｗは、開口１７３では、０．０６７ｍｍである。 図１７Ｄは、例９で用いた紡糸口金１８１及び紡糸口金開口パターン１８０を 示す平面図である。１２個の内腔１７０及び開口１７３が開口パターン１８０に 存在する。１２個の開口は、３列で整列される。中心列は、６個の整列開口によ り規定される。外側２列は、３個の整列開口により規定される。 図１８は、図１７Ａ〜１７Ｄに示した紡糸口金を用いて生成され たポリマー横断面１８５を含めたポリマー横断面の約８７倍の倍率で撮った写真 のコピーである。ポリマー横断面１８５は、平坦な壁を有さない。しかしながら 、ポリマー断面１８５は、一次曲率を有する中心断面１８６、一次曲率より大き い二次曲率を有する側断面１８７、並びに遠位尖端１８９及び１９０を有する。 遠位尖端１８９及び１９０付近では表面１９１及び１９２が存在し、それとの接 戦は内面１９３と交差する。表面１９１及び１９２は、内面１９３と向き合う。 内面１９３は、相対的に粗な外面１９４と比較して、相対的に平滑である。相対 的に粗い表面１９４の粗さは、例９の繊維の紡糸中の紡糸口金１８１からの押出 中に開口１７３の突起１７５が存在するためである。例９の繊維中では表面１９ １及び１９２は内表面１９３と向き合うが、しかしその逆は必要でない。即ち、 ポリマー横断面１８５の外側端は、ポリマー横断面の遠位尖端１８９及び１９０ 付近の表面１９１及び１９２が横断面のその他の部分と向き合わないように、配 向される。ポリマー横断面１８５は、文字「Ｃ」のように見える形状を有する。 表面１９１は内面１９３と連続し、内面１９３は表面１９２と連続する。表面１ ９１、１９２及び１９３は、流路１９５を規定する。流路１９５の流路幅１９５ Ａは、ポリマー横断面１８５の遠位尖端１８９及び１９０間の距離として規定さ れる。 図１９Ａは、予測的例１０の繊維のポリマー横断面２００に関する一般化バー ジョンを示す。図１９Ａは、一次アーム内側断面２０１、一次アーム外側断面２ ０２、二次アーム内側断面２０３及び二次アーム外側断面２０４を含む。一次ア ーム内側断面の長さはＬ₂として示され、一次アーム外側断面の長さはＬ₁として 示され、二次アーム内側断面の長さはＬ₃として示され、そして二次アーム外側 断面の長さはＬ₄として示される。図１９Ａはさらに、アーム断 面の各々の幅がＷであり、内側アーム断面２０１、２０３により規定される角度 がθ₂であり、一次内側アーム断面２０１及び二次内側アーム断面２０２により 限定される角度がθ₁であり、そして二次内側アーム断面２０３及び二次外側ア ーム断面２０４により規定される角度がθ₃であることを示す。アーム断面２０ １、２０２、２０３及び２０４は、流路２０５を規定する。その開口での流路２ ０５の幅は、図１９ＡでＸ₁として確認される。 図１９Ｂは、図１９Ａで横断面２０５に関して示されたパラメーター以外のパ ラメーターに関して異なる値を有する例１０の繊維のポリマー横断面２００Ａの 別の略図である。 図１９Ｃは、ポリマー横断面２００及び２００Ａを作るために用いられる紡糸 口金の開口２０６の平面図である。 好ましくは、予測的例１０に関しては、θ₁、θ₂及びθ₃は、１１０°〜１４ ０°である。好ましくは、Ｌ₂／Ｗは５又はそれ以上である。好ましくは、Ｌ₃／ Ｗは５又はそれ以上である。好ましくは、Ｌ₁／Ｗは１０又はそれ以上である。 好ましくは、Ｌ₄／Ｗは１０又はそれ以上である。好ましくは、横断面２００を 有するポリマー繊維の嵩係数は、４又はそれ以上である。好ましくは、ポリマー 横断面２００の幅Ｗは、３μ又はそれ以上で且つ１５μ又はそれ未満である。好 ましくは、予測的例１０の横断面２００を有するポリマー繊維の表面上の蒸留水 の付着張力は、蒸留水１ｃｍ当たり２５ダインより大きい。 さらに好ましくは、角度θ₁、θ₂及びθ₃はすべて、約１２０°である。さら に好ましくは、Ｘ₁は２５０μ又はそれ以上、さらに好ましくは３００μより大 きい。さらに好ましくは、Ｌ₂はＬ₃ と等しく、Ｌ₁はＬ₄と等しい。 好ましくは、θ₁及びθ₃は各々（１８０°−θ₂の半分）の値 より小さい。この関係は、流路２０５の口が横断面の幅点より狭くなるように、 外側アーム２０２及び２０４が互いの方向に傾くようにする。流路の口で狭くな ると隣接繊維の位置合わせが阻止され、この場合、繊維間毛管は流路２０５の深 さよりはるかに小さい。 さらに、アーム断面２０１、２０２、２０３及び２０４の各々は、約Ｗの幅及 び３Ｗ以下で延びる長さの突起を含む。さらに、Ｌ₂対Ｌ₃の比率は、０．５〜２ ．０であるべきである。さらに、Ｌ₄対Ｌ₁の比率は、０．５〜２．０であるべき である。 角度θ₁、θ₂及びθ₃、長さＬ₁、Ｌ₂、Ｌ₃及びＬ₄、並びに幅Ｗの間の前記の 関係、並びに前記で確定された長さ及び幅に関する絶対値は、繊維の束に対する 最大潜在流束に関する新規の大きい値を有する繊維を提供すると思われる。 図２０は、例３の繊維に関して図６に示した横断面６０の一般化バージョンを 有する別の予測的例のポリマー横断面２１０の寸法を示す略図である。ポリマー 横断面２１０は、アーム２１１Ａ、２１１Ｂ、２１１Ｃ及び２１１Ｄを含む。ア ーム２１１Ａ、２１１Ｂ、２１１Ｃ及び２１１Ｄは、遠位尖端２１２Ａ、２１２ Ｂ、２１２Ｃ及び２１２Ｄを有する。アーム２１１Ａ、２１１Ｂ、２１１Ｃ、２ １１Ｄは、流路２１３Ａ、２１３Ｂ、２１３Ｃ及び２１３Ｄを限定する。アーム ２１１Ａ、２１１Ｂ、２１１Ｃ及び２１１Ｄの長さは、それぞれＬ₂、Ｌ₁、Ｌ₄ 及びＬ₃として図２０で説明されている。流路を限定する壁の遠位尖端間の幅と して限定される流路幅は、図２０に、流路２１３Ａに関してはＸ₁、流路２１３ Ｂに関してはＸ₄、流路２１３Ｃに関してはＸ₃、流路２１３Ｄに関してはＸ₂と して示されている。ポリマー横断面２１０全体の幅は、Ｗと規定される。 好ましくは、横断面２１０に関しては、角度θ₁、θ₂、θ₃及 びθ₄は、すべて約９０°である。好ましくは、４つの角度は、７０°〜１１０ °である。好ましくは、長さＬ対幅Ｗの比率は、Ｌ₁、Ｌ₂、Ｌ₃及びＬ₄に関して は５より大きい。好ましくは、長さＬ₁〜Ｌ₄対幅Ｗの比率の１つは、１０より大 きい。好ましくはポリマー横断面２１０を有する繊維の嵩係数は、４．０より大 きい。好ましくは、幅Ｗは、３μより大きく１５μ以下である。好ましくは、横 断面２１０を有する繊維の表面上での蒸留水との付着張力は，２５ダイン／ｃｍ より大きい。好ましくは、流路幅ｘ₁は、２５０μより大きく、さらに好ましく は約３００μより大きい。好ましくは、長さＬ₂は長さＬ₃と等しく、長さＬ₁は 長さＬ₄と等しい。 好ましくは、横断面２１０に関しては、角度θ₁及びθ₂は、（１８０°−θ₂ の半分）により限定される値より小さい。θ₁及びθ₂間のこの関係は位置合わせ を阻止し、それにより毛管が狭くなりすぎないようにする。 さらに、アーム２１１Ａ、２１１Ｂ、２１１Ｃ及び２１１Ｄの各々は、各突起 が約Ｗの幅及び３Ｗ以下の長さを有する１つ又はそれ以上の突起を有する。さら に、長さＬ₂対長さＬ₃の比率、及び長さＬ₄対長さＬ₁の比率は、０．５〜２．０ であるべきである。 図２１Ａは、予測的例１１の繊維横断面２２０の一般化バージョンを示す。横 断面２２０は、アーム２２１Ａ、２２１Ｂ、２２１Ｃ及び２２１Ｄ、並びに底部 ２２２を含む。底部２２２、アーム２２１Ａ及びアーム２２１Ｂは、流路２２３ を規定する。底部２２２、アーム２２１Ｃ及びアーム２２１Ｄは、流路２２４を 規定する。図２１Ａは、底部２２２の長さをＬ₅として、アーム２２１Ａ、２２ １Ｂ、２２１Ｃ及び２２１Ｄの長さをそれぞれＬ₃、Ｌ₁、Ｌ₂、Ｌ₄として説明す る。図２１Ａは、底部２２２と壁２２１Ａ、２２ １Ｂ、２２１Ｃ及び２２１Ｄとの間の角度をそれぞれθ₁、θ₂、θ₃及びθ₄とし て説明し、繊維の幅をＷと規定する。 好ましくは、角度θ₁、θ₂、θ₃及びθ₄は、６°以上及び１２０°以下である 。好ましくは、壁の各々の長さＬ₁、Ｌ₂、Ｌ₃、Ｌ₄対底部の長さＬ₅の比率は、 ０．３以下である。好ましくは、壁の各々の長さＬ₁、Ｌ₂、Ｌ₃、Ｌ₄対幅Ｗの比 率は、５以上である。好ましくは、底部の長さＬ₅対幅Ｗの比率は、１０以上で ある。好ましくは、幅Ｗは、１５μ以下、さらに好ましくは１０μ未満、もっと 好ましくは５μ未満であるが、繊維を一緒にプレスする毛管力のために繊維の横 断面が毛管を実質的に変形及び崩壊しないように繊維の横断面に十分な剛性を提 供する幅である。しかしながら、当業界の紡糸口金技術の状態及び当業界の押出 手法の状態を用いて製造され得る最も細い構造は、毛管力下でのいかなるこのよ うな崩壊の証拠も示していない。二次加工され得る最も細い構造は、約３μの幅 Ｗを有する。幅Ｗが細いほど、分配機能を提供するのに必要なポリマー物質は少 ない。ポリマー物質の関係は、ＭＰＦ_Bが比容積に依存していることにより、Ｍ ＰＦ_Bで示される。 好ましくは、蒸留水に関する繊維の表面の付着張力は、２５ダイン／ｃｍ以上 である。 さらに好ましくは、流路幅Ｘ₂及びＸ₁はともに、２５０μ以上、さらに好まし くは３００μ以上である。さらに好ましくは、Ｌ₁、Ｌ₂、Ｌ₃、Ｌ₄はすべて、ほ ぼ等しい。好ましくは、比率Ｌ₁／Ｌ₂及びＬ₃／Ｌ₄の各々は、０．５以上及び２ ．０以下である。アーム２２１Ａ〜２２１Ｄの各々は、長さ３Ｗまでの突起を有 する。アームに伴うこのような突起はすべて、図２５に示したように、繊維のア ームの範囲を定める１０Ｗ幅の一対の平行線内に適合すべきである。 図２１Ｂは、それを用いて横断面２２６を有する繊維が作られる紡糸口金開口 ２２５の形状の平面図である。 図２１Ｃは、予測的例１１の繊維横断面２２６を示す。底部２２８から伸びる 外側アーム２２７Ａ、２２７Ｂ、２２７Ｃ及び２２７Ｄの曲率は、押出し工程中 の表面張力に起因する。 図２１Ｄは、それを用いて図２１Ａに示した横断面２２０を有する繊維が作ら れる紡糸口金開口２２９の形状の平面図であり、角度θはすべて９０°である。 図２１Ｅは、それを用いて図２１Ａに示した横断面２２０を有する繊維が作ら れる紡糸口金開口２３０の形状の平面図であり、角度θはすべて９０°である。 図２１Ｆは、それを用いて図２１Ａに示した横断面２２０を有する繊維が作ら れる紡糸口金開口２３１の形状の平面図であり、角度θはすべて９０°である。 図２１Ｇは、それを用いて図２１Ａに示した横断面２２０を有する繊維が作ら れる紡糸口金開口２３２の形状の平面図であり、角度θはすべて９０°である。 図２２Ａは、繊維の横断面２４０の略図であり、例５の繊維の横断面の寸法の 一般化バージョンを示す。横断面２４０は、アーム２４１Ａ、２４１Ｂ及び２４ １Ｃを含み、その長さＬ₁、Ｌ₂及びＬ₃は図２２Ａに示されている。アーム２４ １Ａ及び２４１Ｃは、図２２Ａに示した流路幅Ｘ₁を有する流路２４２を規定す る遠位端を有する。アーム２４１Ａ及び２４１Ｂは角度θ₁を規定し、アーム２ ４１Ｂ及び２４１Ｃは角度θ₂を規定する。 横断面２４０を有する繊維は、好ましくは、θ₁＋θ₂が９０°以上で１７０° 以下である角度を有する。好ましくは、各々の長さＬ₁及びＬ₂対幅Ｗの比率は５ 以上で、これら２つの比率のうちの 少なくとも１つは１０以上である。好ましくは、Ｌ₃／Ｌ₁及びＬ₂／Ｌ₁の比率の 少なくとも１つは５以上である。好ましくは、繊維の嵩係数は３．０以上である 。好ましくは、幅Ｗは１５μ以下、さらに好ましくは１０μ未満、もっと好まし くは５μ未満であり、付着張力は、蒸留水に関しては、２５ダイン／ｃｍ以上で ある。 図２２Ａの一般化横断面２４０により規定される繊維の付加的分配特性は、Ｘ₁ が約２５０μより大きく、さらに好ましくは約３００μより大きいことであり 、そしてθ₁＋θ₂の合計が１００°〜１４０°で、θ₁はθ₂とほぼ等しく、Ｌ₂ ／Ｌ₃の比率が約０．５〜２．０であるというものである。 さらに、図２２Ａの一般化横断面により規定される繊維は、その長さに沿って 、１つ又はそれ以上の突起を有する。このような突起は各々、幅がほぼＷで、長 さは３Ｗ以下である。さらに、突起を有するアームは、図２５に示すように、１ ０Ｗ幅の通路内に適合すべきである。 図２２Ｂは、溶融ポリマーに及ぼす表面張力の作用のために、図２２Ｃに示し た紡糸口金開口２４４を用いて得られる予測的繊維横断面２４３を示す。 図２２Ｃは、紡糸口金開口２４４を示す。 図２３は、例６の繊維横断面の一般化横断面２５０を示す。 図２３に示した横断面２５０は、アーム２５１Ａ、２５１Ｂ及び２５１Ｃを含 む。アーム２５１Ａ及び２５１Ｂは流路２５２Ａを規定する。アーム２５１Ｂ及 び２５１Ｃは流路２５２Ｂを規定する。アーム２５１Ｃ及び２５１Ａは流路２５ ２Ｃを規定する。流路２５２Ａ、２５２Ｂ及び２５２Ｃの幅はそれぞれＸ₂、Ｘ₃ 及びＸ₁として示されている。アーム２５１Ａ、２５１Ｂ及び２５１Ｃの長さは 、それぞれＬ₂、Ｌ₃及びＬ₁として示されている。壁２５１Ａ 及び２５１Ｂは、角度θ₂を規定する。壁２５１Ｂ及び２５１Ｃは、角度θ₃を規 定する。壁２５１Ｃ及び２５１Ａは、角度θ₁を規定する。 一般化横断面２５０に関する好ましい特性は、角度θ、θ及びθが１１０°〜 １３０°であり、Ｌ₁、Ｌ₂及びＬ₃の各々対幅Ｗの比率が５以上であり、Ｌ₂及び Ｌ₃対幅Ｗの比率の少なくとも１つが１０以上であり、嵩係数が４以上であり、 幅Ｗが１５μ以下、さらに好ましくは１０μ未満、もっと好ましくは５μ未満で あり、蒸留水に関する繊維表面の付着張力が２５ダイン／ｃｍ以上であることで ある。 図２３の一般化横断面２５０により規定される繊維の付加的分配特性は、Ｘ₁ が約２５０μより大きく、さらに好ましくは約３００μより大きいことであり、 そしてθ₁及びθ₂及びθ₃がほぼ１２０°であり、Ｌ₂／Ｌ₃の比率が約１／２よ り大きく約２未満であるというものである。 さらに、図２３の一般化横断面２５０により規定される繊維は、その長さに沿 って、１つ又はそれ以上の突起を有する。このような突起は各々、幅がほぼＷで 、長さは３Ｗ以下である。さらに、繊維のアームに沿ったこのような突起はすべ て、図２５に示すように、各アームの長さに沿った１０Ｗ幅の通路内に適合すべ きである。 図２４は、例８の繊維の横断面の一般化バージョン２６０を示す。横断面２６ ０は、アーム２６１Ａ、２６１Ｂ及び２６１Ｃを含み、そのそれぞれの長さはＬ₂ 、Ｌ₃及びＬ₁である。壁２６１Ａ及び２６１Ｂは角度θ₂を規定する。壁２６１ Ｂ及び２６１Ｃは角度θ₁を規定する。壁２６１Ｃ及び２６１Ａは角度θ₃を規定 する。壁２６１Ａ及び２６１Ｂは流路２６２Ａを規定する。壁２６１Ｂ及び２６ １Ｃは流路２６２Ｂを規定する。 一般化横断面２６０に関しては、好ましくは、θ₁及びθ₂は８０°〜１００° 、さらに好ましくは８５°〜１００°である。好ましくは、θ₃は約１７０°〜 ２００°である。好ましくは、長さＬ₁、Ｌ₂及びＬ₃の各々対幅Ｗの比率は５以 上で、さらに好ましくは、これらの比率のうちの少なくとも１つは１０以上であ る。さらに、嵩係数は約３．０より大きく、幅Ｗは約３〜約１５μであり、繊維 表面の蒸留水との付着張力は２５ダイン／ｃｍより大きいのが好ましい。 一般化横断面２６０により規定される繊維の付加的分配特性は、Ｘ₁及びＸ₂が ともに約２５０μより大きく、さらに好ましくは約３００μより大きいことであ り、長さＬ₁、Ｌ₂及びＬ₃は互いに等しく、長さＬ₁対Ｌ₂の比率は約０．５〜約 ２であり、長さＬ₃対Ｌ₂の比率は約０．０２〜１０であるというものである。 さらに、一般化横断面２６０により規定される繊維は、その長さに沿って、１ つ又はそれ以上の突起を有する。このような突起は各々、幅がほぼＷで、長さは ３Ｗ以下である。さらに、突起を有するアームは、図２５に示すように、１０Ｗ 幅の通路内に適合すべきである。図２５は、一般化繊維横断面２７０及び１０Ｗ 幅通路２７１Ａ、２７１Ｂ及び２７１Ｃを示す。横断面２７０は、アーム２７２ Ａ、２７２Ｂ及び２７２Ｃを含む。さらに、アーム２７２Ｂ及び２７２Ｃは１０ Ｗ幅の通路により境界を定められ、Ｗはアームの各々の幅である。 図２５は、本明細書中の前記の一般化横断面に関する判定基準に求められるよ うに１０Ｗ幅の通路内に適合するその突起を含めた繊維の各アームを示す。 図２６Ａ〜Ｂは、単一繊維嵩係数の定義を説明する。 図２６Ａは、単一繊維嵩係数を確定するための手法を規定するた めに用いられる繊維横断面２８０を示す。単一繊維嵩係数は、流路の横断面積を 繊維の横断面積で割って規定される。 繊維横断面２８０は、幅Ｗを有し、遠位尖端２８３Ａ、２８３Ｂ及び２８３Ｃ を有するアーム２８２Ａ、２８２Ｂ及び２８２Ｃを含む。アーム２８２Ａ、２８ ２Ｂ及び２８２Ｃは、横断流路面積２８１Ａ、２８１Ｂ及び２８１Ｃを規定する 。横断流路面積２８１Ａ、２８１Ｂ及び２８１Ｃは、アームの遠位尖端及びアー ムの表面に正接する直線分により規定される。 流路の横断面積の、任意の単位での、確定は２２５という面積を提供し、横断 面２８０の繊維の横断面積の確定は、６０という面積を提供する。したがって、 横断面２８０に関する単一繊維嵩係数は、２２５／６０＝３．８である。 図２６Ｂは、繊維横断面２９０及び刻線中の流路２９１の横断面積を示す。流 路２９１の横断面積の、任意の単位での、確定、及び繊維の横断面２９０の面積 の確定は、２２５及び４４という任意の単位での面積を提供する。したがって、 図２６Ｂに関する単一繊維嵩係数は、５．１である。 図３０Ａは、比較例１２で用いた紡糸口金３３０の開口３２０の寸法を示す。 開口３２０は、アーム３２１Ａ、３２１Ｂ、３２１Ｃ、３２１Ｄ及び底部３２２ を含む。図３０Ａは、アーム３２１Ａが開口の幅Ｗの５０倍であり、底部３２２ が開口の幅Ｗの４０倍である相対的寸法を説明する。幅Ｗは、開口３２０では０ ．１００ｍｍである。従来のＹＡＧレーザー装置を用いて、開口を切断した。本 明細書中に開示した紡糸口金の開口の機械処理は、従来のレーザー装置を用いて 成し遂げ得る。 図３０Ｂは比較例１２に用いた紡糸口金３３０の略図であり、紡糸口金３３０ 中で円形パターンで互いに２２．５°の間隔で配置さ れる内腔３２３を示す。 図３１は、比較例１２の繊維の横断面３２４の拡大図を示す。 図３２Ａは、比較例１３で用いた紡糸口金３４０の０．０５０インチのブラン ク厚３３１Ａを有する内腔３３１の側面図である。 図３２Ｂは、比較例１３に用いた紡糸口金３４０の内腔３３２の開口３３１を 示す。 図３２Ｃは開口３３２の拡大図であり、開口３３２の相対的寸法を示す。開口 ３３２は、幅Ｗ、長さ３３３、３３４、３３５、３３６、３３７及び３３８を有 し、これらはそれぞれ６７Ｗ、３３．５Ｗ、１３４Ｗ、６７Ｗ、３８．５Ｗ及び ７７Ｗである。幅Ｗは、開口３３２では０．０８４ｍｍである。 図３２Ｄは、内腔の整列を含めた紡糸口金３４０を示す。３７個の開口３３１ が７列に整列される。 図３３は、比較例１３の繊維の横断面３４１を示す。横断面３４１は、アーム ３４２Ａ、３４２Ｂ、３４２Ｃ及び３４２Ｄ、並びに底部３４３を含む。底部３ ４３の中心から突出する小突起３４４が存在する。突起３４５は、底部３４４か ら、及び壁の表面から突出する。横断面３４１は一般に、「Ｈ」字形で、２つの 流路を限定する。 図３４は、比較例１４の繊維の横断面３４５を示す。比較例１４の横断面の形 状は、比較例１３の横断面３４１の形状と同様である。 図３５〜３７は、単一繊維に関する流動のための毛管路面積を確定する手法を 限定するのに用いられる横断面を示す。流動のための毛管路面積は、それに沿っ て液体が流れる横断面領域の液体に及び及び繊維の幾何学に及ぼす力を基礎にし て、近似数値である。繊維の表面の毛管路は、毛管力が重力に比して大きい流路 である。約２ ５０μ未満の流路幅寸法は、重力に比して大きい毛管力に必要である。流路の横 断面幾何学には基本的に２つの型があり、それらは、実質的に壁に平行する流路 と、実質的に「Ｖ」字形の流路とである。 流路の口で１５０μ未満の流路幅を有するすべての流路に関して、流路の口を 閉じる直線が引かれる。密閉流路域は、流動のための毛管路域として規定される 。図３５及び３７Ａは、その流路幅が１５０μ未満である繊維に関する流動のた めの毛管路域を示す。図３６Ａ〜Ｃ、３７Ｂ及び３７Ｃは、１５０μより広い種 々の形状の流路に関する流動のための毛管路域を説明する。図３５〜３７Ｃに関 する一般原理は、あらゆる流路の横断面に関して流動のための毛管路域を規定す るために用いられる。概して、１２０°以下の角度を規定する、そして１５０μ 長の線分により閉鎖され得る横断面の全表面は閉じられ、閉鎖部分の面積の合計 が流動のための毛管路域と規定される。１２０°より大きい角度を規定する表面 を有する領域を除外すると、繊維に沿った液体の運搬に実質的に作用するのに十 分な深さの流路を規定しない浅い領域が除外される。 図３５は、アーム３５１Ａ〜３５１Ｇ及び底部（番号なし）を含む繊維の横断 面３５０を示す。アーム３５１Ａ〜３５１Ｇは流路３５２Ａ〜３５２Ｅを形成す る。流路３５２Ａ〜３５２Ｅの各々１つを規定する２つのアームは、互いに１５ ０μ未満しか離れていない。横断面３５０を有する繊維に関する流動のための毛 管路域は、流路３５２Ａ〜３５２Ｅの刻線領域で示される。流動のための毛管路 域は、流路の壁と、流路の壁の遠位尖端を接続する直線分とにより境される領域 である。 図３６Ａは、流路３６２Ａ〜３６２Ｄを規定するアーム３６１Ａ〜３６１Ｆを 有する繊維の横断面３６０を示す。流路３６２Ａ〜３ ６２Ｄの幅は、１５０μより大きい。刻線領域３６３Ａ及び３６３Ｂは、流路３ ６２Ａの流動のための毛管路域を規定する。刻線領域３６４Ａ及び３６４Ｂは、 流路３６２Ｂの流動のための毛管路域を規定する。刻線領域３６５Ａ及び３６５ Ｂは、流路３６２Ｃの流動のための毛管路域を規定する。刻線領域３６６Ａ及び ３６６Ｂは、流路３６２Ｄの流動のための毛管路域を規定する。各流路における 流動のための毛管路域を示す図３６Ａの刻線領域は、（１）線分の末端が繊維の 表面に接触するように、そして（２）線分が流路を規定するアーム及び底部間の 角度の二等分線と垂直であるように配置される１５０μ長線分により規定される 。図３６Ａに示した流動のための毛管路域は、１５０μ長線分、並びにアームの 表面及び底部の表面により規定される。 図３６Ｂは、繊維の横断面のアーム断面３６７及び繊維の横断面のアーム断面 ３６８を示す。アーム断面３６７及び３６８は直角を成す。図３６Ｂは、直角及 び１５０μ長線分３７０の二等分線を示す。１５０μ長線分３７０は、線分が二 等分線３６９に垂直であるように、流動のための毛管路域を規定するための手法 にしたがって配置される。アーム断面３６７、３６８及び線分３７０の間の領域 ３７１は、図３６Ｂに示した繊維の横断面の部分に関する流動のための毛管路域 である。 図３６Ｃは、長さが５０μの短アーム断面３７２及び１５０μ以上の長さの長 アーム断面３７３を含む繊維の横断面の一部３７１を示す。図３６Ｃは、その一 端が短アーム断面３７２の遠位尖端３７５と接し、その他端が長アーム断面３７ ３と接して流動のための毛管路域３７５を規定する１５０μ長線分３７４を示す 。線分３７４は、二等分線３７６に垂直でない。流路の壁を規定する繊維の一断 面が、流路の壁及び底間の角度の二等分線に垂直である１５０μ線 分と接触しないほど短い場合、流動のための毛管路域を確定する手法は、短流路 壁の遠位尖端の１５０μ長線分の一端と、流路の対向壁に沿った線分の他端を判 定する。 図３７Ａは、「Ｖ」字形流路を有する繊維の横断面３８０を示すが、この場合 、流路の壁は１２０°未満の角度を規定し、流路の口の幅は１５０μ未満である 。流動のための毛管路域３８１Ａ〜３８１Ｇは各々、流路の壁を形成する横断面 ３８０の２つの向き合ったアームと、２つのアームの遠位尖端と接する線分との 間の領域により規定される。各々の場合、線分は１５０μ長未満である。 図３７Ｂは、「Ｖ」字形流路を形成し、アーム３９１Ａ及び３９１Ｂを含む繊 維の横断面３９０を示す。アーム３９１Ａ及び３９１Ｂの遠位尖端３９２Ａ及び ３９２Ｂは、１５０μ以上離れている。図３７Ｂは、アーム３９１Ａ及び３９１ Ｂにより規定される角度の二等分線３９４に垂直な１５０μ長線分３９３を示す 。線分は、その両端が流路の壁に接するように配置される。流動のための毛管路 域３９５は、１５０μ長線分３９３並びにアーム３９１Ａ及び３９１Ｂにより規 定される。 図３７Ｃは、「Ｖ」字形流路を形成し、長アーム４０１及び短アーム４０２を 含む繊維の横断面４００を示す。図３７Ｃは、アーム４０１及び４０２により規 定される角度の二等分線４０３を示す。二等分線４０３に垂直な１５０μ長線分 は、短アーム４０２及び長アーム４０１に接する末端を有しない。１５０μ長線 分４０４は、その末端の一方が短アーム４０２の遠位尖端４０５に接し、他端が 長アーム４０１に接するように配置される。流動のための毛管路域４０６は、線 分４０４、短アーム４０２及び短アームと連結する長アームの一部、並びに線分 ４０４との接点により規定される。 図３８Ａ及び３８Ｂは、単一繊維嵩係数（嵩張り係数）を規定す るための手法を説明する横断面を示す。嵩係数は、中空の横断面積を繊維の横断 面積で割った合計により規定される。 図３８Ａは、アーム４１１Ａ、４１１Ｂ及び４１１Ｃを有する繊維の横断面４ １０を示す。アーム４１１Ａ、４１１Ｂ及び４１１Ｃは、遠位尖端４１２Ａ、４ １２Ｂ及び４１２Ｃを有する。遠位尖端４１２Ａ、４１２Ｂ及び４１２Ｃ並びに アーム４１１Ａ、４１１Ｂ及び４１１Ｃにより規定される領域は、中空横断面領 域４１３Ａ、４１３Ｂ及び４１３Ｃを規定する。図３８Ａに示した横断面に関し ては、嵩係数は中空面積（４１３Ａ＋４１３Ｂ＋４１３Ｃ）を繊維の横断面積４ １０で割った値に等しい。 図３８Ｂは、アーム４２１Ａ〜４２１Ｆ及び底部４２２を含めた横断面４２０ を示す。アーム４２１Ａ〜４２１Ｆは遠位尖端４２１Ａ〜４２１Ｆを有する。ア ームのうちの２つの遠位尖端と接し、横断面４２０の他のいかなる部分とも接し ない線により規定される領域は、中空領域４２４Ａ〜Ｃ、４２４Ｅ、４２４Ｆを 規定する。横断面４２０の嵩係数は、中空面積（４２４Ａ＋４２４Ｂ＋４２４Ｃ ＋４２４Ｅ＋４２４Ｆ）を繊維の横断面４２０の面積で割った値である。図３８ Ｂに示した横断面４２０に関しては、嵩係数＝［（中空１＋中空２＋中空３＋中 空４＋中空５）／（暗域）］（式中、中空１、中空２、中空３、中空４及び中空 ５という用語は、図３８Ｂに説明されている）。図３８Ｂに示したアーム４２１ Ｂは、遠位尖端４２３Ｂに接しそして隣接するアーム４２３Ａ又は４２３Ｃのい ずれかの遠位尖端に接する線が横断面４２０のさらに別の領域とも接するために 、そのいずれかの側面上の別個の中空域を規定しないことに留意されたい。 図３９は、リム４３１Ａ〜４３１Ｄにより規定される金属又はプラスチック製 ハープを示す。ハープの前側面上の部分４３２Ａ及び ハープの背側面上の部分４３２Ｂを有する繊維を、ハープ周囲に巻き付け、ハー プの上部で結び目４３３で結び合わされる。さらに別の繊維（番号なし）が、図 ３９に示したように、ハープの周囲に巻き付けられる。リム４３１Ｂ及び４３１ Ｄ間のハープの長さは、図３９に２５ｃｍと示される。単一繊維４３２Ａ、４３ ２Ｂの代わりに、繊維の１つ又はそれ以上の束をハープに巻き付け得る。同一の 垂直上昇試験手法は、単一繊維及び繊維の束に適用する。使用される繊維の束は 、典型的には、ヤーンが生成された場合には、ヤーンのストランド中の繊維の総 数である。これは、３〜１００又はそれ以上に変わり得る。 垂直上昇試験手法は、個々の繊維又はストランドを取り、図３９に示したよう に金属／プラスチックハープの周囲に繊維又はストランドの多数の閉ループを結 びつける工程を包含する。 約７０°Ｆ（２１．１℃）及び相対湿度６５％の実験室で、ハープを、Syltin tレッド又はレッド試験溶液を含入するビーカーに入れた。液体が１５分後にビ ーカー中の液体レベルより上に移動するハープの高さは、ほぼ０．１ｃｍである と記録された。１６本のストランド又は繊維は、典型的にはハープ上で損傷され 、１６本のストランドに関する液体の上昇の平均高が確定された。 液体獲得／分配構造 図４０Ａ〜Ｂ、４１Ａ〜Ｃ、４３Ａ〜Ｂ、４４及び４７〜５０は、本発明の液 体獲得／分配及び吸収性製品構造を示す。 図４０Ａは、上部層４４１、液体分配構造４４２及び流動抵抗層４４３を有す る液体獲得／分配構造４４０を示す。 図４０Ｂは、吸収性製品４４５を襲う液体攻撃物４４４による液体４４６の分 配を示す。攻撃物４４４の液体４４６は上部層４４１を横断して液体分配構造４ ４２に接触する。液体分配構造４４２は 、上部層４４１に平行に液体４４６を分配し、低液体耐性領域を経て複数の別個 の位置４４８Ａ〜４４８Ｉで、液体を吸収性コア４４７に伝達する。吸収性製品 ４４５は、背面層４４９を有する。 図４１Ａは、液体分配構造における攻撃４４４及び繊維４４５Ａ、４４５Ｂ及 び４４５Ｃを示す本発明の液体収集／分配構造４５０の上面図である。繊維４４ ５Ａ、４４５Ｂ、及び４４５Ｃは、図４１Ａに矢印で示されているように、繊維 束の軸に沿って攻撃４４４から液体を輸送するため同じ方向に心合せされている 。 図４１Ｂは、扇形に広がった領域４６３及び４６４に沿って攻撃４４４からの 液体を分配するべく液体攻撃４４４の領域４６２から繊維４６１Ａ、４６１Ｂ及 び４６１Ｃが扇形に広がっている、液体収集／分配構造４６０を示す。 図４１Ｃは、液体攻撃４４４が起こる領域４７２から繊維４７１Ａ、４７１Ｂ 及び４７１Ｃが扇形に広がっている、液体収集／分配構造４７０を示す。液体収 集／分配構造４７０の繊維は、放射方向外向きのあらゆる方向に液体を分配する ため領域４７２から円形パターンで放射方向に延びている。 図４２Ａは、流れの分画と吸収材製品の主要軸に沿った流れの場所の関係を示 すグラフ及び、上部層内の攻撃の場所を例示する収集／分配構造の概略図を含ん でいる。図４２Ａは、上部層に沿った液体の分配状態４８０が上部シートの上の 攻撃の場所の近くに分布していることを示している。 図４２Ｂは、（液体収集／分配構造の第３層である）液体流抵抗層を通しての 吸収材製品の主要軸に沿った液体の均等な分配を示すグラフを含んでいる。図４ ２Ｂは、液体収集／分配構造が、初期液体分配状態４８０を分配状態４８１まで 展延させるように機能することを示す。 図４２Ｃは、代替的な液体収集／分配構造４９０のための吸収材製品の主要軸 に沿った液体抵抗層４４３を通る液体の分配を示すグラフを含んでいる。収集／ 分配構造には、上部層４４１、分配層４４２及び不均一な液体流抵抗層４４３が 含まれている。不均一抵抗層４４３には、低抵抗部域４４３Ａ及び４４３Ｃ及び 高抵抗部域４４３Ｂが含まれている。高抵抗部域４４３Ｂは、低抵抗部域４４３ Ａ及び４４３Ｃに比べて、液体抵抗層４４３のこの部域を横断する液体の流れに 対しより大きい抵抗を示す。高抵抗部域４４３が存在することによって、低抵抗 部域４４３Ａ及び４４３Ｃとの関係における高抵抗部域４４３内の流れが減少し 、その結果、高抵抗部域４４３Ｂの領域内の分配状態４８２にくぼみ４８３がも たらされる。 図４２Ｄは、代替的な液体収集／分配構造５００のための吸収材製品の主要軸 に沿った場所と液体流抵抗層４４３を通る液体の分配の関係を示すグラフである 。液体収集／分配構造５００には、通過性部域４４３Ｄ及び４４３Ｆと不浸透性 部域４４３Ｅが含まれる。不浸透性部域４４３Ｅは、液体の浸透を全て妨げ、分 配部域４８４内に示された不浸透性部域４４３Ｅの領域内の高抵抗層４４３を通 る流れのゼロ分画を結果としてもたらす。 図４３Ａは、液体収集／分配構造５１１及び吸収材コア５１２を含む吸収材製 品５１０を示す。図４３Ａは、液体収集／分配構造５１１から吸収材コア５１２ までの液体の浸透が起こる矢印の頭を伴って例示されている。領域５１４、５１ ５内の吸収材コア５１２の周囲に沿って、液体は、高抵抗層５１７によって分流 された後吸収材コア５１２まで直接移送される。抵抗層５１７は実質的に又は完 全に、抵抗層５１７の中に液体が進むのを防いでいる。 図４３Ｂは、液体収集分散構造５２１の高抵抗層５２３が吸収材コア５２２を 吸収材製品全体を通して液体分配層５２４から分離し ている、液体収集分散構造５２１及び吸収材コア５２２を内含する吸収材製品５ ２０を示している。 図４４Ａは、図４４Ｂに示されている液体収集分散構造５２３を含有する吸収 材製品内の領域５２１を表わす、吸収材製品５２０の上面平面図である。 図４４Ｂは、上部層５２４、液体分配構造又は層５２５及び液体抵抗層５２６ を内含する液体収集分散構造を示す。 液体分配構造又は層５２５は、層状に展延された複数の心合せされた繊維で構 成されている。分配層５２５の幅５２７は、望まれる吸収材製品及び意図される 攻撃によって左右される。標準的には、攻撃が意図されている領域内の分配層５ ２５の幅５２７は、少なくとも意図されている攻撃と同じ幅であり、これは標準 的に約２〜１０センチメートルである。 図４５Ａは、例１５の分配構造の中で用いられる繊維の束５３０の拡大横断面 写真のコピーである。これらの繊維は、丸い横断面をもつ。これらの繊維は好ま しい繊維ではない。 図４５Ｂは、例１８内の分配構造の中で用いられる繊維の横断面の分布を示す 。 図４５Ｃは、例２０の分配構造内で用いられる繊維の束の横断面を示す。 図４５Ｄは、例１９の中の分配構造内で用いられる繊維の束の横断面を示す。 図４６Ａは、例２１の分配構造内で用いられる繊維の束の横断面を示す。 図４６Ｂは、例２２の分配構造内で用いられる繊維の束の横断面を示す。 図４７Ａは、分配層の中に含まれた領域５３０を内含する例２８ で用いられている収集／分配構造の上面平面図を示す。領域５３０は、２センチ メートルの幅５３１と１６センチメートルの長さ５３２を有する。さらに、破線 ５３３及び５３４は４センチメートル幅の攻撃領域５３５の長さを表わしている 。 図４７Ｂは、繊維束層５３５、上部層５３６及び液体抵抗層５３７の分布を内 含する、例２８で用いられた収集／分配構造５４０の断面を示す。液体抵抗層５ ３７は、液体浸透性区分５３８を内含している。例２８で用いられている液体収 集／分配５４０においては ンフィルム）で形成されており、不浸透性区分５３８は液体不浸透性重合体フィ ルムで形成されている。 図４８は、液体の攻撃５５０、液体収集分散構造５５２のすぐ上にある上部シ ート５５１及び吸収材コア５５３及び５５４を示す、本発明の代替的吸収材製品 の概略的側面断面図である。液体収集分散構造５５２に隣接してそのいずれかの 側にあるのは、吸収材コア５５３及び５５４である。液体収集分散構造は、吸収 材コアの下にある領域５５５及び５５６まで延びている。少なくとも部分的に吸 収材コアと液体分配層区分５５５及び５５６の間にある液体抵抗層５５７及び５ ５８は、液体が吸収材コアの下部表面５５９及び５６０の実質的長さに沿って吸 収材コアに衝突するように、分配層５５２内の液体が展延できるようにする。分 配層の一部分は、液体の分配を改善させるため流れ抵抗層と吸収材コアの間にあ ってよい。かくして、分配層を２つの層に分割させることができ、２つの層の各 々は、２つの吸収材コアのうちの異なるコアの下に延びている。 分配層は、分配構造の各端部上で２つの区分に分割される、本書に記述されて いる、らせんけん縮された自発的湿潤化繊維のトウ又は束ねられたトウで形成さ れていてよい。これら２つの区分は、薄 いプラスチックフィルムで形成され得る液体抵抗層５５７、５５８によって分離 される。液体抵抗層５５７、５５８による分配層のこの部分分離により、液体の 一部は攻撃領域から攻撃領域に近い吸収性材料（液体抵抗層５５７、５５８の上 面上の繊維）まで移送され、その一部は、（液体抵抗層５５７、５５８の下面上 の繊維により支持されている）パッドの端部まで移送され得るようになっている 。抵抗層５５７及び５５８も同様に上部層のものと同じ材料で作ら ４の全長にわたり延びることもできる。 図４８の構造は、いかなる吸収材用品においても使用できる。明らかに、必要 とされる部材のサイズは選択された品物（すなわち女性用ナプキン又はオムツな ど）によって左右される。攻撃領域内の自発的湿潤化トウの比体積は５〜７５cc /gmの間でなくてはならない。吸収材コア保管材料は起毛パルプであるが、起毛 とＳＡＰ又は化学処理されたセルロースの混合物を用いこともできる。 図４９は、吸収材コアの各々の下に３つの流れ抵抗層が存在する本発明の吸収 材製品のもう１つの変形実施形態を示している。液体抵抗層５５７Ａ、５５７Ｂ 及び５５７Ｃは、吸収材コア５５３の下部表面５５９に液体をより均等に分配さ せるべく吸収材コアの下にさまざまな長さで延びている。さらに、下部液体抵抗 層５５７Ｃは液体が吸収材製品から逃げるのを防ぐため液体不浸透性であってよ い。有意にも、図４９に示されている吸収材製品の分配構造は、各々の吸収材コ アの下部表面に対する液体の均等な分配を提供するため、各吸収材コアの下で層 状化された液体抵抗層により分離された３つの別々の層へと分割する。 図５０は、攻撃領域５６１及びこの領域から離れるように液体を分配する分配 構造を含むもう１つの代替的液体収集分散構造５６０ を示す。液体収集分散構造は、異なる長さをもつトウ５６２、５６３、５６４を 内含する。トウ５６２は、攻撃領域５６１から液体流抵抗層５６５、５６６のす ぐ上の点まで延びている。トウ５６４は、実質的に攻撃領域５６１の長さ分だけ 延びている。トウ５６３は、液体流抵抗層５６１及び５６５の下側に延び、これ らの層の端部を超えて延びている。吸収材コア（図５０では図示せず）に対する 液体の分配をより均等なものにするため、攻撃領域５６１から離れて異なる距離 のところまで液体を分配する上で、異なる長さのトウが有用である。直線ではな く湾曲した薄いフィルム部材を用いることによって、変形形態を実現することも 可能である。フィルムの湾曲は、吸収材コア材料内のさまざまな場所へのアクセ スを制御することができる。 さらにもう１つの変形形態においては、分配構造内に３つのトウが存在し、中 央のトウはその他２つのトウのサイズの約３倍であってよい。比較的大きい中央 のトウは、女性用ナプキンにこの構造を用いた場合に解剖学的によりフィットす る、構造内の隆起した部分を提供している。 図５１Ａは、吸収材用品５７０の上部層５７１を示し分配層５７２の場所、抵 抗層５７７の開口部又は低抵抗領域５７３、５７４及び５７５の場所を指示し、 かつ開口部５７４より上の上部層５７１の領域からの意図された液体流パターン を例示する矢印５７６を内含する、予示的例の吸収材用品２９の概略的上面平面 図である。 図５１Ｂは、抵抗層５７７より下の吸収材コア５７８を示す吸収材用品５７０ の部分的側面断面図である。開口部５７３及び５７５は開口部５７４よりも大き い。吸収材用品は開口部５７４より上で液体の攻撃を受け、液体を３つの開口部 ５７３、５７４及び５７５を通してコアまで均等に分配するように設計される。 吸収材コア５ ７８への液体のより均等な分配を提供するため、抵抗層５７７の中に付加的な開 口部を提供することも可能である。 例１〜１４：繊維、束及び紡糸口金 例１（１１０/１２５/１２５Ｙ、ＰＥＴ、ＥＧＡＮ） 例１は、増強された液体輸送のための束構造において有用な練条されていない 連続フィラメント糸の製造について記述する。この糸は、各々、３つの等しいア ームと１１０°、１２５°、及び１２５°の開先角度を伴うＹ字形の横断面を有 する１０本の個別繊維で構成されている。結果として得られる繊維は３つの溝路 を有し、そのうちの２つは幅及び面積がほぼ等しく、第３の溝路はこれらより幅 、面積共にわずかに小さくなっている。 この糸を調製するにあたっては０．７５のインヘレント粘度（ＩＶ）をもち０ ．２パーセントの二酸化チタン（ＴｉＯ₂）を含有する重合体であるポリ（エチ レンテレフタレート）（ＰＥＴ）が用いられた。本明細書全体を通して、全ての ＩＶ値は２５℃でかつ１００ｍＬの溶媒中約０．５グラムの重合体という濃度で 、重量割合が６０／４０のフェノール／テトラクロロエタン溶液中で測定されて いる。重合体は、少なくとも８時間１２０℃でPatterson Cona form乾燥機の中 で、０．００５重量パーセント以下の水分レベルまで乾燥された。２８：１の長 さ対直径比で直径が１．５インチ（３８．１ミリメートル）のスクリューをもつ Egan押出し機を用いて２８０℃で重合体を押出し成形した。重合体を、１０個の 個別オリフィスを含むＩ−１１９５という番号の紡糸口金を通して紡糸した。各 々のオリフィスの詳細及び紡糸口金の穴の全体的配置は、図１−１Ｃに示されて いる。 ０．６９のＩＶを有する繊維を、約５１．８メートル/分の速度で室温の空気 を用いる直交流空気急冷システムを有する紡糸キャビ ネットの中で紡糸した。個々の繊維の平均は１２３dpfであった。分速１０００ メートルで糸をLeesonaワインダ上に巻き取った。 キャビネット出口のすぐ下のセラミックキスロールを用いて０．７７パーセン トのレベルで繊維に紡糸滑剤を塗布した。この滑剤は、以下の成分の１０重量パ ーセント固形分の水分散である：１０重量パーセントのポリ〔ポリエチレングリ コール（１４００）テレフタレート〕溶液、４４．１重量パーセント固形分のモ ノラウリン酸ポリエチレングリコール（６００）（オキシエチレン脂肪酸エステ ル）、及び１．８重量パーセント固形分の４−セチル、４−エチルエト硫酸モル フォリニウム（無機エステルのアルキル第４アンモニウム塩）。 例１の繊維の標準的繊維横断面は図２に示されている。横断面形状の一般化し たバージョンは図２３に示されている。繊維の横断面特性は、繊維顕微鏡写真及 び標準的画像解析手順を用いて測定した。繊維の束及び単繊維の液体運動特性は 、図２７に示されている特殊な繊維湿潤化計器を用いて測定した。この計器には 、前進する液体/空気界面を追跡し初期湿潤化速度を決定することのできるビデ オカメラシステムが備わっている。糸の比体積は、上述のテスト方法を用いて測 定した。上述の方法に従って、単繊維かさばり係数を計算した。８本の繊維の束 の最大潜在流束ＭＰＦ₈は、図２７に関連して記述した方法に従って計算する。 単繊維毛管比体積（ＳＣＶ）、毛管比表面積（ＳＣＳＡ）及び細長比は、米国特 許第５，２００，２４８号に記述されている方法に従って計算する。単繊維最大 潜在流束ＭＰＦ_SFは、図２７に関連して記述した方法に従って計算する。フィラ メントあたりの平均デニール数は、実験室用繊維横断面積及び重合体密度に基づ き決定する。「Ｘ係数」は、米国特許第５，２６８，２２９号の中で記述されて いる方法に従って計算され る。 繊維及び液体運動特性は、以下の通りである： Ｘ−係数 １．２１ 無次元 フィラメントあたりのデニール数 １２３ ｄｐｆ 溝路幅（平均） ３３２ ミクロン 溝路１（Ｘ₁、図２） 溝路幅（平均） ５３７ ミクロン 溝路２（Ｘ₂、図２） 比体積 ５．５８ cc/gm ＠０．０５グラム／デニールの張力 単繊維面積 １０，３１１ ミクロン² 単繊維合計溝路面積 ８０，７７０ ミクロン² 流れのための単繊維溝路面積 １０，４９２ ミクロン² 単繊維パーセント ０ パーセント 溝路幅３００ミクロン未満 単繊維かさばり係数 ７．８３ 無次元 単繊維合計周囲 １８１１ ミクロン 単繊維毛管比体積 ３．２１ cc/gm 単繊維毛管比表面積 ５７７ cm²/gm 単繊維細長比 ２５．３ 無次元 比液体運動力 ０．０４５８ dyne/den 単繊維初期液体速度 ３４．１ mm/秒 ８繊維束初期液体速度 ７０．０ mm/秒 ８繊維束最大潜在流束 ０．２７０１ cc/(den・時) 単繊維最大潜在流束 ０．０２１０ cc/(den・時) １５分後の単繊維垂直高さ ３．６５ cm １５分後の束の垂直高さ ６．０４ cm ＭＰＦ_B/ＭＰＦ_SF １２．８ 無次元 ＶＲ_B/ＶＲ_SF １．６６ 無次元 図２３は、繊維横断面の一般化されたバージョンを示す。 例２（ＫＮＯＢＢＹ Ｕ、ＰＥＴ、ＨＸ） この例は、増強された液体輸送のための束構造においてはさほど有用でない未 練条の連続フィラメント糸の製造について記述する。この糸は、各々「こぶ状の 」方形Ｕ字形横断面をもつ２２の個々の繊維で構成されている。方形Ｕ字形の底 辺はＵ字の側辺を形成する２つの等しいアームよりも長くなっており、アームは 一般に９０°よりも大きい開先角度で底辺から延びている。繊維は単一の大きい 溝路を有する。 ０．７０のＩＶをもち０．２パーセントの二酸化チタン（ＴｉＯ₂）を含有す る重合体であるポリ（エチレンテレフタレート）（ＰＥＴ）が、この糸の調製に 使用された。重合体は、例１と同じ装置を用いて同じ水分レベルまで乾燥させた 。長さ対直径比が４：１で直径１インチ（２５．４ミリメートル）のスクリュー をもつHillsＲ＆Ｄを押出し機（呼称ＨＸ）を通して、２７０℃で重合体を押出 し成形した。２２の個別オリフィスを含むＩ−１１１１という番号の紡糸口金を 通して、重合体を紡糸した。各オリフィスの詳細及び紡糸口金の穴の全体的配置 は、図３Ａ−３Ｃに示されている。 ０．６３というＩＶをもつ繊維を、１２．８メートル／分の速度で室温の空気 を用いる直交流空気急冷システムを有する紡糸キャビネットの中で紡糸した。キ ャビネットの出口のすぐ下のセラミックキスロールを用いて０．６３パーセント のレベルで、繊維に例１の紡糸滑剤を塗布した。個々の繊維は９６dpfであった 。糸を分速１０００メートルでLeesonaワインダ上に巻き取った。標準的な繊維 横断面は図４に示されている。単繊維及び８繊維の繊維束について の繊維横断面特性及び液体運動特性は、例１に記述されているものと同じ方法を 用いて測定した。 繊維及び液体運動特性は、以下の通りである： Ｘ−係数 １．５２ 無次元 フィラメントあたりのデニール数 ９６ ｄｐｆ 溝路幅（平均） ３６５ ミクロン 溝路１（Ｘ₁、図４） 比体積 ２．７０ cc/gm ＠０．０５グラム／デニールの張力 単繊維の繊維面積 ８，０４６ ミクロン² 単繊維合計溝路面積 ２４，３５２ ミクロン² 単繊維ＭＰＦ有効溝路面積 ９，１４０ ミクロン² 単繊維パーセント ０ パーセント 溝路幅３００ミクロン未満 単繊維かさばり係数 ３．０３ 無次元 単繊維合計周囲 １３７９ ミクロン 単繊維毛管比体積 ０．６０ cc/gm 単繊維毛管比表面積 ８７８ cm²/gm 単繊維細長比 ８５．７ 無次元 比液体運動力 ０．０４４７ dyne/den 単繊維初期液体速度 ２２．３ mm/秒 ８繊維束初期液体速度 ５４．０ mm/秒 ８繊維束最大潜在流束 ０．０８３９ cc/(den・時) 単繊維最大潜在流束 ０．０１５４ cc/(den・時) ＭＰＦ_B/ＭＰＦ_SF ５．４６ 無次元 １５分後の単繊維垂直高さ ２．５８ cm １５分後の束の垂直高さ １２．９ cm ＶＲＢ/ＶＲ_SF ４．９８ 無次元 この束は、優れた液体発動体ではない。 例３（ＰＬＵＳ、ＰＥＴ、ＥＧＡＮ） この例は、増強された液体輸送のための束構造内で有用な未練条の連続フィラ メント糸の製造について記述している。この糸は、各々、４つの９０度の開先角 度を形成する２つの相対するアーム対から成るプラス形横断面を有する１３の個 別の繊維で構成されている。各々の相対するアーム対は等しい長さをもつが、２ つの対は異なる長さを有する。結果として得られる４つの溝路の平均幅及び面積 は、ほぼ等しい。 ０．７６のＩＶをもち０．２パーセントの二酸化チタン（ＴｉＯ₂）を含む重 合体であるポリ（エチレンテレフタレート）、（ＰＥＴ）が、この糸の調製にあ たって用いられた。重合体は、例１と同じ装置を用いて同じ水分レベルまで乾燥 させた。例１と同じ押出し機を用いて２８０℃で重合体を押出し成形した。１３ の個々のオリフィスを含むＩ−１１９９という番号の紡糸口金を通して重合体を 紡糸した。各々のオリフィスの詳細及び紡糸口金の穴の全体的配置は図５Ａ−５ Ｄの中に示されている。 ＩＶが０．６８である繊維を、例１と同じ紡糸キャビネットの中で紡糸した。 直交流急冷速度は３６．６メートル／分であった。例１の紡糸滑剤を、例１と同 じ装置を用いて０．９９パーセントのレベルで繊維に塗布した。個々の繊維は平 均１３８dpfであった。糸は、分速５００メートルでLeesonaワインダ上に巻き取 った。 図６には、標準的繊維横断面が示されている。この形状の一般的バージョンは 、図２０に示されている。単繊維及び８繊維の繊維束についての繊維横断面特性 及び液体運動特性は、例１に記述したものと同じ方法を用いて測定した。 繊維及び液体運動特性は、以下の通りである： Ｘ−係数 １．２６ 無次元 繊維あたりのデニール数 ３８ ｄｐｆ 溝路幅（平均） ３３３ ミクロン 溝路１（Ｘ₁、図６） 比体積 ４．２８ cc/gm ＠０．０５グラム／デニールの張力 単繊維の繊維面積 １１，５７０ ミクロン² 単繊維合計溝路面積 ７７，０８３ ミクロン² 流れのための単繊維毛管溝路面積 ２２，１５６ ミクロン² 単繊維パーセント ０ パーセント 溝路幅３００ミクロン未満 単繊維かさばり係数 ６．６６ 無次元 単繊維合計周囲 １９５３ ミクロン 単繊維毛管比体積 ２．７７ cc/gm 単繊維毛管比表面積 １１２１ cm²/gm 単繊維細長比 １９．０ 無次元 比液体運動力 ０．０４４１ dyne/den 単繊維初期液体速度 ４２．７ mm/秒 ８繊維束初期液体速度 ６８．９ mm/秒 ８繊維束最大潜在流束 ０．１９４２ cc/(den・時) 単繊維最大潜在流束 ０．０６０７ cc/(den・時) ＭＰＦ_B/ＭＰＦ_SF ３．２０ 無次元 １５分後の単繊維垂直高さ ５．８５ cm １５分後の束の垂直高さ ７．８８ cm ＶＲ_B/ＶＲ_SF １．３５ 無次元 図２０は、この横断面の一般化されたバージョンを示す。 例４（ＳＫＥＷＥＤ ＰＬＵＳ、ＰＥＴ、ＥＧＡＮ） この例は、増強された液体輸送のための束構造内で有用な未練条の連続フィラ メント糸の製造について記述している。この糸は、遭遇して４つの約９０°の開 先角度を形成する一般に等しくない長さをもつ４つのアームから成る斜めプラス 形横断面を各々有する１１の個々の繊維から成る。その結果、一般に等しくない 幅及び等しくない面積をもつ４つの溝路が得られる。 ０．７６のＩＶをもち０．２パーセントの二酸化チタン（ＴｉＯ₂）を含む重 合体であるポリ（エチレンテレフタレート）、（ＰＥＴ）が、この糸の調製にあ たって用いられた。例１と同じ押出し機を用いて２８０℃で重合体を押出し成形 した。１１の個々のオリフィスを含むＩ−１１９８という番号の紡糸口金を通し て重合体を紡糸した。各々のオリフィスの詳細及び紡糸口金の穴の全体的配置は 図７Ａ−７Ｄの中に示されている。 ＩＶが０．６７である繊維を、例１と同じ紡糸キャビネットの中で紡糸した。 直交流急冷速度は２１．３メートル／分であった。例１の紡糸滑剤を、例１と同 じ装置を用いて０．８０パーセントのレベルで繊維に塗布した。個々の繊維は平 均１２３dpfであった。糸は、分速７００メートルでLeesonaワインダ上に巻き取 った。 図８には、標準的繊維横断面が示されている。この一般的形状は、図２０に示 されている。単繊維及び８繊維の繊維束についての繊維横断面特性及び液体運動 特性は、例１に記述されたものと同じ方法を用いて測定した。 繊維及び液体運動特性は、以下の通りである： Ｘ−係数 １．２２ 無次元 フィラメントあたりのデニール数 １２３ ｄｐｆ 溝路幅（平均） ３５８ ミクロン 溝路１（Ｘ₁、図８） 溝路幅（平均） １２５ ミクロン 溝路２（Ｘ₂、図８） 溝路幅（平均） ３４７ ミクロン 溝路３（Ｘ₃、図８） 溝路幅（平均） ６２４ ミクロン 溝路４（Ｘ₄、図８） 比体積 ４．８３ cc/gm ＠０．０５グラム／デニールの張力 単繊維繊維面積 １０，３１３ ミクロン² 単繊維合計溝路面積 ６３，９１１ ミクロン² 流れのための単繊維毛管溝路面積 １４，８９０ ミクロン² 単繊維パーセント ２５ パーセント 溝路幅３００ミクロン未満 単繊維かさばり係数 ６．２０ 無次元 単繊維合計周囲 １８９７ ミクロン 単繊維毛管比体積 ２．２１ cc/gm 単繊維毛管比表面積 ７２６ cm²/gm 単繊維細長比 １８．８ 無次元 比液体運動力 ０．０４８０ dyne/den 単繊維初期液体速度 ３８．２ mm/秒 ８繊維束初期液体速度 ７３．０ mm/秒 ８繊維束最大潜在流束 ０．２３７８ cc/(den・時) 単繊維最大潜在流束 ０．０３３４ cc/(den・時) ＭＰＦ_B／ＭＰＦ_SE ７．１２ 無次元 １５分後の単繊維垂直高さ ４．５１ cm １５分後の束垂直高さ ８．９１ cm ＶＲ_B/ＶＲ_SF １．９８ 無次元 例５（ＯＲＩＧ．ＷＩＮＧ、ＰＰ、ＥＧＡＮ） この例は、増強された液体輸送のための束構造内で有用な未練条の連続フィラ メント糸の製造について記述している。この糸は、各々、等しい長さの２本のア ームで形成された翼形横断面をもつ２０の個々の繊維で構成されている。これら のアーム間の比較的小さい開先角度は、第３のより短かいアームにより二等分さ れており、この結果ほぼ等しいサイズ及び面積の２本の溝路が得られる。 １０分あたり１８グラムの重合体というメルトフローインデックス（ＭＦＲ） を有する重合体であるポリプロピレン（ＰＰ）が、この糸の調製にあたり使用さ れた。ＭＦＲの決定は、直径２，０９５mm、長さ８mmのダイを用いて２３０℃で ＡＳＴＭテスト方法Ｄ−１２３８による。重合体を、２０の個々のオリフィスを 含むＩ−１１８７という番号の紡糸口金を通して紡糸した。各オリフィスの詳細 及び紡糸口金の穴の全体的配置は、図９Ａ−９Ｄに示されている。 繊維は、例１のものと同じ紡糸口金内で紡糸された。直交流急冷速度は約５． ８メートル／分であった。例１の紡糸滑剤を、例１と同じ装置を用いて１．８９ パーセントのレベルで繊維に塗布した。個々の繊維は平均９０．３dpfであった 。この糸を、分速２５０メートルでLessonaワインダ上に巻き取った。 標準的繊維横断が、図１０に示されている。全体的形状は、図２２Ａ、２２Ｂ 及び２４に示されている。単繊維及び８繊維の繊維束についての繊維横断面特性 及び液体運動特性を、例１に記述されたものと同じ方法を用いて測定した。 繊維及び液体運動特性は、以下の通りである： Ｘ−係数 １．２３ 無次元 フィラメントあたりのデニール数 ９０．３ ｄｐｆ 溝路幅（平均） ３８７ ミクロン 溝路１（Ｘ₁、図１０） 比体積 ４．２０ cc/gm ＠０．０５グラム／デニールの張力 単繊維繊維面積 １１，０２８ ミクロン² 単繊維合計溝路面積 ４５，３１６ ミクロン² 流れのための単繊維毛管溝路面積 １０，１９５ ミクロン² 単繊維パーセント ０ パーセント 溝路幅３００ミクロン未満 単繊維かさばり係数 ５．１１ 無次元 単繊維合計周囲 ２０８６ ミクロン 単繊維毛管比体積 ２．１５ cc/gm 単繊維毛管比表面積 １２６９ cm²/gm 単繊維細長比 ４９．１ 無次元 比液体運動力 ０．０７１６ dyne/den 単繊維初期液体速度 ２３．９ mm/秒 ８繊維束初期液体速度 ５６．５ mm/秒 ８繊維束最大潜在流束 ０．１４０７ cc/(den・時) 単繊維最大潜在流束 ０．０１９４ cc/(den・時) ＭＰＦ_B／ＭＰＦ_SF ７．２５ 無次元 １５分後の単繊維垂直高さ ０．８３ cm １５分後の束の垂直高さ ９．７４ cm ＶＲ_B/ＶＲ_SF １１．７ 無次元 図２２は、この繊維横断面の一般化されたバージョンを示す。 例６（ＢＡＬＡＮＣＥＤＹ＜平衡Ｙ＞、ＰＥＴ、ＥＧＡＮ） この例は、増強された液体輸送のための束構造内で有用な未練条の連続フィラ メント糸の製造について記述している。この糸は、各 々、遭遇して３つのほぼ等しい１２０°の開先角度を形成する同一の等しい平均 長さを一般に有する３つのアームで構成された一般に対称なＹ字形横断面をもつ １０本の個別繊維で構成されている。この結果、一般に等しい幅及び等しい面積 をもつ３つの溝路が得られる。 ０．７７のＩＶをもち０．２パーセントの二酸化チタン（ＴｉＯ₂）を含む重 合体である（エチレンテレフタレート）、（ＰＥＴ）が、この糸の調製にあたっ て用いられた。重合体は、例１と同じ装置を用いて同じ水分レベルまで乾燥させ た。１０個の個別オリフィスを含むＩ−１２０８という番号の紡糸口金を通して 重合体を紡糸した。各々のオリフィスの詳細及び紡糸口金の穴の全体的配置は図 １１Ａ−１１Ｄの中に示されている。 ＩＶが０．７５である繊維を、例１と同じ紡糸キャビネットの中で紡糸した。 直交流急冷速度は約１６．８メートル／分であった。例１の紡糸滑剤を、例１と 同じ装置を用いて０．３６パーセントのレベルで繊維に塗布した。個々の繊維は 平均７７dpfであった。糸は、分速１０００メートルでLeesonaワインダ上に巻き 取った。 図１２には、標準的繊維横断面が示されている。単繊維及び８繊維の繊維束に ついての繊維横断面特性及び液体運動特性は、例１に記述したものと同じ方法を 用いて測定した。 繊維及び液体運動特性は、以下の通りである： Ｘ−係数 １．０９ 無次元 繊維あたりのデニール数 ７７ ｄｐｆ 溝路幅（平均） ３９０ ミクロン 溝路１（Ｘ₁、図１２） 比体積 ７．２２ cc/gm ＠０．０５グラム／デニールの張力 単繊維繊維面積 ６，４６４ ミクロン² 単繊維合計溝路面積 ６３，６５７ ミクロン² 流れのための単繊維溝路面積 ９４９０ ミクロン² 単繊維パーセント ０ パーセント 溝路幅３００ミクロン未満 単繊維かさばり係数 ５．１１ 無次元 単繊維合計周囲 １５１９ ミクロン 単繊維毛管比体積 １．６４ cc/gm 単繊維毛管比表面積 ９８０ cm²/gm 比液体運動力 ０．０６１３ dyne/den 単繊維初期液体速度 ２７．６ mm/秒 ８繊維束初期液体速度 ６９．７ mm/秒 ８繊維束最大潜在流束 ０．３６０３ cc/(den・時) 単繊維最大潜在流束 ０．０２４６ cc/(den・時) ＭＰＦ_B／ＭＰＦ_SF １４．７ 無次元 １５分後の単繊維垂直高さ ２．８５ cm １５分後の束の垂直高さ ６．６４ cm ＶＲ_B/ＶＲ_SF ２．３３ 無次元 図２３は、繊維横断面の一般化されたバージョンを示す。 例７（ＣＲＯＳＳＥＤＶ＜交叉Ｖ＞、ＰＥＴ、ＥＧＡＮ） この例は、増強された液体輸送のための束構造内で有用な未練条の連続フィラ メント糸の製造について記述している。この糸は、各々、交差して１本の大きな 主要溝路、この大きな主要溝路に隣接する一般に等しい面積及び幅の２本の付加 的で中位の大きさの溝路、そして大きい主要溝路とは反対側の１本の小さな溝路 を形成する一般に等しい長さの２本の長いアームから成るＶ字形横断面を有する １０本の個別繊維で構成されている。大きな主要溝路及び最も小さ い溝路の開先角度は、ほぼ等しく、最大の溝路に隣接する２本の溝路の開先角度 はほぼ等しい。 ０．７７のＩＶをもち０．２パーセントの二酸化チタン（ＴｉＯ₂）を含む重 合体である（エチレンテレフタレート）、（ＰＥＴ）が、この糸の調製にあたっ て用いられた。重合体は、例１と同じ装置を用いて同じ水分レベルまで乾燥させ た。例１と同じ押出し機を用いて２８１℃で重合体を押出し成形した。１０個の 個別オリフィスを含むＩ−１２０６という番号の紡糸口金を通して重合体を紡糸 した。各々のオリフィスの詳細及び紡糸口金の穴の全体的配置は図１３Ａ−１３ Ｄの中に示されている。 ＩＶが０．７５である繊維を、例１と同じ紡糸キャビネットの中で紡糸した。 直交流急冷速度は約１６．８メートル／分であった。例１の紡糸滑剤を、例１と 同じ装置を用いて０．７６パーセントのレベルで繊維に塗布した。個々の繊維は 平均１６９dpfであった。糸は、分速４５０メートルでLeesonaワインダ上に巻き 取った。 図１４には、標準的繊維横断面が示されている。単繊維及び８繊維の繊維束に ついての繊維横断面特性及び液体運動特性は、例１に記述したものと同じ方法を 用いて測定した。 繊維及び液体運動特性は、以下の通りである： Ｘ−係数 １．１４ 無次元 繊維あたりのデニール数 １６９ ｄｐｆ 溝路幅（平均） ３７５ ミクロン 溝路１（Ｘ₁、図１４） 溝路幅（平均） ５８ ミクロン 溝路２（Ｘ₂、図１４） 溝路幅（平均） ８３７ ミクロン 溝路３（Ｘ₃、図１４） 比体積 ３．１９ cc/gm ＠０．０５グラム／デニールの張力 単繊維繊維面積 １４，１８１ ミクロン² 単繊維合計溝路面積 ８７，０６６ ミクロン² 流れのための単繊維毛管溝路面積 ８，７９５ ミクロン² 単繊維パーセント ２５ パーセント 溝路幅３００ミクロン未満 単繊維かさばり係数 ６．１４ 無次元 単繊維合計周囲 ２３３４ ミクロン 単繊維毛管比体積 ０．６７ cc/gm 単繊維毛管比表面積 ６８８ cm²/gm 比液体運動力 ０．０４３０ dyne/den 単繊維初期液体速度 ２６．１ mm/秒 ８繊維束初期液体速度 ７３．２ mm/秒 ８繊維束最大潜在流束 ０．１４２４ cc/(den・時) 単繊維最大潜在流束 ０．００９８１ cc/(den・時) ＭＰＦ_B／ＭＰＦ_SF １４．５ 無次元 １５分後の単繊維垂直高さ １．７１ cm １５分後の束の垂直高さ ７．４５ cm ＶＲ_B/ＶＲ_SF ４．３６ 無次元 例８（ＴＥＥ、ＰＥＴ、ＥＧＡＮ） この例は、増強された液体輸送のための束構造内で有用な未練条の連続フィラ メント糸の製造について記述している。この糸は、各々、Ｔの横棒つまり上部を 形成する一般に望ましい長さの２本のアームと、Ｔの縦つまり本体部材を形成す る第３のさらに長いアームから成るＴ字形横断面を有する１０本の個別繊維で構 成されている。Ｔの上部を形成する２本のアームは一般に同じ長さをもつ。Ｔの 本体とＴの上部を形成するアームの間の２つの開先角度は、ほぼ等しく、一般に ９０°よりも幾分か大きく、その結果、Ｔの上部を形成するアームの間の開先角 度は大きくなっている。こうして、比較的大きい幅及び面積をもつ２本の溝路と 比較的大きい溝路幅であるが面積は著しく小さくなっている第３の溝路が形成さ れることになる。 ０．７７のＩＶをもち０．２パーセントの二酸化チタン（ＴｉＯ₂）を含む重 合体であるポリ（エチレンテレフタレート）、（ＰＥＴ）が、この糸の調製にあ たって用いられた。重合体は、例１と同じ装置を用いて同じ水分レベルまで乾燥 させた。例１と同じ押出し機を用いて２８０℃で重合体を押出し成形した。１０ 個の個別オリフィスを含むＩ−１２０５という番号の紡糸口金を通して重合体を 紡糸した。各々のオリフィスの詳細及び紡糸口金の穴の全体的配置は図１５Ａ− １５Ｄの中に示されている。 ＩＶが０．７５である繊維を、例１と同じ紡糸キャビネットの中で紡糸した。 直交流急冷速度は約１６．８メートル／分であった。例１の紡糸滑剤を、例１と 同じ装置を用いて０．７３パーセントのレベルで繊維に塗布した。個々の繊維は 平均１６０dpfであった。 糸は、分速５００メートルでLeesonaワインダ上に巻き取った。 図１６には、標準的繊維横断面が示されている。単繊維及び８繊維の繊維束に ついての繊維横断面特性及び液体運動特性は、例１に記述したものと同じ方法を 用いて測定した。 繊維及び液体運動特性は、以下の通りである： Ｘ−係数 １．０７ 無次元 繊維あたりのデニール数 １６０ ｄｐｆ 溝路幅（平均） ４７３ ミクロン 溝路１（Ｘ₁、図１６） 溝路幅（平均） ５７２ ミクロン 溝路２（Ｘ₂、図１６） 比体積 ５．９３ cc/gm ＠０．０５グラム／デニールの張力 単繊維繊維面積 １３，４７８ ミクロン² 単繊維合計溝路面積 １０６，５９２ ミクロン² 流れのための単繊維毛管溝路面積 １３，３６５ ミクロン² 単繊維パーセント ０ パーセント 溝路幅３００ミクロン未満 単繊維かさばり係数 ７．９１ 無次元 単繊維合計周囲 ２１３０ ミクロン 単繊維毛管比体積 １．９１ cc/gm 単繊維毛管比表面積 ４１６ cm²/gm 比液体運動力 ０．０４１２ dyne/den 単繊維初期液体速度 ３６．５ mm/秒 ８繊維束初期液体速度 ７１．３ mm/秒 ８繊維束最大潜在流束 ０．２９５０ cc/(den・時) 単繊維最大潜在流束 ０．０２１９ cc/(den・時) ＭＰＦ_B／ＭＰＦ_SF １３．４ 無次元 １５分後の単繊維垂直高さ ３．８３ cm １５分後の束の垂直高さ ５．１９ cm ＶＲ_B/ＶＲ_SF １．３６ 無次元 図２４は、この繊維横断面の一般化されたバージョンを示す。 例９（Ｃ、ＰＥＴ、ＥＧＡＮ） この例は、増強された液体輸送のための束構造内で有用な未練条の連続フィラ メント糸の製造について記述している。この糸は、各々Ｃ字形横断面をもつ１１ 本の個別繊維で構成されている。その結 果、Ｃ字形により形成された１本の主要な溝路が得られる。 ０．７７のＩＶをもち０．２パーセントの二酸化チタン（ＴｉＯ₂）を含む重 合体であるポリ（エチレンテレフタレート）、（ＰＥＴ）が、この糸の調製にあ たって用いられた。重合体は、例１と同じ装置を用いて同じ水分レベルまで乾燥 させた。例１と同じ押出し機を用いて２８３℃で重合体を押出し成形した。１１ 個の個別オリフィスを含むＩ−１２００という番号の紡糸口金を通して重合体を 紡糸した。各々のオリフィスの詳細及び紡糸口金の穴の全体的配置は図１７Ａ− １７Ｄの中に示されている。 ＩＶが０．７５である繊維を、例１と同じ紡糸キャビネットの中で紡糸した。 直交流急冷速度は約１６．７メートル／分であった。例１の紡糸滑剤を、例１と 同じ装置を用いて０．６１パーセントのレベルで繊維に塗布した。個々の繊維は 平均１５６dpfであった。糸は、分速５００メートルでLeesonaワインダ上に巻き 取った。 図１８には、標準的繊維横断面が示されている。単繊維及び８繊維の繊維束に ついての繊維横断面特性及び液体運動特性は、例１に記述したものと同じ方法を 用いて測定した。 繊維及び液体運動特性は、以下の通りである： Ｘ−係数 １．２０ 無次元 繊維あたりのデニール数 １５６ ｄｐｆ 溝路幅（平均） ６８６ ミクロン 溝路１（Ｘ₁、図１８） 比体積 ３．５６ cc/gm ＠０．０５グラム／デニールの張力 単繊維繊維面積 １３，１３３ ミクロン² 単繊維合計溝路面積 １１１，０８１ ミクロン² 流れのための単繊維毛管溝路面積 ５，６０８ ミクロン² 単繊維パーセント ０ パーセント 溝路幅３００ミクロン未満 単繊維かさばり係数 ８．４６ 無次元 単繊維合計周囲 ２０５５ ミクロン 単繊維毛管比体積 ０．７４ cc/gm 単繊維毛管比表面積 ４５８ cm²/gm 比液体運動力 ０．０４０８ dyne/den 単繊維初期液体速度 ２２．９ mm/秒 ８繊維束初期液体速度 ７２．８ mm/秒 ８繊維束最大潜在流束 ０．１６３２ cc/(den・時) 単繊維最大潜在流束 ０．０５９３ cc/(den・時) ＭＰＦ_B／ＭＰＦ_SF ２７．６ 無次元 １５分後の単繊維垂直高さ １．４９ cm １５分後の束の垂直高さ ５．９６ cm ＶＲ_B/ＶＲ_SF ４．００ 無次元 例１０ この例は、図１９Ａ−１９Ｃに記述した繊維に関するものである。これらの繊 維／束は、例１に記述された装置の中で、類似の紡糸条件下で作ることができる 。これらの繊維の束は、その他の例の中に示されたものと類似の挙動を示す。 図１９Ａの中で示されているタイプの横断面は、溶融表面張力が不均衡な交叉 部分をくせ取りする傾向をもつため、作るのがむずかしいものである可能性があ る。 必要とされる特定の形状は、押出し成形される重合体、押出し成形条件及び急 冷条件により左右される。かくして、必要とされる正確な紡糸口金の穴の形状を 特定するには、試行錯誤が要求される。 このことは、図２２Ｃに示されている開口部をもつ紡糸口金を必 要とする図２２Ａ−２２Ｂに示された形状をもつ繊維についても言える。 例１１ この例は、図２１Ａに示されたタイプの繊維を開示している。これらの繊維／ 束は、例１に記述されている装置上でかつ類似の紡糸条件下で作ることができる 。これらの繊維の束は、その他の例に示されているものと類似の形で挙動する。 溶融重合体の表面張力のため、図２１Ｃに示されているような「Ｈ」の側辺に 顕著なカールを有することなくこれらのタイプの繊維を製造することは驚くほど むずかしい。 これらの繊維は、まっすぐな垂直アームを伴う繊維に比べて、低い比体積をも つ。この湾曲は、表面張力のため、「Ｈ」の「横棒」の大規模な短縮によってひ き起こされる。この「短縮」は、急冷の間に垂直壁の中央で引張りを加え、かく して「Ｃ」字形の垂直棒を生み出す。この条件は、図２１Ｄ−２１Ｇに示された 開口部をもつ紡糸口金を設計することによって補正される。 明らかに、必要とされる補正の量（すなわち紡糸口金のアームの曲げ）は、使 用されている特定の設計及び望ましい繊維のサイズ及び紡糸条件によって左右さ れる。従って、いく分かの試行錯誤が要求される。 これらの繊維の束は、その他の例のものと類似の挙動を示す。 比較例１２（Ｈ，ＰＥＴ，ＥＧＡＮ） この例は、液体移送の強化の為の繊維束構造において有用な非張連続繊維ヤー ンの製造を記述する。ヤーンは16本の別体の繊維から成り、その各々は略々等長 の４本のアームとこれらのアームを接続してＨを形成する横棒とから成る“Ｈ” 形状断面を有している。４本のアームは横棒と結合して２個の主要チャネルを形 成するが、こ れらは略々矩形状であると共に面積およびチャネル幅が略々等しい。チャネルの 各々は、各々約90°である２つの角度を含んでいる。 このヤーンを調製する為に、0.89のIVを有すると共に0.2%の二酸化チタン(TiO₂ )を含むポリマであるポリ(エチレンテレフタレート)、（PET）が使用された。 このポリマは、例１におけるのと同一の装置を用いて同一の水分レベルまで乾燥 された。上記ポリマは例１におけるのと同一の押出機を使用して296℃で押出加 工された。ポリマは、16個の個別のオリフィスを含むと共にI-1011と付番された 紡糸口金を介して紡績された。各オリフィスの詳細および紡糸口金孔のレイアウ トは図３０Ａおよび図３０Ｂに示されている。 0.68のIVを有した繊維は例１と同一の紡績室内で紡績された。交差流の冷却速 度は約33.6メータ／分であった。例１と同一の装置を使用し、例１の紡糸滑剤が 0.82%のレベルで繊維に塗付された。個々の繊維の平均は44.8dpfであった。ヤー ンは500メータ／分でLeesona巻取機に巻取られた。 典型的な繊維断面は図３１に示されている。単一繊維および８芯繊維束(8-fib er bundle)に対する繊維断面特性および液体移動特性が、例１に記述されたのと 同一の方法を使用して測定された。 繊維および液体移動特性は以下の如くである： 個々の繊維は好適な湿潤物であるが、この繊維束は８芯のMPF_B試験において0. 14(cc/(den×hr))を超える本発明者等の制限を満足していないことを銘記された い。 比較例１３（Ｈ，ＰＥＴ，ＥＧＡＮ） この例は、液体移送の強化の為の繊維束構造において有用な非張連続繊維ヤー ンの製造を記述する。ヤーンは32本の別体の繊維から成り、その各々は略々等長 の４本のアームとこれらのアームを接続してＨを形成する横棒とから成る“Ｈ” 形状断面を有している。４本のアームは横棒と結合して２個の主要チャネルを形 成するが、これらは略々矩形状であると共に面積およびチャネル幅が略々等しい 。チャネルの各々は、各々約90°である２つの角度を含んでいる。 このヤーンを調製する為に、0.76のIVを有すると共に0.2％の二酸化チタン(Ti O₂)を含むポリマであるポリ(エチレンテレフタレート)、（PET）が使用された。 このポリマは、例１におけるのと同一の装置を用いて同一の水分レベルまで乾燥 された。上記ポリマは例１におけるのと同一の押出機を使用して283℃で押出加 工された。ポリマは、32個の個別のオリフィスを含むと共にI-1148と付番された 楕円形紡糸口金を介して紡績された。各オリフィスの詳細および紡糸口金孔のレ イアウトは図３２Ｃに示されている。 0.63のIVを有した繊維は例１と同一の紡績室内で紡績された。交差流の冷却速 度は約42.7メータ／分であった。例１と同一の装置を使用し、例１の紡績滑剤が 1.02%のレベルで繊維に塗付された。個々の繊維の平均は31.6dpfであった。ヤー ンは1,000メータ／分でLeesona巻取機に巻取られた。 典型的な繊維断面は図３３に示されている。単一繊維および８芯繊維束に対す る繊維断面特性および液体移動特性が、例１に記述されたのと同一の方法を使用 して測定された。 繊維および液体移動特性は以下の如くである： この好適に湿潤する単一繊維の束は0.14(cc/(den×hr))を超えるMPF_Bの制限を 僅かに超えることを銘記されたい。これは驚くべきことである。 比較例１４(Ｈ，ＰＥＴ，ＥＧＡＮ) 使用された紡糸口金は32個の孔を備えたI-1148であり(図３２参照）且つ紡績 システムは例１と同一であった。ポリマは0.778のIVを備えたセミ・ダルPETであ った。紡績速度は1,500メータ／分であり、約285℃の溶融温度で冷却空気流は約 43メータ／分であった。例１の紡糸滑剤が1.1%のレベルで塗付された。 繊維、繊維束および液体移動特性は以下に示された如くである： この特定のサンプルは今日まで作成された殆ど最適な単一繊維湿潤“Ｈ”を示 した。更に且つ極めて驚くべきことに、繊維束の性能は35%のみによる0.14(cc/( den×hr))を超えると共に、MPF_B／MP F_SF比は僅かに1.90である。これは、157%により0.14(cc/(den×hr))を超えると 共に14.7のMPF_B／MPF_SF比を有する例６に匹敵する。明らかに、より良く機能す る繊維束が低機能の単一繊維から作成され得る。 各例の断面を示す図面およびこれらの図面の拡大図に基づき、断面のアームの 長さおよび幅が測定された。 例１の繊維の断面のアームは、約280乃至360ミクロンの長さと、該アームの略 々中間におけるアーム幅に対して22乃至27の範囲の長さ／幅比率(L/W)を有して いる。 例３に関しては、アーム長は約120乃至380ミクロンでありL/Wは約10乃至28で ある。 例４に関しては、アーム長は約100乃至400ミクロンでありL/Wは約５乃至31で ある。 例５に関しては、アーム長は約60乃至460ミクロンでありL/Wは約６乃至35であ る。 例６に関しては、アーム長は約200乃至250ミクロンでありL/Wは約22乃至25で ある。 例７に関しては、アーム長は約40乃至700ミクロンでありL/Wは約３乃至35であ る。 例９に関しては、“Ｃ”形状断面の長さは約800乃至900ミクロンでありL/Wは 約40乃至60である。 例１乃至例８に関し、中間点におけるアームの幅は20ミクロンより小さく５ミ クロンより大きい。 例９に関しては、“Ｃ”形状の中央における断面の幅は40ミクロン未満である 。 例３および７の繊維は２本の比較的短寸アームと２本の比較的長寸アームとを 有している。例７の繊維の２本の比較的長寸アームは 約120°の角度を形成する。例３の繊維のアームは約90°の角度を形成する。例 ５の繊維は１本の比較的短寸アームと２本の比較的長寸アームとを有している。 例５に関し、２本の比較的長寸アームは約180°の角度を形成すると共に比較的 長寸アームの各々は比較的短寸アームに対して約90°の角度を形成する。 例１乃至１４の特性は、表IA-IDに要約されている。 ^*全ての繊維束MPFは８芯繊維束に対する値である。 例：液体捕獲／分配構造： 例１５乃至２２： 例１５乃至２２の各々において、約25ミリリットル(ml)の織物染料が約3ml／ 秒で構造の中央に注がれた。流動抵抗層の下側には1/2インチ厚みのセルロース 軟毛パルプの層が載置され、攻撃(insult)を受けた。表IIに示された如く、軟毛 の丈に沿って均一に液体を分布するという意味で試験された繊維の“最高の”液 体分布物は明らかに、自発的湿潤可能繊維を含む繊維束であった。本明細書中に 記述された発明の繊維束もまた、少なくとも同様に機能する。 表IIはまた、(cc/(den×hr))でMPF_Bにより特徴付けられた夫々の繊維束の最大 “揚水能力”の実際の測定値も示している。比容は米国特許第4,245,001号に開 示された方法により測定されたが、これは米国特許第4,829,761号に開示された ものと同一である。MPF_Bは円形断面繊維に対する0.002(cc/(den×hr))から、自 発的湿潤可能繊維に対する0.171(cc/(den×hr))へと劇的に増大した。 例２１および２２で使用された繊維束の繊維の断面は図４６Ａおよび図４６Ｂ に示されている。例１５乃至２２においては、Dri-Weave^TMの商標名で販売され ている孔質ポリエチレンフィルムが最上層および流動抵抗層として使用された。 例１５乃至２２に対して論じられた吸収物における分布層を形成する例１乃至９ の繊維束は、吸収物の丈に沿って然るべく均一に液体を分布すべく機能すること を銘記されたい。 例１５乃至２２の特性は表IIに要約されている。 ^*例１５乃至１８は、表面仕上として例１の紡糸滑剤を0.5％有していた。 例１９は、表面仕上として無機油系滑剤を0.5％有していた。 例２０は、49重量%の固体状のモノラウリン酸ポリエチレングリコール(400)、 49重量％の固体状のモノラウリン酸ポリエチレング リコール(600)、および、２重量%の固体状のエチル硫酸−4-セチル-4-エチルモ ルホリンから成る紡糸滑剤を1%有していた。 ^**最大可能流束(MPF_B)(cc/(den×hr))＝Vo_B×8×10^-4×SV×（1-0.7576/SV） 。 例２３： 例２３は、上部シートおよび流動抵抗層が標準カレンダー結合ポリプロピレン 不織布であったことを除き、例１５乃至２２において行われた試験の反復である 。孔質ポリエチレンフィルムが使用された場合、上部シートおよび流動抵抗層と して標準カレンダー結合ポリプロピレン不織布を使用して本質的に同様の結果が 達成された。 例２４： 例２４も、Moelnlyckeから入手し得る上部シート(即ち別のポリマフィルム)が 上部シートおよび流動抵抗層として使用されたことを除き、例１５乃至２２にお いて行われた試験の反復である。此処でも、例１５乃至２２と同様の結果が得ら れた。 例２５： 例２５は、流動抵抗層が例２４で使用されたポリマフィルムであったことを除 き、例１９の反復である。例２５の液体捕獲／分配系は、構造の外側の1/3の半 径に向けての分配を増大した。 例２６： 例２６は非親水性表面に対する親水性表面の機能の比較である。純粋な(即ち 被覆されていない)Dri-Weave^TM上部シートおよび純粋なDri-Weave^TM流動抵抗層 の捕獲／分配が、ニュージャージー州のフェアローンのロンザ社(Lonza Inc.)か ら入手し得る親水性表面潤滑油Pegasperse 200により低レベルでDri-Weave^TMが 被覆された構造の捕獲／分配と比較された。Pegasperse 200を備えた構造はその 分配能力において清浄表面を有する構造よりも明らかに優れていた 。 例２７： 例２７は最上層および流動抵抗層としてDri-Weave^TMを有する構造を含むと共 に、その分配層は熱結合された(85%繊維／15%バインダパウダ)の4DG不織生地で あった。4DGは例２２の繊維束の繊維の断面であり、図４６Ｂに示されている。9 5.7g/m²の不織布が、構造の主軸に平行である不織布の加工方向と整列された。 このシステムは液体を分配したが、例１９乃至２２で使用された構造ほどには有 効でなかった。 例２８： 例２８で使用された液体捕獲／分配構造が図４７Ａおよび図４７Ｂに示されて いる。流れに対して不浸透性である流動抵抗層における4cm幅の部分に注目され たい。このシステムは(図４６Ａに示された)例２１で使用された繊維束材料を分 配層として使用すると共に、構造の外側の1/3の半径に向けて良好な液体の分配 を与えた。 例２９： 例２９で使用された液体捕獲／分配構造を含む吸収体製品が図５１Ａおよび図 ５１Ｂに概略的に示されている。液体は小径開口574上の表面を攻撃することが 意図されていることに留意されたい。小径開口574の直径は0.5センチメートルで ある。大径開口573、575の直径は2.0センチメートルである。開口574上の最上層 571の攻撃と同時に、液体分配層572は開口573、574、575を介して実質的に均一 に液体を分配し、吸収コアに対して液体を更に均一に通じせしめる。最上層はDr i-Weave^TMであった。分配層572は、例⁶の30,000デニール繊維束から成っていた 。抵抗層577は、開口573、574および575を有するポリエチレンフィルムであった 。この構造は液体が吸収コア578に対して３ヵ所の別個の点で接触するのを 許容し、吸収コアの材料の利用性を増大した。明らかに、開口の個数、それらの サイズ、形状(例えば、円形、矩形、三日月形、半円形)および位置は、コアに対 する液体の所望の分配を提供すべく選択され得る。各開口は分配層を吸収コアに 対して接続すると共に分配層を介して攻撃領域と連通せねばならない。 分配層572は、例１乃至９のいずれの繊維束でも良い。好適には、分配層572は 例６の繊維束から成る。 繊維測定システム 図２７は、繊維または繊維束に沿った液体速度を決定する上で有用な繊維湿潤 測定システム300を示している。システム300は、繊維または繊維束の表面に沿っ て移動する液体−空気−固体界面の高品質画像を表示する画像ビデオディスプレ イ301と、人出力装置を備えたコンピュータを含むコンピュータ分析システム302 と、中央処理ユニットと、メモリと、を備え、当業界で公知の如くそれらの全て は機能的に相関している。システム300はまた、そこから液体を移送する為のチ ューブ307の一端が内部に在る液体リザーバ305、および、チューブ307を介して 液体リザーバ305から液体の計測量を繊維保持機構308へと汲み出す液体ポンプ30 6をも含んでいる。繊維保持機構308は、それにより保持された繊維または繊維束 を、ビデオカメラ304と、均一な明視野照明を提供する手段309との間に位置せし める。均一な明視野照明を提供する手段309は、光均質器およびリング形状蛍光 源との組合せでもよく、光均質器は繊維保持機構308とリング形状光源との間と なる。 図２８は、図２７に示された繊維307に対して計測量の液体を提供する液体供 給尖端310の頂部断面図である。半径311乃至半径315は、夫々、約0.029インチ、 0.125インチ、0.063インチ、0.096インチ、および0.076インチである。(不図示 の)計量供給ポン プは必要時には液体を安定して供給する。 図２９は、供給器尖端310の側断面図である。丈316および317は夫々、約0.35 インチおよび約0.60インチである。 上記システム300は、保持機構308により保持された繊維または繊維束に沿った 液体−空気−固体界面の移動を示す画像データの集合を提供する。システム300 は、Voを決定する手段を提供することから、MPFを決定する手段を提供する。コ ンピュータ分析システム302は、画像データの各フレーム内の繊維に沿った液体 −空気−固体界面位置を識別すると共に、そのデータを使用して液体−空気−固 体界面の初期速度Voを計算する。コンピュータプログラムの詳細は付録中に示さ れている。 繊維または繊維束に対する液体供給は、繊維または繊維束の近傍の液体の局所 的リザーバ3l0aに対して液体の所望の量(計測量)を供給する液体ポンプ306を含 む計量供給システムにより制御される。該計量供給システムは、液体の計測量を 受容する、図２８および図２９に示された供給尖端310を含んでいる。図２９の 底部における矢印は、チューブ307から供給尖端310内の局所的リザーバ310aへの 液体の計測量の流れ方向を示している。 図５２は、繊維保持機構308の写真の複写物であり、尖端310、繊維保持クラン プ580、581および該繊維保持クランプ580、581により保持された繊維582を示し ている。繊維保持機構308は、局所的リザーバ310aの中央の近傍かつ直上の繊維5 82を保持する。(上記写真の複写物上の矢印は、上方を指している。)計測量の液 体は局所的リザーバ310aを過剰充填するに十分であることから、液体は局所的リ ザーバ310aの上表面の上方に突出することにより局所的リザーバ310aの直上の繊 維582の部分に接触してこれを囲繞する。 図５３は、ビデオカメラ304により画像ビデオ301上に生成され た画像フレーム590の写真の複写物である。画像フレーム590は、繊維582、液体 供給尖端310、水平ライン583、584、および垂直マーカーライン585を示している 。水平ライン583、584は、視覚的な関心領域すなわちROIの境界を定めている。 図５３に示された如く繊維582は、部分586が液体供給尖端310の直上となる如く 吊下されている。(画像フレーム590上の矢印は上方を示す。) 図５４は、図２ ７に示されたシステムにおいて画像データ収集をいつ決定するかに対する閾値を 設定する為に画像データから生成されるヒストグラムの形式の概略図である。図 ５４における水平軸心は、ビデオカメラ304におけるピクセルにより受容された 光に関連する強度のデジタル値に関するものである。また、図５４の垂直軸は、 強度の各デジタル値を有するピクセルの個数に関するものである。照明手段309 による明視野照明により、ROI内の全てのピクセルは強度スケールの上限に向け た強度を有している。図５４におけるヒストグラムは、ライン583、584間のROI におけるピクセルのみに対するデータを含んでいる。 図５４はまた、閾値として表されたデジタル値にも関している。閾値は、図２ ７に示されたシステムの操作者によりグラフィック的に決定され得る値である。 該閾値は、繊維または繊維束がリザーバ内の液体により湿潤された場合の、ROI 内の任意のピクセルの強度に対する最低デジタル値以下であり、且つ、繊維また は繊維束の位置における強度に対するデジタル値以上である強度値に対して設定 される。 図５５は、異なる時点におけるROI 591乃至594の４個の画像から成っている。 画像591乃至594は時間的に連続しており、繊維または繊維束に沿って液体が繊維 または繊維束に接触するときからの液体−空気−固体界面の移動を示している。 ROI 591は液体−空気 界面を示す。ROI 592は液体−空気−固体界面592aを示している。ROI 593は液体 −空気−固体界面593aを示している。ROI 594において、液体−空気−固体界面 は図５５の右端縁を越えている。液体供給尖端310の上方の液体−空気界面を形 成する凸形メニスカス595はROI 594内に示されている。 図５６は、グラフ600、値601を計算する為に使用された式、一連の試験602か らのデータ、および、グラフ600に示された実験結果に基づく計算値603を含むビ デオ画像を示している。グラフ600は、繊維582の丈に沿った液体−空気−固体界 面の位置に対する位置対時間のグラフである。 繊維測定システムの使用法 Vo決定は、次の一般的手順を含んでいる。ビデオカメラ304の視野内の所定箇 所において、繊維保持機構308には緊張された(≒0.1g/d)繊維または繊維束が取 付けられる。一定の計量体積の試験液体(即ち、Syltint^TMRedまたは赤色染料試 験溶液)が繊維束と接触せしめられる。(繊維束測定に対し)単一繊維測定に対し て使用される所定体積の液体は0.00677mm³である。この液体体積は、計量供給ポ ンプの液体体積設定を115に設定することにより供給された。)４秒間に亙り、３ ０デジタル・ビデオフレーム／秒のデータがコンピュータ302のメモリ内に記録 される。液体前部の移動距離の２乗と、時間と、の対比により定義されたライン の勾配が決定される。勾配に対する値を決定する為には最小２乗適合法または類 似の手順が使用され得、または、勾配はデータのプロットから概算しても良い。 この勾配から、初期液体速度Voは次の式を使用して計算される： Vo(mm/秒)＝［勾配(mm²/秒)／(4×0.022秒)］^1/2。 流動用毛管チャネル面積およびデニール／フィラメント(dpf)が 決定される。流動用毛管チャネル面積は、本明細書中に記述された如くして決定 される。当業界においては、デニール／繊維の決定方法は公知である。 次の様に、Vo、dpf、および流動用毛管チャネル面積から、(二方向(two-way)) MPF_SFがcm³／(グラム・時間)で計算される： 二方向MPF_SF(cc/(gm×hr))＝2×0.1620×Vo(mm/秒)×(流動用毛管チャネル面 積(ミクロン²))×(１／dpf)。 上記式で使用された任意の繊維長さは2Ocmである。従って、グラムにより表さ れた繊維の重量は、20cm長さ片の繊維の重量である。 “二方向”計算は、Voは滴接触の一側においてのみ決定されるが液体は繊維に 沿って両方向に移動する、という事実を考慮したものであり、これが、二方向MP F定義が係数2を含む理由である。これらの測定値および計算は十分な本数のフィ ラメントに関して行われ、統計的に信頼できるデータを展開する。典型的には、 所定タイプの繊維(即ち、一連の条件の下で紡糸口金開口から生成された繊維)に 対し、20片の繊維が切断されると共に繊維の各片に対して３回の測定が行われ、 合計で60回の測定が行われる。この60回の測定(または湿潤)の平均を使用してVo を決定する。 MPF_SFを計算すべく使用された20cmの長さは婦人用ナプキンの長さを近似する が、全く任意のものである。本発明者等は、厳粛な考察の結果、MPFに対する更 に標準的な単位系は、cc/(gm×hr)の代わりとなるcm³／デニール／時間、即ちcc /(den×hr)であると確信する。cc/(gm×hr)からcc/(den×hr)への変換の単位はM PFに対する式中の長さを20cmから9,000メートルに変更する、と言うのも、9,000 メートルはデニール単位に対する標準長さだからである。本明細書中で報告され たMPF値の全ては、特に断りが無ければcc/(den×hr)である。MPF(cc/(gm×hr)) からMPF(cc/(den×hr))へ の変換は次式により達成される： MPF(cc/(gm×hr))×(20cm／900,000cm)＝MPF(cc/(gm×hr))×(1/45,000) ＝MPF(cc/(den×hr))。 従って、45,000で割ることにより、MPFはcc/(gm×hr)からcc/(de×Xhr）に変 換される。 繊維または繊維束のMPFの値を決定する手順の間は注意が払われるが、これは 、繊維の緊張を防止し、繊維の縮れを防止し、ポンプシステムにおける湿潤液体 の分離を防止し、室温(21.1℃)および通常湿度(65%相対湿度）を維持することに より凝結を防止し、繊維上の液体の位置を観察し得る様に十分な光学的コントラ ストを維持し、測定の間における繊維の移動を防止し、且つ、繊維の汚染を防止 する為である。 経時的には、ポンプに関する所定スケールの設定が液体の既知供給体積と確実 に対応する様に、計量供給ポンプを較正することが必要である。これは、一連の 数個のポンプスケール設定(例えば、100、200、300、400)を設定すると共に、こ れらの設定の各々において多数回(例えば、夫々、400回、200回、150回、100回) に亙りポンプを手動で脈動し、且つ、ポンプの上記Syltint排出を較正済の10ml ガラスシリンダ内に導くことにより達成され得る。各設定において収集された液 体体積は、その設定において使用された脈動(ストローク)回数により除算され、 その設定において供給された液体体積に対する計量供給ポンプ設定が較正される 。 また、画像データに基づいてコンピュータ内で自動的に決定された長さが物理 的長さに確実に対応する様に、システム300のビデオスケールも較正されねばな らない。ビデオスケールは、ビデオカメラの位置または焦点の変更などの、ビデ オカメラまたは照明システ ムにおいて変更が為されたときに較正せねばならない。ビデオの較正は、10cmの 部分が視野内にある如く繊維サンプル・ホルダの箇所におけるルーラを載置する と共に、ルーラ境界線が明瞭に視認できる様に外部光源を調節することにより行 われる。10cm長さのルーラが画像データ内に明示され得、且つ、コンピュータの 計算がルーラのcm部分を10cmとして定義する如く、コンピュータのスケール識別 変数が調節され得る。 繊維束に沿った液体の初期速度の決定方法は、単一繊維に沿った液体の初期速 度の決定方法と極めて類似している。主な差異は、単一繊維ではなくグループ化 された繊維束に関して測定が為されることである。試験は単一繊維に対して使用 されたのと同一のシステム300を使用して実施される。単一繊維および繊維束の 測定の間の差異は、以下に記述される。 システム300で使用する為の繊維束のサンプル調製は、90cm長さの完全撚糸(fu ll yarn strand)から単一繊維を分離する段階と、次に個々の繊維を本質的に平 行な繊維から成る８芯繊維束に組合せる段階と、を含んでいる。 緊張用の錘が90cm長さの繊維束の各端部に留められ、繊維束上に約0.1gm/デニ ール(繊維束の合計デニールに基づく)の繊維束緊張を生成する。繊維束は、グル ープ化された繊維を実際的に平行に相互近接して維持すべく、取付機構の繊維取 付溝内に載置されてその頂部に置かれる。90cm長の繊維束の各々に対して３個の 別体箇所に関して測定が為される。測定値は、約20束の繊維束から合計で60回の 湿潤に対して得られる。 ８本の50dpf繊維の束に対する0.013984mlの液体体積、および、８本の150dpf 繊維の束に対する0.033198mlの液体体積が計量供給された。計量供給された液体 体積は、個々の繊維を測定すべく記述さ れた液体の計量供給法に従って決定され得る。概略的に、測定に関して計量供給 された液体の量は、一定値に対し、繊維束の繊維のdpfに比例した体積を加えた ものである。但し、測定に関して計量供給された液体の正確な量は重要で無い。 最大可能流束(MPF)および初期速度(Vo)を決定する為のシステム300の使用法は 、図５７乃至図６０に関する検討において以下に記述される。MPFを決定する為 のコンピュータプログラムの一例は付録中に示されている。 図５７は、図２７に示されたシステム300を使用してMPFおよびVoを計算するア ルゴリズムの概略を示すフローチャートである。このアルゴリズムは、データ収 集に対してシステム300をセットアップするサブアルゴリズム700、データを獲得 するサブアルゴリズム701、データを分析するサブアルゴリズム702、および、ル ーチンの終端703を含んでいる。 図５８は、スケール決定アルゴリズム704と閾値設定アルゴリズム705とを含む データ収集をセットアップするサブアルゴリズム700を示している。 スケール決定アルゴリズム704は、視野内でビデオカメラ304から繊維582と同 じ距離にルーラを載置する段階704を含んでいる。段階706においては、マウスな どのグラフィック・インタフェースにより制御されるグラフィック・マーカによ り、画像ビデオ301内に現われるルーラの画像に沿って間隔を定める２つの点が マークされる。段階707においては、この２個の点の間の実際の間隔がルーラの 画像の目印から読取られると共に、キーボードを介してコンピュータに入力され る。コンピュータはアルゴリズムを実行し、上記の2個の点により定義された間 隔に亙るピクセルの個数を決定する。段階708においてコンピュータは、間隔に 亙るピクセルの決定個 数を間隔の長さで除算することにより長さ当りのピクセル個数を計算し、これに より、繊維または繊維束582の画像のスケールを決定する。 閾値を設定するアルゴリズム705の目的は、コンピュータが液体−空気−固体 界面を自動的に認識且つ発見し、繊維または繊維束の丈に沿った液体の前進を測 定し得る様にすることである。段階709においては、繊維の画像を含むビデオ画 像における領域であるROIをユーザが定義する。図５３におけるROIは、２本の線 583、584の間の領域に制限されている。段階710においてコンピュータは、関心 領域におけるピクセルに対して個数対デジタル化ピクセル強度のヒストグラムを プロットすると共に該プロットを画像ビデオ301上に表示する様に指示を受ける 。 システム300は手段309により提供される明視野背景を含むことから、ピクセル の全てはスケールの上限に向けた強度を有する。これは、図５４に示されたヒス トグラムがデジタル化強度スケールの上限のみに向けた強度を有しているからで ある。低強度に向けて図５４に現われるヒストグラムのショルダは、図５３で示 された繊維582の画像化ピクセルの強度の明背景に対する減少を表している。強 度が減少するのは、繊維が光の幾分かを遮断または散乱するからである。ヒスト グラムにおけるデータに基づくと、ROI内に存在するピクセルの強度より低い強 度が閾値として定義される。閾値の強度は、繊維が液体により湿潤されたときの 、ROI内の任意のピクセルの強度以下であり、且つ、繊維の画像の強度以上、に 設定される。 閾値の設定は段階711である。段階712において、閾値に対するマーカ位置が設 定される。図５３は、閾値に対するマーカ位置585を示している。閾値に対する マーカ位置は液体供給尖端310の直上 の繊維の領域から側方に変位して設定されることから、閾値は、（１）液体供給 尖端310のリザーバから突出する液体の凸形メニスカスの形成によりトリガされ ないが、（２）液体が繊維または繊維束に沿って伝わることによりマーカ位置58 5と交差したときにはトリガされる。 閾値および該閾値に対するマーカ位置は、データ収集を開始すると共に液体が 繊維に接触したときに外挿すべく使用される。データ収集は、ピクセルの強度( または、一群のピクセルが使用されるのであれば、各ピクセルの平均強度)が閾 値以下に低下したときに開始される。マーカ位置における繊維または繊維束を液 体が覆ったとき、マーカ位置における単一または複数のピクセルの強度は低下す る。マーカ位置は液体供給尖端310の直近であると共に繊維または繊維束は自然 に移送することから、液体が繊維と接触した後で極めて短時間で液体はマーカ位 置にて繊維を覆う。時間に対する液体−空気−固体界面のデータからの外挿によ れば、液体は数ミリ秒程度で繊維に沿ってマーカ位置を覆うことが分かる。シス テム300は(1/30)ミリ秒毎に新たな画像フレームを記録することから、マーカ位 置における強度が閾値以下に低下する時間は、液体が繊維に接触する時間に対す る良好な近似である。 図５５は、連続する４個の時点においてROIの４個の画像591乃至594を復元し た画像ビデオ301上の表示を示している。画像591は繊維または繊維束582に沿っ た位置における液体−空気−固体界面591aを示しているが、これは、連続する時 点において連続して生ずる画像592および593における液体−空気−固体界面592a および593aと比較して液体供給尖端310の頂部に比較的近接したものである。画 像594は、液体により全体が被覆された、ROI内の繊維または繊維束582を示して いる。液体の計測量は液体供給尖端310の局 所的リザーバを満たすのに十分であることから、液体は尖端のリザーバの縁部か ら突出すると共に液体が繊維または繊維束の回りに延在する如く正の曲率を有す るメニスカス595を形成する。 図５９は、システム300を使用してデータを獲得するアルゴリズムを示してい る。データ獲得は、図５８に示されたアルゴリズムを使用してデータ収集をシス テムがセットアップした後に開始される。但し、必須ではないが、システムが使 用される時点毎にスケールの再較正および閾値のリセットを行うのが望ましいこ とを銘記されたい。 段階720において、システムはデータ獲得の開始を指示される。段階721におい て、システムは閾値マーカ位置における強度を閾値と比較する。もし強度が閾値 以下でなければ、システムは段階722を実行してタイムアウトが生じたか否かを 決定する。もしタイムアウトが生じたのであれば、システムは段階723にてデー タ獲得を終了する。もしタイムアウトが生じていなければ、段階722に従い、シ ステムは段階721における比較を反復する。 もし段階721において、マーカ位置における強度が閾値強度より低いとシステ ム300が決定すれば、該システム300は段階724にて実行変数n＝0を設定する。 次に段階725において、システムは時点T_nにおける画像フレームnに対するデー タを獲得する。次に段階726においてシステムはROIにおけるデータを検査し、フ レームnに対する液体−空気−固体界面の位置X_nを決定する。システムは液体− 空気−固体界面の位置および画像フレームの時点(X_n、Ｔ_n)を記録する。 次に段階727において、システム300はnの値を１だけインクリメントする。次 に、段階728においてシステムはnが120より大きいか否かを決定する。もしnが12 0より大きくなければ、システム は段階725に戻ると共に次の画像フレームを獲得する。システムは、各画像フレ ーム間の時間が(1/30)秒(すなわち0.033秒)である如く設定される。従って、n＝ 120の場合、システムは約４秒のデータを獲得している。 もし、段階728で、nが120より大きければ、システムは段階729には戻らず、更 なるデータを獲得する。 nが120を超えたとき、繊維または繊維束の湿潤に対するデータ獲得は終了する 。この時点で操作者は、供給尖端310が繊維または繊維束の湿潤領域に近接しな い様な位置に繊維または繊維束を動かした後、データ獲得ルーチンを開始するこ とが出来る。代替的に、操作者はシステムに対し、獲得データ（Ｘ_i，Ｔ_i）_jの いくつかのデータ集合jの分析の開始をシステムに指示することも可能である。 （添字iは単一の湿潤の間の別個のデータに関している。添字jは別個の湿潤に対 するデータに関している。）いずれの場合にも、繊維または繊維束の別個の数回 の湿潤に対して数個のデータセットが記録されたとき、初期速度Voおよび最大可 能流束MPFを計算するアルゴリズムが実行される。そのアルゴリズムは図６０に 示されている。 段階729においてシステムは、時間Tにおける液体−空気−固体界面の位置に対 する120対の値に対し、X²が定数Kと時間Tとを乗算したものに等しいという式に 対して曲線の当てはめを実行する。(X_i ²＝K_j×Ｔ_i、i＝１乃至120、且つ、特定 の整数値jに対するもの。)段階729は、特定の繊維または繊維束に対して獲得さ れたデータセットjの各々に対して実行される。即ち、液体−空気−固体界面の 位置対時間は、単一の繊維または繊維束に沿った複数の箇所で獲得され、または 、同一のタイプの別個のセグメントに沿って獲得される。データポイント(X,T) の各セットは、繊維または 繊維束の第j回目の湿潤に対するK_jの値を決定する為に、前記の式に当てはめら れる。 次に段階730において、Kの平均値が決定される。Kの平均値は、同一タイプの 繊維または繊維束に対して段階729で獲得された全てのK_j値の平均である。この 点に関し、同一タイプとは、相互に同一のプロセスを使用することにより名目上 は同一の断面形状および表面組成を有している繊維または繊維束を意味する。 次に、段階731において、パラメータVo(初期速度)は、Vo＝Kの平方根の量の２ 分の１を0.022秒で除算して平方センチメートル毎秒(cm²／秒)として計算される 。この量Voは初期速度と称される、と言うのも、それは液体が繊維または繊維束 に最初に接触した後の0.022秒で液体が有するであろう速度を概算するからであ る。その概算は、駆動力と速度比例粘性力との間の物理的モデル平衡力に基づい ている。即ち、(運動方程式X²＝KTに帰着する)該モデルは、慣性の項を無視した 液体に対する運動方程式に対する解を仮定する近似である。尚、実際の重力は繊 維または繊維束の丈に沿っては存在しないことを銘記すべきである、と言うのも 、繊維または繊維束は測定の間は水平に保持されているからである。段階721に おいて、その時間の後においてマーカ位置で閾値以下に光学強度が低下するとい う0.022秒の時間に対する値はVoの定義に含まれる、と言うのも、この時間は、t ＝0.022秒におけるモデル速度Voと実際速度との間の差異が僅少であるという繊 維に対して液体が接触した実際時間の後で十分に長いからである。この点に関し 、僅少とは、差異が約10%未満であることを意味する。 最後に、段階732において、Voおよび所定量の関数であるMPFが計算される。 赤色染料試験溶液：組成および調製 赤色染料試験溶液のサンプルの調製において、以下の成分(a)乃至(g)が50mLの 丸底フラスコに加えられた： (a)80.３グラム(0.414モル)のジメチルイソフタレート； (b)26.9グラム(O.091モル)のジメチル-5-ソジオスルフォイソフタレート； (c)54.1グラム(0.51モル)のジエチレングリコール； (d)37.４グラム(0.26モル)の1,4-シクロヘキサンジメタノール (e)0.75グラム(0.0091モル)の無水酢酸ナトリウム； (f)チタン-テトライソプロポキシドとして100ppmのチタン触媒；および (g)15.0グラム(0.037モル)の赤色着色剤。 フラスコには、撹拌機、濃縮物取出しおよび窒素取入ヘッドが装着された。フラ スコおよび内容物はBelmont金属浴内に浸漬されると共に、エステル交換が生じ る間、200〜220℃で２時間に亙り加熱された。重縮合反応を実施すべく、温度は 約250℃まで上昇せしめられると共にフラスコは≦0.5mmHgの真空下で約20分保持 された。暗赤ポリマが生成されたが、これはWiley粉砕機内で粉砕により粒状化 された。 暗赤ポリマは、10重量%の赤色着色剤を含む水分散可能なポリマである。この 暗赤ポリマは、0.235のIV、57.51℃におけるT_g、 12,728の重量平均分子量、ゲル浸透クロマトグラフによる5,035の数平均分子量 、および、2.53の値の多分散値を有している。 粒状化の後、100グラムの暗赤ポリマ粒子が250mlの沸騰ミリポア水(boiling m illipore water)に対して低速で付加された。次に上記の水を撹拌し乍ら、固体 残渣が残らない様に分散が均一になるまで低速度で冷却する。結果的な分散物は 333グラムの重量であるが、これはミリポア水内の暗赤ポリマの30重量%に等しい 。10mlの30重量%分散物を等しい部のミリポア水に付加し、50/50分散物を作成す る。10mlの50/50分散物を5mlの蒸留水に付加し、90/10の水／赤色ポリマ分散物 である最終試験溶液を作成する。 極めて安定と思われる赤色染料試験溶液は、均一な試験流体を確かなものとす べく月に一度は十分に撹拌または混合せねばならない。赤色染料試験溶液は、1. 5センチポアズのずれ粘度および56ダイン／cmの表面張力を有している。 尚、十分な色コントラストおよび３センチポアズ未満の粘度を有する任意の水 性流体が試験流体として使用され得る。但し、MPFに対する結果は試験流体の表 面張力および粘度に強く依存する。従って、上述の試験流体よりも大きな表面張 力と等しい粘度とを有する水性流体が使用されたとすれば、所定の繊維試験サン プルに対してMPF数は大きくなる。また、上述の試験流体よりも大きな粘度と等 しい表面張力とを有する水性流体が使用されたとすれば、MPF数は小さくなる。 上述の教示に鑑みれば、本発明の幾多の改変および変更が可能なことは明らか である。従って、添付の請求の範囲の範囲内において、本発明は本明細書中に詳 細に記述された処とは異なる様に実施され得ることは理解される。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＤＥ， ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，ＩＴ，Ｌ Ｕ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ，ＣＦ ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＭＬ，ＭＲ，ＮＥ， ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＧＨ，ＫＥ，ＬＳ，ＭＷ，Ｓ Ｄ，ＳＺ，ＵＧ，ＺＷ)，ＥＡ(ＡＭ，ＡＺ，ＢＹ，ＫＧ ，ＫＺ，ＭＤ，ＲＵ，ＴＪ，ＴＭ)，ＡＬ，ＡＭ，ＡＴ ，ＡＵ，ＡＺ，ＢＡ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ，ＣＡ， ＣＨ，ＣＮ，ＣＵ，ＣＺ，ＤＥ，ＤＫ，ＥＥ，ＥＳ，Ｆ Ｉ，ＧＢ，ＧＥ，ＧＨ，ＨＵ，ＩＬ，ＩＳ，ＪＰ，ＫＥ ，ＫＧ，ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＣ，ＬＫ，ＬＲ，ＬＳ， ＬＴ，ＬＵ，ＬＶ，ＭＤ，ＭＧ，ＭＫ，ＭＮ，ＭＷ，Ｍ Ｘ，ＮＯ，ＮＺ，ＰＬ，ＰＴ，ＲＯ，ＲＵ，ＳＤ，ＳＥ ，ＳＧ，ＳＩ，ＳＫ，ＳＬ，ＴＪ，ＴＭ，ＴＲ，ＴＴ， ＵＡ，ＵＧ，ＵＺ，ＶＮ，ＹＵ，ＺＷ (72)発明者 バグローディア，シュリラム アメリカ合衆国，テネシー 37662，キン グスポート，サッフォルク ストリート 2649

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １．束中少なくとも２本の繊維からなり、前記２本の繊維の少なくとも１本が 非円形断面および４．０より大きい単繊維嵩係数を有し、そして前記束が、 （Ａ）４．０ｃｃ／ｇより大き比体積、 （Ｂ）３．０より大きいか、あるいはそれに等しいＭＰＦ_B／ＭＰＦ_SF、 （Ｃ）０．１４ｃｃ／（デニール×時）より大きいか、あるいはそれに等しいＭ ＰＦ_B、 を有する、水性流体を輸送する合成繊維束。 ２．２５〜４００ミクロンの平均の繊維間毛管幅を有する、請求項１に記載の 合成繊維束。 ３．前記平均の繊維間毛管幅が６０〜３００ミクロンである、請求項２に記載 の合成繊維束。 ４．前記平均の繊維間毛管幅が１００〜３００ミクロンである、請求項３に記 載の合成繊維束。 ５．前記繊維の断面および表面組成が下記の不等式を満足する請求項１に記載 の合成繊維束： （Ｐγｃｏｓ（θａ））／ｄ＞０．０３ダイン／デニール、 式中、Ｐは繊維断面の周長であり、γは液体の表面張力であり、（θａ）は繊 維と同一材料から作られかつ同一表面処理を有する平らな表面について測定され た液体の前進接触角であり、そしてｄは繊維のデニールである。 ６．前記繊維がその上にコーティングされた滑剤を有し、前記滑剤が９０重量 ％の水と、１０重量％の固体成分とからなり、前記固体成分がポリ［ポリエチレ ングリコール（１４００）テレフタレー ト］のの溶液１０重量％と、４４．１重量％のポリエチレングリコール（４００ ）モノラウレートと、４４．１重量％のポリエチレングリコール（６００）モノ ラウレートと、１．８重量％の４−セチル，４−エチルモルホリニウムエトサル フェートとからなる、請求項１に記載の合成繊維束。 ７．前記繊維の前記断面が４０ミクロンより大きい長さを有する第１アームを 規定する、請求項１に記載の合成繊維束。 ８．前記第１アームが１００ミクロンより大きい長さを有する、請求項７に記 載の合成繊維束。 ９．前記単繊維嵩係数が４．０〜１０．０である、請求項１に記載の合成繊維 束。 １０．前記比体積が４．０〜１０．０である、請求項１に記載の合成繊維束。 １１．前記比体積が４．０〜７．２である、請求項１に記載の合成繊維束。 １２．前記ＭＰＦ_B／ＭＰＦ_SFの比が５より大きい、請求項１に記載の合成繊 維束。 １３．前記ＭＰＦ_B／ＭＰＦ_SFの比が１１より大きい、請求項１２に記載の合 成繊維束。 １４．前記ＭＰＦ_B／ＭＰＦ_SFの比が３〜約２８である、請求項１に記載の合 成繊維束。 １５．前記ＭＰＦ_Bが１．１４〜２．００ｃｃ／（デニール×時）である、請 求項１に記載の合成繊維束。 １６．前記ＭＰＦ_Bが０．２０〜２．００ｃｃ／（デニール×時）である、請 求項１５に記載の合成繊維束。 １７．前記ＭＰＦ_Bが０．２０ｃｃ／（デニール×時）より大きい、請求項１ に記載の合成繊維束。 １８．前記繊維の各々が１５〜２５０デニールを有する、請求項１に記載の合 成繊維束。 １９．前記繊維の各々が３０〜１７０デニールを有する、請求項１８に記載の 合成繊維束。 ２０．前記合成繊維がポリエステル、ポリプロピレン、ナイロンおよびセルロ ースエステルから成る群より選ばれるポリマー材料からなる、請求項１に記載の 合成繊維束。 ２１．前記ポリエステルがポリ（エチレンテレフタレート）であり、前記ポリ （エチレンテレフタレート）が、フェノール／テトラクロロエチレンの６０／４ ０重量部の溶液中で、２５℃および１００ｍｌの溶媒中の約０．５ｇのポリマー の濃度において測定して０．６〜０．９のインヘレント粘度を有する、請求項２ ０に記載の合成繊維束。 ２２．前記ポリプロピレンが１５〜２５の溶融流量を有する、請求項２０に記 載の合成繊維束。 ２３．主軸、短軸および幅を超える長さを有し、上部シートと、裏面シートと 、吸収性コアとからなり、前記吸収性コアが少なくとも１つの吸収層からなる吸 収性物品において、前記上部シートと前記裏面シートとの間に請求項１に記載の 合成繊維束を含む吸収性物品。 ２４．束中少なくとも２本の繊維からなり、前記２本の繊維の少なくとも１本 が非円形断面を有し、そして前記束が、 （Ａ）４．０ｃｃ／ｇより大き比体積、 （Ｂ）３．０より大きいか、あるいはそれに等しいＭＰＦ_B／ＭＰＦ_SF、 （Ｃ）０．１４ｃｃ／（デニール×時）より大きいか、あるいはそれに等しいＭ ＰＦ_B、 を有する、水性流体を輸送する合成繊維束。 ２５．２５〜４００ミクロンの平均の繊維間毛管幅を有する、請求項２４に記 載の合成繊維束。 ２６．前記繊維の断面および表面組成が下記の不等式を満足する請求項２４に 記載の合成繊維束： （Ｐγｃｏｓ（θａ））／ｄ＞０．０３ダイン／デニール、 式中、Ｐは繊維断面の周長であり、γは液体の表面張力であり、（θａ）は繊 維と同一材料から作られかつ同一表面処理を有する平らな表面について測定され た液体の前進接触角であり、そしてｄは繊維のデニールである。 ２７．前記繊維がその上にコーティングされた滑剤を有し、前記滑剤が９０重 量％の水と、１０重量％の固体成分とからなり、前記固体成分がポリ［ポリエチ レングリコール（１４００）テレフタレート］の溶液１０重量％と、４４．１重 量％のポリエチレングリコール（４００）モノラウレートと、４４．１重量％の ポリエチレングリコール（６００）モノラウレートと、１．８重量％の４−セチ ル，４−エチルモルホリニウムエトサルフェートとからなる、請求項２４に記載 の合成繊維束。 ２８．前記繊維の前記断面が４０ミクロンより大きい長さを有する第１アーム を規定する、請求項２４に記載の合成繊維束。 ２９．前記第１アームが１００ミクロンより大きい長さを有する、請求項２８ に記載の合成繊維束。 ３０．前記比体積が４．０〜１０．０である、請求項２４に記載の合成繊維束 。 ３１．前記比体積が４．０〜７．２である、請求項３０に記載の合成繊維束。 ３２．前記ＭＰＦ_B／ＭＰＦ_SFの比が５．０より大きい、請求項 ２４に記載の合成繊維束。 ３３．前記ＭＰＦ_B／ＭＰＦ_SFの比が１１．０より大きい、請求項３２に記載 の合成繊維束。 ３４．前記ＭＰＦ_B／ＭＰＦ_SFの比が３〜約２８である、請求項２４に記載の 合成繊維束。 ３５．前記ＭＰＦ_Bが０．１４〜２．００ｃｃ／（デニール×時）である、請 求項２４に記載の合成繊維束。 ３６．前記ＭＰＦ_Bが０．２０〜２．００ｃｃ／（デニール×時）である、請 求項３５に記載の合成繊維束。 ３７．前記ＭＰＦ_Bが０．２０ｃｃ／（デニール×時）より大きい、請求項２ ４に記載の合成繊維束。 ３８．前記繊維が１５〜２５０デニールを有する、請求項２４に記載の合成繊 維束。 ３９．前記繊維が３０〜１７０デニールを有する、請求項３８に記載の合成繊 維束。 ４０．束中少なくとも２本の繊維からなり、前記２本の繊維の少なくとも１本 が非円形断面を有し、そして前記束が、 （Ａ）３．０より大きいか、あるいはそれに等しいＭＰＦ_B／ＭＰＦ_SF、 （Ｂ）０．１４ｃｃ／（デニール×時）より大きいか、あるいはそれに等しいＭ ＰＦ_B、 を有する、水性流体を輸送する合成繊維束。 ４１．２５〜４００ミクロンの平均の繊維間毛管幅を有する、請求項４０に記 載の合成繊維束。 ４２．前記繊維の断面および表面組成が下記の不等式を満足する請求項４０に 記載の合成繊維束： （Ｐγｃｏｓ（θａ））／ｄ＞０．０３ダイン／デニール、 式中、Ｐは繊維断面の周長であり、γは液体の表面張力であり、（θａ）は繊 維と同一材料から作られかつ同一表面処理を有する平らな表面について測定され た液体の前進接触角であり、そしてｄは繊維のデニールである。 ４３．前記繊維がその上にコーティングされた滑剤を有し、前記滑剤が９０重 量％の水と、１０重量％の固体成分とからなり、前記固体成分がポリ［ポリエチ レングリコール（１４００）テレフタレート］の溶液１０重量％と、４４．１重 量％のポリエチレングリコール（４００）モノラウレートと、４４．１重量％の ポリエチレングリコール（６００）モノラウレートと、１．８重量％の４−セチ ル，４−エチルモルホリニウムエトサルフェートとからなる、請求項４０に記載 の合成繊維束。 ４４．前記繊維の前記断面が４０ミクロンより大きい長さを有する第１アーム を規定する、請求項４０に記載の合成繊維束。 ４５．前記第１アームが１００ミクロンより大きい長さを有する、請求項４４ に記載の合成繊維束。 ４６．前記ＭＰＦ_B／ＭＰＦ_SFの比が５．０より大きい、請求項４０に記載の 合成繊維束。 ４７．前記ＭＰＦ_B／ＭＰＦ_SFの比が１１．０より大きい、請求項４６に記載 の合成繊維束。 ４８．前記ＭＰＦ_B／ＭＰＦ_SFの比が３〜約２８である、請求項４０に記載の 合成繊維束。 ４９．前記ＭＰＦ_Bが０．１４〜２．００ｃｃ／（デニール×時）である、請 求項４０に記載の合成繊維束。 ５０．前記ＭＰＦ_Bが０．２０〜２．００ｃｃ／（デニール×時）である、請 求項４９に記載の合成繊維束。 ５１．前記ＭＰＦ_Bが０．２０ｃｃ／（デニール×時）より大き い、請求項４０に記載の合成繊維束。 ５２．前記繊維が１５〜２５０デニールを有する、請求項４０に記載の合成繊 維束。 ５３．前記繊維が３０〜１７０デニールを有する、請求項５２に記載の合成繊 維束。 ５４．束中少なくとも２本の繊維からなり、前記２本の繊維の少なくとも１本 が非円形断面を有し、そして前記束が、 （Ａ）４．０ｃｃ／ｇより大き比体積、 （Ｂ）１．３より大きいか、あるいはそれに等しいＶＲ_B／ＶＲ_SF、 （Ｃ）４．０ｃｍより大きいか、あるいはそれに等しいＶＲ_B、を有する、水性 流体を輸送する合成繊維束。 ５５．２５〜４００ミクロンの平均の繊維間毛管幅を有する、請求項５４に記 載の合成繊維束。 ５６．前記繊維の断面および表面組成が下記の不等式を満足する請求項５４に 記載の合成繊維束： （Ｐγｃｏｓ（θａ））／ｄ＞０．０３ダイン／デニール、 式中、Ｐは繊維断面の周長であり、γは液体の表面張力であり、（θａ）は繊 維と同一材料から作られかつ同一表面処理を有する平らな表面について測定され た液体の前進接触角であり、そしてｄは繊維のデニールである。 ５７．前記繊維がその上にコーティングされた滑剤を有し、前記滑剤が９０重 量％の水と、１０重量％の固体成分とからなり、前記固体成分がポリ［ポリエチ レングリコール（１４００）テレフタレート］の溶液１０重量％と、４４．１重 量％のポリエチレングリコール（４００）モノラウレートと、４４．１重量％の ポリエチレングリコール（６００）モノラウレートと、１．８重量％の４−セチ ル，４−エチルモルホリニウムエトサルフェートとからなる、請求項５４に記載 の合成繊維束。 ５８．前記繊維の前記断面が４０ミクロンより大きい長さを有する第１アーム を規定する、請求項５４に記載の合成繊維束。 ５９．前記第１アームが１００ミクロンより大きい長さを有する、請求項５８ に記載の合成繊維束。 ６０．前記繊維が４．０より大きい単繊維嵩係数を有する、請求項５４に記載 の合成繊維束。 ６１．前記比体積が４．０〜１０．０である、請求項６０に記載の合成繊維束 。 ６２．前記比体積が４．０〜７．２である、請求項６１に記載の合成繊維束。 ６３．前記ＶＲ_B／ＶＲ_SFが２．０より大きい、請求項５４に記載の合成繊維 束。 ６４．前記ＶＲ_B／ＶＲ_SFが約２．３である、請求項６３に記載の合成繊維束 。 ６５．前記ＶＲ_B／ＶＲ_SFが１．６６〜１１．７である、請求項５４に記載の 合成繊維束。 ６６．前記ＶＲ_Bが４．０〜１５ｃｍである、請求項５４に記載の合成繊維束 。 ６７．前記繊維が１５〜２５０デニールを有する、請求項５４に記載の合成繊 維束。 ６８．前記繊維が３０〜１７０デニールを有する、請求項６７に記載の合成繊 維束。 ６９．束中少なくとも２本の繊維からなり、前記２本の繊維の少なくとも１本 が非円形断面および４．０ｃｍより小さいか、あるいはそれに等しいＶＲ_Bを有 し、そして前記束が４．０ｃｃ／ｇより 大き比体積および１．３より大きいか、あるいはそれに等しいＶＲ_B／ＶＲ_SFを 有する、水性流体を輸送する合成繊維束。 ７０．２５〜４００ミクロンの平均の繊維間毛管幅を有する、請求項６９に記 載の合成繊維束。 ７１．前記繊維の断面および表面組成が下記の不等式を満足する請求項６９に 記載の合成繊維束： （Ｐγｃｏｓ（θａ））／ｄ＞０．０３ダイン／デニール、 式中、Ｐは繊維断面の周長であり、γは液体の表面張力であり、（θａ）は繊 維と同一材料から作られかつ同一表面処理を有する平らな表面について測定され た液体の前進接触角であり、そしてｄは繊維のデニールである。 ７２．前記繊維がその上にコーティングされた滑剤を有し、前記滑剤が９０重 量％の水と、１０重量％の固体成分とからなり、前記固体成分がポリ［ポリエチ レングリコール（１４００）テレフタレート］の溶液１０重量％と、４４．１重 量％のポリエチレングリコール（４００）モノラウレートと、４４．１重量％の ポリエチレングリコール（６００）モノラウレートと、１．８重量％の４−セチ ル，４−エチルモルホリニウムエトサルフェートとからなる、請求項６９に記載 の合成繊維束。 ７３．前記繊維の前記断面が４０ミクロンより大きい長さを有する第１アーム を規定する、請求項６９に記載の合成繊維束。 ７４．前記第１アームが１００ミクロンより大きい長さを有する、請求項７３ に記載の合成繊維束。 ７５．前記繊維が４．０より大きい単繊維嵩係数を有する、請求項６９に記載 の合成繊維束。 ７６．前記比体積が４．０〜１０．０である、請求項７５に記載の合成繊維束 。 ７７．前記比体積が４．０〜７．２である、請求項７６に記載の合成繊維束。 ７８．前記ＶＲ_B／ＶＲ_SFが２．０より大きい、請求項６９に記載の合成繊維 束。 ７９．前記ＶＲ_B／ＶＲ_SFが約２．３である、請求項７８に記載の合成繊維束 。 ８０．前記ＶＲ_B／ＶＲ_SFが１．６６〜１１．７である、請求項６９に記載の 合成繊維束。 ８１．前記繊維が１５〜２５０デニールを有する、請求項６９に記載の合成繊 維束。 ８２．前記繊維が３０〜１７０デニールを有する、請求項７４に記載の合成繊 維束。 ８３．束中少なくとも２本の繊維からなり、前記２本の繊維の少なくとも１本 が、 （Ａ）非円形断面、 （Ｂ）４．０より大きい単繊維嵩係数、 （Ｃ）（ｉ）２．０ｃｃ／ｇより小さい比毛管体積または２０００ｃｃ／ｇより 小さい比毛管表面積、および （ｉｉ）３００ミクロンより大きい毛管チャンネル幅を有する７０％超の繊維内 チャンネル；並びに （Ｄ）２５ダイン／ｃｍより大きい表面上の蒸留水の付着張力、を有する、水性 流体を輸送する合成繊維束。 ８４．前記繊維の断面および表面組成が下記の不等式を満足する請求項８３に 記載の合成繊維束： （Ｐγｃｏｓ（θａ））／ｄ＞０．０３ダイン／デニール、 式中、Ｐは繊維断面の周長であり、γは液体の表面張力であり、（θａ）は繊 維と同一材料から作られかつ同一表面処理を有する平 らな表面について測定された液体の前進接触角であり、そしてｄは繊維のデニー ルである。 ８５．前記Ｐγｃｏｓ（θａ））／ｄが０．０３〜０．１０ダイン／デニール である、請求項８４に記載の合成繊維束。 ８６．前記Ｐγｃｏｓ（θａ））／ｄが０．０４〜０．０７３ダイン／デニー ルである、請求項８５に記載の合成繊維束。 ８７．前記繊維がその上にコーティングされた滑剤を有し、前記滑剤が９０重 量％の水と、１０重量％の固体成分とからなり、前記固体成分がポリ［ポリエチ レングリコール（１４００）テレフタレート］の溶液１０重量％と、４４．１重 量％のポリエチレングリコール（４００）モノラウレートと、４４．１重量％の ポリエチレングリコール（６００）モノラウレートと、１．８重量％の４−セチ ル，４−エチルモルホリニウムエトサルフェートとからなる、請求項８３に記載 の合成繊維束。 ８８．２５〜４００ミクロンの平均の繊維間毛管幅を有する、請求項８３に記 載の合成繊維束。 ８９．前記繊維の前記断面が４０ミクロンより大きい長さを有する第１アーム を規定する、請求項８３に記載の合成繊維束。 ９０．前記第１アームが１００ミクロンより大きい長さを有する、請求項８９ に記載の合成繊維束。 ９１．前記単繊維嵩係数が４．０〜１０．０である、請求項８３に記載の合成 繊維束。 ９２．前記比毛管体積が０．０〜１．５ｃｃである、請求項８３に記載の合成 繊維束。 ９３．前記比毛管体積が０．０〜１．０ｃｃである、請求項９２に記載の合成 繊維束。 ９４．前記比毛管表面積が１５００ｃｍ²／ｇより小さい、請求 項８４に記載の合成繊維束。 ９５．前記繊維が１５〜２５０デニールを有する、請求項８３に記載の合成繊 維束。 ９６．前記繊維が３０〜１７０デニールを有する、請求項９５に記載の合成繊 維束。 ９７．束中少なくとも２本の繊維からなり、前記２本の繊維の少なくとも１本 が、 （Ａ）非円形断面、 （Ｂ）４．０より大きい単繊維嵩係数、 （Ｃ）（ｉ）２．０ｃｃ／ｇより小さい比毛管体積または２０００ｃｃ／ｇより 小さい比毛管表面積、および （ｉｉ）３００ミクロンより大きい毛管チャンネル幅を有する７０％超の繊維内 チャンネル；並びに （Ｄ）疎水性表面組成、 を有する、水性流体を輸送する合成繊維束。 ９８．２５〜４００ミクロンの平均の繊維間毛管幅を有する、請求項９７に記 載の合成繊維束。 ９９．前記繊維の断面および表面組成が下記の不等式を満足する請求項９７に 記載の合成繊維束： （Ｐγｃｏｓ（θａ））／ｄ＞０．０３ダイン／デニール、 式中、Ｐは繊維断面の周長であり、γは液体の表面張力であり、（θａ）は繊 維と同一材料から作られかつ同一表面処理を有する平らな表面について測定され た液体の前進接触角であり、そしてｄは繊維のデニールである。 １００．前記繊維の前記断面が４０ミクロンより大きい長さを有する第１アー ムを規定する、請求項９７に記載の合成繊維束。 １０１．前記第１アームが１００ミクロンより大きい長さを有す る、請求項１００に記載の合成繊維束。 １０２．前記単繊維嵩係数が４．０〜１０．０である、請求項９７に記載の合 成繊維束。 １０３．前記比毛管体積が０．０〜１．５ｃｃである、請求項９７に記載の合 成繊維束。 １０４．前記比毛管体積が０．０〜１．０ｃｃである、請求項１０３に記載の 合成繊維束。 １０５．前記比毛管表面積が１５００ｃｍ²／ｇより小さい、請求項９７に記 載の合成繊維束。 １０６．前記繊維が１５〜２５０デニールを有する、請求項９７に記載の合成 繊維束。 １０７．前記繊維が３０〜１７０デニールを有する、請求項１０６に記載の合 成繊維束。 １０８．束中少なくとも２本の繊維からなり、 （１）前記２本の繊維の少なくとも１本が、 （Ａ）４０ミクロンより大きい長さを有する第１アームおよび４０ミクロンより 大きい長さを有する第２アームにより規定された非円形断面、並びに （Ｂ）４．０より大きい単繊維嵩係数、 を有し、そして （２）前記束は、 （Ａ）４．０ｃｃ／ｇより大き比体積、 （Ｂ）３．０より大きいか、あるいはそれに等しいＭＰＦ_B／ＭＰＦ_SF、 （Ｃ）０．１４ｃｃ／（デニール×時）より大きいか、あるいはそれに等しいＭ ＰＦ_B、 を有する、水性流体を輸送する合成繊維束。 １０９．前記繊維の断面および表面組成が下記の不等式を満足する請求項１０ ８に記載の合成繊維束： （Ｐγｃｏｓ（θａ））／ｄ＞０．０３ダイン／デニール、 式中、Ｐは繊維断面の周長であり、γは液体の表面張力であり、（θａ）は繊 維と同一材料から作られかつ同一表面処理を有する平らな表面について測定され た液体の前進接触角であり、そしてｄは繊維のデニールである。 １１０．前記繊維がその上にコーティングされた滑剤を有し、前記滑剤が９０ 重量％の水と、１０重量％の固体成分とからなり、前記固体成分がポリ［ポリエ チレングリコール（１４００）テレフタレート］の溶液１０重量％と、４４．１ 重量％のポリエチレングリコール（４００）モノラウレートと、４４．１重量％ のポリエチレングリコール（６００）モノラウレートと、１．８重量％の４−セ チル，４−エチルモルホリニウムエトサルフェートとからなる、請求項１０８に 記載の合成繊維束。 １１１．前記繊維の前記断面が４０ミクロンより大きい長さを有する第３アー ムをさらに規定する、請求項１０８に記載の合成繊維束。 １１２．前記第１アーム、前記第２アームおよび前記第３アームのすべてが共 通の軸から放射状に伸びる、請求項１１１に記載の合成繊維束。 １１３．前記第１アームおよび前記第２アームが前記共通の軸において頂点を 有する第１角度を規定し、 前記第２アームおよび前記第３アームが前記共通の軸において頂点を有する第 ２角度を規定し、 前記第３アームおよび前記第１アームが前記共通の軸において頂点を有する第 ３角度を規定し、そして 前記第１角度、前記第２角度、および第３角度のすべてが実質的に１２０°で ある、請求項１１２に記載の合成繊維束。 １１４．前記第１アームが第１遠位先端を有し、前記第２アームが第２遠位先 端を有し、前記第３アームが第３遠位先端を有し、そして第１、第２、および第 ３のアームの隣接するアームの遠位先端が約３３０〜約３９０ミクロンだけ分離 されている、請求項１１３に記載の合成繊維束。 １１５．前記第１アームおよび前記第２アームが前記共通の軸において頂点を 有する第１角度を規定し、 前記第２アームおよび前記第３アームが前記共通の軸において頂点を有する第 ２角度を規定し、 前記第３アームおよび前記第１アームが前記共通の軸において頂点を有する第 ３角度を規定し、そして 前記第１角度および前記第角度が実質的に９０°であり、そして前記第３角度 が実質的に１８０°である、請求項１１２に記載の合成繊維束。 １１６．前記第１アームが第１遠位先端を有し、前記第２アームが第２遠位先 端を有し、前記第３アームが第３遠位先端を有し、そして前記第１アームおよび 前記第２アームの遠位先端が２００ミクロンより大きく分離されている、請求項 １１５に記載の合成繊維束。 １１７．前記繊維の前記断面が４０ミクロンより大きい長さを有する第４アー ムをさらに規定する、請求項１１１に記載の合成繊維束。 １１８．前記第１アーム、前記第２アーム、前記第３アームおよび前記第４ア ームのすべてが共通の軸から放射状に伸びる、請求項１１７に記載の合成繊維束 。 １１９．前記第１アームが第１遠位先端を有し、前記第２アームが第２遠位先 端を有し、前記第３アームが第３遠位先端を有し、前記第４アームが第４遠位先 端を有し、そして第１遠位先端が前記第２遠位先端から少なくとも約１２５ミク ロンだけ分離されている、請求項１１８に記載の合成繊維束。 １２０．前記第２アームが前記第３アームに隣接し、そして前記第２アームの 前記第２遠位先端が前記第３アームの前記第３遠位先端から少なくとも約３３３ ミクロンだけ分離されている、請求項１１９に記載の合成繊維束。 １２１．前記繊維の前記断面が実質的に半円形の形状を規定し、前記半円形の 形状が中央領域、第１遠位先端を含む第１末端領域、および第２遠位先端を含む 第２末端領域を有し、そして前記第１遠位先端が前記第２遠位先端から２００ミ クロン超だけ分離されている、請求項１に記載の合成繊維束。 １２２．前記第１遠位先端が前記第２遠位先端から４００ミクロン超だけ分離 されている、請求項１２１に記載の合成繊維束。 １２３．前記繊維の前記断面が、 （ａ）第１近位末端から第１遠位先端に延びかつ４０ミクロンより大きい長さ を有する第１アーム、 （ｂ）第２近位末端から第２遠位先端に延びかつ４０ミクロンより大きい長さ を有する第２アーム、 （ｃ）第３近位末端から第３遠位先端に延びかつ４０ミクロンより大きい長さ を有する第３アーム、 （ｄ）第４近位末端から第４遠位先端に延びかつ４０ミクロンより大きい長さ を有する第４アーム、 （ｅ）第１基部末端から第２基部末端に延びかつ２００ミクロンより大きい長 さを有する基部、 を規定し、 前記第１近位末端および前記第２近位末端が前記第１基部末端と接合し、そし て前記第３近位末端および前記第４近位末端が前記第２基部末端と接合し、これ により一般「Ｉ」形を形成する、請求項１に記載の合成繊維束。 １２４．前記第１遠位先端が前記第３遠位先端および前記第４遠位先端から２ ００ミクロンより大きく分離されている、請求項１２３に記載の合成繊維束。 １２５．（Ａ）溶融したポリマーを紡糸口金の非円形断面を有する造形開口部 から押出して、押出された合成繊維を形成し、そして （Ｂ）前記押出された合成繊維を急冷し、そして滑剤処理する工程を含んでな り、 前記合成繊維が、非円形断面および４．０より大きい単繊維嵩係数を有し、そ して前記合成繊維の束が４．０ｃｃ／ｇより大き比体積、３．０より大きいか、 あるいはそれに等しいＭＰＦ_B／ＭＰＦ_SF、および０．１４ｃｃ／（デニール× 時）より大きいか、あるいはそれに等しいＭＰＦ_Bを有する、合成繊維の束を製 造する方法。 １２６．前記ポリマーを押出工程の間に約２７０℃〜約３００℃の温度に加熱 し、そして前記ポリマーがポリエチレンテレフタレートである、請求項１２５に 記載の方法。 １２７．前記押出工程が０．１２ｍｍより小さい幅を有する開口部から実施さ れる、請求項１２５に記載の方法。 １２８．前記押出工程が０．０９０ｍｍより小さい幅を有する開口部から実施 される、請求項１２７に記載の方法。 １２９．前記押出工程が前記幅の５０倍より大きい開口部のアーム長さを有す る開口部から実施される、請求項１２７に記載の方法 。 １３０．前記押出工程が前記幅の１００倍より大きいアーム長さを有する開口 部から実施される、請求項１２９に記載の方法。 １３１．前記押出工程が少なくとも３つのアームを有する開口部から実施され る、請求項１２９に記載の方法。 １３２．少なくとも１つの造形開口部を規定する表面を有し、前記造形開口部 が、 （１）第１幅および第１長さを有する第１アーム、 （２）第２幅および第２長さを有する第２アーム、並びに （３）第３幅および第３長さを有する第３アーム、 を有し、 （４）前記第１アーム、前記第２アーム、および前記第３アームのすべてが共 通の軸から放射状に伸び、 （５）前記第１幅が０．１２ｍｍより小さく、そして （６）前記第１長さが前記第１幅の約４０倍より大きい、 造形繊維を押出すための紡糸口金。 １３３．前記第１長さが前記第１幅の約６０倍より大きい、請求項１３２に記 載の紡糸口金。 １３４．前記第２長さが前記第１幅の約７０倍より大きい、請求項１３２に記 載の紡糸口金。 １３５．前記第１長さが前記第１幅の約７０倍より大きく、そして前記第２長 さが前記第１幅の約１５倍より大きい、請求項１３２に記載の紡糸口金。 １３６．前記第３長さが前記第１幅の約７０倍より大きい、請求項１３５に記 載の紡糸口金。 １３７．（１）前記第１長さが前記第１幅の約７０倍より大きく、 （２）前記第２長さが前記第１幅の約７０倍より大きく、 （３）前記第３長さが前記第１幅の約７０倍より大きく、 （４）前記第１長さ、前記第２長さ、および前記第３長さのすべてが等しい、 請求項１３２に記載の紡糸口金。 １３８．前記第１長さ、前記第２長さ、および前記第３長さが前記共通の軸の 回りで対称である、請求項１３７に記載の紡糸口金。 １３９．（１）前記第１長さが前記第１幅の約７０倍より大きく、 （２）前記第２長さが前記第１幅の約７０倍より大きく、 （３）前記第３長さが前記第１幅の約７０倍より大きく、 （４）前記第１アームおよび前記第２アームが１８０°より小さい角度を規定 し、そして前記第３アームが前記第１アームおよび前記第２アームにより規定さ れた角度内にある、請求項１３２に記載の紡糸口金。 １４０．前記造形開口部が第４アームをさらに有し、そして前記第４アームが 第４長さおよび第４幅を有し、前記第４長さが前記第４幅の約１０倍より大きい 、請求項１３２に記載の紡糸口金。 １４１．前記第１幅、前記第２幅、および前記第３幅が等しい、請求項１３２ に記載の紡糸口金。 １４２．少なくとも１つの造形開口部を規定する表面を有し、前記造形開口部 が実質的に半円形の部分を有し、前記半円形部分が半径および幅を有し、前記幅 が０．１２ｍｍより小さく、そして前記半径が前記幅の約４０倍より大きい、造 形繊維を押出すための紡糸口金。 １４３．前記半径が前記幅の１００倍より大きい、請求項１４２に記載の紡糸 口金。 １４４．前記造形開口部が前記半円形部分からの突起を含み、前 記突起が前記幅の約５倍より大きい突起長さを有する、請求項１４２に記載の紡 糸口金。 １４５．（１）液体に対して透過性の上層、 （２）前記液体が、液体を前記上層と平行に輸送する傾向がある分配層と接触 したとき、当該液体に関する毛管力を提供する毛管系からなる当該分配層、並び に （３）抵抗層の上部表面および抵抗層の下部表面を有する抵抗層、当該抵抗層 は当該抵抗層の上部表面から当該抵抗層の下部表面への前記液体の透過に対する 抵抗を提供する、 を含んでなる液体の獲得／分配構造物。 １４６．請求項１４５に記載の液体の獲得／分配構造物からなり、前記抵抗層 の下に吸収性コアをさらに含む吸収性製品。 １４７．請求項１４５に記載の液体の獲得／分配構造物からなり、前記分配層 および前記抵抗層により部分的に囲まれた吸収性コアをさらに含む吸収性製品。 １４８．前記上層が有孔フィルム、カレンダー結合シート、または不織シート からなる、請求項１４５に記載の構造物。 １４９．（１）前記上層が上層の上表面および上層の下表面を有し、前記上層 の下表面が前記分配層と対向し、 （２）前記上層の上表面が前記液体と第１接触角を有し、 （３）前記上層の下表面が前記液体と第２接触角を有し、そして （４）前記第２接触角が前記第１接触角より小さい、 請求項１４５に記載の構造物。 １５０．前記毛管系が、ある領域において、それらの軸が前記上層に対して平 行であるように配置されている繊維の束を含んでなる請求項１４５に記載の構造 物。 １５１．前記毛管系が、ある領域において、それらの軸が前記上層に対して本 質的に平行であるように配置されている自発的輸送性繊維の束を含んでなる請求 項１４５に記載の構造物。 １５２．前記毛管系が、ある領域において、それらの軸が前記上層に対して本 質的に平行であるように配置されている請求項１に記載の繊維の束を含んでなる 請求項１４５に記載の構造物。 １５３．前記分配層における繊維のＭＰＦ_Bが０．００５ｃｃ／デニール×時 より大きい、請求項１４５に記載の構造物。 １５４．前記毛管系が、ある領域において、それらの軸が前記上層に対して本 質的に平行であるように配置されている請求項１に記載の束繊維含んでなる請求 項１４５に記載の構造物。 １５５．前記抵抗層が相対的に高い液体抵抗性の領域と、複数の相対的に低い 液体抵抗性の空間的に明確な領域とを含む、請求項１４５に記載の構造物。 １５６．前記相対的に低い液体抵抗性の領域が、前記抵抗層の下の吸収性コア に対して実質的に均一に液体を分配させるように、大きさを有して造形され、配 置されている、請求項１５４に記載の構造物。 １５７．前記毛管系がある領域から広がる毛管を有するように設計されている 、請求項１４５に記載の構造物。 １５８．前記毛管系が二次元の流れパターンを提供する毛管を有するように設 計されている、請求項１４５に記載の構造物。 １５９．前記構造物が主軸を有し、前記前記毛管系が、１インチ以下の幅を有 するバンドにおいて、前記主軸対して整列された繊維の束を含んでなる、請求項 １４５に記載の構造物。 １６０．前記分配層が１〜１０ｇの重量を有し、そして１０〜７０ｃｍの長さ を有する繊維を含んでなる、請求項１４５に記載の構 造物。 １６１．前記分配層が０．５〜４ｇの重量を有し、そして１０〜４０ｃｍの長 さを有する繊維を含んでなる、請求項１４５に記載の構造物。 １６２．前記分配層が０．２５〜２ｇの重量を有し、そして７〜２５ｃｍの長 さを有する繊維を含んでなる、請求項１４５に記載の構造物。 １６３．前記分配層が第１長さの繊維と、前記第１長さと異なる第２長さの繊 維を含んでなる、請求項１４５に記載の構造物。 １６４．（１）液体に対して透過性でありかつ液体による攻撃を意図する領域 を有する上層； （２）抵抗層の上部表面および抵抗層の下部表面を有する抵抗層、 前記抵抗層は前記抵抗層の上部表面から前記抵抗層の下部表面への前記液体の 透過に対する抵抗を提供する；および （３）前記上層と前記抵抗層との間に位置し、液体が分配層と接触したとき、 当該液体の毛管力を提供する毛管系を含んでなる分配層、 前記毛管系は、前記毛管力は前記液体を前記上部表面と平行に輸送する傾向が ある； （４）前記抵抗層が、 （ａ）前記液体による攻撃を意図する領域の直ぐ下の第１領域、 （ｂ）前記第１領域から分離された第２領域、 （ｃ）前記第１領域を前記第２領域から分離する第３領域、および （ｄ）前記第１領域および第２領域は、前記抵抗層の上部表 面から前記抵抗層の下部表面への前記液体の透過に対して低い抵抗を有する； を含んでなる液体の獲得／分配構造物。 １６５．前記第１領域が前記第２領域より小さい、請求項１６４に記載の構造 物。 １６６．前記第１領域が約０．５ｃｍの直径を有する、請求項１６４に記載の 構造物。 １６７．（１）軸を有し、 （２）前記軸に対して垂直の断面を有し、前記断面は断面形状を有する、 （３）前記断面形状は第１アームを規定し、前記第１アームは４０ミクロンよ り大きい第１アーム長さを有し、前記第１アームは前記第１アームの中点におい て第１アーム幅を有し、そして第１アーム長さ／第１アーム幅の第１比は１０よ り大きい、 （４）前記断面形状は第２アームを規定し、前記第２アームは４０ミクロンよ り大きい第２アーム長さを有し、前記第２アームは前記第２アームの中点におい て第２アーム幅を有し、そして第２アーム長さ／第２アーム幅の第２比は１０よ り大きい、 （５）前記断面形状は第３アームを規定し、前記第３アームは４０ミクロンよ り大きい長さを有し、前記第３アームは前記第３アームの中点において第３アー ム幅を有し、そして （６）前記第１アーム、前記第２アーム、および前記第３アームのすべては共 通の点から放射状に伸びる、 合成繊維。 １６８．（７）前記第１アームおよび前記第２アームが前記共通点において頂 点を有する第１角度を規定し、 （８）前記第２アームおよび前記第３アームが前記共通点におい て頂点を有する第２角度を規定し、 （９）前記第３アームおよび前記第１アームが前記共通点において頂点を有す る第３角度を規定し、そして （１０）前記第１角度、前記第２角度、および第３角度のすべてが実質的に１ ２０°である、前記第１比および前記第２比の各々が約２０より大きく、そして 前記第３アーム長さ／前記第３アーム幅の第３比が約２０より大きい、 請求項１６７に記載の合成繊維。 １６９．前記第１アームが第１遠位先端を有し、前記第２アームが第２遠位先 端を有し、前記第３アームが第３遠位先端を有し、そして第１、第２、および第 ３のアームの隣接するアームの遠位先端が約３３０〜約３９０ミクロンだけ分離 されている、請求項１６８に記載の合成繊維。 １７０．（７）前記第１アームおよび前記第２アームが前記共通点において頂 点を有する第１角度を規定し、 （８）前記第２アームおよび前記第３アームが前記共通点において頂点を有す る第２角度を規定し、そして （９）前記第３アームおよび前記第１アームが前記共通点において頂点を有す る第３角度を規定し、そして （１０）前記第１角度および前記第２アームが１２０°より小さく、そして前 記第３角度が１２０°より大きい、請求項１６７に記載の合成繊維。 １７１．（１１）前記第１角度および前記第２角度が実質的に９０°であり、 （１２）前記第３角度が実質的に１８０°であり、そして （１３）前記第１比および前記第２比が約２５より大きい、 請求項１７０に記載の合成繊維。 １７２．前記第１アーム、前記第２アーム、および前記第３アームが遠位先端 を有し、そして前記第１アームおよび前記第２アームの前記遠位先端が２００ミ クロンより大きく分離されている、請求項１７１に記載の合成繊維。 １７３．（７）前記断面形状が第４アームを規定し、前記第４アームが４０ミ クロンより大きい第４アーム長さおよび前記第４アームの中点において第４アー ム幅を有し、そして （８）前記第１アーム、前記第２アーム、前記第３アーム、および前記第４ア ームのすべてが前記共通点から放射状に伸びる、 請求項１６７に記載の合成繊維。 １７４．前記第１アームが第１遠位先端を有し、前記第２アームが第２遠位先 端を有し、前記第３アームが第３遠位先端を有し、前記第４アームが第４遠位先 端を有し、前記第１アームが前記第２アームに隣接し、そして第１遠位先端が前 記第２遠位先端から少なくとも約１２５ミクロンだけ分離されている、請求項１ ７３に記載の合成繊維。 １７５．前記第２アームが前記第３アームに隣接し、そして前記第２アームの 前記遠位先端が前記第３アームの前記遠位先端から少なくとも約３３３ミクロン だけ分離されている、請求項１７４に記載の合成繊維。 １７６．前記第１アーム幅が５〜２０ミクロンである、請求項１６７に記載の 合成繊維。 １７７．前記第１アーム長さおよび前記第２アーム長さの各々が２００〜８０ ０ミクロンである、請求項１６７に記載の合成繊維。 １７８．前記第３アーム長さが１００ミクロンより大きい、請求項１６７に記 載の合成繊維。 １７９．前記合成繊維が２０〜６０ダイン／ｃｍの水との付着張 力をもつ表面を有する、請求項１６７に記載の合成繊維。 １８０．前記繊維がその上にコーティングされた滑剤を有し、前記滑剤が９０ 重量％の水と、１０重量％の固体成分とからなり、前記固体成分がポリ［ポリエ チレングリコール（１４００）テレフタレート］の溶液１０重量％と、４４．１ 重量％のポリエチレングリコール（４００）モノラウレートと、４４．１重量％ のポリエチレングリコール（６００）モノラウレートと、１．８重量％の４−セ チル，４−エチルモルホリニウムエトサルフェートとからなる、請求項１６７に 記載の合成繊維。 １８１．（１）軸を有し、 （２）前記軸に対して垂直の断面を有し、前記断面は断面形状を有する、 （３）前記断面形状は実質的に半円形の形状を規定し、前記半円形の形状は中 央領域、第１遠位先端を含む第１末端領域、および第２遠位先端を含む第２末端 領域、前記第１遠位先端から前記断面に沿って前記第２遠位先端までの断面長さ 、および前記形状断面の中央における前記断面の断面幅を有する、 （４）前記第１遠位先端は前記第２遠位先端から４０ミクロンより大きく分離 されている、および （５）前記断面長さ／前記断面幅の比は２０より大きい、 合成繊維。 １８２．前記第１遠位先端が前記第２遠位先端から４００ミクロンより大きく 分離されている、請求項１８１に記載の合成繊維。 １８３．前記断面幅が２０〜４０ミクロンである、請求項１８１に記載の合成 繊維。 １８４．前記比が３０〜６０である、請求項１８１に記載の合成繊維。 １８５．前記合成繊維が２０〜６０ダイン／ｃｍの水との付着張力を有する、 請求項１８１に記載の合成繊維。 １８６．前記繊維がその上にコーティングされた滑剤を有し、前記滑剤が９０ 重量％の水と、１０重量％の固体成分とからなり、前記固体成分がポリ［ポリエ チレングリコール（１４００）テレフタレート］の溶液１０重量％と、４４．１ 重量％のポリエチレングリコール（４００）モノラウレートと、４４．１重量％ のポリエチレングリコール（６００）モノラウレートと、１．８重量％の４−セ チル，４−エチルモルホリニウムエトサルフェートとからなる、請求項１８１に 記載の合成繊維の束。