JP2001357506A - Rotary head drum device - Google Patents

Rotary head drum device

Info

Publication number
JP2001357506A
JP2001357506A JP2001142664A JP2001142664A JP2001357506A JP 2001357506 A JP2001357506 A JP 2001357506A JP 2001142664 A JP2001142664 A JP 2001142664A JP 2001142664 A JP2001142664 A JP 2001142664A JP 2001357506 A JP2001357506 A JP 2001357506A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
shaft
linear expansion
press
fitting
rotary head
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP2001142664A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JP3535114B2 (en
Inventor
Kazuhiro Nishikawa
和宏 西川
Shigemi Asai
重美 浅井
Kazuya Kitamura
和也 北村
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Sharp Corp
Original Assignee
Sharp Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Sharp Corp filed Critical Sharp Corp
Priority to JP2001142664A priority Critical patent/JP3535114B2/en
Publication of JP2001357506A publication Critical patent/JP2001357506A/en
Application granted granted Critical
Publication of JP3535114B2 publication Critical patent/JP3535114B2/en
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Fee Related legal-status Critical Current

Links

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To suppress stress deformation due to force-fitting of a shaft and decrease in a shaft binding force or deformation of a formed product which are due to thermal expansion or contraction due to change in temperature used after the force-fitting, in the case of forming a fixed drum with a resin. SOLUTION: A tapered part 6a is coaxially provided between the shaft force- fitting part 6c and the sliding contact part 6b for a tape, in the fixed drum 6, for the purpose of dispersing and absorbing a deforming stress.

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【0001】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明はテープ状記録媒体を
用い、磁気ヘッドで情報の記録再生を行う回転ヘッドド
ラム装置、例えば、ビデオテープレコーダ等の回転ヘッ
ドドラム装置に関する。
BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a rotary head drum device for recording and reproducing information with a magnetic head using a tape-shaped recording medium, for example, a rotary head drum device such as a video tape recorder.

【0002】[0002]

【従来の技術】磁気ヘッドを回転させてテープ状記録媒
体に情報の記録再生を行う回転ヘッドドラム装置は、情
報の高速記録を行えること等の理由により広く使用され
ているが、近年では、情報量の増大に伴い高密度記録・
再生が要求され、高精度な回転ヘッドドラム装置が必要
となってきている。
2. Description of the Related Art A rotary head drum device for recording and reproducing information on a tape-shaped recording medium by rotating a magnetic head has been widely used, for example, because it can perform high-speed recording of information. High-density recording
Reproduction is required, and a highly accurate rotary head drum device is required.

【0003】図6は従来の回転ヘッドドラム装置を示す
斜視図である。図7は図6の固定ドラム2の形状を示す
断面図である。図8は固定ドラムの形状を示す斜視図で
ある。図6〜図8に示すように、回転ヘッドドラム装置
は回転ドラム1,固定ドラム2,軸5から構成されてい
る。
FIG. 6 is a perspective view showing a conventional rotary head drum device. FIG. 7 is a sectional view showing the shape of the fixed drum 2 in FIG. FIG. 8 is a perspective view showing the shape of the fixed drum. As shown in FIGS. 6 to 8, the rotary head drum device includes a rotary drum 1, a fixed drum 2, and a shaft 5.

【0004】軸5は、固定ドラム2の中心の軸圧入部2
cに固定され、回転ドラムを回転自在に支持している。
回転ドラム1にはその外周面に磁気ヘッド3が取り付け
られており、高速回転することにより、テープ状記録媒
体4に高速度で相対して情報の記録再生を行う。テープ
状記録媒体4は固定ドラム2の外周面の一部と摺接、走
行するが、その安定走行を実現するために、固定ドラム
2にはそのテープ摺接部にテープガイド2bが形成され
ている。また、図8に示すように、固定ドラム2には、
磁気ヘッド3と情報の授受を行うための配線を通すため
に、外周面の一部に切り欠き部2aが形成されている。
The shaft 5 has a shaft press-fitting portion 2 at the center of the fixed drum 2.
c, and rotatably supports the rotating drum.
A magnetic head 3 is mounted on the outer peripheral surface of the rotary drum 1 and performs high-speed rotation to record and reproduce information relative to a tape-shaped recording medium 4 at a high speed. The tape-shaped recording medium 4 slides in contact with a part of the outer peripheral surface of the fixed drum 2 and runs. In order to realize the stable running, the fixed drum 2 is provided with a tape guide 2b at a tape sliding contact portion thereof. I have. As shown in FIG. 8, the fixed drum 2 includes
A cutout portion 2a is formed in a part of the outer peripheral surface for passing wiring for transmitting and receiving information to and from the magnetic head 3.

【0005】回転ヘッドドラム装置には一般に高寸法精
度が要求されるが、固定ドラム2においては、特に、テ
ープガイド2bを含むテープ摺接部に高寸法精度が要求
される。この寸法精度を実現するためには、回転ヘッド
ドラム装置を固定する際に生じる歪みも問題となる。こ
のため、固定ドラムの固定部付近にスリット形状を設
け、剛性を低下することによってその部分で歪みを吸収
するようにした回転ヘッドドラム装置が知られている
(特開平4−30361号公報)。
Although the rotary head drum device generally requires high dimensional accuracy, the fixed drum 2 particularly requires high dimensional accuracy in the tape sliding portion including the tape guide 2b. In order to achieve this dimensional accuracy, distortion that occurs when the rotary head drum device is fixed also poses a problem. For this reason, there is known a rotary head drum device in which a slit shape is provided in the vicinity of a fixed portion of a fixed drum, and the rigidity is reduced to absorb the distortion at the portion (JP-A-4-30361).

【0006】ところで、従来の回転ヘッドドラム装置
は、アルミニウム合金を切削加工することにより製造さ
れているが、複雑な形状の高精度加工が要求され、また
単品加工となるために製造コストが高くなるという問題
点があった。これを解決するために、成形加工のみで製
造できる樹脂製回転ヘッドドラム装置が提案されている
(特開昭55−160353号公報)。このように樹脂
により回転ヘッドドラム装置を成形することで、コスト
の低減、軽量化などが図れる。さらに、回転ヘッドドラ
ム装置とドラムベースなどとの一体成形も考えられ、回
転ヘッドドラム装置の周辺部も含めたコストの低減も図
れる利点がある。
The conventional rotary head drum device is manufactured by cutting an aluminum alloy. However, high precision processing of a complicated shape is required, and the manufacturing cost is increased due to single-piece processing. There was a problem. In order to solve this problem, a resin rotary head drum device that can be manufactured only by molding processing has been proposed (Japanese Patent Application Laid-Open No. 55-160353). By forming the rotary head drum device from the resin as described above, cost reduction and weight reduction can be achieved. Further, it is also possible to integrally form the rotary head drum device and the drum base or the like, and there is an advantage that the cost including the peripheral portion of the rotary head drum device can be reduced.

【0007】[0007]

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、樹脂に
より固定ドラム2を成形する場合、回転ヘッドドラム装
置を固定する際に生じる歪みの他に、軸5の圧入に伴う
固定ドラム2の歪みや軸締結力の低下が問題となる。
However, when the fixed drum 2 is formed of resin, in addition to the distortion generated when the rotary head drum device is fixed, the distortion of the fixed drum 2 due to the press-fitting of the shaft 5 and the fastening of the shaft are performed. The problem is the decrease in power.

【0008】まず、樹脂は、一般に、アルミニウム合金
などと比べて機械的強度に劣るため、軸を強固に固定す
るためには、軸圧入時のしめしろをアルミニウム合金の
場合よりも大きくする必要がある。このため、樹脂成形
品の歪み量はアルミニウム合金の場合よりも大きくな
る。当然ながら、しめしろを小さくすれば応力歪みは小
さくなるが、軸が強固に固定されず、軸締結力が小さい
ことが問題となる。
First, resin generally has a lower mechanical strength than aluminum alloy or the like. Therefore, in order to firmly fix the shaft, the interference at the time of press-fitting the shaft needs to be larger than that of aluminum alloy. is there. For this reason, the distortion amount of the resin molded product is larger than that of the case of the aluminum alloy. As a matter of course, if the interference is reduced, the stress distortion is reduced, but the shaft is not firmly fixed and the shaft fastening force is low.

【0009】次に、樹脂は一般的に線膨張係数が大き
く、軸の材料よりも極端に線膨張係数が大きい樹脂に関
しては、温度上昇に伴う軸締結力の低下や温度下降に伴
う樹脂成形品の歪み発生の問題がある。
Next, a resin generally has a large coefficient of linear expansion and an extremely large coefficient of linear expansion than the material of the shaft. There is a problem of distortion generation.

【0010】これらの課題に対して、樹脂の機械的強度
をあげる方法として、ガラス繊維や炭素繊維などの強化
材を充填した樹脂複合材料を利用することが一般的に行
われている。しかしながら、上記固定ドラム2には他に
テープ状記録媒体4との摺動性が良好であること、テー
プ状記録媒体4との摺動時に帯電しないこと、精密成形
が可能であること、等の様々な特性が要求される。これ
らの要求特性に対して機械的強度を向上させる強化材は
必ずしも有効でなく、強化材の異方性を考えれば特に精
密成形の点で不利になることが考えられる。
To solve these problems, as a method of increasing the mechanical strength of a resin, it is common practice to use a resin composite material filled with a reinforcing material such as glass fiber or carbon fiber. However, the fixed drum 2 has good sliding properties with the tape-shaped recording medium 4, does not become charged when sliding with the tape-shaped recording medium 4, and can be precision molded. Various characteristics are required. Reinforcing materials that improve mechanical strength with respect to these required characteristics are not always effective. Considering the anisotropy of the reinforcing material, it may be disadvantageous especially in precision molding.

【0011】また、回転ヘッドドラム装置に使用する樹
脂材料としては、特開昭62−52755に線膨張係数
の絶対値が10×10-6/K以下であること、実開昭6
1−193547にアルミニウムと同程度の線膨張係数
(アルミニウムの線膨張係数は29×10-6/K)をも
つこと、特開昭60−40551では線膨張係数が20
×10-6/Kから25×10-6/Kであることなどが開
示されている。しかし上記の開示内容には、軸と樹脂成
形品を固定することを考慮した記述はなく、また実際
に、通常使用するステンレス製の軸の線膨張係数が16
×10-6/Kであることから、使用温度変化に伴う軸と
樹脂成形品との熱膨張量または熱収縮量の差によって生
じる軸締結力の低下や樹脂成形品の歪みの問題は解決で
きない。
The resin material used for the rotary head drum device is disclosed in JP-A-62-52755, in which the absolute value of the linear expansion coefficient is 10 × 10 −6 / K or less.
Japanese Patent Application Laid-Open No. 60-55551 discloses that the coefficient of linear expansion is about 20 × 10 −6 / K.
It is disclosed that it is from × 10 −6 / K to 25 × 10 −6 / K. However, in the above disclosure, there is no description in consideration of fixing the shaft and the resin molded product, and in fact, the linear expansion coefficient of a normally used stainless steel shaft is 16%.
Since it is × 10 -6 / K, the problems of reduction in the shaft fastening force and distortion of the resin molded product caused by a difference in the amount of thermal expansion or thermal contraction between the shaft and the resin molded product due to a change in operating temperature cannot be solved. .

【0012】本発明は上記の問題を解決するためになさ
れたものであって、軸圧入によって発生する歪みが大き
くても要求精度を維持でき、且つ、使用温度変化に伴う
歪みや軸締結力の低下を押さえることによりテープ摺接
部に発生する歪みを抑制することのできる回転ヘッドド
ラム装置を提供することを目的とする。
SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made to solve the above problems, and can maintain required accuracy even when a large amount of distortion is generated by press-fitting a shaft. It is an object of the present invention to provide a rotary head drum device that can suppress a distortion generated in a tape sliding portion by suppressing a decrease.

【0013】[0013]

【問題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本願発明の記載の回転ヘッドドラム装置は、磁気ヘ
ッドを支持する回転ドラムと、回転ドラムを回転自在に
支持する軸と、軸を固定する軸圧入部と磁気テープの走
行をガイドするテープ摺接部とを有する樹脂複合材料か
らなる固定ドラムと、を備えてなる回転ヘッドドラム装
置において、軸圧入部近傍の半径方向の線膨張係数が軸
の線膨張係数に略等しいものである。
In order to achieve the above object, a rotary head drum device according to the present invention comprises a rotary drum for supporting a magnetic head, a shaft for rotatably supporting the rotary drum, and a shaft. A fixed drum made of a resin composite material having a shaft press-fitting portion to be fixed and a tape sliding contact portion for guiding the running of the magnetic tape, wherein a linear expansion coefficient in the radial direction near the shaft press-fitting portion is provided. Is substantially equal to the linear expansion coefficient of the shaft.

【0014】また、本発明の回転ヘッドドラム装置は、
前記軸圧入部近傍の半径方向の線膨張係数が12×10
-6/Kから20×10-6/Kまでの範囲内であるもので
ある。
Further, the rotary head drum device of the present invention
The coefficient of linear expansion in the radial direction near the shaft press-fitting portion is 12 × 10
-6 / K to 20 × 10 -6 / K.

【0015】さらに、本発明の回転ヘッドドラム装置
は、固定ドラムの軸圧入部とテープ摺接部との間に、軸
の圧入に伴う歪みを抑制する歪み抑制部を同軸状に設け
たものである。
Further, in the rotary head drum device of the present invention, a distortion suppressing portion for suppressing distortion caused by press-fitting of the shaft is provided coaxially between the shaft press-fitting portion of the fixed drum and the tape sliding contact portion. is there.

【0016】以上のように軸の線膨張係数と軸圧入部の
線膨張係数を略等しくすることにより、軸圧入後の使用
温度変化によって発生する熱歪みに起因する、樹脂成形
品の歪みもしくは軸締結力の低下の問題を低減できる。
As described above, by making the linear expansion coefficient of the shaft substantially equal to the linear expansion coefficient of the shaft press-fitted portion, the distortion of the resin molded product or the shaft caused by the thermal strain caused by the change in the operating temperature after the shaft press-fitting. The problem of a decrease in fastening force can be reduced.

【0017】[0017]

【発明の実施の形態】図1(a)〜図3(b)は本発明
の回転ヘッドドラム装置の固定ドラムの構成を示す図で
ある。図1(a)〜図3(b)の回転ヘッドドラム装置
の固定ドラムにはすべて歪み抑制部が設けられている。
以下、これらの図に基づいて第1の実施例について説明
するが、図6〜図8に示した従来の回転ヘッドドラム装
置の固定ドラム2と同一部分については説明を省略す
る。
DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS FIGS. 1 (a) to 3 (b) show the structure of a fixed drum of a rotary head drum device according to the present invention. The fixed drums of the rotary head drum device shown in FIGS. 1A to 3B are all provided with a distortion suppressing unit.
Hereinafter, the first embodiment will be described with reference to these drawings, but the description of the same parts as the fixed drum 2 of the conventional rotary head drum device shown in FIGS. 6 to 8 will be omitted.

【0018】まず、図1(a)の固定ドラム6について
説明する。この固定ドラム6には、中心に軸5を固定す
る軸圧入部6cが形成されており、また、外周面に磁気
テープの走行をガイドするテープ摺接部6bが形成され
ている。そして、軸圧入部6cとテープ摺接部6bとの
間に、テーパ形状部6aが軸5と同軸状に設けられてい
る。
First, the fixed drum 6 shown in FIG. 1A will be described. The fixed drum 6 is formed with a shaft press-fitting portion 6c for fixing the shaft 5 at the center, and a tape sliding contact portion 6b formed on the outer peripheral surface for guiding the running of the magnetic tape. A tapered portion 6a is provided coaxially with the shaft 5 between the shaft press-fitting portion 6c and the tape sliding portion 6b.

【0019】固定ドラムでは、軸5の圧入や圧入後の使
用温度変化によって発生する応力歪みが、軸圧入部6c
からテープ摺接部6bへと伝播するが、上記構成では、
応力歪みの伝播経路途中にテーパ形状部6aが設けられ
ているため、応力歪みはテープ摺接部6bと直線的につ
ながらず、軸方向にも分散される。更に、テーパ形状部
6aを設けるとテーパ形状部6a付近の肉厚が薄くなる
ため半径方向の弾性率が低下するため、歪みを吸収する
ことができる。これらの効果により、テープ摺接部6b
での歪み量を減少することが可能である。
In the fixed drum, stress distortion caused by press-fitting of the shaft 5 and a change in operating temperature after press-fitting is caused by the shaft press-fitting portion 6c.
To the tape sliding contact portion 6b, but in the above configuration,
Since the tapered portion 6a is provided in the middle of the propagation path of the stress strain, the stress strain is not linearly connected to the tape sliding contact portion 6b, but is dispersed in the axial direction. Further, when the tapered portion 6a is provided, the thickness in the vicinity of the tapered portion 6a is reduced, and the elastic modulus in the radial direction is reduced, so that the distortion can be absorbed. Due to these effects, the tape sliding contact portion 6b
It is possible to reduce the amount of distortion at.

【0020】次に、図2(a)に記載の固定ドラム7に
ついて説明する。この固定ドラム7では、軸圧入部7c
とテープ摺接部7bとの間、つまり、軸5との接触面か
ら発生する応力歪みの伝播経路途中にスリット形状部7
aを軸5と同軸上に設けたものである。この構成でも図
1に示したテーパ形状部6aと同様に、スリット形状部
7aにより、歪みはテープ摺接部7bと直線的につなが
らず、歪みを軸方向に分散できる。また、このスリット
形状部7aにより、半径方向の弾性率が低下するため、
歪みを吸収することができる。
Next, the fixed drum 7 shown in FIG. 2A will be described. In this fixed drum 7, the shaft press-fitting portion 7c
Between the tape-sliding portion 7b, that is, the slit-shaped portion 7 in the propagation path of the stress strain generated from the contact surface with the shaft 5.
a is provided coaxially with the shaft 5. In this configuration as well, like the tapered portion 6a shown in FIG. 1, the slit-shaped portion 7a does not directly connect the strain to the tape sliding contact portion 7b, but can disperse the strain in the axial direction. Further, since the elasticity in the radial direction is reduced by the slit-shaped portion 7a,
Distortion can be absorbed.

【0021】次に、図3(a)に記載の固定ドラム8に
ついて説明する。この固定ドラム8では、軸圧入部8c
とテープ摺接部8bとの間、つまり、軸5との接触面か
ら発生する応力歪みの伝播経路途中に、段差形状部8a
が軸5と同軸上に設けられている。このように段差形状
部8aを軸5と同軸状に設けることにより、歪みはテー
プ摺接部8bと直線的につながらず、歪みを軸方向に分
散できる。また、軸圧入部8cとテープ摺動部8bとの
間の歪みの伝達経路が長くなることにより、テープ摺接
部8bでの歪みは減少する。
Next, the fixed drum 8 shown in FIG. 3A will be described. In the fixed drum 8, the shaft press-fitting portion 8c
And the tape sliding contact portion 8b, that is, in the middle of the propagation path of the stress strain generated from the contact surface with the shaft 5, the step-shaped portion 8a
Are provided coaxially with the shaft 5. By providing the step-shaped portion 8a coaxially with the shaft 5 in this manner, the distortion is not linearly connected to the tape sliding contact portion 8b, and the distortion can be dispersed in the axial direction. In addition, since the transmission path of the distortion between the shaft press-fitting portion 8c and the tape sliding portion 8b becomes longer, the distortion at the tape sliding portion 8b decreases.

【0022】以上の例では、前記テーパ形状部6a、ス
リット形状部7a、段差形状部8a等により、軸圧入や
軸圧入後の使用温度変化によって発生する歪みを抑制し
ているが、これらの形状に限らず、軸圧入部とテープ摺
接部との間を直線的につながらなようにしたり、両者の
間に樹脂肉厚が薄い箇所を設けたり、あるいは両者の間
の歪み伝播経路を長くする形状あるいは、それらを組み
合わせた形状を設けておけば、上記と同様の効果が得ら
れる。
In the above example, the taper-shaped portion 6a, the slit-shaped portion 7a, and the step-shaped portion 8a suppress distortion caused by axial press-fitting or a change in operating temperature after press-fitting. Not only that, the shaft press-fitting portion and the tape sliding portion are connected linearly, a thin resin portion is provided between them, or the strain propagation path between them is lengthened. If a shape or a shape combining them is provided, the same effect as described above can be obtained.

【0023】ところで、図1(b),図2(b),図3
(b)に示すように固定ドラム6,7,8には、磁気ヘ
ッドからの情報を授受する配線を通すための切り欠き部
6d,7d,8dが形成されている。部分的に肉厚が薄
くなればその部位の弾性率が低下するように、切り欠き
部6d,7d,8dが存在するために、その周辺部位で
は弾性率が低下する。したがって、固定ドラム6,7,
8の外周面では、切り欠き部6d,7d,8dの周辺部
位に歪みが集中する。
FIG. 1B, FIG. 2B, FIG.
As shown in (b), the fixed drums 6, 7, and 8 are formed with cutouts 6d, 7d, and 8d for passing wiring for transmitting and receiving information from the magnetic head. The cutouts 6d, 7d, and 8d are provided so that the elastic modulus of the peripheral portion is reduced when the thickness is partially reduced so that the elastic modulus of the portion is reduced. Therefore, the fixed drums 6, 7,
In the outer peripheral surface of 8, distortion concentrates on the peripheral portions of the notches 6d, 7d, 8d.

【0024】しかしながら、本実施形態では、上記テー
パ形状6a,スリット形状7a,段差形状8aを同軸状
に設ける際に、切り欠き部6d,7d,8dにおいても
弾性率が同程度になるように調整することができる。具
体的には、周方向において切り欠き周辺部位でのテーパ
形状部6a,スリット形状部7a,段差形状部8aの弾
性率を他の部位よりも大きくなるようすることにより、
切り欠き部6d,7d,8dでの歪みの集中を防ぐこと
ができる。弾性率の調整は、例えば、テーパを小さくす
る、スリット幅を狭くする、段差をつけるときの肉厚を
厚くする、等により行うことができる。
However, in the present embodiment, when the tapered shape 6a, the slit shape 7a, and the stepped shape 8a are provided coaxially, the cutouts 6d, 7d, 8d are adjusted so that the elastic modulus is substantially the same. can do. Specifically, the elastic modulus of the tapered portion 6a, the slit-shaped portion 7a, and the step-shaped portion 8a at the peripheral portion of the notch in the circumferential direction is set to be larger than those of the other portions.
It is possible to prevent concentration of distortion at the notches 6d, 7d, 8d. The adjustment of the elastic modulus can be performed by, for example, reducing the taper, narrowing the slit width, or increasing the thickness when providing a step.

【0025】次に、固定ドラムを成形する樹脂複合材料
の線膨張係数を調整することによって、応力歪みの発生
を抑制する実施形態について説明する。
Next, an embodiment in which the occurrence of stress distortion is suppressed by adjusting the linear expansion coefficient of the resin composite material for forming the fixed drum will be described.

【0026】通常、回転ヘッドドラム装置の固定ドラム
では、半径方向の膨張または収縮が、軸の緩みや、高精
度の寸法精度が必要なテープ摺接部への歪みの伝播とい
う点で、軸方向の膨張または収縮よりも問題となる。そ
こで、本実施の形態では、軸圧入部近傍の半径方向の線
膨張係数を、圧入する軸材料の線膨張係数と同程度とな
るように調整する。
Normally, in the fixed drum of the rotary head drum device, the expansion or contraction in the radial direction is caused by the fact that the expansion or contraction in the radial direction is caused by the loosening of the shaft or the propagation of distortion to the tape sliding portion requiring high dimensional accuracy. Is more problematic than the expansion or contraction of Therefore, in the present embodiment, the linear expansion coefficient in the radial direction near the shaft press-fitting portion is adjusted to be substantially the same as the linear expansion coefficient of the shaft material to be press-fitted.

【0027】以下、使用温度変化に伴う樹脂成形品の許
容線膨張係数範囲を見積もる。ここでは、使用する最大
温度変化を−40℃から+80℃とする。また、熱膨張
または収縮に伴う軸と樹脂成形品との膨張量または収縮
量の差の最大許容量を、材料の機械的強度や軸圧入後の
応力緩和の問題があり判断が難しいが、軸とアルミニウ
ム合金製固定ドラムの場合に設定されている最大許容量
の1/2以下、具体的には±1μm程度であると仮定す
る。
In the following, the allowable linear expansion coefficient range of a resin molded product due to a change in the use temperature is estimated. Here, the maximum temperature change to be used is from −40 ° C. to + 80 ° C. In addition, it is difficult to determine the maximum allowable difference in the amount of expansion or contraction between the shaft and the resin molded product due to thermal expansion or contraction due to the problem of mechanical strength of the material and stress relaxation after press-fitting the shaft. It is assumed that it is not more than 1/2 of the maximum allowable amount set in the case of the aluminum alloy fixed drum, specifically, about ± 1 μm.

【0028】軸直径が4mmであるとき、(δL/L)
×(1/δT)で線膨張係数は計算され、δL=±1μ
m、L=4×103μm、δT=±60℃から、線膨張
係数は±4×10-6/Kが得られる。軸材料(ステンレ
ス)の線膨張係数を通常使用されている16×10-6
Kとすると、樹脂成形品の軸圧入部付近の半径方向の線
膨張係数は12×10-6/Kから20×10-6/Kであ
る必要がある。一般に樹脂の線膨張係数は大きく、熱可
塑性樹脂ではポリフェニレンサルファイドが69×10
-6/K(ポリプラスチックス 0220A9カタログ
値)、ポリエーテルサルホンが57×10-6/K(住友
化学工業 4100Gカタログ値)などである(ともに
樹脂流動に対して直角方向(以下、直角方向とのみ記
す))。これらの線膨張係数を下げ、軸材料と同程度の
線膨張係数を得るには樹脂材料よりも低い線膨張係数を
もつ材料を樹脂に充填することが必要である。例えば炭
素繊維は−1×10-6/K〜5×10-6/Kの線膨張係
数をもち、炭素繊維が充填された樹脂複合材料は線膨張
係数が低下している(例えば、ポリプラスチックス 2
130A1(炭素繊維充填グレード)では43×10-6
/K(直角方向)、0×10-6/K(樹脂流動方向(以
下、流動方向と記す))、住友ベークライト MK20
1(炭素繊維充填グレード)では25×10-6/K(直
角方向)、5×10-6/K(流動方向)である)。ま
た、充填材は必ずしも炭素繊維である必要はなく、線膨
張係数が樹脂材料よりも小さければ有機、無機、金属を
材料とする繊維、フィラー、粒状体、板状体あるいは不
定形物質を充填してもよい。
When the shaft diameter is 4 mm, (δL / L)
× (1 / δT), the coefficient of linear expansion is calculated, and δL = ± 1μ
From m, L = 4 × 10 3 μm and δT = ± 60 ° C., a linear expansion coefficient of ± 4 × 10 −6 / K is obtained. The linear expansion coefficient of the shaft material (stainless steel) is usually 16 × 10 -6 /
Assuming that K, the coefficient of linear expansion in the radial direction near the shaft press-fitting portion of the resin molded product needs to be 12 × 10 −6 / K to 20 × 10 −6 / K. Generally, the coefficient of linear expansion of the resin is large, and in the case of thermoplastic resin, polyphenylene sulfide is 69 × 10
−6 / K (Polyplastics 0220A9 catalog value), polyethersulfone 57 × 10 −6 / K (Sumitomo Chemical 4100G catalog value), etc. (both at right angles to the resin flow (hereinafter, right angle direction) Only))). In order to lower these linear expansion coefficients and obtain a linear expansion coefficient comparable to that of the shaft material, it is necessary to fill the resin with a material having a lower linear expansion coefficient than the resin material. For example, carbon fiber has a linear expansion coefficient of -1 × 10 −6 / K to 5 × 10 −6 / K, and a resin composite material filled with carbon fiber has a low linear expansion coefficient (for example, polyplastics). S 2
43 × 10 -6 for 130A1 (carbon fiber filled grade)
/ K (right angle direction), 0 × 10 −6 / K (resin flow direction (hereinafter referred to as flow direction)), Sumitomo Bakelite MK20
1 (carbon fiber-filled grade) is 25 × 10 −6 / K (perpendicular direction) and 5 × 10 −6 / K (flow direction)). The filler is not necessarily carbon fiber.If the coefficient of linear expansion is smaller than that of the resin material, the filler is filled with a fiber, a filler, a granular material, a plate-like material or an amorphous material made of an organic, inorganic or metal material. You may.

【0029】ところで、樹脂複合材料は充填材の異方性
などのため、線膨張係数が流動方向と直角方向とでは異
なることが多い。線膨張係数は直角方向の方が流動方向
よりも大きいが、通常の樹脂成形品では金型形状が複雑
なため樹脂流動も複雑であり、成形品各部によって様々
な数値を示す。つまり、線膨張係数は流動方向の値から
直角方向の値までの間に分布する。本実施形態では、望
ましくは、流動方向、直角方向での線膨張係数の差が小
さい樹脂複合材料を使用すべきである。実際に、線膨張
係数の異方性が小さく、かつその値が上記線膨張係数範
囲内に収まる樹脂複合材料は存在する(住友ベークライ
ト MK205の線膨張係数は16×10-6/K(直角
方向)、15×10-6/K(流動方向)である)。
Incidentally, the resin composite material often has a different linear expansion coefficient between the flow direction and the direction perpendicular to the flow direction due to the anisotropy of the filler. The linear expansion coefficient is larger in the perpendicular direction than in the flow direction. However, the resin flow is also complicated due to the complicated shape of the mold in a normal resin molded product, and various numerical values are shown depending on each part of the molded product. That is, the coefficient of linear expansion is distributed between the value in the flow direction and the value in the perpendicular direction. In the present embodiment, it is desirable to use a resin composite material having a small difference in linear expansion coefficient between the flow direction and the perpendicular direction. Actually, there is a resin composite material in which the anisotropy of the linear expansion coefficient is small and the value falls within the above-mentioned range of the linear expansion coefficient (the linear expansion coefficient of Sumitomo Bakelite MK205 is 16 × 10 −6 / K (perpendicular direction). ), 15 × 10 −6 / K (flow direction)).

【0030】しかしながら、樹脂複合材料の線膨張係数
に異方性があっても金型形状を含めた樹脂流動方向を考
慮したゲート位置を設けることで、ある程度の線膨張係
数の制御は可能である。図4はそのゲート位置を説明す
る図である。図4に示すように、固定ドラム9の軸圧入
部付近の一部9aと対応する成形金型部分に全周にわた
るフィルムゲートを配置すれば、樹脂は軸10の長手方
向に流動する。その結果、軸圧入部付近における、半径
方向の線膨張係数は直角方向の線膨張係数の値に近いも
のとなる。一方、9bと対応する成形金型部分一点にゲ
ートを配置すれば、樹脂は周方向に流動する割合が増加
し、軸圧入部付近における、半径方向の線膨張係数は、
流動方向の線膨張係数に近付く。
However, even if the linear expansion coefficient of the resin composite material is anisotropic, it is possible to control the linear expansion coefficient to some extent by providing the gate position in consideration of the resin flow direction including the mold shape. . FIG. 4 is a diagram for explaining the gate position. As shown in FIG. 4, if a film gate over the entire circumference is arranged on a molding die corresponding to a portion 9 a near the shaft press-fitting portion of the fixed drum 9, the resin flows in the longitudinal direction of the shaft 10. As a result, the coefficient of linear expansion in the radial direction near the shaft press-fitting portion is close to the value of the coefficient of linear expansion in the perpendicular direction. On the other hand, if the gate is arranged at one point of the molding die corresponding to 9b, the ratio of the resin flowing in the circumferential direction increases, and the coefficient of linear expansion in the radial direction near the shaft press-fitting portion is:
It approaches the linear expansion coefficient in the flow direction.

【0031】図9にこれらの金型の一例を示す。図9
(a)はゲートを図4の9aに対応する部分に設けた場
合の断面図である。図に示すように、金型50a,b,
c,d,e,fによりキャビティー51が規定されてい
る。樹脂複合材料は、スプル52から導入されて、ゲー
ト9aよりキャビティー51に流入する。このような金
型を用いれば、軸圧入部9cにおいては軸方向に樹脂複
合材料が流動するようになる。図9(b)はゲートを図
4の9bに対応する部分に設けた場合の断面図である。
この図に示すように、金型60a,b,c,d,e,f
によりキャビティー61が規定されている。樹脂複合材
料は、スプル62から導入されて、ランナ63を介し
て、ゲート9bよりキャビティー61に流入する。この
ような金型を用いれば、軸圧入部9cにおいては半径方
向に樹脂複合材料が流動するようになる。
FIG. 9 shows an example of these molds. FIG.
(A) is a cross-sectional view when a gate is provided at a portion corresponding to 9a in FIG. As shown in the figure, the molds 50a, b,
The cavity 51 is defined by c, d, e, and f. The resin composite material is introduced from the sprue 52 and flows into the cavity 51 from the gate 9a. When such a mold is used, the resin composite material flows in the axial direction at the shaft press-fitting portion 9c. FIG. 9B is a cross-sectional view when a gate is provided at a portion corresponding to 9b in FIG.
As shown in this figure, the dies 60a, b, c, d, e, f
Defines the cavity 61. The resin composite material is introduced from the sprue 62 and flows into the cavity 61 from the gate 9b via the runner 63. When such a mold is used, the resin composite material flows in the radial direction in the shaft press-fitting portion 9c.

【0032】以上のように、使用する樹脂複合材料の直
角方向および流動方向の線膨張係数に応じて金型のゲー
ト位置を調整することにより、軸圧入部近傍の半径方向
の線膨張係数をある程度制御することが可能となる。た
だし、使用温度変化に伴う軸圧入部近傍の線膨張係数
は、軸圧入部近傍単独でなく、樹脂成形品中の一部とし
て上記線膨張係数範囲内に収める必要がある。
As described above, by adjusting the gate position of the mold in accordance with the linear expansion coefficients of the resin composite material used in the perpendicular direction and the flow direction, the linear expansion coefficient in the vicinity of the shaft press-fit portion can be reduced to some extent. It becomes possible to control. However, the coefficient of linear expansion in the vicinity of the shaft press-fitting portion due to a change in the use temperature must be within the above-mentioned range of the linear expansion coefficient as a part of the resin molded product, not only in the vicinity of the shaft press-fitting portion.

【0033】一方、ウエルド問題などにより、金型内の
樹脂流動方向を大きく変えることができない場合には、
軸圧入部近傍の半径方向が樹脂複合材料の流動方向また
はそれに直行する方向と一致しない場合がある。この場
合、軸圧入部付近の半径方向の線膨張係数を軸の線膨張
係数に略等しいものとするためには、使用する樹脂複合
材料の線膨張係数の絶対値や異方性に制限を与える必要
がある。
On the other hand, when the flow direction of the resin in the mold cannot be largely changed due to a weld problem or the like,
The radial direction near the shaft press-fitting portion may not coincide with the flow direction of the resin composite material or the direction perpendicular thereto. In this case, in order to make the coefficient of linear expansion in the radial direction near the shaft press-fit portion substantially equal to the coefficient of linear expansion of the shaft, the absolute value and the anisotropy of the coefficient of linear expansion of the resin composite material to be used are limited. There is a need.

【0034】また、樹脂複合材料に異方性が存在する場
合には、底面部の周方向と半径方向の線膨張係数の違い
により、周方向に歪みが発生する可能性がある。しかし
ながら、固定ドラムには切り欠き形状があるため、周方
向の切り欠き形状付近の弾性率が小さくなり、歪みを吸
収する効果がある。このため、周方向におけるテープ摺
動位置での歪みは小さくなる。なお、当然ながらこの問
題に対しても、線膨張係数に異方性のない樹脂複合材料
を用いれば歪みは発生しない。
If the resin composite material has anisotropy, distortion may occur in the circumferential direction due to the difference in the coefficient of linear expansion between the circumferential direction of the bottom surface and the radial direction. However, since the fixed drum has the notch shape, the elastic modulus near the notch shape in the circumferential direction becomes small, and there is an effect of absorbing distortion. For this reason, distortion at the tape sliding position in the circumferential direction is reduced. In addition, naturally, even if this problem is solved, no distortion occurs when a resin composite material having no linear expansion coefficient is used.

【0035】次に、樹脂複合材料の線膨張係数に異方性
がある場合における、使用する材料の選択方法について
説明する。図5は、この選択方法を説明するための固定
ドラムの断面図である。
Next, a method of selecting a material to be used when the linear expansion coefficient of the resin composite material is anisotropic will be described. FIG. 5 is a sectional view of the fixed drum for explaining this selection method.

【0036】図5に示すように、樹脂成形品を軸圧入部
近傍11と、底面部12の2ブロックに分けて考える。
また、ここでは、次のの仮定して考えるものとする。2
つのブロックの歪み量の比は樹脂複合材料のポアソン比
によって異なるが、おおよそ軸圧入部近傍11:底面部
12=2:1である。2ブロック界面にて発生した歪み
量をδとしたとき、軸圧入を行う内径部に伝達される歪
み量もほぼ同程度であり、また、底面部12は半径方向
に樹脂が流動した結果、半径方向の線膨張係数は10×
10-6/Kだけ軸圧入部近傍の半径方向の線膨張係数よ
りも低くなる。
As shown in FIG. 5, the resin molded article is divided into two blocks, ie, a shaft press-fitting portion 11 and a bottom portion 12.
Here, it is assumed that the following assumption is made. 2
Although the ratio of the amount of distortion of one block differs depending on the Poisson's ratio of the resin composite material, it is approximately 11 near the axial press-fit portion: 12: bottom portion 12 = 2: 1. Assuming that the amount of strain generated at the interface between the two blocks is δ, the amount of strain transmitted to the inner diameter portion where the axial press-fitting is performed is substantially the same, and the bottom portion 12 has a radius as a result of resin flowing in the radial direction. 10 × linear expansion coefficient
It becomes lower than the linear expansion coefficient in the radial direction in the vicinity of the shaft press-fit portion by 10 −6 / K.

【0037】このとき、軸圧入部近傍11、底面部12
間に発生する歪み量は温度上昇が60℃であるとき、
4.8μmとなる。この歪みが軸13と軸圧入部近傍1
1との界面に伝達されたとき、その歪み量は、上記、か
ら、軸締結力を強める方向に約3.2μmと計算され
る。これに対して60℃の温度上昇にともなう軸13と
軸圧入部近傍11との熱膨張量の差が、軸締結力が緩む
方向に3.2μmであれば、互いの歪み量と緩み量が打
ち消される。このためには、軸圧入部近傍11単独の半
径方向の線膨張係数は、軸13の線膨張係数16×10
-6/Kよりも13×10-6/K大きい29×10-6/K
であることが望ましい。詳しくは歪み許容量が1μmで
あることを考慮して、軸圧入部近傍11単独の半径方向
の線膨張係数は25×10-6/Kから34×10-6/K
の範囲内に収まる必要がある。
At this time, the vicinity 11 of the shaft press-fitting portion and the bottom portion 12
When the temperature rise is 60 ° C.,
It becomes 4.8 μm. This distortion is caused by the shaft 13 and the vicinity 1 of the shaft press-fitting portion.
From the above, the amount of distortion when transmitted to the interface with No. 1 is calculated to be about 3.2 μm in the direction to increase the shaft fastening force. On the other hand, if the difference in the amount of thermal expansion between the shaft 13 and the vicinity of the shaft press-fitting portion 11 due to the temperature rise of 60 ° C. is 3.2 μm in the direction in which the shaft fastening force is loosened, the amount of distortion and the amount of slack are mutually reduced. Is countered. For this purpose, the linear expansion coefficient in the radial direction of the vicinity 11 of the shaft press-fitting portion is only the linear expansion coefficient of the shaft 13 of 16 × 10
29 × 10 -6 / K which is 13 × 10 -6 / K larger than -6 / K
It is desirable that Specifically, considering that the allowable strain amount is 1 μm, the linear expansion coefficient in the radial direction of the vicinity 11 of the shaft press-fitting portion 11 alone is from 25 × 10 −6 / K to 34 × 10 −6 / K.
Must be within the range.

【0038】したがって、使用する樹脂複合材料として
は、実際に図5に示すような固定ドラムを作成してみ
て、軸圧入部近傍11単独の線膨張係数(図5の軸圧入
部近傍11と底面部12の間でそれらを分断して計測す
ることにより求める)が25×10-6/Kから34×1
-6/Kの範囲内になるようなもの選択すればよい。
Therefore, as the resin composite material to be used, a fixed drum as shown in FIG. 5 was actually prepared, and the linear expansion coefficient of the vicinity 11 of the shaft press-fitting portion (only the linear expansion coefficient near the shaft press-fitting portion 11 of FIG. (Measured by measuring them by dividing them between the parts 12) from 25 × 10 −6 / K to 34 × 1
0 -6 / K may be a range selected so as something within.

【0039】[0039]

【発明の効果】本発明によれば、樹脂成形品の軸圧入部
近傍の線膨張係数を圧入する軸と同程度に調整すること
により、軸圧入後の使用温度変化によって発生する樹脂
成形品の歪み量や軸締結力が緩和することを低減する。
このため、要求される高寸法精度の固定ドラムを得るこ
とができる。
According to the present invention, by adjusting the coefficient of linear expansion in the vicinity of the shaft press-fitting portion of the resin molded product to the same level as the shaft to be press-fitted, the resin molded product generated by the change in the operating temperature after the shaft press-fitting is obtained. It reduces the amount of distortion and the reduction in the shaft fastening force.
For this reason, it is possible to obtain a fixed drum having the required high dimensional accuracy.

【0040】また、回転ヘッドドラム装置を構成する固
定ドラムを樹脂複合材料で成形し、軸圧入部とテープ摺
接部との間にテーパ形状部,スリット形状部,段差形状
部など歪み応力を分散、吸収する歪み抑制部を付与する
ことにより、軸圧入時のテープ摺接部への歪み伝播量を
低減することができ、テープ摺動部の寸法精度を上げる
ことができる。
Further, the fixed drum constituting the rotary head drum device is formed of a resin composite material, and a distortion stress such as a tapered portion, a slit-shaped portion and a step-shaped portion is dispersed between the shaft press-fitting portion and the tape sliding portion. By providing the absorbing strain suppressing portion, the amount of strain propagation to the tape sliding portion at the time of axial press-fitting can be reduced, and the dimensional accuracy of the tape sliding portion can be increased.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図1】テーパ形状部を有した固定ドラムの一例を示す
断面図である。
FIG. 1 is a cross-sectional view illustrating an example of a fixed drum having a tapered portion.

【図2】スリット形状部を有した固定ドラムの一例を示
す断面図である。
FIG. 2 is a cross-sectional view illustrating an example of a fixed drum having a slit-shaped portion.

【図3】段差形状部を有した固定ドラムの一例を示す断
面図である。
FIG. 3 is a cross-sectional view showing an example of a fixed drum having a stepped portion.

【図4】樹脂流動方向を考慮したゲート位置を説明す
る、固定ドラムの軸圧入部近傍の拡大図である。
FIG. 4 is an enlarged view of the vicinity of a shaft press-fitting portion of a fixed drum for explaining a gate position in consideration of a resin flowing direction.

【図5】異方性のある樹脂複合材料の選択方法を説明す
るための簡単なモデルである。
FIG. 5 is a simple model for explaining a method of selecting a resin composite material having anisotropy.

【図6】回転ヘッドドラム装置の構成の一例を示す斜視
図である。
FIG. 6 is a perspective view showing an example of a configuration of a rotary head drum device.

【図7】固定ドラムの形状の一例を示す断面図である。FIG. 7 is a cross-sectional view illustrating an example of the shape of a fixed drum.

【図8】固定ドラムの切り欠き部を説明する斜視図であ
る。
FIG. 8 is a perspective view illustrating a cutout portion of the fixed drum.

【図9】金型の一例を示す断面図である。FIG. 9 is a cross-sectional view illustrating an example of a mold.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

1 回転ドラム 2,6,7,8 固定ドラム 2a 切り欠き部 5 軸 6c,7c,8c 軸圧入部 6b,7b,8b テープ摺接部 6a テーパ形状部 7a スリット形状部 8a 段差形状部 11 軸圧入部近傍 1 Rotary drum 2, 6, 7, 8 Fixed drum 2a Cutout part 5 Shaft 6c, 7c, 8c Shaft press-fitting part 6b, 7b, 8b Tape sliding contact part 6a Tapered part 7a Slit shape part 8a Stepped part 11 Shaft press-fit Near the part

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 北村 和也 大阪府大阪市阿倍野区長池町22番22号 シ ャープ株式会社内 Fターム(参考) 5D036 AA16 BB02 CC04 CC23  ──────────────────────────────────────────────────続 き Continued on the front page (72) Inventor Kazuya Kitamura 22-22 Nagaikecho, Abeno-ku, Osaka-shi, Osaka F-term (reference) 5D036 AA16 BB02 CC04 CC23

Claims (3)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項1】磁気ヘッドを支持する回転ドラムと、該回
転ドラムを回転自在に支持する軸と、該軸を固定する軸
圧入部と磁気テープの走行をガイドするテープ摺接部と
を有する樹脂複合材料からなる固定ドラムと、を備えて
なる回転ヘッドドラム装置において、 前記固定ドラムは、前記軸圧入部近傍の半径方向の線膨
張係数が前記軸の線膨張係数に略等しくなるよう形成さ
れてなることを特徴とする回転ヘッドドラム装置。
1. A resin having a rotating drum for supporting a magnetic head, a shaft for rotatably supporting the rotating drum, a shaft press-fitting portion for fixing the shaft, and a tape sliding portion for guiding the running of the magnetic tape. A fixed drum made of a composite material, wherein the fixed drum is formed such that a coefficient of linear expansion in a radial direction near the shaft press-fitting portion is substantially equal to a coefficient of linear expansion of the shaft. A rotary head drum device characterized in that:
【請求項2】請求項1に記載の回転ヘッドドラム装置に
おいて、 前記軸圧入部近傍の半径方向の線膨張係数が12×10
-6/Kから20×10 -6/Kまでの範囲内であることを
特徴とする回転ヘッドドラム装置。
2. The rotary head drum device according to claim 1,
The radial expansion coefficient in the radial direction near the shaft press-fitting portion is 12 × 10
-6/ K to 20 × 10 -6/ K
Characterized rotary head drum device.
【請求項3】請求項2または請求項3に記載の回転ヘッ
ドドラム装置において、 前記固定ドラムの前記軸圧入部と前記テープ摺接部の間
に、前記軸の圧入に伴う歪みを抑制する歪み抑制部を同
軸状に設けたことを特徴とする回転ヘッドドラム装置。
3. The rotating head drum device according to claim 2, wherein a distortion between the shaft press-fitting portion and the tape sliding contact portion of the fixed drum, which suppresses a strain caused by the press-fitting of the shaft, is provided. A rotary head drum device, wherein the suppressing portion is provided coaxially.
JP2001142664A 2001-05-14 2001-05-14 Rotating head drum device Expired - Fee Related JP3535114B2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2001142664A JP3535114B2 (en) 2001-05-14 2001-05-14 Rotating head drum device

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2001142664A JP3535114B2 (en) 2001-05-14 2001-05-14 Rotating head drum device

Related Parent Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP25293395A Division JPH0991635A (en) 1995-09-29 1995-09-29 Rotary head drum device

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2001357506A true JP2001357506A (en) 2001-12-26
JP3535114B2 JP3535114B2 (en) 2004-06-07

Family

ID=18988929

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2001142664A Expired - Fee Related JP3535114B2 (en) 2001-05-14 2001-05-14 Rotating head drum device

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP3535114B2 (en)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2007112131A (en) * 2005-10-19 2007-05-10 Xerox Corp Printer image drum

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2007112131A (en) * 2005-10-19 2007-05-10 Xerox Corp Printer image drum

Also Published As

Publication number Publication date
JP3535114B2 (en) 2004-06-07

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US7545607B2 (en) Carriage arm assembly for locating magnetic head, and magnetic disk apparatus using the same
US20020024769A1 (en) Magnetic head gimbal assembly and magnetic disk unit
JP2001357506A (en) Rotary head drum device
JPH0991635A (en) Rotary head drum device
JPH06124406A (en) Thin film magnetic head
US7050265B2 (en) Negative pressure type rotary head drum unit and magnetic tape drive using the same
US5949620A (en) Magnetic head drum assembly
JP2886741B2 (en) Lens holder and method of manufacturing the same
JPH02134219A (en) Molding die of substrate for data recording medium
US7200850B2 (en) Spindle motor having aligning mechanism and information recording/reproducing apparatus mounted with such spindle motor
KR100321591B1 (en) Spindle Motors and Recording Disc Devices
JP2787853B2 (en) Rotating head assembly for magnetic recording / reproducing device
JP2930683B2 (en) Torque detector
JP3494141B2 (en) Guide roller and method of manufacturing the same
JPH08329509A (en) Optical pickup device
JP2847904B2 (en) Rotating head assembly for magnetic recording / reproducing device
JP4328461B2 (en) Swing arm assembly for magnetic disk drive
JP2003048234A (en) Mold for molding optical disk, molded substrate and optical disk
KR200299638Y1 (en) O-Ring Classes Top
JPH05101346A (en) Magnetic recording and reproducing device
JPS6139271A (en) Linear motor device
JPH1083527A (en) Magnetic recording/reproducing device
JPH0668126U (en) Fixed cylinder for magnetic recording / reproducing device
JP2004167876A (en) Molding method for optical disc substrate, optical disc substrate, and optical disc product manufactured based on optical disc substrate
JP2000067535A (en) Oscillation type actuator

Legal Events

Date Code Title Description
TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20040309

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20040310

R150 Certificate of patent (=grant) or registration of utility model

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

FPAY Renewal fee payment (prs date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080319

Year of fee payment: 4

FPAY Renewal fee payment (prs date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090319

Year of fee payment: 5

LAPS Cancellation because of no payment of annual fees