JP2001330335A - 水素吸蔵合金を利用した熱利用システム - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 電磁ソレノイドによってストロークの長い往
復動切替弁を直接駆動しようとすると、大型電磁弁を多
数用いる必要があり、コスト、重量、駆動電力が増大し
てしまう。また、それを回避しようとして回転式分配シ
ステムを用いると、切り替え変化期における流量の制
限、および切り替え期間における無効期間の長時間化が
生じてしまう。 【解決手段】 熱媒体を切り替える中空切替弁３１を放
熱水の流体圧によって駆動する。これによって、大きな
ストロークが要求される中空切替弁３１であっても容易
に駆動することができ、多数の大型電磁弁で往復動切替
弁を直接駆動する技術に比較して、コスト、重量、駆動
電力量を低減できる。また、回転式分配システムのよう
な熱媒体の切り替えを行う際のポートの重なり変化によ
る流路面積の変化がほとんどなく、効率低下を招かな
い。さらに、回転式分配システムに比較して、熱媒体の
切り替えを行う際の無効時間が短くでき、効率低下を招
かない。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、水素吸蔵合金の水
素の吸蔵と放出とを繰り返して行わせて、水素の放出時
に生じる吸熱作用を利用して冷熱を得る、あるいは水素
の吸蔵時に生じる放熱作用を利用して温熱を得る水素吸
蔵合金を利用した熱利用システムに関する。

【０００２】

【従来の技術】水素吸蔵合金を利用した熱利用システム
（例えば、冷却装置）は、水素吸蔵合金を加熱するため
の加熱用熱媒体（以下、加熱水とする）、水素吸蔵合金
を冷却するための冷却用熱媒体（以下、放熱水とす
る）、水素吸蔵合金によって冷却される冷熱出力用熱媒
体（以下、冷熱出力水とする）など、複数の熱媒体を切
り替えて、水素吸蔵合金と熱交換している。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】温度の異なる複数種類
の熱媒体を切り替えて水素吸蔵合金に供給する熱媒体切
替手段として、電磁ソレノイドによって往復動切替弁を
直接駆動する電磁弁を多数用いる技術がある。しかし、
電磁ソレノイドによって往復動切替弁を直接駆動しよう
とすると、熱媒体の流路面積が大きいため、電磁ソレノ
イドには大きなストロークが要求される。この結果、大
型の電磁弁を使用せざるをえなくなる。そして多数の電
磁弁を使用するため、大型の電磁弁が多数使用されるこ
とになり、コストが大変高くなってしまうとともに、重
量も重く、さらに駆動電力量も大変多くなってしまうた
め、実用的ではない。

【０００４】そこで、本願出願人は、熱媒体切替手段と
して、回転式分配システムを提案している。この回転式
分配システムは、複数の熱媒体の給排を行う複数のポー
トを備えた固定体と、この固定体に対して回転し、回転
位置に応じたポートの断続によって熱媒体の切り替えが
行われる回転体とから構成されるものである。しかし、
このような回転式分配システムでは、熱媒体の切り替え
を行う際、ポートの重なり変化による流路面積の変化が
大きく、切り替え変化期における流量に制限が生じ、効
率低下の要因になってしまう。

【０００５】また、回転式分配システムでは、熱媒体の
切り替えを行う際、一旦、ポートの重なりを閉じたのち
に、他のポートと重なる必要があるため、固定体側のポ
ートと回転体側のポートとが重ならない部分（ポート閉
塞間）を設ける必要がある。このポート閉塞間は、ポー
トの径より大きく取る必要がある。このため、熱媒体の
切り替えを行う際、熱媒体の流れない区間が長くなる。
つまり、熱媒体の切り替えが実行されてから、達成され
るまでの無効時間が長くなってしまい、効率低下の要因
になってしまう。

【０００６】

【発明の目的】本発明は、上記の事情に鑑みてなされた
もので、その目的は、ストロークの長い往復動切替弁を
電磁ソレノイドによって直接駆動する大型電磁弁を多数
用いることによる欠点（コストの増大、重量の増大、駆
動電力の増大）と、回転式分配システムの欠点（切り替
え変化期における流量の制限、切り替え期間における無
効期間の長時間化）とを両方克服できる水素吸蔵合金を
利用した熱利用システムの提供にある。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明の水素吸蔵合金を
利用した熱利用システムは、上記の目的を達成するため
に、次の技術的手段を採用した。 （請求項１の手段）水素吸蔵合金を利用した熱利用シス
テムは、水素吸蔵合金と熱媒体の熱交換を行う複数の熱
交換器と、温度の異なる熱媒体を前記複数の熱交換器に
切り替えて供給する熱媒体切替手段と、を備え、熱媒体
と熱交換して水素吸蔵合金の水素の吸蔵と放出とを行わ
せ、水素の放出時に生じる吸熱作用や水素の吸蔵時に生
じる放熱作用を利用して冷熱や温熱を得るものであっ
て、前記熱媒体切替手段は、熱媒体の切替を行う往復動
切替弁を備え、この往復動切替弁は、流体圧の切り替え
によって駆動されることを特徴とする。

【０００８】（請求項２の手段）請求項１の水素吸蔵合
金を利用した熱利用システムにおいて、前記往復動切替
弁を駆動する流体圧は、電磁弁や電動弁等の電気信号に
より起動する弁によって切り替えられることを特徴とす
る。

【０００９】（請求項３の手段）請求項１または請求項
２の水素吸蔵合金を利用した熱利用システムにおいて、
前記往復動切替弁を駆動する流体圧は、水素吸蔵合金と
熱交換される熱媒体の流体圧であることを特徴とする。

【００１０】（請求項４の手段）請求項３の水素吸蔵合
金を利用した熱利用システムにおいて、前記往復動切替
弁を駆動する熱媒体は、水素吸蔵合金を冷却するための
放熱用熱媒体であり、その放熱用熱媒体循環経路内に発
生している放熱用熱媒体の流体圧によって前記往復動切
替弁を駆動することを特徴とする。

【００１１】

【発明の作用および効果】（請求項１の作用および効
果）熱媒体切替手段は、熱媒体の切り替えを行う往復動
切替弁を流体圧によって駆動するものであるため、大き
なストロークが要求される往復動切替弁であっても容易
に駆動することができ、従来技術（多数の大型電磁弁で
直接往復動切替弁を駆動する技術）に比較して、コスト
を抑えることができるとともに、軽量化が可能で、さら
に駆動電力量も少なくできる。また、往復動切替弁によ
って熱媒体を切り替えるものであるため、従来技術（回
転式分配システム）のような熱媒体の切り替えを行う際
のポートの重なり変化による流路面積の変化がほとんど
なく、結果的に切り替え変化期における流量に制限がな
く、効率低下を招かない。さらに、往復動切替弁によっ
て熱媒体を切り替えるものであるため、従来技術（回転
式分配システム）に比較して、熱媒体の切り替えを行う
際の無効時間が短く、効率低下を招かない。

【００１２】（請求項２の作用および効果）往復動切替
弁の切り替えを行う流体圧を、電磁弁や電動弁等の電気
信号により起動する弁の制御で切り替えることができる
ため、熱媒体の切り替え制御を容易に行うことができ、
例えば、サイクルの運転状態に応じて効率の向上を図る
ことが可能になる。

【００１３】（請求項３の作用および効果）往復動切替
弁を駆動する流体圧は、水素吸蔵合金と熱交換するため
に用いられている熱媒体の流体圧であるため、往復動切
替弁を駆動する専用の流体圧の発生手段が不要であり、
コストを抑えることができる。

【００１４】（請求項４の作用および効果）往復動切替
弁を駆動する熱媒体は、水素吸蔵合金を冷却するための
放熱用熱媒体（例えば放熱水）である。この放熱用熱媒
体の温度は、水素吸蔵合金を加熱する加熱用の熱媒体
（例えば加熱水）の温度と、水素吸蔵合金から冷熱出力
を取り出す冷熱出力用の熱媒体（例えば冷熱出力水）の
温度との中間温度である。このため、往復動切替弁を駆
動する熱媒体の温度が、往復動切替弁によって切り替え
られる熱媒体に温度が伝わることによって生じるヒート
ロスを小さく抑えることができる。

【００１５】

【発明の実施の形態】次に、本発明の実施の形態を、実
施例および変形例に基づき説明する。 〔実施例の構成〕この実施例を図１〜図１５を用いて説
明する。水素平衡温度が異なる複数種（この実施例では
３種）の水素吸蔵合金が封入されたセルＳは、図１３に
示すように薄型に設けられて、図１４に示すように積層
されて使用されるものであり、例えば冷房装置として使
用する場合は、セルＳの内部に封入した水素吸蔵合金の
水素放出作用によって生じた吸熱によって、セルＳに沿
って流れる冷熱出力用熱媒体（例えば、水）を冷却し、
その冷却された冷熱出力用熱媒体で室内に吹き出される
空気を冷却して室内を冷房するものである。

【００１６】この実施例では、２段サイクルを示すもの
であり、薄型に設けられたセルＳの積層体グループＧ
が、連続した出力を出すために３つが用いられる。つま
り、水素駆動を行う積層体グループＧと、第１冷熱出力
を行う積層体グループＧと、第２冷熱出力を行う積層体
グループＧとが用いられるものであり、水素駆動部α→
第１冷熱出力部β→第２冷熱出力部γが順次繰り返して
実行されることで、連続した出力が得られる。そして、
３つの積層体グループＧは、図１５に示す第１〜第３熱
交換ユニット１ａ〜１ｃ内にそれぞれ組み込まれるもの
である。

【００１７】２段サイクルを構成するセルＳは、１つの
セルＳの内部に水素平衡温度が異なる３種の水素吸蔵合
金が封入される。この３種の水素吸蔵合金は、高温合金
ＨＭ（同一平衡水素圧で水素平衡温度が最も高い高温度
水素吸蔵合金の粉末）と、中温合金ＭＭ（中温度水素吸
蔵合金の粉末）と、低温合金ＬＭ（同一平衡水素圧で水
素平衡温度が最も低い低温度水素吸蔵合金の粉末）とに
分類されるものであり、図１３に示すように、１つの薄
型のセルＳ内に３つの層に別れて封入される。つまり、
セルＳの内部には、高温合金ＨＭによる第１の層Ｓ1
と、中温合金ＭＭによる第２の層Ｓ2 と、低温合金ＬＭ
による第３の層Ｓ3 とが設けられる。なお、各合金種の
関係を図１２のＰＴ冷凍サイクル線図を用いて説明する
と、水素吸蔵合金の特性が、相対的に高温側（図示左
側）にあるのが高温合金ＨＭ、低温側（図示右側）にあ
るのが低温合金ＬＭ、両者の中間にあるのが中温合金Ｍ
Ｍである。

【００１８】１つのセルＳの内部の３つの層Ｓ1 、Ｓ2
、Ｓ3 は、仕切手段２によって仕切られている。この
仕切手段２は、各層Ｓ1 、Ｓ2 、Ｓ3 間の水素移動を可
能とし、且つ各層Ｓ1 、Ｓ2 、Ｓ3 間の水素吸蔵合金の
移動を阻止するものである。この実施例の仕切手段２
は、各層Ｓ1 、Ｓ2 、Ｓ3 に亘って配置されたパイプフ
ィルタ３が複数貫通配置されるものであり、このパイプ
フィルタ３によって各層Ｓ1 、Ｓ2 、Ｓ3 間の水素移動
を可能にしている。このパイプフィルタ３は、セルＳの
内部の全域にほぼムラなく配置されている。パイプフィ
ルタ３は、水素が素通りできるパイプ状のフィルタであ
り、パイプに形成された多数の微小穴によって水素が素
通りでき、且つ水素吸蔵合金がパイプ内に進入するのを
阻止するように設けられている。この微小穴は、金属パ
イプにエッチング処理して形成されたものである。

【００１９】セルＳは、プレス成形された一対のプレー
トをろう付けや溶接等により接合して構成されるもので
あり、セルＳの内部には上述のように３つの層Ｓ1 、Ｓ
2 、Ｓ3 に分けられた水素吸蔵合金（高温合金ＨＭ、中
温合金ＭＭ、低温合金ＬＭ）を収容する３つの合金収容
室が形成され、各合金収容室の表面には、図１３に示す
ように、熱媒体が流れる熱媒体通路が形成される。この
熱媒体通路は、各層Ｓ1 、Ｓ2 、Ｓ3 の水素吸蔵合金毎
に対応して独立して熱媒体を流すように設けられるもの
である。言い換えると、それぞれの熱交換ユニット１ａ
〜１ｃの内部は、各層Ｓ1 、Ｓ2 、Ｓ3 ごとに区切られ
て熱媒体が流れるように設けられている。

【００２０】つまり、各熱交換ユニット１ａ〜１ｃは、
高温合金ＨＭと熱媒体とを熱交換する高温合金熱交換器
Ｓａと、中温合金ＭＭと熱媒体とを熱交換する中温合金
熱交換器Ｓｂと、低温合金ＬＭと熱媒体とを熱交換する
低温合金熱交換器Ｓｃとから構成されるものである。そ
して、この実施例では３つの熱交換ユニット１ａ〜１ｃ
が用いられるため、高温合金熱交換器Ｓａ、中温合金熱
交換器Ｓｂ、低温合金熱交換器Ｓｃがそれぞれ３つづ
つ、合計９つの熱交換器が用いられるものである。

【００２１】なお、合金収容室を形成する部分のプレー
トは、波状に形成されており、熱媒体と水素吸蔵合金と
の熱交換率を向上するように設けられている。また、各
層Ｓ1 、Ｓ2 、Ｓ3 を仕切る仕切手段２は、パイプフィ
ルタ３が貫通配置される帯状に形成されており、その帯
状部分には、各層の熱の伝達を抑制するための断熱穴２
ａが形成されている。

【００２２】２段サイクルは、高温合金ＨＭから低温合
金ＬＭへ水素を移動させる水素駆動部αと、低温合金Ｌ
Ｍから中温合金ＭＭへ水素を移動させる第１冷熱出力部
βと、中温合金ＭＭから高温合金ＨＭへ水素を移動させ
る第２冷熱出力部γとから構成される。

【００２３】水素駆動部αは、高温合金熱交換器Ｓａへ
加熱水（水素吸蔵合金を加熱して水素を放出させるため
の加熱用熱媒体の一例）を流して加熱水と高温合金ＨＭ
とを熱交換して高温合金ＨＭを加熱するとともに、低温
合金熱交換器Ｓｃへ放熱水（水素吸蔵合金を冷却して水
素を吸蔵させるための放熱用熱媒体の一例）を流して放
熱水と低温合金ＬＭとを熱交換して低温合金ＬＭを冷却
することで、高温合金ＨＭから低温合金ＬＭへ水素を移
動させるものである。この時、中温合金熱交換器Ｓｂへ
抑制用熱媒体を流して中温合金ＭＭと抑制水（水素吸蔵
合金の水素の吸蔵および放出を抑制するための抑制用熱
媒体の一例）とを熱交換させて、その中温合金ＭＭを収
容する合金収容室の内圧を上昇させ、中温合金ＭＭが水
素を放出するように設定されている。

【００２４】第１冷熱出力部βは、中温合金熱交換器Ｓ
ｂへ放熱水を流して放熱水と中温合金ＭＭとを熱交換し
て中温合金ＭＭを冷却することで、低温合金ＬＭから中
温合金ＭＭへ水素を移動させるものである。この時、高
温合金熱交換器Ｓａへ抑制水を流して高温合金ＨＭと抑
制水とを熱交換させて、高温合金ＨＭの水素の吸蔵と放
出とを抑制するものである。また、この時、低温合金熱
交換器Ｓｃへ冷熱出力水（水素吸蔵合金が水素を放出す
る際に生じる吸熱作用を利用して冷熱を得るための冷熱
出力用熱媒体の一例）を流すことで低温合金ＬＭは室内
空気を冷房して冷熱が奪われた冷熱出力水と熱交換され
るが、その冷熱出力水の温度（例えば１０℃〜１３℃く
らい）では、低温合金ＬＭは水素を放出するように設け
られている。

【００２５】第２冷熱出力部γは、高温合金熱交換器Ｓ
ａへ放熱水を流して放熱水と高温合金ＨＭとを熱交換し
て高温合金ＨＭを冷却することで、中温合金ＭＭと低温
合金ＬＭから高温合金ＨＭへ水素を移動させるものであ
る。この時、低温合金熱交換器Ｓｃおよび中温合金熱交
換器Ｓｂへ冷熱出力水を流すことで中温合金ＭＭおよび
低温合金ＬＭは室内空気を冷房して冷熱が奪われた冷熱
出力水と熱交換されるが、その冷熱出力水の温度（例え
ば１３℃〜７℃くらい）では、中温合金ＭＭおよび低温
合金ＬＭは水素を放出するように設けられている。

【００２６】ここで、第１、第２冷熱出力部β、γで低
温合金ＬＭおよび中温合金ＭＭに熱交換される冷熱出力
水は、低温合金ＬＭおよび中温合金ＭＭが水素を放出す
る際に熱が奪われて冷房に適した低温になる。上記で示
した加熱水は、図示しない加熱手段（例えば、燃焼装
置）によって加熱されるものである。抑制水は、加熱水
の一部を用いたものである（図４の熱媒体回路図参
照）。放熱水は、外気と熱交換されて冷却されるもので
あり、例えばクーリングタワー等の放熱器を使用して放
熱水を冷却するように設けられている。

【００２７】上記で示した水素駆動部α、第１冷熱出力
部β、第２冷熱出力部γは、各層Ｓ1 、Ｓ2 、Ｓ3 の水
素吸蔵合金（高温合金ＨＭ、中温合金ＭＭ、低温合金Ｌ
Ｍ）と熱交換される熱媒体を切り替えることによって実
行されるものであり、熱媒体の切り替えは、図１５に示
す熱媒体切替手段５によって成される。つまり、この熱
媒体切替手段５による熱媒体の切り替えによって、３つ
の積層体グループＧが水素駆動部α→第１冷熱出力部β
→第２冷熱出力部γをそれぞれ１サイクルづつずらして
実行するように設けられている。

【００２８】この熱媒体切替手段５の構造を図１〜図１
１、図１５を用いて説明する。この実施例に示す熱媒体
切替手段５は、各熱媒体（加熱水、放熱水、抑制水、冷
熱出力水）と、各熱交換器（高温合金熱交換器Ｓａ、中
温合金熱交換器Ｓｂ、低温合金熱交換器Ｓｃ）とを個別
に対応させた冷媒個別対応択一弁タイプのものである。

【００２９】この冷媒個別対応択一弁タイプは、第１〜
第３熱交換ユニット１ａ〜１ｃにおけるそれぞれの高温
合金熱交換器Ｓａに対して熱媒体の切り替えを行う高温
合金用切替ユニット５ａと、第１〜第３熱交換ユニット
１ａ〜１ｃにおけるそれぞれの中温合金熱交換器Ｓｂに
対して熱媒体の切り替えを行う中温合金用切替ユニット
５ｂと、第１〜第３熱交換ユニット１ａ〜１ｃにおける
それぞれの低温合金熱交換器Ｓｃに対して熱媒体の切り
替えを行う低温合金用切替ユニット５ｃとから構成され
る。

【００３０】高温合金用切替ユニット５ａは、第１熱交
換ユニット１ａの高温合金熱交換器Ｓａ、第２熱交換ユ
ニット１ｂの高温合金熱交換器Ｓａ、第３熱交換ユニッ
ト１ｃの高温合金熱交換器Ｓａに対して熱媒体の切替を
行うものであり、各熱交換器の両側に、加熱水切替用の
ａタイプ弁１１、抑制水切替用のｂタイプ弁１２、放熱
水切替用のｃタイプ弁１３がそれぞれ配置される。な
お、ａタイプ弁１１は、図１（ａ）に示すものであり、
ｂタイプ弁１２は、図１（ｂ）に示すものであり、ｃタ
イプ弁１３は、図１（ｃ）に示すものであり、以下にそ
の構造を説明する。

【００３１】ａタイプ弁１１は、図１（ａ）に示すよう
に、ａタイプバルブボディ１４と、ａタイプ中空弁１５
とから構成される。なお、このａタイプ中空弁１５と、
後述するｂタイプ中空弁２０およびｃタイプ中空弁２５
は、往復動切替弁に相当するものである。ａタイプバル
ブボディ１４は、加熱水循環経路１６（図４参照）に接
続される図２（ａ−１）に示す外部加熱水分配・収集用
ポート１７と、高温合金熱交換器Ｓａ側に接続される図
２（ａ−３）に示すセル側加熱水供給・排出用ポート１
８とを備える。ａタイプ中空弁１５は、図２（ａ−２）
に示すものであり、ａタイプバルブボディ１４内で３つ
の停止位置のいずれかに停止して、外部加熱水分配・収
集用ポート１７と、セル側加熱水供給・排出用ポート１
８の連通の切替を行うものである。

【００３２】具体的には、１st停止位置では図３（ａ−
１）に示すように第１熱交換ユニット１ａの高温合金熱
交換器Ｓａへ加熱水の供給（あるいは排出）を行い、２
nd停止位置では図３（ａ−２）に示すように第３熱交換
ユニット１ｃの高温合金熱交換器Ｓａへ加熱水の供給
（あるいは排出）を行い、３rd停止位置では図３（ａ−
３）に示すように第２熱交換ユニット１ｂの高温合金熱
交換器Ｓａへ加熱水の供給（あるいは排出）を行うもの
である。

【００３３】ｂタイプ弁１２は、図１（ｂ）に示すよう
に、ｂタイプバルブボディ１９と、ｂタイプ中空弁２０
とから構成される。ｂタイプバルブボディ１９は、抑制
水循環経路１６ａ（図４参照）に接続される図２（ｂ−
１）に示す外部抑制水分配・収集用ポート２２と、高温
合金熱交換器Ｓａ側に接続される図２（ｂ−３）に示す
セル側抑制水供給・排出用ポート２３とを備える。ｂタ
イプ中空弁２０は、図２（ｂ−２）に示すものであり、
ｂタイプバルブボディ１９内で３つの停止位置のいずれ
かに停止して、外部抑制水分配・収集用ポート２２と、
セル側抑制水供給・排出用ポート２３の連通の切替を行
うものである。

【００３４】具体的には、１st停止位置では図３（ｂ−
１）に示すように第２熱交換ユニット１ｂの高温合金熱
交換器Ｓａへ抑制水の供給（あるいは排出）を行い、２
nd停止位置では図３（ｂ−２）に示すように第１熱交換
ユニット１ａの高温合金熱交換器Ｓａへ抑制水の供給
（あるいは排出）を行い、３rd停止位置では図３（ｂ−
３）に示すように第３熱交換ユニット１ｃの高温合金熱
交換器Ｓａへ抑制水の供給（あるいは排出）を行うもの
である。

【００３５】ｃタイプ弁１３は、図１（ｃ）に示すよう
に、ｃタイプバルブボディ２４と、ｃタイプ中空弁２５
とから構成される。ｃタイプバルブボディ２４は、放熱
水循環経路２１（図４参照）に接続される図２（ｃ−
１）に示す外部放熱水分配・収集用ポート２６と、高温
合金熱交換器Ｓａ側に接続される図２（ｃ−３）に示す
セル側放熱水供給・排出用ポート２７とを備える。ｂタ
イプ中空弁２０は、図２（ｃ−２）に示すものであり、
ｃタイプバルブボディ２４内で３つの停止位置のいずれ
かに停止して、外部放熱水分配・収集用ポート２６と、
セル側放熱水供給・排出用ポート２７の連通の切替を行
うものである。

【００３６】具体的には、１st停止位置では図３（ｃ−
１）に示すように第３熱交換ユニット１ｃの高温合金熱
交換器Ｓａへ放熱水の供給（あるいは排出）を行い、２
nd停止位置では図３（ｃ−２）に示すように第２熱交換
ユニット１ｂの高温合金熱交換器Ｓａへ放熱水の供給
（あるいは排出）を行い、３rd停止位置では図３（ｃ−
３）に示すように第１熱交換ユニット１ａの高温合金熱
交換器Ｓａへ放熱水の供給（あるいは排出）を行うもの
である。

【００３７】中温合金用切替ユニット５ｂは、上述した
高温合金用切替ユニット５ａと同じ構造のものであり、
高温合金用切替ユニット５ａで切り替えた熱媒体が加熱
水・抑制水・放熱水であったものを、抑制水・放熱水・
冷熱出力水に置き換えたものである。

【００３８】低温合金用切替ユニット５ｃも、上述した
高温合金用切替ユニット５ａと構造のものであり、高温
合金用切替ユニット５ａで切り替えた熱媒体が加熱水・
抑制水・放熱水であったものを、放熱水・冷熱出力水・
戻り冷熱出力水に置き換えたものである。なお、この戻
り冷熱出力水とは、図４に示すように、第２冷熱出力部
γの低温合金ＬＭと熱交換される冷熱出力水であり、第
１冷熱出力部βの低温合金ＬＭおよび第２冷熱出力部γ
の中温合金ＭＭと熱交換される冷熱出力水に対して区別
したものである。

【００３９】上記に示した高温合金用切替ユニット５
ａ、中温合金用切替ユニット５ｂ、低温合金用切替ユニ
ット５ｃにおける各ａタイプ弁１１、ｂタイプ弁１２、
ｃタイプ弁１３が、１st停止位置→２nd停止位置→３rd
停止位置を繰り返す。この時、１st停止位置では、第１
熱交換ユニット１ａが水素駆動部α、第２熱交換ユニッ
ト１ｂが第１冷熱出力部β、第３熱交換ユニット１ｃが
第２冷熱出力部γを行う。２nd停止位置では、第１熱交
換ユニット１ａが第１冷熱出力部β、第２熱交換ユニッ
ト１ｂが第２冷熱出力部γ、第３熱交換ユニット１ｃが
水素駆動部αを行う。３rd停止位置では、第１熱交換ユ
ニット１ａが第２冷熱出力部γ、第２熱交換ユニット１
ｂが水素駆動部α、第３熱交換ユニット１ｃが第１冷熱
出力部βを行う。

【００４０】この１st停止位置→２nd停止位置→３rd停
止位置における各熱交換ユニット１ａ〜１ｃの状態およ
び使用される熱媒体の種類の関係を、図５（ａ）、
（ｂ）および図６に示す。なお、この実施例に使用され
る熱媒体切替弁の数は、図６に示すように、高温合金熱
交換器Ｓａに対して加熱水を切り替えるａタイプ弁１１
が供給用と排出用とで２組、抑制水を切り替えるｂタイ
プ弁１２が供給用と排出用とで２組、放熱水を切り替え
るｃタイプ弁１３が供給用と排出用とで２組が用いられ
ており、中温合金熱交換器Ｓｂに対して抑制水を切り替
えるａタイプ弁１１が供給用と排出用とで２組、放熱水
を切り替えるｂタイプ弁１２が供給用と排出用とで２
組、冷熱出力水を切り替えるｃタイプ弁１３が供給用と
排出用とで２組が用いられており、低温合金熱交換器Ｓ
ｃに対して放熱水を切り替えるａタイプ弁１１が供給用
と排出用とで２組、冷熱出力水を切り替えるｂタイプ弁
１２が供給用と排出用とで２組、戻り冷熱出力水を切り
替えるｃタイプ弁１３が供給用と排出用とで２組が用い
られている。つまり、各熱交換器に対して熱媒体を切り
替える切替弁は、合計１８組用いられている。

【００４１】上述したように、ａタイプ中空弁１５、ｂ
タイプ中空弁２０、ｃタイプ中空弁２５は、それぞれ１
st、２nd、３rd停止位置の３つの位置に停止するように
設けられている。ａタイプ中空弁１５、ｂタイプ中空弁
２０、ｃタイプ中空弁２５は、それぞれ放熱水の流体圧
によって駆動されるものであり、それぞれを中間位置
（２nd停止位置）に停止させるため、それぞれに親弁３
０が配置されている（図７、図８参照）。なお、放熱水
は、各熱交換ユニット１ａ〜１ｃと、図示しない放熱器
とを循環するものであり、図８に示す放熱水循環経路２
１に配置された放熱水循環ポンプＰにより駆動されるも
のである。

【００４２】ａタイプ中空弁１５、ｂタイプ中空弁２
０、ｃタイプ中空弁２５を１st、２nd、３rd停止位置の
３つの位置に停止させる手段を図８を用いて説明する。
なお、ここでは、ａタイプ中空弁１５、ｂタイプ中空弁
２０、ｃタイプ中空弁２５を１つのモデル弁（以下、中
空切替弁３１）として説明する。中空切替弁３１を１s
t、２nd、３rd停止位置の３つの位置に停止させるため
に、中空切替弁３１の一端側（図示上側）には、中空切
替弁３１より大径の親弁３０が配置されている。

【００４３】親弁３０および中空切替弁３１を収容する
バルブボディ３２には、親弁３０の上端に連通する上端
ポート３２ａ、親弁３０の下端（中空切替弁３１の上端
でもある）に連通する中間ポート３２ｂ、中空切替弁３
１の下端に連通する下端ポート３２ｃが設けられてお
り、上端ポート３２ａ、中間ポート３２ｂ、下端ポート
３２ｃに対する放熱水の供給および排出状態によって、
図９に示すように、親弁３０の停止位置および中空切替
弁３１の停止位置が決定される。

【００４４】具体的な中空切替弁３１の駆動を図９を参
照して説明する。上端ポート３２ａに循環ポンプＰの負
圧を接続し、中間ポート３２ｂに循環ポンプＰの正圧を
接続し、下端ポート３２ｃに循環ポンプＰの負圧を接続
することで中空切替弁３１が１st停止位置に駆動される
｛図９（ａ）参照｝。上端ポート３２ａに循環ポンプＰ
の正圧を接続し、中間ポート３２ｂに循環ポンプＰの負
圧を接続し、下端ポート３２ｃに循環ポンプＰの正圧を
接続することで中空切替弁３１が２nd停止位置に駆動さ
れる｛図９（ｂ）参照｝。上端ポート３２ａに循環ポン
プＰの負圧を接続し、中間ポート３２ｂにも循環ポンプ
Ｐの負圧を接続し、下端ポート３２ｃに循環ポンプＰの
正圧を接続することで中空切替弁３１が３rd停止位置に
駆動される｛図９（ｃ）参照｝。続いて、上端ポート３
２ａに循環ポンプＰの正圧を接続し、中間ポート３２ｂ
に循環ポンプＰの負圧を接続し、下端ポート３２ｃにも
循環ポンプＰの負圧を接続することで中空切替弁３１を
１st停止位置に戻すための戻り停止位置が得られる｛図
９（ｄ）参照｝。その後、上記の接続を繰り返すこと
で、中空切替弁３１が１st停止位置→２nd停止位置→３
rd停止位置を順次繰り返して駆動設定される。

【００４５】中空切替弁３１（往復動切替弁）を駆動す
るための上記の正圧および負圧の切り替えは、図８に示
すように、バネ３３ａによって復帰する電磁ソレノイド
３３ｂと、スライドによる正負切替弁３３ｃとを用いた
電磁弁３３（電気信号により起動する弁に相当する）に
よって成されるものであり、その電磁弁３３は上端ポー
ト３２ａ、中間ポート３２ｂ、下端ポート３２ｃのそれ
ぞれに独立して配置されており、各電磁ソレノイド３３
ｂが図示しない制御装置によって上記の接続が得られる
ように通電制御される。なお、電磁弁３３に代わり、電
動モータを利用して開閉する電動弁など、他の電気的な
アクチュエータによって開閉する弁を用いても良い。

【００４６】一方、図１０に示すように、加熱水循環経
路１６、放熱水循環経路２１、冷熱出力水循環経路３５
のそれぞれには、熱媒体の流れを停止させるための停止
弁３４が配置されている。各停止弁３４は、上述した中
空切替弁３１が、停止位置（１st、２nd、３rd停止位置
のいずれか）から次の停止位置（１st、２nd、３rd停止
位置のいずれか）に移動する際に、熱媒体の流れを停止
して、中空切替弁３１の移動中に熱媒体が他の熱媒体と
混濁するのを阻止するものであり、中空切替弁３１の移
動後に熱媒体の流れを復帰させるものである。

【００４７】また、各停止弁３４は、熱媒体の切り替え
を行う際、合金間の水素移動を効果的に行わせるため
に、複数種類の熱媒体の供給タイミングを変える、いわ
ゆる位相制御に用いられるものである。具体的には、水
素吸蔵用の放熱水を他の熱媒体よりも先に供給を開始し
て吸蔵状態にしておき、少し遅れて水素放出用の熱媒体
（加熱水や冷熱出力水）を供給して水素の移動速度を速
める吸蔵優先位相制御を行うものである。この実施例に
示すように、位相制御を各中空切替弁３１の切り替えに
よって行うのではなく、加熱水循環経路１６、放熱水循
環経路２１、冷熱出力水循環経路３５のそれぞれに設け
られた停止弁３４によってまとめて行えるため、位相制
御を容易に実施することができる。

【００４８】停止弁３４は、図１０に示すように、一端
に復帰用のバネ３４ａが配置されたものであり、他端に
停止弁用電磁弁３６によって放熱水の正圧が供給される
ことにより、停止弁３４が熱媒体停止側に駆動されるも
のである。なお、図１１に示すように、停止弁３４その
ものを、復帰用のバネ３４ａと電磁ソレノイド３４ｂと
を用いた電磁弁で構成しても良い。

【００４９】次に、熱媒体切替手段５の切り替え作動を
説明する。１８個の中空切替弁３１（６本のａタイプ中
空弁１５、６本のｂタイプ中空弁２０、６本のｃタイプ
中空弁２５）が１st停止位置に設定された状態では、上
述したように、第１熱交換ユニット１ａが水素駆動部α
に設定され、第２熱交換ユニット１ｂが第１冷熱出力部
βに設定され、第３熱交換ユニット１ｃが第２冷熱出力
部γに設定される。次に、１８個の中空切替弁３１が２
nd停止位置に設定された状態では、第１熱交換ユニット
１ａが第１冷熱出力部βに設定され、第２熱交換ユニッ
ト１ｂが第２冷熱出力部γに設定され、第３熱交換ユニ
ット１ｃが水素駆動部αに設定される。次に、１８個の
中空切替弁３１が３rd停止位置に設定された状態では、
第１熱交換ユニット１ａが第２冷熱出力部γに設定さ
れ、第２熱交換ユニット１ｂが水素駆動部αに設定さ
れ、第３熱交換ユニット１ｃが第１冷熱出力部βに設定
される。

【００５０】つまり、第１熱交換ユニット１ａは１st→
２nd→３rd停止位置に順次切り替わることにより、水素
駆動部α→第１冷熱出力部β→第２冷熱出力部γに切り
替わり、第２熱交換ユニット１ｂは１st→２nd→３rd停
止位置に順次切り替わることにより、第１冷熱出力部β
→第２冷熱出力部γ→水素駆動部αに切り替わり、第３
熱交換ユニット１ｃは１st→２nd→３rd停止位置に順次
切り替わることにより、第２冷熱出力部γ→水素駆動部
α→第１冷熱出力部βに切り替わるものである。

【００５１】次に、水素駆動部α、第１冷熱出力部β、
第２冷熱出力部γの各作動を数値（図４参照）を用いた
一例と、図１２に示すＰＴ冷凍サイクル線図を用いて説
明する。水素駆動部αに切り替えられた積層体グループ
Ｇは、高温合金ＨＭが加熱水と熱交換され、中温合金Ｍ
Ｍが抑制水と熱交換され、低温合金ＬＭが放熱水と熱交
換される。高温合金ＨＭが加熱水（９５℃）と熱交換さ
れることにより、高温合金ＨＭを収容する合金収容室の
内圧が上昇し、高温合金ＨＭが水素を放出する。中温合
金ＭＭが抑制水（６５℃）と熱交換されることにより、
中温合金ＭＭを収容する合金収容室の内圧が上昇し、中
温合金ＭＭが水素を放出する。低温合金ＬＭが放熱水
（３２℃）と熱交換されることにより、低温合金ＬＭを
収容する合金収容室の内圧が下がり、低温合金ＬＭが水
素を吸蔵する。

【００５２】このように、高温合金ＨＭが加熱水と熱交
換され、中温合金ＭＭが抑制水と熱交換され、低温合金
ＬＭが放熱水と熱交換されることにより、高温合金ＨＭ
の合金収容室内が９５℃：１．０ＭＰａ、中温合金ＭＭ
の合金収容室内が６５℃：１．０ＭＰａ、低温合金ＬＭ
の合金収容室内が３２℃：０．９ＭＰａとなり、高温合
金ＨＭが水素を放出（図１２の）するとともに、中温
合金ＭＭも少量の水素を放出（図１２の’）し、低温
合金ＬＭは高温、中温合金ＨＭ、ＭＭから放出された水
素を吸蔵する（図１２の）。そして、水素駆動部αが
実行された積層体グループＧは、熱媒体切替手段５によ
って第１冷熱出力部βへ切り替えられる。

【００５３】第１冷熱出力部βに切り替えられた積層体
グループＧは、高温合金ＨＭが抑制水と熱交換され、中
温合金ＭＭが放熱水と熱交換され、低温合金ＬＭが冷熱
出力水と熱交換される。高温合金ＨＭが抑制水（６５
℃）と熱交換されることにより、高温合金ＨＭを収容す
る合金収容室の内圧が高温合金ＨＭが水素の吸蔵および
放出を行わない圧力に設定される。中温合金ＭＭが放熱
水（３３℃）と熱交換されることにより、中温合金ＭＭ
を収容する合金収容室の内圧が下がり、中温合金ＭＭが
水素を吸蔵し、低温合金ＬＭが水素を放出する。低温合
金ＬＭが水素を放出するため、低温合金ＬＭの合金収容
室内で吸熱が生じ、低温合金ＬＭと熱交換された冷熱出
力水が例えば７℃に冷やされる。なお、低温合金ＬＭ
は、第２冷熱出力部γで冷却された冷熱出力水の温度
（例えば１０℃くらい）では、低温合金ＬＭを収容する
合金収容室の内圧が中温合金ＭＭを収容する合金収容室
の内圧より高くなるように設けられている。

【００５４】このように、高温合金ＨＭが抑制水と熱交
換され、中温合金ＭＭが放熱水と熱交換され、低温合金
ＬＭが冷熱出力水と熱交換されることにより、高温合金
ＨＭの合金収容室内が６５℃：０．５ＭＰａ、中温合金
ＭＭの合金収容室内が３３℃：０．４ＭＰａ、低温合金
ＬＭの合金収容室内が１０℃：０．５ＭＰａとなり、低
温合金ＬＭが水素を放出（図１２の）し、中温合金Ｍ
Ｍが水素を吸蔵（図１２の）する。低温合金ＬＭが水
素を放出する際、吸熱作用により低温合金ＬＭと熱交換
される冷熱出力水から熱を奪い冷熱出力水の温度を低下
させる。なお、高温合金ＨＭは、抑制水と熱交換されて
高温合金ＨＭは水素の吸蔵および放出は行わない。そし
て、第１冷熱出力部βが実行された積層体グループＧ
は、熱媒体切替手段５によって第２冷熱出力部γへ切り
替えられる。

【００５５】第２冷熱出力部γに切り替えられた積層体
グループＧは、高温合金ＨＭが放熱水と熱交換され、中
温合金ＭＭおよび低温合金ＬＭが冷熱出力水と熱交換さ
れる。高温合金ＨＭが放熱水（３５℃）と熱交換される
ことにより、高温合金ＨＭを収容する合金収容室の内圧
が下がり、高温合金ＨＭが水素を吸蔵する。中温合金Ｍ
Ｍおよび低温合金ＬＭが水素を放出するため、中温合金
ＭＭおよび低温合金ＬＭの合金収容室内で吸熱が生じ、
中温合金ＭＭおよび低温合金ＬＭと熱交換された冷熱出
力水が例えば１０℃に冷やされる。なお、中温合金ＭＭ
は、室内空気と熱交換して温度上昇した冷熱出力水の温
度が１３℃くらいでは、中温合金ＭＭを収容する合金収
容室の内圧が高温合金ＨＭを収容する合金収容室の内圧
より高くなるように設けられている。

【００５６】このように、高温合金ＨＭが放熱水と熱交
換されることにより、高温合金ＨＭの合金収容室内が３
５℃：０．１ＭＰａ、中温合金ＭＭの合金収容室内が１
３℃：０．２ＭＰａ、低温合金ＬＭの合金収容室内が１
３℃：０．５ＭＰａとなり、中温合金ＭＭが水素を放出
（図１２の）するとともに、低温合金ＬＭも水素を放
出（図１２の’）し、高温合金ＨＭが水素を吸蔵する
（図１２の）。中温合金ＭＭおよび低温合金ＬＭが水
素を放出する際、吸熱作用により中温合金ＭＭおよび低
温合金ＬＭと熱交換される冷熱出力水から熱を奪い冷熱
出力水の温度を低下させる。そして、第２冷熱出力部γ
が実行された積層体グループＧは、熱媒体切替手段５に
よって水素駆動部αへ切り替えられる。

【００５７】なお、第１、第２冷熱出力部β、γで低温
合金ＬＭおよび中温合金ＭＭが水素を放出する際に熱が
奪われて低温（７℃）になった冷熱出力水は、図示しな
い室内空調機の室内熱交換器に供給されて、室内に吹き
出される空気と熱交換されて室内を冷房する。

【００５８】〔実施例の効果〕熱媒体を切り替える中空
切替弁３１を放熱水の流体圧によって駆動するものであ
るため、大きなストロークが要求される中空切替弁３１
であっても容易に駆動することができ、従来技術（多数
の大型電磁弁で往復動切替弁を直接駆動する技術）に比
較して、コストを抑えることができるとともに、軽量化
が可能で、さらに駆動電力量も少なくできる。中空切替
弁３１によって熱媒体を切り替えるものであるため、従
来技術（回転式分配システム）のような熱媒体の切り替
えを行う際のポートの重なり変化による流路面積の変化
がほとんどない。この結果、切り替え変化期における流
量に制限の発生がなく、効率低下を招かない。中空切替
弁３１によって熱媒体を切り替えるものであるため、従
来技術（回転式分配システム）に比較して、熱媒体の切
り替えを行う際の無効時間が短くでき、効率低下を招か
ない。

【００５９】中空切替弁３１の切り替えを行う流体圧を
電磁弁３３で制御できるため、熱媒体の切り替え制御を
容易に行うことができ、サイクルの運転状態に応じて効
率の向上を図ることができる。また、各中空切替弁３１
を駆動する流体圧は、水素吸蔵合金と熱交換するために
用いられている放熱水の流体圧であるため、中空切替弁
３１を駆動する専用の流体圧の発生手段が不要であり、
コストを抑えることができる。さらに、各中空切替弁３
１を駆動する放熱水の温度は、加熱水の温度と、冷熱出
力水の温度との中間温度であるため、各中空切替弁３１
を駆動する放熱水の温度が、バルブボディ３２を介し
て、加熱水や冷熱出力水に伝わることによって生じるヒ
ートロスを抑えることができる。

【００６０】〔変形例〕上記の実施例では、抑制用熱媒
体（抑制水）、放熱用熱媒体（放熱水）、冷熱出力用熱
媒体（冷熱出力水）を各熱交換器に対して直列供給する
例を示したが、図１６に示すように並列供給するように
設けても良いし、直列供給を行う部分と並列供給を行う
部分とを混在して用いても良い。なお、直列供給と並列
供給の変更は、バルブボディ３２側における熱媒体の接
続回路の変更によって行うことができる。全て直列供給
の場合におけるバルブボディ３２側の熱媒体接続回路の
一例を図１７に示し、全て並列供給の場合におけるバル
ブボディ３２側の熱媒体接続回路の一例を図１８に示
す。

【００６１】上記の実施例では、往復動切替弁（中空切
替弁３１）を駆動する熱媒体の一例として、放熱用熱媒
体（放熱水）を用いた例を示したが、加熱用熱媒体（加
熱水）や冷熱出力用熱媒体（冷熱出力水）を用いても良
い。

【００６２】上記の実施例では、熱媒体切替手段５の一
例として、各熱媒体（加熱水、放熱水、抑制水、冷熱出
力水）と、各熱交換器（高温合金熱交換器Ｓａ、中温合
金熱交換器Ｓｂ、低温合金熱交換器Ｓｃ）とを個別に対
応させた冷媒個別対応択一弁タイプの例を示したが、各
熱交換器（高温合金熱交換器Ｓａ、中温合金熱交換器Ｓ
ｂ、低温合金熱交換器Ｓｃ）に対応して熱媒体を切り替
える部分セル対応切替弁タイプや、各熱交換ユニット毎
（第１〜第３熱交換ユニット１ａ〜１ｃ毎）に対応して
熱媒体を切り替える出力セル対応切替弁タイプとしても
良い。

【００６３】上記の実施例では、室内を冷房する例を示
したが、冷熱出力用熱媒体で冷蔵運転や冷凍運転に用い
るなど、他の冷却装置として用いても良い。上記の実施
例では、室内を冷房する例を示したが、冷暖房装置に適
用しても良い。具体的な一例を示すと、燃焼装置で加熱
された加熱水を室内空調機の室内熱交換器に導いて室内
暖房を行うように設けても良い。また、燃焼装置で加熱
された加熱水を床暖房マット、浴室乾燥機などに接続
し、加熱水の供給によって床暖房、浴室暖房などを行う
ように設けても良い。

【００６４】上記の実施例では、各熱媒体の一例として
水を用いたが、不凍液やオイルなど他の液体の熱媒体を
用いても良いし、空気など気体の熱媒体を用いても良
い。上記の実施例では、２段サイクルを例に示したが、
１段あるいは３段以上のサイクルに本発明を適用しても
良い。

【図面の簡単な説明】

【図１】ａ〜ｃタイプ弁の説明図である（実施例）。

【図２】ポートと中空切替弁の説明図である（実施
例）。

【図３】ポートと中空切替弁を組み合わせた説明図であ
る（実施例）。

【図４】熱媒体の流れを示す説明図である（実施例）。

【図５】停止位置に対する熱媒体の供給状態を表で示し
た図である（実施例）。

【図６】停止位置に対する熱媒体の供給状態を示した図
である（実施例）。

【図７】親弁と中空切替弁の説明図である（実施例）。

【図８】中空切替弁の駆動回路を示す図である（実施
例）。

【図９】親弁と中空切替弁の駆動説明図である（実施
例）。

【図１０】熱媒体の循環経路に配置された停止弁を示す
図である（実施例）。

【図１１】停止弁の概略図である（変形例）。

【図１２】ＰＴ冷凍サイクル線図である（実施例）。

【図１３】セルの要部断面斜視図である（実施例）。

【図１４】積層されたセルを示す斜視図である（実施
例）。

【図１５】熱交換ユニットおよび熱媒体切替手段を示す
斜視図である（実施例）。

【図１６】並列接続された熱媒体の流れを示す説明図で
ある（変形例）。

【図１７】バルブボディ側における熱媒体の接続状態を
示す図である（変形例）。

【図１８】バルブボディ側における熱媒体の接続状態を
示す図である（変形例）。

【符号の説明】

ＨＭ 高温合金（高温水素吸蔵合金） ＭＭ 中温合金（中温水素吸蔵合金） ＬＭ 低温合金（低温水素吸蔵合金） Ｓ セル Ｓａ 高温合金熱交換器 Ｓｂ 中温合金熱交換器 Ｓｃ 低温合金熱交換器 ５ 熱媒体切替手段 １５ ａタイプ中空弁（往復動切替弁） ２０ ｂタイプ中空弁（往復動切替弁） ２１ 放熱水循環経路（放熱用熱媒体循環経路） ２５ ｃタイプ中空弁（往復動切替弁） ３１ 中空切替弁（往復動切替弁） ３３ 電磁弁（電気信号により起動する弁）

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】水素吸蔵合金と熱媒体の熱交換を行う複数
   の熱交換器と、 温度の異なる熱媒体を前記複数の熱交換器に切り替えて
   供給する熱媒体切替手段と、を備え、 熱媒体と熱交換して水素吸蔵合金の水素の吸蔵と放出と
   を行わせ、水素の放出時に生じる吸熱作用や水素の吸蔵
   時に生じる放熱作用を利用して冷熱や温熱を得る水素吸
   蔵合金を利用した熱利用システムにおいて、 前記熱媒体切替手段は、熱媒体の切替を行う往復動切替
   弁を備え、 この往復動切替弁は、流体圧の切り替えによって駆動さ
   れることを特徴とする水素吸蔵合金を利用した熱利用シ
   ステム。
2. 【請求項２】請求項１の水素吸蔵合金を利用した熱利用
   システムにおいて、 前記往復動切替弁を駆動する流体圧は、電磁弁や電動弁
   等の電気信号により起動する弁によって切り替えられる
   ことを特徴とする水素吸蔵合金を利用した熱利用システ
   ム。
3. 【請求項３】請求項１または請求項２の水素吸蔵合金を
   利用した熱利用システムにおいて、 前記往復動切替弁を駆動する流体圧は、水素吸蔵合金と
   熱交換される熱媒体の流体圧であることを特徴とする水
   素吸蔵合金を利用した熱利用システム。
4. 【請求項４】請求項３の水素吸蔵合金を利用した熱利用
   システムにおいて、 前記往復動切替弁を駆動する熱媒体は、水素吸蔵合金を
   冷却するための放熱用熱媒体であり、その放熱用熱媒体
   循環経路内に発生している放熱用熱媒体の流体圧によっ
   て前記往復動切替弁を駆動することを特徴とする水素吸
   蔵合金を利用した熱利用システム。