JP2001303167A - オーステンパ球状黒鉛鋳鉄からなる耐摩耗性材料 - Google Patents
オーステンパ球状黒鉛鋳鉄からなる耐摩耗性材料Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 耐摩耗性の硬質部材を溶接する必要がなく、
しかも内部が強度と靭性延性に優れかつ表面が耐摩耗性
に優れた材料として、サプソイラー、ロータリー、プラ
ウ等の刃やスプロケット等の農機具、屎尿のポンプケー
ス、畜産糞尿ポンプや散布機械部品、汚泥の輸送パイ
プ、木材（チップ）破砕機、キャタピラ等の耐摩耗性材
料に好適であり、しかもコストを低減し、リサイクルが
可能な鋳造品を提供する。 【解決手段】 湿潤した摩耗面を有することを特徴とす
るオーステンパ球状黒鉛鋳鉄からなる耐摩耗性材料。
しかも内部が強度と靭性延性に優れかつ表面が耐摩耗性
に優れた材料として、サプソイラー、ロータリー、プラ
ウ等の刃やスプロケット等の農機具、屎尿のポンプケー
ス、畜産糞尿ポンプや散布機械部品、汚泥の輸送パイ
プ、木材（チップ）破砕機、キャタピラ等の耐摩耗性材
料に好適であり、しかもコストを低減し、リサイクルが
可能な鋳造品を提供する。 【解決手段】 湿潤した摩耗面を有することを特徴とす
るオーステンパ球状黒鉛鋳鉄からなる耐摩耗性材料。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、内部が強度と靭
性延性に優れ、かつ表面が耐摩耗性に優れた耕作、攪
拌、掘削、破砕、散布等を行う器具に好適なオーステン
パ球状黒鉛鋳鉄からなる耐摩耗性材料に関する。
性延性に優れ、かつ表面が耐摩耗性に優れた耕作、攪
拌、掘削、破砕、散布等を行う器具に好適なオーステン
パ球状黒鉛鋳鉄からなる耐摩耗性材料に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、農機具として使用されるサプソ
イラー、ロータリー、プラウ等の刃やスプロケット、屎
尿のポンプケース、畜産糞尿ポンプや散布機械部品、汚
泥の輸送パイプ、木材（チップ）破砕機、キャタピラ等
の耐摩耗性材料には、主として鍛鋼品が使用されてい
る。
イラー、ロータリー、プラウ等の刃やスプロケット、屎
尿のポンプケース、畜産糞尿ポンプや散布機械部品、汚
泥の輸送パイプ、木材（チップ）破砕機、キャタピラ等
の耐摩耗性材料には、主として鍛鋼品が使用されてい
る。
【０００３】農機具等では、例えばプラウ等の刃で土地
を耕す場合、常に土砂と触れることになるので、鍛鋼品
の摩耗部分には高炭素鋼等の耐摩耗性の極めて硬い材料
を溶接し、かつ表面処理などを施して使用しているのが
普通である。この硬質の耐摩耗性部分の強度は引張り強
さで６０ｋｇ／ｍｍ２程度であり、延性は５％程度の材
料が使用されている。この特性は必ずしも良好なもので
はなく、耐摩耗性材料としては不十分であり、しかも、
溶接部分の摩耗寿命が製品の寿命となるという欠点があ
った。
を耕す場合、常に土砂と触れることになるので、鍛鋼品
の摩耗部分には高炭素鋼等の耐摩耗性の極めて硬い材料
を溶接し、かつ表面処理などを施して使用しているのが
普通である。この硬質の耐摩耗性部分の強度は引張り強
さで６０ｋｇ／ｍｍ２程度であり、延性は５％程度の材
料が使用されている。この特性は必ずしも良好なもので
はなく、耐摩耗性材料としては不十分であり、しかも、
溶接部分の摩耗寿命が製品の寿命となるという欠点があ
った。
【０００４】また、上記のような農耕器具の鍛鋼品はプ
レス加工、鍛造、溶接等の加工が必要であるため、形状
が加工な可能な範囲に限られてしまうという問題があ
り、機械加工コストや製造工数さらには製造時間も増加
するという問題がある。この製造エネルギーを試算して
みたところ、ギア−を製造した場合において５８００〜
６２００ｋＷの多くのエネルギーを消費するという結果
が得られた。さらに、上記のように溶接により接合して
製造したものは、使用後スクラップとして再利用する場
合には、複数の材料が混在しているため、リサイクル材
としては不向きであるという欠点がある。このようなこ
とから、耐摩耗性の硬質部材を使用しなくても済むよう
に、一体化した鋳造品の使用が最も有効と考えられる
が、そのような鋳造品で有効なものが得られていないの
が現状である。
レス加工、鍛造、溶接等の加工が必要であるため、形状
が加工な可能な範囲に限られてしまうという問題があ
り、機械加工コストや製造工数さらには製造時間も増加
するという問題がある。この製造エネルギーを試算して
みたところ、ギア−を製造した場合において５８００〜
６２００ｋＷの多くのエネルギーを消費するという結果
が得られた。さらに、上記のように溶接により接合して
製造したものは、使用後スクラップとして再利用する場
合には、複数の材料が混在しているため、リサイクル材
としては不向きであるという欠点がある。このようなこ
とから、耐摩耗性の硬質部材を使用しなくても済むよう
に、一体化した鋳造品の使用が最も有効と考えられる
が、そのような鋳造品で有効なものが得られていないの
が現状である。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記の問題
を解決するために、耐摩耗性の硬質部材を溶接する必要
がなく、しかも内部が強度と靭性延性に優れかつ表面が
耐摩耗性に優れた材料として、サプソイラー、ロータリ
ー、プラウ等の刃やスプロケット等の農機具、屎尿のポ
ンプケース、畜産糞尿ポンプや散布機械部品、汚泥の輸
送パイプ、木材（チップ）破砕機、キャタピラ等の耐摩
耗性材料に好適であり、しかもコストを低減し、リサイ
クルが可能な鋳造品を提供することにある。
を解決するために、耐摩耗性の硬質部材を溶接する必要
がなく、しかも内部が強度と靭性延性に優れかつ表面が
耐摩耗性に優れた材料として、サプソイラー、ロータリ
ー、プラウ等の刃やスプロケット等の農機具、屎尿のポ
ンプケース、畜産糞尿ポンプや散布機械部品、汚泥の輸
送パイプ、木材（チップ）破砕機、キャタピラ等の耐摩
耗性材料に好適であり、しかもコストを低減し、リサイ
クルが可能な鋳造品を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、 １ 湿潤した摩耗面を有することを特徴とするオーステ
ンパ球状黒鉛鋳鉄からなる耐摩耗性材料 ２ 土砂、汚泥等のスラッジ、パルプ又は粘性材料に、
７ｖｏｌ％以上の水分を含有させて、耕作、攪拌、掘
削、破砕、散布等を行う器具の摩耗面を湿潤面とするこ
とを特徴とするオーステンパ球状黒鉛鋳鉄からなる耐摩
耗性材料 ３ １０ｖｏｌ％以上の水分を含有することを特徴とす
る上記２記載のオーステンパ球状黒鉛鋳鉄からなる耐摩
耗性材料 ４ １５ｖｏｌ％以上の水分を含有することを特徴とす
る上記２記載のオーステンパ球状黒鉛鋳鉄からなる耐摩
耗性材料 ５ 摩耗面に水又は水溶液を散布又は流動させ、摩耗面
を湿潤面とすることを特徴とする上記１〜４のそれぞれ
に記載のオーステンパ球状黒鉛鋳鉄からなる耐摩耗性材
料 ６ 摩耗面を水又は水溶液に浸漬し、摩耗面を湿潤面と
することを特徴とする上記１〜４のそれぞれに記載のオ
ーステンパ球状黒鉛鋳鉄からなる耐摩耗性材料 ７ 平均黒鉛粒径が１０μｍ以上であることを特徴とす
る上記１〜６のそれぞれに記載のオーステンパ球状黒鉛
鋳鉄からなる耐摩耗性材料 ８ 平均黒鉛粒径が２０μｍ以上であることを特徴とす
る上記１〜６のそれぞれに記載のオーステンパ球状黒鉛
鋳鉄からなる耐摩耗性材料 ９ 平均黒鉛粒径が３５μｍ以上であることを特徴とす
る上記１〜６のそれぞれに記載のオーステンパ球状黒鉛
鋳鉄からなる耐摩耗性材料 １０ Ｃ２．５〜４．０ｍａｓｓ％、Ｓｉ１．８〜２．
７ｍａｓｓ％、Ｍｎ０．０５〜０．７ｍａｓｓ％、Ｐ
０．０８ｍａｓｓ％以下、Ｓ０．０２ｍａｓｓ％以下、
Ｍｇ０．０１〜０．１ｍａｓｓ％、残部Ｆｅ及び不可避
的不純物からなる球状黒鉛鋳鉄を、８３０°Ｃ〜９５０
°Ｃの範囲で３０分〜２時間保持した後、２５０°Ｃ〜
４００°Ｃまで急冷し、その温度で３０分〜２時間保持
して得た耐摩耗性材料であることを特徴とする上記１〜
９記載のオーステンパ球状黒鉛鋳鉄からなる耐摩耗性材
料 １１ ８３０°Ｃ〜９００°Ｃの範囲で３０分〜２時間
保持した後、３００°Ｃ〜４００°Ｃまで急冷し、その
温度で４５分〜２時間熱処理することを特徴とする上記
１０記載のオーステンパ球状黒鉛鋳鉄からなる耐摩耗性
材料、を提供する。
ンパ球状黒鉛鋳鉄からなる耐摩耗性材料 ２ 土砂、汚泥等のスラッジ、パルプ又は粘性材料に、
７ｖｏｌ％以上の水分を含有させて、耕作、攪拌、掘
削、破砕、散布等を行う器具の摩耗面を湿潤面とするこ
とを特徴とするオーステンパ球状黒鉛鋳鉄からなる耐摩
耗性材料 ３ １０ｖｏｌ％以上の水分を含有することを特徴とす
る上記２記載のオーステンパ球状黒鉛鋳鉄からなる耐摩
耗性材料 ４ １５ｖｏｌ％以上の水分を含有することを特徴とす
る上記２記載のオーステンパ球状黒鉛鋳鉄からなる耐摩
耗性材料 ５ 摩耗面に水又は水溶液を散布又は流動させ、摩耗面
を湿潤面とすることを特徴とする上記１〜４のそれぞれ
に記載のオーステンパ球状黒鉛鋳鉄からなる耐摩耗性材
料 ６ 摩耗面を水又は水溶液に浸漬し、摩耗面を湿潤面と
することを特徴とする上記１〜４のそれぞれに記載のオ
ーステンパ球状黒鉛鋳鉄からなる耐摩耗性材料 ７ 平均黒鉛粒径が１０μｍ以上であることを特徴とす
る上記１〜６のそれぞれに記載のオーステンパ球状黒鉛
鋳鉄からなる耐摩耗性材料 ８ 平均黒鉛粒径が２０μｍ以上であることを特徴とす
る上記１〜６のそれぞれに記載のオーステンパ球状黒鉛
鋳鉄からなる耐摩耗性材料 ９ 平均黒鉛粒径が３５μｍ以上であることを特徴とす
る上記１〜６のそれぞれに記載のオーステンパ球状黒鉛
鋳鉄からなる耐摩耗性材料 １０ Ｃ２．５〜４．０ｍａｓｓ％、Ｓｉ１．８〜２．
７ｍａｓｓ％、Ｍｎ０．０５〜０．７ｍａｓｓ％、Ｐ
０．０８ｍａｓｓ％以下、Ｓ０．０２ｍａｓｓ％以下、
Ｍｇ０．０１〜０．１ｍａｓｓ％、残部Ｆｅ及び不可避
的不純物からなる球状黒鉛鋳鉄を、８３０°Ｃ〜９５０
°Ｃの範囲で３０分〜２時間保持した後、２５０°Ｃ〜
４００°Ｃまで急冷し、その温度で３０分〜２時間保持
して得た耐摩耗性材料であることを特徴とする上記１〜
９記載のオーステンパ球状黒鉛鋳鉄からなる耐摩耗性材
料 １１ ８３０°Ｃ〜９００°Ｃの範囲で３０分〜２時間
保持した後、３００°Ｃ〜４００°Ｃまで急冷し、その
温度で４５分〜２時間熱処理することを特徴とする上記
１０記載のオーステンパ球状黒鉛鋳鉄からなる耐摩耗性
材料、を提供する。
【０００７】
【発明の実施の形態】本発明は、耐摩耗性材料として、
Ｃ２．５〜４．０ｍａｓｓ％、Ｓｉ１．８〜２．７ｍａ
ｓｓ％、Ｍｎ０．０５〜０．７ｍａｓｓ％、Ｐ０．０８
ｍａｓｓ％以下、Ｓ０．０２ｍａｓｓ％以下、Ｍｇ０．
０１〜０．１ｍａｓｓ％、残部Ｆｅ及び不可避的不純物
からなるオーステンパ球状黒鉛鋳鉄を使用する。この材
料の引張り強さは１００ｋｇ／ｍｍ２以上、延性１２％
程度の機械的特性を有している。このオーステンパ球状
黒鉛鋳鉄は、本来合金鋼に匹敵する機械的特性を有する
ものであるが、本発明者らが研究してきたところによれ
ば、湿潤雰囲気で使用すると著しい脆化現象を起こすこ
とが分かった。例えば引張り強さで３０％の低下、また
伸びで１／４に低下し、疲労限界も５０％程度低下した
（鋳造工学、第７０巻（１９９８）第３号、１９３〜１
９９頁「水によるオーステンパ球状黒鉛鋳鉄の環境脆
化」、同第７１巻（１９９９）第１０号、６７９〜６８
４頁「オーステンパ球状黒鉛鋳鉄の水脆化に及ぼす黒鉛
粒径の影響」、同６９８〜７０３頁「水環境におけるオ
ーステンパ球状黒鉛鋳鉄の疲れ特性」参照）。
Ｃ２．５〜４．０ｍａｓｓ％、Ｓｉ１．８〜２．７ｍａ
ｓｓ％、Ｍｎ０．０５〜０．７ｍａｓｓ％、Ｐ０．０８
ｍａｓｓ％以下、Ｓ０．０２ｍａｓｓ％以下、Ｍｇ０．
０１〜０．１ｍａｓｓ％、残部Ｆｅ及び不可避的不純物
からなるオーステンパ球状黒鉛鋳鉄を使用する。この材
料の引張り強さは１００ｋｇ／ｍｍ２以上、延性１２％
程度の機械的特性を有している。このオーステンパ球状
黒鉛鋳鉄は、本来合金鋼に匹敵する機械的特性を有する
ものであるが、本発明者らが研究してきたところによれ
ば、湿潤雰囲気で使用すると著しい脆化現象を起こすこ
とが分かった。例えば引張り強さで３０％の低下、また
伸びで１／４に低下し、疲労限界も５０％程度低下した
（鋳造工学、第７０巻（１９９８）第３号、１９３〜１
９９頁「水によるオーステンパ球状黒鉛鋳鉄の環境脆
化」、同第７１巻（１９９９）第１０号、６７９〜６８
４頁「オーステンパ球状黒鉛鋳鉄の水脆化に及ぼす黒鉛
粒径の影響」、同６９８〜７０３頁「水環境におけるオ
ーステンパ球状黒鉛鋳鉄の疲れ特性」参照）。
【０００８】このような球状黒鉛鋳鉄の水による脆化
は、塑性変形で活性化された鋳鉄表面において、水の分
解によって生じた吸着水素原子が鋳鉄中へ拡散吸収され
る結果、水素脆化によって引き起こされることが分かっ
た。しかも、黒鉛の粒径が大きくなるにしたがって、脆
化が大きくなることも判明した。このような球状黒鉛鋳
鉄を強靭材料として屋外又は水中で使用するようなこと
を考えた場合、従来は水による表面腐食、すなわち“さ
び“に注意が払われている程度であり、水による脆化現
象を知ることはなく、この研究自体は球状黒鉛鋳鉄の欠
点を知る上で技術的に大きな前進であったが、残念なが
ら球状黒鉛鋳鉄を風雨にさらされる屋外又は水中で使用
することについて否定する結果となった。このように、
球状黒鉛鋳鉄は機械設計者の材質的信頼性を得ている材
料とはいえなかった。
は、塑性変形で活性化された鋳鉄表面において、水の分
解によって生じた吸着水素原子が鋳鉄中へ拡散吸収され
る結果、水素脆化によって引き起こされることが分かっ
た。しかも、黒鉛の粒径が大きくなるにしたがって、脆
化が大きくなることも判明した。このような球状黒鉛鋳
鉄を強靭材料として屋外又は水中で使用するようなこと
を考えた場合、従来は水による表面腐食、すなわち“さ
び“に注意が払われている程度であり、水による脆化現
象を知ることはなく、この研究自体は球状黒鉛鋳鉄の欠
点を知る上で技術的に大きな前進であったが、残念なが
ら球状黒鉛鋳鉄を風雨にさらされる屋外又は水中で使用
することについて否定する結果となった。このように、
球状黒鉛鋳鉄は機械設計者の材質的信頼性を得ている材
料とはいえなかった。
【０００９】ところが、上記組成の球状黒鉛鋳鉄を８３
０°Ｃ〜９５０°Ｃの範囲で３０分〜２時間保持した
後、２５０°Ｃ〜４００°Ｃまで急冷し、その温度で３
０分〜２時間保持（好ましくは、８３０°Ｃ〜９００°
Ｃの範囲で３０分〜２時間保持した後、３００°Ｃ〜４
００°Ｃまで急冷し、その温度で４５分〜２時間熱処
理）して得た本発明の耐摩耗性オーステンパ球状黒鉛鋳
鉄を常時湿潤面とし、摩耗特性を調べたところ、耐摩耗
性が著しく向上することが判明した。なお、ここでオー
ステンパ球状黒鉛鋳鉄の摩耗部が湿潤雰囲気（状態）に
あるということは、該摩耗部が常時湿り潤う環境にあり
乾燥状態にはないことを意味する。すなわち、大気中に
おいて水蒸気（湿潤飽和水蒸気）で飽和した空気が冷却
しその一部が摩耗部に凝結した状態、土中の水分により
摩耗部が湿潤している状態及び該摩耗部が水に浸漬して
いる状態等の全てを含む。上記熱処理の条件、２５０°
Ｃ〜４００°Ｃで３０分〜２時間保持する理由は、強度
と延性のバランスの良い材料が得られるからである。こ
の温度及び時間に満たない場合には、オーステンパ反応
が途中で終ってしまうため延性が小さくなり、またこの
条件を超えると反応が進みすぎ、炭化物が析出し強度及
び延性が落ちる。すなわち、上記の範囲は強度と伸びの
好適な極大値を得るためのものである。
０°Ｃ〜９５０°Ｃの範囲で３０分〜２時間保持した
後、２５０°Ｃ〜４００°Ｃまで急冷し、その温度で３
０分〜２時間保持（好ましくは、８３０°Ｃ〜９００°
Ｃの範囲で３０分〜２時間保持した後、３００°Ｃ〜４
００°Ｃまで急冷し、その温度で４５分〜２時間熱処
理）して得た本発明の耐摩耗性オーステンパ球状黒鉛鋳
鉄を常時湿潤面とし、摩耗特性を調べたところ、耐摩耗
性が著しく向上することが判明した。なお、ここでオー
ステンパ球状黒鉛鋳鉄の摩耗部が湿潤雰囲気（状態）に
あるということは、該摩耗部が常時湿り潤う環境にあり
乾燥状態にはないことを意味する。すなわち、大気中に
おいて水蒸気（湿潤飽和水蒸気）で飽和した空気が冷却
しその一部が摩耗部に凝結した状態、土中の水分により
摩耗部が湿潤している状態及び該摩耗部が水に浸漬して
いる状態等の全てを含む。上記熱処理の条件、２５０°
Ｃ〜４００°Ｃで３０分〜２時間保持する理由は、強度
と延性のバランスの良い材料が得られるからである。こ
の温度及び時間に満たない場合には、オーステンパ反応
が途中で終ってしまうため延性が小さくなり、またこの
条件を超えると反応が進みすぎ、炭化物が析出し強度及
び延性が落ちる。すなわち、上記の範囲は強度と伸びの
好適な極大値を得るためのものである。
【００１０】オーステンパ球状黒鉛鋳鉄を摩耗面として
使用する場合には、一定期間使用した後、摩減した部品
を交換することが前提となるので、機械的強度よりもむ
しろ摩耗材としての耐久性の問題である。しかも後述す
る試験では、硬化は主として表面部分で起こり、内部は
オーステンパ球状黒鉛鋳鉄の機械的な特性をそのまま維
持しているということが分かった。また、表面の硬化は
上記のように脆化面ともなり、長期間風雨に曝されるよ
うな構造材として使用する場合には、表面が水素脆化し
亀裂や欠陥が入り易くなり疲労強度等の機械的強度が低
下するが、摩耗部品の場合には、このような面は常時摩
耗し新生面が現れるので、材料全体が脆化するというこ
とはない。このようなことから、本発明のオーステンパ
球状黒鉛鋳鉄は、上記の特性を生かし、水に濡れる屋外
の機械的構造材としてよりは、むしろ耐摩耗性材料とし
て新しい用途が見出された。
使用する場合には、一定期間使用した後、摩減した部品
を交換することが前提となるので、機械的強度よりもむ
しろ摩耗材としての耐久性の問題である。しかも後述す
る試験では、硬化は主として表面部分で起こり、内部は
オーステンパ球状黒鉛鋳鉄の機械的な特性をそのまま維
持しているということが分かった。また、表面の硬化は
上記のように脆化面ともなり、長期間風雨に曝されるよ
うな構造材として使用する場合には、表面が水素脆化し
亀裂や欠陥が入り易くなり疲労強度等の機械的強度が低
下するが、摩耗部品の場合には、このような面は常時摩
耗し新生面が現れるので、材料全体が脆化するというこ
とはない。このようなことから、本発明のオーステンパ
球状黒鉛鋳鉄は、上記の特性を生かし、水に濡れる屋外
の機械的構造材としてよりは、むしろ耐摩耗性材料とし
て新しい用途が見出された。
【００１１】オーステンパ球状黒鉛鋳鉄表面を常時湿潤
面とするためには、例えば摩耗面を水又は水溶液に浸漬
するか又は摩耗面に水又は水溶液を散布又は流動させて
得ることができる。また、オーステンパ球状黒鉛鋳鉄を
耕作、攪拌、掘削、破砕、散布等を行う器具として使用
する場合には、対象物となる土砂、汚泥等のスラッジ、
パルプ又は粘性材料に、７ｖｏｌ％以上の水分を含有さ
せても本発明の効果を達成することができる。好ましく
は１０ｖｏｌ％以上であり、さらに好ましくは１５ｖｏ
ｌ％以上の水分を含有させるのが良い。例えば、本発明
のオーステンパ球状黒鉛鋳鉄を耕作用（農耕用）爪とし
て使用する場合には、必要な耕作用爪の摩耗面の湿潤を
得るために、耕作用爪に水を散布して使用する。また、
土中の水分を利用することもできる。雨中若しくは雨上
がりに耕作する場合又は水分を多量に含有する耕作地の
場合には、特に上記のような水を散布する必要はなく、
そのままオーステンパ球状黒鉛鋳鉄の耕作用爪を使用す
ることができる。しかし、いずれにしても耐摩耗性を維
持するためには、常時オーステンパ球状黒鉛鋳鉄表面を
常時湿潤面とすることが必要である。
面とするためには、例えば摩耗面を水又は水溶液に浸漬
するか又は摩耗面に水又は水溶液を散布又は流動させて
得ることができる。また、オーステンパ球状黒鉛鋳鉄を
耕作、攪拌、掘削、破砕、散布等を行う器具として使用
する場合には、対象物となる土砂、汚泥等のスラッジ、
パルプ又は粘性材料に、７ｖｏｌ％以上の水分を含有さ
せても本発明の効果を達成することができる。好ましく
は１０ｖｏｌ％以上であり、さらに好ましくは１５ｖｏ
ｌ％以上の水分を含有させるのが良い。例えば、本発明
のオーステンパ球状黒鉛鋳鉄を耕作用（農耕用）爪とし
て使用する場合には、必要な耕作用爪の摩耗面の湿潤を
得るために、耕作用爪に水を散布して使用する。また、
土中の水分を利用することもできる。雨中若しくは雨上
がりに耕作する場合又は水分を多量に含有する耕作地の
場合には、特に上記のような水を散布する必要はなく、
そのままオーステンパ球状黒鉛鋳鉄の耕作用爪を使用す
ることができる。しかし、いずれにしても耐摩耗性を維
持するためには、常時オーステンパ球状黒鉛鋳鉄表面を
常時湿潤面とすることが必要である。
【００１２】オーステンパ球状黒鉛鋳鉄の黒鉛の粒径は
大きい方が硬さは向上する。したがって、通常は平均黒
鉛粒径が１０μｍ以上、好ましくは２０μｍ以上、さら
に好ましくは平均黒鉛粒径３５μｍ以上とするのが良
い。黒鉛粒径を大きくすると脆化が増す傾向があるの
で、用途に応じて黒鉛粒径を調整することができる。以
上によって、耐摩耗機械器具を鋳造により一体化したも
のを製造することが可能となり、製品全体を熱処理によ
って耐摩耗性を付与することができ、製品の全ての部分
で優れた耐摩耗性を有する。すなわち、内部はオーステ
ンパ球状黒鉛鋳鉄の強度を維持でき、かつ表面において
は湿潤環境下において硬度を上げて耐摩耗性を向上させ
ることができるという優れた特徴を有する。これによ
り、引張り強度は１００ｋｇ／ｍｍ２以上、延性１２％
程度のオーステンパ球状黒鉛鋳鉄からなる耐摩耗性材料
が得られる。
大きい方が硬さは向上する。したがって、通常は平均黒
鉛粒径が１０μｍ以上、好ましくは２０μｍ以上、さら
に好ましくは平均黒鉛粒径３５μｍ以上とするのが良
い。黒鉛粒径を大きくすると脆化が増す傾向があるの
で、用途に応じて黒鉛粒径を調整することができる。以
上によって、耐摩耗機械器具を鋳造により一体化したも
のを製造することが可能となり、製品全体を熱処理によ
って耐摩耗性を付与することができ、製品の全ての部分
で優れた耐摩耗性を有する。すなわち、内部はオーステ
ンパ球状黒鉛鋳鉄の強度を維持でき、かつ表面において
は湿潤環境下において硬度を上げて耐摩耗性を向上させ
ることができるという優れた特徴を有する。これによ
り、引張り強度は１００ｋｇ／ｍｍ２以上、延性１２％
程度のオーステンパ球状黒鉛鋳鉄からなる耐摩耗性材料
が得られる。
【００１３】上記のように、鋳造品は複雑形状や中空形
状を容易に製作できるため、プレス品、鍛造品、溶接品
等の成形加工品に比べ、部品形状にはるかに自由度があ
り、使用条件に適した部品形状にすることができ、設計
に制約がないという大きな特徴がある。そして、器具の
一部に耐摩耗性の硬質部材を溶接するようなことは全く
不要となった。また、従来品に比べ製造工数が少なく、
鋳物はマテリアルフローの最後の受け皿でもありコスト
を著しく低減することが可能となった。さらに、使用後
のオーステンパ球状黒鉛鋳鉄部品スクラップもさらに溶
解して再利用することが可能であるという優れた特徴を
有する。そして、製造エネルギーコストを試算してみた
ところ、ギア−を製造した場合において３１００ｋＷの
エネルギーを消費するのみで、従来の鍛鋼品に比べ半分
以下という結果が得られた。
状を容易に製作できるため、プレス品、鍛造品、溶接品
等の成形加工品に比べ、部品形状にはるかに自由度があ
り、使用条件に適した部品形状にすることができ、設計
に制約がないという大きな特徴がある。そして、器具の
一部に耐摩耗性の硬質部材を溶接するようなことは全く
不要となった。また、従来品に比べ製造工数が少なく、
鋳物はマテリアルフローの最後の受け皿でもありコスト
を著しく低減することが可能となった。さらに、使用後
のオーステンパ球状黒鉛鋳鉄部品スクラップもさらに溶
解して再利用することが可能であるという優れた特徴を
有する。そして、製造エネルギーコストを試算してみた
ところ、ギア−を製造した場合において３１００ｋＷの
エネルギーを消費するのみで、従来の鍛鋼品に比べ半分
以下という結果が得られた。
【００１４】
【実施例】次に、実施例について説明する。なお、本実
施例は発明の一例を示すためのものであり、本発明はこ
れらの実施例に制限されるものではない。すなわち、本
発明の技術思想に含まれる他の態様及び変形を含むもの
である。
施例は発明の一例を示すためのものであり、本発明はこ
れらの実施例に制限されるものではない。すなわち、本
発明の技術思想に含まれる他の態様及び変形を含むもの
である。
【００１５】供試材は平行部厚さ２５ｍｍのＹ形砂型に
鋳込んだ球状黒鉛鋳鉄であり、球状化率８０％、平均黒
鉛粒径は２５μｍである。供試材の化学組成と表１に示
す。本発明のオーステンパ球状黒鉛鋳鉄（ＡＤＩ）の熱
処理パターンの例を図１に示す。また、比較のために、
球状黒鉛鋳鉄の焼入れ焼戻し材（Ｑ．Ｔ）及び鋳放し材
（as cast）を同様に作製した。図１の（ａ）はＡＤＩ
の熱処理パターンの例を、（ｂ）はＱ．Ｔの熱処理パタ
ーンの例を示す。
鋳込んだ球状黒鉛鋳鉄であり、球状化率８０％、平均黒
鉛粒径は２５μｍである。供試材の化学組成と表１に示
す。本発明のオーステンパ球状黒鉛鋳鉄（ＡＤＩ）の熱
処理パターンの例を図１に示す。また、比較のために、
球状黒鉛鋳鉄の焼入れ焼戻し材（Ｑ．Ｔ）及び鋳放し材
（as cast）を同様に作製した。図１の（ａ）はＡＤＩ
の熱処理パターンの例を、（ｂ）はＱ．Ｔの熱処理パタ
ーンの例を示す。
【００１６】
【表１】
【００１７】摩耗試験は土砂を使用した。この試験装置
及び試験片を図２（ａ）（ｂ）に示す。図２に示す装置
（ａ）にφ１０ｍｍの丸棒試験片（ｂ）を取付け、水を
７〜３５ｖｏｌ％混合したカンラン石又はケイ砂中で５
００ｒｐｍ及び１４０ｒｐｍで回転させ、重量減少量を
測定した。図２の符号１は試験片、符号２は砂と水の混
合物、符号３は冷却水を示す。
及び試験片を図２（ａ）（ｂ）に示す。図２に示す装置
（ａ）にφ１０ｍｍの丸棒試験片（ｂ）を取付け、水を
７〜３５ｖｏｌ％混合したカンラン石又はケイ砂中で５
００ｒｐｍ及び１４０ｒｐｍで回転させ、重量減少量を
測定した。図２の符号１は試験片、符号２は砂と水の混
合物、符号３は冷却水を示す。
【００１８】引張試験は、φ６ｍｍ、平行部３５ｍｍの
ＪＩＳ４号サブサイズ試験片で、クロスヘッド速度８．
３ｍｍ／ｋｓで行った。引張試験環境は大気中及び試験
片中央部を水で濡らしたティシュペーパーを巻き付け水
付着状態（湿潤状態）とした。
ＪＩＳ４号サブサイズ試験片で、クロスヘッド速度８．
３ｍｍ／ｋｓで行った。引張試験環境は大気中及び試験
片中央部を水で濡らしたティシュペーパーを巻き付け水
付着状態（湿潤状態）とした。
【００１９】硬さ試験は、マイクロビッカース硬さ試験
機により、付加荷重０．２４５Ｎで３０秒間、表面を濡
らした状態と乾燥状態で行った。圧痕を走査型顕微鏡で
写真撮影し、その後、画像解析装置によって対角線長さ
を測定して硬さを算出した。
機により、付加荷重０．２４５Ｎで３０秒間、表面を濡
らした状態と乾燥状態で行った。圧痕を走査型顕微鏡で
写真撮影し、その後、画像解析装置によって対角線長さ
を測定して硬さを算出した。
【００２０】スクラッチテストは、試料表面を水で濡ら
した状態及び乾燥状態で、ダイヤモンド圧子を負荷速度
１．７Ｎ／ｓで５０Ｎまで押付けながら試料を０．１７
ｍｍ／ｓで移動させ圧痕幅を測定した。
した状態及び乾燥状態で、ダイヤモンド圧子を負荷速度
１．７Ｎ／ｓで５０Ｎまで押付けながら試料を０．１７
ｍｍ／ｓで移動させ圧痕幅を測定した。
【００２１】８６．４ｋｓの土砂摩耗試験後の摩耗量
を、それぞれの硬さで整理したものを図３に示す。○は
オーステンパ球状黒鉛鋳鉄（ＡＤＩ）、■は球状黒鉛鋳
鉄の焼入れ焼戻し材（Ｑ．Ｔ）、左上は鋳放し材（as c
ast）をそれぞれ示す。ＡＤＩはＱ．Ｔ及び鋳放し材（a
s cast）に比べ、優れた耐摩耗性を示した。特に硬さが
同程度であるＱ．Ｔに比べても優れた耐摩耗性が得られ
ている。ＡＤＩの耐摩耗性は、オーステナイトの加工誘
起変態によると一般に言われているが、この結果は加工
誘起変態による硬さの上昇だけでは説明が困難であると
考えられる。すなわち、水の存在が硬さの上昇に強く影
響していることが、この実験結果から強く推測される。
この傾向は、水を７ｖｏｌ％以上混合した場合に顕著で
あった。
を、それぞれの硬さで整理したものを図３に示す。○は
オーステンパ球状黒鉛鋳鉄（ＡＤＩ）、■は球状黒鉛鋳
鉄の焼入れ焼戻し材（Ｑ．Ｔ）、左上は鋳放し材（as c
ast）をそれぞれ示す。ＡＤＩはＱ．Ｔ及び鋳放し材（a
s cast）に比べ、優れた耐摩耗性を示した。特に硬さが
同程度であるＱ．Ｔに比べても優れた耐摩耗性が得られ
ている。ＡＤＩの耐摩耗性は、オーステナイトの加工誘
起変態によると一般に言われているが、この結果は加工
誘起変態による硬さの上昇だけでは説明が困難であると
考えられる。すなわち、水の存在が硬さの上昇に強く影
響していることが、この実験結果から強く推測される。
この傾向は、水を７ｖｏｌ％以上混合した場合に顕著で
あった。
【００２２】次に、乾燥及び水付着状態における硬さの
分布を図４に示す。図４のグラフは、正規確率紙にプロ
ットしたもので、Ｙ軸は硬さの値、Ｘ軸はデータポイン
トより小さい変数Ｙのパーセンテージを示す。○は乾燥
状態、●は水付着状態を示す。図４から明らかな様に、
水付着によって、試料表面で硬化を生じた。硬さ試験の
負荷荷重が大きくなるとこの現象は発生せず、水による
硬化はごく薄い表面層で生じていると考えられる。これ
は、内部はオーステンパ球状黒鉛鋳鉄の強度（引張り強
さ及び靭性延性）を維持でき、かつ表面においては湿潤
環境下において硬度を上げて耐摩耗性を向上させること
ができるという耐摩耗性材料としての優れた特性を持つ
意味で重要である。
分布を図４に示す。図４のグラフは、正規確率紙にプロ
ットしたもので、Ｙ軸は硬さの値、Ｘ軸はデータポイン
トより小さい変数Ｙのパーセンテージを示す。○は乾燥
状態、●は水付着状態を示す。図４から明らかな様に、
水付着によって、試料表面で硬化を生じた。硬さ試験の
負荷荷重が大きくなるとこの現象は発生せず、水による
硬化はごく薄い表面層で生じていると考えられる。これ
は、内部はオーステンパ球状黒鉛鋳鉄の強度（引張り強
さ及び靭性延性）を維持でき、かつ表面においては湿潤
環境下において硬度を上げて耐摩耗性を向上させること
ができるという耐摩耗性材料としての優れた特性を持つ
意味で重要である。
【００２３】次に、ＡＤＩのスクラッチテストの結果を
図５に示す。図５で縦軸は圧痕の幅を示す。○は乾燥状
態、●は水付着状態を示す。図５から明らかなように、
水付着によって圧痕の幅が小さくなり、ひっかきによる
摩耗が抑制されている。
図５に示す。図５で縦軸は圧痕の幅を示す。○は乾燥状
態、●は水付着状態を示す。図５から明らかなように、
水付着によって圧痕の幅が小さくなり、ひっかきによる
摩耗が抑制されている。
【００２４】以上の摩耗試験、硬さ試験及びスクラッチ
テストの結果から、本発明のオーステンパ球状黒鉛鋳鉄
（ＡＤＩ）の優れた耐摩耗特性は、オーステナイトの加
工誘起変態に加え、材料表面に水が付着した状態で塑性
変形をすることにより表面が硬化する水による自己硬化
現象によると考えることができる。オーステンパ球状黒
鉛鋳鉄の水分の存在による自己硬化現象を図６に模式的
に解説した。すなわち図６に示すように、砂等による摩
擦によりオーステンパ球状黒鉛鋳鉄が変形すると同時に
水分の存在により、硬化が生じる。
テストの結果から、本発明のオーステンパ球状黒鉛鋳鉄
（ＡＤＩ）の優れた耐摩耗特性は、オーステナイトの加
工誘起変態に加え、材料表面に水が付着した状態で塑性
変形をすることにより表面が硬化する水による自己硬化
現象によると考えることができる。オーステンパ球状黒
鉛鋳鉄の水分の存在による自己硬化現象を図６に模式的
に解説した。すなわち図６に示すように、砂等による摩
擦によりオーステンパ球状黒鉛鋳鉄が変形すると同時に
水分の存在により、硬化が生じる。
【００２５】次に、本発明のオーステンパ球状黒鉛鋳鉄
（ＡＤＩ）から製造した耕作用爪を使用して実際に耕作
し、該爪の摩耗量を調べた。この材料の球状化率は８０
％、平均黒鉛粒径は２５μｍ、化学組成は同様に表１に
示す通りである。また、この耕作用爪は球状黒鉛鋳鉄を
９００°Ｃで２時間保持した後、３００°Ｃまで急冷
し、その温度で１．５時間保持する熱処理を施したもの
である。比較材として、通常の黒鉛鋳鉄に構造用鋼（Ｓ
５５Ｃ）を溶接して摩耗面とした従来使用されている耕
作用爪を用いた。いずれの場合も、耕作した土中の水分
量は１５ｖｏｌ％であり、耕作用爪は湿潤環境（状態）
にあった。摩耗テストの結果を図７に示す。図における
○は比較例の摩耗曲線、●は本発明の実施例の摩耗曲線
を示す。また、縦軸は摩耗による重量減少量、横軸は耕
作面積を示す。図７に示す通り、比較例の耕作用爪は耕
作面積の増加とともに、急速に摩耗量が増加している
が、本発明の耕作用爪は比較例に比べ著しく摩耗量が減
少している。そして耕作面積の増加とともにその差が大
きくなっている。これらの対比から、本発明のオーステ
ンパ球状黒鉛鋳鉄（ＡＤＩ）からなる耐摩耗性材料は、
従来の耐摩耗性材料に比べ極めて著しいことが分かる。
（ＡＤＩ）から製造した耕作用爪を使用して実際に耕作
し、該爪の摩耗量を調べた。この材料の球状化率は８０
％、平均黒鉛粒径は２５μｍ、化学組成は同様に表１に
示す通りである。また、この耕作用爪は球状黒鉛鋳鉄を
９００°Ｃで２時間保持した後、３００°Ｃまで急冷
し、その温度で１．５時間保持する熱処理を施したもの
である。比較材として、通常の黒鉛鋳鉄に構造用鋼（Ｓ
５５Ｃ）を溶接して摩耗面とした従来使用されている耕
作用爪を用いた。いずれの場合も、耕作した土中の水分
量は１５ｖｏｌ％であり、耕作用爪は湿潤環境（状態）
にあった。摩耗テストの結果を図７に示す。図における
○は比較例の摩耗曲線、●は本発明の実施例の摩耗曲線
を示す。また、縦軸は摩耗による重量減少量、横軸は耕
作面積を示す。図７に示す通り、比較例の耕作用爪は耕
作面積の増加とともに、急速に摩耗量が増加している
が、本発明の耕作用爪は比較例に比べ著しく摩耗量が減
少している。そして耕作面積の増加とともにその差が大
きくなっている。これらの対比から、本発明のオーステ
ンパ球状黒鉛鋳鉄（ＡＤＩ）からなる耐摩耗性材料は、
従来の耐摩耗性材料に比べ極めて著しいことが分かる。
【００２６】以上に示す通り、水分の存在によりオース
テンパ球状黒鉛鋳鉄の表面層のみが硬化し、耐摩耗性が
向上する。摩耗の進行とともにオーステンパ球状黒鉛鋳
鉄の新生面が現れるが、この新生面においても同様の機
構により硬さが上り、耐摩耗性が向上する。この耐摩耗
性の向上は耐摩耗性器具としてのオーステンパ球状黒鉛
鋳鉄が存在する間、継続することになり、器具の寿命が
著しく向上する利点がある。上記においては、水のみの
存在で説明したが、水に他の物質を含む水溶液でも、ま
た水分を含有するスラッジ、パルプ又は粘性材料におい
ても同様の結果が得られた。いずれにしても、耐摩耗性
を向上させるためには、オーステンパ球状黒鉛鋳鉄から
なる耐摩耗性材料の表面が湿潤状態にあることが必要で
ある。
テンパ球状黒鉛鋳鉄の表面層のみが硬化し、耐摩耗性が
向上する。摩耗の進行とともにオーステンパ球状黒鉛鋳
鉄の新生面が現れるが、この新生面においても同様の機
構により硬さが上り、耐摩耗性が向上する。この耐摩耗
性の向上は耐摩耗性器具としてのオーステンパ球状黒鉛
鋳鉄が存在する間、継続することになり、器具の寿命が
著しく向上する利点がある。上記においては、水のみの
存在で説明したが、水に他の物質を含む水溶液でも、ま
た水分を含有するスラッジ、パルプ又は粘性材料におい
ても同様の結果が得られた。いずれにしても、耐摩耗性
を向上させるためには、オーステンパ球状黒鉛鋳鉄から
なる耐摩耗性材料の表面が湿潤状態にあることが必要で
ある。
【００２７】
【発明の効果】本発明は、鋳造品の内部が強度と靭性延
性に優れかつ表面がより耐摩耗性に優れた材料を得るこ
とができ、しかもコストを低減し、リサイクルが可能な
鋳造品を提供することができる効果を有する。また、複
雑形状や中空形状を容易に製作できるため、プレス品、
鍛造品、溶接品等の成形加工品に比べ、部品形状にはる
かに自由度があり、使用条件に適した部品形状にするこ
とができ、さらに器具の一部に耐摩耗性の硬質部材を溶
接することも不要となる大きな利点を有する。そして、
サプソイラー、ロータリー、プラウ等の刃やスプロケッ
ト等の農機具、屎尿のポンプケース、畜産糞尿ポンプや
散布機械部品、汚泥の輸送パイプ、木材（チップ）破砕
機、キャタピラ等の耐摩耗性材料に使用することができ
る大きな特徴を有する。
性に優れかつ表面がより耐摩耗性に優れた材料を得るこ
とができ、しかもコストを低減し、リサイクルが可能な
鋳造品を提供することができる効果を有する。また、複
雑形状や中空形状を容易に製作できるため、プレス品、
鍛造品、溶接品等の成形加工品に比べ、部品形状にはる
かに自由度があり、使用条件に適した部品形状にするこ
とができ、さらに器具の一部に耐摩耗性の硬質部材を溶
接することも不要となる大きな利点を有する。そして、
サプソイラー、ロータリー、プラウ等の刃やスプロケッ
ト等の農機具、屎尿のポンプケース、畜産糞尿ポンプや
散布機械部品、汚泥の輸送パイプ、木材（チップ）破砕
機、キャタピラ等の耐摩耗性材料に使用することができ
る大きな特徴を有する。
【図１】オーステンパ球状黒鉛鋳鉄（ＡＤＩ）の熱処理
パターン（ａ）と球状黒鉛鋳鉄の焼入れ焼戻し材（Ｑ．
Ｔ）の熱処理パターン（ｂ）を示す図である。
パターン（ａ）と球状黒鉛鋳鉄の焼入れ焼戻し材（Ｑ．
Ｔ）の熱処理パターン（ｂ）を示す図である。
【図２】摩耗試験装置（ａ）及び試験片（ｂ）を示す図
である。
である。
【図３】土砂摩耗試験後の摩耗量と硬さの関係を示すグ
ラフである。
ラフである。
【図４】乾燥及び水付着状態における硬さの分布を示す
グラフである。
グラフである。
【図５】ＡＤＩのスクラッチテストの結果を示すグラフ
である。
である。
【図６】オーステンパ球状黒鉛鋳鉄の水分の存在による
自己硬化現象の模式的な説明図である。
自己硬化現象の模式的な説明図である。
【図７】本発明の実施例と比較例（従来例）の耕作用爪
の耕作面積に対する摩耗量を調べたグラフである。
の耕作面積に対する摩耗量を調べたグラフである。
１ 試験片 ２ 砂と水の混合物 ３ 冷却水 ４ 砂 ５ 水 ６ オーステンパ球状黒鉛鋳鉄 ７ 変形（硬化）
Claims (11)
- 【請求項１】 湿潤した摩耗面を備えていることを特徴
とするオーステンパ球状黒鉛鋳鉄からなる耐摩耗性材
料。 - 【請求項２】 土砂、汚泥等のスラッジ、パルプ又は粘
性材料に、７ｖｏｌ％以上の水分を含有させて、耕作、
攪拌、掘削、破砕、散布等を行う器具の摩耗面を湿潤面
とすることを特徴とするオーステンパ球状黒鉛鋳鉄から
なる耐摩耗性材料。 - 【請求項３】 １０ｖｏｌ％以上の水分を含有すること
を特徴とする請求項２記載のオーステンパ球状黒鉛鋳鉄
からなる耐摩耗性材料。 - 【請求項４】 １５ｖｏｌ％以上の水分を含有すること
を特徴とする請求項２記載のオーステンパ球状黒鉛鋳鉄
からなる耐摩耗性材料。 - 【請求項５】 摩耗面に水又は水溶液を散布又は流動さ
せ、摩耗面を湿潤面とすることを特徴とする請求項１〜
４のそれぞれに記載のオーステンパ球状黒鉛鋳鉄からな
る耐摩耗性材料。 - 【請求項６】 摩耗面を水又は水溶液に浸漬し、摩耗面
を湿潤面とすることを特徴とする請求項１〜４のそれぞ
れに記載のオーステンパ球状黒鉛鋳鉄からなる耐摩耗性
材料。 - 【請求項７】 平均黒鉛粒径が１０μｍ以上であること
を特徴とする請求項１〜６のそれぞれに記載のオーステ
ンパ球状黒鉛鋳鉄からなる耐摩耗性材料。 - 【請求項８】 平均黒鉛粒径が２０μｍ以上であること
を特徴とする請求項１〜６のそれぞれに記載のオーステ
ンパ球状黒鉛鋳鉄からなる耐摩耗性材料。 - 【請求項９】 平均黒鉛粒径が３５μｍ以上であること
を特徴とする請求項１〜６のそれぞれに記載のオーステ
ンパ球状黒鉛鋳鉄からなる耐摩耗性材料。 - 【請求項１０】 Ｃ２．５〜４．０ｍａｓｓ％、Ｓｉ
１．８〜２．７ｍａｓｓ％、Ｍｎ０．０５〜０．７ｍａ
ｓｓ％、Ｐ０．０８ｍａｓｓ％以下、Ｓ０．０２ｍａｓ
ｓ％以下、Ｍｇ０．０１〜０．１ｍａｓｓ％、残部Ｆｅ
及び不可避的不純物からなる球状黒鉛鋳鉄を、８３０°
Ｃ〜９５０°Ｃの範囲で３０分〜２時間保持した後、２
５０°Ｃ〜４００°Ｃまで急冷し、その温度で３０分〜
２時間保持して得た耐摩耗性材料であることを特徴とす
る請求項１〜９のそれぞれに記載のオーステンパ球状黒
鉛鋳鉄からなる耐摩耗性材料。 - 【請求項１１】 ８３０°Ｃ〜９００°Ｃの範囲で３０
分〜２時間保持した後、３００°Ｃ〜４００°Ｃまで急
冷し、その温度で４５分〜２時間熱処理することを特徴
とする請求項１０記載のオーステンパ球状黒鉛鋳鉄から
なる耐摩耗性材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000125172A JP3704676B2 (ja) | 2000-04-26 | 2000-04-26 | オーステンパ球状黒鉛鋳鉄からなる農機具の使用方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000125172A JP3704676B2 (ja) | 2000-04-26 | 2000-04-26 | オーステンパ球状黒鉛鋳鉄からなる農機具の使用方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001303167A true JP2001303167A (ja) | 2001-10-31 |
| JP3704676B2 JP3704676B2 (ja) | 2005-10-12 |
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ID=18635169
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000125172A Expired - Fee Related JP3704676B2 (ja) | 2000-04-26 | 2000-04-26 | オーステンパ球状黒鉛鋳鉄からなる農機具の使用方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3704676B2 (ja) |
Citations (7)
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|---|---|---|---|---|
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| JPS6176612A (ja) * | 1984-09-21 | 1986-04-19 | Toyota Motor Corp | 高強度球状黒鉛鋳鉄の製造方法 |
| JPS61210151A (ja) * | 1985-03-13 | 1986-09-18 | Mazda Motor Corp | 球状黒鉛鋳鉄鋳物 |
| JPS61264154A (ja) * | 1985-01-17 | 1986-11-22 | Asahi Malleable Iron Co Ltd | ベ−ナイト基地球状黒鉛鋳鉄 |
| JPS6227547A (ja) * | 1985-07-30 | 1987-02-05 | Hitachi Metals Ltd | コイルばねとその製造法 |
| JPH09209034A (ja) * | 1996-02-07 | 1997-08-12 | Hitachi Metals Ltd | 無脱炭オーステンパー処理鋳鉄およびその製造方法 |
| JP2000119794A (ja) * | 1998-10-14 | 2000-04-25 | Hitachi Metals Ltd | 耐水濡れ性に優れるオーステンパ球状黒鉛鋳鉄 |
-
2000
- 2000-04-26 JP JP2000125172A patent/JP3704676B2/ja not_active Expired - Fee Related
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
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