【書類名】明細書
【発明の名称】甘蔗からの原糖製造方法
【特許請求の範囲】
【請求項１】限外ろ過処理工程において、実質的に石灰の添加なしで次記の工程を含んで処理することを特徴とする甘蔗からの原糖製造方法。
（１）甘蔗の圧搾により得た圧搾汁、甘蔗の抽出により得た抽出汁、または圧搾汁と抽出汁とを混合した混合汁からなる粗汁を得る粗汁生成工程。
（２）粗汁中の不溶物質の除去をろ過により行う不溶物質除去工程。
（３）不溶物質を除去した粗汁を限外ろ過処理して清澄汁を得る限外ろ過処理工程。
（４）前記清澄汁を濃縮し晶析して原糖を得る濃縮・晶析工程。
【請求項２】限外ろ過処理工程において、実質的に石灰の添加なしで次記の工程を含んで処理することを特徴とする甘蔗からの原糖製造方法。
（１）甘蔗の圧搾により得た圧搾汁、甘蔗の抽出により得た抽出汁、または圧搾汁と抽出汁とを混合した混合汁からなる粗汁を得る粗汁生成工程。
（２）粗汁中の不溶物質の除去をろ過により行う不溶物質除去工程。
（３）不溶物質を除去した粗汁を限外ろ過処理して清澄汁を得る限外ろ過処理工程。
（４）前記清澄汁を濃縮し晶析して原糖を得る濃縮・晶析工程。
（５）限外ろ過処理工程により濃縮液から糖液を回収し、回収糖液を前記濃縮工程に返送する糖液回収返送工程。
【請求項３】限外ろ過処理工程前に粗汁のｐＨを６．２〜７．２に調整する請求項１または２記載の甘蔗からの原糖製造方法。
【請求項４】限外ろ過濃縮液に対して、石灰及び凝集剤を添加してろ過処理により糖液を回収する請求項２記載の甘蔗からの原糖製造方法。
【請求項５】ろ過処理において、不溶物質除去工程でのスラッジをろ過助剤とする請求項４記載の甘蔗からの原糖製造方法。
【請求項６】限外ろ過処理工程において、濃縮倍率を順次高める複数段の膜処理に分割し、少なくとも１つの段における膜処理に供する液に対して注水する請求項１または２記載の甘蔗からの原糖製造方法。
【請求項７】プレート型熱交換器または流下液薄膜式熱交換器を備えた濃縮設備により濃縮を行う請求項１または２記載の甘蔗からの原糖製造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、甘蔗からの原糖製造方法に関する。さらに詳しくは、甘蔗生産地で刈り取った甘蔗より、十分に不純物を除去し、石灰処理によらない直接原糖（粗糖）を製造する方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
甘蔗より蔗糖を得る伝統的方法は、熱帯あるいは亜熱帯で甘蔗を栽培し、これを砕き圧搾して得られた混合汁を簡単な物理処理及び化学処理（石灰添加）し、連続沈降槽により不純物を除き、得られた清澄液を濃縮缶にて濃縮を行い、濃縮したシラップを結晶缶にかけ蔗糖結晶（粗糖）を段階的に蒸発晶析して（煎糖法）、蔗糖結晶を生産するものである。
【０００３】
かくして得られた原糖（粗糖）結晶は純度が低いので、これを消費地まで運び洗浄後溶解し、メルト液を物理・化学処理して精製し白糖（純度の高い製品）を得てこれを販売している。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
原糖の製造過程における清浄工程において、混合汁に対して石灰乳を添加して清浄する目的は、混合汁の不溶性懸濁物質及び溶解性不純物を除去することにあるが、重力沈降による固液分離のみであるため、微細な不溶性懸濁物質は完全に除去することができず、溶解性不純物については除去率が低く、また溶解性高分子（たとえば増粘性ガム質、デキストラン）などは除去できない。このため、後工程である煎糖結晶化工程において、不純物濃度及び粘度の増大が律速となり、蔗糖の回収率を上げることができない。
【０００５】
また、石灰を添加することにより、清浄工程後の清澄汁には、甘蔗由来のＣａ濃度以上のＣａ濃度となり、後工程での濃縮工程における濃縮缶において著しいスケーリングが発生する。このために、スケーリングを薬品洗浄により除去する作業が必要となり（たとえば１週間に１回の頻度）、薬品使用量、排液処分費用等ランニングコストを増加させ、濃縮缶の稼働率の低下を招く。
【０００６】
さらに、沈降槽にて、良好なる固液分離を行うため、２〜３時間の滞留時間を必要とし、沈降槽自体大きな設備となってしまう。
【０００７】
しかし、従来の清浄工程を経て得た清澄液は、濃縮することにより残存する不純物も同時に濃縮されるため粘度上昇がきわめて大きく、このために本来熱交換効率の高いプレート型熱交換器または流下液薄膜式熱交換器を使用することが困難であり、通常は、やむなくカランドリアタイプの熱交換器を使用していた。しかし、カランドリアタイプの熱交換器では滞留時間が長いために、その間において、蔗糖から還元糖への分解（たとえば蔗糖量に対して０．０５％の分解量）や糖液の着色問題を生じ、良質原糖製造の困難及び蔗糖回収率の低減の要因となっていた。
【０００８】
したがって、本発明の第１の課題は、微細な不溶性懸濁物質も完全に除去するとともに、溶解性不純物の除去率を高め、また溶解性高分子（たとえば増粘性ガム質、デキストラン）なども除去するようにすることにより、良質な原糖を製造するとともに蔗糖の回収率を高めることにある。
【０００９】
第２の課題は、洗浄工程において、石灰の添加を行わないことにより、濃縮工程における濃縮缶でのスケーリングの発生を少なくし、もってその洗浄作業回数を低減し、薬品使用量、排液処分費用等ランニングコストを減少し、濃縮缶の稼働率の向上を図ることにある。
【００１０】
第３の課題は、清浄を図った清澄液を濃縮するときにおける粘度上昇を抑制することにより、本来熱交換効率の高いプレート型熱交換器または流下液薄膜式熱交換器を使用することができるようにし、もって蔗糖から還元糖への分解を抑制し、蔗糖回収率の低減を防止することにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決した本発明は次記のとおりである。
＜請求項１記載の発明＞
下記の限外ろ過処理工程においては、実質的に石灰の添加なしで次記の工程を含んで処理することを特徴とする甘蔗からの原糖製造方法。
（１）甘蔗の圧搾により得た圧搾汁、甘蔗の抽出により得た抽出汁、または圧搾汁と抽出汁とを混合した混合汁からなる粗汁を得る粗汁生成工程。
（２）粗汁中の不溶物質の除去をろ過により行う不溶物質除去工程。
（３）不溶物質を除去した粗汁を限外ろ過処理して清澄汁を得る限外ろ過処理工程。
（４）前記清澄汁を濃縮し晶析して原糖を得る濃縮・晶析工程。
【００１２】
（作用効果）
Ａ．限外ろ過処理により清浄工程を構成することにより、微細な不溶性懸濁物質も完全に除去するとともに、溶解性不純物の除去率が高められ、特に従来の石灰添加では除去しきれなかった溶解性高分子物質（特に増粘性を示すガム質、デキストラン等）をも除去することができ、煎糖工程における濃縮倍率を上げることができ、蔗糖回収率を高めることができる。
Ｂ．また、清浄工程において石灰の添加を行わないことにより、濃縮工程における濃縮缶でのスケーリングの発生が少なくなり、もってその洗浄作業回数が低減し、薬品使用量、排液処分費用等ランニングコストを減少することができ、濃縮缶の稼働率の向上を図ることができる。
Ｃ．限外ろ過膜処理設備自体コンパクトであるため、従来の方式に比べて、多大な設置スペースを必要としない。
【００１３】
＜請求項２記載の発明＞
下記の限外ろ過処理工程においては、実質的に石灰の添加なしで次記の工程を含んで処理することを特徴とする甘蔗からの原糖製造方法。
（１）甘蔗の圧搾により得た圧搾汁、甘蔗の抽出により得た抽出汁、または圧搾汁と抽出汁とを混合した混合汁からなる粗汁を得る粗汁生成工程。
（２）粗汁中の不溶物質の除去をろ過により行う不溶物質除去工程。
（３）不溶物質を除去した粗汁を限外ろ過処理して清澄汁を得る限外ろ過処理工程。
（４）前記清澄汁を濃縮し晶析して原糖を得る濃縮・晶析工程。
（５）限外ろ過処理工程により濃縮液から糖液を回収し、回収糖液を前記濃縮工程に返送する糖液回収返送工程。
【００１４】
（作用効果）
Ｄ．限外ろ過処理工程により清澄汁と分離した濃縮液から糖液を回収し、回収糖液を前記濃縮工程に返送する糖液回収返送工程を含むので、蔗糖回収率を高めることができる。
【００１５】
＜請求項３記載の発明＞
限外ろ過処理工程前に粗汁のｐＨを６．２〜７．２に調整する請求項１または２記載の甘蔗からの原糖製造方法。
【００１６】
（作用効果）
Ｅ．たとえば苛性ソーダや炭酸ソーダによりｐＨ調整を行うことにより、清浄工程から結晶化工程までを通し、蔗糖から還元糖への分解を抑制し、蔗糖の回収率を高めることができる。
【００１７】
＜請求項４記載の発明＞
限外ろ過濃縮液に対して、石灰及び凝集剤を添加してろ過処理により糖液を回収する請求項２記載の甘蔗からの原糖製造方法。
【００１８】
（作用効果）
Ｆ．糖液を回収するに際しては、石灰及び凝集剤を添加してろ過処理により回収するものの、先に限外ろ過処理工程を経ているので、石灰の添加量は従来の石灰添加量に比較して約１／２程度でよく、ランニングコストが低減する。
【００１９】
＜請求項５記載の発明＞
ろ過処理において、不溶物質除去工程でのスラッジをろ過助剤とする請求項４記載の甘蔗からの原糖製造方法。
【００２０】
（作用効果）
Ｇ．ろ過処理において、不溶物質除去工程でのスラッジをろ過助剤とすることにより、ろ過効率が高まる。
【００２１】
＜請求項６記載の発明＞
限外ろ過処理工程において、濃縮倍率を順次高める複数段の膜処理に分割し、少なくとも１つの段における膜処理に供する液に対して注水する請求項１または２記載の甘蔗からの原糖製造方法。
【００２２】
（作用効果）
Ｈ．限外ろ過処理工程により、最高で３０倍程度濃縮を行うことができることを知見しているが、濃縮倍率を高めるほど処理能力は低下するとともに、膜面積の増大に繋がる。これに対して、濃縮倍率を順次高める複数段の膜処理に分割すると、膜面積の増大を抑制しながら、目的の高い濃縮倍率まで濃縮できる。
Ｉ．少なくとも１つの段における膜処理に供する液に対して注水することにより、見かけ上、不溶性懸濁物質濃度を低下させることになるので、糖液の回収率を高めることができる。
【００２３】
＜請求項７記載の発明＞
プレート型熱交換器または流下液薄膜式熱交換器を備えた濃縮設備により濃縮を行う請求項１または２記載の甘蔗からの原糖製造方法。
【００２４】
（作用効果）
Ｊ．限外ろ過処理工程により得られる清澄液は、濃縮するときにおける粘度上昇は小さく、もって本来熱交換効率の高いプレート型熱交換器または流下液薄膜式熱交換器を使用することができ、その結果、蔗糖から還元糖への分解を抑制し、蔗糖回収率の低減を防止することができる。
【００２５】
【発明の実施の形態】
以下本発明の実施の形態を図面を参照しながらさらに詳説する。
甘蔗を出発物質とし、公知の圧搾方法により得た圧搾汁、甘蔗の抽出により得た抽出汁、または圧搾汁と抽出汁とを混合した混合汁からなる粗汁をスチーム加熱源として、たとえば、１０５℃まで加熱を行う。加熱を行う機器としては、シェルアンドチューブタイプもしくは、プレート型の熱交換器などが挙げられる。通常粗汁のｐＨは、５〜６付近であり、この状況下においては、粗汁中の蔗糖分が還元糖へ変換されやすくなるが、プロセス全体の滞留時間を従来技術と比較した場合、大幅に短縮しており、還元糖精製比率は、従来技術とほぼ変わらない。したがって、本発明においては、粗汁をｐＨ調整することなく、処理を行うことができるが、必要ならば、苛性ソーダや炭酸ソーダにより、限外ろ過処理工程前に粗汁のｐＨを６．２〜７．２に調整することができる。
【００２６】
粗汁中には、甘蔗由来の細かい繊維状物質や砂土砂その他異物（以下「不溶性懸濁物質」または「不溶物質」と言う。）が混入している。たとえば、約０．７重量％の細かい繊維状物質（「ピス」）が混入している。これらの不溶性懸濁物質を除去するため、たとえば傾斜型スクリーンを用いる。この傾斜型スクリーンは５０μｍ以上の不溶性物質を除去することが可能であり、かつ連続運転が可能である。またろ過糖汁および不溶性物質（スラッジ）についても連続排出が可能であり、可動部がないため、操作が容易である。傾斜型スクリーンとしては、ウェジワイヤータイプ、運転圧力が１ｋｇｆ／ｃｍ2Ｇ以上のものが好ましい。また後工程の膜処理負荷を下げるため傾斜型スクリーンを２段とし、１段目では５０μｍカット、２段目にて１０μｍカットすることもできる。チェックろ過を加えることもできる。
【００２７】
いずれにしても、限外ろ過膜の構造から不溶物質の除去を行う必要があり、限外ろ過膜がスパイラル構造の場合、スリット間への閉塞を考慮すると５０μｍ以上のピスを除去することが適当であり、チューブラータイプのものであれば、ピスの閉塞はあまり考えられないため、濃縮倍率を考慮してピスの除去率を考えればよい。
【００２８】
本発明に係る限外ろ過処理工程では、粗汁中の細かい不溶性懸濁物質および溶解性高分子物質の除去を行う。これらの除去を行うろ過としては、クロスフロータイプの連続膜ろ過が適当である。この膜の除去対象粒径（分画サイズ）としては、限外ろ過（通常ＵＦ膜）が最適である。また高温度（８０℃以上）仕様の膜が、ろ過能力や、雑菌による汚染等を考慮すると適している。膜構造や膜材質については、様々なタイプのものが存在するが、上記の条件を満たしているものであれば、どのようなものでも問わない。
【００２９】
本発明者らは、粗汁中の不溶性懸濁物質及び溶解性高分子を除去するため、限外ろ過膜及び精密ろ過膜による処理の比較を行った。その結果、精密ろ過膜は以下の理由により、糖液の処理には適していないことが判明した。
・粗汁中の不溶性懸濁物質が、膜面口径に目詰まりを起こし、安定した膜処理能力が得られない。
・限外ろ過膜より溶解性不純物の除去率が低い。
【００３０】
膜処理運転での濃縮倍率については、濃縮倍率が高ければ高いほど、膜処理での糖液回収率を上げることができるが、膜面積の増大となり経済的でない。また、濃縮倍率を低く設定すると、糖液回収工程設備が大きくなり、これについても経済的でなくなる。このことから適切な濃縮倍率を設定することが必要である。特に、粗汁中の不溶性懸濁物質量によって濃縮倍率を決定する。
【００３１】
この限外ろ過処理工程において、図２に示すように、濃縮倍率を順次高める複数段（図示の形態では３段）の膜処理に分割し、適宜の段において、少なくとも１つの段における膜処理に供する液に対して注水する方法を採ることができる。限外ろ過処理工程の濃縮に際して、濃縮倍率により膜のろ過能力が異なることから、１段にて全濃縮を行うのではなく、数段に分割して濃縮を行った方が膜面積を少なくすることができる。膜処理を数段に分ける決定因子としては、各濃縮倍率での膜処理能力によって決定する。また、注水することにより、見かけ上、不溶性懸濁物質濃度を低下させることになるので、糖液の回収率を高めることができる。
【００３２】
次いで、限外ろ過処理工程から発生する濃縮液から糖液を回収する。回収方法としては、凝集効果のある石灰乳、高分子凝集剤およびろ過助剤としての不溶物質除去工程で分離したピス（甘蔗由来の細かい繊維）を添加し、ろ過によりこれら凝集した固形物を除去する。このろ過機としては、水平ベルトフィルター、ドラムフィルター等連続タイプのものが好ましい。糖液回収工程での清澄液は、本プロセスの濃縮工程に移送し、マッドケーキは系外に排出する。
【００３３】
この糖液回収工程は、限外ろ過処理工程から発生する濃縮液を他で有効利用（たとえば、家畜等の飼料、農地への肥科等）が可能であれば、省略することができる。
【００３４】
限外ろ過処理工程からの清澄液（汁）は、目的のＢｘ（ブリックス）濃度まで濃縮する。この濃縮工程では、熱効率向上のため、５〜６重効用缶が有利である。通常濃縮工程での効用缶数は、５缶が最高といわれているが、本発明では、限外ろ過処理を行っていることから、増粘性の物質の除去が行われており、熱交換の効率が向上している。このことから、一般的な効用缶数よりも多い効用缶にて濃縮が可能となる。濃縮装置としては、カランドリアタイプのものを用いることができるものの、限外ろ過処理により増粘性の物質の除去を行っているので、本来熱交換効率の高いプレート型熱交換器または流下液薄膜式熱交換器を使用することができる。その結果、蔗糖から還元糖への分解を抑制し、蔗糖回収率の低減を防止することができる。
【００３５】
濃縮工程にて濃縮された蔗糖溶液は、晶析工程により、製品蔗糖結晶を得る。晶析工程から発生する廃糖蜜（モラセス）は、他の用途に供するか、これから蔗糖分をさらに回収することができる。
【００３６】
【実施例】
（実施例１）
パイロットプラントにより本発明の内容を実証実験した。
圧搾によるＢｘ１３，ｐＨ５．３の混合汁（粗汁）を約８５℃まで加熱を行い、０．３ｍ2のバグフィルターにて、５０μｍ以上の繊維状のピスを０．７ｗｔ％から０．４ｗｔ％まで除去を行った。前記混合汁をｐＨ調整することなく圧力０．３ＭＰａに昇圧し、限外ろ過スパイラル膜：７．２ｍ2の膜（分画分子量：２〜３万分画分子量）に供給を行い、不溶性懸濁物質及び溶解性高分子物質の除去を行った。
限外ろ過スパイラル膜では、供給液に対し、不溶性懸濁物質については１００％の除去率であり、溶解性高分子であるタンパク質については３５％の除去率を、ガム質については４５％の除去率を示し、濁度に関しては９９％の除去率となった。不純物濃度は、従来の石灰添加した清澄液と比較し半分の量となった。
回収率を決める濃縮倍率と透過液量については、濃縮倍率１０倍時には、透過液量１００（Ｌ／Ｈｒ／ｍ2）、３０倍濃縮時では、６５（Ｌ／Ｈｒ／ｍ2）の数値が得られた。濃縮液の回収としては、５０φリーフテストによる石灰添加処理を行い、石灰添加量を調べたところ、既設石灰添加量の半分量となった。
【００３７】
（実施例２）
上記パイロットテストにより得られた結果に基づいて、１０００ＴＣＤ工場に本発明を適用した場合の実施例について以下に記す。
圧搾工程からのＢｘ１３、ｐＨ５．３の混合汁４２ｍ3／Ｈｒを温度８５℃まで昇温し、傾斜型スクリーンろ過機（ろ過幅合計：２ｍ）によりに、連続的に５０μｍ以上の繊維状ピスを０．７ｗｔ％から０．４ｗｔ％まで除去した。
得られた混合汁を０．８Ｍｐａの圧力まで昇圧し、６７０ｍ2のスパイラル型限外ろ過膜（分画分子量：２〜３万分画分子量）により、透過液：４０．６ｍ3／Ｈｒ、濃縮液；１．４ｍ3／Ｈｒが得られた。透過液中の不純物は、０．４ｗｔ％であり、従来の石灰清浄工程からの清澄液中の不純物濃度０．８ｗｔ％と比較し、低い数値であった。
膜処理方法は、２段膜処理とし、希釈法は用いず、１段目の濃縮倍率は、１０倍、膜面積は、５８０ｍ2であり、２段目膜処理での濃縮倍率は、３０倍、膜面積は、９０ｍ2となった。
【００３８】
濃縮液回収方法については、石灰添加によるものとし、石灰添加量は、濃縮液中の不溶性懸濁物質に対し、５ｗｔ％量、凝集剤については、不溶性懸濁物質に対し０．０１％となり、従来の石灰添加方式に比べ、半分の使用量となった。回収に際しては、連続式水平ベルトフィルター（１５ｍ2）により、糖液を回収し、膜清浄工程での糖ロス分は、０．３ｗｔ％となった。
また、膜処理されたＢｘ１３の透過液４０．６ｍ3／Ｈｒを４重効用缶によりＢｘ６０まで濃縮した。濃度が薄い第１缶〜第３缶ではプレート型熱交換器を、濃度が濃い最終の第４缶では流下液薄膜式熱交換器を用い、８．８ｍ3／Ｈｒの割合で濃縮液を得ることができた。従来では、必要な伝熱面積は１２００ｍ2であるのに対して、実施の形態では８００ｍ2で足りた。
スケーリング除去に必要なインターバル期間は２〜３週間となり、従来例の２〜３倍となり、薬品使用量、排水処理コスト、人件費などを考えると、１／２〜１／３のコスト低減を図ることができた。
濃縮工程での滞留時間は、４缶合計で１２〜２０分であり、従来は５０〜６０分の滞留時間となっていたことに対して、蔗糖分解率が１／５〜１／３に低減した。また結晶工程では、膜処理された糖液の濃縮倍率をあげることができ、従来の回収率と比較した場合、濃縮晶析工程での原糖回収率は１．５％向上した結果が得られた。
【００３９】
【発明の効果】
以上のとおり、本発明によれば、微細な不溶性懸濁物質も完全に除去するとともに、溶解性不純物の除去率を高めるとともに、溶解性高分子（たとえば増粘性ガム質、デキストラン）なども除去するようにすることにより、蔗糖の回収率を高めることができる。
【００４０】
また、洗浄工程において、石灰の添加を行わないことにより、濃縮工程における濃縮缶でのスケーリングの発生を少なくし、もってその洗浄作業回数を低減し、薬品使用量、排液処分費用等ランニングコストを減少し、濃縮缶の稼働率の向上を図ることができる。
【００４１】
さらに、清浄を図った清澄液を濃縮するときにおける粘度上昇を抑制することにより、本来熱交換効率の高いプレート型熱交換器または流下液薄膜式熱交換器を使用することができるようにし、もって蔗糖から還元糖への分解や糖液の着色を抑制し、蔗糖回収率の低減を防止することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】
本発明の実施の形態を示すフローチャートである。
【図２】
限外ろ過処理工程の実施の形態例を示すフローチャートである。
[Document name] Description [Title of the invention] Method for producing raw sugar from sugar cane [Claims]
1. A method for producing raw sugar from sugar cane, wherein the ultrafiltration treatment step includes the following step without substantially adding lime.
(1) A crude juice producing step of obtaining a crude juice consisting of a pressed juice obtained by squeezing a sugar cane, an extracted juice obtained by extracting a sugar cane, or a mixed juice obtained by mixing a pressed juice and an extracted juice.
(2) An insoluble substance removing step of removing insoluble substances in the crude juice by filtration.
(3) Ultrafiltration step of obtaining a clear juice by ultrafiltration of the crude juice from which insoluble substances have been removed.
(4) a concentration and crystallization step in which the clear juice is concentrated and crystallized to obtain a raw sugar.
2. A method for producing raw sugar from sugar cane, wherein the ultrafiltration treatment step comprises substantially the following steps without adding lime.
(1) A crude juice producing step of obtaining a crude juice consisting of a pressed juice obtained by squeezing a sugar cane, an extracted juice obtained by extracting a sugar cane, or a mixed juice obtained by mixing a pressed juice and an extracted juice.
(2) An insoluble substance removing step of removing insoluble substances in the crude juice by filtration.
(3) Ultrafiltration step of obtaining a clear juice by ultrafiltration of the crude juice from which insoluble substances have been removed.
(4) a concentration and crystallization step in which the clear juice is concentrated and crystallized to obtain a raw sugar.
(5) A sugar liquid collecting and returning step of collecting a sugar liquid from the concentrated liquid by the ultrafiltration treatment step and returning the collected sugar liquid to the concentration step.
3. The method for producing raw sugar from sugar cane according to claim 1, wherein the pH of the crude juice is adjusted to 6.2 to 7.2 before the ultrafiltration treatment step.
4. The process for producing raw sugar from sugar cane according to claim 2, wherein lime and a flocculant are added to the ultrafiltration concentrate to recover the sugar solution by a filtration treatment.
5. The method for producing raw sugar from sugar cane according to claim 4, wherein in the filtration treatment, sludge in the insoluble substance removing step is used as a filter aid.
6. The sugar cane according to claim 1 or 2, wherein the ultrafiltration step is divided into a plurality of stages of membrane treatment for sequentially increasing the concentration ratio, and water is injected into a liquid to be subjected to membrane treatment in at least one stage. Raw sugar production method.
7. The method for producing raw sugar from sugar cane according to claim 1, wherein the concentration is carried out by a concentration equipment provided with a plate heat exchanger or a falling liquid thin film heat exchanger.
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
[0001]
TECHNICAL FIELD OF THE INVENTION
The present invention relates to a method for producing raw sugar from sugar cane. More specifically, the present invention relates to a method for directly removing raw sugar (crude sugar) without lime treatment by sufficiently removing impurities from sugarcane cut in a sugarcane-producing area.
[0002]
[Prior art]
The traditional method of producing sucrose from sugar cane is to grow sugar cane in the tropics or subtropics, crush and squeeze the mixture, and then subject the mixed juice obtained to simple physical treatment and chemical treatment (adding lime) to a continuous sedimentation tank to remove impurities. Then, the obtained clear solution is concentrated in a concentration can, the concentrated syrup is placed in a crystal can, and sucrose crystals (crude sugar) are evaporatively crystallized in stages (sugar method) to produce sucrose crystals. is there.
[0003]
The raw sugar (crude sugar) crystals thus obtained have low purity, so they are transported to the consuming area, washed and dissolved, and the melt is purified by physical and chemical treatment to obtain sucrose (high-purity product). I am selling.
[0004]
[Problems to be solved by the invention]
The purpose of cleaning by adding lime milk to the mixed juice in the cleaning process in the raw sugar production process is to remove the insoluble suspended solids and soluble impurities in the mixed juice. Because of the separation only, fine insoluble suspended substances cannot be completely removed, the removal rate of soluble impurities is low, and soluble polymers (eg, thickening gum, dextran) cannot be removed. . For this reason, in the sugar crystallization step, which is a subsequent step, the increase in the impurity concentration and the viscosity is rate-determining, and the sucrose recovery rate cannot be increased.
[0005]
Further, by adding lime, the clarified juice after the cleaning step has a Ca concentration equal to or higher than the Ca concentration derived from cane sugar, and remarkable scaling occurs in the concentration can in the subsequent concentration step. For this reason, it is necessary to remove the scaling by chemical cleaning (for example , once a week), which increases the running cost such as the amount of chemical used and the cost of waste liquid disposal, and lowers the operating rate of the concentration can. .
[0006]
Furthermore, in order to perform good solid-liquid separation in the settling tank, a residence time of 2 to 3 hours is required, and the settling tank itself becomes a large facility.
[0007]
However, the clarified liquid obtained through the conventional cleaning step is concentrated at the same time as the remaining impurities, so that the viscosity of the clarified liquid is extremely large. It was difficult to use a thin-film heat exchanger, and a calandria type heat exchanger was usually used. However, since the residence time is long in calandria type heat exchangers, decomposition of sucrose into reducing sugar (for example, a decomposition amount of 0.05% based on the amount of sucrose) and coloring of the sugar solution occur during that time. This has been a cause of difficulty in producing high-quality raw sugar and reducing the recovery rate of sucrose.
[0008]
Accordingly, a first object of the present invention is to completely remove fine insoluble suspended substances, increase the removal rate of soluble impurities, and also remove soluble polymers (eg, thickening gum, dextran) and the like. By doing so, it is to produce a high-quality raw sugar and increase the recovery rate of sucrose.
[0009]
The second problem is that lime is not added in the cleaning process, thereby reducing the occurrence of scaling in the concentrating can in the concentrating process, thereby reducing the number of cleaning operations, the amount of chemicals used, and the cost of drainage disposal. It is intended to reduce running costs and improve the operation rate of the concentration can.
[0010]
A third problem is that a plate heat exchanger or a falling liquid thin film heat exchanger, which originally has a high heat exchange efficiency, can be used by suppressing a rise in viscosity when concentrating a purified clarified liquid. that as the, have to suppress degradation of sucrose to reducing sugar is to prevent the reduction in the sucrose recovery.
[0011]
[Means for Solving the Problems]
The present invention that has solved the above problems is as follows.
<Invention according to claim 1>
In the following ultrafiltration treatment step, a method for producing raw sugar from sugar cane is characterized in that the treatment is carried out including the following step without substantially adding lime.
(1) A crude juice producing step of obtaining a crude juice consisting of a pressed juice obtained by squeezing a sugar cane, an extracted juice obtained by extracting a sugar cane, or a mixed juice obtained by mixing a pressed juice and an extracted juice.
(2) An insoluble substance removing step of removing insoluble substances in the crude juice by filtration.
(3) Ultrafiltration step of obtaining a clear juice by ultrafiltration of the crude juice from which insoluble substances have been removed.
(4) a concentration and crystallization step in which the clear juice is concentrated and crystallized to obtain a raw sugar.
[0012]
(Effects)
A. By constituting the cleaning process by ultrafiltration, fine insoluble suspended substances can be completely removed, and the removal rate of soluble impurities can be increased. In particular, high solubility that could not be removed by conventional lime addition It is also possible to remove molecular substances (especially gums having a thickening property, dextran, etc.), increase the concentration ratio in the saccharification process, and increase the sucrose recovery rate.
B. Also, by not adding lime in the cleaning process, the occurrence of scaling in the concentrating can in the concentrating process is reduced, thereby reducing the number of cleaning operations, and reducing running costs such as chemical consumption and wastewater disposal costs. The operation rate of the concentration can can be improved.
C. Since the ultrafiltration membrane treatment equipment itself is compact, a large installation space is not required as compared with the conventional method.
[0013]
<Invention of Claim 2>
In the following ultrafiltration treatment step, a method for producing raw sugar from sugar cane is characterized in that the treatment is carried out including the following step without substantially adding lime.
(1) A crude juice producing step of obtaining a crude juice consisting of a pressed juice obtained by squeezing a sugar cane, an extracted juice obtained by extracting a sugar cane, or a mixed juice obtained by mixing a pressed juice and an extracted juice.
(2) An insoluble substance removing step of removing insoluble substances in the crude juice by filtration.
(3) Ultrafiltration step of obtaining a clear juice by ultrafiltration of the crude juice from which insoluble substances have been removed.
(4) a concentration and crystallization step in which the clear juice is concentrated and crystallized to obtain a raw sugar.
(5) ultrafiltration process the sugar solution was recovered from the by Ri enrichment solution process, wort recovery returning step for returning the recovered sugar solution in the concentration step.
[0014]
(Effects)
D. Since a sugar liquid is recovered from the concentrated liquid separated from the clarified juice by the ultrafiltration treatment step, and the recovered sugar liquid is returned to the concentration step, the sugar liquid recovery and return step can be performed, so that the sucrose recovery rate can be increased.
[0015]
<Invention of Claim 3>
The method for producing raw sugar from sugar cane according to claim 1 or 2, wherein the pH of the crude juice is adjusted to 6.2 to 7.2 before the ultrafiltration treatment step.
[0016]
(Effects)
E. FIG. For example, by adjusting the pH with caustic soda or sodium carbonate, the decomposition of sucrose into reducing sugar can be suppressed and the recovery rate of sucrose can be increased from the cleaning step to the crystallization step.
[0017]
<Invention of Claim 4>
3. The method for producing raw sugar from sugar cane according to claim 2, wherein lime and a coagulant are added to the ultrafiltration concentrate, and the sugar solution is recovered by a filtration treatment.
[0018]
(Effects)
F. When recovering the sugar solution, lime and a flocculant are added and recovered by filtration.However, since the ultrafiltration process has been performed first, the amount of lime added is smaller than that of conventional lime. It may be about 1/2, and the running cost is reduced.
[0019]
<Invention according to claim 5>
5. The method for producing raw sugar from sugar cane according to claim 4, wherein in the filtration treatment, sludge in the insoluble substance removing step is used as a filter aid.
[0020]
(Effects)
G. FIG. In the filtration treatment, by using the sludge in the insoluble substance removal step as a filter aid, the filtration efficiency is increased.
[0021]
<Invention according to claim 6>
3. The method for producing raw sugar from sugar cane according to claim 1, wherein the ultrafiltration step is divided into a plurality of stages of membrane treatments for sequentially increasing the concentration ratio, and water is injected into a liquid to be subjected to the membrane treatment in at least one stage. .
[0022]
(Effects)
H. It has been found that the ultrafiltration step can achieve a concentration of up to about 30 times, but the higher the concentration ratio, the lower the processing capacity and the larger the membrane area. On the other hand, when the process is divided into a plurality of stages of membrane treatment in which the concentration ratio is sequentially increased, the concentration can be increased to a target high concentration ratio while suppressing an increase in the membrane area.
I. By injecting water into the liquid to be subjected to the membrane treatment in at least one stage, the concentration of the insoluble suspended substance is apparently reduced, so that the recovery rate of the sugar liquid can be increased.
[0023]
<Invention of claim 7>
The method for producing raw sugar from sugar cane according to claim 1 or 2, wherein the concentration is carried out by a concentration facility equipped with a plate-type heat exchanger or a falling liquid thin film heat exchanger.
[0024]
(Effects)
J. The clarified liquid obtained by the ultrafiltration process has a small increase in viscosity when concentrated, and thus a plate heat exchanger or a falling liquid thin film heat exchanger which is originally high in heat exchange efficiency can be used. In addition, it is possible to suppress the decomposition of sucrose into reducing sugar and prevent a reduction in sucrose recovery rate.
[0025]
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in more detail with reference to the drawings.
A cane juice is used as a starting material, and a crude juice consisting of a squeezed juice obtained by a known squeezing method, an extracted juice obtained by extracting a cane sugar, or a mixed juice of the squeezed juice and the extracted juice is used as a steam heating source, for example, 105 Heat to ° C. Examples of equipment for performing heating include a shell-and-tube type or plate type heat exchanger. Usually, the pH of the crude juice is around 5 to 6, and under this condition, the sucrose content in the crude juice is easily converted to reducing sugar. And the reducing sugar purification ratio is almost the same as that of the prior art. Therefore, in the present invention, the treatment can be performed without adjusting the pH of the crude juice , but if necessary, the pH of the crude juice is adjusted to 6.2 to 6.2 before the ultrafiltration treatment step with sodium hydroxide or sodium carbonate. Can be adjusted to 7.2.
[0026]
The fine juice, fine fibrous substances derived from sugar cane, sand and sand, and other foreign substances (hereinafter referred to as "insoluble suspended substances" or "insoluble substances") are mixed in the crude juice. For example, about 0.7% by weight of fine fibrous material ("pisses") is incorporated. In order to remove these insoluble suspended substances, for example, an inclined screen is used. This inclined screen can remove insoluble substances of 50 μm or more, and can be operated continuously. In addition, it is possible to continuously discharge the filtered sugar juice and the insoluble substance (sludge), and the operation is easy because there is no movable part. As the inclined screen, a wedge wire type screen having an operation pressure of 1 kgf / cm 2 G or more is preferable. Further, in order to reduce the film processing load in the post-process, the inclined screen may be provided in two stages, and the first stage may be cut by 50 μm and the second stage may be cut by 10 μm. Check filtration can also be added.
[0027]
In any case, it is necessary to remove insoluble substances from the structure of the ultrafiltration membrane. When the ultrafiltration membrane has a spiral structure, it is appropriate to remove 50 μm or more of pis considering the blockage between slits. In the case of a tubular type, the clogging of the pis is hardly considered, and therefore, the removal rate of the pis may be considered in consideration of the concentration ratio.
[0028]
In the ultrafiltration step according to the present invention, fine insoluble suspended substances and soluble polymer substances in the crude juice are removed. Cross-flow type continuous membrane filtration is appropriate as the filtration for removing these. Ultrafiltration (usually UF membrane) is optimal as the particle size (fraction size) to be removed from this membrane. Further, a membrane having a high temperature (80 ° C. or higher) specification is suitable in consideration of filtration ability, contamination by various bacteria, and the like. There are various types of film structures and film materials, but any type may be used as long as the above conditions are satisfied.
[0029]
The present inventors compared the treatment with an ultrafiltration membrane and a treatment with a microfiltration membrane in order to remove insoluble suspended substances and soluble polymers in the crude juice. As a result, it was found that the microfiltration membrane was not suitable for treating a sugar solution for the following reasons.
-The insoluble suspended substance in the crude juice causes clogging of the membrane surface diameter, and stable membrane processing ability cannot be obtained.
・ Lower removal rate of soluble impurities than ultrafiltration membrane.
[0030]
Regarding the concentration ratio in the membrane treatment operation, the higher the concentration ratio, the higher the sugar solution recovery rate in the membrane treatment can be. However, the membrane area increases, which is not economical. Further, if the concentration ratio is set low, the equipment for the sugar solution recovery step becomes large, which is not economical. From this, it is necessary to set an appropriate concentration magnification. In particular, the concentration ratio is determined by the amount of insoluble suspended solids in the crude juice.
[0031]
In this ultrafiltration treatment step, as shown in FIG. 2, the membrane treatment is divided into a plurality of stages (three stages in the illustrated embodiment) for sequentially increasing the concentration ratio, and the membrane treatment in at least one stage is performed in an appropriate stage. A method of injecting water into the liquid to be provided can be adopted. At the time of concentration in the ultrafiltration treatment step, since the filtration capacity of the membrane varies depending on the concentration ratio, rather than performing total concentration in one stage, dividing the concentration into several stages and performing the concentration reduces the membrane area. be able to. The determinant for dividing the membrane treatment into several stages is determined by the membrane treatment capacity at each concentration ratio. In addition, the injection of water apparently lowers the concentration of the insoluble suspended substance, so that the recovery rate of the sugar solution can be increased.
[0032]
Next, the sugar liquid is recovered from the concentrated liquid generated from the ultrafiltration treatment step. As a recovery method, lime milk having a flocculating effect, a polymer flocculant and pis (fine fibers derived from sugar cane) separated in the insoluble substance removing step as a filter aid are added, and these flocculated solids are removed by filtration. I do. As this filter, a continuous type filter such as a horizontal belt filter or a drum filter is preferable. The clarified liquid in the sugar liquid recovery step is transferred to the concentration step of the present process, and the mud cake is discharged out of the system.
[0033]
This sugar liquid collecting step can be omitted if the concentrated liquid generated from the ultrafiltration processing step can be effectively used elsewhere (for example, feed for livestock, fertilizer to farmland, etc.).
[0034]
The clarified liquid (juice) from the ultrafiltration step is concentrated to the target Bx (Brix) concentration. In this concentration step, a five- or six-effect can is advantageous for improving the thermal efficiency. It is said that the maximum number of effect cans in the normal concentration step is 5 cans. However, in the present invention, since the ultrafiltration treatment is performed, the removal of the thickening substance is performed, and the heat exchange is performed. Efficiency is improving. From this, it becomes possible to concentrate with more utility cans than the general number of utility cans. As a concentrator, a calandria type can be used, but since a thickening substance is removed by ultrafiltration, a plate type heat exchanger with high heat exchange efficiency or a falling liquid thin film type A heat exchanger can be used. As a result, it is possible to suppress the decomposition of sucrose into reducing sugar and prevent a reduction in sucrose recovery rate.
[0035]
The sucrose solution concentrated in the concentration step obtains a product sucrose crystal in the crystallization step. Molasses generated from the crystallization step can be used for other purposes or sucrose can be further recovered therefrom.
[0036]
【Example】
(Example 1)
A pilot plant demonstrated the contents of the present invention.
The mixed juice (crude juice) of Bx13, pH 5.3 by squeezing is heated to about 85 ° C., and fibrous pis of 50 μm or more is filtered from 0.7 wt% to 0.4 wt% with a 0.3 m 2 bag filter. Removal. The pressure of the mixed juice is increased to 0.3 MPa without adjusting the pH, and the mixture is supplied to an ultrafiltration spiral membrane: 7.2 m 2 membrane (fraction molecular weight: 20,000 to 30,000 fraction molecular weight). And the removal of soluble polymer substances.
The ultrafiltration spiral membrane has a 100% removal rate for insoluble suspended substances, a 35% removal rate for proteins that are soluble macromolecules, and a 45% removal rate for gum, with respect to the feed solution. The turbidity was 99%. The impurity concentration was half that of the conventional lime-added clarified liquid.
Regarding the concentration ratio and the amount of permeate which determine the recovery rate, when the concentration ratio is 10 times, the permeate amount is 100 (L / Hr / m 2 ), and when the concentration is 30 times, the value is 65 (L / Hr / m 2 ). Obtained. As the recovery of the concentrated liquid, lime addition treatment was performed by a 50φ leaf test, and the amount of lime added was examined.
[0037]
(Example 2)
An example in which the present invention is applied to a 1000 TCD factory based on the results obtained by the pilot test will be described below.
The mixed juice of Bx13, pH 5.3 from the squeezing step, 42 m 3 / Hr, was heated to a temperature of 85 ° C., and fibrous pis of 50 μm or more was continuously fed by an inclined screen filter (total filtration width: 2 m). It was removed from 0.7 wt% to 0.4 wt%.
The resulting mixed juice was pressurized to a pressure of 0.8 MPa, and passed through a 670 m 2 spiral type ultrafiltration membrane (fraction molecular weight: 20,000 to 30,000 fraction), permeate: 40.6 m 3 / Hr, concentrate 1.4 m 3 / Hr was obtained. The impurity in the permeate was 0.4 wt%, which was lower than the impurity concentration in the clarified liquid from the conventional lime cleaning process of 0.8 wt%.
The membrane treatment method was a two-stage membrane treatment. The dilution method was not used, the concentration ratio of the first stage was 10 times, the membrane area was 580 m 2 , and the concentration ratio of the second stage was 30 times. The film area was 90 m 2 .
[0038]
Regarding the concentrated liquid recovery method, it is based on the addition of lime. The amount of lime added is 5 wt% based on the insoluble suspended substance in the concentrated liquid, and the coagulant is 0.01% based on the insoluble suspended substance. The amount used is half that of the conventional lime addition method. At the time of recovery, the sugar solution was recovered by a continuous horizontal belt filter (15 m 2 ), and the sugar loss in the membrane cleaning step was 0.3 wt%.
The membrane-treated permeate of Bx13, 40.6 m 3 / Hr, was concentrated to Bx60 using a quadruple effect can. A plate type heat exchanger is used for the first to third cans having a low concentration, and a falling liquid thin film type heat exchanger is used for the final fourth can having a high concentration to obtain a concentrated liquid at a rate of 8.8 m 3 / Hr. I was able to. Conventionally, the required heat transfer area was 1200 m 2 , whereas in the embodiment, 800 m 2 was sufficient.
The interval period required for scaling removal is 2 to 3 weeks, which is 2 to 3 times that of the conventional example, and the cost is reduced by 1/2 to 1/3 in consideration of chemical consumption, wastewater treatment cost, labor cost, and the like. I was able to.
The residence time in the concentration step is 12 to 20 minutes in total for the four cans, and the sucrose decomposition rate is reduced to 1/5 to 1/3, compared to the conventional residence time of 50 to 60 minutes. did. In the crystallization step, the concentration rate of the membrane-treated sugar solution can be increased, and as compared with the conventional recovery rate, the result that the raw sugar recovery rate in the concentrated crystallization step is improved by 1.5% is obtained. Was.
[0039]
【The invention's effect】
As described above, according to the present invention, fine insoluble suspended substances are completely removed, the removal rate of soluble impurities is increased, and soluble polymers (eg, thickened gum, dextran) and the like are also removed. By doing so, the recovery rate of sucrose can be increased.
[0040]
In addition, by not adding lime in the cleaning process, the occurrence of scaling in the concentration can in the concentration process is reduced, thereby reducing the number of cleaning operations, and reducing running costs such as chemical consumption and drainage disposal costs. Thus, the operation rate of the concentration can can be improved.
[0041]
Further, by suppressing the increase in viscosity when concentrating the purified clarified liquid, it is possible to use a plate heat exchanger or a falling liquid thin film heat exchanger which is originally high in heat exchange efficiency. Decomposition of sucrose into reducing sugar and coloring of the sugar solution can be suppressed, and a decrease in sucrose recovery can be prevented.
[Brief description of the drawings]
FIG.
5 is a flowchart illustrating an embodiment of the present invention.
FIG. 2
It is a flow chart which shows an example of an embodiment of an ultrafiltration processing process.