JP2001240945A - 靱性に優れた耐銹性耐摩耗用鋼 - Google Patents
靱性に優れた耐銹性耐摩耗用鋼Info
- Publication number
- JP2001240945A JP2001240945A JP2000053682A JP2000053682A JP2001240945A JP 2001240945 A JP2001240945 A JP 2001240945A JP 2000053682 A JP2000053682 A JP 2000053682A JP 2000053682 A JP2000053682 A JP 2000053682A JP 2001240945 A JP2001240945 A JP 2001240945A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- toughness
- resistant steel
- steel
- rust
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 優れた耐銹性と高い焼入焼戻し硬さに加え、
高靱性を兼ね備えた自動車エンジン用部材に適する耐摩
耗用鋼を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．４〜０．６％未満、
Ｓｉ：１．０％未満、Ｍｎ：１．０％以下、Ｃｒ：６．
０〜１１．０％未満、Ａｌ：０．００１〜０．１０％未
満、Ｎ：０．０２０〜０．１０％未満で残部Ｆｅおよび
不可避的不純物からなり、かつ焼入焼戻し組織において
旧オーステナイト結晶粒径２０μｍ以下の面積率が８０
％以上からなることを特徴とする靱性に優れた耐銹性耐
摩耗用鋼。上記に加えて、Ａｌ，Ｎとの比Ｎ／Ａｌ＞
３．０を満たすこと。さらに、Ｍｏ：４．０％未満であ
ること。さらに加えて、Ｂ：０．００１〜０．０１０
％、並ぶにＳ：０．０５〜０．５０％、Ｐｂ：０．０３
〜０．３０％、Ｂｉ：０．０３〜０．３０％、のうち１
種または２種以上、およびＴｉ：０．０２〜１．００
％、Ｎｂ：０．０２〜１．００％、Ｖ：０．０２〜１．
００％、のうち１種または２種以上を含有させたことを
特徴とする靱性に優れた耐銹性耐摩耗用鋼。
高靱性を兼ね備えた自動車エンジン用部材に適する耐摩
耗用鋼を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．４〜０．６％未満、
Ｓｉ：１．０％未満、Ｍｎ：１．０％以下、Ｃｒ：６．
０〜１１．０％未満、Ａｌ：０．００１〜０．１０％未
満、Ｎ：０．０２０〜０．１０％未満で残部Ｆｅおよび
不可避的不純物からなり、かつ焼入焼戻し組織において
旧オーステナイト結晶粒径２０μｍ以下の面積率が８０
％以上からなることを特徴とする靱性に優れた耐銹性耐
摩耗用鋼。上記に加えて、Ａｌ，Ｎとの比Ｎ／Ａｌ＞
３．０を満たすこと。さらに、Ｍｏ：４．０％未満であ
ること。さらに加えて、Ｂ：０．００１〜０．０１０
％、並ぶにＳ：０．０５〜０．５０％、Ｐｂ：０．０３
〜０．３０％、Ｂｉ：０．０３〜０．３０％、のうち１
種または２種以上、およびＴｉ：０．０２〜１．００
％、Ｎｂ：０．０２〜１．００％、Ｖ：０．０２〜１．
００％、のうち１種または２種以上を含有させたことを
特徴とする靱性に優れた耐銹性耐摩耗用鋼。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、優れた耐銹性と高
い焼入焼戻し硬さに加え、高靱性を兼ね備えた自動車エ
ンジン用部材に適する耐摩耗用鋼に関するものである。
い焼入焼戻し硬さに加え、高靱性を兼ね備えた自動車エ
ンジン用部材に適する耐摩耗用鋼に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】自動車用エンジンにおいて最近では直噴
エンジンが開発され、それらに使用される部材には、特
に摺動性、耐高圧性の観点から耐銹性、耐摩耗用鋼が使
用される。これらの必要とされる特徴に対応できる可能
性のあるものとしてＳＵＳ４４０Ｃ等のＪＩＳ鋼種の使
用が考えられる。しかしながら、この鋼種は自動車エン
ジン部品用鋼としては、靱性に欠ける等の問題がある。
また、ＪＩＳ鋼種ＳＵＳ４４０Ｃの改良鋼として軸受用
耐銹性、耐摩耗用鋼として、特開平５−３４４１８号公
報があるが、これは軸受用として開発されたものであ
り、特に疲労寿命を重点に置いて開発されている。しか
し、自動車部品用鋼としては疲労寿命よりも、むしろ高
靱性の鋼としての開発が望まれている。
エンジンが開発され、それらに使用される部材には、特
に摺動性、耐高圧性の観点から耐銹性、耐摩耗用鋼が使
用される。これらの必要とされる特徴に対応できる可能
性のあるものとしてＳＵＳ４４０Ｃ等のＪＩＳ鋼種の使
用が考えられる。しかしながら、この鋼種は自動車エン
ジン部品用鋼としては、靱性に欠ける等の問題がある。
また、ＪＩＳ鋼種ＳＵＳ４４０Ｃの改良鋼として軸受用
耐銹性、耐摩耗用鋼として、特開平５−３４４１８号公
報があるが、これは軸受用として開発されたものであ
り、特に疲労寿命を重点に置いて開発されている。しか
し、自動車部品用鋼としては疲労寿命よりも、むしろ高
靱性の鋼としての開発が望まれている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、自動車
のエンジン部品用鋼に必要な特性として、高靱性が求め
られているものの、上述したＪＩＳ鋼種であるＳＵＳ４
４０Ｃを用いると、焼入硬さは得られるが、靱性値は低
い値しか得られない。また、特開平５−３４４１８号公
報での開発鋼はＳＵＳ４４０Ｃの特徴に加えて靱性値は
改善されているが、しかし、自動車のエンジン部品とし
ての要求される値までは至っていないという問題があ
る。
のエンジン部品用鋼に必要な特性として、高靱性が求め
られているものの、上述したＪＩＳ鋼種であるＳＵＳ４
４０Ｃを用いると、焼入硬さは得られるが、靱性値は低
い値しか得られない。また、特開平５−３４４１８号公
報での開発鋼はＳＵＳ４４０Ｃの特徴に加えて靱性値は
改善されているが、しかし、自動車のエンジン部品とし
ての要求される値までは至っていないという問題があ
る。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上述の問題を解消するた
めに、発明者らは鋭意開発を進めた結果、自動車エンジ
ン部品に要求される高い靱性値を得るためには焼入焼戻
し後の組織において旧オーステナイト結晶粒径が２０μ
ｍ以下の面積率を８０％以上とすること、さらに、鋼中
成分であるＡｌ，Ｎの比としてＮ／Ａｌ＞３．０とする
ことにより、結晶粒の粗大化を抑制し、さらなる靱性の
改善が期待できることにある。その発明の要旨とすると
ころは、 （１）重量％で、Ｃ：０．４〜０．６％未満、Ｓｉ：
１．０％未満、Ｍｎ：１．０％以下、Ｃｒ：６．０〜１
１．０％未満、Ａｌ：０．００１〜０．１０％未満、
Ｎ：０．０２０〜０．１０％未満で残部Ｆｅおよび不可
避的不純物からなり、かつ焼入焼戻し組織において旧オ
ーステナイト結晶粒径２０μｍ以下の面積率が８０％以
上からなることを特徴とする靱性に優れた耐銹性耐摩耗
用鋼。
めに、発明者らは鋭意開発を進めた結果、自動車エンジ
ン部品に要求される高い靱性値を得るためには焼入焼戻
し後の組織において旧オーステナイト結晶粒径が２０μ
ｍ以下の面積率を８０％以上とすること、さらに、鋼中
成分であるＡｌ，Ｎの比としてＮ／Ａｌ＞３．０とする
ことにより、結晶粒の粗大化を抑制し、さらなる靱性の
改善が期待できることにある。その発明の要旨とすると
ころは、 （１）重量％で、Ｃ：０．４〜０．６％未満、Ｓｉ：
１．０％未満、Ｍｎ：１．０％以下、Ｃｒ：６．０〜１
１．０％未満、Ａｌ：０．００１〜０．１０％未満、
Ｎ：０．０２０〜０．１０％未満で残部Ｆｅおよび不可
避的不純物からなり、かつ焼入焼戻し組織において旧オ
ーステナイト結晶粒径２０μｍ以下の面積率が８０％以
上からなることを特徴とする靱性に優れた耐銹性耐摩耗
用鋼。
【０００５】（２）前記（１）に加えて、Ａｌ，Ｎとの
比Ｎ／Ａｌ＞３．０を満たすことを特徴とする靱性に優
れた耐銹性耐摩耗用鋼。 （３）前記（１）または（２）に加えて、Ｍｏ：４．０
％未満であることを特徴とする靱性に優れた耐銹性耐摩
耗用鋼。 （４）前記（１）〜（３）に加えて、Ｂ：０．００１〜
０．０１０％を含有することを特徴とする靱性に優れた
耐銹性耐摩耗用鋼。
比Ｎ／Ａｌ＞３．０を満たすことを特徴とする靱性に優
れた耐銹性耐摩耗用鋼。 （３）前記（１）または（２）に加えて、Ｍｏ：４．０
％未満であることを特徴とする靱性に優れた耐銹性耐摩
耗用鋼。 （４）前記（１）〜（３）に加えて、Ｂ：０．００１〜
０．０１０％を含有することを特徴とする靱性に優れた
耐銹性耐摩耗用鋼。
【０００６】（５）前記（１）〜（４）に加えて、Ｓ：
０．０５〜０．５０％、Ｐｂ：０．０３〜０．３０％、
Ｂｉ：０．０３〜０．３０％、のうち１種または２種以
上含有することを特徴とする靱性に優れた耐銹性耐摩耗
用鋼。 （６）前記（１）〜（５）に加えて、Ｔｉ：０．０２〜
１．００％、Ｎｂ：０．０２〜１．００％、Ｖ：０．０
２〜１．００％、のうち１種または２種以上含有するこ
とを特徴とする靱性に優れた耐銹性耐摩耗用鋼にある。
０．０５〜０．５０％、Ｐｂ：０．０３〜０．３０％、
Ｂｉ：０．０３〜０．３０％、のうち１種または２種以
上含有することを特徴とする靱性に優れた耐銹性耐摩耗
用鋼。 （６）前記（１）〜（５）に加えて、Ｔｉ：０．０２〜
１．００％、Ｎｂ：０．０２〜１．００％、Ｖ：０．０
２〜１．００％、のうち１種または２種以上含有するこ
とを特徴とする靱性に優れた耐銹性耐摩耗用鋼にある。
【０００７】
【発明の実施の形態】以下、本発明に係る成分組成の限
定理由について説明する。 Ｃ：０．４〜０．６％未満 Ｃは素地に固溶され、硬さを上昇させる元素であり、Ｈ
ＲＣ５０以上の硬さを得るためには０．４％以上必要で
ある。しかし、０．６％以上の添加では、巨大炭化物が
発生して靱性を損なう恐れがあるため、その範囲を０．
４〜０．６％未満とした。
定理由について説明する。 Ｃ：０．４〜０．６％未満 Ｃは素地に固溶され、硬さを上昇させる元素であり、Ｈ
ＲＣ５０以上の硬さを得るためには０．４％以上必要で
ある。しかし、０．６％以上の添加では、巨大炭化物が
発生して靱性を損なう恐れがあるため、その範囲を０．
４〜０．６％未満とした。
【０００８】Ｓｉ：１．０％未満 Ｓｉは脱酸剤として添加し、焼入性を向上させるが、
１．０％以上の添加では靱性を低下させるので、上限を
１．０％未満とした。 Ｍｎ：１．０％以下 ＭｎはＳｉと同様に脱酸剤として添加し、焼入性を向上
させるが、１．０％以上の添加では靱性を低下させるの
で、上限を１．０％未満とした。
１．０％以上の添加では靱性を低下させるので、上限を
１．０％未満とした。 Ｍｎ：１．０％以下 ＭｎはＳｉと同様に脱酸剤として添加し、焼入性を向上
させるが、１．０％以上の添加では靱性を低下させるの
で、上限を１．０％未満とした。
【０００９】Ｃｒ：６．０〜１１．０％未満 Ｃｒはマトリックス中に固溶し、耐銹性を向上させるた
めには６．０％以上必要である。しかし、１１％以上添
加すると巨大炭化物を生成し靱性を損なう恐れがあるた
め、その範囲を６．０〜１１．０％未満とした。 Ａｌ：０．００１〜０．１０％未満 Ａｌは脱酸剤として使用し、耐銹性を向上させるために
は、０．００１％以上の添加が有効であるが、０．１％
以上の添加で靱性の低下を引き起こすので、その範囲を
０．００１〜０．１０％未満とした。
めには６．０％以上必要である。しかし、１１％以上添
加すると巨大炭化物を生成し靱性を損なう恐れがあるた
め、その範囲を６．０〜１１．０％未満とした。 Ａｌ：０．００１〜０．１０％未満 Ａｌは脱酸剤として使用し、耐銹性を向上させるために
は、０．００１％以上の添加が有効であるが、０．１％
以上の添加で靱性の低下を引き起こすので、その範囲を
０．００１〜０．１０％未満とした。
【００１０】Ｎ：０．０２０〜０．１０％未満 Ｎはマトリックスに固溶し、耐食性を向上させるために
は０．０２０％以上必要であるが、０．１％以上添加す
ると靱性が低下する。従って、その範囲を０．０２０〜
０．１０％未満とした。 Ｂ：０．００１〜０．０１０％ Ｂは熱間加工性を向上させるが、０．００１％未満では
効果が少なく、０．０１０％を超えると熱間加工性を悪
化させる。従って、その範囲を０．００１〜０．１０％
とした。
は０．０２０％以上必要であるが、０．１％以上添加す
ると靱性が低下する。従って、その範囲を０．０２０〜
０．１０％未満とした。 Ｂ：０．００１〜０．０１０％ Ｂは熱間加工性を向上させるが、０．００１％未満では
効果が少なく、０．０１０％を超えると熱間加工性を悪
化させる。従って、その範囲を０．００１〜０．１０％
とした。
【００１１】Ｓ：０．０５〜０．５０％ Ｓは硫化物を生成し被削性向上に極めて効果が大きい。
量に応じて被削性改善効果は増加するが、０．０５％未
満では効果が少なく、０．５０％を超えると効果が飽和
し、且つ熱間加工性を悪化させる。従って、その範囲を
０．０５〜０．５０％とした。 Ｐｂ：０．０３〜０．３０％ Ｐｂは鋼中に単独あるいは介在物に付着する形で分散し
て存在し、被削性改善の効果がある。しかし、０．０３
％未満では効果が少なく、０．３０％を超えると効果が
飽和し、かつ熱間加工性を悪化させる。従って、その範
囲を０．０３〜０．３０％とした。
量に応じて被削性改善効果は増加するが、０．０５％未
満では効果が少なく、０．５０％を超えると効果が飽和
し、且つ熱間加工性を悪化させる。従って、その範囲を
０．０５〜０．５０％とした。 Ｐｂ：０．０３〜０．３０％ Ｐｂは鋼中に単独あるいは介在物に付着する形で分散し
て存在し、被削性改善の効果がある。しかし、０．０３
％未満では効果が少なく、０．３０％を超えると効果が
飽和し、かつ熱間加工性を悪化させる。従って、その範
囲を０．０３〜０．３０％とした。
【００１２】Ｂｉ：０．０３〜０．３０％ ＢｉはＰｂと同様、低融点で鋼中に分散して存在し、被
削性改善に効果がある。しかし、０．０３％未満では効
果が少なく、０．３０％を超えると効果が飽和し、かつ
熱間加工性を悪化させる。従って、その範囲を０．０３
〜０．３０％とした。 Ｔｉ：０．０２〜１．００％ Ｔｉは炭窒化物形成により耐食性改善に寄与する。しか
し、０．０２％未満では効果が少なく、１．００％を超
えると効果が飽和する。従って、その範囲を０．０２〜
１．００％とした。
削性改善に効果がある。しかし、０．０３％未満では効
果が少なく、０．３０％を超えると効果が飽和し、かつ
熱間加工性を悪化させる。従って、その範囲を０．０３
〜０．３０％とした。 Ｔｉ：０．０２〜１．００％ Ｔｉは炭窒化物形成により耐食性改善に寄与する。しか
し、０．０２％未満では効果が少なく、１．００％を超
えると効果が飽和する。従って、その範囲を０．０２〜
１．００％とした。
【００１３】Ｎｂ：０．０２〜１．００％ Ｎｂは炭窒化物形成によりＣｒ炭化物の形成を抑制し耐
食性を向上させる。しかし、０．０２％未満では効果が
少なく、１．００％を超えると効果が飽和する。従っ
て、その範囲を０．０２〜１．００％とした。 Ｖ：０．０２〜１．００％ Ｖは炭窒化物を生成し耐食性を向上させる。しかし、
０．０２％未満では効果が少なく、１．００％を超える
と効果が飽和する。従って、その範囲を０．０２〜１．
００％とした。
食性を向上させる。しかし、０．０２％未満では効果が
少なく、１．００％を超えると効果が飽和する。従っ
て、その範囲を０．０２〜１．００％とした。 Ｖ：０．０２〜１．００％ Ｖは炭窒化物を生成し耐食性を向上させる。しかし、
０．０２％未満では効果が少なく、１．００％を超える
と効果が飽和する。従って、その範囲を０．０２〜１．
００％とした。
【００１４】
【実施例】１００ｋｇ鋼塊を真空誘導溶解炉で、表１に
示す成分組成の鋼を溶製し、平均径１９０ｍｍの鋳型に
鋳込み、直径２０ｍｍの棒鋼に鍛伸し、１０３０℃に３
０分間保持後油焼入れし、１８０℃で１時間保持後空冷
で焼戻し処理を施してから、次の各試験に供した。その
結果を、旧オーステナイト結晶粒円相当直径の平均値が
２０μｍ以下の面積率およびＮ／Ａｌ値並びにそのとき
の衝撃値として示す。表１に示すように、Ｎｏ１〜５は
本発明鋼であり、いずれも衝撃値が８０Ｊ／ｃｍ2 以上
の優れた靱性値を示しているに対して、Ｎｏ６〜９の比
較鋼は、いずれも衝撃値が８０Ｊ／ｃｍ2 未満であり、
十分な靱性値を示していないことが分かる。すなわち、
Ｎ／Ａｌの値が３．０以下となると結晶粒の粗大化が顕
著となり、その結果靱性値が著しく低下した。また、焼
入焼戻し後の組織において旧オーステナイト結晶粒径の
円相当直径が２０μｍ以下の面積率が８０％以下となる
と著しい靱性値の低下を引起こすことが分かる。
示す成分組成の鋼を溶製し、平均径１９０ｍｍの鋳型に
鋳込み、直径２０ｍｍの棒鋼に鍛伸し、１０３０℃に３
０分間保持後油焼入れし、１８０℃で１時間保持後空冷
で焼戻し処理を施してから、次の各試験に供した。その
結果を、旧オーステナイト結晶粒円相当直径の平均値が
２０μｍ以下の面積率およびＮ／Ａｌ値並びにそのとき
の衝撃値として示す。表１に示すように、Ｎｏ１〜５は
本発明鋼であり、いずれも衝撃値が８０Ｊ／ｃｍ2 以上
の優れた靱性値を示しているに対して、Ｎｏ６〜９の比
較鋼は、いずれも衝撃値が８０Ｊ／ｃｍ2 未満であり、
十分な靱性値を示していないことが分かる。すなわち、
Ｎ／Ａｌの値が３．０以下となると結晶粒の粗大化が顕
著となり、その結果靱性値が著しく低下した。また、焼
入焼戻し後の組織において旧オーステナイト結晶粒径の
円相当直径が２０μｍ以下の面積率が８０％以下となる
と著しい靱性値の低下を引起こすことが分かる。
【００１５】
【表１】
【００１６】
【発明の効果】以上述べたように、従来のＳＵＳ４４０
Ｃクラスのマルテンサイト系ステンレス鋼を使用してい
た高圧フューエルポンプ等の自動車エンジン用部品に対
し、本発明を採用することにより靱性の向上等による長
寿命化などが、他の機能特性を同等以上に維持しつつ得
ることが出来る極めて優れた効果を奏するものである。
Ｃクラスのマルテンサイト系ステンレス鋼を使用してい
た高圧フューエルポンプ等の自動車エンジン用部品に対
し、本発明を採用することにより靱性の向上等による長
寿命化などが、他の機能特性を同等以上に維持しつつ得
ることが出来る極めて優れた効果を奏するものである。
Claims (6)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ：０．４〜０．６％未満、 Ｓｉ：１．０％未満、 Ｍｎ：１．０％以下、 Ｃｒ：６．０〜１１．０％未満、 Ａｌ：０．００１〜０．１０％未満、 Ｎ：０．０２０〜０．１０％未満 で残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、かつ焼入焼
戻し組織において旧オーステナイト結晶粒径２０μｍ以
下の面積率が８０％以上からなることを特徴とする靱性
に優れた耐銹性耐摩耗用鋼。 - 【請求項２】 請求項１に加えて、Ａｌ，Ｎとの比Ｎ／
Ａｌ＞３．０を満たすことを特徴とする靱性に優れた耐
銹性耐摩耗用鋼。 - 【請求項３】 請求項１または２に加えて、Ｍｏ：４．
０％未満であることを特徴とする靱性に優れた耐銹性耐
摩耗用鋼。 - 【請求項４】 請求項１〜３に加えて、Ｂ：０．００１
〜０．０１０％を含有することを特徴とする靱性に優れ
た耐銹性耐摩耗用鋼。 - 【請求項５】 請求項１〜４に加えて、 Ｓ：０．０５〜０．５０％、 Ｐｂ：０．０３〜０．３０％、 Ｂｉ：０．０３〜０．３０％、 のうち１種または２種以上含有することを特徴とする靱
性に優れた耐銹性耐摩耗用鋼。 - 【請求項６】 請求項１〜５に加えて、 Ｔｉ：０．０２〜１．００％、 Ｎｂ：０．０２〜１．００％、 Ｖ：０．０２〜１．００％、 のうち１種または２種以上含有することを特徴とする靱
性に優れた耐銹性耐摩耗用鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000053682A JP2001240945A (ja) | 2000-02-29 | 2000-02-29 | 靱性に優れた耐銹性耐摩耗用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000053682A JP2001240945A (ja) | 2000-02-29 | 2000-02-29 | 靱性に優れた耐銹性耐摩耗用鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001240945A true JP2001240945A (ja) | 2001-09-04 |
Family
ID=18575031
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000053682A Pending JP2001240945A (ja) | 2000-02-29 | 2000-02-29 | 靱性に優れた耐銹性耐摩耗用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001240945A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP3150735A4 (en) * | 2014-05-28 | 2017-12-13 | Hitachi Metals, Ltd. | Hot work tool material and method for manufacturing hot work tool |
| CN108977721A (zh) * | 2018-07-27 | 2018-12-11 | 江苏双星特钢有限公司 | 一种防堵塞隔舱篦板及其制造方法 |
-
2000
- 2000-02-29 JP JP2000053682A patent/JP2001240945A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP3150735A4 (en) * | 2014-05-28 | 2017-12-13 | Hitachi Metals, Ltd. | Hot work tool material and method for manufacturing hot work tool |
| CN108977721A (zh) * | 2018-07-27 | 2018-12-11 | 江苏双星特钢有限公司 | 一种防堵塞隔舱篦板及其制造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPWO2006104023A1 (ja) | 高周波焼入れ中空駆動軸 | |
| JP2003027181A (ja) | 高靭性耐摩耗用鋼 | |
| JPH0853714A (ja) | ねじり疲労強度に優れた機械構造用軸物部品 | |
| JPH1171631A (ja) | 高靱性耐摩耗鋼およびその製造方法 | |
| CN112877591B (zh) | 一种高强韧五金工具及链条用钢及其制造方法 | |
| JPH0559498A (ja) | フエライト系耐熱鋳鋼およびその製造方法 | |
| JP2003147478A (ja) | 非調質鋼 | |
| JP2010265506A (ja) | 疲労強度と切削加工性に優れたフェライト−パーライト型熱間鍛造用非調質鋼および該非調質鋼からなるコモンレールシステムに使用されるレール部品 | |
| JP2006037177A (ja) | 時効硬化鋼 | |
| JP2004204263A (ja) | 冷間加工性と浸炭時の粗大粒防止特性に優れた肌焼用鋼材とその製造方法 | |
| AU2018318501B2 (en) | Steel with High Hardness and Excellent Toughness | |
| JPH09310146A (ja) | 高強度コンロッド用非調質鋼および高強度コンロッドの製造方法 | |
| JP4344126B2 (ja) | ねじり特性に優れる高周波焼もどし鋼 | |
| JP2001240945A (ja) | 靱性に優れた耐銹性耐摩耗用鋼 | |
| JP2004183065A (ja) | 高強度高周波焼き入れ用鋼材及びその製造方法 | |
| JP3471576B2 (ja) | 表面高硬度、高耐食性、高靭性マルテンサイト系ステンレス鋼 | |
| JP3536687B2 (ja) | 高耐食性および高強度を有する低Ｃ高Ｃｒ合金鋼及びその製造方法 | |
| JP2000144311A (ja) | 高炭素薄鋼板 | |
| JP2576857B2 (ja) | 高強度非調質強靭鋼 | |
| JPH11323506A (ja) | マルテンサイト系耐熱鋼 | |
| JP3042574B2 (ja) | 高疲労強度を有する熱間鍛造品及びその製造方法 | |
| JP3236756B2 (ja) | 加工性および強度の優れた含ｂ鋼および該含ｂ鋼製鍛造部品の製造方法 | |
| JP3063399B2 (ja) | 浸炭用鋼 | |
| JPH05132743A (ja) | 軸 受 | |
| JPH09310152A (ja) | 熱間鍛造用非調質鋼 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Effective date: 20040405 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Effective date: 20050329 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050524 |
|
| A521 | Written amendment |
Effective date: 20050629 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20050816 |