JP2001210272A - ダブルエンド型高圧放電ランプ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 （修正有） 【課題】一つの封体内にすれ違い用アークと走行用アー
クを形成した放電ランプを提供する。 【解決手段】一方の端部付近の電極を走行用ア−クを形
成するための走行用一次電極２ａとすれ違いア−クを形
成するためのすれ違いア−ク用一次電極２ｂの二つの一
次電極とし、他方の端部付近の二次電極は、該走行用一
次電極と該すれ違い用一次電極と共通の二次電極２ｃで
あり、バッファ−ガスが希ガスからなり、充填物はハロ
ゲン化金属を含有し、封体（発光管）の壁厚ｔ、該電極
間の中間の封体（発光管）の内径Ｄ、一次配光用一次電
極と二次電極の先端間の距離ｄＨ、二次配光用一次電極
と二次電極の先端間の距離ｄＬ、一次配光用一次電極及
び二次配光用一次電極及び二次電極の各電極が封体（発
光管）内に突出している夫々の距離ｌＨ、ｌＬ、ｌ、を
新規に規定し、一次配光用ア−クと二次配光用ア−クを
夫々、一つの封体（発光管）内で切換えて照射する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、高圧放電灯に関するも
ので特に複数の電極の組み合わせにより１つの封体内に
違った形状や長さの放電ア−クを有することで、異なる
配光特性を提供するダブルエンド型放電灯に関するもの
である。

【０００２】

【従来の技術】従来のダブルエンド型高圧放電ランプに
は、特公平６−３０２３９号に開示されているようなも
のがあり、それは反射器内に取付けられ、水平位置にて
作動させる車両用として使用するのに好適な放電ランプ
であって、細長形の放電空間を有する石英ガラス製の封
体（発光管）を具え、前記放電空間の内部にはその各端
部付近にそれぞれ電極を配置し、これらの電極から封体
（発光管）における気密シールを経て外部にまで電流供
給導体を通し、封体（発光管）にはイオン化ガス充填物
を充填させて成るダブルエンド型高圧放電ランプがあ
る。

【０００３】この種のダブルエンド型高圧放電ランプは
ドイツ国特許第２０４３２１７９号明細書から既知であ
る。車両の前照灯に放電ランプを用いることは、一般に
用いられている白熱ランプに比べて効率が高いので有利
である。しかし、この種のランプには、良好な光ビーム
を得るのにコンパクトな光源が必要とされるために放電
アークの大きさに欠点がある。さらに、放電ランプを前
照灯に用いるには、その放電ランプの放電ア−クがほぼ
水平となるように放電ランプを配置しなければならな
い。

【０００４】しかし、このような水平配置では放電アー
クが上方に湾曲することになる。このことは前照灯によ
つて発生される光ビームに極めて不都合な影響を及ぼ
す。特にランプを反射器、前面ガラスおよび反射器の一
部を遮蔽して車両用の下向きのビームを発生させるため
のスクリーンと共に使用する場合には、放電アークをほ
ぼ直線的とすることが重要である。従って、従来のダブ
ルエンド型高圧放電ランプでは水平作動状態にてほぼ直
線的な放電アークを発生し、かつ高効率を奏するダブル
エンド型高圧放電ランプを提供していた。

【０００５】このように従来は、冒頭にて述べた種類の
ダブルエンド型高圧放電ランプにおいて、ガス充填物が
希ガスと、水銀と、ハロゲン化金属を含有し、電極間の
中間における封体（発光管）の壁厚ｔを１．５ｍｍ≦ｔ
≦２．５ｍｍとし、電極間の中間の封体（発光管）の内
径Ｄを１〜３ｍｍとし、電極の先端間の距離ｄを３．５
〜６ｍｍとし、各電極が封体（発光管）内に突出してい
る距離ｌを０．５〜１．５ｍｍとし、封体（発光管）中
の水銀の量Ａをｍｇの単位で、次式、即ち０．００２
（ｄ＋４・ｌ）・Ｄ・²＜Ａ＜０．２（ｄ＋４・ｌ）・Ｄ・^1/3
に相当する量とし、式中のＤ、ｄおよびｌをｍｍの単位
とするようにしている。

【０００６】上述した従来例によるダブルエンド型高圧
放電ランプは図９に示されるように放電アークが制御さ
れ、ほぼ直線的となり、高効率を奏することを確認して
いる。電極間の中間における放電アークの直径は約１．
５ｍｍ以下で詳細には、１．１０±０．２５ｍｍであっ
た。なお、ここにいう「直径」とは、電極間の中間にて
測定され、ア−クの「拡散ｓ」を意味し輝度分布がアー
クの最大輝度Ｌ_maxの２０％となる点を直線的に結んだ
２点間の距離のことを意味している。このようにアーク
の直径が小さいということはアークが拡散しないで収縮
特性を奏することを意味している。また、電極間を結ぶ
仮想線を基準軸とした時、輝度Ｌ_maxまでの距離を「ア
−ク湾曲ｒ」という。このア−ク湾曲ｒは、０．５０±
０．２５ｍｍであった。図９にア−ク形状及びア−クの
中央断面において相対輝度分布を測定した時、最大値Ｌ
_maxと基準軸に対する拡散ｓ及び湾曲ｒを示すグラフを
示す。Ｌ_maxの２０％の時にアークの拡散sを示している
のが判る。また、基準軸からＬ_maxまでの距離がア−ク
湾曲rを示している。

【０００７】このような放電アークの特性はいずれも優
れたものであった。水銀の量を規定量よりも大きくする
と、放電アークは湾曲してしまい、水銀の量を少なくす
ると、ランプ効率が許容値以下に低下してしまう。また
Ｄの値を大きくすると、放電アークは湾曲し、ア−クの
熱により劣化し車載用として不適で、Ｄの値を規定値よ
りも小さくすると、熱損失のために効率が満足できない
低い値となる。封体（発光管）内への電極の突出距離ｌ
を規定距離よりも長くする場合には、ハロゲン化金属の
蒸発が不十分となるため、ランプ効率が低下し、また距
離ｌを規定距離よりも短くする場合には封体（発光管）
のガラスに許容以上の熱的負荷がかかることを確めてい
る。

【０００８】壁厚ｔは封体（発光管）の温度にとって重
要なものである。壁厚ｔが規定値以下の場合には、封体
（発光管）の円周部に沿う温度差が大きくなり、封体
（発光管）の上側はガラスの耐熱温度よりも高くなる
が、下側は非常に低い温度となり熱容量が大きくなり放
電ア−クの立ち上がりが遅くなる。封体（発光管）の壁
厚を最大値よりも大きくする場合には封体（発光管）全
体の温度が低くなり、満足な効率が得られなくなってい
る。また、電極の先端間の距離ｄの値が規定値より大き
くても、また小さくても良好な光ビームを発生させるこ
とはできなかった。

【０００９】始動ガスとしてランプは例えばアルゴン、
クリプトン、キセノンまたはそれらの混合物の希ガスを
３０００Ｐａまたはそれ以上の圧力で含有している。使
用し得る金属ハロゲン化物は希土類金属、スカンジウ
ム、トリウム、アルカリ金属、スズ、タリウム、インジ
ウムおよびカドミウムのような沃化物およびこれら沃化
物の混合物、例えば沃化スカンジウム、沃化トリウムお
よび沃化ナトリウムおよびこれらの混合物としている。
これらの金属ハロゲン化物はランプの効率を高めると共
に放電を良好にし、青色を弱め、演色性を良くしてい
る。これは交通標識を見たり、判断したりするのに重要
なことである。また約２０Ｗ〜５０Ｗの消費電力で約８
０〜１２０Ｖの管電圧（作動電圧）であった。

【００１０】放電空間の形状については、米国特許第３
２５９７７７号明細書に開示されているランプに多少似
ていたが、これに記載されているランプはいずれも車両
用前照灯に使用するのには適さないものであり、しかも
これらのランプの消費電力は極めて高く、従つて発生す
る光束も車両用には高過ぎていた。さらに、これらのラ
ンプは水銀を含有しておらず、放電アークの拡散が大き
くなるものである。これに対し、英国特許願第２０００
６３７号（特開昭５４−６３５６７号公報に相当）に記
載されている水銀希ガス及び金属ハロゲン化物含有の放
電ランプの消費電力は２５０Ｗ以下である。この出願に
よるランプの放電空間は卵形または球形とする必要があ
り、この空所はランプ電力を低くする際には空所の長さ
に比例して幅広とするのが好適であるとされている。３
０Ｗの電力では斯かる出願のランプの放電空間は正に球
形となつている。さらに、封体（発光管）の壁部は薄く
なつている。しかし、この低電力の放電ランプではその
独立の放電アークが車両用に使用するには困難な程湾曲
してしまうという欠点があった。

【００１１】従来、放電ランプには口金を設けて、その
ランプを反射器および前面ガラスを備えているヘツドラ
ンプに取換自在の放電ランプとして配置することができ
た。反射をなくすために外管はない方が好適であった。
放電ランプに反射器および前面ガラスを設けて、一体に
形成するのも好適であった。この様にすることで、アー
クがほぼ直線的となり、しかも収縮するため、従来放電
ランプは電極間のア−クの横方向に延在し、従つて反射
器の一部を遮蔽する遮蔽物によつてすれ違い用ビームを
発生させるのに特に好適であった。この種の遮蔽物は、
例えばセラミック材料で構成することができる。

【００１２】従来の放電ランプはハロゲン白熱ランプの
輝度よりも数倍高い極めて高い輝度を奏することから、
通常の標準化ビームを得るには相当小さな反射面を有す
る反射器で十分であった。従つて、前面ガラスが僅か数
センチ、例えば５ｃｍの高さとなるように平坦とした反
射器を用いることができた。このことは従来の放電ラン
プを使用する車両の前部を低くして、車両の空気抵抗を
低くすることができるという利点があった。従来の放電
ランプの放電空間はほぼ円筒状をしているが、封体（発
光管）の両端部に向けてテ−パ−を付けることもでき
る。排気管の残りの部分はできれば電極付近に位置させ
ていた。この排気管の残りの部分を電極間に位置させる
場合には、この残りの部分により封体（発光管）の体積
が増大するので、斯かる残りの部分はできるだけ小さく
して、冷却点が形成されないようにする必要がある。

【００１３】放電ランプ内の水銀の量を決定するため
に、封体（発光管）の内径Ｄは封体（発光管）以外の排
気管の残りの部分を位置させる封体（発光管）の中心線
を通る平面内にて測定するものとしている。封体（発光
管）の壁厚は相当厚くして、ランプ周囲に沿う温度が均
一となるようにしている。封体（発光管）の壁厚は放電
空間の長さ全体にわたり同じとするが、放電空間の両端
部付近では薄くすることも可能である。前記従来の放電
ランプは、封体（発光管）の気密シール（封止部）の横
方向の寸法は小さくして、熱損失を抑制している。電流
供給導体は金属箔で構成し、これらをシ−ル箇所に設け
ることができるが、シ−ルの横方向寸法を小さくするた
めに、電流供給導体は金属ワイヤで構成することも有利
であった。

【００１４】図面にもとづき従来の技術を説明する。第
１０図に示す従来の技術によるダブルエンド型高圧放電
ランプは石英ガラス製の管状の封体（発光管）９１を有
しており、その内部にはその各両端部付近にそれぞれ電
極９２を配置する。図示の電極９２はトリウム タング
ステンピンとするが、この電極はピンにら旋状に巻回し
たタングステンワイヤとすることもできる。各電極９２
からは封体（発光管）９１の気密シ−ル９５を経て外部
まで電流供給導体９４、９３を延在させる。図示の電流
供給導体は各々タングステンまたはモリブデン製の金属
箔９４と、モリブデン製の普通のワイヤ９３とで構成す
る。気密シール９５はピンチ構成とする。しかし、この
シ−ルは石英ガラスを被着したワイヤに石英ガラスを融
着して得ることもできる。この場合斯かるワイヤは電極
９２、箔９４およびワイヤ９３の機能を兼備する。電極
９２間の中間の封体（発光管）９１の内径をＤとし、電
極９２の先端間の距離をｄとし、各電極が封体（発光
管）内に突出している距離をｌとし、電極間の中間にお
ける封体（発光管）１の壁厚をｔとしてそれぞれ示して
ある。

【００１５】封体（発光管）９１には希ガス、水銀およ
び金属ハロゲン化物の混合物を充填さている。例第９図
に示す形状の従来のダブルエンド型高圧放電ランプは次
のような値によつて特徴付けられている。即ちＤ＝２．
５ｍｍ（１．０ｍｍ≦Ｄ≦３．０ｍｍ）ｄ＝４．５ｍｍ
（３．５ｍｍ≦ｄ≦６．０ｍｍ）ｌ＝１．０ｍｍ（０．
５ｍｍ≦ｌ≦１．５ｍｍ）ｔ＝１．７５ｍｍ（１．５ｍ
ｍ≦ｔ≦２．５ｍｍ）水銀量Ａ＝１．８ｍｇ（０．００
２・（ｄ＋４・ｌ）・Ｄ・²＜Ａ＜０．２・（ｄ＋４・ｌ）・
Ｄ・^1/3）で、アルゴン充填圧力５３，５００Ｐａ、沃化
ナトリウムと沃化スカンジウムと沃化トリウムの各分子
比を９４．５：４．４：１．１とする１ｍｇの混合物で
あった。放電ランプを１００Ｖ、７ＫＨｚの電圧で水平
位置にて作動させた場合のこのランプの消費電力は３５
Ｗであった。放電ランプの光束は２５００ｌｍであっ
た。電極間の中間位置における放電アークの拡散ｓは
１．０ｍｍで、基準軸より上に湾曲するアーク湾曲ｒ
は、０．４ｍｍであった。

【００１６】図１１は従来のダブルエンド型高圧放電ラ
ンプの他の例を示したものであり、ここに図１０のダブ
ルエンド型高圧放電ランプに対応する部分には図１０の
適用した番号と同一な番号で示してある。この場合の封
体（発光管）９１の内側の（放電）空所は樽状に細長く
なつている。

【００１７】図１２は口金付きランプの側面図であり、
放電ランプ９６は口金９７と遮蔽物９８を有しており、
遮蔽物９８は電極間のア−クの横方向に延在しており、
しかもこの遮蔽物９８は放電ランプ９６を反射器内に配
置した場合に、反射器の一部を遮蔽してすれ違い用ビー
ムを発生させている。

【００１８】また、特に図示しないが図１２を備えたラ
ンプ反射器ユニツトについて簡単に説明する。この場合
放電ランプ９６は前面ガラスを具えている反射器内に遮
蔽物９８と一緒に配置している。反射器は放物線状に湾
曲させるが、その上側と下側は平坦としている。これら
の平坦部分は、放電ランプを取付ける反射器の光軸がそ
の反射器の高さの半分よりも低い所に位置するように配
置している。光軸の下側に位置する反射器の部分はその
大部分が遮蔽物９８によつて蔽えぎられることになる。
放電ランプ９６を反射器の所定の高さに対して幾何学的
に非対称とするために、すれ違い用ビームを発生させる
のに相当大きな反射面が有効に作用している。前述した
従来例におけるダブルエンド型高圧放電ランプは、それ
を全体の高さが５ｃｍの反射器内部に配置した場合に非
常に優れたすれ違い用ビームを発生した。

【００１９】ところで車両用の前照灯として現在は、Ｈ
４ハロゲンランプが主流であり、この種のランプは放電
灯ではなくフィラメントによるハロゲンランプであるも
のの一つの発光管内にフィラメントを二つ設けてあり、
走行用フィラメントとすれ違い用フィラメントからなっ
ており、走行用ビームとすれ違い用ビームを一つのハロ
ゲンランプで切換えて行えるといった車両用の前照灯に
非常に有効なランプであった。従って、前記したこの種
のダブルエンド型高圧放電ランプを車両用のヘッドラン
プとして使用するには、封体（発光管）内に一つのア−
クしか形成できなかったため、Ｈ４ハロゲンランプのよ
うに一つの封体（発光管）内で二つの光源を切換えて発
生させることが出来なかった。

【００２０】また、灯体を設計するにあたりＨ４ハロゲ
ンランプの灯体設計を生かせず、夫々の独立した灯体内
で走行用ア−クとすれ違い用ア−クを形成する設計を行
わなければならず、走行用とすれ違い用の灯体を夫々独
立して設ける必要があり、車両のフロントマスクの大型
化、煩雑化、及び前照灯のコストアップが問題となって
いた。更に、デザインの自由度の低下も問題となってい
た。

【００２１】本発明は、従来のダブルエンド型高圧放電
ランプを改良し一つの封体（発光管）内で走行用ア−ク
とすれ違い用ア−クを形成するために、夫々走行用のア
−クとすれ違い用のア−クを独立して切換えて放電する
ことでＨ４ハロゲンランプを使用しなくとも、Ｈ４ハロ
ゲンランプと同様でより明るいダブルエンド型高圧放電
ランプを提供しており、車両用に好適な高圧放電ランプ
の各値を新規に設定してやる必要がある。詳細には、主
電極が封体１（発光管）内に３つあることで新規に夫々
の値を設定しなければならなくなる。

【００２２】

【発明が解決しようとする課題】車両用の前照灯として
現在は、Ｈ４ハロゲンランプを使用しており、この種の
ランプは放電灯ではなくフィラメントによるハロゲンラ
ンプであるものの一つの発光管内にフィラメントを二つ
設けてあり、走行用フィラメントとすれ違い用フィラメ
ントからなっており、走行用ビームとすれ違い用ビーム
を一つのハロゲンランプで切換えて行えるといった車両
用の前照灯に非常に有効なランプであった。前記したこ
の種のダブルエンド型高圧放電ランプを車両用のヘッド
ランプとして使用するには、封体（発光管）内に一つの
ア−クしか形成できなかったため、Ｈ４ハロゲンランプ
のように一つの封体（発光管）内で二つの光源を独立し
て発生できなかった。

【００２３】従って、灯体を設計するにあたりＨ４ハロ
ゲンランプの灯体設計を生かせず、夫々の独立した灯体
内で走行用ア−クとすれ違い用ア−クを形成する設計を
行わなければならず、走行用とすれ違い用の灯体を夫々
独立して設ける必要があり、車両のフロントマスクの大
型化、煩雑化及び前照灯のコストアップが問題となって
いた。更に、デザインの自由度の低下も問題となってい
た。本発明は、従来のダブルエンド型高圧放電ランプを
改良し一つの封体（発光管）内で走行用ア−クとすれ違
い用ア−クを形成するために、夫々走行用のア−クとす
れ違い用のア−クを独立して切換えて放電することでＨ
４ハロゲンランプの灯体設計を生かすダブルエンド型高
圧放電ランプを提供している。

【００２４】

【課題を解決する手段】本発明は、細長形または楕円形
の放電空間を有する石英ガラス製の封体（発光管）を具
え、前記放電空間の内部にはその各端部付近にそれぞれ
電極を配置して一次配光用ア−クと二次配光用ア−クを
照射し、これらの電極から封体（発光管）における電流
供給導体が気密シールを経て外部にまで延び、封体（発
光管）にはバッファ−ガス及び充填物を充填させて成る
ダブルエンド型高圧放電ランプにおいて、該電極は、該
各端部付近に設けられた一方の端部付近の電極を一次電
極とすると一次配光用ア−クを形成するための一次配光
用一次電極と二次配光用ア−クを形成するための二次配
光用一次電極の二つの一次電極からなり、他方の端部付
近の電極を二次電極とすると二次電極は、該一次配光用
一次電極と該二次配光用一次電極と共通の二次電極を有
し、バッファ−ガスが少なくとも希ガスからなり充填物
は、ハロゲン化金属を含有している。

【００２５】一次配光用一次電極と二次電極間の中間に
おける封体（発光管）の壁厚ｔを１．３ｍｍ≦ｔ≦３．
０ｍｍとし、該電極間の中間の封体（発光管）の内径Ｄ
を１．０ｍｍ≦Ｄ≦３．０ｍｍとし、一次配光用一次電
極と二次電極の先端間の距離ｄＨを４．８ｍｍ≦dＨ≦
７．０ｍｍとし、二次配光用一次電極と二次電極の先端
間の距離ｄＬを３．０ｍｍ≦dＨ≦５．０ｍｍとし、一
次配光用一次電極及び二次配光用一次電極及び二次電極
の各電極が封体（発光管）内に突出している夫々の長さ
ｌＨを０．５ｍｍ≦ｌＨ≦１．８ｍｍ、ｌＬを２．０ｍ
ｍ≦ｌＬ≦３．８ｍｍ、ｌを１．０ｍｍ≦ｌ≦２．０ｍ
ｍとし、一次配光用ア−クと二次配光用ア−クを夫々、
一つの封体（発光管）内で切換えて照射することを特徴
とするダブルエンド型高圧放電ランプを提供している。
前記バッファ−ガスは、希ガスが２〜１２気圧で加圧封
入されており、前記バッファ−ガスは、希ガス及び水銀
又は希ガスよりなる。しかし、前記バッファ−ガスは、
水銀を含まなくともよい。

【００２６】前記希ガスは、少なくともキセノン、アル
ゴン、クリプトン又はそれらの混合物であることを特徴
とし、前記水銀の量Ａをmgの単位で、次式、 ０．００２・（ｄＨ＋２・（ｌＨ＋ｌ））・Ｄ・^２＜Ａ＜
０．２・（ｄＨ＋２・（ｌＨ＋ｌ））・Ｄ・^1/3 且つ ０．００２・（ｄＬ＋２・（ｌＬ＋ｌ））・Ｄ・^２＜Ａ＜
０．２・（ｄＬ＋２・（ｌＬ＋ｌ））・Ｄ・^1/3 に相当する量とし、式中のＤ、ｄＨ、ｄＬ、およびｌ
Ｈ、ｌＬ、ｌをｍｍの単位とするようにしている。

【００２７】また、一次配光用ア−ク及び二次配光用ア
−クを一つの封体（発光管）内で独立して切換えて照射
するダブルエンド型高圧放電ランプにおいて、該ダブル
エンド型放電ランプは、紫外線を透過しないアウタ−バ
ルブにより、囲まれて封止されている二重管構造となっ
ており、該ダブルエンド型放電ランプは、反射器内に具
備されており、前面にレンズが具備されており、一つの
発光管（封体）内で二つの放電ア−クを独立して切換え
て行い、該放電アークは、走行用ア−クとすれ違い用ア
−クとに分けられ、該反射器は、該走行用ア−クとすれ
違い用ア−クの少なくともすれ違い用ア−クが十分効率
が満足する位置を焦点とする車両用前照灯を提供してい
る。前記焦点は、一次配光用一次電極と二次電極の電極
中間である。前記ダブルエンド型放電ランプの前面に
は、遮光用のフ−ドが具備されている車両用前照灯を提
供している。

【００２８】

【発明の実施形態】本発明の第一及び第二の実施形態を
一次配光用ア−クと二次配光用ア−クを夫々走行用ア−
クとすれ違い用ア−クにて説明する。また、図１と図２
にその側面図を示す。第一の実施形態では、封体１（発
光管）が回転楕円形状で、その内部形状を円筒状として
いる。第二の実施形態では、封体１（発光管）が球状
で、その内面が回転楕円放物面となっている。従って、
第一の実施形態と第二の実施形態では、封体１（発光
管）形状及びその内部形状が異なるだけで後は図の変更
により同一であるので、図１に沿って本発明のダブルエ
ンド型高圧放電ランプの構造を説明する。封体（発光
管）１の両端を封止してなる放電灯で一方の封止部５a
より封体１内に突出する２本の電極を一次電極としたと
き、一次配光用一次電極（以下走行用一次電極）２aと
二次配光用一次電極（以下すれ違い用一次電極）２bと
し、他方の封止部５bより封体１内に突出する電極を二
次電極２cとしている。前記した走行用一次電極２a及び
すれ違い用一次電極２b及び二次電極２cは、夫々金属箔
からなる一次配光用一次電流供給導体（以下走行用電流
供給導体）及び二次配光用一次電流供給導体（以下すれ
違い用電流供給導体）及び二次電流供給導体（以下同
様）に夫々接続されており、夫々走行用電流供給導体３
a及びすれ違い用電流供給導体３b及び二次電流供給導体
３cとしておりモリブデン箔を使用している。また、前
記走行用電流供給導体３a、すれ違い用電流供給導体３
b、二次電流供給導体３cは、金属箔からなる電流供給導
体であり外部に突出する外部リ−ド線として一次配光用
外部リ−ド線（以下走行用外部リ−ド線）４a、二次配
光用外部リ−ド線（以下すれ違い用外部リ−ド線）４
b、二次外部リ−ド線４ｃに接続されている。

【００２９】また、走行用一次電極２aは、走行用電流
供給導体３aを介して走行用外部リ−ド線４aと接続され
ており、すれ違い用一次電極２bは、すれ違い用電流供
給導体３bを介してすれ違い用外部リ−ド線４bと接続さ
れている。そして、それらは、絶縁物６によって絶縁さ
れている。絶縁物６は、絶縁作用だけでなく走行用一次
電極２aとすれ違い用一次電極２bの寸法決定作用として
も効果を奏する。この絶縁物６は、封体と同一材料の石
英ガラスからなっている。本実施形態では、封体と同一
成分の石英ガラスを使用している。また、絶縁物溶融シ
−ルによって封止されていてもよい。

【００３０】走行用ア−クを発生させるためには、走行
用一次電極２ａとその先端７ａから二次電極２cとその
先端７cとの電極間に走行用のア−クを発生させなけれ
ばならない。図３（ａ）に走行用のア−クを発生させた
側面図を示している。図３（ｂ）は、封体１（発光管）
の回転軸８を基準線とした走行用一次電極２ａ、すれ違
い用一次電極２ｂ、二次電極２ｃであり、封体１（発光
管）の外部から見た側面図を説明をわかり易くするため
に電極とア−クだけであらわしている。図３（ｂ）及び
図６に示すように、走行用ア−ク湾曲ｒＨは、図３
（ｂ）に示されており、詳細には図６の走行用ア−クの
基準軸より相対輝度分布の最大輝度ＨＬ_maxまでの距離
で現されている。また、走行用ア−クの拡散sＨは相対
輝度分布の最大輝度ＨＬ_maxの２０％の点を結んだ距離
で現されｓＨ＝０．９５±０．３ｍｍである。車両用の
ダブルエンド型高圧放電ランプでは、定格電力が３５Ｗ
であり、走行用ア−クは、電極間距離ｄＨを４．８ｍｍ
≦ｄＨ≦７．０ｍｍ好ましくは、５．０ｍｍ≦ｄＨ≦
６．５ｍｍとして走行用アーク湾曲ｒＨが０．３ｍｍ〜
１．０ｍｍ程度である。これによって、すれ違い用一次
電極２ｂの先端７ｂに走行用のア−クが触れることなく
電極先端７ｂが消耗したりすることもない。また、すれ
違い用ア−クを発生させるためには、すれ違い用一次電
極２ｂとその先端７ｂから二次電極２ｃとその先端７ｃ
との電極間にすれ違い用のア−クを発生させなければな
らない。図４（ａ）にすれ違い用のア−クを発生させた
側面図を示している。図４（ｂ）は、封体１（発光管）
の回転軸８を基準軸とした走行用一次電極２ａ、すれ違
い用一次電極２ｂ、二次電極２ｃであり、封体１（発光
管）の外部から見た側面図を説明をわかり易くするため
に電極とア−クだけであらわしている。図４（ｂ）及び
図６に示すように、すれ違い用ア−ク湾曲ｒＬは、図４
（ｂ）に示されており、詳細には図６のすれ違い用ア−
クの基準軸より相対輝度分布の最大輝度ＬＬ_maxまでの
距離で現されている。また、すれ違い用ア−クの拡散s
Ｌは相対輝度分布の最大輝度ＬＬ_maxの２０％の点を結
んだ距離で現されｓＬ＝１．１５±０．３ｍｍである。
電極間距離ｄＬを３．０ｍｍ≦ｄＬ≦５．０ｍｍ好まし
くは、３．３ｍｍ≦ｄＬ≦４．５ｍｍとし、車両用に有
効な略直線的なすれ違い用ア−ク湾曲ｒＬを０．３５ｍ
ｍ位内に抑えてア−クを発生させている。

【００３１】従って、封体（発光管）１内を略円筒状又
は楕円状にし、その内径Ｄを１．０ｍｍ≦Ｄ≦３．０ｍ
ｍとし且つ走行用一次電極２aとすれ違い用一次電極２
ｂと二次電極２ｃの封体１（発光管）内への突出部の寸
法を０．５ｍｍ≦ｌＨ≦１．８ｍｍ、２．０ｍｍ≦ｌＬ
≦３．８ｍｍ、１．０ｍｍ≦ｌ≦２．０ｍｍと決定し、
それら一次電極の先端７ａ、７ｂを封体１（発光管）の
垂直断面に対し仮想線として封体１（発光管）の回転軸
線８を設けたときその回転軸線８に略一次電極２ａ、２
ｂの先端７ａ、７ｂと二次電極２ｃの先端７ｃが配置さ
れるようになっている。これにより、すれ違い用ア−ク
の湾曲ｒＬが０．５５ｍｍ以下で好ましくは０．３５ｍ
ｍ以下に抑えられ略直線状となり、走行用アークの湾曲
ｒＨは、０．３ｍｍ〜１．０ｍｍ程度湾曲しており、略
水平作動状態では、湾曲した走行用ア−クと略直線的な
すれ違い用ア−クを発生し、反射器内に取付けられ、水
平位置にて作動させ高効率を奏するダブルエンド型高圧
放電ランプを提供している。

【００３２】次に図１のダブルエンド型高圧放電ランプ
において、封体１（発光管）内にバッファ−ガスを充填
し、ハロゲン化金属を含有している。バッファ−ガス
は、少なくとも希ガスを充填しておりその希ガスは、キ
セノン、アルゴン、クリプトン又はそれらの混合物であ
る。本実施形態では、キセノンを２〜１２気圧で加圧封
入している。また、バッファ−ガスとしては、希ガスの
他に水銀等の希ガスより高い蒸気圧の物質を含有してい
る。水銀を含有しなくても瞬時点灯させることができる
バッファ−作用がある充填物であればよい。本実施形態
では、水銀を１．７ｍｇ含有している。また、本実施形
態では、図５（ａ）に示されるように、ハロゲン化金属
としては、ＳｃＩ₃−ＮａＩ系を含有しており、この系
の相対エネルギ−の強度比と分光波長で示した図であ
る。この系の金属ハロゲン化物は、優れた効率及び演色
性を示し、スカンジウムとナトリウムが可視光領域で適
度に分布しており、相対エネルギ−強度比の低下がさほ
ど激しくなく寿命面からみてもすべての分光波長領域で
相対エネルギ−強度比が同様に低下しており、色シフト
が殆どないことが確認されている。また、相対エネルギ
−強度比が走行用ア−クの方が相対的に高い。図５
（ｂ）は、走行用ア−クとすれ違い用ア−クのＮａＩ／
ＳｃＩ₃の封入モル比と効率を示したグラフである。図
５（ｂ）から封入モル比は、走行用ア−クでは、２．８
〜１４．２のとき効率が８４．０［ｌｍ／Ｗ］〜８１．
０［ｌｍ／Ｗ］であり、すれ違い用ア−クでは、２．８
〜１４．２のとき８４．１［ｌｍ／Ｗ］〜８０．５［ｌ
ｍ／Ｗ］と優れた特性を示していることが判る。また、
封入モル比が２．５以下のとき夫々のアークが立ち消え
頻発であり短寿命であった。封入モル比を１５以上にす
ると共に満足する効率が得られずＮａの影響が大きくな
り分光輝度が黄色になった。従って、この系での封入モ
ル比は、２．８〜１４．２が好ましいことが判る。

【００３３】走行用一次電極２ａの先端７ａと二次電極
２ｃの先端７ｃ間の電極間距離を走行用電極間距離ｄＨ
とするとその中間における封体（発光管）の壁厚ｔを
１．３ｍｍ≦ｔ≦３．０ｍｍとし、電極間の中間の封体
（発光管）の内径Ｄを１．０ｍｍ≦Ｄ≦３．０ｍｍと
し、走行用電極間距離ｄＨを４．８ｍｍ≦ｄＨ≦７．０
ｍｍ好ましくは、５．０ｍｍ≦ｄＨ≦６．５ｍｍとし、
各電極（走行用一次電極２ａ、すれ違い用一次電極２
ｂ、二次電極２ｃ）が封体１（発光管）内に突出してい
る距離をそれぞれｌＨ、ｌＬ、ｌとしｌＨを０．５ｍｍ
≦ｌＨ≦１．８ｍｍ、ｌＬを２．０ｍｍ≦ｌＬ≦３．８
ｍｍ、ｌを１．０ｍｍ≦ｌ≦２．０ｍｍとし、好ましく
は、０．８ｍｍ≦ｌＨ≦１．５ｍｍ、２．３≦ｌＬ≦
３．５ｍｍ、１．３ｍｍ≦ｌ≦１．７ｍｍである。本実
施形態では、ｌＨ＝１．３ｍｍ、ｌＬ＝３．３ｍｍ、ｌ
＝１．０ｍｍである。

【００３４】封体１（発光管）中の水銀等の蒸気圧の高
い物質の量Ａをｍｇの単位で、一次配光用ア−クと二次
配光用ア−クをともに満足させるためには、次式、 ０．００２・（ｄＨ＋４・（ｌＨ＋ｌ）・１／２）・Ｄ・²＜
Ａ＜０．２（ｄＨ＋４・（ｌＨ＋l）・１／２）・Ｄ・^1/3 且つ ０．００２・（ｄＬ＋４・（lＬ＋ｌ）・１／２）・Ｄ・²＜
Ａ＜０．２・（ｄＬ＋４・（ｌＬ＋ｌ）・１／２）・Ｄ・^1/3 に相当する量とし、式中のＤ、ｄＨ、ｄＬおよびｌＨ、
ｌＬ、ｌをｍｍの単位とするようにしている。

【００３５】これらを簡潔にまとめると次式 ０．００２・（ｄＨ＋２・（ｌＨ＋l））・Ｄ・^２＜Ａ＜
０．２（ｄＨ＋２・（ｌＨ＋ｌ））・Ｄ・^1/3 且つ ０．００２・（ｄＬ＋２・（lＬ＋ｌ））・Ｄ・²＜Ａ＜０．
２・（ｄＬ＋２・（ｌＬ＋ｌ））・Ｄ・^1/3 を満足しなければならないことが判る。

【００３６】従って、蒸気圧の高い水銀の量Ａｍｇは、
次式の ０．００２・（ｄＨ＋２・（ｌＨ＋ｌ））・Ｄ・²＜Ａ＜
０．２・（ｄＨ＋２・（ｌＨ＋ｌ））・Ｄ・^1/3 且つ ０．００２・（ｄＬ＋２・（ｌＬ＋ｌ））・Ｄ・²＜Ａ＜
０．２・（ｄＬ＋２・（ｌＬ＋ｌ））・Ｄ・^1/3 で規定されることになる。

【００３７】上述した実施形態によるダブルエンド型高
圧放電ランプは、走行用の放電ア−ク及びすれ違い用の
放電アークを一つの封体１（発光管）内で夫々独立して
形成した場合に放電ア−クの夫々の放電ア−クが、高効
率を奏することを本出願人は、確認している。前述した
図６について、更に詳しく説明する。図６は、走行用ア
−クとすれ違い用ア−クの相対輝度分布を示すグラフで
ある。ここで注意しなければならないのは、図３
（ａ）、図４（ａ）では一次配光用ア−ク（走行用ア−
ク）及び二次配光用ア−ク（すれ違いア−ク）を断面図
ではなく側面図を示しており図３（ｂ）、図４（ｂ）で
は、封体（発光管）の外から見た側面図を電極とア−ク
形状で示した図であり回転軸８を電極間を結ぶ仮想線と
しており、これが基準線８である。これに基づきア−ク
湾曲及びア−クの拡散を定義するものとする。詳細に
は、封体（発光管）１の回転軸８が一次配光用一次電極
２ａ及び二次配光用一次電極２ｂと二次電極２ｃを結ぶ
仮想線でありこの仮想線を基準軸８としたときの基準軸
８から夫々のア−クの最大輝度までの距離が一次配光用
ア−ク湾曲ｒＨ、二次配光用ア−ク湾曲ｒＬで表され、
夫々のア−クの最大輝度ＨＬ_{ma x}、ＬＬ_maxの２０％とな
るところの直線的な２点間の距離を一次配光用ア−クの
拡散ｓＨ、二次配光用ア−クの拡散ｓＬとして定義す
る。図６のグラフでは図３（ｂ）、図４（ｂ）に示すよ
うに封体（発光管）１外部から見える放電ア−ク形状と
電極だけを抜き出して書いた側面図でありこれによって
湾曲ｒＨ、ｒＬと拡散ｓＨ、ｓＬが定義されるものとす
る。図６からすれ違い用ア−クの最大輝度が高く、高コ
ントラストであることが判る。また、一次配光用ア−ク
湾曲（走行用ア−ク湾曲）ｒＨは０．５ｍｍ、二次配光
用ア−ク湾曲（すれ違い用ア−ク湾曲）ｒＬは０．３５
ｍｍでり、夫々のア−クの最大輝度ＨＬ_max、ＬＬ_maxの
２０％の一次配光用ア−ク（走行用ア−ク）の拡散ｓＨ
は０．９５ｍｍ、二次配光用ア−ク（すれ違い用ア−
ク）の拡散ｓＬは１．１５ｍｍであった。これらから本
出願人はア−ク湾曲ｒＨ、ｒＬが、０．３ｍｍ≦ｒＨ≦
１．０ｍｍ、ｒＬ≦０．５５ｍｍで、ア−クの拡散ｓ
Ｈ、ｓＬについてもｓＨ＝０．９５±０．３ｍｍ、ｓＬ
＝１．１５±０．３ｍｍであることを確認した。更に消
費電力が３０〜６０Ｗのとき管電圧（作動電圧）が約７
５〜１００Ｖであった。

【００３８】また、rＨは、０．３ｍｍ〜１．０ｍｍ程
度湾曲し、rＬは０．３５ｍｍ以上の変位は、なかっ
た。このような放電ア−クの特性は、新規に一つの封体
（発光管）内にて走行用及びすれ違い用ア−クを独立し
て切換えて行うのに、非常に優れたものである。

【００３９】従来例でも記載されているように、水銀等
の量を規定量よりも大きくすると、放電アークは大幅に
湾曲してしまい、水銀の量を少なくすると、ランプ効率
が許容値以下に低下してしまうことは自明の理である。
また、従来例にも記載されているようにＤの値を大きく
すると、放電アークは湾曲し、しかも収縮しなくなり、
Ｄの値を規定値よりも小さくすると、熱損失のために効
率が満足できない低い値となることも自明の理である。

【００４０】しかしながら、本発明においては、走行用
一次電極２ａ、すれ違い用一次電極２ｂが封体（発光
管）の一端の封止部から突出し、二次電極が他方の一端
の封止部から突出しているため、走行用一次電極２ａと
すれ違い用一次電極２ｂの突出部間の距離を規定する必
要があり、それにともない当然封体１（発光管）の内径
Ｄの値も水銀量も新規に規定する必要がある。

【００４１】封体１（発光管）内へ電極の突出距離を規
定距離よりも長くする場合には、ハロゲン化金属の蒸発
が不十分となるため、ランプ効率が非常に低下し、また
電極の突出距離を規定距離よりも短くする場合には封体
１（発光管）のガラスに許容以上の熱的負荷がかかるこ
とも従来例より自明の理である。

【００４２】それらをも考慮して、本出願人は、走行用
一次電極２ａの突出距離ｌＨ、すれ違い用一次電極２ｂ
の突出距離ｌＬ、二次電極２ｃの突出距離ｌを規定して
いる。従来例では、規定距離よりも長くする場合には、
ハロゲン化金属の蒸発が不十分となっていたが、本出願
における走行用一次電極２ａは、少なくともすれ違い用
一次電極２ｂの突出距離より短くすることが好ましい。
これは、走行用ア−クをすれ違い用ア−クよりも長くし
光量を上げるためである。

【００４３】また、従来例では、電極突出距離を短くす
る場合には、封体１（発光管）のガラスに許容量以上の
熱的負荷がかかっているが、本出願における走行用一次
電極２aは、少なくともすれ違い用一次電極２bよりも突
出距離を短くすることが好ましい。このようにすること
で、良好な走行用ア−クとすれ違い用ア−クを得ること
が出来ればよい。

【００４４】従って、本出願において、電極の突出距離
がそれぞれの規定値をもつことになってくる。本出願に
おいては、走行用一次電極２ａと二次電極２ｃの突出距
離ｌＨ、ｌがハロゲン化金属の蒸発を十分とし、ランプ
効率を低下させないように新規に規定し、すれ違い用一
次電極２ｂと二次電極２ｃの突出距離ｌＬ、ｌが、封体
１（発光管）のガラスに許容以上の熱的負荷がかからな
いように新規に規定することで非常に優れた走行用ア−
クとすれ違い用ア−クを形成している。

【００４５】従来より壁厚ｔは封体（発光管）の温度に
とつて重要なものであることは自明の理である。この種
の放電灯にとっては、従来からの課題である。従って従
来例にも記載されているように従来例では、壁厚ｔが規
定値以下の場合には、封体１（発光管）の円周部に沿う
温度差が大きくなり、封体１（発光管）の上側はガラス
が耐える温度よりも高い温度になるが、下側は非常に低
い温度となっている。また、封体１（発光管）の壁厚を
最大値よりも大きくする場合には封体１（発光管）全体
の温度が低くなり、満足な効率が得られなくなってい
る。従って従来例では、壁厚tの値が規定値より大きく
ても、また小さくても良好な光ビームを発生させること
はできなかった。

【００４６】本出願においても当然これらを考慮する必
要があり、封体１（発光管）内に走行用一次電極２ａと
すれ違い用一次電極２ｂと二次電極２cが封体１（発光
管）内に突出しており、走行用ア−クとすれ違い用ア−
クが良好な光ア−クとなるように封体１（発光管）の壁
厚を規定する必要がある。従って、良好な走行用ア−ク
を得る為には、封体１（発光管）の壁厚ｔを１．３ｍｍ
≦ｔ≦３．０ｍｍ好ましくは、１．３ｍｍ≦ｔ≦１．８
ｍｍとすることが好ましく、良好なすれ違い用ア−クを
得る為には、封体１（発光管）の壁厚ｔを１．３ｍｍ≦
ｔ≦３．０ｍｍ好ましくは、１．４ｍｍ≦ｔ≦２．０ｍ
ｍとすることが好ましい。従って、その双方を満足する
封体１（発光管）の壁厚ｔは、１．３ｍｍ≦ｔ≦３．０
ｍｍ好ましくは、１．４ｍｍ≦ｔ≦１．８ｍｍである。

【００４７】従来例では、始動ガスとしてランプは例え
ばアルゴン、クリプトン、キセノンまたはそれらの混合
物の希ガスを３０００Ｐａまたはそれ以上の圧力で含有
している。また、使用し得る金属ハロゲン化物は希土類
金属、スカンジウム、トリウム、アルカリ金属、スズ、
タリウム、インジウムおよびカドミウムのような沃化物
およびこれら沃化物の混合物、例えば沃化スカンジウ
ム、沃化トリウムおよび沃化ナトリウムおよびこれらの
混合物としている。これらの金属ハロゲン化物はランプ
の効率を高めると共に放電ア−クを良好にし、青色を弱
め、演色性を良くしている。

【００４８】本出願においても前述のように図５
（ａ）、図５（ｂ）、図６に示すように、金属ハロゲン
化物として特に良好なＳｃＩ₃−ＮａＩ系を使用してお
り、この系の金属ハロゲン化物は、優れた効率及び演色
性を示し、図５（ａ）の、分光エネルギ−分布とその強
度比を示す特性図をみてもスカンジウムとナトリウムが
可視光領域で適度に分布しており、相対エネルギー強度
の低下がさほど激しくなく寿命面からみてもすべての分
光波長領域で相対エネルギ−強度が同様に低下してお
り、色シフトが殆どないことが確認されている。実線で
示されるのは、ＳｃＩ₃−ＮａＩ系の分光エネルギ−分
布を示すすれ違い用ア−クの特性図である。点線で示さ
れるのは、ＳｃＩ₃−ＮａＩ系の分光エネルギ−分布を
示す走行用ア−クの特性図である。走行用ア−ク及びす
れ違いア−クにおいて、分光エネルギ−分布が略一定で
あるが、相対エネルギ−強度が走行用ア−クの方が相対
的に高いことが判る。

【００４９】

【表１】 表１に示す様にＮａＩとＳｃＩ₃の封入モル比は、重量
比でＮａＩ／ＳｃＩ₃＝２．８の時走行用ア−クの効率
８４．０［ｌｍ／Ｗ］ですれ違い用ア−クの効率は、８
４．１［ｌｍ／Ｗ］であった。また、封入モル比を２．
５以下にすると立ち消えが発生し、更に２．０以下にす
る立ち消えが多発してしまった。封入モル比上げていき
１４．２までにすると走行用ア−クの効率８１．０［ｌ
ｍ／Ｗ］ですれ違い用ア−クの効率は、８０．５［ｌｍ
／Ｗ］まで若干低下するが高効率を示した。更に封入モ
ル比を１５．０より高くすると、すれ違い用ア−クの効
率が低下した。

【００５０】図５（ｂ）にＳｃＩ₃−ＮａＩ系の封入モ
ル比と効率の関係を示す。実線で示されるのは、すれ違
い用ア−クを発生させたときの前記金属ハロゲン化物の
封入モル比と効率の関係である。また、点線で示される
のは、走行用ア−クを発生させたときの前記金属ハロゲ
ン化物の封入モル比と効率の関係である。本発明におい
は、点線で示されるように走行用ア−クの効率が良かっ
たのは、特にこの系での封入モル比ＮａＩ／ＳｃＩ
₃が、２．８〜１４．２のとき効率８４．０［ｌｍ／
Ｗ］〜８１．０［ｌｍ／Ｗ］であった。実線で示される
ようにすれ違い用ア−クの効率が高かったのは封入モル
比ＮａＩ／ＳｃＩ₃が、２．８〜１４．２のとき効率８
４．１［ｌｍ／Ｗ］〜８０．５［ｌｍ／Ｗ］と優れた特
性を示している。従って、この系での封入モル比ＮａＩ
／ＳｃＩ₃は、２．８〜１４．２で規定すればよいこと
が確認できた。また、約７５〜１００Ｖの作動電圧での
同様な傾向は３０〜６０Ｗでも確認された。

【００５１】このように各種の設計パラメ−タを規定す
ることで、従来のダブルエンド型高圧放電ランプとは全
く異なった異種のダブルエンド型高圧放電ランプを効率
良く優れた演色性で且つＨ４ハロゲンランプと同様に一
つの封体内で走行用ア−クとすれ違い用ア−クを切換え
て形成でき、Ｈ４ハロゲンランプより明るいダブルエン
ド型高圧放電ランプを提供することができる。

【００５２】また、従来のダブルエンド型高圧放電ラン
プでは、走行用ア−クとすれ違い用ア−クとを別々の灯
体で形成しなければならず、車両用前照灯のフロントマ
スクの大型化、煩雑化が問題となってしまっていたが、
本発明のダブルエンド型高圧放電ランプを使用すること
で一つの灯体でも走行用ア−クとすれ違い用ア−クを形
成できＨ４ハロゲンランプの灯体設計を生かすことがで
きるばかりでなく、灯体設計の自由度も高くなる。ま
た、反射器内に取付けられ、水平位置にて作動させるダ
ブルエンド型高圧放電ランプであって、車両用前照灯の
フロントマスクの大型化、煩雑化も解消できる。更に
は、車両用前照灯のデザインの自由度も向上する。

【００５３】図７に本発明の第三の実施形態を示す。図
１と略同様であるので符号は図１と同様にする。図１と
異なる点は、金属箔からなる第二の電流供給導体３ｃ
が、金属箔からなる一次配光用一次電流供給導体３ａ、
二次配光用一次電流供給導体３ｂと異なる向きで第二電
流供給導体３ｃが封止されている。詳細には、一次及び
二次配光用一次電流供給導体３ａ、３ｂがモリブ箔から
なる金属箔からなっており、その金属箔が、平行に配置
されており平行に配置された金属箔の間に寸法決定作用
を有する絶縁物６を挟んで封止されている。その金属箔
に対し略垂直方向に金属箔（モリブデン箔）からなる二
次電流供給導体３ｃが配置されて封止されている。

【００５４】図８（ａ）に本発明のアウタ−バルブ（外
管）１０を具備し、口金を備えたダブルエンド型放電ラ
ンプの一例を示す。封体１（発光管）からの紫外線をカ
ットするためにＣe、Ｋを夫々３０００〜５５００ｐｐ
ｍ、１５００ｐｐｍ〜３０００ｐｐｍ含有する石英ガラ
スをアウタ−バルブ（外管）として用いている。好まし
くは、Ｃｅを４０００〜５０００ｐｐｍ、Ｋを１８００
〜２５００ｐｐｍ含有する石英ガラスをアウタ−バルブ
として使用する。本実施形態のアウタ−バルブでは、石
英ガラスにＣｅを４６００ｐｐｍ、Ｋを２２００ｐｐｍ
含有している。

【００５５】アウタ−バルブ１０（外管）には、車両用
の前照灯として使用するための配光制御被覆１１とグレ
ア光防止被覆１２を設ける方が好適である。図８（ａ）
の側面図に示すように、配光制御被覆１１は水平方向に
帯状に設けられ、Ａ−Ａ断面に示すように封体１（発光
管）及びアウタ−バルブ１０の垂直断面に対して水平線
を基準線としたとき０度と１８０度を結ぶ基準線であり
そのときの円周面に沿って０度から３６０度の右回りの
円周状を示す図であり、１９５度〜３６０度には、少な
くとも配光制御被覆１１を設ける領域とすることですれ
違い用ア−クの配光を制御している。この時、Ａ−Ａ断
面１に示すように、アウタ−バルブ１０の下方には配光
制御被覆１１を設けず、即ち配光制御被覆１１の領域が
少なくなることで光取出し効率を上げシェ−ドや反射器
との組合せによって良好な配光を得る方法もある。

【００５６】また、図８（ｂ）及び図８（ｃ）に示すよ
うに１８０度〜３６０度及び２２５度〜３１５度の領域
に配光制御被覆１１を設けてもよい。更に、Ａ−Ａ断面
２及びＡ−Ａ断面３に示すように配光制御膜をアウタ−
バルブ１０の石英管内に形成することでもすれ違いア−
クの配光を制御できる。ここでは、石英管内をアウタ−
バルブ１０内面としているがインナ−バルブ９内面でも
良い。内面に被覆する場合には、カ−ボン、セラミック
塗料で被覆してもよい。その場合、カ−ボン等を外部よ
りレ−ザ−で除去するか、予め決まった形状に転写して
もよい。

【００５７】従って、図８（ａ）の構成により、すれ違
い用の配光を得ることができる。また、すれ違い用一次
電極２bの先端７ｂから配光制御被覆１１が帯状に設け
られている。更に、グレア光防止被覆１２は、アウタ−
バルブ１０（外管）に限らず封体１（発光管）と一次封
止部５a、二次封止部５bに形成される箇所を一次ネック
部（一次頸状部）及び二次ネック部（二次頸状部）とす
ると、少なくとも一次ネック部と二次ネック部のどちら
か一方か両方にその円周面に沿って円周状に設けるか、
前述したアウタ−バルブ１０のように上面側に円周面に
沿って設けてもよい。

【００５８】また、図８（ａ）の側面図に示すように、
Ｂ−Ｂ断面１及びＢ−Ｂ断面に示すように、少なくとも
アウタ−バルブ１０の先端若しくは後端（反射器側＝口
金側）に円周面に沿って円周状に設ければよい。円周状
でなくとも円周面に沿って設けられ、少なくとも水平方
向の上端部に設けていればよい。これによって、グレア
光を大幅に低減することが可能である。

【００５９】次に、図８（ｄ）に示す本発明のダブルエ
ンド型高圧放電灯の円筒状口金１５の構造について説明
する。本発明のダブルエンド型高圧放電灯を保持するた
めの構造である。本発明のダブルエンド型放電灯の説明
は前述したので簡単に説明する。また、符号も同一なも
のとする。封体１（発光管）が、石英ガラスからなるイ
ンナ−バルブ９によって形成されており、該インナ−バ
ルブ９の両端が可視光のみを透過する石英を主成分とす
る該インナ−バルブ９の外径より大きい内径を有するア
ウタ−バルブ１０によって囲まれていればよい。ここで
は、アウタ−バルブ１０を封止している。従って、両端
にアウタ−バルブ封止部２２ａ、２２ｂが形成される。

【００６０】アウタ−バルブ１０の両端のうち一次外部
リ−ド線４a側を一次端部とし他方を二次端部とすると
き、該一次端部は、該インナ−バルブ９より突出してい
る。二次端部は、インナ−バルブ９と封止されているか
開放されており、二次端部の部分からインナ−バルブが
突出しているか又は、略同じ長さになっている。二次端
部より二次外部リ−ド線４ｃが、アウタ−バルブ１０に
は接触しないで外部に突出しており、二次外部リ−ド線
４ｃが封体１（発光管）の回転軸線に対し略下方に曲げ
られており、二次外部リ−ド線４ｃは、アウタ−バルブ
１０の外側で下方に設けられる筒状耐熱性絶縁物１３で
被覆されてなる外部導線１４の一方の二次外部リ−ド線
側１４ｂの端部に交差して溶接されている。他方の外部
導線１４である外部導線の口金側１４ａは、耐熱性絶縁
作用を有するプラスチック製又はセラミック製の円筒状
口金１５まで延びている。

【００６１】円筒状口金１５は、内部に外部導線固定用
円筒部１６bと同心円状にアウタ−バルブ固定用円筒部
１６aが一体的に成形されており、外部導線固定用円筒
部１６ｂに外部導線１４が筒状耐熱性絶縁物１３を介し
固定されている。外部導線の口金側１４ａは、Ｇで示さ
れるグランド線に溶接され円筒状口金１５内の外部導線
固定用円筒部１６ｂ内に備えられる。

【００６２】アウタ−バルブ固定用円筒部１６aによっ
てアウタ−バルブ１０の一次端部が金属性のバンド１９
又は溶融材質のバンド１９を介して溶着されている。位
置調整は、二次配光用一次電極２ｂと二次電極２ｃ間を
基準として行われており、好ましくは、二次配光用一次
電極２ｂの先端７ｂ又は二次電極２ｃの先端７ｃ又は、
二次配光用一次電極２ｂの先端７ｂと二次電極２ｃの先
端７ｃ間の中間で行われる。また、アウタ-バルブ固定
用円筒部１６ａ内に一次配光用一次外部リ−ド線４ａ及
び二次配光用一次外部リ−ド線４ｂが貫通する貫通穴２
０を設けている。また、グランド線Ｇとなる外部リ−ド
線は、アウタ−バルブ固定用円筒部１６ａより筒状耐熱
性絶縁物１３を介して、外部導線１４が、図８（ｄ）に
示すようにグランド線Ｇとなる外部リ−ド線と溶接され
てから外部導線固定用円筒部１６ｂ内に備えられる。ま
た、走行用一次外部リ−ド線４ａ、すれ違い用一次外部
リ−ド線４ｂは、円筒状口金１５内で夫々外部に取出す
リ−ド線Ｈ、Ｌと溶接する。円筒状口金の内部には、一
次配光用一次外部リ−ド線４ａ及び二次配光用一次外部
リ−ド線４ｂが、耐熱性絶縁作用を有する部材２１によ
って絶縁されている。円筒状口金１５の上面には、耐熱
性プレ−ト（セラミックプレ−ト）が備えられ耐熱性プ
レ−ト留部１８が円筒状口金１５上面に形成されてい
る。更に図８（ｅ）に示すように、走行用一次外部リ−
ド線４ａ、すれ違い用一次外部リ−ド線４ｂは、貫通穴
２０内で筒状耐熱性絶縁物１３によって絶縁されるとよ
り一層高圧電流に対して絶縁作用を発揮することが出来
る。更に、一次配光用外部リ−ド線、二次配光用外部リ
−ド線、二次外部リ−ド線が、口金より円筒状の金属性
のピンで形成されていてもよい。

【００６３】このような円筒状口金１５により、高圧電
流に対しても口金内での絶縁作用を損なうことなく信頼
性の高いダブルエンド型高圧放電灯を提供することがで
きる。また、走行ビームにハロゲンランプ、すれ違いラ
ンプに高圧放電灯を採用した場合では、発光色が異なる
ため運転者や搭乗者に違和感を与える可能性があった。
しかし、この様に一つの封体（発光管）内で走行用ア−
クとすれ違い用ア−クを形成するために夫々別々のすれ
違い用アークと走行用ア−クを形成することで一つの高
圧放電灯を独立の灯体内に取付け可能な構成にすること
ができる。また口金構造も今までとは違う新規な構造に
することで走行用ア−ク及びすれ違い用ア−クが一つの
封体（発光管）内で独立に形成できるように高圧でも耐
えうる絶縁構造となっている。

【００６４】次に本発明のダブルエンド型高圧放電ラン
プ９を反射器ユニットに取付けた構造を図８（ｆ）に示
す。反射器２３は、回転放物面としている。前方に照射
される配光を形成する遮光物を２５とする。図では、前
方遮光物２５は、反射器２３に設けていないように書か
れているが、従来のように反射器２３から設けられてい
るものとする。そして、この遮光物２５を口金に取付け
ることで、車両用のダブルエンド型放電ランプとして、
好ましい配光特性が得られる。ここで、説明を解かり易
くする為に図８（ｇ）にすれ違い用ア−クを２４とし、
回転放物面からなる反射器を２３とし、配光を制御する
遮光物を２５とし、すれ違いビームを２６とし、そのす
れ違いビーム２６の配光パタ−ンをＳＬとして説明す
る。また図８（ｈ）では、走行用ア−クを２７とし、そ
の走行ビームを２８とし、その走行ビーム２８の配光パ
タ−ンをＳＨとして説明する。図８（ｆ）、（ｇ）、
（ｈ）で示すＰは、回転放物面からなる反射器２３の焦
点である。Ｈ−Ｈで示す線は、水平線である。また、Ｖ
−Ｖで示す線は、垂直線である。２９は、焦点Ｐからの
光軸であり、反射器２３で反射して水平線となってい
る。図８（ｆ）に示すように、すれ違い用ア−ク２４
が、焦点Ｐの前方に位置するので、すれ違いア−ク２４
からでた上方にでた光は、反射器２３で反射され焦点Ｐ
からの水平な光軸２９より下方向にすれ違いビーム２６
となって照射される。また、反射器２３の下半分に向か
う光は、遮光物２５によって遮光されているので、すれ
違い用ア−ク２４からの光は、反射器２３の下半分には
届かずよって反射器２３の上半分だけですれ違い用ア−
ク２４からの光が反射され、すれ違いビ−ム２６の配光
は水平線Ｈ−Ｈより下だけに照射される。ここで、遮光
物２５が、反射器２３の下半分にも照射されるように、
左側通行では右方向に１５度（右側通行では、左方向に
１５度）遮光されないようにしておくことで、すれ違い
ビーム２６の配光パタ−ンは、図示のごとくＳＬで示さ
れるようになる。

【００６５】次に図８（ｈ）に示すように、走行用ア−
ク２７が焦点Ｐの中間に位置するので、走行ア−ク２７
からでた光は、反射器２３で反射され焦点Ｐからの水平
な光軸２９より上方と下方に走行ビーム２８となって照
射される。また、反射器２３の下半分は、遮光物２５に
よって一部分しか遮光されていないので、走行用ア−ク
２７からの光は、反射器２３の下半分にも届く、それら
の走行ビーム２８は、焦点Ｐよりの光軸２９の水平線よ
り上下方向に走行ビーム２８となって照射される。従っ
て、走行ビーム２８の配光は水平線Ｈ−Ｈより上下に照
射される。走行ビーム２８の配光パタ−ンは、図示のご
とくＳＨで示されるようになる。

【００６６】ここでは、図示のごとく反射器２３を回転
放物面として説明したが、配光を制御するための反射器
として、回転放物面の上半分と下半分を前後にそれぞれ
ずらして、焦点を２つ設けたりしてもよい。また、図示
のごとく回転楕円放物面として、第一の焦点だけで、配
光パタ−ンが楕円形状となるようにしてもよい。更に、
回転楕円放物面の上半分と下半分を前後にそれぞれずら
して異なる焦点を設けてもよい。更に、ここでは、遮光
物２５を使っているが、遮光物２５を前述の配光制御被
覆やグレア光防止被覆としてもよい。

【００６７】

【発明の効果】本発明は、一つの封体内で走行用ア−ク
とすれ違い用ア−クを夫々独立で切換えて行うために、
新規に夫々の設計パラメ−タを規定する必要がありその
規定値を設定したものである。従って、それらを規定す
ることで、一つの封体内で走行用ア−ク及びすれ違い用
ア−クを夫々独立して略直線的に形成し、夫々のア−ク
の形状を従来と同様に維持できるダブルエンド型高圧放
電ランプを提供している。また、ダブルエンド型高圧放
電ランプでありながらＨ４ハロゲンランプよりも明るく
また、同様の効果を兼ね備えている。従って、走行用と
すれ違い用との灯体を別々にしなくともよく、Ｈ４ハロ
ゲンランプの灯体設計を生かすことができる。更に、一
つの灯体で走行用ア−クとすれ違い用ア−クを照射でき
るといった利点があるため車両用フロントマスクの大型
化、煩雑化の問題を解消し、小型化にするばかりではな
く、灯体のデザインの自由度の向上及び設計的向上とい
った利点及びコストダウンといった利点もある。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明のダブルエンド型高圧放電ランプの第一
の実施形態の断面図を示す。

【図２】本発明のダブルエンド型高圧放電ランプの第二
に実施形態の断面図を示す。

【図３（ａ）】本発明のダブルエンド型高圧放電ランプ
の走行用ア−クが形成された側面図を示す。

【図３（ｂ）】本発明の走行用ア−クが形成された電極
のみを封体１（発光管）外部側面からあらわした側面図
である。

【図４（ａ）】本発明のダブルエンド型高圧放電ランプ
のすれ違い用ア−クが形成された側面図を示す。

【図４（ｂ）】本発明のすれ違い用ア−クが形成された
電極のみを封体１（発光管）外部側面からあらわした側
面図である。

【図５（ａ）】本発明のダブルエンド型高圧放電ランプ
の走行用ア−ク及びすれ違い用ア−クの夫々の分光エネ
ルギ−特性を示すグラフである。

【図５（ｂ）】本発明のダブルエンド型高圧放電ランプ
の走行用ア−ク及びすれ違い用ア−クの効率と封入モル
比を夫々示したグラフである。

【図６】本発明のすれ違い用ア−クと走行用ア−クの夫
々の放電ア−クの中央断面の相対輝度分布を示したグラ
フである。

【図７】本発明のダブルエンド型高圧放電ランプの第三
の実施形態の側面図を示す。

【図８（ａ）】本発明のダブルエンド型高圧放電ランプ
のアウタ−バルブ（外管）と口金を備えた一例を示す。

【図８（ｂ）】本発明のダブルエンド型高圧放電ランプ
のアウタ−バルブ（外管）と口金を備えた一例を示す。

【図８（ｃ）】本発明のダブルエンド型高圧放電ランプ
のアウタ−バルブ（外管）と口金を備えた一例を示す。

【図８（ｄ）】本発明のアウタ−バルブ（外管）を備え
たダブルエンド型高圧放電ランプの円筒状口金の一実施
例の構造を示す図である。

【図８（ｅ）】本発明のアウタ−バルブ（外管）を備え
たダブルエンド型高圧放電ランプの円筒状口金の他の実
施例の構造を示す図である。

【図８（ｆ）】本発明のダブルエンド型高圧放電ランプ
を使用した反射器ユニットを示す図である。

【図８（ｇ）】本発明のダブルエンド型高圧放電ランプ
を使用した車両用の反射器ユニットのすれ違い用ア−ク
による配光パタ−ンを示す図である。

【図８（ｈ）】本発明のダブルエンド型高圧放電ランプ
を使用した車両用の反射器ユニットの走行用ア−クによ
る配光パタ−ンを示す図である。

【図９】従来の放電ア−クの中央断面の相対輝度分布と
基準軸の関係を示したグラフである。

【図１０】従来のダブルエンド型高圧放電ランプを示す
図である。

【図１１】従来のダブルエンド型高圧放電ランプの他の
例を示す図である。

【図１２】従来の口金付きダブルエンド型高圧放電ラン
プを示す図である。

【符号の説明】

９、９０・・・ダブルエンド型高圧放電ランプ １、９１・・・封体（発光管） ９２・・・電極 ９３・・・外部リ−ド線 ９４・・・電流供給導体 ９５・・・封止部 ９６・・・前面ガラス ９７・・・口金 ９８・・・遮光物 ９９・・・前照灯 ２ａ・・・一次配光用一次電極（走行用一次電極） ２ｂ・・・二次配光用一次電極（すれ違い用一次電極） ２ｃ・・・二次電極 ３a・・・一次配光用一次電流供給導体（走行用電流供給導
体） ３b・・・二次配光用一次電流供給導体（すれ違い用電流供
給導体） ３c・・・二次電流供給導体 ４a・・・一次配光用一次外部リ−ド線（走行用外部リ−ド
線） ４b・・・二次配光用一次外部リ−ド線（すれ違い用外部リ
−ド線） ４c・・・二次外部リ−ド線 ５a・・・一次封止部 ５b・・・二次封止部 ６・・・絶縁物 ７a・・・一次配光用一次電極先端（走行用一次電極先端） ７ｂ・・・二次配光用一次電極先端（すれ違い用一次電極
先端） ７ｃ・・・二次電極先端 ８・・・封体（発光管）の回転軸線（発光管の垂直断面に
対しての垂直軸線） ９・・・インナ−バルブ（内管） １０・・・アウタ−バルブ（外管） １０a・・・アウタ−バルブの一次端部 １０b・・・アウタ−バルブの二次端部 １１・・・配光制御用被覆 １２・・・グレア光防止用被覆 １３・・・筒状耐熱性絶縁物 １４・・・外部導線 １４b・・・外部導線の二次外部リ−ド線側 １４a・・・外部導線の口金側 １５・・・円筒状口金 １６a・・・アウタ−バルブ固定用円筒部 １６b・・・外部導線固定用円筒部 １７・・・外周部 １８・・・耐熱製プレ−ト留部 １９・・・金属製のバンド又は、溶融作用のあるバンド ２０・・・貫通穴 ２１・・・耐熱性絶縁作用を有する部材 ２２a、２２b・・・アウタ−バルブ封止部 ２３・・・反射器（回転放物面、回転楕円放物面） ２４・・・すれ違い用ア−ク ２５・・・遮光物 ２６・・・すれ違いビーム ２７・・・走行用ア−ク ２８・・・走行ビーム ２９・・・焦点よりでる光軸 Ｐ・・・・・焦点 ＳＬ・・・すれ違いビーム配光パタ−ン（スポットパタ−
ン） ＳＨ・・・走行ビーム配光パタ−ン（スポットパタ−ン） ｓ・・・ア−クの拡散 ｒ・・・ア−ク湾曲 ｓＨ・・・一次配光用ア−クの拡散（走行用ア−クの拡
散） ｓＬ・・・二次配光用ア−クの拡散（すれ違い用ア−クの
拡散） ｒＨ・・・一次配光用ア−クの湾曲（走行用ア−クの湾
曲） ｒＬ・・・二次配光用ア−クの湾曲（すれ違い用ア−クの
湾曲） Ｄ・・・封体（発光管）の最大内径 ｌＨ・・・一次配光用一次電極（走行用一次電極）の封体
（発光管）内への突出長 ｌＬ・・・二次配光用一次電極（すれ違い用一次電極）の
封体（発光管）内への突出長 ｌ・・・二次電極の封体（発光管）内への突出長 ｄＨ・・・一次配光用一次電極と二次電極の電極間距離 ｄＬ・・・二次配光用一次電極と二次電極の電極間距離 Ａ・・・水銀量（ｍｇ）

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｈ０１Ｊ 61/88 Ｆ２１Ｙ 101:00 // Ｆ２１Ｙ 101:00 Ｆ２１Ｍ 3/02 Ｇ (72)発明者 高尾 義史 神奈川県横浜市青葉区荏田西１−３−１ スタンレー電気株式会社技術研究所内 (72)発明者 入戸野 公浩 神奈川県横浜市青葉区荏田西１−３−１ スタンレー電気株式会社技術研究所内 Ｆターム(参考） 3K042 AC06 BB03 BD04 5C015 JJ06 JJ08 QQ07 QQ14 QQ27 QQ53 QQ58 QQ59 QQ62 RR01 5C039 BA06 HH02 HH04

Claims (17)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】細長形又は楕円形の放電空間を有する石英
   ガラス製の封体（発光管）を具え、前記放電空間の内部
   にはその各端部付近にそれぞれ電極を配置して一次配光
   用ア−クと二次配光用ア−クを照射し、これらの電極か
   ら電流供給導体を介して封体（発光管）における気密シ
   ールを経て外部にまで外部リ−ド線が延び、封体（発光
   管）にはバッファ−ガス及び充填物を充填させて成るダ
   ブルエンド型高圧放電ランプにおいて、該電極は、該各
   端部付近に設けられた一方の端部付近の電極を一次電極
   とすると一次配光用ア−クを形成するための一次配光用
   一次電極と二次配光用ア−クを形成するための二次配光
   用一次電極の二つの一次電極からなり、他方の端部付近
   の電極を二次電極とすると二次電極は、該一次配光用一
   次電極と該二次配光用一次電極と共通の二次電極であ
   り、バッファ−ガスが少なくとも希ガスからなり、充填
   物は、ハロゲン化金属を含有し、一次配光用一次電極と
   二次電極間の中間における封体（発光管）の壁厚ｔを １．３ｍｍ≦ｔ≦３．０ｍｍ 該電極間の中間の封体（発光管）の内径Ｄを １．０ｍｍ≦Ｄ≦３．０ｍｍ 一次配光用一次電極と二次電極の先端間の電極間距離ｄ
   Ｈを ４．８ｍｍ≦dＨ≦７．０ｍｍ 二次配光用一次電極と二次電極の先端間の電極間距離ｄ
   Ｌを ３．０ｍｍ≦dＬ≦５．０ｍｍ 一次配光用一次電極及び二次配光用一次電極及び二次電
   極の各電極が封体（発光管）内に突出している夫々の長
   さｌＨ、ｌＬ、lを ０．５ｍｍ≦ｌＨ≦１．８ｍｍ ２．０ｍｍ≦ｌＬ≦３．８ｍｍ １．０ｍｍ≦ｌ≦２．０ｍｍ としたとき一次配光用ア−クと二次配光用ア−クを夫
   々、一つの封体（発光管）内で切換えて照射することを
   特徴とするダブルエンド型高圧放電ランプ。
2. 【請求項２】前記バッファ−ガスは、希ガスが２〜１２
   気圧で加圧封入されていることを特徴とする請求項１記
   載のダブルエンド型高圧放電ランプ。
3. 【請求項３】前記バッファ−ガスは、希ガス及び水銀又
   は希ガスよりなることを特徴とする請求項１〜２記載の
   ダブルエンド型高圧放電ランプ。
4. 【請求項４】前記バッファ−ガスは、水銀を含まなくて
   もよいことを特徴とする請求項１〜３記載のダブルエン
   ド型高圧放電ランプ。
5. 【請求項５】前記希ガスは、少なくともキセノン、アル
   ゴン、クリプトン又はそれらの混合物であることを特徴
   とする請求項１〜４記載のダブルエンド型高圧放電ラン
   プ。
6. 【請求項６】前記バッファ−ガスが水銀を含むとき水銀
   の量Ａをmgの単位で、次式、 ０．００２・（ｄＨ＋２・(ｌＨ＋ｌ））・Ｄ²＜Ａ＜０．
   ２・（ｄＨ＋２・（ｌＨ＋ｌ））・Ｄ・^1/3 且つ ０．００２・（ｄＬ＋２・(ｌＬ＋ｌ））・Ｄ²＜Ａ＜０．
   ２・（ｄＬ＋２・（ｌＬ＋ｌ））・Ｄ・^1/3 に相当する量とし、式中のＤ、ｄＨ、ｄＬ、およびｌ
   Ｈ、ｌＬ、ｌをｍｍの単位とするようにしたことを特徴
   とする請求項１〜５記載のダブルエンド型高圧放電ラン
   プ。
7. 【請求項７】一次配光用ア−ク及び二次配光用ア−クを
   一つの封体（発光管）内で切換えて照射するダブルエン
   ド型高圧放電ランプであって、該ダブルエンド型放電ラ
   ンプは、紫外線を透過しないアウタ−バルブにより、囲
   まれており、一つの封体（発光管）内で二つの放電ア−
   クを切換えて行い、該放電アークは、走行用ア−クとす
   れ違い用ア−クとに分けられることを特徴とする請求項
   １〜６記載のダブルエンド型高圧放電ランプ。
8. 【請求項８】前記アウタ−バルブが、インナ−バルブよ
   り大きい円筒状石英からなり、配光制御用被覆領域を備
   えることを特徴とする請求項７記載のダブルエンド型高
   圧放電ランプ
9. 【請求項９】前記一次配光用ア−ク、及び二次配光用ア
   −クの夫々のア−ク湾曲をｒＨ、ｒＬとし、夫々の相対
   輝度分布が最大輝度の２０％の時のア−ク拡散をｓＨ、
   ｓＬとたとき、封体（発光管）の外部側面からの一次配
   光用ア−ク及び二次配光用ア−クが ｓＨ＝０．９５±０．３ｍｍ ｓＬ＝１．１５±０．３ｍｍ を満たすことを特徴とする請求項１〜８記載のダブルエ
   ンド型高圧放電ランプ
10. 【請求項１０】前記配光制御用被覆領域は、アウタ−バ
    ルブの垂直断面が、右周りに０度〜３６０度で規定する
    円周状であり該垂直断面に対し水平線を０度と１８０度
    を結ぶ基準線としたとき、該基準線に対し１９５度〜３
    ６０度の範囲であることを特徴とする請求項１〜９記載
    のダブルエンド型高圧放電ランプ。
11. 【請求項１１】前記配光制御用被覆領域は、アウタ−バ
    ルブの垂直断面が、右周りに０度〜３６０度で規定する
    円周状であり該垂直断面に対し水平線を０度と１８０度
    を結ぶ基準線としたとき、該基準線に対し１８０度〜３
    ６０度の範囲であることを特徴とする請求項１〜９記載
    のダブルエンド型高圧放電ランプ。
12. 【請求項１２】前記配光制御用被覆領域は、アウタ−バ
    ルブの垂直断面が、右周りに０度〜３６０度で規定する
    円周状であり該垂直断面に対し水平線を０度と１８０度
    を結ぶ基準線としたとき、該基準線に対し２２５度〜３
    １５度の範囲であることを特徴とする請求項１〜９記載
    のダブルエンド型高圧放電ランプ。
13. 【請求項１３】前記配光制御用被覆領域は、前記第二次
    配光用一次電極の先端が隠れるようにアウタ−バルブの
    先端方向に向かい帯状に形成されていることを特徴とす
    る請求項８〜１２記載のダブルエンド型高圧放電ラン
    プ。
14. 【請求項１４】前記帯状に形成された配光制御用被覆
    は、アウタ−バルブの垂直断面に対し下方に設けずスト
    ライプ状に形成されていることを特徴とする請求項８〜
    １３記載のダブルエンド型高圧放電ランプ。
15. 【請求項１５】前記アウタ−バルブにグレア光防止用被
    覆領域を設けることを特徴とする請求項８〜１４記載の
    ダブルエンド型高圧放電ランプ。
16. 【請求項１６】前記グレア光防止用被覆領域は、アウタ
    −バルブの両端又はどちらか一方に設けられアウタ−バ
    ルブの垂直断面が円周状となっており、水平線を基準線
    としたとき基準線より円周面に沿って円周状に上面側だ
    けに設けられるか、円周面に沿って円周状に設けられる
    ことを特徴とする請求項８〜１５記載のダブルエンド型
    高圧放電ランプ。
17. 【請求項１７】前記配光制御用被覆領域及び前記グレア
    光防止用被覆領域は、石英ガラス製のアウタ−バルブ又
    はインナ−バルブの内面又は、外周面に形成されること
    を特徴とする請求項７〜１６記載のダブルエンド型高圧
    放電ランプ。