JP2001169562A - 電圧形変換装置 - Google Patents
電圧形変換装置Info
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- JP2001169562A JP2001169562A JP34570599A JP34570599A JP2001169562A JP 2001169562 A JP2001169562 A JP 2001169562A JP 34570599 A JP34570599 A JP 34570599A JP 34570599 A JP34570599 A JP 34570599A JP 2001169562 A JP2001169562 A JP 2001169562A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 過電流阻止用のダイオードが不要で、これに
よる損失をなくす。 【解決手段】 変換器５と平滑用の直流コンデンサ２の
並列回路に、可飽和リアクトル１１を直列接続する。正
常時は可飽和リアクトル１１が飽和していて鉄心に損失
が生じない。Ｐ点で地絡が発生すると、コンデンサ２の
電圧が可飽和リアクトル１１に印加される。鉄心が逆向
きに飽和するまでの時間に遮断器８を開路する。
よる損失をなくす。 【解決手段】 変換器５と平滑用の直流コンデンサ２の
並列回路に、可飽和リアクトル１１を直列接続する。正
常時は可飽和リアクトル１１が飽和していて鉄心に損失
が生じない。Ｐ点で地絡が発生すると、コンデンサ２の
電圧が可飽和リアクトル１１に印加される。鉄心が逆向
きに飽和するまでの時間に遮断器８を開路する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、電力を直流交流
間で変換する電圧形変換装置に関するものであり、特に
直流線路短絡に対する保護に関する。
間で変換する電圧形変換装置に関するものであり、特に
直流線路短絡に対する保護に関する。
【０００２】
【従来の技術】図７は、例えば特開昭６２−１０４４２
９号公報に示された従来の電圧形変換装置を使った直流
送電システムを示す構成図である。図７において、１は
順変換器、２は直流コンデンサ、３は非接地側の直流線
路、４は接地側の直流線路、５は電圧形の変換器、６は
Ｑ点での接地、７は変圧器、８は遮断器、９は交流系
統、１０はダイオードである。
９号公報に示された従来の電圧形変換装置を使った直流
送電システムを示す構成図である。図７において、１は
順変換器、２は直流コンデンサ、３は非接地側の直流線
路、４は接地側の直流線路、５は電圧形の変換器、６は
Ｑ点での接地、７は変圧器、８は遮断器、９は交流系
統、１０はダイオードである。
【０００３】以下図７の電圧形変換装置の動作について
説明する。正常な運転状態を考えると、順変換器１から
流れる電流Ｉdは非接地側直流線路３を通り、接地側直
流線路４を通って順変換器１へ流入し、図７で示される
直流系統は正常な運転を行う。次に、直流線路３のＰ点
で地絡が発生したとすると、Ｐ点の電位は０となり、直
流コンデンサ２に蓄積された電荷が地絡事故点Ｐから流
れ、大地から接地６を通り、直流コンデンサ２の負極へ
流れようとする。しかしダイオード１０がこの回路に設
けられていて、このダイオード１０は事故電流に対して
逆極性となるので、事故電流はダイオード１０により阻
止され流れない。両直流線路３、４間の短絡の場合も同
様である。このように、事故によって直流コンデンサ２
の端子電圧は低下せず、過電流が交流系統９から変換器
５を通して流れない構成として、変換器５が破壊するこ
とのないようにしていた。
説明する。正常な運転状態を考えると、順変換器１から
流れる電流Ｉdは非接地側直流線路３を通り、接地側直
流線路４を通って順変換器１へ流入し、図７で示される
直流系統は正常な運転を行う。次に、直流線路３のＰ点
で地絡が発生したとすると、Ｐ点の電位は０となり、直
流コンデンサ２に蓄積された電荷が地絡事故点Ｐから流
れ、大地から接地６を通り、直流コンデンサ２の負極へ
流れようとする。しかしダイオード１０がこの回路に設
けられていて、このダイオード１０は事故電流に対して
逆極性となるので、事故電流はダイオード１０により阻
止され流れない。両直流線路３、４間の短絡の場合も同
様である。このように、事故によって直流コンデンサ２
の端子電圧は低下せず、過電流が交流系統９から変換器
５を通して流れない構成として、変換器５が破壊するこ
とのないようにしていた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記のような従来の変
換装置において、直流線路の地絡や短絡時に過電流が流
れるのを阻止するダイオードが必要で、またこのダイオ
ードの直流電流通電による損失が発生するという問題が
あった。この発明は、上記のような問題点を解消するた
めになされたもので、過電流阻止用のダイオードが不要
で、直流電流通電時の損失を低減した電圧形変換装置を
得ることを目的とする。
換装置において、直流線路の地絡や短絡時に過電流が流
れるのを阻止するダイオードが必要で、またこのダイオ
ードの直流電流通電による損失が発生するという問題が
あった。この発明は、上記のような問題点を解消するた
めになされたもので、過電流阻止用のダイオードが不要
で、直流電流通電時の損失を低減した電圧形変換装置を
得ることを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】請求項１に係る電圧形変
換装置は、変換器、この変換器の直流側に並列接続され
て直流電圧を平滑するコンデンサ、および変換器とコン
デンサの並列回路に直列接続されたリアクトルを備え、
リアクトルは、最小直流電流の通電で飽和するようにし
たものである。請求項２に係る電圧形変換装置は、請求
項１記載のものにおいて、正常運転で通電する最小直流
電流として定められた量を、リアクトルが飽和する直流
電流の所定量としたものである。請求項３に係る電圧形
変換装置は、請求項１記載のものにおいて、リアクトル
が不飽和状態で、直流線路の正常運転時の直流電圧を、
直流線路の短絡から交流側の遮断器の開路までに要する
時間印加できるようにしたものである。
換装置は、変換器、この変換器の直流側に並列接続され
て直流電圧を平滑するコンデンサ、および変換器とコン
デンサの並列回路に直列接続されたリアクトルを備え、
リアクトルは、最小直流電流の通電で飽和するようにし
たものである。請求項２に係る電圧形変換装置は、請求
項１記載のものにおいて、正常運転で通電する最小直流
電流として定められた量を、リアクトルが飽和する直流
電流の所定量としたものである。請求項３に係る電圧形
変換装置は、請求項１記載のものにおいて、リアクトル
が不飽和状態で、直流線路の正常運転時の直流電圧を、
直流線路の短絡から交流側の遮断器の開路までに要する
時間印加できるようにしたものである。
【０００６】
【発明の実施の形態】図１はこの発明の実施の形態１で
ある電圧形変換装置を含む直流送電システムを示すもの
で、図において、１は電力を直流から交流へ変換する順
変換器、２は直流電圧を平滑する直流コンデンサ、３、
４は非接地側および接地側の直流線路、５は直流側が直
流コンデンサ２と並列接続された電圧形の変換器、６は
接地側の直流線路４のＱ点で施した接地、７は変換器５
と接続された変圧器、８は変圧器７と接続された交流側
の遮断器、９は遮断器８と接続された交流系統、１１は
変圧器５と直流コンデンサ２の並列回路に直列接続され
た可飽和リアクトルであり、直流電流の所定量の通電で
飽和するようになっている。
ある電圧形変換装置を含む直流送電システムを示すもの
で、図において、１は電力を直流から交流へ変換する順
変換器、２は直流電圧を平滑する直流コンデンサ、３、
４は非接地側および接地側の直流線路、５は直流側が直
流コンデンサ２と並列接続された電圧形の変換器、６は
接地側の直流線路４のＱ点で施した接地、７は変換器５
と接続された変圧器、８は変圧器７と接続された交流側
の遮断器、９は遮断器８と接続された交流系統、１１は
変圧器５と直流コンデンサ２の並列回路に直列接続され
た可飽和リアクトルであり、直流電流の所定量の通電で
飽和するようになっている。
【０００７】以下、図１の電圧形変換装置の動作につい
て説明する。正常運転状態では、順変換器１からの直流
電流Ｉdは、最小直流電流Ｉdmから定格電流Ｉdrまでと
定められているものとする。ここでは、この最小直流電
流Ｉdm、あるいはそれより小さな電流で可飽和リアクト
ル１１が飽和するようにしておく。直流電流Ｉdは非接
地側直流線路３、可飽和リアクトル１１を通り、直流コ
ンデンサ２及び変換器５から接地側直流線路４を通り、
順変換器１に流れる。また、可飽和リアクトル１１には
鉄心入りのタイプが用いられその直流電流−磁束密度特
性は図２に示すようになっている。ただし、Ｂは磁束密
度である。最小直流電流Ｉdm及び定格直流電流Ｉdrのと
きは、鉄心が飽和領域となるよう設計している（図２の
ｂ点、ａ点）。このため、可飽和リアクトル１１のイン
ダクタンス値は低くなっている。このことから正常運転
状態では、直流電流Ｉdの変動や脈流があっても可飽和
リアクトル１１に電圧が印加されず鉄損などの損失が極
めて少ない構成となっている。
て説明する。正常運転状態では、順変換器１からの直流
電流Ｉdは、最小直流電流Ｉdmから定格電流Ｉdrまでと
定められているものとする。ここでは、この最小直流電
流Ｉdm、あるいはそれより小さな電流で可飽和リアクト
ル１１が飽和するようにしておく。直流電流Ｉdは非接
地側直流線路３、可飽和リアクトル１１を通り、直流コ
ンデンサ２及び変換器５から接地側直流線路４を通り、
順変換器１に流れる。また、可飽和リアクトル１１には
鉄心入りのタイプが用いられその直流電流−磁束密度特
性は図２に示すようになっている。ただし、Ｂは磁束密
度である。最小直流電流Ｉdm及び定格直流電流Ｉdrのと
きは、鉄心が飽和領域となるよう設計している（図２の
ｂ点、ａ点）。このため、可飽和リアクトル１１のイン
ダクタンス値は低くなっている。このことから正常運転
状態では、直流電流Ｉdの変動や脈流があっても可飽和
リアクトル１１に電圧が印加されず鉄損などの損失が極
めて少ない構成となっている。
【０００８】次に、短絡事故について説明する。図３は
短絡時の可飽和リアクトルの電流Ｉd１、電圧ｅtを示す
説明図であり、ｔは時間、Ｅdは事故前の直流コンデン
サ２の直流電圧である。図１のＰ点で直流線路３の地絡
が、図３のｔ1時点で発生したとすると、Ｐ点の電位は
０となり、直流コンデンサ２に蓄積された電荷は、可飽
和リアクトル１１を通り、大地から接地６を通り、直流
コンデンサ２の負極に流れようとする。このとき、可飽
和リアクトル１１の通過電流Ｉd1は図３のようになり、
電流０に向かおうとする。Ｉd1が図２のＣ点に対応する
ｄの値になると、鉄心が不飽和となり、可飽和リアクト
ル１１のインダクタンスＬが大きくなって電流変化（ｄ
Ｉd1／ｄｔ）を抑制するように働く。なお、両直流線路
３、４間の直接の短絡の場合も上記と同様である。直流
コンデンサ２の電圧はＥdであるから、可飽和リアクト
ル１１のインダクタンス値をＬとすると、ｄＩd1／ｄｔ
＝Ｅd／Ｌとなる。可飽和リアクトル１１の鉄心は電圧
時間積Ｅd・（ｔ3 −ｔ1）で飽和するように設計されて
いる。
短絡時の可飽和リアクトルの電流Ｉd１、電圧ｅtを示す
説明図であり、ｔは時間、Ｅdは事故前の直流コンデン
サ２の直流電圧である。図１のＰ点で直流線路３の地絡
が、図３のｔ1時点で発生したとすると、Ｐ点の電位は
０となり、直流コンデンサ２に蓄積された電荷は、可飽
和リアクトル１１を通り、大地から接地６を通り、直流
コンデンサ２の負極に流れようとする。このとき、可飽
和リアクトル１１の通過電流Ｉd1は図３のようになり、
電流０に向かおうとする。Ｉd1が図２のＣ点に対応する
ｄの値になると、鉄心が不飽和となり、可飽和リアクト
ル１１のインダクタンスＬが大きくなって電流変化（ｄ
Ｉd1／ｄｔ）を抑制するように働く。なお、両直流線路
３、４間の直接の短絡の場合も上記と同様である。直流
コンデンサ２の電圧はＥdであるから、可飽和リアクト
ル１１のインダクタンス値をＬとすると、ｄＩd1／ｄｔ
＝Ｅd／Ｌとなる。可飽和リアクトル１１の鉄心は電圧
時間積Ｅd・（ｔ3 −ｔ1）で飽和するように設計されて
いる。
【０００９】事故発生時のｔ1から可飽和リアクトル１
１飽和のｔ3までに、事故対策の保護がなされればよ
い。ここでは、ｔ3以前のｔ2時点で図示していない直流
地絡検出器での地絡検出により、図１の遮断器８にトリ
ップ指令が出され遮断動作を行って開路する。これによ
り、変換器５が保護される。図２のｃ点で飽和から不飽
和になった鉄心が、ｅ点を経てｔ3でｆ点に至り、再び
不飽和から飽和になる。直流コンデンサ２に蓄積されて
いる電荷が、ｔ3時点で浮遊のインピーダンス成分を通
して一挙に放出される。
１飽和のｔ3までに、事故対策の保護がなされればよ
い。ここでは、ｔ3以前のｔ2時点で図示していない直流
地絡検出器での地絡検出により、図１の遮断器８にトリ
ップ指令が出され遮断動作を行って開路する。これによ
り、変換器５が保護される。図２のｃ点で飽和から不飽
和になった鉄心が、ｅ点を経てｔ3でｆ点に至り、再び
不飽和から飽和になる。直流コンデンサ２に蓄積されて
いる電荷が、ｔ3時点で浮遊のインピーダンス成分を通
して一挙に放出される。
【００１０】なお、以上では可飽和リアクトル１１が、
最小直流電流で飽和するものとしたが、空心形リアクト
ルのような飽和しないタイプでなく、そして鉄心にギャ
ップが形成されていないタイプであれば鉄心は微小な電
流で容易に飽和する。したがって、直流送電システムと
して最小直流電流が定められておらず直流電流が０にな
ることがある場合、そのときは鉄心のヒステリシスを考
えなければ図２のｅ点（ヒステリシスを考えればもっと
上方）にくるが、送電が開始されれば微少な時間遅れ
で、すぐに正常な送電を行うことができる。
最小直流電流で飽和するものとしたが、空心形リアクト
ルのような飽和しないタイプでなく、そして鉄心にギャ
ップが形成されていないタイプであれば鉄心は微小な電
流で容易に飽和する。したがって、直流送電システムと
して最小直流電流が定められておらず直流電流が０にな
ることがある場合、そのときは鉄心のヒステリシスを考
えなければ図２のｅ点（ヒステリシスを考えればもっと
上方）にくるが、送電が開始されれば微少な時間遅れ
で、すぐに正常な送電を行うことができる。
【００１１】具体的な可飽和リアクトル１１の設計定数
は次のようにして求める。図４に環状鉄心を用いた可飽
和リアクトル１１を示す。１２は磁路長Ｄ、断面積Ａ、飽
和磁束密度Ｂs、比透磁率μsの環状鉄心、１３は巻数ｎ
のコイルである。この飽和リアクトル１１のインダクタ
ンスＬは、真空の透磁率をμoとすると、（１）式とな
る。 Ｌ＝μo・μs・Ａ・ｎ2／Ｄ （１） （１）式よりμs・Ａ・ｎ・Ｄを適当に選定することで
Ｌ値を設計できる。
は次のようにして求める。図４に環状鉄心を用いた可飽
和リアクトル１１を示す。１２は磁路長Ｄ、断面積Ａ、飽
和磁束密度Ｂs、比透磁率μsの環状鉄心、１３は巻数ｎ
のコイルである。この飽和リアクトル１１のインダクタ
ンスＬは、真空の透磁率をμoとすると、（１）式とな
る。 Ｌ＝μo・μs・Ａ・ｎ2／Ｄ （１） （１）式よりμs・Ａ・ｎ・Ｄを適当に選定することで
Ｌ値を設計できる。
【００１２】回路上必要とするＬ値は、直流線路３と４
の短絡（Ｐ点の地絡）時の等価回路から求める。等価回
路を図５に示す。ｔ＝０で電圧Ｅdに充電した静電容量
Ｃの直流コンデンサ２を飽和していない可飽和リアクト
ル１１（インダクタンスＬ）でもって短絡する。ただ
し、Ｓはスイッチである。このときの電流ｉの式は
（２）式となる。またｉの波形は図６に示したようにな
る。 ｉ＝（Ｅd／Ｚ）sinωｔ （２） 但し、Ｚ＝√（Ｌ／Ｃ）、ω＝１／√（Ｌ・Ｃ） 半周期Ｔ0は（３）式となる。 Ｔ0＝π√（Ｌ・Ｃ） （３） 電流を小さな値におさえる、つまり、ｉ波形の０点付近
の領域を使うためには、経験的に図３の時間（ｔ3−ｔ
1）とＴ0の間に（ｔ3−ｔ1）＝Ｔ0／１０の関係があれ
ばよい。このことから（３）式より Ｔ0＝π√（Ｌ・Ｃ）＝１０（ｔ3−ｔ1） （４） 故に π2Ｌ・Ｃ＝｛１０（ｔ3−ｔ1）｝2 （５） Ｌ＝｛１０（ｔ3−ｔ1）／π｝2／Ｃ （６） となる。また、電磁誘導の式として、誘導起電力ｅは ｅ＝ｎ（ｄφ／ｄｔ） （７） であり、さらに磁束密度をＢとすると磁束φはφ＝Ｂ・
Ａであるので、（７）式の両辺をｔ1からｔ3まで時間積
分すると
の短絡（Ｐ点の地絡）時の等価回路から求める。等価回
路を図５に示す。ｔ＝０で電圧Ｅdに充電した静電容量
Ｃの直流コンデンサ２を飽和していない可飽和リアクト
ル１１（インダクタンスＬ）でもって短絡する。ただ
し、Ｓはスイッチである。このときの電流ｉの式は
（２）式となる。またｉの波形は図６に示したようにな
る。 ｉ＝（Ｅd／Ｚ）sinωｔ （２） 但し、Ｚ＝√（Ｌ／Ｃ）、ω＝１／√（Ｌ・Ｃ） 半周期Ｔ0は（３）式となる。 Ｔ0＝π√（Ｌ・Ｃ） （３） 電流を小さな値におさえる、つまり、ｉ波形の０点付近
の領域を使うためには、経験的に図３の時間（ｔ3−ｔ
1）とＴ0の間に（ｔ3−ｔ1）＝Ｔ0／１０の関係があれ
ばよい。このことから（３）式より Ｔ0＝π√（Ｌ・Ｃ）＝１０（ｔ3−ｔ1） （４） 故に π2Ｌ・Ｃ＝｛１０（ｔ3−ｔ1）｝2 （５） Ｌ＝｛１０（ｔ3−ｔ1）／π｝2／Ｃ （６） となる。また、電磁誘導の式として、誘導起電力ｅは ｅ＝ｎ（ｄφ／ｄｔ） （７） であり、さらに磁束密度をＢとすると磁束φはφ＝Ｂ・
Ａであるので、（７）式の両辺をｔ1からｔ3まで時間積
分すると
【００１３】
【数１】
【００１４】 Ａ＝Ｅd・（ｔ3−ｔ1）／（２・ｎ・Ｂs） （９） となり、適当なｎ値、使用鉄心材料に依存するＢs値を
選ぶことで可飽和リアクトル１１の鉄心の必要な断面積
Ａを得ることができる。以上で可飽和リアクトル１１の
設計に必要な基本データがそろい、製作可能なことを確
認できた。
選ぶことで可飽和リアクトル１１の鉄心の必要な断面積
Ａを得ることができる。以上で可飽和リアクトル１１の
設計に必要な基本データがそろい、製作可能なことを確
認できた。
【００１５】
【発明の効果】以上のように、この発明の請求項１に係
る電圧形変換装置によれば、変換器とコンデンサの並列
回路に直列接続されたリアクトルを備え、このリアクト
ルは直流電流の所定量の通電で飽和するようにしたの
で、過電流阻止のためのダイオードが不要で、また、そ
のために直流通電時損失を低減できる。
る電圧形変換装置によれば、変換器とコンデンサの並列
回路に直列接続されたリアクトルを備え、このリアクト
ルは直流電流の所定量の通電で飽和するようにしたの
で、過電流阻止のためのダイオードが不要で、また、そ
のために直流通電時損失を低減できる。
【００１６】請求項２に係る電圧形変換装置によれば、
最小直流電流として定められた電流でリアクトルが飽和
するようにしたので、正常運転状態では損失がほとんど
発生しない。また、請求項３に係る電圧形変換装置によ
れば、直流線路の短絡から交流側の遮断器の開路まで、
リアクトルに直流電圧を印加できるので、変換器に過電
流が流れるのを防止することができる。
最小直流電流として定められた電流でリアクトルが飽和
するようにしたので、正常運転状態では損失がほとんど
発生しない。また、請求項３に係る電圧形変換装置によ
れば、直流線路の短絡から交流側の遮断器の開路まで、
リアクトルに直流電圧を印加できるので、変換器に過電
流が流れるのを防止することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 実施の形態１の電圧形変換装置を使った直流
送電システムの構成図である。
送電システムの構成図である。
【図２】 可飽和リアクトルの直流電流−磁束密度特性
図である。
図である。
【図３】 図１における地絡発生時の動作波形図であ
る。
る。
【図４】 可飽和リアクトルの構成図である。
【図５】 地絡時の等価回路図である。
【図６】 図５の回路の電流波形図である。
【図７】 従来の電圧形変換装置を使った直流送電シス
テムの構成図である。
テムの構成図である。
２ 直流コンデンサ、３,４ 直流線路、５ 変換器、
８ 遮断器、１１ 可飽和リアクトル。
８ 遮断器、１１ 可飽和リアクトル。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 5G013 AA01 AA02 AA04 AA11 BA01 CA20 5G053 AA01 AA02 AA06 CA04 EA07 EB01 FA02 5H006 CA03 CC08 FA02 HA84 5H007 AA17 BB02 CB02 DA05 FA03 FA12 FA19 5H740 BA01 BB08 BC01 BC02 MM16
Claims (3)
- 【請求項１】 電力を直流と交流の間で変換する電圧形
変換装置において、変換器、この変換器の直流側に並列
接続されて直流電圧を平滑するコンデンサ、および上記
変換器とコンデンサの並列回路に直列接続されたリアク
トルを備え、上記リアクトルは、直流電流の所定量の通
電で飽和するようにしたことを特徴とする電圧形変換装
置。 - 【請求項２】 リアクトルが飽和する直流電流の所定量
は、正常運転で通電する最小直流電流として定められた
量であることを特徴とする請求項１記載の電圧形変換装
置。 - 【請求項３】 リアクトルは不飽和状態で、直流線路の
正常運転時の直流電圧を、直流線路の短絡から交流側の
遮断器の開路までに要する時間印加できるようにしたこ
とを特徴とする請求項１記載の電圧形変換装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34570599A JP2001169562A (ja) | 1999-12-06 | 1999-12-06 | 電圧形変換装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34570599A JP2001169562A (ja) | 1999-12-06 | 1999-12-06 | 電圧形変換装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001169562A true JP2001169562A (ja) | 2001-06-22 |
Family
ID=18378415
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34570599A Pending JP2001169562A (ja) | 1999-12-06 | 1999-12-06 | 電圧形変換装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001169562A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20210308829A1 (en) * | 2018-09-20 | 2021-10-07 | Siemens Energy, Inc. | Method of cleaning a component having a thermal barrier coating |
-
1999
- 1999-12-06 JP JP34570599A patent/JP2001169562A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20210308829A1 (en) * | 2018-09-20 | 2021-10-07 | Siemens Energy, Inc. | Method of cleaning a component having a thermal barrier coating |
| US11839951B2 (en) * | 2018-09-20 | 2023-12-12 | Siemens Energy, Inc. | Method of cleaning a component having a thermal barrier coating |
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