JP2001065612A - 車両用ディスクブレーキのディスクロータ - Google Patents
車両用ディスクブレーキのディスクロータInfo
- Publication number
- JP2001065612A JP2001065612A JP24199499A JP24199499A JP2001065612A JP 2001065612 A JP2001065612 A JP 2001065612A JP 24199499 A JP24199499 A JP 24199499A JP 24199499 A JP24199499 A JP 24199499A JP 2001065612 A JP2001065612 A JP 2001065612A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- disk rotor
- disk
- sprayed layer
- brake
- rotor
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Braking Arrangements (AREA)
- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 ディスクロータの摺動面に形成した溶射層の
耐摩耗性、剥離強度を向上させ、安定した制動力を得る
ことができ、ジャダの発生を防止してブレーキの操作特
性を向上させる。 【解決手段】 ディスクロータ１０の本体１２の摩擦材
との摺動面に、耐摩耗性材による溶射層１４が形成され
た車両用ディスクブレーキのディスクロータであって、
前記溶射層１４が酸化物セラミックス材の溶射によって
形成され、溶射層の厚さが０．０５ｍｍ〜１ｍｍに形成
されている。酸化物セラミックス材として、ＭｇＯ、Ｙ
2 Ｏ3 、ＣａＯ、ＣｅＯ2 から成る群から選択される酸
化物で完全安定化もしくは部分安定化されたＺｒＯ
2 と、ＺｒＳｉＯ4 と、Ｆｅ3 Ｏ4 と、Ａｌ2 Ｏ3 と、
Ｃｒ2 Ｏ3 とから選択された少なくとも１種類の材料を
含むものを使用する。
耐摩耗性、剥離強度を向上させ、安定した制動力を得る
ことができ、ジャダの発生を防止してブレーキの操作特
性を向上させる。 【解決手段】 ディスクロータ１０の本体１２の摩擦材
との摺動面に、耐摩耗性材による溶射層１４が形成され
た車両用ディスクブレーキのディスクロータであって、
前記溶射層１４が酸化物セラミックス材の溶射によって
形成され、溶射層の厚さが０．０５ｍｍ〜１ｍｍに形成
されている。酸化物セラミックス材として、ＭｇＯ、Ｙ
2 Ｏ3 、ＣａＯ、ＣｅＯ2 から成る群から選択される酸
化物で完全安定化もしくは部分安定化されたＺｒＯ
2 と、ＺｒＳｉＯ4 と、Ｆｅ3 Ｏ4 と、Ａｌ2 Ｏ3 と、
Ｃｒ2 Ｏ3 とから選択された少なくとも１種類の材料を
含むものを使用する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は車両用ディスブレー
キのディスクロータに関し、より詳細にはディスクロー
タの本体のブレーキパッドと摺動する面に摩擦材として
溶射層を形成した車両用ディスクブレーキのディスクロ
ータに関する。
キのディスクロータに関し、より詳細にはディスクロー
タの本体のブレーキパッドと摺動する面に摩擦材として
溶射層を形成した車両用ディスクブレーキのディスクロ
ータに関する。
【０００２】
【従来の技術】車両用ディスクブレーキはディスクロー
タとブレーキパッドとの間の摩擦力を利用して制動力を
発揮させるものである。ブレーキ操作の際にはディスク
ロータにブレーキパッドが強く押接され、摩擦力に抗し
てディスクロータが回転することで摺動面がきわめて高
温になる。走行時にはブレーキ操作が頻繁になされるか
ら、ディスクロータ及びブレーキパッドは、耐摩耗性に
すぐれ、温度が上昇したような場合でも一定の摩擦力
（摩擦係数）が得られ、常に安定した制動特性が得られ
るものである必要がある。
タとブレーキパッドとの間の摩擦力を利用して制動力を
発揮させるものである。ブレーキ操作の際にはディスク
ロータにブレーキパッドが強く押接され、摩擦力に抗し
てディスクロータが回転することで摺動面がきわめて高
温になる。走行時にはブレーキ操作が頻繁になされるか
ら、ディスクロータ及びブレーキパッドは、耐摩耗性に
すぐれ、温度が上昇したような場合でも一定の摩擦力
（摩擦係数）が得られ、常に安定した制動特性が得られ
るものである必要がある。
【０００３】ディスクロータとして一般に使用されてい
るものは、所定の耐摩耗性を有する鉄系材料等を円板状
に形成したものである。これに対して、二輪車用のディ
スクロータ等でとくに競技用車両などの場合は車体を軽
量化する目的から、ディスクロータの母材をアルミニウ
ム等の軽量材で形成し、母材を保護するため母材の表面
に鉄系金属等の耐摩耗性材を被着したものがある。この
ようにディスクロータの母材に耐摩耗性材を被着する場
合には、被着形成した金属層と母材との密着性が問題と
なる。このため、ディスクロータの母材に耐摩耗性材、
耐熱材を被着させる方法が種々検討されてきた。
るものは、所定の耐摩耗性を有する鉄系材料等を円板状
に形成したものである。これに対して、二輪車用のディ
スクロータ等でとくに競技用車両などの場合は車体を軽
量化する目的から、ディスクロータの母材をアルミニウ
ム等の軽量材で形成し、母材を保護するため母材の表面
に鉄系金属等の耐摩耗性材を被着したものがある。この
ようにディスクロータの母材に耐摩耗性材を被着する場
合には、被着形成した金属層と母材との密着性が問題と
なる。このため、ディスクロータの母材に耐摩耗性材、
耐熱材を被着させる方法が種々検討されてきた。
【０００４】ディスクロータの母材に鉄系金属等の耐摩
耗性材を被着させる方法としては、鉄系金属等の被着材
料をプラズマ溶射して金属層を形成する方法があり、被
着材料と母材との密着性をさらに向上させる方法とし
て、Ｆｅ−Ｃｒ系の混合粉末をディスクロータの母材に
プラズマ溶射した後、溶射面にレーザ、ＴＩＣアーク、
プラズマアーク等の高エネルギー源による高密度エネル
ギーを照射し、ディスクロータと金属層とを合金化する
（特開昭62-60855号公報）、といった方法がある。
耗性材を被着させる方法としては、鉄系金属等の被着材
料をプラズマ溶射して金属層を形成する方法があり、被
着材料と母材との密着性をさらに向上させる方法とし
て、Ｆｅ−Ｃｒ系の混合粉末をディスクロータの母材に
プラズマ溶射した後、溶射面にレーザ、ＴＩＣアーク、
プラズマアーク等の高エネルギー源による高密度エネル
ギーを照射し、ディスクロータと金属層とを合金化する
（特開昭62-60855号公報）、といった方法がある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】従来の車両用ディスク
ブレーキ装置に用いるディスクロータで、ディスクロー
タの摺動面を耐摩耗性材、耐熱性材を溶射により被着し
た製品は、上述したように、金属粉末を用いてプラズマ
溶射したもの、あるいは溶射後に母材との合金化を図っ
たものであった。しかしながら、このような金属粉末を
溶射して摺動面での耐摩耗性、耐熱性を図ったディスク
ロータは、摺動面での耐摩耗性と溶射層の剥離強度は向
上するものの、溶射面と母材との間における断熱性が不
十分であることと、ブレーキパッドとディスクロータと
の間の摩擦力（摩擦係数）の一定性の点で問題があっ
た。
ブレーキ装置に用いるディスクロータで、ディスクロー
タの摺動面を耐摩耗性材、耐熱性材を溶射により被着し
た製品は、上述したように、金属粉末を用いてプラズマ
溶射したもの、あるいは溶射後に母材との合金化を図っ
たものであった。しかしながら、このような金属粉末を
溶射して摺動面での耐摩耗性、耐熱性を図ったディスク
ロータは、摺動面での耐摩耗性と溶射層の剥離強度は向
上するものの、溶射面と母材との間における断熱性が不
十分であることと、ブレーキパッドとディスクロータと
の間の摩擦力（摩擦係数）の一定性の点で問題があっ
た。
【０００６】ディスクロータの溶射面と母材との間を断
熱させる目的は、ブレーキ操作の際に生じた摩擦熱が摺
動面から母材に伝導することを抑え、ディスクロータの
母材が熱変形することを防止し、安定した摩擦力が得ら
れるようにすることにある。ディスクロータの熱変形と
しては母材の熱膨張による摺動面の厚さ不同やうねり等
の変形があり、これらの変形が生じるとディスクブレー
キが振動し、この振動がマスタシリンダに脈動となって
伝わり、ブレーキペダルやプレーキレバーを操作する際
のジャダとなる。ジャダはブレーキの操作性を阻害させ
るという問題を生じさせる。
熱させる目的は、ブレーキ操作の際に生じた摩擦熱が摺
動面から母材に伝導することを抑え、ディスクロータの
母材が熱変形することを防止し、安定した摩擦力が得ら
れるようにすることにある。ディスクロータの熱変形と
しては母材の熱膨張による摺動面の厚さ不同やうねり等
の変形があり、これらの変形が生じるとディスクブレー
キが振動し、この振動がマスタシリンダに脈動となって
伝わり、ブレーキペダルやプレーキレバーを操作する際
のジャダとなる。ジャダはブレーキの操作性を阻害させ
るという問題を生じさせる。
【０００７】本発明はこれら従来のディスクロータにお
ける問題点を解消すべくなされたものであり、その目的
とするところは、母材の摺動面に溶射層を形成すること
によって所要の耐摩耗性、耐熱性を備えたディスクロー
タを提供可能とし、かつ、ディスクロータの母材との断
熱性を高めることによって広い温度範囲にわたって一定
した摩擦力を生むことができ、これによって確実なブレ
ーキ操作を可能とする車両用ディスクブレーキのディス
クロータを提供しようとするものである。
ける問題点を解消すべくなされたものであり、その目的
とするところは、母材の摺動面に溶射層を形成すること
によって所要の耐摩耗性、耐熱性を備えたディスクロー
タを提供可能とし、かつ、ディスクロータの母材との断
熱性を高めることによって広い温度範囲にわたって一定
した摩擦力を生むことができ、これによって確実なブレ
ーキ操作を可能とする車両用ディスクブレーキのディス
クロータを提供しようとするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明は次の構成を備える。すなわち、ディスクロ
ータの本体の摩擦材との摺動面に、耐摩耗性材による溶
射層が形成された車両用ディスクブレーキのディスクロ
ータであって、前記溶射層が酸化物セラミックス材の溶
射によって形成され、溶射層の厚さが０．０５ｍｍ〜１
ｍｍに形成されていることを特徴とする。
め、本発明は次の構成を備える。すなわち、ディスクロ
ータの本体の摩擦材との摺動面に、耐摩耗性材による溶
射層が形成された車両用ディスクブレーキのディスクロ
ータであって、前記溶射層が酸化物セラミックス材の溶
射によって形成され、溶射層の厚さが０．０５ｍｍ〜１
ｍｍに形成されていることを特徴とする。
【０００９】また、前記溶射に使用する酸化物セラミッ
クス材が、ＭｇＯ、Ｙ2 Ｏ3 、ＣａＯ、ＣｅＯ2 から成
る群から選択される酸化物で完全安定化もしくは部分安
定化されたＺｒＯ2 と、ＺｒＳｉＯ4 と、Ｆｅ3 Ｏ
4 と、Ａｌ2 Ｏ3 と、Ｃｒ2 Ｏ3とから選択された少な
くとも１種類の材料を含むものがとくに好適である。
クス材が、ＭｇＯ、Ｙ2 Ｏ3 、ＣａＯ、ＣｅＯ2 から成
る群から選択される酸化物で完全安定化もしくは部分安
定化されたＺｒＯ2 と、ＺｒＳｉＯ4 と、Ｆｅ3 Ｏ
4 と、Ａｌ2 Ｏ3 と、Ｃｒ2 Ｏ3とから選択された少な
くとも１種類の材料を含むものがとくに好適である。
【００１０】また、ディスクロータの本体の摩擦材との
摺動面に、耐摩耗性材による溶射層が形成された車両用
ディスクブレーキのディスクロータであって、前記溶射
層がサーメット材の溶射によって形成され、溶射層の厚
さが０．０５ｍｍ〜１ｍｍに形成されていることを特徴
とする。また、前記サーメット材が、ＭｇＯ、Ｙ
2 Ｏ3 、ＣａＯ、ＣｅＯ2 から成る群から選択される酸
化物で完全安定化もしくは部分安定化されたＺｒＯ
2 と、ＺｒＳｉＯ4 と、Ｆｅ3 Ｏ4 と、Ａｌ2 Ｏ3 と、
Ｃｒ2 Ｏ3 とから選択された少なくとも１種類の酸化物
セラミックス材と、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｃｒ、Ｆｅ、Ｓｉ、Ａ
ｌ、Ｍｏのうちから選択された少なくとも１種類の金属
もしくはこれらの合金とからなるものが好適に使用でき
る。
摺動面に、耐摩耗性材による溶射層が形成された車両用
ディスクブレーキのディスクロータであって、前記溶射
層がサーメット材の溶射によって形成され、溶射層の厚
さが０．０５ｍｍ〜１ｍｍに形成されていることを特徴
とする。また、前記サーメット材が、ＭｇＯ、Ｙ
2 Ｏ3 、ＣａＯ、ＣｅＯ2 から成る群から選択される酸
化物で完全安定化もしくは部分安定化されたＺｒＯ
2 と、ＺｒＳｉＯ4 と、Ｆｅ3 Ｏ4 と、Ａｌ2 Ｏ3 と、
Ｃｒ2 Ｏ3 とから選択された少なくとも１種類の酸化物
セラミックス材と、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｃｒ、Ｆｅ、Ｓｉ、Ａ
ｌ、Ｍｏのうちから選択された少なくとも１種類の金属
もしくはこれらの合金とからなるものが好適に使用でき
る。
【００１１】また、前記酸化物セラミックス材が、サー
メット材の全体に対し２０〜９５重量％含まれたものが
好適である。また、酸化物セラミックス材あるいはサー
メット材を溶射材として溶射層を形成する方法として
は、プラズマ溶射法、高速フレーム溶射(HVOF)法等があ
るが、溶射被膜の密着性に優れる爆発溶射法がとくに好
適に使用できる。
メット材の全体に対し２０〜９５重量％含まれたものが
好適である。また、酸化物セラミックス材あるいはサー
メット材を溶射材として溶射層を形成する方法として
は、プラズマ溶射法、高速フレーム溶射(HVOF)法等があ
るが、溶射被膜の密着性に優れる爆発溶射法がとくに好
適に使用できる。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下、本発明の好適な実施形態に
ついて説明する。図１は本発明に係るに係る車両用ディ
スクブレーキに用いるディスクロータの一実施形態の構
成を示す正面図である。本実施形態のディスクロータ１
０はアルミニウムを母材とする円板状の本体１２の摺動
面に酸化物セラミックス材を爆発溶射して溶射層を被着
形成したものである。図２に図１のＡ−Ａ線断面図を示
す。図はディスクロータの本体１２の両面に溶射層１４
が形成されていることを示す。
ついて説明する。図１は本発明に係るに係る車両用ディ
スクブレーキに用いるディスクロータの一実施形態の構
成を示す正面図である。本実施形態のディスクロータ１
０はアルミニウムを母材とする円板状の本体１２の摺動
面に酸化物セラミックス材を爆発溶射して溶射層を被着
形成したものである。図２に図１のＡ−Ａ線断面図を示
す。図はディスクロータの本体１２の両面に溶射層１４
が形成されていることを示す。
【００１３】図３は本実施形態のディスクロータ１０を
組み込んだディスクブレーキ装置１６を示す。図はディ
スクロータ１０にキャリパ１８を装着した部位を拡大し
て示す。２０はキャリパ１８に取り付けた摩擦材であ
り、ディスクロータ１０を挟んで対向して配置される。
制動動作時には摩擦材２０によりディスクロータ１０が
両面から挟圧され、ディスクロータ１０と摩擦材２０と
の間で制動力を生じさせる。ディスクロータの本体１２
に形成する溶射層１４は摩擦材２０との間で摩擦力を生
じさせるため、少なくとも摩擦材２０と本体１２とが摺
動する範囲に形成する。
組み込んだディスクブレーキ装置１６を示す。図はディ
スクロータ１０にキャリパ１８を装着した部位を拡大し
て示す。２０はキャリパ１８に取り付けた摩擦材であ
り、ディスクロータ１０を挟んで対向して配置される。
制動動作時には摩擦材２０によりディスクロータ１０が
両面から挟圧され、ディスクロータ１０と摩擦材２０と
の間で制動力を生じさせる。ディスクロータの本体１２
に形成する溶射層１４は摩擦材２０との間で摩擦力を生
じさせるため、少なくとも摩擦材２０と本体１２とが摺
動する範囲に形成する。
【００１４】上述したように、本実施形態のディスクロ
ータ１０はディスクロータ１０の本体１２の外面に爆発
溶射法によって酸化物セラミックス材の溶射層１４を形
成したものである。ディスクロータ１０の本体の摺動面
に溶射層１４を形成する方法としては一般にはプラズマ
溶射法や高速フレーム溶射(HVOF)法等が挙げられるが、
本実施形態で示すように爆発溶射法によって溶射層１４
を形成することが望ましい。爆発溶射法によって酸化物
セラミックス材やそれらのサーメット材を本体１２の表
面に溶射すれば、本体１２の表面に緻密な溶射層１４を
形成することができ、かつ溶射層１４を本体１２に強固
に密着させることができるからである。
ータ１０はディスクロータ１０の本体１２の外面に爆発
溶射法によって酸化物セラミックス材の溶射層１４を形
成したものである。ディスクロータ１０の本体の摺動面
に溶射層１４を形成する方法としては一般にはプラズマ
溶射法や高速フレーム溶射(HVOF)法等が挙げられるが、
本実施形態で示すように爆発溶射法によって溶射層１４
を形成することが望ましい。爆発溶射法によって酸化物
セラミックス材やそれらのサーメット材を本体１２の表
面に溶射すれば、本体１２の表面に緻密な溶射層１４を
形成することができ、かつ溶射層１４を本体１２に強固
に密着させることができるからである。
【００１５】爆発溶射法は、酸素、アセチレン及び溶射
粉末を燃焼室に導入し、点火して爆発させ、この爆発に
よるエネルギーを利用して溶射粉末を被溶射物に衝突さ
せることにより溶射被膜を形成する方法である。爆発時
にはガス温度が３０００℃〜４０００℃程度になり、音
速の１０倍を超える衝撃波が形成される。溶射被膜は溶
射粉末が音速の２倍程度の速度で被溶射物に衝突するこ
とによって被溶射物の表面に緻密な溶射被膜として形成
されること、また被溶射物との密着性がきわめて高くで
きるという特徴がある。
粉末を燃焼室に導入し、点火して爆発させ、この爆発に
よるエネルギーを利用して溶射粉末を被溶射物に衝突さ
せることにより溶射被膜を形成する方法である。爆発時
にはガス温度が３０００℃〜４０００℃程度になり、音
速の１０倍を超える衝撃波が形成される。溶射被膜は溶
射粉末が音速の２倍程度の速度で被溶射物に衝突するこ
とによって被溶射物の表面に緻密な溶射被膜として形成
されること、また被溶射物との密着性がきわめて高くで
きるという特徴がある。
【００１６】このような爆発溶射法は、ロータ材に爆発
溶射法を利用して溶射被膜を形成する方法（特開昭61-1
12702 号公報）、溶射条件を制御することにより、被溶
射物に合わせて好適な耐摩耗性、耐熱性を有する溶射被
膜を形成するコーティング装置（特開昭63-158148 号公
報）等に利用されている。
溶射法を利用して溶射被膜を形成する方法（特開昭61-1
12702 号公報）、溶射条件を制御することにより、被溶
射物に合わせて好適な耐摩耗性、耐熱性を有する溶射被
膜を形成するコーティング装置（特開昭63-158148 号公
報）等に利用されている。
【００１７】以上のように爆発溶射法はすぐれた耐摩耗
性を有する溶射被膜を形成する方法としてきわめて有効
である。爆発溶射法によって形成した溶射層１４はきわ
めて緻密性が高く耐摩耗性にすぐれると共に、ディスク
ロータ１０の本体１２との密着性がきわめて高いことか
ら剥離強度が高く、耐久性が高いという利点がある。こ
のような作用により、爆発溶射法によって溶射層１４を
形成したディスクロータ１０は車両用ディスクブレーキ
に用いるディスクロータとしてきわめて好適に使用する
ことが可能になる。
性を有する溶射被膜を形成する方法としてきわめて有効
である。爆発溶射法によって形成した溶射層１４はきわ
めて緻密性が高く耐摩耗性にすぐれると共に、ディスク
ロータ１０の本体１２との密着性がきわめて高いことか
ら剥離強度が高く、耐久性が高いという利点がある。こ
のような作用により、爆発溶射法によって溶射層１４を
形成したディスクロータ１０は車両用ディスクブレーキ
に用いるディスクロータとしてきわめて好適に使用する
ことが可能になる。
【００１８】前述したようにディスクロータ１０は摩擦
材２０と頻繁に摺接して摩擦材２０との間で摩擦され
る。ディスクロータ１０と摩擦材２０とが摺動した際に
は、摺動面がきわめて高温になるが、酸化物セラミック
ス材を爆発溶射して形成した溶射層１４は耐熱性がきわ
めて高く、緻密で剥離強度が高いことから、溶射層１４
が高温域にさらされた場合でもマイクロクラックが発生
して母材から剥離することを抑え、摩擦材１４が溶射層
１４に溶着することを防止することができる。
材２０と頻繁に摺接して摩擦材２０との間で摩擦され
る。ディスクロータ１０と摩擦材２０とが摺動した際に
は、摺動面がきわめて高温になるが、酸化物セラミック
ス材を爆発溶射して形成した溶射層１４は耐熱性がきわ
めて高く、緻密で剥離強度が高いことから、溶射層１４
が高温域にさらされた場合でもマイクロクラックが発生
して母材から剥離することを抑え、摩擦材１４が溶射層
１４に溶着することを防止することができる。
【００１９】ディスクロータ１０の溶射層１４に形成さ
れるクラックはヘアクラック等のきわめて微細なもので
あっても、摩擦材２０と溶射層１４とが擦られることに
よってクラックに摩擦材２０が溶着して入り込むように
なる。摩擦材２０が溶射層１４に溶着すると、摩擦材２
０とディスクロータ１０との間の摩擦係数が変動し、一
定の摩擦力が得られなくなる原因になる。本実施形態の
ディスクロータ１０のように溶射層１４の耐熱性が高
く、緻密で容易に剥離しない場合には、クラックが生じ
にくくなり、摩擦材２０が溶射層１４に溶着することを
防止して、広い温度範囲で一定の摩擦係数を維持するこ
とができる。このことは、走行中に常に所要の制動力を
得ることができ、安定した走行を可能にするという作用
効果をもたらす。
れるクラックはヘアクラック等のきわめて微細なもので
あっても、摩擦材２０と溶射層１４とが擦られることに
よってクラックに摩擦材２０が溶着して入り込むように
なる。摩擦材２０が溶射層１４に溶着すると、摩擦材２
０とディスクロータ１０との間の摩擦係数が変動し、一
定の摩擦力が得られなくなる原因になる。本実施形態の
ディスクロータ１０のように溶射層１４の耐熱性が高
く、緻密で容易に剥離しない場合には、クラックが生じ
にくくなり、摩擦材２０が溶射層１４に溶着することを
防止して、広い温度範囲で一定の摩擦係数を維持するこ
とができる。このことは、走行中に常に所要の制動力を
得ることができ、安定した走行を可能にするという作用
効果をもたらす。
【００２０】また、ディスクロータ１０の本体１２に被
着形成する溶射層１４を酸化物セラミックス材によって
形成したことによって、溶射層１４の断熱性が高まり、
摩擦材２０と溶射層１４との摺動面からディスクロータ
１０の本体１２への熱伝導を効果的に抑制することがで
きる。これにより、ディスクロータ１０の摺動面が高温
になった場合でも、本体１２の熱膨張による変形を抑え
ることができ、本体１２が熱変形することによって生じ
るジャダを防止することができるという効果が得られ
る。
着形成する溶射層１４を酸化物セラミックス材によって
形成したことによって、溶射層１４の断熱性が高まり、
摩擦材２０と溶射層１４との摺動面からディスクロータ
１０の本体１２への熱伝導を効果的に抑制することがで
きる。これにより、ディスクロータ１０の摺動面が高温
になった場合でも、本体１２の熱膨張による変形を抑え
ることができ、本体１２が熱変形することによって生じ
るジャダを防止することができるという効果が得られ
る。
【００２１】なお、ディスクロータ１０の摺動面に形成
する溶射層１４としては酸化物セラミックス材を溶射し
たものの他に、これらの酸化物セラミックス材と金属や
合金との複合材料であるサーメット材を溶射法、とくに
爆発溶射法によって溶射してなるものも有効に使用でき
る。
する溶射層１４としては酸化物セラミックス材を溶射し
たものの他に、これらの酸化物セラミックス材と金属や
合金との複合材料であるサーメット材を溶射法、とくに
爆発溶射法によって溶射してなるものも有効に使用でき
る。
【００２２】溶射層１４の厚さは、前述したように、摺
動面からディスクロータ１０の本体１２への熱伝導を抑
制する作用に関連するから所要の断熱性を得るにはある
程度以上の厚さにする必要がある一方、溶射層１４が厚
くなり過ぎると溶射物が剥離しやすくなるから、緻密に
密着して剥離しない厚さに設定する必要がある。実際に
実験したところによれば、酸化物セラミックス材あるい
はそれらのサーメット材を爆発溶射して溶射層１４を形
成した場合の溶射層１４の厚さは０．０５ｍｍ〜１．０
ｍｍの範囲のものが好適であった。溶射層１４の厚さが
０．０５ｍｍ以下の場合には断熱効果が不十分であり、
厚さが１．０ｍｍ以上の場合は高温時にクラックが発生
しやすくなる。
動面からディスクロータ１０の本体１２への熱伝導を抑
制する作用に関連するから所要の断熱性を得るにはある
程度以上の厚さにする必要がある一方、溶射層１４が厚
くなり過ぎると溶射物が剥離しやすくなるから、緻密に
密着して剥離しない厚さに設定する必要がある。実際に
実験したところによれば、酸化物セラミックス材あるい
はそれらのサーメット材を爆発溶射して溶射層１４を形
成した場合の溶射層１４の厚さは０．０５ｍｍ〜１．０
ｍｍの範囲のものが好適であった。溶射層１４の厚さが
０．０５ｍｍ以下の場合には断熱効果が不十分であり、
厚さが１．０ｍｍ以上の場合は高温時にクラックが発生
しやすくなる。
【００２３】図４及び５はアルミニウム製のディスクロ
ータ１０の本体１２に酸化物セラミックス材を爆発溶射
して溶射層１４を形成したサンプルと、本体１２にサー
メット材を爆発溶射して溶射層１４を形成したサンプル
について、摩擦材２０とディスクロータ１０との間の摩
擦係数を実験した結果を示すグラフである。図４は摩擦
材２０とディスクロータ１０との摩擦により低温から高
温に温度が上昇した際に摩擦係数がどのように変化した
かを測定した結果を示し、図５はブレーキをかけた際の
速度変化によって摩擦係数がどのように変動するかを測
定した結果を示す。なお、この実験はＪＩＳＤ４４１１
に準拠する実験によるものである。
ータ１０の本体１２に酸化物セラミックス材を爆発溶射
して溶射層１４を形成したサンプルと、本体１２にサー
メット材を爆発溶射して溶射層１４を形成したサンプル
について、摩擦材２０とディスクロータ１０との間の摩
擦係数を実験した結果を示すグラフである。図４は摩擦
材２０とディスクロータ１０との摩擦により低温から高
温に温度が上昇した際に摩擦係数がどのように変化した
かを測定した結果を示し、図５はブレーキをかけた際の
速度変化によって摩擦係数がどのように変動するかを測
定した結果を示す。なお、この実験はＪＩＳＤ４４１１
に準拠する実験によるものである。
【００２４】図４、５でグラフＡは酸化物セラミックス
材を溶射したサンプルについてのデータを示し、グラフ
Ｂはサーメット材を溶射したサンプルについてのデータ
を示す。なお、摩擦材２０にはレジンを基材として、
鉄、銅、スチールウール等を用いたセミメタリック材を
使用し、液圧を１０ｋｇｆ／ｃｍ2 の一定値とし、５回
テストした平均値を示す。
材を溶射したサンプルについてのデータを示し、グラフ
Ｂはサーメット材を溶射したサンプルについてのデータ
を示す。なお、摩擦材２０にはレジンを基材として、
鉄、銅、スチールウール等を用いたセミメタリック材を
使用し、液圧を１０ｋｇｆ／ｃｍ2 の一定値とし、５回
テストした平均値を示す。
【００２５】図４に示す測定値は、ディスクロータ１０
を回転させ摩擦材２０摩擦させることにより摩擦面の温
度を１００℃、１５０℃、２００℃、２５０℃、３００
℃に上げたときの摩擦係数をそれぞれ測定した結果であ
る。酸化物セラミックス材を溶射したディスクロータの
サンプルの場合は摩擦係数が０．４前後にあり、測定値
の最大値が０．４２、最小値が０．３８で、摩擦係数の
温度変化量は０．０４であった。また、サーメット材を
溶射したディスクロータのサンプルの場合は摩擦係数が
０．５５の前後にあって、測定値の最大値が０．５６、
最小値が０．５５であり、摩擦係数の温度変化量は０．
０１であった。
を回転させ摩擦材２０摩擦させることにより摩擦面の温
度を１００℃、１５０℃、２００℃、２５０℃、３００
℃に上げたときの摩擦係数をそれぞれ測定した結果であ
る。酸化物セラミックス材を溶射したディスクロータの
サンプルの場合は摩擦係数が０．４前後にあり、測定値
の最大値が０．４２、最小値が０．３８で、摩擦係数の
温度変化量は０．０４であった。また、サーメット材を
溶射したディスクロータのサンプルの場合は摩擦係数が
０．５５の前後にあって、測定値の最大値が０．５６、
最小値が０．５５であり、摩擦係数の温度変化量は０．
０１であった。
【００２６】酸化物セラミックス材とサーメット材とを
比較すると、サーメット材を用いた場合の方が摩擦係数
の変動量が小さいことが認められる。
比較すると、サーメット材を用いた場合の方が摩擦係数
の変動量が小さいことが認められる。
【００２７】一般の鉄系材料を用いて溶射層を形成して
いないディスクロータを使用した場合の摩擦係数の温度
変化量は、１００℃〜３００℃の範囲で０．１程度とな
る。図４に比較例として、各々のグラフに通常の鉄系材
料を用いたディスクロータでの摩擦係数の変化量を波線
によって図示した。一般のディスクロータは高温になる
にしたがって摩擦係数が低下するフェード現象が生じ
る。フェード現象は、ディスクロータと摩擦材とが滑っ
てしまい所要の制動力が得られなくなる現象をいう。
いないディスクロータを使用した場合の摩擦係数の温度
変化量は、１００℃〜３００℃の範囲で０．１程度とな
る。図４に比較例として、各々のグラフに通常の鉄系材
料を用いたディスクロータでの摩擦係数の変化量を波線
によって図示した。一般のディスクロータは高温になる
にしたがって摩擦係数が低下するフェード現象が生じ
る。フェード現象は、ディスクロータと摩擦材とが滑っ
てしまい所要の制動力が得られなくなる現象をいう。
【００２８】本実施形態のディスクロータの場合は、高
温域になっても摩擦係数が低下せず、摩擦係数がほぼ一
定に維持されるという顕著な作用効果が得られている。
温域になっても摩擦係数が低下せず、摩擦係数がほぼ一
定に維持されるという顕著な作用効果が得られている。
【００２９】図５に示す測定値は、走行状態でブレーキ
をかけた状態で摩擦係数を測定した結果を示す。測定
は、１００（ｋｍ／ｈ）の速度から全停止した状態、１
５０（ｋｍ／ｈ）の速度から５０（ｋｍ／ｈ）の速度ま
でブレーキングして減速した状態、２００（ｋｍ／ｈ）
の速度から１００（ｋｍ／ｈ）の速度までブレーキング
して減速した状態で測定した。酸化物セラミックス材を
用いたサンプルの摩擦係数の測定値は各々０．４６、
０．４８、０．４６であった。サーメット材を用いたサ
ンプルの摩擦係数の測定値は各々、０．５９、０．５
９、０．５５であった。
をかけた状態で摩擦係数を測定した結果を示す。測定
は、１００（ｋｍ／ｈ）の速度から全停止した状態、１
５０（ｋｍ／ｈ）の速度から５０（ｋｍ／ｈ）の速度ま
でブレーキングして減速した状態、２００（ｋｍ／ｈ）
の速度から１００（ｋｍ／ｈ）の速度までブレーキング
して減速した状態で測定した。酸化物セラミックス材を
用いたサンプルの摩擦係数の測定値は各々０．４６、
０．４８、０．４６であった。サーメット材を用いたサ
ンプルの摩擦係数の測定値は各々、０．５９、０．５
９、０．５５であった。
【００３０】この実験結果での摩擦係数の変動量は酸化
物セラミックス材の場合で０．０２、サーメット材の場
合で０．０４であった。いずれも、摩擦係数の変動量は
十分に小さく、ブレーキ操作時の制動力が速度によら
ず、安定して作用することが確かめられた。
物セラミックス材の場合で０．０２、サーメット材の場
合で０．０４であった。いずれも、摩擦係数の変動量は
十分に小さく、ブレーキ操作時の制動力が速度によら
ず、安定して作用することが確かめられた。
【００３１】上記実験で使用したディスクロータ１０の
本体１２に溶射層１４を形成する材料として使用した酸
化物セラミックス材は、ＺｒＳｉＯ4 を主成分とし、Ｍ
ｇＯ及びＡｌ2 Ｏ3 を含む粉末材である。本材料成分の
うちＺｒＳｉＯ4 は溶射によりＺｒＯ2 とＳｉＯ2 とに
熱分解する。なお、ディスクロータ１０の本体１２に溶
射層１４を形成する酸化物セラミックス材は、この実施
例に限るものではなく、たとえば前記成分の粉末材以外
に、ＭｇＯ、Ｙ2 Ｏ3 、ＣａＯ、ＣｅＯ2 から成る群か
ら選択される酸化物で完全安定化もしくは部分安定化さ
れたＺｒＯ2 と、Ｆｅ3 Ｏ4 と、Ａｌ2 Ｏ3 とから選択
された少なくとも１種類を含む材料が好適に使用でき
る。
本体１２に溶射層１４を形成する材料として使用した酸
化物セラミックス材は、ＺｒＳｉＯ4 を主成分とし、Ｍ
ｇＯ及びＡｌ2 Ｏ3 を含む粉末材である。本材料成分の
うちＺｒＳｉＯ4 は溶射によりＺｒＯ2 とＳｉＯ2 とに
熱分解する。なお、ディスクロータ１０の本体１２に溶
射層１４を形成する酸化物セラミックス材は、この実施
例に限るものではなく、たとえば前記成分の粉末材以外
に、ＭｇＯ、Ｙ2 Ｏ3 、ＣａＯ、ＣｅＯ2 から成る群か
ら選択される酸化物で完全安定化もしくは部分安定化さ
れたＺｒＯ2 と、Ｆｅ3 Ｏ4 と、Ａｌ2 Ｏ3 とから選択
された少なくとも１種類を含む材料が好適に使用でき
る。
【００３２】また、上記実験で使用したディスクロータ
１０の本体１２に溶射層１４を形成する材料として使用
したサーメット材は、酸化物セラミックス材としてＺｒ
ＳｉＯ4 を主成分とすると共にＭｇＯ及びＡｌ2 Ｏ3 を
含み、さらに金属としてＮｉとＣｏを含む粉末材であ
る。なお、溶射層１４ではＺｒＳｉＯ4 は熱分解により
ＺｒＯ2 とＳｉＯ2 になる。ディスクロータ１０の本体
１２に溶射層１４を形成するサーメット材は、この実施
例に限るものではなく、たとえば前記成分の粉末材以外
に、ＭｇＯ、Ｙ2 Ｏ3 、ＣａＯ、ＣｅＯ2 から成る群か
ら選択される酸化物で完全安定化もしくは部分安定化さ
れたＺｒＯ2 と、Ｆｅ3 Ｏ4 と、Ａｌ2 Ｏ 3 とから選択
された少なくとも１種類を含む酸化物セラミックス材が
好適に使用でき、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｆｅ、Ｓｉ、Ａｌ及びＭ
ｏのうちから選択された１種類以上の金属もしくはこれ
らの合金を含むものが好適に使用できる。
１０の本体１２に溶射層１４を形成する材料として使用
したサーメット材は、酸化物セラミックス材としてＺｒ
ＳｉＯ4 を主成分とすると共にＭｇＯ及びＡｌ2 Ｏ3 を
含み、さらに金属としてＮｉとＣｏを含む粉末材であ
る。なお、溶射層１４ではＺｒＳｉＯ4 は熱分解により
ＺｒＯ2 とＳｉＯ2 になる。ディスクロータ１０の本体
１２に溶射層１４を形成するサーメット材は、この実施
例に限るものではなく、たとえば前記成分の粉末材以外
に、ＭｇＯ、Ｙ2 Ｏ3 、ＣａＯ、ＣｅＯ2 から成る群か
ら選択される酸化物で完全安定化もしくは部分安定化さ
れたＺｒＯ2 と、Ｆｅ3 Ｏ4 と、Ａｌ2 Ｏ 3 とから選択
された少なくとも１種類を含む酸化物セラミックス材が
好適に使用でき、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｆｅ、Ｓｉ、Ａｌ及びＭ
ｏのうちから選択された１種類以上の金属もしくはこれ
らの合金を含むものが好適に使用できる。
【００３３】図６、７はサーメット材に含まれる酸化物
セラミックス材の分量を変えることによって摩擦係数と
パッド（摩擦材）の摩耗量がどのように変化するかを測
定した結果を示す。実験で使用したサンプルは、酸化物
セラミックス材としてＺｒＳｉＯ4 を主成分とすると共
にＭｇＯ及びＡｌ2 Ｏ3 を含み、さらに金属としてＮｉ
とＣｏを含む粉末材を爆発溶射して溶射層１４を形成し
たものである。
セラミックス材の分量を変えることによって摩擦係数と
パッド（摩擦材）の摩耗量がどのように変化するかを測
定した結果を示す。実験で使用したサンプルは、酸化物
セラミックス材としてＺｒＳｉＯ4 を主成分とすると共
にＭｇＯ及びＡｌ2 Ｏ3 を含み、さらに金属としてＮｉ
とＣｏを含む粉末材を爆発溶射して溶射層１４を形成し
たものである。
【００３４】図６に示す実験結果は、酸化物セラミック
ス材の分量比が増大すると共に、摩擦係数がゆるやかに
大きくなることを示す。また、図７に示す実験結果は、
酸化物セラミックス材の分量比が増大すると共にパッド
の摩耗量が増大することを示す。ディスクロータとして
は摩擦係数が大きく、パッドの摩耗量が少ないことが望
ましい。これらの実験結果から、サーメット材を用いて
ディスクロータに溶射層を形成する場合、酸化物セラミ
ックス材の分量比として全体量の２０〜９５重量％程度
に設定することが有効であるといえる。
ス材の分量比が増大すると共に、摩擦係数がゆるやかに
大きくなることを示す。また、図７に示す実験結果は、
酸化物セラミックス材の分量比が増大すると共にパッド
の摩耗量が増大することを示す。ディスクロータとして
は摩擦係数が大きく、パッドの摩耗量が少ないことが望
ましい。これらの実験結果から、サーメット材を用いて
ディスクロータに溶射層を形成する場合、酸化物セラミ
ックス材の分量比として全体量の２０〜９５重量％程度
に設定することが有効であるといえる。
【００３５】なお、上記実施形態では摩擦材２０として
セミメタリック等のレジンモールド材を使用したが本実
施形態のディスクロータは、組み合わせて使用する摩擦
材２０がセミメタリック等のレジンモールド材に限定さ
れるものではなく、焼結金属、炭素繊維強化炭素複合
材、炭素繊維強化セラミック複合材等が使用できる。
セミメタリック等のレジンモールド材を使用したが本実
施形態のディスクロータは、組み合わせて使用する摩擦
材２０がセミメタリック等のレジンモールド材に限定さ
れるものではなく、焼結金属、炭素繊維強化炭素複合
材、炭素繊維強化セラミック複合材等が使用できる。
【００３６】
【発明の効果】本発明に係る車両用ディスクブレーキの
ディスクロータによれば、上述したように、溶射層が緻
密に形成され、耐摩耗性及び剥離強度の優れたディスク
ロータとして提供され、広い温度範囲にわたって安定し
た摩擦係数を得ることができて安定した制動作用を得る
ことができる。また、ディスクロータの本体への熱伝導
を抑制し、ジャダの発生を防止して操作感の良いブレー
キ操作を行うことが可能になる。
ディスクロータによれば、上述したように、溶射層が緻
密に形成され、耐摩耗性及び剥離強度の優れたディスク
ロータとして提供され、広い温度範囲にわたって安定し
た摩擦係数を得ることができて安定した制動作用を得る
ことができる。また、ディスクロータの本体への熱伝導
を抑制し、ジャダの発生を防止して操作感の良いブレー
キ操作を行うことが可能になる。
【図１】車両用ディスクブレーキのディスクロータの一
実施形態の正面図である。
実施形態の正面図である。
【図２】車両用ディスクブレーキのディスクロータの断
面図である。
面図である。
【図３】本発明に係るディスクロータを装着したディス
クブレーキの正面図である。
クブレーキの正面図である。
【図４】温度上昇によるディスクロータの摩擦係数の変
化を測定した結果を示すグラフである。
化を測定した結果を示すグラフである。
【図５】速度変化によるディスクロータの摩擦係数の変
化を測定した結果を示すグラフである。
化を測定した結果を示すグラフである。
【図６】サーメット材中の酸化物セラミックス材の重量
比を変えた場合の摩擦係数の変化を測定した結果を示す
グラフである。
比を変えた場合の摩擦係数の変化を測定した結果を示す
グラフである。
【図７】サーメット材中の酸化物セラミックス材の重量
比を変えた場合のパッドの摩耗量の変化を測定した結果
を示すグラフである。
比を変えた場合のパッドの摩耗量の変化を測定した結果
を示すグラフである。
１０ ディスクロータ １２ 本体 １４ 溶射層 １６ ディスクブレーキ １８ キャリパ ２０ 摩擦材
フロントページの続き (72)発明者 荻原 隆雄 長野県上田市大字国分840番地 日信工業 株式会社内 (72)発明者 青沼 亨 長野県上田市大字国分840番地 日信工業 株式会社内 (72)発明者 新田 英郎 埼玉県北本市下石戸上1944−３ プラクス エア工学株式会社内 (72)発明者 加藤 彰一 埼玉県北本市下石戸上1944−３ プラクス エア工学株式会社内 Ｆターム(参考） 3J058 BA31 BA41 CB12 EA02 EA05 EA08 EA09 EA14 EA35 FA01 4K031 AA02 AB08 CB21 CB31 CB39 CB42 CB43 DA06
Claims (6)
- 【請求項１】 ディスクロータの本体の摩擦材との摺動
面に、耐摩耗性材による溶射層が形成された車両用ディ
スクブレーキのディスクロータであって、 前記溶射層が酸化物セラミックス材の溶射によって形成
され、溶射層の厚さが０．０５ｍｍ〜１ｍｍに形成され
ていることを特徴とする車両用ディスクブレーキのディ
スクロータ。 - 【請求項２】 溶射に使用する酸化物セラミックス材
が、ＭｇＯ、Ｙ2 Ｏ 3 、ＣａＯ、ＣｅＯ2 から成る群か
ら選択される酸化物で完全安定化もしくは部分安定化さ
れたＺｒＯ2 と、ＺｒＳｉＯ4 と、Ｆｅ3 Ｏ4 と、Ａｌ
2 Ｏ3 と、Ｃｒ2 Ｏ3 とから選択された少なくとも１種
類の材料を含むことを特徴とする請求項１記載の車両用
ディスクブレーキのディスクロータ。 - 【請求項３】 ディスクロータの本体の摩擦材との摺動
面に、耐摩耗性材による溶射層が形成された車両用ディ
スクブレーキのディスクロータであって、 前記溶射層がサーメット材の溶射によって形成され、溶
射層の厚さが０．０５ｍｍ〜１ｍｍに形成されているこ
とを特徴とする車両用ディスクブレーキのディスクロー
タ。 - 【請求項４】 サーメット材が、ＭｇＯ、Ｙ2 Ｏ3 、Ｃ
ａＯ、ＣｅＯ2 から成る群から選択される酸化物で完全
安定化もしくは部分安定化されたＺｒＯ2 と、ＺｒＳｉ
Ｏ4 と、Ｆｅ3 Ｏ4 と、Ａｌ2 Ｏ3 と、Ｃｒ2 Ｏ3 とか
ら選択された少なくとも１種類の酸化物セラミックス材
と、 Ｎｉ、Ｃｏ、Ｃｒ、Ｆｅ、Ｓｉ、Ａｌ、Ｍｏのうちから
選択された少なくとも１種類の金属もしくはこれらの合
金とからなることを特徴とする請求項３記載の車両用デ
ィスクブレーキのディスクロータ。 - 【請求項５】 酸化物セラミックス材が、サーメット
材の全体に対し２０〜９５重量％含まれることを特徴と
する請求項４記載の車両用ディスクブレーキのディスク
ロータ。 - 【請求項６】 溶射層が酸化物セラミックス材あるいは
サーメット材を爆発溶射して形成されていることを特徴
とする請求項１、２、３、４または５記載の車両用ディ
スクブレーキのディスクロータ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24199499A JP2001065612A (ja) | 1999-08-27 | 1999-08-27 | 車両用ディスクブレーキのディスクロータ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24199499A JP2001065612A (ja) | 1999-08-27 | 1999-08-27 | 車両用ディスクブレーキのディスクロータ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001065612A true JP2001065612A (ja) | 2001-03-16 |
Family
ID=17082678
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24199499A Pending JP2001065612A (ja) | 1999-08-27 | 1999-08-27 | 車両用ディスクブレーキのディスクロータ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001065612A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006138402A (ja) * | 2004-11-12 | 2006-06-01 | Advics:Kk | ディスクロータ |
| JP2014040926A (ja) * | 2009-02-09 | 2014-03-06 | Daimler Ag | 車両用ブレーキディスク |
-
1999
- 1999-08-27 JP JP24199499A patent/JP2001065612A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006138402A (ja) * | 2004-11-12 | 2006-06-01 | Advics:Kk | ディスクロータ |
| JP2014040926A (ja) * | 2009-02-09 | 2014-03-06 | Daimler Ag | 車両用ブレーキディスク |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3679444B2 (ja) | 高エネルギー制動用複合材ディスク | |
| AU678009B2 (en) | Porous copper powder modified friction material | |
| CA2951458A1 (en) | Bi-layer iron coating of lightweight metallic substrate | |
| JP2001065612A (ja) | 車両用ディスクブレーキのディスクロータ | |
| WO1992005292A1 (en) | Metal matrix composite component | |
| WO1992008909A1 (en) | Friction members | |
| JP2004300528A (ja) | 摺動部品およびブレーキ用ディスクロータ | |
| Sundararajan et al. | Steam oxidation resistance of two-layered Ni–Cr and Al APS coating for USC boiler applications | |
| Sirota et al. | Preparation of aluminum oxide coating on carbon/carbon composites using a new detonation sprayer | |
| JP4570549B2 (ja) | ブレーキ用ディスクロータ | |
| Pavan et al. | Review of ceramic coating on mild steel methods, applications and opportunities | |
| JP2011112211A (ja) | ブレーキ用ディスクロータ | |
| JPH1071675A (ja) | 非鉄金属溶湯部材 | |
| JPH0686891B2 (ja) | ディスクパッド | |
| JP2003105426A (ja) | 冶金用水冷ランスおよびその製造方法 | |
| JPS63290254A (ja) | 耐熱・耐摩耗性溶射被膜 | |
| IT202000032417A1 (it) | Disco freno a doppio strato in acciaio senza nickel e metodo di realizzazione | |
| JPS6217169A (ja) | 金属材料の表面被覆法 | |
| JPS63219563A (ja) | デイスクロ−タの製造方法 | |
| JPH0711416A (ja) | 耐高温エロージョン性に優れた表面被覆構造 | |
| JP2001317573A (ja) | ブレーキ用ディスクロータ | |
| KR102632776B1 (ko) | 3d 레이저 프린팅 적용 브레이크 디스크 및 그 브레이크 디스크 세라믹 코팅 방법 | |
| JPS6288830A (ja) | デイスクロ−タ | |
| JPS6288828A (ja) | デイスクロ−タ | |
| JP2003105520A (ja) | 冶金用ランスチップおよびその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |