JP2001012616A - 回転シール - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 エンジンの最初の始動時にフォワードホイー
ルキャビティの適切なパージを行い、シールが劣化する
につれてバイパス空気のレベルを下げる。 【解決手段】 回転シール６６は、軸１２周りに回転す
るように配置され、半径方向外向きに延びる環状の突起
６８，７０，７２と、突起６８，７０，７２に接触する
ように配置された第１の表面９８を有するステータ部材
７４，７６，７８を有する。ステータ部材７４，７６，
７８は第１の表面９８内に形成されたスロット９６を含
み、スロット９６はパージ空気流を通すように突起６
８，７０，７２を軸方向に横切っている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は一般に回転シールに
関し、特にガスタービンエンジンのフォワードアウター
シールとして使用される回転シールに関する。

【０００２】

【従来の技術】ガスタービンエンジンは、高温燃焼ガス
を発生するために加圧空気が燃料と混合され点火される
燃焼器へ加圧空気を供給する圧縮機を含む。これらのガ
スはそれから圧縮機に動力を供給するためのエネルギを
抽出して飛行中の航空機に動力を供給するなどの有用な
仕事を行う1つまたは複数のタービンへ流下する。航空
機エンジンは通常圧縮機の出口に配置され、下流に配置
された第1段タービンロータへ燃焼ガスを送る静止ター
ビンノズルを有している。タービンノズルはタービンブ
レードが作動できるように燃焼ガスに方向を与える。

【０００３】通常、フォワードアウターシールはタービ
ン流路内の高温ガスから冷却の目的で排出される圧縮機
吐出空気をシールするために静止タービンノズルと第1
段タービンロータの間に設けられる。しかしながら、多
くの高圧タービンでは、フォワードアウターシールは、
冷却空気がタービンノズルと第1段タービンロータ間の
フォワードホイールキャビティ内へ流入できるようにす
るいくつかのバイパス孔の使用を必要とする。この空気
はフォワードホイールキャビティをパージして高温ガス
が引き入れられないようにする。適切なパージフローを
維持できないと、隣接部品の部品寿命が著しく減ること
にある。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】従来のフォワードアウ
ターシールは回転シール部材および静止シール部材から
なる回転ラビリンスシールを有している。回転部材は比
較的厚いベースから静止部材へ向かって半径方向に延び
るいくつかの薄い歯状突起を有している。静止部材は通
常はハニカム材料でできている。これらのシール部材は
一般にエンジンの縦中心線軸の周りに周方向に配置さ
れ、これらの種々の部品を組み立てられる半径方向の小
さな間隙がそれらの間にあるように位置している。ガス
タービンエンジンが作動している時は、回転部材は半径
方向に膨張して静止部材内に擦り込まれ、その結果シー
ルが生成される。新しいエンジン動作中に、ラビリンス
シールは漏洩をほとんどもしくは全くしない。したがっ
て、バイパス孔はフォワードホイールキャビティ内への
適切なパージフローを保証する必要がある。しかしなが
ら、長い年月の間に、エンジンの連続運転によりシール
部材は徐々に劣化する。これは、より多くの冷却空気が
ラビリンスシールからフォワードホイールキャビティ内
へ漏洩してバイパス孔を通るパージフローを補うことを
意味する。最終的に、ラビリンスシールから漏洩する空
気の量はフォワードホイールキャビティをパージするの
に十分なものとなり、バイパス孔の必要性が減りあるい
はなくなる。しかしながら、新しいエンジン動作時に必
要なバイパス孔が存在するために、ホイールキャビティ
パージフローは必要以上となり、これはエンジンの全体
性能にとって有害なものとなる。

【０００５】したがって、エンジンの最初の始動時にフ
ォワードホイールキャビティの適切なパージを行い、シ
ールが劣化するにつれてバイパス空気のレベルを下げる
タービンフォワードアウターシールに対する要求があ
る。

【０００６】

【課題を解決するための手段】上記の要求は、軸周りに
回転するようにされ、かつ半径方向外向きに延びる少な
くとも１つの環状の突起を有する回転部材と、突起に接
触するように配置された第１の表面を有するステータ部
材を有する回転シールを提供する本発明により満たされ
る。ステータ部材は第１の表面内に形成された少なくと
も１つのスロットを含み、スロットはパージ空気流が通
過できるように突起を軸方向に横切っている。このよう
なスロットを２つ以上使用することができ、各スロット
は回転部材の回転方向に周方向に角度をなしているのが
好ましい。

【０００７】本発明の回転シールがガスタービンエンジ
ンにおいてフォワードアウターシールとして使用される
場合、従来のバイパス孔は不要となり、エンジンのフォ
ワードホイールキャビティへのパージ流量をシール劣化
とよく合わせることによって、本発明は長い動作期間に
わたってエンジン性能を改善する。

【０００８】

【発明の実施の形態】次に、本発明の実施の形態につい
て図面を参照して証明する。

【０００９】さまざまな図面を通して同じ参照番号は同
じ部材を示す図面を参照すると、図1は典型的なターボ
ファンガスタービンエンジン１０を示す。ターボファン
エンジンは従来技術で広く知られているものと認識され
ているが、エンジン１０の全体構成およびそのさまざま
な部品の相互関係について簡単に説明すれば後述する本
発明をよく理解できるであろう。さらに、ターボファン
エンジンは例として用いるに過ぎず、本発明の回転シー
ルはいかなるタイプのガスタービンエンジンにも用いる
ことができ、ターボファンエンジンに限定されるもので
はないことを指摘しなければならない。事実、本発明は
相対的に移動する部品間でシールを必要とするいかなる
用途にも使用することができる。

【００１０】エンジン１０は縦中心軸１２の周りに軸方
向の流れが連続して連通するように、ファン１４、ブー
スタ１６、高圧圧縮機１８、燃焼器２０、高圧タービン
２２、および低圧タービン２４を有している。高圧ター
ビン２２は第1の回転軸２６によって高圧圧縮機１８に
駆動接続されており、低圧タービン２４は第２の回転軸
２８によってブースタ１６およびファン１４に駆動接続
されている。ファン１４は環状ディスク３２上に取付け
られた半径方向に延びる複数のファンブレード３０を含
み、ディスク３２とブレード３０はエンジン１０の縦中
心軸１２の周りに回転することができる。

【００１１】エンジン１０の動作中に、周囲空気３４が
エンジン入口へ入り、1次ガス流３６と呼ばれる、周囲
空気３４の第1の部分がファン１４、ブースタ１６およ
び高圧圧縮機１８を通過し、その際各部品によって連続
的に加圧される。1次ガス流３６は次に燃焼器２０へ入
り、そこで、加圧された空気は燃料と混合され燃焼し高
エネルギ燃焼ガス流を発生する。高エネルギガス流は高
圧タービン２２を通過し、そこで、高圧圧縮機１８を駆
動するために抽出されたエネルギにより膨張させられ、
次に低圧タービン２４を通過し、そこで、ファン１４お
よびブースタ１６を駆動するために抽出されたエネルギ
によりさらに膨張させられる。２次すなわちバイパス空
気流３８と呼ばれる、周囲空気３４の第２の部分が環状
ダクト４２介してエンジンから出てゆく前にファン１４
およびファン出口案内羽根４０を通過し、２次空気流３
８はエンジン推力の相当な部分を発生する。

【００１２】図２を参照すると、高圧タービン２２の部
分図が示されている。高圧タービン２２はタービンノズ
ルアセンブリ４４および第1段タービンロータ４６を含
む。タービンノズルアセンブリ４４は、円周方向に隣接
する複数のノズルセグメント５０が搭載されるインナー
ノズルサボート４８を含む。ノズルセグメント５０は全
体で完全に３６0度のアセンブリを構成する。各セグメ
ント５０は燃焼ガスが流れる、円周方向に間隔をおいた
２つまたは３つ以上の羽根５２（図２に1つを示す）を
有する。羽根５２は燃焼ガスを第1段タービンロータ４
６へ最適に向けるように構成されている。インナーノズ
ルサポート４８はエンジン１０内に適切に支持された静
止部材であり、実質的に円錐の部分５４を含んでいる。
ノズルセグメント５０は円錐部５４の軸方向および半径
方向遠端に取付けられている。タービンノズルアセンブ
リ４４は環状の静止シール部材５６も含んでいる。図２
に示すように、静止シール部材５６は円錐部５４の軸方
向および半径方向遠端に一体的に形成され、半径方向内
向きに延びている。しかしながら、静止シール部材５６
は円錐部５４に固定される独立した部材とすることがで
きる。

【００１３】第1段タービンロータ４６はタービンノズ
ルアセンブリ４４の後方に配置されフォワードホイール
キャビティ５８を形成するようにそこから軸方向に間隔
があけられている。フォワードホイールキャビティ５８
は高温燃焼ガスが流れるタービン流路と流体で連通して
いる。タービンロータ４６はロータディスク６２に適切
に取付けられタービン流路内へ半径方向に延びている複
数のタービンブレード６２を含んでいる（図２に１つを
示す）。ロータディスク６２は中心線軸１２の周りに回
転するように配置されている。環状回転シール部材６４
がロータディスク６２に一緒に回転するように固定され
ている。

【００１４】回転シール部材６４は静止シール部材５６
と接触してタービン流路内の高温ガスから冷却の目的で
排出される圧縮機吐出空気をシールするためのフォワー
ドアウターシール６６を形成する。フォワードアウター
シール６６は回転シール部材６４に取付けられた、また
はその上に一体形成された3つの薄い歯状の突起６８，
７０，７２を含む回転ラビリンスシールであることが好
ましい。突起６８，７０，７２は静止シール部材５６に
向かって半径方向に外向きに延びる環状部材である。ラ
ビリンスシール６６は静止シール部材５６に取付けられ
突起６８，７０，７２の半径方向外側に円周に沿って配
置された3つの環状静止エレメント７４，７６，７８を
さらに含んでいる。

【００１５】これらの部品は各突起６８，７０，７２が
静止エレメント７４，７６，７８の各々と軸方向に一致
するように軸方向に配置されている。すなわち、第1の
突起６８は第1のステータエレメント７４と軸方向に一
致し、第２の突起７０は第２のステータエレメント７６
と軸方向に一致し、第３の突起７２は第３のステータエ
レメント７８と軸方向に一致している。軸方向に一致し
ているということは、各突起６８，７０，７２がその対
応するステータ部材７４，７６，７８の前面および後面
間で軸方向に沿って配置されていることを意味する。各
突起６８，７０，７２の外周は対応するステータ部材７
４，７６，７８の内周との小さな公差内で回転し、それ
によってタービン流路内で冷却空気と高温ガス間をシー
ルする。ステータ部材７４，７６，７８は動作中の摩擦
およびそれに続く熱の発生を低減するためにハニカム材
料で作られるのが好ましい。図２は３対の突起およびス
テータ部材を示しているが、本発明は３対に限定はされ
ず、それよりも多くても少なくてもよい。

【００１６】タービンノズルアセンブリ４４はインナー
ノズルサポート４８の円錐部５４と静止シール部材５６
間に配置されたアクセラレータ８０を含んでいる。アク
セラレータ８０は内部エアプレナム８２を形成する環状
部材である。図２に矢印Ａで示すように、圧縮機吐出空
気はインナーノズルサポート４８の円錐部５４内に形成
された空気孔８４を経てプレナム８２へ送られる。この
冷却空気はアクセラレータ８０を軸方向に通過し、そこ
からアクセラレータ８０の後端内に形成され、高圧ター
ビンブレード６０を冷却する複数のアクセラレータノズ
ル８６を通って吐出される。

【００１７】アクセラレータ８０は流体が連通しないよ
うにエアプレナム８２中を半径方向に延びる複数の中空
管８８も含んでいる。他の冷却空気（矢印Ｂで表わす）
が中空管８８中を半径方向に通過して静止シール部材５
６の直前に配置されたチャンバー９０内へ進む。矢印Ｂ
で表わす冷却空気の源はエンジンの圧縮機吐出圧（ＣＤ
Ｐ）シール（図示せず）を通過する漏洩である。このＣ
ＤＰ冷却空気はアクセラレータ８０を介して吐出される
ブレード冷却空気よりも幾分温かい。

【００１８】静止シール部材５６の中にはいくつかのブ
ロッカー孔９２が形成されている。ブロッカー孔９２
は、チャンバー９０内のＣＤＰ冷却空気がシール６６の
２つの最後方の突起、すなわち第２の突起７０および第
３の突起７２の間に画定されたキャビティ９４内へ流れ
込むように配置されている。したがって、シール６６を
通るいかなる空気流もＣＤＰ空気であってクーラーブレ
ード冷却空気ではない。したがって、クーラー空気はタ
ービンブレード６０の冷却に完全に集中することができ
る。

【００１９】前述したように、フォワードホイールキャ
ビティ５８内への冷却空気流はキャビティ５８を高温ガ
スの引き入れを防止するためにパージする必要がある。
これは、従来のガスタービンエンジン（図３参照）では
静止シール部材３５６の直前に配置されたチャンバー３
９０内の冷却空気がフォワードホイールキャビティ３５
８内へ流れこむように、フォワードアウターシール３６
６の半径方向外側で静止シール部材３５６内にいくつか
のバイパス孔３０１を形成することで達成される。しか
しながら、本発明では静止シール部材５６内にこのよう
なバイパス孔は形成されていない。その代わりに、最後
方、すなわち第３のステータ部材７８はその半径方向の
最内面９８、すなわち回転突起７２に接触する表面内に
複数のスロット９６を有している。スロット９６は突起
７２を軸方向に横切るように第３のステータ部材７８の
前面７８ａから後面７８ｂへ延びている。したがって、
第２および第３の突起７０，７２間のキャビティ９４内
の冷却空気はフォワードホイールキャビティ５８内へ流
入してそれをパージすることができる。

【００２０】第３のステータ部材７８の半径方向の最内
面の９８一部を示す図４からわかるように、スロット９
６は中心線軸１２に対してある角度をなしている（すな
わち、スロット９６は軸１２に平行ではない）。スロッ
ト９６は回転シール部材６４の回転方向（図４で矢印Ｃ
で表わす）に円周に沿ってある角度をなしている。した
がって、スロット９６を出る冷却空気にはフォワードホ
イールキャビティ５８内で風損熱焼き付きを低減するス
ワールが与えられる。すなわち、入ってくるパージ空気
はロータ回転方向の速度成分を有し、回転成分とパージ
空気流間の速度差はそうでない場合よりも小さい。した
がって、空気と回転成分間の摩擦は小さく、このことは
熱発生が少ないことを意味する。回転方向に対するスロ
ット９６の角度は０〜７０°の範囲にあるのが好まし
く、約４５°かそれよりも大きいのが好ましい。

【００２１】図５を参照すると、スロット９６は必ずし
もそうではないが矩形断面であることが好ましいことが
わかる。スロット９６の深さと幅はステータ部材７８の
シール摩擦深さに関するパージ必要条件を満たすように
互いに合わせられる。ここで使用されているように、
「シール摩擦深さ」は回転する歯状突起との擦り合いに
よる磨耗によりステータ部材の厚さが減る程度を指して
いる。したがって、図５において、実線は第３のステー
タ部材７８の元の、作られたときの厚さを示し、破線１
は「すり合わせ運転シール」（すなわち、シールを含む
エンジンが引き渡される点である初期すり合わせ運転期
間後）における厚さを示し、破線2はステータ部材７８
を取り替えなければならない最小厚さを示す。スロット
９６の深さと幅はすり合わせ運転シールにおける全スロ
ット９６の総断面積がフォワードホイールキャビティ５
８のパージ必要条件を十分に満たすように選択される。

【００２２】新しいエンジン動作中に、突起６８，７
０，７２はステータ部材７４，７６，７８内にぴったり
擦り合わされてきついシールを形成する。フォワードホ
イールキャビティ５８はスロット９６を通過する、キャ
ビティ９４からの空気流によってパージされる。エンジ
ン１０が継続して動作することによりシール６６は徐々
に劣化して、突起６８，７０，７２とステータ部材７
４，７６，７８間に隙間が生じる。したがって、より多
くの冷却空気がラビリンスシール６６からフォワードホ
イールキャビティ５８内へ漏洩する。しかしながら、ス
テータ部材７４，７６，７８が磨耗するにつれて、スロ
ット９６のサイズは絶えず小さくする。そのためシール
６６を通って漏洩するパージ空気の量が増加すると、ス
ロット９６を通過するパージ空気の量が減少する。この
作用が、シール状態の関数としての総パージ流を示すグ
ラフである図６に示されている。このグラフに示すよう
に、破線3は図３に示すような従来のシール・バイパス
孔構造におけるパージフローレベルを表わし、破線4は
従来のシールしかない構造におけるパージフローレベル
を表わし、実線５は本発明のスロットシールから生じる
パージフローを表わす。

【００２３】破線3の従来のシールおよびバイパス孔構
造では、シールが新しい時は所望のレベルＰでパージフ
ローが開始されるが、シールが磨耗するとパージフロー
は急に所望のレベルＰを超える。この過剰パージフロー
はエンジンの全体性能にとって有害である。破線４のシ
ールだけの従来の構造では、初期パージフローはシール
が新しい時は所望のレベルよりも実質的に低く、シール
の磨耗寿命の終り近くでしか所望のレベルは達成されな
い。したがって、この構造ではシールの寿命の大部分に
わたって許容されるレベルのパージフローが得られな
い。実線５で示す本発明では、パージフローはシールが
新しい時は所望のレベルで開始する。しかしながら、ス
ロット９６のサイズはシールが磨耗するにつれ小さくな
るため、破線3の場合とは違って、パージフローレベル
はシールの寿命にわたって徐々に増加するだけである。
このようにして、従来のガスタービンエンジンで見られ
る過剰ホイールキャビティパージフローの問題は本発明
によって大部分回避され、その結果エンジンの全体性能
が改善される。

【００２４】再び、図５を参照すると、スロット９６の
深さは、ステータ部材７８を交換しなければならないシ
ール擦り合わせ深さ破線２よりも上である。したがっ
て、ステータ部材７８の動作寿命中のある点において、
スロット９６は完全になくなってフォワードホイールキ
ャビティ５８内への総パージフローはシール６６を通る
漏洩によるものとなる。あるいは、ステータ部材７８の
動作寿命中は常に幾分スロットフローがあるようにスロ
ット９６の深さを破線２よりも下に形成することができ
る。スロット深さが最小シール擦り合わせ深さよりも上
であるか下であるかはシール６６が使用されるエンジン
１０の特定のパージフロー必要条件によって決まる。

【００２５】図７を参照すると、本発明の第２の実施形
態を示されている。この実施形態では、静止シール部材
５６は、ＣＤＰ冷却空気がチャンバ９０から第１の突起
６８と第２の突起７０との間に形成されたキャビティ１
０２内へ流れ込むようにその中にいくつかのブロッカー
孔９２が形成されている。キャビティ１０２からフォワ
ードホイールキャビティ５８へパージ空気流を供給する
ために、第２のステータ部材７６にはその半径方向の最
内面１０６、すなわち、第２の回転突起７０と接触する
表面内に複数のスロット１０４が設けられている。前記
した第1の実施形態と同様に、第３のステータ部材７８に
はその半径方向の最内面９８内に複数のスロット９６が
設けられている。スロット１０４，９６の両セットは各
突起７０，７２を軸方向に横切るように各ステータ部材
７６，７８の各前面７６ａ，７８ａから各後面７６ｂ，
７８ｂまで延びている。したがって、ＣＤＰ冷却空気は
チャンバ９０からブロッカー孔９２を通ってキャビティ
１０２へ流れ、次にスロット１０４を通ってキャビティ
９４へ流れ、最後にスロット９６を通ってフォワードホ
イールキャビティ５８へ流れてそれをパージする。

【００２６】スロット１０４は中心軸１２に関して、好
ましくは回転シール部材６４の回転方向に円周に沿って
ある角度をなす点において前述したスロット９６と類似
している。また、スロット９６と同じように、スロット
１０４の深さと幅は擦り合わせシール運転時の総断面積
がフォワードホイールキャビティ５８のパージ必要条件
を十分に満たすように選択される。また、第２のステー
タ部材７６が磨耗するにつれて、スロット１０４のサイ
ズは絶えず小さくなり、その結果シール６６を通って漏
洩するパージ空気量が増加すると、スロット１０４を通
過するパージ空気量は減少する。

【００２７】さらに別の実施形態では、ブロッカー孔の
無い構成を有することもできる。この場合、全てのステ
ータ部材には、キャビティ１０８（図７）からのパージ
空気がホイールキャビティをパージできるように、その
半径方向の最内面に複数のスロットが形成されている。

【００２８】上記は、エンジン動作の全期間にわたって
フォワードホイールキャビティへ適切な、過剰ではな
い、パージ空気流を供給するガスタービンエンジン用フ
ォワードアウターシールについて説明であった。本発明
の特定の実施形態について説明してきたが、特許請求の
範囲に記載された発明の要旨および範囲から逸脱するこ
となくそれにさまざまな変更を加えられることは当業者
にとって自明であろう。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明のフォワードアウターシールを有する典
型的なターボファンガスタービンエンジンの縦断面図で
ある。

【図２】図1のガスタービンエンジンの高圧タービン部
の部分断面図である。

【図３】従来技術のガスタービンエンジンの高圧タービ
ン部の部分断面図である

【図4】本発明のフォワードアウターシールからのステ
ータ部材の半径方向の最内面の平面図である。

【図５】図４のステータ部材の部分端面図である。

【図６】シール状態の関数としての総パージ流を示すグ
ラフである。

【図７】本発明のフォワードアウターシールの第２の実
施形態を有するガスタービンエンジンの高圧タービン部
の部分断面図である。

【符号の説明】

１０ ターボファンガスタービンエンジン １２ 縦中心軸 １４ ファン １６ ブースタ １８ 高圧圧縮機 ２０ 燃焼器 ２２ 高圧タービン ２４ 低圧タービン ２６ 第１のロータシャフト ２８ 第２のロータシャフト ３０ ファンブレード ３２ 環状ディスク ４０ ファン出口案内羽根 ４２ 環状ダクト ４４ タービンノズルアセンブリ ４６ 第１段タービンロータ ４８ インナーノズルサポート ５０ ノズルセグメント ５２ 羽根 ５４ 円錐部 ５６ 静止シール部材 ６０ タービンブレード ６２ ロータディスク ６４ 環状回転シール部材 ６６ フォワードアウターシール ６８，７０，７２ 歯状突起 ７４，７６，７８ 環状のステータ部材 ８０ アクセラレータ ８２ 内部エアプレナム ８６ アクセラレータノズル ８８ 中空管 ９０ チャンバ

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ジョン クリストファー ブラウアー アメリカ合衆国 47025 インディアナ州 ローレンスバーグ プライブル ロード 18168

Claims (10)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 軸（１２）周りに回転するように配置さ
   れ、半径方向外向きに延びる少なくとも１つの環状の突
   起（６８，７０，７２）を有する回転部材（６４）と、 前記突起（６８，７０，７２）と接触するように配置さ
   れた第１の表面（９８）と、前記第１の表面（９８）内
   に形成され、前記突起（６８，７０，７２）を軸方向に
   横切る少なくとも１つのスロット（９６）を有するステ
   ータ部材（７４，７６，７８）とを有する回転シール。
2. 【請求項２】 前記スロット（９６）は前記軸（１２）
   に平行ではない、請求項１記載の回転シール。
3. 【請求項３】 前記スロット（９６）は前記回転部材
   （６４）の回転方向に円周に角度をなしている、請求項
   ２記載の回転シール。
4. 【請求項４】 前記ステータ部材（７４，７６，７８）
   は前面（７６ａ，７６ａ）および後面（７６ｂ，７８
   ｂ）を有し、前記スロット（９６）は前記前面（７６
   ａ，７６ａ）から前記後面（７６ｂ，７８ｂ）まで延び
   ている、請求項１記載の回転シール。
5. 【請求項５】 前記ステータ部材（７４，７６，７８）
   は前記第１の表面（９８）内に形成された複数のスロッ
   ト（９６）を有し、前記各スロット（９６）は前記突起
   （６８，７０，７２）を軸方向に横切る、請求項１記載
   の回転シール。
6. 【請求項６】 前記ステータ部材（７４，７６，７８）
   は前記突起（６８，７０，７２）の半径方向外側で、円
   周に沿って配置された環状の部材である、請求項１記載
   の回転シール。
7. 【請求項７】 前記回転部材（６４）はそこから半径方
   向外向きに延びる別の環状の突起（６８，７０，７２）
   を有し、前記別の突起（６８，７０，７２）の半径方向
   外側に円周に沿って配置された別のステータ部材（７
   ４，７６，７８）をさらに有する、請求項１記載の回転
   シール。
8. 【請求項８】 前記ステータ部材（７４，７６，７８）
   の各々が静止部材（５６）に取り付けられている、請求
   項７記載の回転シール。
9. 【請求項９】 前記静止部材（５６）には前記の最初に
   述べた突起（６８，７０，７２）と前記別の突起（６
   ８，７０，７２）の中の隣接する１つの突起との間に形
   成されたキャビティ（９４）内へ冷却空気を供給する少
   なくとも１つの孔（９２）が形成されている、請求項８
   記載の回転シール。
10. 【請求項１０】 前記別のステータ部材（７４，７６，
    ７８）の各々が前記別の突起（６８，７０，７２）の対
    応する1つと接触するように配置された第１の表面（９
    ８，１０６）を有し、前記別のステータ部材（７４，７
    ６，７８）の少なくとも１つの第１の表面（９８，１０
    ６）内に前記別の突起（６８，７０，７２）の前記対応
    する１つを軸方向に横切る少なくとも１つのスロット
    （９６，１０４）が形成されている、請求項７記載の回
    転シール。