JP2001011522A - スクラップの溶解方法 - Google Patents
スクラップの溶解方法Info
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- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 スクラップの最小厚み等の条件に制約されな
い高速スクラップの溶解方法を提供する。 【解決手段】 （１）攪拌ガスを単管羽口から吹き込ん
で溶鉄中のスクラップを溶解する方法において、前記攪
拌ガスとして炭化水素ガスを使用する。（２）攪拌ガス
を吹き込む羽口が内管と外管とで構成される二重管であ
って、内管に炭化水素ガスを、外管に不活性ガスをそれ
ぞれ流す。
い高速スクラップの溶解方法を提供する。 【解決手段】 （１）攪拌ガスを単管羽口から吹き込ん
で溶鉄中のスクラップを溶解する方法において、前記攪
拌ガスとして炭化水素ガスを使用する。（２）攪拌ガス
を吹き込む羽口が内管と外管とで構成される二重管であ
って、内管に炭化水素ガスを、外管に不活性ガスをそれ
ぞれ流す。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、攪拌ガスを吹き込
んで行うスクラップの溶解方法に関する。
んで行うスクラップの溶解方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】高炉から出銑された溶銑をトピードカー
あるいは溶銑鍋等に収容し、脱Ｐや脱Ｓ、脱Ｓｉなどの
溶銑予備処理が従来から行われている。この溶銑予備処
理では、各種精錬剤の添加とガス攪拌あるいは機械攪拌
が行われ、必要に応じてスクラップが装入され、スクラ
ップの溶解も行われている。
あるいは溶銑鍋等に収容し、脱Ｐや脱Ｓ、脱Ｓｉなどの
溶銑予備処理が従来から行われている。この溶銑予備処
理では、各種精錬剤の添加とガス攪拌あるいは機械攪拌
が行われ、必要に応じてスクラップが装入され、スクラ
ップの溶解も行われている。
【０００３】転炉では脱炭精錬が行われ、必要に応じて
スクラップが装入され、スクラップの溶解が同様に行わ
れている。
スクラップが装入され、スクラップの溶解が同様に行わ
れている。
【０００４】上記の溶銑予備処理および転炉におけるス
クラップの溶解速度は、いずれの場合も、スクラップの
溶解速度が小さく、それぞれの処理時間が長くなるとい
う問題がある。
クラップの溶解速度は、いずれの場合も、スクラップの
溶解速度が小さく、それぞれの処理時間が長くなるとい
う問題がある。
【０００５】処理時間が長くなるため、溶銑予備処理で
スクラップを少量にしか使用できないため溶銑生産量の
増産が困難となる。同様に、転炉でのスクラップの溶解
量も少量に限定され溶鋼生産量を増産することが困難と
なる。以下、溶銑と溶鋼とを溶鉄ともいう。
スクラップを少量にしか使用できないため溶銑生産量の
増産が困難となる。同様に、転炉でのスクラップの溶解
量も少量に限定され溶鋼生産量を増産することが困難と
なる。以下、溶銑と溶鋼とを溶鉄ともいう。
【０００６】特開平８−１２０３１５号公報には、底吹
き羽口から吹き込む底吹きガスにより溶銑のガス攪拌を
行うことによって、溶銑予備処理時にスクラップを溶解
する方法が開示されている。この方法は、スクラップの
最小厚みに応じて攪拌動力を設定することを特徴として
いる。
き羽口から吹き込む底吹きガスにより溶銑のガス攪拌を
行うことによって、溶銑予備処理時にスクラップを溶解
する方法が開示されている。この方法は、スクラップの
最小厚みに応じて攪拌動力を設定することを特徴として
いる。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかし、スクラップ
は、廃品回収から得られた鉄屑、自動車の一部あるいは
すべてをプレスされたスクラップ塊、製鉄所内で発生す
る鋳片塊、圧延板の切断片等から構成され、一つ一つの
形や大きさは千差万別であり、スクラップの最小厚みに
応じて攪拌動力を設定することは、実質的に困難であ
る。
は、廃品回収から得られた鉄屑、自動車の一部あるいは
すべてをプレスされたスクラップ塊、製鉄所内で発生す
る鋳片塊、圧延板の切断片等から構成され、一つ一つの
形や大きさは千差万別であり、スクラップの最小厚みに
応じて攪拌動力を設定することは、実質的に困難であ
る。
【０００８】本発明の目的は、スクラップの最小厚み等
の条件に制約されないスクラップの溶解方法を提供する
ことにある。
の条件に制約されないスクラップの溶解方法を提供する
ことにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明者は、下記の知見
を得た。 （Ａ）精錬容器に入れられた各種スクラップは、溶鉄よ
りも比重が大きいため容器底部に沈み、互いに重なり合
った状態で存在する。そのため、各種スクラップの重な
り合った内側部分では溶鉄の流動は小さくスクラップの
溶解速度は小さい。
を得た。 （Ａ）精錬容器に入れられた各種スクラップは、溶鉄よ
りも比重が大きいため容器底部に沈み、互いに重なり合
った状態で存在する。そのため、各種スクラップの重な
り合った内側部分では溶鉄の流動は小さくスクラップの
溶解速度は小さい。
【００１０】（Ｂ）従来の溶銑予備処理あるいは転炉脱
炭精錬で使用する攪拌ガスは、通常、ＡｒまたはＮ2 な
どの不活性ガスが用いられている。
炭精錬で使用する攪拌ガスは、通常、ＡｒまたはＮ2 な
どの不活性ガスが用いられている。
【００１１】しかし、これらの不活性ガスは、溶鉄中で
大きな気泡を形成し易く、溶鉄中での上昇速度が大き
く、スクラップとの接触時間が短くなり、スクラップの
溶解速度が低下しやすい。
大きな気泡を形成し易く、溶鉄中での上昇速度が大き
く、スクラップとの接触時間が短くなり、スクラップの
溶解速度が低下しやすい。
【００１２】大径の気泡は、各種スクラップの重なり合
った内側部分に入り込みにくく、各種スクラップの大部
分を占める内側部分の溶解速度が非常に小さくなる。従
って、スクラップ全体の溶解速度が低下する。
った内側部分に入り込みにくく、各種スクラップの大部
分を占める内側部分の溶解速度が非常に小さくなる。従
って、スクラップ全体の溶解速度が低下する。
【００１３】（Ｃ）攪拌ガスとして、Ｏ2 またはＣＯ2
のように溶鉄中の炭素と反応して下記反応式に示すよう
に、攪拌ガスの２倍のガス量が発生する攪拌ガスもあ
る。
のように溶鉄中の炭素と反応して下記反応式に示すよう
に、攪拌ガスの２倍のガス量が発生する攪拌ガスもあ
る。
【００１４】２Ｃ＋Ｏ2 ＝２ＣＯ Ｃ＋ＣＯ2 ＝２ＣＯ この場合、攪拌ガスの２倍のガスが発生してスクラップ
回りの気泡による攪拌促進が可能となる。また、上記反
応にともなう生成熱により気泡周囲の温度が上昇し、ス
クラップの溶解に有利である。
回りの気泡による攪拌促進が可能となる。また、上記反
応にともなう生成熱により気泡周囲の温度が上昇し、ス
クラップの溶解に有利である。
【００１５】しかし、気泡径は、前記不活性ガスとほと
んど同じである。しかも、気泡の近傍の溶鉄中の炭素濃
度が上記の反応により低下し、溶鉄の融点が上昇し、粘
度が上昇する。この結果、攪拌ガス量が２倍に増加する
効果が、溶鉄中の炭素濃度の低下および溶鉄の粘度上昇
効果で相殺され、スクラップの溶解速度は、攪拌ガスと
して不活性ガスを使用した場合と、ほとんど同じにな
る。従って、Ｏ2 またはＣＯ2 は、スクラップの攪拌ガ
スには適さない。
んど同じである。しかも、気泡の近傍の溶鉄中の炭素濃
度が上記の反応により低下し、溶鉄の融点が上昇し、粘
度が上昇する。この結果、攪拌ガス量が２倍に増加する
効果が、溶鉄中の炭素濃度の低下および溶鉄の粘度上昇
効果で相殺され、スクラップの溶解速度は、攪拌ガスと
して不活性ガスを使用した場合と、ほとんど同じにな
る。従って、Ｏ2 またはＣＯ2 は、スクラップの攪拌ガ
スには適さない。
【００１６】（Ｄ）気泡径を小さくし、かつ、攪拌ガス
量の増量が期待できるガス種を検討した結果、炭化水素
ガスが有効であることが判明した。
量の増量が期待できるガス種を検討した結果、炭化水素
ガスが有効であることが判明した。
【００１７】例えば、炭化水素ガス：メタン（ＣＨ4 ）
を攪拌ガスとして使用すると、下記反応式に示すよう
に、Ｃと２分子のＨ2 ガスに熱分解する。
を攪拌ガスとして使用すると、下記反応式に示すよう
に、Ｃと２分子のＨ2 ガスに熱分解する。
【００１８】ＣＨ4 ＝Ｃ＋２Ｈ2 前記反応式のＣＯ生成の場合と異なって、炭化水素が溶
鋼中で熱分解して生成するＨ2 ガスは気泡径が小さくな
る。微細化された気泡は、各種スクラップの重なり合っ
た内側部分へも回り込んでスクラップ全体の溶解速度が
増大する。
鋼中で熱分解して生成するＨ2 ガスは気泡径が小さくな
る。微細化された気泡は、各種スクラップの重なり合っ
た内側部分へも回り込んでスクラップ全体の溶解速度が
増大する。
【００１９】（Ｅ）しかし、炭化水素ガスを溶鉄中に吹
き込んだ場合、炭化水素の熱分解時の吸熱反応で冷却さ
れ、炭化水素ガスの吹き込み羽口近傍で溶鉄が凝固し、
吹き込み羽口が閉塞しやすくなる。
き込んだ場合、炭化水素の熱分解時の吸熱反応で冷却さ
れ、炭化水素ガスの吹き込み羽口近傍で溶鉄が凝固し、
吹き込み羽口が閉塞しやすくなる。
【００２０】（Ｆ）従来から、炭化水素ガスは、二重管
羽口の内管に流す酸素の発熱をキャンセルするために、
吸熱材として二重管羽口の外管に用いられている。
羽口の内管に流す酸素の発熱をキャンセルするために、
吸熱材として二重管羽口の外管に用いられている。
【００２１】しかし、例えば、溶銑予備処理で使用する
炭化水素ガスに見合った酸素を使用すると、炭化水素ガ
スの約１０〜３０倍の酸素を使用することが必要にな
り、ほとんどの構成を酸素が占めることになり、前記の
とおり、スクラップの攪拌ガスには適さない。
炭化水素ガスに見合った酸素を使用すると、炭化水素ガ
スの約１０〜３０倍の酸素を使用することが必要にな
り、ほとんどの構成を酸素が占めることになり、前記の
とおり、スクラップの攪拌ガスには適さない。
【００２２】（Ｇ）攪拌ガス吹き込み用羽口の金属製パ
イプは、溶鉄に接した耐火物内を貫通しており、常温の
攪拌ガスをパイプに供給しても、攪拌ガスは、パイプ内
を通過する間に、溶鉄の熱で加熱され温度が上昇しやす
くなる。
イプは、溶鉄に接した耐火物内を貫通しており、常温の
攪拌ガスをパイプに供給しても、攪拌ガスは、パイプ内
を通過する間に、溶鉄の熱で加熱され温度が上昇しやす
くなる。
【００２３】従って、攪拌ガスとして炭化水素ガスを使
用すると、前記パイプ内で熱分解し吸熱反応ため攪拌ガ
ス吹き込み用羽口が冷却され、閉塞し易くなる。この溶
鉄の熱を遮断するためには、炭化水素ガスが流れるパイ
プの外側に断熱領域を確保すればよい。この着想に基づ
き、羽口を二重管構造とし、内管に炭化水素ガスを、外
管に不活性ガスを流す方式が最も良いことが判明した。
用すると、前記パイプ内で熱分解し吸熱反応ため攪拌ガ
ス吹き込み用羽口が冷却され、閉塞し易くなる。この溶
鉄の熱を遮断するためには、炭化水素ガスが流れるパイ
プの外側に断熱領域を確保すればよい。この着想に基づ
き、羽口を二重管構造とし、内管に炭化水素ガスを、外
管に不活性ガスを流す方式が最も良いことが判明した。
【００２４】（Ｈ）上底吹き形式の２ton 試験転炉に収
容した溶銑を使用して溶銑脱Ｓｉ脱Ｐ処理中でのスクラ
ップの溶解を行い、溶解速度の試験を行った。
容した溶銑を使用して溶銑脱Ｓｉ脱Ｐ処理中でのスクラ
ップの溶解を行い、溶解速度の試験を行った。
【００２５】Ｃｕ含有スクラップ２００ｋｇを転炉内に
予め装入し、温度１３００℃の溶銑中の［Ｐ］濃度が
０．１重量％（以下、単に％で重量％を表す）の溶銑１
８００ｋｇを注銑した。上吹き酸素は溶銑温度を約１３
００℃に保てる程度の流量である１Ｎｍ3 /minを流し、
脱Ｓｉ脱Ｐフラックスを添加してスクラップの溶解を行
った。
予め装入し、温度１３００℃の溶銑中の［Ｐ］濃度が
０．１重量％（以下、単に％で重量％を表す）の溶銑１
８００ｋｇを注銑した。上吹き酸素は溶銑温度を約１３
００℃に保てる程度の流量である１Ｎｍ3 /minを流し、
脱Ｓｉ脱Ｐフラックスを添加してスクラップの溶解を行
った。
【００２６】攪拌ガスは、底吹きで吹き込み下記のＡ〜
Ｃの方法で溶銑脱Ｓｉ脱Ｐ処理を行ない比較した。
Ｃの方法で溶銑脱Ｓｉ脱Ｐ処理を行ない比較した。
【００２７】Ａ：二重管羽口を用いて内管に炭化水素ガ
スとしてプロパン（以下、Ｃ3 Ｈ8で表す）：０．２Ｎ
ｍ3/min、外管にＡｒ：０．０２Ｎｍ3/minを流した。
スとしてプロパン（以下、Ｃ3 Ｈ8で表す）：０．２Ｎ
ｍ3/min、外管にＡｒ：０．０２Ｎｍ3/minを流した。
【００２８】Ｂ１：単管羽口を用いて、Ａｒ流量：０．
２２Ｎｍ3/min（炭化水素ガスの熱分解前の総ガス流量
と同じ）の流量を流した。
２２Ｎｍ3/min（炭化水素ガスの熱分解前の総ガス流量
と同じ）の流量を流した。
【００２９】Ｂ２：単管羽口を用いて、Ａｒ流量：０．
８２Ｎｍ3/min（炭化水素ガスの熱分解後の総ガス流量
と同じ）の２を流量を流した。
８２Ｎｍ3/min（炭化水素ガスの熱分解後の総ガス流量
と同じ）の２を流量を流した。
【００３０】Ｃ：単管羽口を用いて、炭化水素ガスとし
てＣ3 Ｈ8 ：０．２Ｎｍ3/minを流した。
てＣ3 Ｈ8 ：０．２Ｎｍ3/minを流した。
【００３１】なお、スクラップ中のＣｕ含有量は、５％
であり、注銑前の溶銑中Ｃｕ濃度は０％であった。スク
ラップの溶解中の溶銑のサンプルを３０秒間隔で連続採
取して溶銑中のＣｕ濃度変化を測定し、Ｃｕ濃度が一定
になるまでの時間をスクラップの溶解時間とした。
であり、注銑前の溶銑中Ｃｕ濃度は０％であった。スク
ラップの溶解中の溶銑のサンプルを３０秒間隔で連続採
取して溶銑中のＣｕ濃度変化を測定し、Ｃｕ濃度が一定
になるまでの時間をスクラップの溶解時間とした。
【００３２】その結果、ＡおよびＣの方法では溶解時間
は２４０秒であり、Ｂ１の方法では、１０４０秒、Ｂ２
方法では、６００秒必要であった。
は２４０秒であり、Ｂ１の方法では、１０４０秒、Ｂ２
方法では、６００秒必要であった。
【００３３】以上から、炭化水素ガスを使用したスクラ
ップの溶解速度が大きいことが確認できた。なお、溶銑
脱Ｓｉ脱Ｐの実際の操業での想定処理時間は５４０秒で
ある。
ップの溶解速度が大きいことが確認できた。なお、溶銑
脱Ｓｉ脱Ｐの実際の操業での想定処理時間は５４０秒で
ある。
【００３４】また、上記のＣの方法の２４０秒は、所定
の流量が流れたチャージの平均値である。Ｃの方法で
は、２０チャージ同一条件で実験した場合に、所定の炭
化水素ガス流量が流れたのは１８チャージであり、残り
の２チャージでは羽口閉塞傾向となりが０．１５Ｎｍ3/
minしか流れなかったが、Ａの方法では、全チャージで
安定的に所定の炭化水素流量が流れた。
の流量が流れたチャージの平均値である。Ｃの方法で
は、２０チャージ同一条件で実験した場合に、所定の炭
化水素ガス流量が流れたのは１８チャージであり、残り
の２チャージでは羽口閉塞傾向となりが０．１５Ｎｍ3/
minしか流れなかったが、Ａの方法では、全チャージで
安定的に所定の炭化水素流量が流れた。
【００３５】本発明は、以上の知見に基づいてなされた
もので、その要旨は、下記のとおりである。 （１）攪拌ガスを単管羽口から吹き込んで溶鉄中のスク
ラップを溶解する方法において、前記攪拌ガスとして炭
化水素ガスを使用することを特徴とするスクラップの溶
解方法。
もので、その要旨は、下記のとおりである。 （１）攪拌ガスを単管羽口から吹き込んで溶鉄中のスク
ラップを溶解する方法において、前記攪拌ガスとして炭
化水素ガスを使用することを特徴とするスクラップの溶
解方法。
【００３６】（２）攪拌ガスを吹き込んで溶鉄中のスク
ラップを溶解する方法において、前記攪拌ガスを吹き込
む羽口が内管と外管とで構成される二重管であって、内
管に炭化水素ガスを、外管に不活性ガスをそれぞれ流す
ことを特徴とするスクラップの溶解方法。
ラップを溶解する方法において、前記攪拌ガスを吹き込
む羽口が内管と外管とで構成される二重管であって、内
管に炭化水素ガスを、外管に不活性ガスをそれぞれ流す
ことを特徴とするスクラップの溶解方法。
【００３７】
【発明の実施の形態】本発明の実施は、脱Ｓｉ、脱Ｐ、
脱Ｓなどの溶銑予備処理におけるスクラップ溶解、転炉
または電気炉等におけるスクラップ溶解に適用できる。
脱Ｓなどの溶銑予備処理におけるスクラップ溶解、転炉
または電気炉等におけるスクラップ溶解に適用できる。
【００３８】以下は、転炉における実施形態について説
明する。転炉では、溶銑装入前にスクラップを装入す
る。溶銑装入後、転炉炉口上部から転炉吹錬用ランスを
転炉内に降下させ、酸素吹酸を行う。酸素吹酸の際に、
炉底部に設けた単管羽口から炭化水素ガス、あるいは、
内管と外管とで構成される二重管羽口の内管から炭化水
素ガス、外管から不活性ガスを吹き込む。
明する。転炉では、溶銑装入前にスクラップを装入す
る。溶銑装入後、転炉炉口上部から転炉吹錬用ランスを
転炉内に降下させ、酸素吹酸を行う。酸素吹酸の際に、
炉底部に設けた単管羽口から炭化水素ガス、あるいは、
内管と外管とで構成される二重管羽口の内管から炭化水
素ガス、外管から不活性ガスを吹き込む。
【００３９】二重管羽口の場合、内管、外管の２つのパ
イプ（ステンレス製）から構成されている。この二本の
パイプの中間部（スリット部）には、クリアランスを一
定にするためにスペーサーを設置、あるいは、いずれか
のパイプに切り込みを入れて使用することが望ましい。
イプ（ステンレス製）から構成されている。この二本の
パイプの中間部（スリット部）には、クリアランスを一
定にするためにスペーサーを設置、あるいは、いずれか
のパイプに切り込みを入れて使用することが望ましい。
【００４０】炭化水素ガスはメタン（ＣＨ4 ）、エタン
（Ｃ2 Ｈ6 ）、プロパン（Ｃ3 Ｈ8）、ブタン（Ｃ4 Ｈ
10）などのガスを単独あるいは混合して用い、不活性ガ
スとしてはＡｒまたはＮ2 ガス等の他に、ＣＯまたはＣ
Ｏ2 などのガスを単独あるいは混合して用いる。
（Ｃ2 Ｈ6 ）、プロパン（Ｃ3 Ｈ8）、ブタン（Ｃ4 Ｈ
10）などのガスを単独あるいは混合して用い、不活性ガ
スとしてはＡｒまたはＮ2 ガス等の他に、ＣＯまたはＣ
Ｏ2 などのガスを単独あるいは混合して用いる。
【００４１】二重管羽口の場合、炭化水素ガスと不活性
ガスとの使用体積比率（炭化水素ガス／不活性ガス）
は、１〜１００である。好ましくは、２〜５０である。
ガスとの使用体積比率（炭化水素ガス／不活性ガス）
は、１〜１００である。好ましくは、２〜５０である。
【００４２】
【実施例】（実施例１） 本発明例１：２５０ton 転炉にスクラップを約２５ton
事前添加した後、溶銑を転炉に注銑し脱Ｐ処理を行っ
た。
事前添加した後、溶銑を転炉に注銑し脱Ｐ処理を行っ
た。
【００４３】転炉底部の二重管羽口を使用し、攪拌ガス
として、内管にＣ3 Ｈ8 を２０Ｎｍ3/min、外管にＡｒ
を２Ｎｍ3 /min流し、転炉底吹き方式で行った。酸素上
吹き流量は、１２５Ｎｍ3/minとした。
として、内管にＣ3 Ｈ8 を２０Ｎｍ3/min、外管にＡｒ
を２Ｎｍ3 /min流し、転炉底吹き方式で行った。酸素上
吹き流量は、１２５Ｎｍ3/minとした。
【００４４】試験は、５００チャージ実施した。処理前
の溶銑中の［Ｐ］濃度は、約０．１重量％であったが、
溶銑中の［Ｐ］濃度が０．０２重量％以下にするため９
分間の脱Ｐ処理を行った。スクラップの解け残りチャー
ジ比は、０／５００であった。
の溶銑中の［Ｐ］濃度は、約０．１重量％であったが、
溶銑中の［Ｐ］濃度が０．０２重量％以下にするため９
分間の脱Ｐ処理を行った。スクラップの解け残りチャー
ジ比は、０／５００であった。
【００４５】本発明例２：本発明例１と同条件下で、二
重管羽口を単管羽口に変えて、Ｃ3Ｈ8 を２０Ｎｍ3/min
流した。スクラップの解け残りチャージ比は、２／５０
０であった。また、所定の流量の８０％以下しか流れな
かったチャージの発生率は８％であった。
重管羽口を単管羽口に変えて、Ｃ3Ｈ8 を２０Ｎｍ3/min
流した。スクラップの解け残りチャージ比は、２／５０
０であった。また、所定の流量の８０％以下しか流れな
かったチャージの発生率は８％であった。
【００４６】比較例１：本発明例１と同条件下で、二重
管羽口を単管羽口に変えて、Ａｒを２２Ｎｍ3/min流し
た。スクラップの解け残りチャージ比は、２７３／５０
０であった。
管羽口を単管羽口に変えて、Ａｒを２２Ｎｍ3/min流し
た。スクラップの解け残りチャージ比は、２７３／５０
０であった。
【００４７】比較例２：本発明例１と同条件下で、二重
管羽口を単管羽口に変えて、Ｃ3 Ｈ8 の熱分解（Ｃ3 Ｈ
8 →３Ｃ＋４Ｈ2 ）後のガス流量に相当するＮ2 ガスを
加えたＡｒ８２Ｎｍ3/min流した。スクラップの解け残
りチャージ比は、１４０／５００であった。
管羽口を単管羽口に変えて、Ｃ3 Ｈ8 の熱分解（Ｃ3 Ｈ
8 →３Ｃ＋４Ｈ2 ）後のガス流量に相当するＮ2 ガスを
加えたＡｒ８２Ｎｍ3/min流した。スクラップの解け残
りチャージ比は、１４０／５００であった。
【００４８】（実施例２） 本発明例１：２５０ton 転炉にスクラップを約２５ton
事前添加した後、溶銑を転炉に注銑し脱炭吹錬を行っ
た。
事前添加した後、溶銑を転炉に注銑し脱炭吹錬を行っ
た。
【００４９】二重管羽口を使用し、攪拌ガスは、内管に
Ｃ3 Ｈ8 を２０Ｎｍ3/min、外管にＡｒを２Ｎｍ3/min流
し、転炉底吹き方式で行った。酸素上吹き流量は、１２
５Ｎｍ3/minとした。試験は、５００チャージ実施し
た。
Ｃ3 Ｈ8 を２０Ｎｍ3/min、外管にＡｒを２Ｎｍ3/min流
し、転炉底吹き方式で行った。酸素上吹き流量は、１２
５Ｎｍ3/minとした。試験は、５００チャージ実施し
た。
【００５０】約１０分間の脱炭吹錬で溶鋼中の［Ｃ］濃
度が約０．０５％まで脱炭を行った。スクラップの解け
残りチャージ比は、０／５００であった。
度が約０．０５％まで脱炭を行った。スクラップの解け
残りチャージ比は、０／５００であった。
【００５１】本発明例２：本発明例１と同条件下で、二
重管羽口を単管羽口に変えて、Ｃ3 Ｈ8 を２０Ｎｍ3/mi
n流した。スクラップの解け残りチャージ比は、１／５
００であった。
重管羽口を単管羽口に変えて、Ｃ3 Ｈ8 を２０Ｎｍ3/mi
n流した。スクラップの解け残りチャージ比は、１／５
００であった。
【００５２】比較例１：本発明例１と同条件下で、二重
管羽口を単管羽口に変えて、Ａｒを２２Ｎｍ3/min流し
た。スクラップの解け残りチャージ比は、３３４／５０
０であった。
管羽口を単管羽口に変えて、Ａｒを２２Ｎｍ3/min流し
た。スクラップの解け残りチャージ比は、３３４／５０
０であった。
【００５３】比較例２：本発明例１と同条件下で、二重
管羽口を単管羽口に変えて、Ｃ3 Ｈ8 の熱分解（Ｃ3 Ｈ
8 →３Ｃ＋４Ｈ2 ）後のガス流量に相当するＮ2 ガスを
加えたＡｒ８２Ｎｍ3/min流した。スクラップの解け残
りチャージ比は、１８０／５００であった。
管羽口を単管羽口に変えて、Ｃ3 Ｈ8 の熱分解（Ｃ3 Ｈ
8 →３Ｃ＋４Ｈ2 ）後のガス流量に相当するＮ2 ガスを
加えたＡｒ８２Ｎｍ3/min流した。スクラップの解け残
りチャージ比は、１８０／５００であった。
【００５４】また、溶鉄粒がスピッティングとなり転炉
の炉口地金付着が著しくなり、連続操業ができなかった
ためデータは採取できなかった。
の炉口地金付着が著しくなり、連続操業ができなかった
ためデータは採取できなかった。
【００５５】以上の実施例１および２から、本発明例が
比較例より溶銑予備処理や転炉脱炭精錬においてスクラ
ップの溶解を高速で行えることが確認できた。
比較例より溶銑予備処理や転炉脱炭精錬においてスクラ
ップの溶解を高速で行えることが確認できた。
【００５６】
【発明の効果】本発明により、スクラップの最小厚み等
の条件に制約されないでスクラップの溶解を高速で行う
ことが可能である。
の条件に制約されないでスクラップの溶解を高速で行う
ことが可能である。
Claims (2)
- 【請求項１】 攪拌ガスを単管羽口から吹き込んで溶鉄
中のスクラップを溶解する方法において、前記攪拌ガス
として炭化水素ガスを使用することを特徴とするスクラ
ップの溶解方法。 - 【請求項２】 攪拌ガスを吹き込んで溶鉄中のスクラッ
プを溶解する方法において、前記攪拌ガスを吹き込む羽
口が内管と外管とで構成される二重管であって、内管に
炭化水素ガスを、外管に不活性ガスをそれぞれ流すこと
を特徴とするスクラップの溶解方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18377399A JP3687421B2 (ja) | 1999-06-29 | 1999-06-29 | スクラップの溶解方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18377399A JP3687421B2 (ja) | 1999-06-29 | 1999-06-29 | スクラップの溶解方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001011522A true JP2001011522A (ja) | 2001-01-16 |
| JP3687421B2 JP3687421B2 (ja) | 2005-08-24 |
Family
ID=16141707
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18377399A Expired - Fee Related JP3687421B2 (ja) | 1999-06-29 | 1999-06-29 | スクラップの溶解方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3687421B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103361464A (zh) * | 2012-03-29 | 2013-10-23 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种转炉炉底吹氧的方法 |
-
1999
- 1999-06-29 JP JP18377399A patent/JP3687421B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103361464A (zh) * | 2012-03-29 | 2013-10-23 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种转炉炉底吹氧的方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3687421B2 (ja) | 2005-08-24 |
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