JP2001008942A - 外科用針のレーザー穴あけ方法 - Google Patents
外科用針のレーザー穴あけ方法Info
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Abstract
ッシュランプとそれに関連する電力供給部及びコンデン
サバンクを必要としないで、効率良くパルスレーザーで
外科用針に穴を開ける方法を提供する。 【解決手段】 外科用針190にレーザーで穴を開ける
方法である。この方法では、高エネルギーパルス列から
なるレーザービーム360を生成するダイオードパルス
化レーザーを用いる。
Description
ー穴あけ方法に関し、特にレーザーを用いて外科用針に
止まり穴を開ける方法に関する。
用針とそこに付いた縫い糸はこの技術分野でよく知られ
ている。外科用針には一般に遠位にある尖端と近位にあ
る縫い糸取り付け端とがある。縫い糸取り付け端は縫い
糸の先端を入れるために溝や止まり穴等の幾つかの構造
形状をとることができる。一般に縫い糸の遠位端は幾つ
かの方法で外科用針の近位端に取り付けられる。例え
ば、縫い糸の遠位端即ち先端を溝に挿入して、次に溝を
機械的にスエージ加工して縫い糸を溝の中に止める。ま
たは、縫い糸の遠位端即ち先端を針の近位端に開けた穴
に取り付けてもよい。その後、針の近位端を機械的にス
エージ加工して縫い糸の端を機械的に穴の中に止める。
この他に、縫い糸を接着剤、エポキシ、シュリンクチュ
ービング及び他の既知の取り付け技術を用いて外科用針
に取り付けてもよい。
り穴(blind bore hole)を用いることが、多くの種類
の外科用針に対する取り付け方法として選択されつつあ
る。この方法で縫い糸を取り付けた針は、組織内を通る
とき通り抜け抵抗が少ない。一般に、2つの従来方法の
いずれか1つにより針の近位端に止まり穴を開ける。外
科用針に穴を開ける一方法は機械的にドリルを使用する
ことである。止まり穴を開ける他の方法はレーザーを使
用することである。機械的穴あけは幾つかの欠点を有す
ることが知られている。例えば、機械的アラインメン
ト、道具の消耗、定常的な調整、小さな直径の穴を開け
ることができないこと及び機械的穴あけ工程が比較的遅
いこと等である。レーザーによる穴あけではこれらの問
題の多くは解決できる。レーザーでは光エネルギーを有
するビームを用いて金属を溶かし針の近位端から放出さ
せて止まり穴を形成する。従って、レーザーによる穴あ
けでは、穴あけ装置と針が機械的に接触することがな
く、道具の消耗が問題にならず、アラインメントの問題
と調整が最小となり、穴あけ時間が大幅に効率的になり
全体的に高速形成が可能となる。
ーシステムを用いることに多くの利点があるが、幾つか
の問題もある。レーザー穴あけ装置は一般に機械的穴あ
け装置より精密で複雑であり高度に熟練したオペレータ
ーが必要である。さらに、レーザーによる穴あけでは、
溶けた金属が除去された後スラグが残るため、穴の内面
が全体的に滑らかでない可能性がある。スラグは縫い糸
が穴の中に入るとき干渉する恐れがある。
も蒸発とプラズマ形成により穴から金属を除くことが望
ましいことが知られている。これはパルスNd−YAG
レーザーを用いて実施できる。このようなレーザーは、
各パルスが少量の物質を除くのに十分なエネルギーを有
する短パルス列を発生し、その結果高品質の穴が形成さ
れる。パルス持続時間は一般に10マイクロセカンド乃
至100マイクロセカンドの範囲内にある。
スの発生は、従来のフラッシュランプポンプ(flash la
mp pumped)Nd−YAGレーザーを発振器として用い
て、持続時間が200マイクロセカンド乃至600マイ
クロセカンドの範囲の光パルスを発生させることにより
始まる。次に、この光パルスを、電気光学変調器又は同
様の器具を用いて複数の短パルス(即ち、パルス列)に
強度変調する。これら短パルスの持続時間と周波数は変
調器のパラメーターによってコントロールする。次に、
これらパルス列は従来のフラッシュランプポンプNd−
YAG増幅器に入り増幅されて高出力強度ビームとな
る。高出力強度ビームは外科用針の後方又は近位端面に
集束されて針の近位端内に止まり穴を開ける。
限界により、短パルスの発生には電気光学変調器による
主パルスの変調が必要であり、電気光学変調器は光学偏
光子及び検光子(analyzer)を必要とする。レーザービ
ーム路に沿ってこれらの光学器具を追加して配置するこ
とは光学エネルギーを幾らか損失させ、また製造環境に
おいて光学器具の光学的なアラインメントを維持するこ
とは困難である。電気光学変調器(ポッケレスセル(Po
ckles Cell))は高圧エレクトロニクスを必要とし、高
圧エレクトロニクスは高度なメンテナンスと高価な安全
予防措置を必要とする。また、フラッシュランプポンプ
レーザー発振器と増幅器は、フラッシュランプに放出す
るエネルギーを蓄えるのに、高圧電力供給部(power su
pply)とコンデンサバンクの両方を用いる。フラッシュ
ランプは、エネルギーの大部分が熱の形で消費され、こ
の熱は冷却システムにより除去しなければならないので
レーザーロッドをポンピングするには効率の悪い方法と
考えられている。また、電力供給部、コンデンサバンク
及び冷却システムは大きな空間を占め、メンテナンスと
修理を必要とする。フラッシュランプの作用によりレー
ザーロッドで消費される熱はロッドの熱レンジング(le
nsing)を引き起こしレーザービームの品質を劣化させ
る。さらに、現在のフラッシュランプポンプ方法の他の
問題は、フラッシュランプの寿命である。フラッシュラ
ンプの平均寿命は約500時間乃至約600時間であ
る。このため、600時間程度毎にフラッシュランプを
取り替えるためレーザー穴あけシステムを停止しなけれ
ばならず、製造が中断されメンテナンスと修理を必要と
する。
ンプパルス化システムの上記欠点を解決する改善された
パルスレーザーシステムが求められている。
調器、検光子、フラッシュランプとそれに関連する電力
供給部及びコンデンサバンクを必要としないで、効率良
くパルスレーザーで外科用針に穴を開ける方法を提供す
ることである。
ザーロッドの加熱と熱レンジングを減少させ、停止時間
を必要とすることなく、フラッシュランプポンプシステ
ムに比べて長寿命で作動できるパルスレーザー穴あけシ
ステムを提供することである。
スレーザーで穴を開ける方法を開示するものであり、こ
の方法は、Nd−YAGクリスタルロッドと複数の高出
力レーザーダイオードアレイからなる発振器を用いるレ
ーザー穴あけ装置を設けることからなる。このレーザー
装置により光パルスが発生する。パルスを外科用針の近
位端に集束させて止まり穴を形成する。
説明と添付図面からより明らかとなるであろう。
プNd−YAGレーザー穴あけシステムの概略を図1に
示す。図1に示すように、システムには、ビーム偏光子
20と並んで100%反射性後方凸ミラー10があり、
さらにNd−YAGレーザーロッド40がある。Nd−
YAGレーザー40の隣りにフラッシュランプ30があ
る。レーザーロッド40と整列して出力カップラーミラ
ー50がある。ミラー10、ビーム偏光子20、フラッ
シュランプ30、レーザーロッド40及び出力カップラ
ーミラー50の組み合せによりレーザー発振器55が構
成される。フラッシュランプ30はNd−YAGロッド
40を高いエネルギーレベルへ励起(pumps)し、ミラ
ー10,50によりレーザー発振を生じさせる。ビーム
偏光子20はレーザービームを直線状に偏光する。次
に、図2に示す光パルス130が出力カップラーミラー
50から出て一対のビーム屈折フラットミラー60に連
続して反射する。光パルス130は電気光学変調器80
により図3に示す短パルス列140に変調される。次
に、このパルス列140は検光子90に入り、その後増
幅器95に入る。増幅器95はフラッシュランプ30と
Nd−YAGレーザーロッド40からなる。短パルス列
140は図4に示すパルス列150に増幅されて、ビー
ムエクスパンダー100、さらに集束光学組立体110
を通過してビーム160を形成する。ビーム160が外
科用針190の近位端面195に向かい、止まり穴19
8が形成される。
本発明のレーザーダイオードポンプNd−YAGレーザ
ーシステムの好ましい実施形態の概略を示す。このシス
テムはカーブ状100%反射性後方ミラー210、ビー
ム屈折プリズム215、小径Nd−YAGロッド24
0、一群の高出力レーザーダイオードアレイ220及び
一部透過性外方カップラーミラー250を備え、これに
よりレーザー発振器255が構成される。固体状態(so
lid state)電力供給部(図5に図示せず)によりレーザ
ーダイオードアレイが異なる出力、周波数及びパルス幅
で駆動される。駆動周波数は10kHzまで可能であ
る。レーザーダイオードアレイ220は多数のダイオー
ドバーからなる。ダイオードアレイ220はNd−YA
Gロッドの小さい吸収バンドに適合する狭いスペクトル
幅の放射パルスを発する。レーザーダイオードアレイ2
20が、2つのミラー210,250の存在下でNd−
YAGロッド240を光学的に励起(pumped)し、レー
ザー発振を引き起こす。Nd−YAGロッドレーザー発
振のパルス幅とパルス周波数はダイオードアレイのパル
ス幅とパルス周波数により決まる。5マイクロセカンド
乃至100マイクロセカンドの範囲のNd−YAG光パ
ルスが発生する。これらのパルスは図6に示すパルス列
340の形で進む。パルス列340は連続して一対のビ
ーム屈折フラットミラー260を通過して、次に増幅器
セクション230に送られる。増幅器セクション230
は、Nd−YAGロッド240と一群の高出力レーザー
ダイオードアレイ220からなる。レーザー発振器25
5とレーザー増幅器230の両方で、レーザーダイオー
ドアレイ220がその側面に沿ってNd−YAGロッド
240を励起(pump)する。高出力レーザーダイオード
バー220の出力は、好ましくは、約40ワット乃至約
50ワットであり、所望のパルス列を発生させるのに十
分効果的である。各アレイ220は「N」個のバーを有
することができ、これらのアレイはNd−YAGロッド
の周りに様々な形状で配置してロッドを照射できる。図
7に示す増幅したパルス列350は、次に、ビームエク
スパンダー300、さらに、集束光学組立体310に送
られ、そこでレーザービーム360が最終的に外科用針
190の近位端面195に集束される。増幅した高出力
短パルス360が針190の端面195に集束すると、
これらパルスは金属を蒸発及びプラズマ形成の形態で除
去し、高品質の止まり穴198が形成される。
ーザー穴あけシステムは従来技術のフラッシュランプポ
ンプシステムに比べて多くの利点を有する。本発明のレ
ーザーダイオードパルス化Nd−YAGレーザー穴あけ
システムを使用すると、従来のフラッシュランプパルス
化システムで使用する光学偏光子、電気光学変調器、検
光子、フラッシュランプとそれに関連する電力供給部及
びコンデンサバンクが不要となる。
の過剰な熱投入により引き起こされる熱レンジング効果
が減るため高品質なビームが得られる。従来技術のパル
ス変調システムを除くことができるので、レーザービー
ムのアラインメントとメンテナンスがよりシンプルで容
易になる。
ッシュランプを取り替える必要がないので、エネルギー
効率が高くレーザー停止時間が少ない。
00%反射性後方ミラーには、例えば、CVIレーザー
・オプティックス社、アルブケルケ、ニューメキシコ;
ラムダ・リサーチ・オプティックス社、セリトス、カリ
フォルニア及びコヒーレント・アーバン(Auburn)・グ
ループ、アーバン、カリフォルニアから入手できるよう
な、従来から市販されているカーブ性反射ミラーが含ま
れる。ミラーのサイズは、好ましくは、直径約12.7
mm(0.5”)×厚み6.35mm(0.25”)で
ある。反射ミラーはレーザープロセスを生じるように機
能する。
d−YAGレーザーロッドには、1.0%Nd−YAG
等の従来から市販されている小径ロッドが含まれる。レ
ーザーロッドのサイズは、十分な量の808nmポンプ
光を1064nmレーザー光に効率的に変換するのに十
分なサイズである。ロッドのサイズは、典型的には直径
約2.5mm乃至直径約6.0mmであり、さらに典型
的には直径約2.5mm×100mm乃至直径約6.0
mm×200mmであり、好ましくは直径約3.0mm
×140mm乃至直径約4.0mm×140mmであ
る。レーザーロッドはポンプ光エネルギーをレーザー光
エネルギーに変換するように機能する。レーザーロッド
は、リットン・エアトロン・ソナプティクス(Synoptc
s)、シャーロット、ノースカロライナからパーツN
o.Nd:YAG3×104mmとして入手できる。レ
ーザーダイオードバーはコヒーレント社からパーツN
o.ULPS156E/9/3として入手できる。
カップラーミラーには、直径12.7mm(0.5”)
×厚み6.35mm(0.25”)の誘電性コート基板
等の従来から市販されている出力カップラーミラーが含
まれる。
光を一部出ていかせると同時に共振器内にレーザープロ
セスを維持するように機能する。
イオードアレイには、ラジアルアレイ等の従来から市販
されているダイオードアレイが含まれる。ダイオードア
レイは、808nmポンプ光エネルギーを生じるように
機能する。ダイオードアレイは、典型的には、複数のレ
ーザーバーから構成される。レーザーバーは、AlGa
As等の従来から市販されているレーザーバーである。
レーザーバーは、電気エネルギーを808nm光学エネ
ルギーに変換するように機能する。
用できる固体状態電力供給部には、レーザーダイオード
ドライブ等の従来から市販されている電力供給部が含ま
れる。電力供給部は、標準壁プラグ電力をパルス電力に
変換するように機能する。電力供給部の容量はパルス電
力を効率的に発生させるのに十分な容量である。電力
は、典型的には約10ワット乃至約500ワットであ
り、より典型的には約50ワット乃至約400ワットで
あり、好ましくは約100ワット乃至約350ワットで
ある。
ーム屈折フラットミラーには、誘電性コートガラス基板
等の従来から市販されているビーム屈折フラットミラー
が含まれる。ビーム屈折フラットミラーは、レーザー光
エネルギーを反射するように機能する。
ンダーには、例えば、CVIレーザー・オプティックス
社又はラムダ・リサーチ・オプティックス社及びコヒー
レント・アーバン・グループから入手できるような、従
来から市販されているビームエクスパンダーが含まれ
る。ビームエクスパンダーは、レーザービームを平行に
すると同時にレーザービームの直径を広げるように機能
する。
組立体には、100mm又は150mm集束レンズ等の
従来から市販されている光学組立体が含まれる。光学組
立体はレーザー光エネルギーを小さなスポットに集束す
るように機能する。
ムに使用する部品は市販されている。例えば、後方ミラ
ーはニューヨーク、ロチェスターにあるJMLダイレク
ト・オプティックスからパーツNo.MPC14700
/505として購入でき、プリズムはJMLダイレクト
・オプティックスからパーツNo.PDC16120/
104として購入でき、出力カップラーミラー、ビーム
屈折ミラー、ビームエクスパンダー及び集束レンズはJ
MLダイレクト・オプティックスからそれぞれパーツN
o.CMN11225/202/xxx、MCL151
00/505、52340/104及びCLL1374
5/104として購入できる。
使用するレーザービームは、金属性外科用針に止まり穴
を開けるのに十分効果的な出力、パルス周波数及びパル
ス幅を有する。ビームの出力は、典型的には約5ワット
乃至約100ワットであり、より典型的には約10ワッ
ト乃至約50ワットであり、好ましくは約25ワット乃
至約45ワットである。ビームのパルス幅は、典型的に
は約5マイクロセカンド乃至約1ミリセカンドであり、
より典型的には約7マイクロセカンド乃至約200マイ
クロセカンドであり、好ましくは約10マイクロセカン
ド乃至約100マイクロセカンドである。ビームは、典
型的には単一パルス乃至周波数約100kHzであり、
より典型的には約1kHz乃至約50kHzであり、好
ましくは約1.5kHz乃至約10kHzである。ビー
ムの出力は、パルスエネルギー及び/又はパルス周波数
を変えると、変わる。オペレーターはビームの周波数と
ビームのパルス幅を変えることができる。
きたが、当業者は、本発明の特許請求の範囲及び精神か
ら離れることなく、本発明の形態や詳細を様々に変える
ことができることを理解するであろう。
あけシステムが、カーブ状後方ミラーと、第一のNd−
YAGロッドと、複数の高出力レーザーダイオードアレ
イと、一部透過性出力カップラーミラーと、前記ダイオ
ードアレイを駆動する固体状態電力供給部と、第一のビ
ーム屈折フラットミラー及び第二のビーム屈折フラット
ミラーと、第二のNd−YAGロッドと、第二の複数の
高出力レーザーダイオードアレイと、ビームエクスパン
ダーと、集束光学組立体とを有する請求項1に記載の方
法。 (2)前記ビームの出力が約5ワット乃至約100ワッ
トである請求項1に記載の方法。 (3)前記ビームのパルス幅が約5マイクロセカンド乃
至約1ミリセカンドである請求項1に記載の方法。 (4)前記ビームが単一パルス乃至周波数約100kH
zである請求項1に記載の方法。
学偏光子、電気光学変調器、検光子、フラッシュランプ
とそれに関連する電力供給部及びコンデンサバンクを必
要としないで、効率良くパルスレーザーで外科用針に穴
を開ける方法を提供できる効果がある。
穴あけシステムの概略図である。
Gレーザー発振器により発生する典型的な光パルスの概
略図である。
ス列を示す概略図である。
ザーダイオードポンプNd−YAGレーザー発振器及び
増幅システムを示す概略図である。
レーザー発振器により発生する光パルス列を示す概略図
である。
ポンプNd−YAGレーザー発振器により発生する光パ
ルスのオシロスコープ軌跡である。
Claims (1)
- 【請求項1】 ダイオードパルス化Nd−YAGレーザ
ー穴あけシステムを設ける工程と、 外科用針に止まり穴を効果的に開けるのに十分な出力を
有するレーザーパルス列を生じさせる工程と、 外科用針の近位端にパルスレーザービームを照射して止
まり穴を形成する工程とを含む外科用針のレーザー穴あ
け方法。
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US09/298,876 US6252195B1 (en) | 1999-04-26 | 1999-04-26 | Method of forming blind holes in surgical needles using a diode pumped Nd-YAG laser |
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