JP2000335934A - Apparatus and method for producing optical fiber - Google Patents

Apparatus and method for producing optical fiber

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JP2000335934A JP11148144A JP14814499A JP2000335934A JP 2000335934 A JP2000335934 A JP 2000335934A JP 11148144 A JP11148144 A JP 11148144A JP 14814499 A JP14814499 A JP 14814499A JP 2000335934 A JP2000335934 A JP 2000335934A
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    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
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    • C03B2205/56—Annealing or re-heating the drawn fibre prior to coating

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a method for producing an optical fiber by which the application to mass production of an optical fiber wire having the surface coated with a resin can be made when reducing the Rayleigh scattering intensity and producing the optical fiber having a low transmission loss. SOLUTION: This apparatus for producing an optical fiber comprises a wire drawing device 1 having a wire drawing furnace 11, a heating furnace 21 for annealing and a resin curing part 31. The optical fiber 3 subjected to thermal wire drawing in the wire drawing furnace 11 is fed to the heating furnace 21 for the annealing and a prescribed site of the optical fiber 3 is annealed at a prescribed cooling rate. The temperature of a heater 22 of the heating furnace 21 for the annealing is set so that the temperature of the furnace center is within the range of 1,300-1,600 deg.C. The resultant optical fiber 3 is then coated with a UV resin liquid 52 with a coating die 51 to hot cure the UV resin in the resin curing part 31. Thereby, an optical fiber wire 4 is obtained.

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【０００１】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は、レイリー散乱強度
の低減により、伝送損失が低くされた光ファイバの製造
装置及び製造方法に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an apparatus and a method for manufacturing an optical fiber whose transmission loss is reduced by reducing the Rayleigh scattering intensity.

【０００２】[0002]

【従来の技術】レイリー散乱強度の低減により、伝送損
失が低くされた光ファイバの製造方法として、例えば特
開平１０−２５１２７号公報に記載されたものが知られ
ている。この製造方法は、光ファイバ母材を加熱線引き
して中間光ファイバを作製し、この中間光ファイバを再
加熱することにより熱処理を施すものであり、再加熱に
よりガラスの構造緩和（原子再配列）により仮想温度
（ガラス内の原子の配列状態の乱雑さが対応する温度）
を下げて、レイリー散乱強度の低減を図っている。2. Description of the Related Art As a method of manufacturing an optical fiber in which the transmission loss is reduced by reducing the Rayleigh scattering intensity, for example, a method described in Japanese Patent Application Laid-Open No. H10-25127 is known. In this manufacturing method, an intermediate optical fiber is produced by drawing an optical fiber preform by heating, and a heat treatment is performed by reheating the intermediate optical fiber. Structural relaxation (atomic rearrangement) of glass by reheating Virtual temperature (the temperature at which the disorder of the arrangement of atoms in the glass corresponds)
To reduce the Rayleigh scattering intensity.

【０００３】[0003]

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、加熱線
引きされた光ファイバを保護するため、線引き直後の光
ファイバの表面にＵＶ樹脂等を被覆しており、上述した
特開平１０−２５１２７号公報に記載された光ファイバ
の製造方法では、再加熱時の熱により光ファイバの表面
に被覆された樹脂が燃えてしまうため、光ファイバ素線
の量産に適したものではない。表面に樹脂を被覆しない
状態での光ファイバを再加熱することも考えられるが、
光ファイバ取り扱い時の傷付き等の問題から、量産の製
造方法として適用できるものではない。However, in order to protect the optical fiber drawn by heating, the surface of the optical fiber immediately after drawing is coated with a UV resin or the like, which is described in JP-A-10-25127 described above. In the method of manufacturing an optical fiber, the resin coated on the surface of the optical fiber is burned by heat at the time of reheating, and is not suitable for mass production of the optical fiber. It is also conceivable to reheat the optical fiber without coating the surface with resin,
It is not applicable as a mass-production method due to problems such as scratches when handling optical fibers.

【０００４】本発明は上述の点に鑑みてなされたもの
で、レイリー散乱強度の低減により、伝送損失が低くさ
れた光ファイバを製造するに際して、表面に樹脂が被覆
された光ファイバ素線の量産に適用することが可能な光
ファイバの製造装置及び製造方法を提供することを目的
とする。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made in view of the above points, and is intended for mass production of an optical fiber having a resin-coated surface when manufacturing an optical fiber having a reduced transmission loss due to a reduction in Rayleigh scattering intensity. It is an object of the present invention to provide an optical fiber manufacturing apparatus and a manufacturing method applicable to the optical fiber.

【０００５】[0005]

【課題を解決するための手段】本発明者らは、光ファイ
バ素線の量産に適用することが可能な光ファイバの製造
装置及び製造方法について鋭意研究を行った結果、レイ
リー散乱強度と線引き後の光ファイバの冷却速度との関
係について、以下のような事実を新たに見出した。Means for Solving the Problems The inventors of the present invention have conducted intensive studies on an apparatus and a method for manufacturing an optical fiber applicable to mass production of an optical fiber, and as a result, have found that the Rayleigh scattering intensity and the after-drawn The following facts have been newly found regarding the relationship with the optical fiber cooling rate.

【０００６】高温のガラス内では熱エネルギーにより原
子は激しく振動しており、低温のガラスに比べて原子配
列は乱雑な状態となっている。高温のガラスをゆっくり
冷却した場合には、原子の再配列が許される温度範囲で
は、原子は各温度に対応した乱雑さに配列しながら冷却
されるので、ガラス内の原子の乱雑さは構造緩和が進行
する最低温度（１２００℃程度）に対応した状態とな
る。しかし、高温のガラスを急激に冷却した場合には、
原子配列が各温度に対応した平衡状態に達する前に冷却
固定されるために、徐冷した場合に比べて原子配列は乱
雑な状態となる。レイリー散乱強度は同一の物質でも原
子配列が乱雑な方が大きくなり、通常、線引き後に５０
００〜３００００℃／秒の冷却速度で冷却される光ファ
イバでは、バルクガラスに比べて原子配列が乱雑で、仮
想温度が高い状態になっており、これが原因でレイリー
散乱強度が大きくなっていると考えられる。In high-temperature glass, atoms vibrate violently due to thermal energy, and the atomic arrangement is more disordered than in low-temperature glass. When the high-temperature glass is cooled slowly, the atoms are cooled while arranging in a random manner corresponding to each temperature in the temperature range where the rearrangement of atoms is allowed, so the randomness of the atoms in the glass is reduced by structural relaxation. Is in a state corresponding to the lowest temperature (about 1200 ° C.) at which the process proceeds. However, when the hot glass is cooled rapidly,
Since the atomic arrangement is cooled and fixed before reaching the equilibrium state corresponding to each temperature, the atomic arrangement is in a more disordered state than in the case of slow cooling. The Rayleigh scattering intensity increases when the atomic arrangement is more random, even for the same substance.
In an optical fiber cooled at a cooling rate of 00 to 30,000 ° C./sec, the atomic arrangement is more disordered and the fictive temperature is higher than that of bulk glass, and as a result, the Rayleigh scattering intensity increases. Conceivable.

【０００７】一方、構造緩和に要する時間は温度が低く
なるほど長くなるため、例えば１２００℃程度ではその
温度に数十時間維持しておかないと構造緩和が起こらな
い。線引き後の光ファイバは、通常０．数秒で約２００
０℃から４００℃程度にまで冷却されるため、線引き工
程中の光ファイバが冷却される短時間の間に仮想温度を
低くして、 １２００℃に近づけるためには、１２
００℃よりも高温の状態で徐冷する必要がある。On the other hand, since the time required for structural relaxation becomes longer as the temperature becomes lower, for example, at about 1200 ° C., structural relaxation does not occur unless the temperature is maintained for several tens of hours. The optical fiber after drawing is usually 0.1 mm. About 200 in a few seconds
Since the optical fiber is cooled from 0 ° C. to about 400 ° C., it is necessary to reduce the fictive temperature in a short period of time during which the optical fiber is cooled during the drawing process and to approach 1200 ° C.
It is necessary to gradually cool at a temperature higher than 00 ° C.

【０００８】そこで、本発明者らは線引き後の光ファイ
バ温度及び冷却速度に着目して、純石英コアファイバの
温度が、上述した構造緩和が進行する最低温度（１２０
０℃程度）よりも高温且つ構造緩和が極めて短時間で進
行する１７００℃以下の１２００〜１７００℃になって
いる部分での冷却速度とレイリー散乱係数との関係を調
査した。その結果、純石英コアファイバの温度が１２０
０〜１７００℃となっている部分での冷却速度とレイリ
ー散乱係数との間には、図５に示されるような関係が存
在していることが確認された。なお、レイリー散乱強度
（Ｉ）は下記（１）式に示すように波長（λ）の４乗に
反比例する性質を有しており、この時の係数Ａをレイリ
ー散乱係数としている。 Ｉ＝Ａ／λ4 …………… （１）Accordingly, the present inventors focused on the temperature of the optical fiber after drawing and the cooling rate, and adjusted the temperature of the pure silica core fiber to the minimum temperature (120 °) at which the above-described structural relaxation proceeded.
The relationship between the cooling rate and the Rayleigh scattering coefficient at a temperature of 1200 to 1700 ° C. below 1700 ° C. where structural relaxation proceeds in a very short time at a temperature higher than about 0 ° C.) was investigated. As a result, the temperature of the pure silica core fiber becomes 120
It has been confirmed that a relationship as shown in FIG. 5 exists between the cooling rate and the Rayleigh scattering coefficient in the portion where the temperature is 0 to 1700 ° C. The Rayleigh scattering intensity (I) has a property inversely proportional to the fourth power of the wavelength (λ) as shown in the following equation (1), and the coefficient A at this time is defined as the Rayleigh scattering coefficient. I = A / λ 4 (1)

【０００９】これらの結果から、加熱線引きされ、樹脂
が被覆される前の光ファイバ、特に光ファイバの温度が
１２００〜１７００℃となっている部分のうちの所定区
間での冷却速度を遅くすることにより、光ファイバのレ
イリー散乱強度を低減して、伝送損失を低くすることが
できるということが判明した。[0009] From these results, it is found that the cooling rate in a predetermined section of the portion of the optical fiber before being coated with the resin which is drawn by heating and particularly the temperature of the optical fiber is 1200 to 1700 ° C is to be reduced. As a result, it has been found that the Rayleigh scattering intensity of the optical fiber can be reduced and the transmission loss can be reduced.

【００１０】かかる研究結果を踏まえ、請求項１に記載
の本発明による光ファイバの製造装置は、光ファイバ母
材を加熱線引きし、線引きされた光ファイバを樹脂によ
り被覆する光ファイバの製造装置であって、光ファイバ
母材を加熱線引きする線引き炉と線引きされた光ファイ
バを樹脂により被覆する樹脂被覆部との間に、線引きさ
れた光ファイバを光ファイバの温度が１２００〜１７０
０℃の範囲内の温度であるように加熱する加熱炉が設け
られていることを特徴としている。[0010] Based on the above research results, the optical fiber manufacturing apparatus according to the first aspect of the present invention is an optical fiber manufacturing apparatus that draws an optical fiber preform by heating and coats the drawn optical fiber with a resin. The temperature of the drawn optical fiber is between 1200 and 170 between the drawing furnace for heating and drawing the optical fiber preform and the resin coating portion for coating the drawn optical fiber with resin.
It is characterized in that a heating furnace for heating to a temperature within the range of 0 ° C. is provided.

【００１１】上述の請求項１に記載の光ファイバの製造
装置によれば、線引き炉と樹脂被覆部との間に、線引き
された光ファイバを光ファイバの温度が１２００〜１７
００℃の範囲内の温度であるように加熱する加熱炉が設
けられているので、加熱線引きされ、樹脂が被覆される
前の光ファイバのうち、光ファイバの温度が１２００〜
１７００℃となっている部分のうちの所定区間での冷却
速度が遅くなり、徐冷される。このため、光ファイバの
仮想温度が低くなり、原子配列の乱雑さが低減されるこ
とになり、加熱線引きから樹脂被覆までの間で、レイリ
ー散乱強度を低減して伝送損失が低くされた光ファイバ
の製造が可能となる。また、線引き後の樹脂を被覆する
前の光ファイバの冷却速度を制御することによりレイリ
ー散乱強度の低減を図っているので、上述した先行技術
のような再加熱のための熱処理が不要となり、表面に樹
脂が被覆された光ファイバ素線の量産に極めて容易に適
用することが可能となる。According to the apparatus for manufacturing an optical fiber according to the first aspect of the present invention, the drawn optical fiber is placed between the drawing furnace and the resin coating portion at a temperature of 1200 to 17 degrees.
Since a heating furnace is provided for heating to a temperature within the range of 00 ° C., the temperature of the optical fiber is 1200 to 200 ° C.
The cooling rate in a predetermined section of the portion where the temperature is 1700 ° C. is reduced, and the cooling is performed gradually. For this reason, the virtual temperature of the optical fiber is lowered, the disorder of the atomic arrangement is reduced, and the optical fiber whose Rayleigh scattering intensity is reduced and the transmission loss is reduced between the heating wire drawing and the resin coating is reduced. Can be manufactured. In addition, since the Rayleigh scattering intensity is reduced by controlling the cooling rate of the optical fiber before coating with the resin after drawing, the heat treatment for reheating as in the prior art described above is not required, and the surface It can be applied very easily to mass production of optical fiber wires coated with resin.

【００１２】また、加熱炉は、線引きされた光ファイバ
を１３００〜１６００℃の範囲内の温度にて加熱するこ
とが好ましい。このように、加熱炉が、線引きされた光
ファイバを１３００〜１６００℃の範囲内の温度にて加
熱することで、光ファイバの温度が１２００〜１７００
℃となっている部分のうちの所定区間での光ファイバの
冷却速度が遅くなり、光ファイバの構造緩和が促進さ
れ、レイリー散乱強度をより低減することが可能とな
る。ここで、加熱炉の温度は、炉中心近傍の温度であ
り、例えば炉中心近傍の温度を１６００℃程度にするに
は、ヒータの温度を１７００℃程度にする。Further, it is preferable that the heating furnace heats the drawn optical fiber at a temperature in the range of 1300 to 1600 ° C. As described above, the heating furnace heats the drawn optical fiber at a temperature in the range of 1300 to 1600 ° C., so that the temperature of the optical fiber is 1200 to 1700.
The cooling rate of the optical fiber in a predetermined section of the portion where the temperature is ° C is slowed, the relaxation of the structure of the optical fiber is promoted, and the Rayleigh scattering intensity can be further reduced. Here, the temperature of the heating furnace is a temperature near the center of the furnace. For example, to set the temperature near the center of the furnace to about 1600 ° C., the temperature of the heater is set to about 1700 ° C.

【００１３】また、加熱炉は、線引きされた光ファイバ
が通る炉心管を有し、炉心管は、 Ｌ１≦０．２×Ｖ Ｌ１：線引き炉のヒータ下端から炉心管上端までの距離
（ｍ） Ｖ：線引き速度（ｍ／ｓ） を満たす位置に配設されていることが好ましい。線引き
速度が速い場合、線引き速度が遅い場合に比して、線引
きされた光ファイバの温度が同じとなる位置が樹脂被覆
部寄りの位置となる。従って、加熱炉の炉心管の位置
を、 Ｌ１≦０．２×Ｖ が満たされる位置とすることにより、加熱炉の炉心管を
線引き速度の大きさに対応した適切な位置に配設するこ
とができ、光ファイバの冷却速度を適切に遅らせること
ができる。[0013] The heating furnace has a core tube through which the drawn optical fiber passes. L1 ≦ 0.2 × V L1: distance (m) from the lower end of the heater of the drawing furnace to the upper end of the core tube. V: It is preferable to be provided at a position satisfying the drawing speed (m / s). When the drawing speed is high, the position where the temperature of the drawn optical fiber becomes the same is closer to the resin coating portion than when the drawing speed is low. Accordingly, by setting the position of the furnace tube of the heating furnace to a position where L1 ≦ 0.2 × V is satisfied, it is possible to arrange the furnace tube of the heating furnace at an appropriate position corresponding to the magnitude of the drawing speed. Thus, the cooling rate of the optical fiber can be appropriately reduced.

【００１４】また、加熱炉は、線引きされた光ファイバ
が通る炉心管を有し、炉心管は、線引きされた光ファイ
バの炉心管への入線温度が１４００〜１８００℃の範囲
となる位置に配設されることが好ましい。この場合に
は、加熱炉の炉心管が、線引き速度の大きさに対応した
適切な位置に配設され、光ファイバの冷却速度を適切に
遅らせることができる。The heating furnace has a core tube through which the drawn optical fiber passes. The core tube is arranged at a position where the drawn temperature of the drawn optical fiber into the core tube is in the range of 1400 to 1800 ° C. Preferably, it is provided. In this case, the core tube of the heating furnace is disposed at an appropriate position corresponding to the magnitude of the drawing speed, so that the cooling speed of the optical fiber can be appropriately delayed.

【００１５】また、加熱炉は、線引きされた光ファイバ
が通る炉心管を有し、炉心管は、 Ｌ２≧Ｖ／８ Ｌ２：炉心管の全長（ｍ） Ｖ：線引き速度（ｍ／ｓ） を満たすように形成されていることが好ましい。この場
合には、加熱炉の炉心管の長さを、線引き速度の大きさ
に対応した適切な長さに設定することができ、光ファイ
バの冷却速度を適切に遅らせることができる。The heating furnace has a core tube through which the drawn optical fiber passes, and the core tube has the following relationship: L2 ≧ V / 8 L2: total length of the core tube (m) V: drawing speed (m / s) It is preferable that it is formed so as to satisfy. In this case, the length of the furnace tube of the heating furnace can be set to an appropriate length corresponding to the magnitude of the drawing speed, and the cooling speed of the optical fiber can be appropriately delayed.

【００１６】また、加熱炉は、線引き炉側を高温に、樹
脂被覆部側を低温とする温度勾配が与えられていること
が好ましい。加熱線引きされた光ファイバの温度は、線
引き炉側から樹脂被覆部側に向かって低下する温度分布
を有する。従って、加熱炉に、線引き炉側を高温に、樹
脂被覆部側を低温とする温度勾配を与えることにより、
加熱炉が上述した温度分布を有する光ファイバに対応し
た温度分布を有することとなり、光ファイバを更に適切
な冷却速度にて冷却することができる。The heating furnace is preferably provided with a temperature gradient in which the temperature of the drawing furnace is high and the temperature of the resin coating portion is low. The temperature of the drawn optical fiber has a temperature distribution that decreases from the drawing furnace side to the resin coating portion side. Therefore, by giving the heating furnace a temperature gradient in which the drawing furnace side is at a high temperature and the resin coating portion side is at a low temperature,
Since the heating furnace has a temperature distribution corresponding to the optical fiber having the above-described temperature distribution, the optical fiber can be cooled at a more appropriate cooling rate.

【００１７】また、請求項７に記載の本発明による光フ
ァイバの製造方法は、光ファイバ母材を加熱線引きし、
線引きされた光ファイバを樹脂により被覆する光ファイ
バの製造方法であって、光ファイバ母材を加熱線引きす
る線引き炉と線引きされた光ファイバを樹脂により被覆
する樹脂被覆部との間に設けられる加熱炉にて、線引き
された光ファイバを光ファイバの温度が１２００〜１７
００℃の範囲内の温度であるように加熱することを特徴
としている。According to a seventh aspect of the present invention, in the method for manufacturing an optical fiber, the optical fiber preform is heated and drawn.
What is claimed is: 1. A method for producing an optical fiber, comprising coating a drawn optical fiber with a resin, comprising: a heating furnace provided between a drawing furnace for heating and drawing an optical fiber preform and a resin coating portion for coating the drawn optical fiber with a resin. In a furnace, the drawn optical fiber is heated to a temperature of 1200 to 17
It is characterized in that heating is performed so that the temperature is within the range of 00 ° C.

【００１８】上述の請求項７に記載の光ファイバの製造
方法によれば、線引き炉と樹脂被覆部との間に設けられ
る加熱炉にて、線引きされた光ファイバを光ファイバの
温度が１２００〜１７００℃の範囲内の温度であるよう
に加熱するので、加熱線引きされ、樹脂が被覆される前
の光ファイバのうち、光ファイバの温度が１２００〜１
７００℃となっている部分のうちの所定区間での冷却速
度が遅くなり、徐冷される。このため、光ファイバの構
造緩和が短時間の内に進行し、原子配列の乱雑さが低減
されることになり、加熱線引きから樹脂被覆までの極め
て短い間で、レイリー散乱強度を低減して伝送損失が低
くされた光ファイバの製造が可能となる。また、線引き
後の樹脂を被覆する前の光ファイバの冷却速度を制御す
ることによりレイリー散乱強度の低減を図っているの
で、上述した先行技術のような再加熱のための熱処理が
不要となり、表面に樹脂が被覆された光ファイバ素線の
量産に極めて容易に適用することが可能となる。According to the method for manufacturing an optical fiber according to the seventh aspect, the drawn optical fiber is heated to a temperature of 1200 to 1200 in a heating furnace provided between the drawing furnace and the resin coating portion. Since the heating is performed so that the temperature is within the range of 1700 ° C., the temperature of the optical fiber is 1200 to 1
The cooling rate in a predetermined section of the portion at 700 ° C. is reduced, and the cooling is performed gradually. As a result, the relaxation of the structure of the optical fiber proceeds in a short time, and the disorder of the atomic arrangement is reduced, and the Rayleigh scattering intensity is reduced and transmitted during a very short period from the heating wire drawing to the resin coating. It is possible to manufacture an optical fiber with reduced loss. In addition, since the Rayleigh scattering intensity is reduced by controlling the cooling rate of the optical fiber before coating with the resin after drawing, the heat treatment for reheating as in the prior art described above is not required, and the surface It can be applied very easily to mass production of optical fiber wires coated with resin.

【００１９】[0019]

【発明の実施の形態】本発明の実施の形態を図面に基づ
いて説明する。なお、図面の説明において同一の要素に
は同一の符号を付しており、重複する説明は省略する。Embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. In the description of the drawings, the same elements will be denoted by the same reference symbols, without redundant description.

【００２０】まず、図１を参照しながら、本発明による
光ファイバの製造方法及びこの製造方法に用いられる線
引き装置の実施形態を説明する。First, an embodiment of a method for manufacturing an optical fiber according to the present invention and a drawing apparatus used in the method will be described with reference to FIG.

【００２１】線引き装置１は石英系光ファイバの線引き
装置であって、線引き炉１１、徐冷用加熱炉２１及び樹
脂硬化部３１を有し、線引き炉１１、徐冷用加熱炉２１
及び樹脂硬化部３１は光ファイバ母材２を線引きする方
向（図１において、上から下）に、線引き炉１１、徐冷
用加熱炉２１、樹脂硬化部３１の順で配設されている。
母材供給装置（図示せず）に保持された光ファイバ母材
２を線引き炉１１に供給し、線引き炉１１内のヒータ１
２で光ファイバ母材２の下端を加熱・軟化させ、光ファ
イバ３を線引きする。線引き炉１１の炉心管１３には、
不活性ガス供給部１４からの不活性ガス供給通路１５が
接続されており、線引き炉１１の炉心管１３内が不活性
ガス雰囲気となるように構成されている。加熱線引きさ
れた光ファイバ３は炉心管１３内にて、１７００℃程度
にまで不活性ガスにより急激に冷却される。その後、光
ファイバ３は、炉心管１３の下部から線引き炉１１外に
出され、線引き炉１１と徐冷用加熱炉２１との間にて空
冷される。不活性ガスとしては、例えばＮ2ガスを用い
ることができ、このＮ2ガスの熱伝導係数λ（Ｔ＝３０
０Ｋ）は２６ｍＷ／（ｍ・Ｋ）である。空気の熱伝導係
数λ（Ｔ＝３００Ｋ）は２６ｍＷ／（ｍ・Ｋ）である。The drawing apparatus 1 is a drawing apparatus for a silica-based optical fiber, and has a drawing furnace 11, a heating furnace 21 for slow cooling, and a resin curing section 31, and the drawing furnace 11, the heating furnace 21 for slow cooling.
The resin curing section 31 is arranged in the direction of drawing the optical fiber preform 2 (from top to bottom in FIG. 1) in the order of the drawing furnace 11, the annealing furnace 21 for slow cooling, and the resin curing section 31.
An optical fiber preform 2 held by a preform supply device (not shown) is supplied to a drawing furnace 11 and a heater 1 in the drawing furnace 11 is supplied.
In step 2, the lower end of the optical fiber preform 2 is heated and softened, and the optical fiber 3 is drawn. The core tube 13 of the drawing furnace 11 includes:
An inert gas supply passage 15 from the inert gas supply unit 14 is connected, and the inside of the furnace tube 13 of the drawing furnace 11 is configured to have an inert gas atmosphere. The heated optical fiber 3 is rapidly cooled in the furnace tube 13 to about 1700 ° C. by an inert gas. Thereafter, the optical fiber 3 is taken out of the drawing furnace 11 from the lower part of the furnace tube 13 and air-cooled between the drawing furnace 11 and the annealing furnace 21 for slow cooling. The inert gas, e.g. N 2 gas may be used, thermal conductivity coefficient lambda (T = 30 in this N 2 gas
0K) is 26 mW / (m · K). The heat conduction coefficient λ (T = 300K) of air is 26 mW / (m · K).

【００２２】空冷された光ファイバ３を徐冷用加熱炉２
１に送り、光ファイバ３の所定区間を加熱し、所定の冷
却速度にて徐冷する。徐冷用加熱炉２１はその中を光フ
ァイバ３が通る炉心管２３を有し、この炉心管２３は、
光ファイバ母材２の線引き方向（図１において、上下方
向）での全長Ｌ２（ｍ）が、 Ｌ２≧Ｖ／８ ………………… （２） ここで、Ｖ：線引き速度（ｍ／ｓ） を満足するように設定されている。また、徐冷用加熱炉
２１は、炉心管２３の位置が、炉心管２３に入る直前の
光ファイバ３の温度（入線温度）が１４００〜１８００
℃の範囲となる位置に設定されており、線引き炉１１に
対して、 Ｌ１≦０．２×Ｖ ………………… （３） ここで、Ｌ１：線引き炉１１のヒータ１２の下端から 炉心管２３の上端までの距離（ｍ） Ｖ：線引き速度（ｍ／ｓ） を満足するように、設けられている。徐冷用加熱炉２１
のヒータ２２の温度は、炉中心（光ファイバ３が通る部
分）の温度が１３００〜１６００℃の範囲内の温度、特
に、１３００〜１５００℃の範囲内の温度に設定されて
いる。The air-cooled optical fiber 3 is gradually cooled to the heating furnace 2.
1 to heat a predetermined section of the optical fiber 3 and gradually cool it at a predetermined cooling rate. The annealing furnace 21 for slow cooling has a furnace tube 23 through which the optical fiber 3 passes.
The total length L2 (m) of the optical fiber preform 2 in the drawing direction (vertical direction in FIG. 1) is L2 ≧ V / 8 (2) where V: drawing speed (m / s) is set to satisfy. In the heating furnace 21 for slow cooling, the temperature of the optical fiber 3 (incoming temperature) immediately before the furnace tube 23 enters the furnace tube 23 is 1400 to 1800.
The temperature is set at a position within the range of ° C., and with respect to the drawing furnace 11, L1 ≦ 0.2 × V (3) Here, L1: from the lower end of the heater 12 of the drawing furnace 11 It is provided to satisfy the distance (m) to the upper end of the furnace tube 23 (V): drawing speed (m / s). Heating furnace 21 for slow cooling
The temperature of the heater 22 is set such that the temperature at the center of the furnace (the portion through which the optical fiber 3 passes) is in the range of 1300 to 1600 ° C., particularly, 1300 to 1500 ° C.

【００２３】上述した徐冷用加熱炉２１（炉心管２３）
の位置及び長さの設定により、徐冷用加熱炉２１におい
て、加熱線引きされた光ファイバ３において温度が１２
００〜１７００℃となる部分のうち、光ファイバ３の温
度差が５０℃以上となる区間、例えば、光ファイバ３の
温度が１４００〜１６００℃となる部分（温度差が２０
０℃となる区間）が１０００℃／秒以下の冷却速度で徐
冷されることになる。なお、炉中心の温度を１３００〜
１６００℃の範囲内の温度に設定することにより、加熱
線引きされた光ファイバ３において温度が１４００〜１
６００℃となる部分のうち、光ファイバ３の温度差が５
０℃以上となる区間が１０００℃／秒以下の冷却速度で
徐冷されることになる。The heating furnace 21 for slow cooling described above (core tube 23)
In the annealing furnace 21 for slow cooling, the temperature of the optical fiber 3 drawn by heating is 12
In the section where the temperature of the optical fiber 3 becomes 50 ° C. or more, for example, the section where the temperature of the optical fiber 3 becomes 1400 to 1600 ° C. (the temperature difference is 20 ° C.).
(A section at 0 ° C.) is gradually cooled at a cooling rate of 1000 ° C./sec or less. In addition, the temperature of the furnace center is 1300
By setting the temperature within the range of 1600 ° C., the temperature of the optical fiber 3 drawn by heating is 1400 to 1
The temperature difference of the optical fiber 3 is 5
The section where the temperature is 0 ° C. or more is gradually cooled at a cooling rate of 1000 ° C./second or less.

【００２４】徐冷用加熱炉２１の炉心管２３には、Ｎ2
ガス供給部２４からのＮ2ガス供給通路２５が接続され
ており、徐冷用加熱炉２１の炉心管２３内がＮ2ガス雰
囲気となるように構成されている。Ｎ2ガスを用いる代
わりに、空気あるいはＡｒといったの分子量の比較的大
きいガス等を用いることも可能である。もちろんカーボ
ンヒータを用いる場合には、不活性ガスを用いる必要が
ある。The furnace tube 23 of the heating furnace 21 for slow cooling contains N 2
The N 2 gas supply passage 25 from the gas supply unit 24 is connected, and the inside of the furnace tube 23 of the annealing furnace 21 for slow cooling is configured to have an N 2 gas atmosphere. Instead of using the N 2 gas, it is also possible to use a gas having a relatively large molecular weight such as air or Ar. Of course, when using a carbon heater, it is necessary to use an inert gas.

【００２５】徐冷用加熱炉２１を出た光ファイバ３は、
外径測定手段としての外径測定器４１により外径がオン
ライン測定され、その測定値がドラム４２を回転駆動す
る駆動モータ４３にフィードバックされて外径が一定と
なるように制御される。外径測定器４１からの出力信号
は、制御手段としての制御ユニット４４に送られ、光フ
ァイバ３の外径が予め設定された所定値となるように、
ドラム４２（駆動モータ４３）の回転速度を演算により
求める。制御ユニット４４からは、演算により求めたド
ラム４２（駆動モータ４３）の回転速度を示す出力信号
が駆動モータ用ドライバ（図示せず）に出力され、この
駆動モータ用ドライバは制御ユニット４４からの出力信
号に基づいて、駆動モータ４３の回転速度を制御する。The optical fiber 3 that has left the heating furnace 21 for slow cooling is
The outer diameter is measured online by an outer diameter measuring device 41 as an outer diameter measuring means, and the measured value is fed back to a drive motor 43 for driving the drum 42 to rotate so that the outer diameter is controlled to be constant. An output signal from the outer diameter measuring device 41 is sent to a control unit 44 as control means, and the outer diameter of the optical fiber 3 is set to a predetermined value so as to be a predetermined value.
The rotational speed of the drum 42 (drive motor 43) is obtained by calculation. From the control unit 44, an output signal indicating the rotational speed of the drum 42 (drive motor 43) obtained by the calculation is output to a drive motor driver (not shown), and the drive motor driver outputs the output signal from the control unit 44. The rotation speed of the drive motor 43 is controlled based on the signal.

【００２６】その後、光ファイバ３に、コーティングダ
イス５１によりＵＶ樹脂５２を塗布し、樹脂硬化部３１
のＵＶランプ３２によりＵＶ樹脂５２が硬化され、光フ
ァイバ素線４となる。そして、光ファイバ素線４は、ガ
イドローラ６１を経て、ドラム４２により巻き取られ
る。ドラム４２は、回転駆動軸４５に支持されており、
この回転駆動軸４５の端部は駆動モータ４３に接続され
ている。ここで、コーティングダイス５１及び樹脂硬化
部３１は、各請求項における樹脂被覆部を構成してい
る。樹脂被覆部としては、熱硬化樹脂を塗布し、加熱炉
により硬化させるように構成してもよい。Thereafter, a UV resin 52 is applied to the optical fiber 3 by a coating die 51,
The UV resin 52 is cured by the UV lamp 32 to form the optical fiber 4. Then, the optical fiber 4 is wound by the drum 42 via the guide roller 61. The drum 42 is supported by a rotary drive shaft 45,
The end of the rotary drive shaft 45 is connected to the drive motor 43. Here, the coating die 51 and the resin cured portion 31 constitute a resin coated portion in each claim. As the resin coating portion, a thermosetting resin may be applied and cured by a heating furnace.

【００２７】なお、線引き炉１１の炉心管１３には、不
活性ガス供給部１４からの不活性ガス供給通路１５が接
続されており、線引き炉１１の炉心管１３内が不活性ガ
ス雰囲気となるように構成されているが、不活性ガス供
給部１４としてＮ2ガス供給部を設け、炉心管１３内に
Ｎ2ガスを供給してＮ2ガス雰囲気となるように構成して
もよい。炉心管１３内にＮ2ガスを供給する理由は、線
引き速度が低速、例えば１００ｍ／ｍｉｎの場合には、
光ファイバ３がＨｅガス雰囲気では線引き炉１１（炉心
管１３）内で１０００℃程度まで冷却されてしまうこと
があり、線引き速度が低速の場合に炉心管１３内をＮ2
ガス雰囲気として、線引き炉１１（炉心管１３）出口で
の光ファイバ３の温度を１７００℃程度とするためであ
る。もちろん、Ｈｅガス供給部とＮ2ガス供給部とを設
け、線引き速度に対応して、炉心管１３内にＨｅガス及
び／又はＮ2ガスを供給するように構成してもよい。An inert gas supply passage 15 from an inert gas supply unit 14 is connected to the furnace tube 13 of the drawing furnace 11, and the inside of the furnace tube 13 of the drawing furnace 11 becomes an inert gas atmosphere. However, an N 2 gas supply unit may be provided as the inert gas supply unit 14, and the N 2 gas may be supplied into the furnace tube 13 so as to be in an N 2 gas atmosphere. The reason for supplying N 2 gas into the furnace tube 13 is that when the drawing speed is low, for example, 100 m / min,
May be optical fiber 3 will be cooled to 1000 ° C. approximately in a drawing furnace 11 (core tube 13) is a He gas atmosphere, the furnace tube 13 when drawing speed is slow N 2
This is because the temperature of the optical fiber 3 at the outlet of the drawing furnace 11 (core tube 13) is set to about 1700 ° C. as a gas atmosphere. Of course, a He gas supply unit and an N 2 gas supply unit may be provided to supply He gas and / or N 2 gas into the core tube 13 according to the drawing speed.

【００２８】次に、図２に基づいて、上述した線引き装
置１を用いて行った実験の結果について説明する。これ
らの実験において共通の条件は、以下のとおりである。
光ファイバ母材２として、外径３５ｍｍのものを用い、
この光ファイバ母材２から外径１２５μｍの光ファイバ
３を線引きした。線引き炉の温度は、炉心管内周面の表
面温度で２０００℃程度としている。なお、以下の実施
例１〜実施例８及び比較例１〜比較例４においては、光
ファイバ３の温度を、光ファイバ３の表面温度としてい
る。光ファイバ３の表面温度と光ファイバ３内部との温
度差は２０〜１００℃程度である。線引き炉１１及び徐
冷用加熱炉２１の温度は、各炉心管１３，２３の内周面
（光ファイバ母材２あるいは光ファイバ３の表面と対向
する面）の表面温度としている。実施例１〜実施例８及
び比較例１〜比較例４とも、全て不活性ガスにはＮ2ガ
スを使用した。Next, the results of an experiment conducted using the above-described drawing apparatus 1 will be described with reference to FIG. The common conditions in these experiments are as follows.
An optical fiber preform 2 having an outer diameter of 35 mm was used.
An optical fiber 3 having an outer diameter of 125 μm was drawn from the optical fiber preform 2. The temperature of the drawing furnace is about 2000 ° C. as the surface temperature of the inner peripheral surface of the furnace tube. In the following Examples 1 to 8 and Comparative Examples 1 to 4, the temperature of the optical fiber 3 is the surface temperature of the optical fiber 3. The temperature difference between the surface temperature of the optical fiber 3 and the inside of the optical fiber 3 is about 20 to 100 ° C. The temperatures of the drawing furnace 11 and the annealing furnace 21 are the surface temperatures of the inner peripheral surfaces of the furnace tubes 13 and 23 (the surfaces facing the surface of the optical fiber preform 2 or the optical fiber 3). In all of Examples 1 to 8 and Comparative Examples 1 to 4, N 2 gas was used as the inert gas.

【００２９】実施例１〜実施例４は、上述した実施形態
に係る光ファイバの製造装置及び製造方法による実施例
であり、比較例１及び比較例２は、上述した実施形態に
係る光ファイバの製造装置及び製造方法による実施例と
の対比のために行った比較例である。Examples 1 to 4 are examples using the apparatus and method for manufacturing an optical fiber according to the above-described embodiment. Comparative Examples 1 and 2 are examples of the optical fiber according to the above-described embodiment. It is a comparative example performed for comparison with the example by the manufacturing apparatus and the manufacturing method.

【００３０】（実施例１）Ｌ１＝０．４ｍ、Ｌ２＝０．
５ｍとなる炉心管（内周直径が略３０ｍｍ）を有する徐
冷用加熱炉を用いて、光ファイバの線引きを行った。線
引きする光ファイバ母材は、コア部が純石英ガラスから
なり、クラッド部がフッ素添加ガラスからなる。線引き
速度は４ｍ／ｓ、線引き張力は２０ｇｆ、徐冷用加熱炉
（炉中心の温度）の温度は１３００℃とした。この時、
徐冷用加熱炉に入る直前の光ファイバの温度（入線温
度）は、光ファイバの表面温度で１６００℃であり、徐
冷用加熱炉から出た直後の光ファイバの温度は、光ファ
イバの表面温度で１３５０℃であった。従って、徐冷用
加熱炉において、線引きされた光ファイバのうち温度が
１６００〜１３５０℃となる部分が、徐冷用加熱炉の全
長である０．５ｍの区間において平均約２０００℃／秒
の徐冷速度にて冷却されたことになる。(Example 1) L1 = 0.4 m, L2 = 0.
The optical fiber was drawn using a slow cooling heating furnace having a 5 m furnace tube (with an inner diameter of about 30 mm). The optical fiber preform to be drawn has a core made of pure silica glass and a clad made of fluorine-doped glass. The drawing speed was 4 m / s, the drawing tension was 20 gf, and the temperature of the annealing furnace for annealing (temperature at the center of the furnace) was 1300 ° C. At this time,
The temperature (input temperature) of the optical fiber immediately before entering the annealing furnace is 1600 ° C. at the surface temperature of the optical fiber, and the temperature of the optical fiber immediately after exiting from the heating furnace is the surface temperature of the optical fiber. The temperature was 1350 ° C. Therefore, in the annealing furnace for slow cooling, the portion of the drawn optical fiber having a temperature of 1600 to 1350 ° C. has an average cooling rate of about 2000 ° C./sec in the 0.5 m section which is the entire length of the annealing furnace for slow cooling. This means that it has been cooled at a cooling rate.

【００３１】炉心管の位置に関しては、０．４＜０．８
（＝４×０．２）となり上述した（３）式を満足してい
る。炉心管の全長に関しては、０．５＝０．５（＝４／
８）となり上述した（２）式を満足している。線引きさ
れた光ファイバの伝送損失（波長１．５５μｍの光に対
する伝送損失）を測定したところ、０．１６７ｄＢ／ｋ
ｍであった。Regarding the position of the core tube, 0.4 <0.8
(= 4 × 0.2), which satisfies the above expression (3). Regarding the total length of the core tube, 0.5 = 0.5 (= 4 /
8), which satisfies the above expression (2). When the transmission loss (transmission loss for light having a wavelength of 1.55 μm) of the drawn optical fiber was measured, it was 0.167 dB / k.
m.

【００３２】（実施例２）Ｌ１＝０．４ｍ、Ｌ２＝１．
０ｍとなる炉心管（内周直径が略３０ｍｍ）を有する徐
冷用加熱炉を用いて、光ファイバの線引きを行った。線
引きする光ファイバ母材は、コア部が純石英ガラスから
なり、クラッド部がフッ素添加ガラスからなる。線引き
速度は４ｍ／ｓ、線引き張力は２０ｇｆ、徐冷用加熱炉
（炉中心の温度）の温度は１３００℃とした。この時、
徐冷用加熱炉に入る直前の光ファイバの温度（入線温
度）は、光ファイバの表面温度で１６００℃であり、徐
冷用加熱炉から出た直後の光ファイバの温度は、光ファ
イバの表面温度で１３５０℃であった。従って、徐冷用
加熱炉において、線引きされた光ファイバのうち温度が
１６００〜１３５０℃となる部分が、徐冷用加熱炉の全
長である１．０ｍの区間において平均約１０００℃／秒
の徐冷速度にて冷却されたことになる。(Embodiment 2) L1 = 0.4 m, L2 = 1.
The optical fiber was drawn by using a heating furnace for slow cooling having a furnace tube (inner diameter of about 30 mm) having a diameter of 0 m. The optical fiber preform to be drawn has a core made of pure silica glass and a clad made of fluorine-doped glass. The drawing speed was 4 m / s, the drawing tension was 20 gf, and the temperature of the annealing furnace for annealing (temperature at the center of the furnace) was 1300 ° C. At this time,
The temperature (input temperature) of the optical fiber immediately before entering the annealing furnace is 1600 ° C. at the surface temperature of the optical fiber, and the temperature of the optical fiber immediately after exiting from the heating furnace is the surface temperature of the optical fiber. The temperature was 1350 ° C. Therefore, in the annealing furnace for slow cooling, the portion of the drawn optical fiber having a temperature of 1600 to 1350 ° C. has an average annealing speed of about 1000 ° C./sec in the section of 1.0 m which is the entire length of the annealing furnace for slow cooling. This means that it has been cooled at a cooling rate.

【００３３】炉心管の位置に関しては、０．４＜０．８
（＝４×０．２）となり上述した（３）式を満足してい
る。炉心管の全長に関しては、１．０＞０．５（＝４／
８）となり上述した（２）式を満足している。線引きさ
れた光ファイバの伝送損失（波長１．５５μｍの光に対
する伝送損失）を測定したところ、０．１６５ｄＢ／ｋ
ｍであった。As for the position of the core tube, 0.4 <0.8
(= 4 × 0.2), which satisfies the above expression (3). Regarding the total length of the core tube, 1.0> 0.5 (= 4 /
8), which satisfies the above expression (2). When the transmission loss (transmission loss for light having a wavelength of 1.55 μm) of the drawn optical fiber was measured, it was 0.165 dB / k.
m.

【００３４】（実施例３）Ｌ１＝０．４ｍ、Ｌ２＝２．
０ｍとなる炉心管（内周直径が略３０ｍｍ）を有する徐
冷用加熱炉を用いて、光ファイバの線引きを行った。線
引きする光ファイバ母材は、コア部が純石英ガラスから
なり、クラッド部がフッ素添加ガラスからなる。線引き
速度は４ｍ／ｓ、線引き張力は２０ｇｆ、徐冷用加熱炉
（炉中心の温度）の温度は１３００℃とした。この時、
徐冷用加熱炉に入る直前の光ファイバの温度（入線温
度）は、光ファイバの表面温度で１６００℃であり、徐
冷用加熱炉から出た直後の光ファイバの温度は、光ファ
イバの表面温度で１３００℃であった。従って、徐冷用
加熱炉において、線引きされた光ファイバのうち温度が
１６００〜１３００℃となる部分が、徐冷用加熱炉の全
長である２．０ｍの区間において平均約６００℃／秒の
徐冷速度にて冷却されたことになる。(Embodiment 3) L1 = 0.4 m, L2 = 2.
The optical fiber was drawn by using a heating furnace for slow cooling having a furnace tube (inner diameter of about 30 mm) having a diameter of 0 m. The optical fiber preform to be drawn has a core made of pure silica glass and a clad made of fluorine-doped glass. The drawing speed was 4 m / s, the drawing tension was 20 gf, and the temperature of the annealing furnace for annealing (temperature at the center of the furnace) was 1300 ° C. At this time,
The temperature (input temperature) of the optical fiber immediately before entering the annealing furnace is 1600 ° C. at the surface temperature of the optical fiber, and the temperature of the optical fiber immediately after exiting from the heating furnace is the surface temperature of the optical fiber. The temperature was 1300 ° C. Therefore, in the annealing furnace for slow cooling, the part of the drawn optical fiber having a temperature of 1600 to 1300 ° C. is gradually cooled at an average rate of about 600 ° C./sec in the section of 2.0 m which is the entire length of the annealing furnace for slow cooling. This means that it has been cooled at a cooling rate.

【００３５】炉心管の位置に関しては、０．４＜０．８
（＝４×０．２）となり上述した（３）式を満足してい
る。炉心管の全長に関しては、２．０＞０．５（＝４／
８）となり上述した（２）式を満足している。線引きさ
れた光ファイバの伝送損失（波長１．５５μｍの光に対
する伝送損失）を測定したところ、０．１６４ｄＢ／ｋ
ｍであった。Regarding the position of the furnace tube, 0.4 <0.8
(= 4 × 0.2), which satisfies the above expression (3). Regarding the total length of the core tube, 2.0> 0.5 (= 4 /
8), which satisfies the above expression (2). When the transmission loss (transmission loss for light having a wavelength of 1.55 μm) of the drawn optical fiber was measured, it was 0.164 dB / k.
m.

【００３６】（実施例４）Ｌ１＝０．６ｍ、Ｌ２＝１．
０ｍとなる炉心管（内周直径が略３０ｍｍ）を有する徐
冷用加熱炉を用いて、光ファイバの線引きを行った。線
引きする光ファイバ母材は、コア部が純石英ガラスから
なり、クラッド部がフッ素添加ガラスからなる。線引き
速度は４ｍ／ｓ、線引き張力は２０ｇｆ、徐冷用加熱炉
（炉中心の温度）の温度は１３００℃とした。この時、
徐冷用加熱炉に入る直前の光ファイバの温度（入線温
度）は、光ファイバの表面温度で１４００℃であり、徐
冷用加熱炉から出た直後の光ファイバの温度は、光ファ
イバの表面温度で１３００℃であった。従って、徐冷用
加熱炉において、線引きされた光ファイバのうち温度が
１４００〜１３００℃となる部分が、徐冷用加熱炉の全
長である１．０ｍの区間において平均約２５０℃／秒の
徐冷速度にて冷却されたことになる。(Embodiment 4) L1 = 0.6 m, L2 = 1.
The optical fiber was drawn by using a heating furnace for slow cooling having a furnace tube (inner diameter of about 30 mm) having a diameter of 0 m. The optical fiber preform to be drawn has a core made of pure silica glass and a clad made of fluorine-doped glass. The drawing speed was 4 m / s, the drawing tension was 20 gf, and the temperature of the annealing furnace for annealing (temperature at the center of the furnace) was 1300 ° C. At this time,
The temperature of the optical fiber immediately before entering the annealing furnace (incoming wire temperature) is 1400 ° C. at the surface temperature of the optical fiber, and the temperature of the optical fiber immediately after leaving the annealing furnace is the surface temperature of the optical fiber. The temperature was 1300 ° C. Therefore, in the annealing furnace for slow cooling, the part of the drawn optical fiber having a temperature of 1400 to 1300 ° C. has an average cooling rate of about 250 ° C./sec in the section of 1.0 m which is the entire length of the annealing furnace for slow cooling. This means that it has been cooled at a cooling rate.

【００３７】炉心管の位置に関しては、０．８＝０．８
（＝４×０．２）となり上述した（３）式を満足してい
る。炉心管の全長に関しては、１．０＞０．５（＝４／
８）となり上述した（２）式を満足している。線引きさ
れた光ファイバの伝送損失（波長１．５５μｍの光に対
する伝送損失）を測定したところ、０．１６７ｄＢ／ｋ
ｍであった。As for the position of the furnace tube, 0.8 = 0.8
(= 4 × 0.2), which satisfies the above expression (3). Regarding the total length of the core tube, 1.0> 0.5 (= 4 /
8), which satisfies the above expression (2). When the transmission loss (transmission loss for light having a wavelength of 1.55 μm) of the drawn optical fiber was measured, it was 0.167 dB / k.
m.

【００３８】（比較例１）徐冷用加熱炉を取り外した状
態で光ファイバの線引きを行った。線引きする光ファイ
バ母材は、コア部が純石英ガラスからなり、クラッド部
がフッ素添加ガラスからなる。線引き速度は２〜１０ｍ
／ｓ、線引き張力は２０ｇｆとした。この時、光ファイ
バの温度が１３００〜１７００℃となる部分は、約５０
００℃／秒の徐冷速度にて冷却された。(Comparative Example 1) An optical fiber was drawn with the annealing furnace for cooling slowly removed. The optical fiber preform to be drawn has a core made of pure silica glass and a clad made of fluorine-doped glass. Drawing speed is 2-10m
/ S, and the drawing tension was 20 gf. At this time, the portion where the temperature of the optical fiber becomes 1300 to 1700 ° C. is approximately 50
It was cooled at a slow cooling rate of 00 ° C./sec.

【００３９】線引きされた光ファイバの伝送損失（波長
１．５５μｍの光に対する伝送損失）を測定したとこ
ろ、０．１６８ｄＢ／ｋｍであり、線引き速度に対する
依存性はなかった。When the transmission loss (transmission loss for light having a wavelength of 1.55 μm) of the drawn optical fiber was measured, it was 0.168 dB / km, and there was no dependency on the drawing speed.

【００４０】（比較例２）Ｌ１＝１．０ｍ、Ｌ２＝１．
０ｍとなる炉心管（内周直径が略３０ｍｍ）を有する徐
冷用加熱炉を用いて、光ファイバの線引きを行った。線
引きする光ファイバ母材は、コア部が純石英ガラスから
なり、クラッド部がフッ素添加ガラスからなる。線引き
速度は４ｍ／ｓ、線引き張力は２０ｇｆ、徐冷用加熱炉
（炉中心の温度）の温度は１３００℃とした。この時、
徐冷用加熱炉に入る直前の光ファイバの温度（入線温
度）は、光ファイバの表面温度で１０００℃であった。Comparative Example 2 L1 = 1.0 m, L2 = 1.
The optical fiber was drawn by using a heating furnace for slow cooling having a furnace tube (inner diameter of about 30 mm) having a diameter of 0 m. The optical fiber preform to be drawn has a core made of pure silica glass and a clad made of fluorine-doped glass. The drawing speed was 4 m / s, the drawing tension was 20 gf, and the temperature of the annealing furnace for annealing (temperature at the center of the furnace) was 1300 ° C. At this time,
The temperature (input temperature) of the optical fiber immediately before entering the heating furnace for slow cooling was 1000 ° C. at the surface temperature of the optical fiber.

【００４１】炉心管の位置に関しては、１．２＞０．８
（＝４×０．２）となり上述した（３）式を満足してい
ない。炉心管の全長に関しては、１．０＞０．５（＝４
／８）となり上述した（２）式を満足している。線引き
された光ファイバの伝送損失（波長１．５５μｍの光に
対する伝送損失）を測定したところ、０．１６８ｄＢ／
ｋｍであり、徐冷用加熱炉を取り外した比較例１におけ
る伝送損失と同値となっている。As for the position of the furnace tube, 1.2> 0.8
(= 4 × 0.2), which does not satisfy the above equation (3). For the total length of the core tube, 1.0> 0.5 (= 4
/ 8), which satisfies the above expression (2). When the transmission loss (transmission loss for light having a wavelength of 1.55 μm) of the drawn optical fiber was measured, it was 0.168 dB /
km, which is the same value as the transmission loss in Comparative Example 1 in which the heating furnace for slow cooling was removed.

【００４２】以上のように、実施例１〜実施例４におい
ては、波長１．５５μｍの光に対する伝送損失が０．１
６４〜０．１６７ｄＢ／ｋｍとなり、比較例１及び比較
例２における波長１．５５μｍの光に対する伝送損失が
０．１６８ｄＢ／ｋｍと比べて、伝送損失を０．００１
〜０．００４ｄＢ／ｋｍの範囲で低減できることが確認
された。線引き速度が４ｍ／ｓの場合、徐冷用加熱炉の
炉心管の位置としてＬ１を０．８ｍより大きく（線引き
炉から離れる）することは、線引き後の光ファイバの温
度が１２００〜１７００℃となる部分を加熱することが
難しくなり、この部分の冷却速度を遅くすることができ
ず、伝送損失を増加させることになる。また、徐冷用加
熱炉の炉心管を（３）式を満足する位置に配設した場合
においても、炉心管の全長を０．５ｍより短くすること
は、線引き後の光ファイバの温度が１２００〜１７００
℃となる部分を加熱することが難しくなり、この部分の
冷却速度を遅くすることができず、伝送損失を増加させ
ることになる。As described above, in the first to fourth embodiments, the transmission loss for light having a wavelength of 1.55 μm is 0.1%.
64 to 0.167 dB / km, and the transmission loss for light having a wavelength of 1.55 μm in Comparative Examples 1 and 2 is 0.001 dB compared to 0.168 dB / km.
It was confirmed that reduction could be achieved in the range of ０．００0.004 dB / km. When the drawing speed is 4 m / s, making L1 larger than 0.8 m (away from the drawing furnace) as the position of the furnace tube of the heating furnace for slow cooling means that the temperature of the optical fiber after drawing is 1200 to 1700 ° C. It becomes difficult to heat the part, and the cooling rate of this part cannot be reduced, resulting in an increase in transmission loss. Further, even when the furnace tube of the annealing furnace for slow cooling is disposed at a position satisfying the expression (3), shortening the total length of the furnace tube to less than 0.5 m is necessary to reduce the temperature of the optical fiber after drawing to 1200. ~ 1700
It becomes difficult to heat the part where the temperature reaches ° C, and the cooling rate of this part cannot be reduced, resulting in an increase in transmission loss.

【００４３】次に、徐冷用加熱炉（炉心管内周面の表面
温度）の温度条件を変更して、実験を行った。実施例５
及び実施例６は、上述した実施形態に係る光ファイバの
製造装置及び製造方法による実施例であり、比較例３
は、上述した実施形態に係る光ファイバの製造装置及び
製造方法による実施例との対比のために行った比較例で
ある。Next, an experiment was conducted by changing the temperature conditions of the heating furnace for slow cooling (surface temperature of the inner peripheral surface of the furnace tube). Example 5
And Example 6 is an example using the optical fiber manufacturing apparatus and the manufacturing method according to the above-described embodiment, and Comparative Example 3
Is a comparative example performed for comparison with an example using the apparatus and method for manufacturing an optical fiber according to the above-described embodiment.

【００４４】（実施例５）Ｌ１＝０．４ｍ、Ｌ２＝１．
０ｍとなる炉心管（内周直径が略３０ｍｍ）を有する徐
冷用加熱炉を用いて、光ファイバの線引きを行った。線
引きする光ファイバ母材は、コア部が純石英ガラスから
なり、クラッド部がフッ素添加ガラスからなる。線引き
速度は４ｍ／ｓ、線引き張力は２０ｇｆ、徐冷用加熱炉
（炉中心の温度）の温度は１５００℃とした。この時、
徐冷用加熱炉に入る直前の光ファイバの温度（入線温
度）は、光ファイバの表面温度で１６００℃であり、徐
冷用加熱炉から出た直後の光ファイバの温度は、光ファ
イバの表面温度で１５３０℃であった。従って、徐冷用
加熱炉において、線引きされた光ファイバのうち温度が
１６００〜１５３０℃となる部分が、徐冷用加熱炉の全
長である１．０ｍの区間において平均約２８０℃／秒の
徐冷速度にて冷却されたことになる。(Embodiment 5) L1 = 0.4 m, L2 = 1.
The optical fiber was drawn by using a heating furnace for slow cooling having a furnace tube (inner diameter of about 30 mm) having a diameter of 0 m. The optical fiber preform to be drawn has a core made of pure silica glass and a clad made of fluorine-doped glass. The drawing speed was 4 m / s, the drawing tension was 20 gf, and the temperature of the annealing furnace (temperature at the center of the furnace) was 1500 ° C. At this time,
The temperature (input temperature) of the optical fiber immediately before entering the annealing furnace is 1600 ° C. at the surface temperature of the optical fiber, and the temperature of the optical fiber immediately after exiting from the heating furnace is the surface temperature of the optical fiber. The temperature was 1530 ° C. Therefore, in the annealing furnace for slow cooling, the part of the drawn optical fiber having a temperature of 1600 to 1530 ° C. has an average annealing speed of about 280 ° C./sec in the section of 1.0 m which is the entire length of the annealing furnace for slow cooling. This means that it has been cooled at a cooling rate.

【００４５】炉心管の位置に関しては、０．４＜０．８
（＝４×０．２）となり上述した（３）式を満足してい
る。炉心管の全長に関しては、１．０＞０．５（＝４／
８）となり上述した（２）式を満足している。線引きさ
れた光ファイバの伝送損失（波長１．５５μｍの光に対
する伝送損失）を測定したところ、０．１６２ｄＢ／ｋ
ｍであった。As for the position of the furnace tube, 0.4 <0.8
(= 4 × 0.2), which satisfies the above expression (3). Regarding the total length of the core tube, 1.0> 0.5 (= 4 /
8), which satisfies the above expression (2). When the transmission loss (transmission loss for light having a wavelength of 1.55 μm) of the drawn optical fiber was measured, it was 0.162 dB / k.
m.

【００４６】（実施例６）Ｌ１＝０．４ｍ、Ｌ２＝１．
０ｍとなる炉心管（内周直径が略３０ｍｍ）を有する徐
冷用加熱炉を用いて、光ファイバの線引きを行った。線
引きする光ファイバ母材は、コア部が純石英ガラスから
なり、クラッド部がフッ素添加ガラスからなる。線引き
速度は４ｍ／ｓ、線引き張力は２０ｇｆ、徐冷用加熱炉
（炉中心の温度）の温度は１２００℃とした。この時、
徐冷用加熱炉に入る直前の光ファイバの温度（入線温
度）は、光ファイバの表面温度で１６００℃であり、徐
冷用加熱炉から出た直後の光ファイバの温度は、光ファ
イバの表面温度で１２５０℃であった。従って、徐冷用
加熱炉において、線引きされた光ファイバのうち温度が
１６００〜１２５０℃となる部分が、徐冷用加熱炉の全
長である１．０ｍの区間において平均約３５０℃／秒の
徐冷速度にて冷却されたことになる。(Embodiment 6) L1 = 0.4 m, L2 = 1.
The optical fiber was drawn by using a heating furnace for slow cooling having a furnace tube (inner diameter of about 30 mm) having a diameter of 0 m. The optical fiber preform to be drawn has a core made of pure silica glass and a clad made of fluorine-doped glass. The drawing speed was 4 m / s, the drawing tension was 20 gf, and the temperature of the annealing furnace (temperature at the center of the furnace) was 1200 ° C. At this time,
The temperature (input temperature) of the optical fiber immediately before entering the annealing furnace is 1600 ° C. at the surface temperature of the optical fiber, and the temperature of the optical fiber immediately after exiting from the heating furnace is the surface temperature of the optical fiber. The temperature was 1250 ° C. Therefore, in the annealing furnace for slow cooling, the part of the drawn optical fiber having a temperature of 1600 to 1250 ° C. has an average annealing speed of about 350 ° C./sec in the section of 1.0 m which is the entire length of the annealing furnace for slow cooling. This means that it has been cooled at a cooling rate.

【００４７】炉心管の位置に関しては、０．４＜０．８
（＝４×０．２）となり上述した（３）式を満足してい
る。炉心管の全長に関しては、１．０＞０．５（＝４／
８）となり上述した（２）式を満足している。線引きさ
れた光ファイバの伝送損失（波長１．５５μｍの光に対
する伝送損失）を測定したところ、０．１６７ｄＢ／ｋ
ｍであった。Regarding the position of the furnace tube, 0.4 <0.8
(= 4 × 0.2), which satisfies the above expression (3). Regarding the total length of the core tube, 1.0> 0.5 (= 4 /
8), which satisfies the above expression (2). When the transmission loss (transmission loss for light having a wavelength of 1.55 μm) of the drawn optical fiber was measured, it was 0.167 dB / k.
m.

【００４８】（比較例３）Ｌ１＝０．４ｍ、Ｌ２＝１．
０ｍとなる炉心管（内周直径が略３０ｍｍ）を有する徐
冷用加熱炉を用いて、光ファイバの線引きを行った。線
引きする光ファイバ母材は、コア部が純石英ガラスから
なり、クラッド部がフッ素添加ガラスからなる。線引き
速度は４ｍ／ｓ、線引き張力は２０ｇｆ、徐冷用加熱炉
（炉中心の温度）の温度は１０００℃とした。この時、
徐冷用加熱炉に入る直前の光ファイバの温度（入線温
度）は、光ファイバの表面温度で１６００℃であり、徐
冷用加熱炉から出た直後の光ファイバの温度は、光ファ
イバの表面温度で１０５０℃であった。従って、徐冷用
加熱炉において、線引きされた光ファイバのうち温度が
１６００〜１０５０℃となる部分が、徐冷用加熱炉の全
長である１．０ｍの区間において平均約２２００℃／秒
の徐冷速度にて冷却されたことになる。Comparative Example 3 L1 = 0.4 m, L2 = 1.
The optical fiber was drawn by using a heating furnace for slow cooling having a furnace tube (inner diameter of about 30 mm) having a diameter of 0 m. The optical fiber preform to be drawn has a core made of pure silica glass and a clad made of fluorine-doped glass. The drawing speed was 4 m / s, the drawing tension was 20 gf, and the temperature of the annealing furnace for cooling (temperature at the center of the furnace) was 1000 ° C. At this time,
The temperature (input temperature) of the optical fiber immediately before entering the annealing furnace is 1600 ° C. at the surface temperature of the optical fiber, and the temperature of the optical fiber immediately after exiting from the heating furnace is the surface temperature of the optical fiber. The temperature was 1050 ° C. Therefore, in the annealing furnace, the portion of the drawn optical fiber having a temperature of 1600 to 1050 ° C. has an average annealing speed of about 2200 ° C./sec in the section of 1.0 m which is the entire length of the annealing furnace. This means that it has been cooled at a cooling rate.

【００４９】比較例３は、炉心管の位置に関しては、
０．４＜０．８（＝４×０．２）となり上述した（３）
式を満足している。炉心管の全長に関しては、１．０＞
０．５（＝４／８）となり上述した（２）式を満足して
いる。しかし、徐冷用加熱炉の部分で光ファイバの温度
を１２００℃以上にできていない。線引きされた光ファ
イバの伝送損失（波長１．５５μｍの光に対する伝送損
失）を測定したところ、０．１６８ｄＢ／ｋｍであり、
徐冷用加熱炉を取り外した比較例１における伝送損失と
同値となっている。In Comparative Example 3, regarding the position of the core tube,
0.4 <0.8 (= 4 × 0.2) (3)
We are satisfied with expression. Regarding the total length of the core tube, 1.0>
0.5 (= 4/8), which satisfies the expression (2). However, the temperature of the optical fiber cannot be increased to 1200 ° C. or more in the heating furnace for slow cooling. When the transmission loss (transmission loss for light having a wavelength of 1.55 μm) of the drawn optical fiber was measured, it was 0.168 dB / km.
This is the same value as the transmission loss in Comparative Example 1 in which the heating furnace for slow cooling was removed.

【００５０】以上のように、実施例５及び実施例６にお
いては、波長１．５５μｍの光に対する伝送損失が０．
１６２〜０．１６７ｄＢ／ｋｍとなり、比較例３におけ
る波長１．５５μｍの光に対する伝送損失が０．１６８
ｄＢ／ｋｍと比べて、伝送損失を０．００１〜０．００
６ｄＢ／ｋｍの範囲で低減できることが確認された。実
験結果から明らかなように、徐冷用加熱炉（炉心管内周
面の表面温度）の温度を１２００℃以上とすることで、
線引き後の光ファイバの温度が１３００〜１７００℃と
なる部分を加熱し、この部分の冷却速度を遅くらせるこ
とになり、伝送損失を低減することができる。実施例２
及び実施例５から分かるように、特に、徐冷用加熱炉
（炉心管内周面の表面温度）の温度を１３００〜１５０
０℃とすることで、伝送損失を更に低減することができ
る。As described above, in the fifth and sixth embodiments, the transmission loss with respect to light having a wavelength of 1.55 μm is not more than 0.
162 to 0.167 dB / km, and the transmission loss for light having a wavelength of 1.55 μm in Comparative Example 3 was 0.168.
Transmission loss of 0.001 to 0.00 compared to dB / km
It was confirmed that it could be reduced in the range of 6 dB / km. As is clear from the experimental results, by setting the temperature of the heating furnace for slow cooling (surface temperature of the inner peripheral surface of the furnace tube) to 1200 ° C. or more,
The portion where the temperature of the optical fiber after drawing becomes 1300 to 1700 ° C. is heated, and the cooling rate of this portion is reduced, so that the transmission loss can be reduced. Example 2
As can be seen from Example 5 and particularly, the temperature of the heating furnace for slow cooling (the surface temperature of the inner peripheral surface of the furnace tube) is set to 1300 to 150 in particular.
By setting the temperature to 0 ° C., transmission loss can be further reduced.

【００５１】次に、線引き速度条件を変更して、実験を
行った。実施例７及び実施例８は、上述した実施形態に
係る光ファイバの製造装置及び製造方法による実施例で
あり、比較例４は、上述した実施形態に係る光ファイバ
の製造装置及び製造方法による実施例との対比のために
行った比較例である。Next, an experiment was conducted by changing the drawing speed conditions. Example 7 and Example 8 are examples using the apparatus and method for manufacturing an optical fiber according to the above-described embodiment, and Comparative Example 4 is an example using the apparatus and method for manufacturing an optical fiber according to the above-described embodiment. It is a comparative example performed for comparison with an example.

【００５２】（実施例７）Ｌ１＝０．８ｍ、Ｌ２＝１．
０ｍとなる炉心管（内周直径が略３０ｍｍ）を有する徐
冷用加熱炉を用いて、光ファイバの線引きを行った。線
引きする光ファイバ母材は、コア部が純石英ガラスから
なり、クラッド部がフッ素添加ガラスからなる。線引き
速度は８ｍ／ｓ、線引き張力は２０ｇｆ、徐冷用加熱炉
（炉中心の温度）の温度は１３００℃とした。この時、
徐冷用加熱炉に入る直前の光ファイバの温度（入線温
度）は、光ファイバの表面温度で１７００℃であり、徐
冷用加熱炉から出た直後の光ファイバの温度は、光ファ
イバの表面温度で１５５０℃であった。従って、徐冷用
加熱炉において、線引きされた光ファイバのうち温度が
１７００〜１５５０℃となる部分が、徐冷用加熱炉の全
長である１．０ｍの区間において平均約１２００℃／秒
の徐冷速度にて冷却されたことになる。(Embodiment 7) L1 = 0.8 m, L2 = 1.
The optical fiber was drawn by using a heating furnace for slow cooling having a furnace tube (inner diameter of about 30 mm) having a diameter of 0 m. The optical fiber preform to be drawn has a core made of pure silica glass and a clad made of fluorine-doped glass. The drawing speed was 8 m / s, the drawing tension was 20 gf, and the temperature of the annealing furnace for cooling (temperature at the center of the furnace) was 1300 ° C. At this time,
The temperature of the optical fiber immediately before entering the annealing furnace (incoming wire temperature) is 1700 ° C. at the surface temperature of the optical fiber, and the temperature of the optical fiber immediately after leaving the annealing furnace is the surface temperature of the optical fiber. The temperature was 1550 ° C. Therefore, in the annealing furnace for slow cooling, the part of the drawn optical fiber having a temperature of 1700 to 1550 ° C. has an average annealing speed of about 1200 ° C./sec in the section of 1.0 m which is the entire length of the annealing furnace for slow cooling. This means that it has been cooled at a cooling rate.

【００５３】炉心管の位置に関しては、０．８＜１．６
（＝８×０．２）となり上述した（３）式を満足してい
る。炉心管の全長に関しては、１．０＝１．０（＝８／
８）となり上述した（２）式を満足している。線引きさ
れた光ファイバの伝送損失（波長１．５５μｍの光に対
する伝送損失）を測定したところ、０．１６７ｄＢ／ｋ
ｍであった。Regarding the position of the furnace tube, 0.8 <1.6.
(= 8 × 0.2), which satisfies the expression (3). As for the total length of the core tube, 1.0 = 1.0 (= 8 /
8), which satisfies the above expression (2). When the transmission loss (transmission loss for light having a wavelength of 1.55 μm) of the drawn optical fiber was measured, it was 0.167 dB / k.
m.

【００５４】（実施例８）Ｌ１＝０．８ｍ、Ｌ２＝２．
０ｍとなる炉心管（内周直径が略３０ｍｍ）を有する徐
冷用加熱炉を用いて、光ファイバの線引きを行った。線
引きする光ファイバ母材は、コア部が純石英ガラスから
なり、クラッド部がフッ素添加ガラスからなる。線引き
速度は８ｍ／ｓ、線引き張力は２０ｇｆ、徐冷用加熱炉
（炉中心の温度）の温度は１３００℃とした。この時、
徐冷用加熱炉に入る直前の光ファイバの温度（入線温
度）は、光ファイバの表面温度で１７００℃であり、徐
冷用加熱炉から出た直後の光ファイバの温度は、光ファ
イバの表面温度で１４５０℃であった。従って、徐冷用
加熱炉において、線引きされた光ファイバのうち温度が
１７００〜１４５０℃となる部分が、徐冷用加熱炉の全
長である２．０ｍの区間において平均約１０００℃／秒
の徐冷速度にて冷却されたことになる。(Embodiment 8) L1 = 0.8 m, L2 = 2.
The optical fiber was drawn by using a heating furnace for slow cooling having a furnace tube (inner diameter of about 30 mm) having a diameter of 0 m. The optical fiber preform to be drawn has a core made of pure silica glass and a clad made of fluorine-doped glass. The drawing speed was 8 m / s, the drawing tension was 20 gf, and the temperature of the annealing furnace for cooling (temperature at the center of the furnace) was 1300 ° C. At this time,
The temperature of the optical fiber immediately before entering the annealing furnace (incoming wire temperature) is 1700 ° C. at the surface temperature of the optical fiber, and the temperature of the optical fiber immediately after leaving the annealing furnace is the surface temperature of the optical fiber. The temperature was 1450 ° C. Therefore, in the annealing furnace, the part of the drawn optical fiber having a temperature of 1700 to 1450 ° C. has an average annealing speed of about 1000 ° C./sec in the 2.0 m section which is the entire length of the annealing furnace. This means that it has been cooled at a cooling rate.

【００５５】炉心管の位置に関しては、０．８＜１．６
（＝８×０．２）となり上述した（３）式を満足してい
る。炉心管の全長に関しては、２．０＞１．０（＝８／
８）となり上述した（２）式を満足している。線引きさ
れた光ファイバの伝送損失（波長１．５５μｍの光に対
する伝送損失）を測定したところ、０．１６５ｄＢ／ｋ
ｍであった。Regarding the position of the furnace tube, 0.8 <1.6.
(= 8 × 0.2), which satisfies the expression (3). Regarding the total length of the core tube, 2.0> 1.0 (= 8 /
8), which satisfies the above expression (2). When the transmission loss (transmission loss for light having a wavelength of 1.55 μm) of the drawn optical fiber was measured, it was 0.165 dB / k.
m.

【００５６】（比較例４）Ｌ１＝２．０ｍ、Ｌ２＝１．
０ｍとなる炉心管（内周直径が略３０ｍｍ）を有する徐
冷用加熱炉を用いて、光ファイバの線引きを行った。線
引きする光ファイバ母材は、コア部が純石英ガラスから
なり、クラッド部がフッ素添加ガラスからなる。線引き
速度は８ｍ／ｓ、線引き張力は２０ｇｆ、徐冷用加熱炉
（炉中心の温度）の温度は１３００℃とした。この時、
徐冷用加熱炉に入る直前の光ファイバの温度（入線温
度）は、光ファイバの表面温度で１０００℃であった。(Comparative Example 4) L1 = 2.0 m, L2 = 1.
The optical fiber was drawn by using a heating furnace for slow cooling having a furnace tube (inner diameter of about 30 mm) having a diameter of 0 m. The optical fiber preform to be drawn has a core made of pure silica glass and a clad made of fluorine-doped glass. The drawing speed was 8 m / s, the drawing tension was 20 gf, and the temperature of the annealing furnace for cooling (temperature at the center of the furnace) was 1300 ° C. At this time,
The temperature (input temperature) of the optical fiber immediately before entering the heating furnace for slow cooling was 1000 ° C. at the surface temperature of the optical fiber.

【００５７】炉心管の位置に関しては、２．０＞１．６
（＝８×０．２）となり上述した（３）式を満足してい
ない。炉心管の全長に関しては、１．０＝１．０（＝８
／８）となり上述した（２）式を満足している。線引き
された光ファイバの伝送損失（波長１．５５μｍの光に
対する伝送損失）を測定したところ、０．１６８ｄＢ／
ｋｍであり、徐冷用加熱炉を取り外した比較例１におけ
る伝送損失と同値となっている。Regarding the position of the core tube, 2.0> 1.6
(= 8 × 0.2), which does not satisfy the above equation (3). For the total length of the core tube, 1.0 = 1.0 (= 8
/ 8), which satisfies the above expression (2). When the transmission loss (transmission loss for light having a wavelength of 1.55 μm) of the drawn optical fiber was measured, it was 0.168 dB /
km, which is the same value as the transmission loss in Comparative Example 1 in which the heating furnace for slow cooling was removed.

【００５８】以上のように、実施例７及び実施例８にお
いては、波長１．５５μｍの光に対する伝送損失が０．
１６５〜０．１６７ｄＢ／ｋｍとなり、比較例４におけ
る波長１．５５μｍの光に対する伝送損失が０．１６８
ｄＢ／ｋｍと比べて、伝送損失を０．００１〜０．００
３ｄＢ／ｋｍの範囲で低減できることが確認された。線
引き速度が８ｍ／ｓの場合、徐冷用加熱炉の炉心管の位
置としてＬ１を２．０ｍとすることは、線引き後の光フ
ァイバの温度が１２００〜１７００℃となる部分を加熱
することが難しくなり、この部分の冷却速度を遅くする
ことができず、伝送損失を増加させることになる。ま
た、徐冷用加熱炉の炉心管を上述した（３）式を満足す
る位置に配設した場合においても、炉心管の全長を１．
０ｍより短くすることは、線引き後の光ファイバの温度
が１２００〜１７００℃となる部分を加熱することが難
しくなり、この部分の冷却速度を遅くすることができ
ず、伝送損失を増加させることになる。As described above, in the seventh and eighth embodiments, the transmission loss with respect to light having a wavelength of 1.55 μm is equal to 0.
165 to 0.167 dB / km, and the transmission loss for light having a wavelength of 1.55 μm in Comparative Example 4 was 0.168.
Transmission loss of 0.001 to 0.00 compared to dB / km
It was confirmed that the power consumption could be reduced in the range of 3 dB / km. When the drawing speed is 8 m / s, setting L1 to 2.0 m as the position of the furnace tube of the annealing furnace for slow cooling can heat a portion where the temperature of the optical fiber after drawing becomes 1200 to 1700 ° C. It becomes difficult, and the cooling rate of this part cannot be reduced, resulting in an increase in transmission loss. Further, even when the furnace tube of the annealing furnace for slow cooling is disposed at a position satisfying the above-mentioned expression (3), the total length of the furnace tube is 1.
When the length is shorter than 0 m, it becomes difficult to heat a portion where the temperature of the optical fiber after drawing becomes 1200 to 1700 ° C., and the cooling rate of this portion cannot be reduced, thereby increasing the transmission loss. Become.

【００５９】このように、上述した実験結果からも明ら
かなように、本実施形態に係る光ファイバの製造装置及
び製造方法においては、線引き炉１１と樹脂硬化部３１
（コーティングダイス５１）との間に、線引き炉１１に
て加熱線引きされた後ＵＶ樹脂５２を被覆する前の光フ
ァイバ３を１２００〜１７００℃の範囲内の温度にて加
熱する徐冷用加熱炉２１が設けられているので、上述し
た光ファイバ３のうち、その温度が１２００〜１７００
℃となる部分の所定区間における冷却速度が遅くなるこ
とにより、原子配列の乱雑さが低減されるので、加熱線
引きからＵＶ樹脂５２の被覆までの間で、レイリー散乱
強度を低減して伝送損失が低くされた光ファイバ３を製
造することが可能となる。また、線引き後のＵＶ樹脂５
２を被覆する前の光ファイバ３の冷却速度を制御するこ
とによりレイリー散乱強度の低減を図っているので、上
述した先行技術のような再加熱のための熱処理が不要と
なり、表面にＵＶ樹脂５２が硬化、被覆された光ファイ
バ素線４の量産に極めて容易に適用することが可能とな
る。As is apparent from the above-described experimental results, in the optical fiber manufacturing apparatus and the manufacturing method according to the present embodiment, the drawing furnace 11 and the resin curing section 31 are used.
(Coating dies 51) and a heating furnace for slow cooling that heats the optical fiber 3 before being coated with the UV resin 52 after being drawn by the drawing furnace 11 at a temperature in the range of 1200 to 1700 ° C. 21 are provided, the temperature of the optical fiber 3 is set to 1200 to 1700.
As the cooling rate in the predetermined section of the portion where the temperature becomes ° C is reduced, the disorder of the atomic arrangement is reduced, so that the Rayleigh scattering intensity is reduced and the transmission loss is reduced from the time of drawing the heating to the coating of the UV resin 52. It is possible to manufacture the lowered optical fiber 3. In addition, UV resin 5 after drawing
Since the Rayleigh scattering intensity is reduced by controlling the cooling rate of the optical fiber 3 before coating 2, the heat treatment for reheating as in the prior art described above is not required, and the UV resin 52 Can be applied very easily to mass production of the cured and coated optical fiber 4.

【００６０】また、徐冷用加熱炉２１にて、線引き炉１
１にて加熱線引きされた後ＵＶ樹脂５２を被覆する前の
光ファイバ３を１３００〜１６００℃の範囲内の温度に
て加熱することで、光ファイバ３の温度が１２００〜１
７００℃となっている部分のうちの所定区間での光ファ
イバ３の冷却速度が遅くなり、光ファイバ３の構造緩和
が促進され、レイリー散乱強度をより低減することが可
能となる。In the annealing furnace 21 for slow cooling, the drawing furnace 1
By heating the optical fiber 3 before being coated with the UV resin 52 after being drawn in 1 at a temperature in the range of 1300 to 1600 ° C., the temperature of the optical fiber 3 becomes 1200 to 1
The cooling rate of the optical fiber 3 in a predetermined section of the portion where the temperature is 700 ° C. becomes slow, the relaxation of the structure of the optical fiber 3 is promoted, and the Rayleigh scattering intensity can be further reduced.

【００６１】また、徐冷用加熱炉２１の炉心管２３の位
置を、上述した（３）式を満足する位置とすることによ
り、線引き炉１１にて加熱線引きされた後ＵＶ樹脂５２
を被覆する前の光ファイバ３において温度が１２００〜
１７００℃となる部分の所定区間を、確実に加熱し、こ
の部分における冷却速度を適切に遅くすることができ
る。Further, by setting the position of the core tube 23 of the annealing furnace 21 for the slow cooling to a position that satisfies the above-mentioned equation (3), the UV resin 52 is drawn by heating in the drawing furnace 11.
Temperature in the optical fiber 3 before coating
It is possible to reliably heat a predetermined section of the portion where the temperature is 1700 ° C., and to appropriately reduce the cooling rate in this portion.

【００６２】また、徐冷用加熱炉２１の炉心管２３の位
置を、炉心管２３に入る直前の光ファイバ温度（入線温
度）が１４００〜１８００℃の範囲となる位置とするこ
とにより、線引き炉１１にて加熱線引きされた後ＵＶ樹
脂５２を被覆する前の光ファイバ３において温度が１２
００〜１７００℃となる部分の所定区間を、確実に加熱
し、この部分における冷却速度を適切に遅くすることが
できる。Further, by setting the position of the furnace tube 23 of the annealing furnace 21 for slow cooling to a position where the optical fiber temperature (input temperature) immediately before entering the furnace tube 23 is in the range of 1400 to 1800 ° C., After the heating fiber is drawn at 11, the temperature of the optical fiber 3 before coating the UV resin 52 is 12
It is possible to reliably heat a predetermined section of a portion where the temperature is from 00 to 1700 ° C., and to appropriately reduce a cooling rate in this portion.

【００６３】また、徐冷用加熱炉２１の炉心管２３の全
長を、上述した（３）式を満足する長さとすることによ
り、線引き炉１１にて加熱線引きされた後ＵＶ樹脂５２
を被覆する前の光ファイバ３において温度が１２００〜
１７００℃となる部分の所定区間を、確実に加熱し、こ
の部分における冷却速度を適切に遅くすることができ
る。By setting the total length of the furnace tube 23 of the annealing furnace 21 for the slow cooling to a length satisfying the above-mentioned equation (3), the UV resin 52 is drawn by heating in the drawing furnace 11.
Temperature in the optical fiber 3 before coating
It is possible to reliably heat a predetermined section of the portion where the temperature is 1700 ° C., and to appropriately reduce the cooling rate in this portion.

【００６４】また、徐冷用加熱炉２１の炉心管２３内を
Ｎ2ガス雰囲気としているため、徐冷用加熱炉２１（炉
心管２３）内における冷却速度を低減することができ、
光ファイバ３の更なる低伝送損失化が可能となる。ま
た、線引き炉１１の炉心管１３内をＨｅガス雰囲気とす
ると、線引き炉１１（炉心管１３）内における光ファイ
バ３の冷却速度が３００００℃／秒程度となり、線引き
炉１１と徐冷用加熱炉２１との間で空冷としているため
に光ファイバ３の冷却速度が４０００〜５０００℃／秒
となり、光ファイバ母材２を加熱軟化させて一定径に漸
近させるまで速やかに冷却され、光ファイバ３の外径の
変動を抑制することが可能となる。また、線引き炉１１
の炉心管１３内をＨｅガス雰囲気とし、線引き炉１１と
徐冷用加熱炉２１との間で空冷とすると、徐冷用加熱炉
２１に入る前の、光ファイバ３の温度が１７００℃より
高くなる部分を４０００℃／秒以上の冷却速度にて冷却
することになるので、光ファイバ３の冷却のために必要
となる設備高さを低減することが可能となる。なお、１
７００℃より高温では、例えば３００００℃／秒程度で
急激に冷却しても、仮想温度が１７００℃より低くなる
ので、レイリー散乱には影響しない。Further, since the inside of the furnace tube 23 of the heating furnace 21 for slow cooling is set to the N 2 gas atmosphere, the cooling rate in the heating furnace 21 (furnace tube 23) for slow cooling can be reduced.
The transmission loss of the optical fiber 3 can be further reduced. When the inside of the furnace tube 13 of the drawing furnace 11 is set to a He gas atmosphere, the cooling rate of the optical fiber 3 in the drawing furnace 11 (core tube 13) becomes about 30,000 ° C./sec, and the drawing furnace 11 and the annealing furnace for slow cooling. Since the optical fiber 3 is air-cooled, the cooling rate of the optical fiber 3 becomes 4000 to 5000 ° C./sec, and the optical fiber preform 2 is rapidly cooled until it is softened by heating and gradually approaches a constant diameter. It is possible to suppress fluctuations in the outer diameter. In addition, the drawing furnace 11
When the inside of the furnace tube 13 is made to be a He gas atmosphere and air-cooled between the drawing furnace 11 and the annealing furnace 21, the temperature of the optical fiber 3 before entering the annealing furnace 21 becomes higher than 1700 ° C. Since this part is cooled at a cooling rate of 4000 ° C./sec or more, the height of the equipment required for cooling the optical fiber 3 can be reduced. In addition, 1
At a temperature higher than 700 ° C., even if the temperature is rapidly cooled at, for example, about 30,000 ° C./sec, the fictive temperature becomes lower than 1700 ° C., so that it does not affect Rayleigh scattering.

【００６５】また、徐冷用加熱炉２１から出た光ファイ
バ３の外径を測定するための外径測定器４１と、外径測
定器４１からの出力信号に応じて光ファイバ３の外径が
所定値となるようにドラム４２（駆動モータ４３）の回
転速度を制御する制御ユニット４４とを備えているの
で、徐冷用加熱炉２１から出て、外径長さが安定した状
態にある光ファイバ３の外径を測定して、この安定した
外径に基づいてドラム４２（駆動モータ４３）の回転速
度を制御され、光ファイバ３の線引き速度を適切に制御
することが可能となる。An outer diameter measuring device 41 for measuring the outer diameter of the optical fiber 3 coming out of the heating furnace 21 for slow cooling, and an outer diameter of the optical fiber 3 according to an output signal from the outer diameter measuring device 41. Is provided with the control unit 44 for controlling the rotation speed of the drum 42 (drive motor 43) so that the outer diameter of the drum 42 (drive motor 43) becomes a predetermined value. The outer diameter of the optical fiber 3 is measured, and the rotational speed of the drum 42 (drive motor 43) is controlled based on the stable outer diameter, so that the drawing speed of the optical fiber 3 can be appropriately controlled.

【００６６】次に、図３及び図４に基づいて、本実施形
態の変形例を説明する。図３に示されるように、石英系
光ファイバの線引き装置１０１においては、徐冷用加熱
炉２１のヒータ２２が、第１ヒータ７１、第２ヒータ７
２及び第３ヒータ７３を含んでいる。各ヒータ７１，７
２，７３は光ファイバ母材２を線引きする方向（図２に
おいて、上から下）に、第１ヒータ７１、第２ヒータ７
２、第３ヒータ７３の順で配設されている。各ヒータ７
１，７２，７３は、 Ｔ１＝Ｔ２＋２５℃ …………………… （４） Ｔ３＝Ｔ２−２５℃ …………………… （５） ここで、Ｔ１：炉心管２３の第１ヒータ７１に対応する
位置の内周面の表面温度 Ｔ２：炉心管２３の第２ヒータ７２に対応する位置の内
周面の表面温度 Ｔ３：炉心管２３の第３ヒータ７３に対応する位置の内
周面の表面温度 を満たすように、その温度が調節されている。なお、Ｔ
１とＴ２との温度差、あるいは、Ｔ２とＴ３との温度差
は、上述した２５℃に限られるものではなく、例えば３
０℃程度の温度差を付けるようにしてもよい。Next, a modification of this embodiment will be described with reference to FIGS. As shown in FIG. 3, in the quartz optical fiber drawing apparatus 101, the heater 22 of the annealing furnace 21 for slow cooling includes the first heater 71 and the second heater 7.
The second and third heaters 73 are included. Each heater 71, 7
Reference numerals 2 and 73 denote a first heater 71 and a second heater 7 in the direction of drawing the optical fiber preform 2 (from top to bottom in FIG. 2).
The second and third heaters 73 are arranged in this order. Each heater 7
1, 72, 73 are: T1 = T2 + 25 ° C. (4) T3 = T2−25 ° C. (5) where T1: the first core tube 23 Surface temperature of the inner peripheral surface at a position corresponding to the heater 71 T2: Surface temperature of the inner peripheral surface at a position corresponding to the second heater 72 of the furnace tube 23 T3: Of the positions corresponding to the third heater 73 of the furnace tube 23 The temperature is adjusted to satisfy the surface temperature of the peripheral surface. Note that T
The temperature difference between 1 and T2 or the temperature difference between T2 and T3 is not limited to the above-mentioned 25 ° C.
A temperature difference of about 0 ° C. may be provided.

【００６７】このように、第１ヒータ７１、第２ヒータ
７２、第３ヒータ７３を設けることにより、徐冷用加熱
炉２１の炉心管２３内において、線引き炉１１側を高温
に、樹脂硬化部３１（コーティングダイス５１）側を低
温とする温度勾配が与えられる。線引き炉１１にて加熱
線引きされた光ファイバ３の温度は、線引き炉１１側か
ら樹脂硬化部３１（コーティングダイス５１）側に向か
って低下する温度分布を有する。従って、上述したよう
に各々の温度が調節された第１ヒータ７１、第２ヒータ
７２、第３ヒータ７３を設けることによって、徐冷用加
熱炉２１に、線引き炉１１側を高温に、樹脂硬化部３１
（コーティングダイス５１）側を低温とする温度勾配が
与えられ、炉心管２３内が光ファイバ３の温度に対応し
た温度分布を有することとなり、光ファイバ３との温度
差を適切に保ち、光ファイバ３を更に適切な冷却速度に
て冷却することができる。As described above, by providing the first heater 71, the second heater 72, and the third heater 73, the inside of the core tube 23 of the annealing furnace 21 for annealing gradually raises the temperature of the wire drawing furnace 11 to a high temperature and the resin hardening section. A temperature gradient is set such that the temperature on the 31 (coating die 51) side is low. The temperature of the optical fiber 3 drawn by heating in the drawing furnace 11 has a temperature distribution that decreases from the drawing furnace 11 side toward the resin cured portion 31 (coating die 51) side. Therefore, by providing the first heater 71, the second heater 72, and the third heater 73 whose temperatures have been adjusted as described above, the annealing furnace 21 is heated to a high temperature on the drawing furnace 11 side, and the resin is cured. Part 31
A temperature gradient is applied to the (coating die 51) side to lower the temperature, and the inside of the furnace tube 23 has a temperature distribution corresponding to the temperature of the optical fiber 3. 3 can be further cooled at a suitable cooling rate.

【００６８】更なる変形例として、図４に示された線引
き装置２０１のように、徐冷用加熱炉２１を線引き炉１
１に連続して一体的に設けるように構成してもよい。こ
のように、徐冷用加熱炉２１を線引き炉１１に連続して
一体的に設けた場合においても、線引き炉１１にて加熱
線引きされた後ＵＶ樹脂５２を被覆する前の光ファイバ
３のうち、その温度が１２００〜１７００℃となる部分
の所定区間における冷却速度が遅くなることにより、構
造緩和が短時間の内に進行し、原子配列の乱雑さが低減
されるので、加熱線引きからＵＶ樹脂５２の被覆までの
極めて短い間で、レイリー散乱強度を低減して伝送損失
が低くされた光ファイバ３を製造することが可能とな
る。As a further modified example, as shown in a drawing apparatus 201 shown in FIG.
You may comprise so that it may be provided continuously and integrally with one. As described above, even when the annealing furnace 21 for slow cooling is provided continuously and integrally with the drawing furnace 11, of the optical fiber 3 before being coated with the UV resin 52 after being drawn by heating in the drawing furnace 11. Since the cooling rate in a predetermined section of the portion where the temperature becomes 1200 to 1700 ° C. becomes slow, the structural relaxation proceeds in a short time, and the disorder of the atomic arrangement is reduced. In a very short time up to the coating of 52, it becomes possible to manufacture the optical fiber 3 in which the Rayleigh scattering intensity is reduced and the transmission loss is reduced.

【００６９】[0069]

【発明の効果】以上、詳細に説明したとおり、本発明に
よれば、レイリー散乱強度の低減により、伝送損失が低
くされた光ファイバを製造するに際して、表面に樹脂が
被覆された光ファイバ素線の量産に適用することが可能
な光ファイバの製造装置及び製造方法を提供することが
できる。As described above in detail, according to the present invention, when manufacturing an optical fiber having a reduced transmission loss due to a reduction in Rayleigh scattering intensity, an optical fiber having a resin-coated surface. It is possible to provide an optical fiber manufacturing apparatus and a manufacturing method applicable to mass production of optical fibers.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図１】本発明による光ファイバの製造装置の実施形態
を示す概略構成図である。FIG. 1 is a schematic configuration diagram showing an embodiment of an optical fiber manufacturing apparatus according to the present invention.

【図２】本発明による光ファイバの製造装置及び製造方
法による実施例と比較例を示す図表である。FIG. 2 is a table showing examples and comparative examples according to an optical fiber manufacturing apparatus and a manufacturing method according to the present invention.

【図３】本発明による光ファイバの製造装置の実施形態
の変形例を示す概略構成図である。FIG. 3 is a schematic configuration diagram showing a modification of the embodiment of the optical fiber manufacturing apparatus according to the present invention.

【図４】本発明による光ファイバの製造装置の実施形態
の変形例を示す概略構成図である。FIG. 4 is a schematic configuration diagram showing a modification of the embodiment of the optical fiber manufacturing apparatus according to the present invention.

【図５】レイリー散乱係数と光ファイバの冷却速度との
関係を示す図表である。FIG. 5 is a table showing a relationship between a Rayleigh scattering coefficient and a cooling rate of an optical fiber.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

１，１０１，２０１…線引き装置、２…光ファイバ母
材、３…光ファイバ、４…光ファイバ素線、１１…線引
き炉、１２…ヒータ、１３…炉心管、１４…不活性ガス
供給部、１５…不活性ガス供給通路、２１…徐冷用加熱
炉、２２…ヒータ、２３…炉心管、２４…Ｎ2ガス供給
部、２５…Ｎ2ガス供給通路、３１…樹脂硬化部、３２
…ＵＶランプ、４１…外径測定器、４２…ドラム、４３
…駆動モータ、４４…制御ユニット、４５…回転駆動
軸、５１…コーティングダイス、５２…ＵＶ樹脂液、６
１…ガイドローラ、７１…第１ヒータ、７２…第２ヒー
タ、７３…第３ヒータ。1, 101, 201: wire drawing device, 2: optical fiber preform, 3: optical fiber, 4: optical fiber wire, 11: wire drawing furnace, 12: heater, 13: core tube, 14: inert gas supply unit, Reference numeral 15: inert gas supply passage, 21: heating furnace for slow cooling, 22: heater, 23: furnace tube, 24: N 2 gas supply unit, 25: N 2 gas supply passage, 31: resin curing unit, 32
... UV lamp, 41 ... Outer diameter measuring instrument, 42 ... Drum, 43
... Drive motor, 44 ... Control unit, 45 ... Rotary drive shaft, 51 ... Coating die, 52 ... UV resin liquid, 6
1: Guide roller, 71: First heater, 72: Second heater, 73: Third heater

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 齋藤 達彦 神奈川県横浜市栄区田谷町１番地 住友電 気工業株式会社横浜製作所内 (72)発明者 桑原 一也 神奈川県横浜市栄区田谷町１番地 住友電 気工業株式会社横浜製作所内 Ｆターム(参考） 2H050 AA01 AB04X AB10Y AC03 BA22 BA32 BB33Q  ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuing on the front page (72) Inventor Tatsuhiko Saito 1st Tayacho, Sakae-ku, Yokohama-shi, Kanagawa Prefecture Sumitomo Electric Industries, Ltd. Yokohama Works (72) Inventor Kazuya Kuwahara 1st Tayacho, Sakae-ku, Yokohama-shi, Kanagawa Sumitomo Electric Industry Co., Ltd. Yokohama Works F-term (reference) 2H050 AA01 AB04X AB10Y AC03 BA22 BA32 BB33Q

Claims (7)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】 光ファイバ母材を加熱線引きし、線引き
された光ファイバを樹脂により被覆する光ファイバの製
造装置であって、 前記光ファイバ母材を加熱線引きする線引き炉と前記線
引きされた光ファイバを前記樹脂により被覆する樹脂被
覆部との間に、前記線引きされた光ファイバを前記光フ
ァイバの温度が１２００〜１７００℃の範囲内の温度で
あるように加熱する加熱炉が設けられていることを特徴
とする光ファイバの製造装置。1. An optical fiber manufacturing apparatus for drawing an optical fiber preform by heating and coating the drawn optical fiber with a resin, comprising: a drawing furnace for heating and drawing the optical fiber preform; and the drawn light. A heating furnace for heating the drawn optical fiber so that the temperature of the optical fiber is in the range of 1200 to 1700 ° C. is provided between the resin coating portion that coats the fiber with the resin. An optical fiber manufacturing apparatus characterized by the above-mentioned. 【請求項２】 前記加熱炉は、前記線引きされた光ファ
イバを１３００〜１６００℃の範囲内の温度にて加熱す
ることを特徴とする請求項１に記載の光ファイバの製造
装置。2. The apparatus according to claim 1, wherein the heating furnace heats the drawn optical fiber at a temperature within a range of 1300 to 1600 ° C. 【請求項３】 前記加熱炉は、前記線引きされた光ファ
イバが通る炉心管を有し、 前記炉心管は、 Ｌ１≦０．２×Ｖ Ｌ１：線引き炉のヒータ下端から前記炉心管上端までの
距離（ｍ） Ｖ：線引き速度（ｍ／ｓ） を満たす位置に配設されていることを特徴とする請求項
１又は２に記載の光ファイバの製造装置。3. The heating furnace has a core tube through which the drawn optical fiber passes, and the core tube is: L1 ≦ 0.2 × V L1: From the lower end of the heater of the drawing furnace to the upper end of the core tube. The optical fiber manufacturing apparatus according to claim 1, wherein the apparatus is disposed at a position satisfying a distance (m) V: a drawing speed (m / s). 【請求項４】 前記加熱炉は、前記線引きされた光ファ
イバが通る炉心管を有し、前記炉心管は、前記線引きさ
れた光ファイバの前記炉心管への入線温度が１４００〜
１８００℃の範囲となる位置に配設されることを特徴と
する請求項１又は２に記載の光ファイバの製造装置。4. The heating furnace has a core tube through which the drawn optical fiber passes, and the core tube has a temperature at which the drawn optical fiber enters the core tube at 1400 to 1400.
The optical fiber manufacturing apparatus according to claim 1, wherein the optical fiber manufacturing apparatus is disposed at a position in a range of 1800 ° C. 4. 【請求項５】 前記加熱炉は、前記線引きされた光ファ
イバが通る炉心管を有し、前記炉心管は、 Ｌ２≧Ｖ／８ Ｌ２：前記炉心管の全長（ｍ） Ｖ：線引き速度（ｍ／ｓ） を満たすように形成されていることを特徴とする請求項
１〜４のいずれか一項に記載の光ファイバの製造装置。5. The heating furnace has a core tube through which the drawn optical fiber passes, and the core tube is: L2 ≧ V / 8 L2: Total length (m) of the core tube V: Drawing speed (m) The optical fiber manufacturing apparatus according to any one of claims 1 to 4, wherein the optical fiber manufacturing apparatus is formed to satisfy / s). 【請求項６】 前記加熱炉は、線引き炉側を高温に、樹
脂被覆部側を低温とする温度勾配が与えられていること
を特徴とする請求項１〜５のいずれか一項に記載の光フ
ァイバの製造装置。6. The heating furnace according to claim 1, wherein the heating furnace is provided with a temperature gradient such that the temperature of the drawing furnace is high and the temperature of the resin coating portion is low. Optical fiber manufacturing equipment. 【請求項７】 光ファイバ母材を加熱線引きし、線引き
された光ファイバを樹脂により被覆する光ファイバの製
造方法であって、 前記光ファイバ母材を加熱線引きする線引き炉と前記線
引きされた光ファイバを前記樹脂により被覆する樹脂被
覆部との間に設けられる加熱炉にて、前記線引きされた
光ファイバを前記光ファイバの温度が１２００〜１７０
０℃の範囲内の温度であるように加熱することを特徴と
する光ファイバの製造方法。7. A method for producing an optical fiber, comprising drawing an optical fiber preform by heating and coating the drawn optical fiber with a resin, comprising: a drawing furnace for heating and drawing the optical fiber preform; and the drawn light. In a heating furnace provided between the fiber and the resin-coated portion, the drawn optical fiber is heated to a temperature of 1200 to 170.
A method for producing an optical fiber, wherein the heating is performed so that the temperature is within a range of 0 ° C.
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