JP2000328032A - 繊維補強シート接着用樹脂組成物及びコンクリート構造物補強方法 - Google Patents
繊維補強シート接着用樹脂組成物及びコンクリート構造物補強方法Info
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- JP2000328032A JP2000328032A JP11138734A JP13873499A JP2000328032A JP 2000328032 A JP2000328032 A JP 2000328032A JP 11138734 A JP11138734 A JP 11138734A JP 13873499 A JP13873499 A JP 13873499A JP 2000328032 A JP2000328032 A JP 2000328032A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 繊維補強シートによりコンクリート構造物な
どを補強するに際し、優れた耐力向上効果を発揮し得る
繊維補強シート接着用樹脂組成物を得る。 【解決手段】 硬化後の圧縮弾性率が９８０Ｎ／ｍｍ2
未満であるエポキシ樹脂を主成分として含むことを特徴
とする繊維補強シート接着用樹脂組成物。
どを補強するに際し、優れた耐力向上効果を発揮し得る
繊維補強シート接着用樹脂組成物を得る。 【解決手段】 硬化後の圧縮弾性率が９８０Ｎ／ｍｍ2
未満であるエポキシ樹脂を主成分として含むことを特徴
とする繊維補強シート接着用樹脂組成物。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、例えばコンクリー
ト構造物を繊維補強シートで補強する際に用いられる繊
維補強シート接着用樹脂組成物及びコンクリート構造物
補強方法に関し、より詳細には、エポキシ樹脂からな
り、繊維補強シートによる補強効果を高め得る繊維補強
シート接着用樹脂組成物及びコンクリート構造物補強方
法に関する。
ト構造物を繊維補強シートで補強する際に用いられる繊
維補強シート接着用樹脂組成物及びコンクリート構造物
補強方法に関し、より詳細には、エポキシ樹脂からな
り、繊維補強シートによる補強効果を高め得る繊維補強
シート接着用樹脂組成物及びコンクリート構造物補強方
法に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、鉄筋コンクリートなどからなるコ
ンクリート構造物を補強する方法として、鋼板接着工法
に加えて、繊維補強シート接着工法が注目されている。
ンクリート構造物を補強する方法として、鋼板接着工法
に加えて、繊維補強シート接着工法が注目されている。
【０００３】すなわち、鋼板に比べて、繊維補強シート
は軽量であり、かつ強度及び耐久性においても優れてい
るため、補強材として注目されており、また一部では実
際に施工されている。
は軽量であり、かつ強度及び耐久性においても優れてい
るため、補強材として注目されており、また一部では実
際に施工されている。
【０００４】繊維補強シートによりコンクリート構造物
を補強する際には、コンクリート構造物表面に接着剤を
介して繊維補強シートを接着する。この種の接着剤とし
ては、エポキシ樹脂系接着剤などが用いられている。
を補強する際には、コンクリート構造物表面に接着剤を
介して繊維補強シートを接着する。この種の接着剤とし
ては、エポキシ樹脂系接着剤などが用いられている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来、
コンクリート構造物を繊維補強シートで補強するに際
し、補強効果を高める上で、繊維補強シートの材質等に
ついては種々検討されているが、繊維補強シートを接着
する際の接着剤についてはあまり検討されていなかっ
た。
コンクリート構造物を繊維補強シートで補強するに際
し、補強効果を高める上で、繊維補強シートの材質等に
ついては種々検討されているが、繊維補強シートを接着
する際の接着剤についてはあまり検討されていなかっ
た。
【０００６】他方、阪神高速道路公団や日本道路公団に
おける鋼板接着補強に関連した規定では、エポキシ樹脂
系接着剤の圧縮弾性率が規定されている（阪神高速道路
公団：土木補修工事共通仕様書、日本道路公団：道路橋
補修便覧、首都高速道路公団：補修エポキシ樹脂施工基
準など）。
おける鋼板接着補強に関連した規定では、エポキシ樹脂
系接着剤の圧縮弾性率が規定されている（阪神高速道路
公団：土木補修工事共通仕様書、日本道路公団：道路橋
補修便覧、首都高速道路公団：補修エポキシ樹脂施工基
準など）。
【０００７】すなわち、これらの規定では、鋼板をエポ
キシ樹脂系接着剤により接着して補強する場合、エポキ
シ樹脂系接着剤の硬化後の圧縮弾性率が９８０Ｎ／ｍｍ
2 〜１４７０Ｎ／ｍｍ2 以上であることが規定されてい
るにすぎなかった。
キシ樹脂系接着剤により接着して補強する場合、エポキ
シ樹脂系接着剤の硬化後の圧縮弾性率が９８０Ｎ／ｍｍ
2 〜１４７０Ｎ／ｍｍ2 以上であることが規定されてい
るにすぎなかった。
【０００８】本発明の目的は、上述した従来技術の現状
に鑑み、繊維補強シートを接着するのに用いられるエポ
キシ樹脂系の接着用樹脂組成物であって、優れた補強効
果を発揮し得る繊維補強シート接着用樹脂組成物、並び
に該繊維補強シート接着用樹脂組成物を用いたコンクリ
ート構造物補強方法を提供することにある。
に鑑み、繊維補強シートを接着するのに用いられるエポ
キシ樹脂系の接着用樹脂組成物であって、優れた補強効
果を発揮し得る繊維補強シート接着用樹脂組成物、並び
に該繊維補強シート接着用樹脂組成物を用いたコンクリ
ート構造物補強方法を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明に係る繊維補強シ
ート接着用樹脂組成物は、硬化後の圧縮弾性率が９８０
Ｎ／ｍｍ2 未満であるエポキシ樹脂からなることを特徴
とする。すなわち、従来、鋼板による補強に際して用い
られるエポキシ樹脂系接着剤では、硬化後の圧縮弾性率
は９８０Ｎ／ｍｍ2 以上とすべきとされていたが、繊維
補強シートによりコンクリート構造物等を補強する場合
には、逆に、硬化後の圧縮弾性率が９８０Ｎ／ｍｍ2 未
満と圧縮弾性率が低いエポキシ樹脂を用いれば、優れた
補強効果が得られることを見出し、本発明を成すに至っ
た。
ート接着用樹脂組成物は、硬化後の圧縮弾性率が９８０
Ｎ／ｍｍ2 未満であるエポキシ樹脂からなることを特徴
とする。すなわち、従来、鋼板による補強に際して用い
られるエポキシ樹脂系接着剤では、硬化後の圧縮弾性率
は９８０Ｎ／ｍｍ2 以上とすべきとされていたが、繊維
補強シートによりコンクリート構造物等を補強する場合
には、逆に、硬化後の圧縮弾性率が９８０Ｎ／ｍｍ2 未
満と圧縮弾性率が低いエポキシ樹脂を用いれば、優れた
補強効果が得られることを見出し、本発明を成すに至っ
た。
【００１０】本発明に係る繊維補強シート接着用樹脂組
成物では、上記エポキシ樹脂としては、好ましくは、２
液混合型エポキシ樹脂が用いられる。また、本発明に係
る繊維補強シート接着用樹脂組成物は、好ましくは、コ
ンクリート構造物を繊維補強シートで補強する際に、該
繊維補強シートをコンクリート構造物に接着するのに用
いられる。
成物では、上記エポキシ樹脂としては、好ましくは、２
液混合型エポキシ樹脂が用いられる。また、本発明に係
る繊維補強シート接着用樹脂組成物は、好ましくは、コ
ンクリート構造物を繊維補強シートで補強する際に、該
繊維補強シートをコンクリート構造物に接着するのに用
いられる。
【００１１】また、本発明に係るコンクリート構造物の
補強方法は、コンクリート構造物表面に繊維補強シート
を本発明に係る繊維補強シート接着用樹脂組成物を用い
て接着することを特徴とする。
補強方法は、コンクリート構造物表面に繊維補強シート
を本発明に係る繊維補強シート接着用樹脂組成物を用い
て接着することを特徴とする。
【００１２】以下、本発明の詳細を説明する。本発明に
おいては、上述したように、硬化後の圧縮弾性率が９８
０Ｎ／ｍｍ2未満のエポキシ樹脂が用いられる。ここ
で、圧縮弾性率は、繊維補強シート接着用樹脂組成物を
硬化させてなる試験片を圧縮試験することにより得られ
る値であり、本明細書における圧縮弾性率は、以下の方
法により測定された値である。
おいては、上述したように、硬化後の圧縮弾性率が９８
０Ｎ／ｍｍ2未満のエポキシ樹脂が用いられる。ここ
で、圧縮弾性率は、繊維補強シート接着用樹脂組成物を
硬化させてなる試験片を圧縮試験することにより得られ
る値であり、本明細書における圧縮弾性率は、以下の方
法により測定された値である。
【００１３】繊維補強シート接着用樹脂組成物を硬化さ
せ、養生し、１５×１５×４３ｍｍの試験片を得る。例
えば、２液混合型エポキシ樹脂の場合には、主剤と硬化
剤とを混合し、１５×１５×高さ４３ｍｍの試験片を得
るように硬化させ、２０℃で７日間養生する。
せ、養生し、１５×１５×４３ｍｍの試験片を得る。例
えば、２液混合型エポキシ樹脂の場合には、主剤と硬化
剤とを混合し、１５×１５×高さ４３ｍｍの試験片を得
るように硬化させ、２０℃で７日間養生する。
【００１４】上記のようにして得られた試験片を、試験
速度５ｍｍ／分で高さ方向に圧縮する。上記圧縮試験に
よる圧縮応力−ひずみ曲線の初めの直線的部分の勾配に
より、圧縮弾性率を下記の計算式（１）に基づいて求
め、５個の試験片について求められた値の平均値を圧縮
弾性率とする。
速度５ｍｍ／分で高さ方向に圧縮する。上記圧縮試験に
よる圧縮応力−ひずみ曲線の初めの直線的部分の勾配に
より、圧縮弾性率を下記の計算式（１）に基づいて求
め、５個の試験片について求められた値の平均値を圧縮
弾性率とする。
【００１５】 圧縮弾性率Ｅ（Ｎ／ｍｍ2 ）＝σ／ε＝（Ｐ／Ａ）／（Δｈ／ｈ）…式（１） なお、式（１）において、σは圧縮応力度（Ｎ／ｍ
ｍ2 ）、εはひずみ、Ｐは荷重（Ｎ）、Ａは試験片の元
の最小断面積（ｍｍ2 ）、すなわち２２５ｍｍ2 、Δｈ
は高さ方向の変位量（ｍｍ）、ｈは試験片の初期状態の
高さ（ｍｍ）、すなわち４３ｍｍ。
ｍ2 ）、εはひずみ、Ｐは荷重（Ｎ）、Ａは試験片の元
の最小断面積（ｍｍ2 ）、すなわち２２５ｍｍ2 、Δｈ
は高さ方向の変位量（ｍｍ）、ｈは試験片の初期状態の
高さ（ｍｍ）、すなわち４３ｍｍ。
【００１６】本発明に係る繊維補強シート接着用樹脂組
成物では、上記のようにして求められる硬化後の圧縮弾
性率Ｅが９８０Ｎ／ｍｍ2 未満のエポキシ樹脂により構
成され、それによって後述の実施例から明らかなよう
に、例えばコンクリート構造物を繊維補強シートにより
補強した場合、優れた補強効果が発揮される。
成物では、上記のようにして求められる硬化後の圧縮弾
性率Ｅが９８０Ｎ／ｍｍ2 未満のエポキシ樹脂により構
成され、それによって後述の実施例から明らかなよう
に、例えばコンクリート構造物を繊維補強シートにより
補強した場合、優れた補強効果が発揮される。
【００１７】また、本発明に係る繊維補強シート接着用
樹脂組成物は、上記のように圧縮弾性率Ｅが９８０Ｎ／
ｍｍ2 未満であることを除いては、特に限定されず、従
って上記圧縮弾性率範囲を実現し得る限り、適宜のエポ
キシ樹脂を用いることができる。このようなエポキシ樹
脂としては、調製が容易であり、上記圧縮弾性率Ｅを９
８０Ｎ／ｍｍ2 未満に容易に調整し得る２液混合型エポ
キシ樹脂が好適に用いられる。
樹脂組成物は、上記のように圧縮弾性率Ｅが９８０Ｎ／
ｍｍ2 未満であることを除いては、特に限定されず、従
って上記圧縮弾性率範囲を実現し得る限り、適宜のエポ
キシ樹脂を用いることができる。このようなエポキシ樹
脂としては、調製が容易であり、上記圧縮弾性率Ｅを９
８０Ｎ／ｍｍ2 未満に容易に調整し得る２液混合型エポ
キシ樹脂が好適に用いられる。
【００１８】もっとも、硬化後の圧縮弾性率Ｅを９８０
Ｎ／ｍｍ2 未満とする方法は、エポキシ樹脂における架
橋密度、エポキシ基当量、エポキシ樹脂の構造、２液型
エポキシ樹脂の場合には硬化剤の活性水素当量などを調
整することにより実現し得る。
Ｎ／ｍｍ2 未満とする方法は、エポキシ樹脂における架
橋密度、エポキシ基当量、エポキシ樹脂の構造、２液型
エポキシ樹脂の場合には硬化剤の活性水素当量などを調
整することにより実現し得る。
【００１９】例えば、架橋密度を高めることにより圧縮
弾性率を高めることができ、架橋密度を低下させること
により圧縮弾性率を低めることができる。また、エポキ
シ基当量を高めることにより、圧縮弾性率を低くするこ
とができ、エポキシ基当量を低めることにより、圧縮弾
性率を高めることができる。なお、エポキシ基当量と
は、エポキシ樹脂の分子量をエポキシ基の数で除算する
ことにより得られる値である。また、エポキシ樹脂を環
状構造のものとすることにより圧縮弾性率を高めること
ができ、直鎖状の構造とすることにより圧縮弾性率を低
めることができる。
弾性率を高めることができ、架橋密度を低下させること
により圧縮弾性率を低めることができる。また、エポキ
シ基当量を高めることにより、圧縮弾性率を低くするこ
とができ、エポキシ基当量を低めることにより、圧縮弾
性率を高めることができる。なお、エポキシ基当量と
は、エポキシ樹脂の分子量をエポキシ基の数で除算する
ことにより得られる値である。また、エポキシ樹脂を環
状構造のものとすることにより圧縮弾性率を高めること
ができ、直鎖状の構造とすることにより圧縮弾性率を低
めることができる。
【００２０】さらに、２液型エポキシ樹脂の場合、アミ
ン系硬化剤を用いる場合には、活性水素当量を高めるこ
とにより圧縮弾性率を低めることができ、活性水素当量
を低めることにより圧縮弾性率を高めることができる。
なお、活性水素当量とは、アミンの分子量を窒素原子に
結合している水素の原子の数で除算した値である。
ン系硬化剤を用いる場合には、活性水素当量を高めるこ
とにより圧縮弾性率を低めることができ、活性水素当量
を低めることにより圧縮弾性率を高めることができる。
なお、活性水素当量とは、アミンの分子量を窒素原子に
結合している水素の原子の数で除算した値である。
【００２１】すなわち、エポキシ樹脂の化学から明らか
なように、上記架橋密度、エポキシ基当量、エポキシ樹
脂構造及び硬化剤を適宜選択することにより、エポキシ
樹脂硬化後の圧縮弾性率Ｅを容易に９８０Ｎ／ｍｍ2 未
満とすることができ、その方法については特に限定され
るものではない。
なように、上記架橋密度、エポキシ基当量、エポキシ樹
脂構造及び硬化剤を適宜選択することにより、エポキシ
樹脂硬化後の圧縮弾性率Ｅを容易に９８０Ｎ／ｍｍ2 未
満とすることができ、その方法については特に限定され
るものではない。
【００２２】硬化後の圧縮弾性率Ｅが９８０Ｎ／ｍｍ2
未満のエポキシ樹脂からなる繊維補強シート接着用樹脂
組成物の具体的な組成例を挙げると、主剤としてダウケ
ミカル日本社製エポキシ樹脂（商品名：ＤＥＲ−３２
８）１００重量部に対し、硬化剤として三和化学工業社
製ポリアミドアミン（商品名：サンマイド７５）及び東
都化成社製脂肪族アミン（商品名：ＫＸＨ−６０６）
を、それぞれ、０〜１００重量％及び０〜１００重量％
で含む硬化剤を、５０〜１５０重量部の割合で混合して
なる接着剤組成物が挙げられる。
未満のエポキシ樹脂からなる繊維補強シート接着用樹脂
組成物の具体的な組成例を挙げると、主剤としてダウケ
ミカル日本社製エポキシ樹脂（商品名：ＤＥＲ−３２
８）１００重量部に対し、硬化剤として三和化学工業社
製ポリアミドアミン（商品名：サンマイド７５）及び東
都化成社製脂肪族アミン（商品名：ＫＸＨ−６０６）
を、それぞれ、０〜１００重量％及び０〜１００重量％
で含む硬化剤を、５０〜１５０重量部の割合で混合して
なる接着剤組成物が挙げられる。
【００２３】また、本発明に係る繊維補強シート接着用
樹脂組成物は、上記のように硬化後の圧縮弾性率Ｅが９
８０Ｎ／ｍｍ2 未満のエポキシ樹脂を含むことを特徴と
するが、エポキシ樹脂以外に、消泡剤、揺変剤、接着性
付与剤、反応性希釈剤、染料などの他の添加剤が、本発
明の目的を阻害しない範囲で含まれ得る。
樹脂組成物は、上記のように硬化後の圧縮弾性率Ｅが９
８０Ｎ／ｍｍ2 未満のエポキシ樹脂を含むことを特徴と
するが、エポキシ樹脂以外に、消泡剤、揺変剤、接着性
付与剤、反応性希釈剤、染料などの他の添加剤が、本発
明の目的を阻害しない範囲で含まれ得る。
【００２４】本発明に係る繊維補強シート接着用樹脂組
成物は、コンクリート構造物を繊維補強シートで補強す
る用途に好適に用いられる。この場合、本発明に係るコ
ンクリート構造物の補強方法では、コンクリート構造物
表面に、繊維補強シートが本発明に係る繊維補強シート
接着用樹脂組成物を用いて接着される。
成物は、コンクリート構造物を繊維補強シートで補強す
る用途に好適に用いられる。この場合、本発明に係るコ
ンクリート構造物の補強方法では、コンクリート構造物
表面に、繊維補強シートが本発明に係る繊維補強シート
接着用樹脂組成物を用いて接着される。
【００２５】上記繊維補強シートについては、従来より
コンクリート構造物等の補強に用いられ得るものとして
知られている適宜の繊維補強シートを用いることがで
き、例えば、炭素繊維シート、あるいはアラミド繊維シ
ートなどを挙げることができる。また、この種の繊維強
化プラスチックシートを構成するプラスチック材料につ
いても、エポキシ樹脂等の適宜の材料のものが用いられ
る。また、本発明に係るコンクリート構造物の補強方法
は、鉄筋等により補強されたＲＣコンクリートの他、様
々なコンクリート構造物に用いることができる。
コンクリート構造物等の補強に用いられ得るものとして
知られている適宜の繊維補強シートを用いることがで
き、例えば、炭素繊維シート、あるいはアラミド繊維シ
ートなどを挙げることができる。また、この種の繊維強
化プラスチックシートを構成するプラスチック材料につ
いても、エポキシ樹脂等の適宜の材料のものが用いられ
る。また、本発明に係るコンクリート構造物の補強方法
は、鉄筋等により補強されたＲＣコンクリートの他、様
々なコンクリート構造物に用いることができる。
【００２６】（作用）コンクリート構造物を鋼板で補強
する際に用いられる従来のエポキシ樹脂系接着剤では、
硬化後の圧縮弾性率は９８０Ｎ／ｍｍ2 以上とすべきで
あると考えられたいたのに対し、本発明に係る繊維補強
シート接着用樹脂組成物は、硬化後の圧縮弾性率Ｅが９
８０Ｎ／ｍｍ2 未満のエポキシ樹脂を含むことを特徴と
する。すなわち、従来とは逆に、硬化後の圧縮弾性率Ｅ
が低いエポキシ樹脂を用いることにより、後述する実施
例から明らかなように、繊維補強シートによりコンクリ
ート構造物を補強した場合、優れた補強効果が得られ
る。これは、本願発明者らにより実験的に確かめられた
ものである。
する際に用いられる従来のエポキシ樹脂系接着剤では、
硬化後の圧縮弾性率は９８０Ｎ／ｍｍ2 以上とすべきで
あると考えられたいたのに対し、本発明に係る繊維補強
シート接着用樹脂組成物は、硬化後の圧縮弾性率Ｅが９
８０Ｎ／ｍｍ2 未満のエポキシ樹脂を含むことを特徴と
する。すなわち、従来とは逆に、硬化後の圧縮弾性率Ｅ
が低いエポキシ樹脂を用いることにより、後述する実施
例から明らかなように、繊維補強シートによりコンクリ
ート構造物を補強した場合、優れた補強効果が得られ
る。これは、本願発明者らにより実験的に確かめられた
ものである。
【００２７】本発明に係るコンクリート構造物の補強方
法では、本発明に係る繊維補強シート接着用樹脂組成物
を用いてコンクリート構造物表面に繊維補強シートが接
着されるので、後述の実施例から明らかなように、繊維
補強シートによる補強効果が著しく高められる。
法では、本発明に係る繊維補強シート接着用樹脂組成物
を用いてコンクリート構造物表面に繊維補強シートが接
着されるので、後述の実施例から明らかなように、繊維
補強シートによる補強効果が著しく高められる。
【００２８】
【実施例】以下、本発明の具体的な実施例を挙げること
により、本発明を明らかにする。 （１）使用した繊維補強シート接着用樹脂組成物 下記の表１に示す３種類の繊維補強シート接着用樹脂組
成物Ａ〜Ｃを用意した。これらの繊維補強シート接着用
樹脂組成物Ａ〜Ｃの硬化後の物性を下記の表２に示す。
すなわち、繊維補強シート接着用樹脂組成物Ａは、圧縮
弾性率Ｅが２．６×１０3 Ｎ／ｍｍ2 であり、高弾性率
の硬化物を与え、繊維補強シート接着用樹脂組成物Ｂの
硬化後の圧縮弾性率Ｅは１．５×１０3 Ｎ／ｍｍ2 であ
り、中程度の圧縮弾性率の硬化物を与え、繊維補強シー
ト接着用樹脂組成物Ｃの硬化後の圧縮弾性率Ｅは０．３
×１０3 Ｎ／ｍｍ2 であり、本発明の圧縮弾性率範囲に
ある硬化物を与える。従って、上記繊維補強シート接着
用樹脂組成物Ｃが本発明の実施例に係る繊維補強シート
接着用樹脂組成物にあたる。
により、本発明を明らかにする。 （１）使用した繊維補強シート接着用樹脂組成物 下記の表１に示す３種類の繊維補強シート接着用樹脂組
成物Ａ〜Ｃを用意した。これらの繊維補強シート接着用
樹脂組成物Ａ〜Ｃの硬化後の物性を下記の表２に示す。
すなわち、繊維補強シート接着用樹脂組成物Ａは、圧縮
弾性率Ｅが２．６×１０3 Ｎ／ｍｍ2 であり、高弾性率
の硬化物を与え、繊維補強シート接着用樹脂組成物Ｂの
硬化後の圧縮弾性率Ｅは１．５×１０3 Ｎ／ｍｍ2 であ
り、中程度の圧縮弾性率の硬化物を与え、繊維補強シー
ト接着用樹脂組成物Ｃの硬化後の圧縮弾性率Ｅは０．３
×１０3 Ｎ／ｍｍ2 であり、本発明の圧縮弾性率範囲に
ある硬化物を与える。従って、上記繊維補強シート接着
用樹脂組成物Ｃが本発明の実施例に係る繊維補強シート
接着用樹脂組成物にあたる。
【００２９】なお、下記の表１から明らかなように、こ
れらの繊維補強シート接着用樹脂組成物Ａ〜Ｃは主剤と
硬化剤とを含む２液混合型エポキシ樹脂系接着剤であ
る。
れらの繊維補強シート接着用樹脂組成物Ａ〜Ｃは主剤と
硬化剤とを含む２液混合型エポキシ樹脂系接着剤であ
る。
【００３０】
【表１】
【００３１】表１において、原料名の意味は以下の通り
である。 ＤＥＲ−３２８：ダウ・ケミカル日本株式会社製エポキ
シ樹脂 ディスパロンＦ−９０４０：楠本化成株式会社製脂肪酸
アマイドワックス ディスパロンＰ−４２０：楠本化成株式会社製消泡剤 エポメートＬＸ−３Ｗ：油化シェルエポキシ株式会社製
複素環状ジアミン ラッカマイドＴＤ−９５０：大日本インキ化学工業株式
会社製ポリアミドアミン サンマイド７５：三和化学工業株式会社製ポリアミドア
ミン ＫＸＨ−６０６：東都化成株式会社製変性脂肪族アミン
である。 ＤＥＲ−３２８：ダウ・ケミカル日本株式会社製エポキ
シ樹脂 ディスパロンＦ−９０４０：楠本化成株式会社製脂肪酸
アマイドワックス ディスパロンＰ−４２０：楠本化成株式会社製消泡剤 エポメートＬＸ−３Ｗ：油化シェルエポキシ株式会社製
複素環状ジアミン ラッカマイドＴＤ−９５０：大日本インキ化学工業株式
会社製ポリアミドアミン サンマイド７５：三和化学工業株式会社製ポリアミドア
ミン ＫＸＨ−６０６：東都化成株式会社製変性脂肪族アミン
【００３２】
【表２】
【００３３】（２）実施例１，２及び比較例１〜５ （実施例１）図１に示す試験サンプル１を用意した。こ
の試験サンプル１では、断面が１５０×１５０ｍｍ、長
さ１４００ｍｍの鉄筋コンクリートはり２（以下、ＲＣ
はりと称する）を用いた。ＲＣはり２における配筋は、
図１（ａ）及び（ｂ）から明らかなように、Ｄ１３の鉄
筋３を圧縮側及び引張側に配置し、剪断破壊しないよう
にＤ６の剪断補強筋４を６０ｍｍ間隔で剪断方向に延び
るように配置した。
の試験サンプル１では、断面が１５０×１５０ｍｍ、長
さ１４００ｍｍの鉄筋コンクリートはり２（以下、ＲＣ
はりと称する）を用いた。ＲＣはり２における配筋は、
図１（ａ）及び（ｂ）から明らかなように、Ｄ１３の鉄
筋３を圧縮側及び引張側に配置し、剪断破壊しないよう
にＤ６の剪断補強筋４を６０ｍｍ間隔で剪断方向に延び
るように配置した。
【００３４】また、初期のひび割れ発生箇所を制御する
ために、ＲＣはり２の中央部には、切欠２ａを形成し、
該切欠２ａに、高さ７５ｍｍ×幅１５０ｍｍのアクリル
板６を予め埋め込んでおいた。
ために、ＲＣはり２の中央部には、切欠２ａを形成し、
該切欠２ａに、高さ７５ｍｍ×幅１５０ｍｍのアクリル
板６を予め埋め込んでおいた。
【００３５】上記ＲＣはり２の下面２ｂに、繊維補強シ
ートとして炭素繊維シート５（以下、ＣＦＲＰシート、
日鉄コンポジット株式会社製、商品名：トウシートＦＴ
Ｓ−Ｃ１−３０、幅７５ｍｍ×長さ１１００ｍｍ×厚さ
０．１６７ｍｍ）を前述の繊維補強シート接着用樹脂組
成物Ｃを用いて接着した。
ートとして炭素繊維シート５（以下、ＣＦＲＰシート、
日鉄コンポジット株式会社製、商品名：トウシートＦＴ
Ｓ−Ｃ１−３０、幅７５ｍｍ×長さ１１００ｍｍ×厚さ
０．１６７ｍｍ）を前述の繊維補強シート接着用樹脂組
成物Ｃを用いて接着した。
【００３６】また、ＣＦＲＰシート５の片側を意図的に
剥離させるために、サンプル中央より片側一方に、定着
用として、幅１００ｍｍのＣＦＲＰシートを１周巻き付
けた（図示せず）。
剥離させるために、サンプル中央より片側一方に、定着
用として、幅１００ｍｍのＣＦＲＰシートを１周巻き付
けた（図示せず）。
【００３７】また、載荷点Ｘはサンプル上面の中央と
し、載荷点ＸからＣＦＲＰシート５の端部までの距離は
５５０ｍｍとした。また、載荷に関してのスパンを１２
００ｍｍとした。すなわち、ＲＣはり２の下面２ｂにお
いて、１２００ｍｍの距離を隔てられた一対の支点Ｙで
ＲＣはり２を支持し、ＲＣはり２の上面中央から載荷
し、測定を行った。
し、載荷点ＸからＣＦＲＰシート５の端部までの距離は
５５０ｍｍとした。また、載荷に関してのスパンを１２
００ｍｍとした。すなわち、ＲＣはり２の下面２ｂにお
いて、１２００ｍｍの距離を隔てられた一対の支点Ｙで
ＲＣはり２を支持し、ＲＣはり２の上面中央から載荷
し、測定を行った。
【００３８】測定に際しては、ＲＣはり２の下面２ｂを
乾燥させておき、繊維補強シート接着用樹脂組成物Ｃを
表１に示した割合で配合し、ＲＣはり２の下面２ｂに
１．０ｍｍの厚みとなるように塗工し、ＣＦＲＰシート
５を接着し、１０〜１５℃の温度で７日間養生した。し
かる後、試験サンプル１の圧縮強度、引張強度、引張鉄
筋降伏荷重、部材降伏荷重、及び最大荷重を以下の要領
で測定した。
乾燥させておき、繊維補強シート接着用樹脂組成物Ｃを
表１に示した割合で配合し、ＲＣはり２の下面２ｂに
１．０ｍｍの厚みとなるように塗工し、ＣＦＲＰシート
５を接着し、１０〜１５℃の温度で７日間養生した。し
かる後、試験サンプル１の圧縮強度、引張強度、引張鉄
筋降伏荷重、部材降伏荷重、及び最大荷重を以下の要領
で測定した。
【００３９】コンクリート圧縮強度（Ｎ／ｍｍ2 ）…
ＪＩＳ Ａ−１１０８「コンクリートの圧縮強度試験方
法」に準ずる。供試体は直径１５ｃｍ×高さ３０ｃｍ及
び荷重速度は２〜３ｋｇｆ／ｃｍ2 とした。 コンクリート引張強度（Ｎ／ｍｍ2 ）…ＪＩＳ Ａ−
１１１３「コンクリートの引張強度試験方法」に準ず
る。供試体は直径１５ｃｍ×高さ３０ｃｍ及び荷重速度
は４〜５ｋｇｆ／ｃｍ2 とした。
ＪＩＳ Ａ−１１０８「コンクリートの圧縮強度試験方
法」に準ずる。供試体は直径１５ｃｍ×高さ３０ｃｍ及
び荷重速度は２〜３ｋｇｆ／ｃｍ2 とした。 コンクリート引張強度（Ｎ／ｍｍ2 ）…ＪＩＳ Ａ−
１１１３「コンクリートの引張強度試験方法」に準ず
る。供試体は直径１５ｃｍ×高さ３０ｃｍ及び荷重速度
は４〜５ｋｇｆ／ｃｍ2 とした。
【００４０】引張鉄筋降伏荷重（ｋＮ）…ＪＩＳ Ｚ
−２２４１「金属材料引張試験方法」に準ずる。平均応
力増加率は１〜３ｋｇｆ／ｍｍ2 ・ｓとした。 部材降伏荷重（ｋＮ）…１）部材の剛性が急激に変化
する点及び、２）引張鉄筋中央部のひずみ値が急増する
点における降伏荷重を求めた。
−２２４１「金属材料引張試験方法」に準ずる。平均応
力増加率は１〜３ｋｇｆ／ｍｍ2 ・ｓとした。 部材降伏荷重（ｋＮ）…１）部材の剛性が急激に変化
する点及び、２）引張鉄筋中央部のひずみ値が急増する
点における降伏荷重を求めた。
【００４１】最大荷重（ｋＮ）…たわみ−荷重の関係
における最大荷重を求めた。 結果を下記の表３及び表４に示す。なお、表３及び表４
においては、上記測定結果と共に、後述の比較例１に対
する耐力比を併せて示す。
における最大荷重を求めた。 結果を下記の表３及び表４に示す。なお、表３及び表４
においては、上記測定結果と共に、後述の比較例１に対
する耐力比を併せて示す。
【００４２】（比較例１）ＣＦＲＰシート５で補強しな
かったことを除いては、実施例１と同様にして測定を行
った。結果を下記の表３及び表４に示す。
かったことを除いては、実施例１と同様にして測定を行
った。結果を下記の表３及び表４に示す。
【００４３】（比較例２）繊維補強シート接着用樹脂組
成物Ｃに代えて、繊維補強シート接着用樹脂組成物Ａを
用いたことを除いては、実施例１と同様にして評価し
た。結果を下記の表３及び表４に示す。
成物Ｃに代えて、繊維補強シート接着用樹脂組成物Ａを
用いたことを除いては、実施例１と同様にして評価し
た。結果を下記の表３及び表４に示す。
【００４４】（比較例３）繊維補強シート接着用樹脂組
成物Ｃに代えて、繊維補強シート接着用樹脂組成物Ｂを
用いたこと、及び繊維補強シート接着用樹脂組成物Ｃの
塗布厚みを１．４ｍｍとしたことを除いては、実施例１
と同様にして、ＲＣはりを補強し、評価した。結果を下
記の表３及び表４に示す。
成物Ｃに代えて、繊維補強シート接着用樹脂組成物Ｂを
用いたこと、及び繊維補強シート接着用樹脂組成物Ｃの
塗布厚みを１．４ｍｍとしたことを除いては、実施例１
と同様にして、ＲＣはりを補強し、評価した。結果を下
記の表３及び表４に示す。
【００４５】（実施例２）ＣＦＲＰシート５に代えて、
同じ寸法のアラミド繊維シート（以下、ＡＦＲＰシート
と略す、カネボウ株式会社製、商品名：ケブラーシート
ＡＫ−６０Ｔ、厚さ０．２８６ｍｍ）を用いたこと、及
び繊維補強シート接着用樹脂組成物Ｃの塗布厚みを１．
２〜１．５ｍｍとしたことを除いては、実施例１と同様
にしてＲＣはり２を補強し、評価した。結果を下記の表
３及び表４に示す。
同じ寸法のアラミド繊維シート（以下、ＡＦＲＰシート
と略す、カネボウ株式会社製、商品名：ケブラーシート
ＡＫ−６０Ｔ、厚さ０．２８６ｍｍ）を用いたこと、及
び繊維補強シート接着用樹脂組成物Ｃの塗布厚みを１．
２〜１．５ｍｍとしたことを除いては、実施例１と同様
にしてＲＣはり２を補強し、評価した。結果を下記の表
３及び表４に示す。
【００４６】（比較例４）繊維補強シート接着用樹脂組
成物Ｃに代えて、繊維補強シート接着用樹脂組成物Ａを
用いたことを除いては、実施例２と同様にして、ＲＣは
り２を補強し、評価した。結果を下記の表３及び表４に
示す。
成物Ｃに代えて、繊維補強シート接着用樹脂組成物Ａを
用いたことを除いては、実施例２と同様にして、ＲＣは
り２を補強し、評価した。結果を下記の表３及び表４に
示す。
【００４７】（比較例５）繊維補強シート接着用樹脂組
成物Ｃに代えて、繊維補強シート接着用樹脂組成物Ｂを
用いたことを除いては、実施例２と同様にして、ＲＣは
り２を補強し、評価した。結果を下記の表３及び表４に
示す。
成物Ｃに代えて、繊維補強シート接着用樹脂組成物Ｂを
用いたことを除いては、実施例２と同様にして、ＲＣは
り２を補強し、評価した。結果を下記の表３及び表４に
示す。
【００４８】
【表３】
【００４９】
【表４】
【００５０】表３から明らかなように、無補強の比較例
１に比べて、比較例２〜５及び実施例１，２では、最大
荷重が大きくなることがわかる。さらに、圧縮弾性率が
９８０Ｎ／ｍｍ2 以上の繊維補強シート接着用樹脂組成
物Ａ，Ｂを用いた比較例２，３及び比較例４，５に比べ
て、実施例１，２では、最大荷重が大きくなった。
１に比べて、比較例２〜５及び実施例１，２では、最大
荷重が大きくなることがわかる。さらに、圧縮弾性率が
９８０Ｎ／ｍｍ2 以上の繊維補強シート接着用樹脂組成
物Ａ，Ｂを用いた比較例２，３及び比較例４，５に比べ
て、実施例１，２では、最大荷重が大きくなった。
【００５１】また、これらの結果から、ＣＦＲＰシート
及びＡＦＲＰシートのいずれを用いた場合であっても、
繊維補強シート接着用樹脂組成物の硬化後の弾性率が小
さくなるほど最大荷重が大きくなることがわかる。
及びＡＦＲＰシートのいずれを用いた場合であっても、
繊維補強シート接着用樹脂組成物の硬化後の弾性率が小
さくなるほど最大荷重が大きくなることがわかる。
【００５２】また、ＣＦＲＰシートで補強した場合に
は、比較例２では、ＣＦＲＰシートは、曲げひび割れか
ら生じる段差により中央部から剥離し、その後、強い衝
撃音と共に端部まで一気に剥離した。しかしながら、比
較例３及び実施例１では、中央部分においてＣＦＲＰシ
ートが破断した。このことから、硬化後の圧縮弾性率が
低い繊維補強シート接着用樹脂組成物を用いた場合に
は、ＣＦＲＰシートの強度よりも、繊維補強シート接着
用樹脂組成物の接着性能の方が高まっているものと考え
られる。
は、比較例２では、ＣＦＲＰシートは、曲げひび割れか
ら生じる段差により中央部から剥離し、その後、強い衝
撃音と共に端部まで一気に剥離した。しかしながら、比
較例３及び実施例１では、中央部分においてＣＦＲＰシ
ートが破断した。このことから、硬化後の圧縮弾性率が
低い繊維補強シート接着用樹脂組成物を用いた場合に
は、ＣＦＲＰシートの強度よりも、繊維補強シート接着
用樹脂組成物の接着性能の方が高まっているものと考え
られる。
【００５３】他方、ＡＦＲＰシートを用いた場合には、
繊維補強シート接着用樹脂組成物Ａ〜Ｃのいずれを用い
た場合も、繊維補強シートは曲げひび割れから生じる段
差により中央部から剥離し、その後、強い衝撃音と共に
端部まで一気に剥離した。もっとも、比較例５及び実施
例２では、ＡＦＲＰシートが剥離する前にコンクリート
が圧壊していた。さらに、実施例２では、サンプル中央
のコンクリートを深くえぐり取ってＡＦＲＰシートが剥
離した。従って、ＡＦＲＰシートを用いた場合において
も、実施例２のように硬化後の圧縮弾性率が低い繊維補
強シート接着用樹脂組成物Ｃを用いることにより、ＡＦ
ＲＰシートが剥離し難いことがわかる。
繊維補強シート接着用樹脂組成物Ａ〜Ｃのいずれを用い
た場合も、繊維補強シートは曲げひび割れから生じる段
差により中央部から剥離し、その後、強い衝撃音と共に
端部まで一気に剥離した。もっとも、比較例５及び実施
例２では、ＡＦＲＰシートが剥離する前にコンクリート
が圧壊していた。さらに、実施例２では、サンプル中央
のコンクリートを深くえぐり取ってＡＦＲＰシートが剥
離した。従って、ＡＦＲＰシートを用いた場合において
も、実施例２のように硬化後の圧縮弾性率が低い繊維補
強シート接着用樹脂組成物Ｃを用いることにより、ＡＦ
ＲＰシートが剥離し難いことがわかる。
【００５４】また、ＣＦＲＰシートを用いた場合、比較
例３及び実施例１では、ＣＦＲＰシート自体が破断した
が、そのときの剥離進行状況は、比較例３では中央から
１５ｃｍ程度であったのに対し、実施例１では中央から
１０ｃｍ程度であった。すなわち、実施例１の方が、比
較例３に比べてＣＦＲＰシートの剥離が生じ難かった。
例３及び実施例１では、ＣＦＲＰシート自体が破断した
が、そのときの剥離進行状況は、比較例３では中央から
１５ｃｍ程度であったのに対し、実施例１では中央から
１０ｃｍ程度であった。すなわち、実施例１の方が、比
較例３に比べてＣＦＲＰシートの剥離が生じ難かった。
【００５５】従って、表３及び表４の結果から、繊維補
強シート接着用樹脂組成物及び繊維補強シートの相違に
よる剛性向上効果はほぼ等しいものの、繊維補強シート
接着用樹脂組成物の圧縮弾性率が低い程最大荷重が大き
くなり、優れた補強効果の得られることがわかる。
強シート接着用樹脂組成物及び繊維補強シートの相違に
よる剛性向上効果はほぼ等しいものの、繊維補強シート
接着用樹脂組成物の圧縮弾性率が低い程最大荷重が大き
くなり、優れた補強効果の得られることがわかる。
【００５６】（３）実施例３及び比較例６，７ 繊維補強シートが接着されたコンクリート構造物に純引
張力を与えることにより、繊維補強シート接着用樹脂組
成物の接着性能を評価する引張型付着試験と、曲げ載荷
により引張力を与えて繊維補強シート接着用樹脂組成物
の接着性能を評価する曲げ型付着試験の２種類の実験を
行った。
張力を与えることにより、繊維補強シート接着用樹脂組
成物の接着性能を評価する引張型付着試験と、曲げ載荷
により引張力を与えて繊維補強シート接着用樹脂組成物
の接着性能を評価する曲げ型付着試験の２種類の実験を
行った。
【００５７】引張型付着試験 引張型付着試験に用いた試験サンプルを図２（ａ）〜
（ｃ）に示す。試験サンプル１１は、断面が１００×１
００ｍｍ、全長２５０ｍｍの第１，第２のコンクリート
直方体１２，１３を有する。第１，第２のコンクリート
直方体１２，１３には、それぞれ、引張荷重を伝達する
ための鋼ボルト１４，１５がコンクリート直方体１２，
１３の中心軸を貫くように埋設されている。鋼ボルト１
４，１５は、コンクリート直方体１２，１３の外側端面
１２ａ，１３ａから外側に突出されて、引張荷重を加え
られるように構成されている。また、鋼ボルト１４，１
５の内側端は、コンクリート直方体１２，１３の内側端
面１２ｂ，１３ｂから内側に突出されており、かつナッ
ト１６により相互に連結されている。なお、内側端面１
２ｂ，１３ｂには鋼板１７，１８が埋設されている。
（ｃ）に示す。試験サンプル１１は、断面が１００×１
００ｍｍ、全長２５０ｍｍの第１，第２のコンクリート
直方体１２，１３を有する。第１，第２のコンクリート
直方体１２，１３には、それぞれ、引張荷重を伝達する
ための鋼ボルト１４，１５がコンクリート直方体１２，
１３の中心軸を貫くように埋設されている。鋼ボルト１
４，１５は、コンクリート直方体１２，１３の外側端面
１２ａ，１３ａから外側に突出されて、引張荷重を加え
られるように構成されている。また、鋼ボルト１４，１
５の内側端は、コンクリート直方体１２，１３の内側端
面１２ｂ，１３ｂから内側に突出されており、かつナッ
ト１６により相互に連結されている。なお、内側端面１
２ｂ，１３ｂには鋼板１７，１８が埋設されている。
【００５８】なお、上記ナット１６は、コンクリート直
方体１２，１３の中心軸を一致させるために、鋼ボルト
１４，１５を連結しているが、引張試験直前にナット１
６は取り外した。
方体１２，１３の中心軸を一致させるために、鋼ボルト
１４，１５を連結しているが、引張試験直前にナット１
６は取り外した。
【００５９】さらに、試験サンプル１１においては、コ
ンクリート直方体１２，１３の内側端面１２ｂ，１３ｂ
間を、端面１２ｂ，１３ｂの四隅近傍に配置された鋼ボ
ルトによっても連結し、軸のずれ及びねじれ等を極力無
くすように構成した。すなわち、コンクリート直方体１
２，１３には、それぞれ、端面１２ｂ，１３ｂの四隅近
傍から鋼ボルト１９，２０が相手側の端面に向かって突
出するように配置されている。この鋼ボルト１９，２０
がナット２１により連結されている。なお、鋼ボルト１
９，２０を連結しているナット２１についても、試験直
前に取り外した。
ンクリート直方体１２，１３の内側端面１２ｂ，１３ｂ
間を、端面１２ｂ，１３ｂの四隅近傍に配置された鋼ボ
ルトによっても連結し、軸のずれ及びねじれ等を極力無
くすように構成した。すなわち、コンクリート直方体１
２，１３には、それぞれ、端面１２ｂ，１３ｂの四隅近
傍から鋼ボルト１９，２０が相手側の端面に向かって突
出するように配置されている。この鋼ボルト１９，２０
がナット２１により連結されている。なお、鋼ボルト１
９，２０を連結しているナット２１についても、試験直
前に取り外した。
【００６０】上記試験サンプル１１では、幅５０ｍｍ×
長さ５００ｍｍのＣＦＲＰシート（日鉄コンポジット株
式会社製、商品名：トウシートＦＴＳ−Ｃ１−３０、厚
み０．１６７ｍｍ）２２，２３を用い、図２に示すよう
に、定着長さを１５０ｍｍとしてコンクリート直方体１
２，１３の上面及び下面の両面に、繊維補強シート接着
用樹脂組成物Ａ，ＢまたはＣを用いて貼り付けた。な
お、ＣＦＲＰシート２２，２２の片側を意図的に剥離さ
せるために、サンプル中央より片側一方には、定着用と
して幅１００ｍｍのＣＦＲＰシート２４を試験サンプル
１１を巻回するように巻き付けた。
長さ５００ｍｍのＣＦＲＰシート（日鉄コンポジット株
式会社製、商品名：トウシートＦＴＳ−Ｃ１−３０、厚
み０．１６７ｍｍ）２２，２３を用い、図２に示すよう
に、定着長さを１５０ｍｍとしてコンクリート直方体１
２，１３の上面及び下面の両面に、繊維補強シート接着
用樹脂組成物Ａ，ＢまたはＣを用いて貼り付けた。な
お、ＣＦＲＰシート２２，２２の片側を意図的に剥離さ
せるために、サンプル中央より片側一方には、定着用と
して幅１００ｍｍのＣＦＲＰシート２４を試験サンプル
１１を巻回するように巻き付けた。
【００６１】引張型付着試験においては、Ａ，Ａ方向に
引張荷重を与え、最大引張力及び破壊モードを評価し
た。最大引張力とは、最大引張荷重を中央の中空部分に
おいて、それぞれ２枚のＣＦＲＰシート２２，２２に貼
付されたひずみゲージによるひずみの値により分配した
ものである。
引張荷重を与え、最大引張力及び破壊モードを評価し
た。最大引張力とは、最大引張荷重を中央の中空部分に
おいて、それぞれ２枚のＣＦＲＰシート２２，２２に貼
付されたひずみゲージによるひずみの値により分配した
ものである。
【００６２】曲げ型付着試験 図３（ａ）〜（ｃ）に示すように、断面が１５０×１５
０ｍｍ、長さ５５０ｍｍの標準曲げ試験サンプル３１を
用いた。試験サンプル３１の中央には、人工切欠３１ａ
を設けた。また、試験サンプル３１は、コンクリートか
らなるが、ヒンジ部のみにＤ６鉄筋３２が、それ以外の
部分にはＤ１３鉄筋３３が配筋されている。また、Ｄ６
剪断補強筋３４を６ｍｍ間隔で配置した。ＣＦＲＰシー
ト３５として、長さ５８０ｍｍ×幅５０ｍｍのものを用
い、定着長さを１５０ｍｍとして試験サンプル３１の下
面に貼り付けた。なお、ＣＦＲＰシート３５の片側を意
図的に剥離させるために、試験サンプル３１の中央より
片側一方に、定着用として幅７５ｍｍのＣＦＲＰシート
３６を１周巻き付けた。
０ｍｍ、長さ５５０ｍｍの標準曲げ試験サンプル３１を
用いた。試験サンプル３１の中央には、人工切欠３１ａ
を設けた。また、試験サンプル３１は、コンクリートか
らなるが、ヒンジ部のみにＤ６鉄筋３２が、それ以外の
部分にはＤ１３鉄筋３３が配筋されている。また、Ｄ６
剪断補強筋３４を６ｍｍ間隔で配置した。ＣＦＲＰシー
ト３５として、長さ５８０ｍｍ×幅５０ｍｍのものを用
い、定着長さを１５０ｍｍとして試験サンプル３１の下
面に貼り付けた。なお、ＣＦＲＰシート３５の片側を意
図的に剥離させるために、試験サンプル３１の中央より
片側一方に、定着用として幅７５ｍｍのＣＦＲＰシート
３６を１周巻き付けた。
【００６３】曲げ型付着試験においては、図３（ａ）に
示すように、支点Ｂ，Ｂ間の距離を４５０ｍｍとし、試
験サンプル３１の上面中央から荷重を加え、ＣＦＲＰシ
ート３５の破断や剥離等が生じるに至る最大荷重を測定
し、該最大荷重時の曲げモーメントから最大引張力を求
めた。この最大引張力とは、ＣＦＲＰシート３５に加わ
る引張張力である。
示すように、支点Ｂ，Ｂ間の距離を４５０ｍｍとし、試
験サンプル３１の上面中央から荷重を加え、ＣＦＲＰシ
ート３５の破断や剥離等が生じるに至る最大荷重を測定
し、該最大荷重時の曲げモーメントから最大引張力を求
めた。この最大引張力とは、ＣＦＲＰシート３５に加わ
る引張張力である。
【００６４】（実施例３）上記繊維補強シート接着用樹
脂組成物として、表１に示した繊維補強シート接着用樹
脂組成物Ｃを用いた。上記引張型付着試験において測
定された最大引張力及び破壊モードを表５に、曲げ型付
着試験において求められた最大引張力及び破壊モードを
表６に示す。
脂組成物として、表１に示した繊維補強シート接着用樹
脂組成物Ｃを用いた。上記引張型付着試験において測
定された最大引張力及び破壊モードを表５に、曲げ型付
着試験において求められた最大引張力及び破壊モードを
表６に示す。
【００６５】（比較例６）繊維補強シート接着用樹脂組
成物Ｃに代えて、繊維補強シート接着用樹脂組成物Ａを
用いたことを除いては、実施例３と同様にして評価し
た。結果を表５及び表６に示す。
成物Ｃに代えて、繊維補強シート接着用樹脂組成物Ａを
用いたことを除いては、実施例３と同様にして評価し
た。結果を表５及び表６に示す。
【００６６】（比較例７）繊維補強シート接着用樹脂組
成物Ｃに代えて、繊維補強シート接着用樹脂組成物Ｂに
用いたことを除いては、実施例３と同様にして評価し
た。結果を表５及び表６に示す。
成物Ｃに代えて、繊維補強シート接着用樹脂組成物Ｂに
用いたことを除いては、実施例３と同様にして評価し
た。結果を表５及び表６に示す。
【００６７】
【表５】
【００６８】
【表６】
【００６９】表５及び表６から明らかなように、引張型
付着試験及び曲げ型付着試験のいずれにおいても、硬化
後の圧縮弾性率が９８０Ｎ／ｍｍ2 未満である実施例３
では、比較例６，７に比べて最大引張力が大きくなり、
従って接着性能が高いことがわかる。
付着試験及び曲げ型付着試験のいずれにおいても、硬化
後の圧縮弾性率が９８０Ｎ／ｍｍ2 未満である実施例３
では、比較例６，７に比べて最大引張力が大きくなり、
従って接着性能が高いことがわかる。
【００７０】
【発明の効果】以上のように、本発明によれば、繊維補
強シート接着用樹脂組成物が硬化後の圧縮弾性率が９８
０Ｎ／ｍｍ2 未満のエポキシ樹脂を用いて構成されてい
るので、繊維補強シートを補強対象物に接着固定した場
合、接着補強シートの最大荷重、破断荷重及び最大引張
力を高めることができる。従って、例えばコンクリート
構造物を繊維補強シートで補強するにあたり、本発明に
係る繊維補強シート接着用樹脂組成物を接着剤として用
いることにより、コンクリート構造物等の耐力を効果的
に高めることが可能となる。
強シート接着用樹脂組成物が硬化後の圧縮弾性率が９８
０Ｎ／ｍｍ2 未満のエポキシ樹脂を用いて構成されてい
るので、繊維補強シートを補強対象物に接着固定した場
合、接着補強シートの最大荷重、破断荷重及び最大引張
力を高めることができる。従って、例えばコンクリート
構造物を繊維補強シートで補強するにあたり、本発明に
係る繊維補強シート接着用樹脂組成物を接着剤として用
いることにより、コンクリート構造物等の耐力を効果的
に高めることが可能となる。
【００７１】本発明に係るコンクリート構造物の補強方
法では、本発明に係る繊維補強シート接着用樹脂組成物
を用いて繊維補強シートをコンクリート構造物表面に接
着するため、繊維補強シートの最大荷重、破断荷重及び
最大引張力が高められ、それによってコンクリート構造
物の耐力が効果的に高められる。
法では、本発明に係る繊維補強シート接着用樹脂組成物
を用いて繊維補強シートをコンクリート構造物表面に接
着するため、繊維補強シートの最大荷重、破断荷重及び
最大引張力が高められ、それによってコンクリート構造
物の耐力が効果的に高められる。
【図１】（ａ）及び（ｂ）は、実施例１及び比較例３〜
５において、コンクリートを補強している繊維補強シー
トが破壊または剥離に至る最大荷重を評価するための試
験サンプルを説明するための縦断面図及び（ａ）におけ
るＩ−Ｉ線に沿う横断面図。
５において、コンクリートを補強している繊維補強シー
トが破壊または剥離に至る最大荷重を評価するための試
験サンプルを説明するための縦断面図及び（ａ）におけ
るＩ−Ｉ線に沿う横断面図。
【図２】（ａ）〜（ｃ）は、実施例３及び比較例６，７
において繊維補強シートで補強されたコンクリート構造
物における繊維補強シートの破壊または剥離に至る最大
荷重を評価するための引張型付着試験方法に用いられる
試験サンプルを説明するための正面図、平面図及び横断
面図。
において繊維補強シートで補強されたコンクリート構造
物における繊維補強シートの破壊または剥離に至る最大
荷重を評価するための引張型付着試験方法に用いられる
試験サンプルを説明するための正面図、平面図及び横断
面図。
【図３】（ａ）〜（ｃ）は、実施例３及び比較例６，７
において繊維補強シートで補強されたコンクリート構造
物における繊維補強シートの破壊または剥離に至る最大
荷重を評価するための曲げ型付着試験方法に用いられる
試験サンプルを説明するための縦断面図、平面図及び略
図的横断面図。
において繊維補強シートで補強されたコンクリート構造
物における繊維補強シートの破壊または剥離に至る最大
荷重を評価するための曲げ型付着試験方法に用いられる
試験サンプルを説明するための縦断面図、平面図及び略
図的横断面図。
１…試験サンプル ２…ＲＣ ３…ＣＦＲＰシート １１…試験サンプル １２，１３…コンクリート直方体 １４，１５…ＣＦＲＰシート １６…定着用ＣＦＲＰシート ２１…試験サンプル ２２…ＲＣ ２４…ＣＦＲＰシート ２５…定着用ＣＦＲＰシート
Claims (4)
- 【請求項１】 硬化後の圧縮弾性率が９８０Ｎ／ｍｍ2
未満であるエポキシ樹脂を含むことを特徴とする繊維補
強シート接着用樹脂組成物。 - 【請求項２】 前記エポキシ樹脂が２液混合型エポキシ
樹脂であることを特徴とする請求項１に記載の繊維補強
シート接着用樹脂組成物。 - 【請求項３】 コンクリート構造物を繊維補強シートに
より補強する際に該繊維補強シートをコンクリート構造
物に接着するのに用いられる請求項１または２に記載の
繊維補強シート接着用樹脂組成物。 - 【請求項４】 コンクリート構造物に繊維補強シートを
接着して補強するにあたり、接着剤として請求項１また
は２に記載の繊維補強シート接着用樹脂組成物を用いる
ことを特徴とするコンクリート構造物補強方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11138734A JP2000328032A (ja) | 1999-05-19 | 1999-05-19 | 繊維補強シート接着用樹脂組成物及びコンクリート構造物補強方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11138734A JP2000328032A (ja) | 1999-05-19 | 1999-05-19 | 繊維補強シート接着用樹脂組成物及びコンクリート構造物補強方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000328032A true JP2000328032A (ja) | 2000-11-28 |
Family
ID=15228931
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11138734A Pending JP2000328032A (ja) | 1999-05-19 | 1999-05-19 | 繊維補強シート接着用樹脂組成物及びコンクリート構造物補強方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000328032A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014065889A (ja) * | 2012-07-04 | 2014-04-17 | Dainippon Printing Co Ltd | 粘接着層及び粘接着シート |
| JP2015078600A (ja) * | 2012-07-04 | 2015-04-23 | 大日本印刷株式会社 | コンクリートの補修又は補強方法 |
-
1999
- 1999-05-19 JP JP11138734A patent/JP2000328032A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014065889A (ja) * | 2012-07-04 | 2014-04-17 | Dainippon Printing Co Ltd | 粘接着層及び粘接着シート |
| JP2015078600A (ja) * | 2012-07-04 | 2015-04-23 | 大日本印刷株式会社 | コンクリートの補修又は補強方法 |
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