JP2000314902A - 分布増幅型ファイバラマン増幅器を用いた光ファイバ通信システム - Google Patents
分布増幅型ファイバラマン増幅器を用いた光ファイバ通信システムInfo
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- JP2000314902A JP2000314902A JP11125330A JP12533099A JP2000314902A JP 2000314902 A JP2000314902 A JP 2000314902A JP 11125330 A JP11125330 A JP 11125330A JP 12533099 A JP12533099 A JP 12533099A JP 2000314902 A JP2000314902 A JP 2000314902A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】分布増幅型ファイバラマン増幅器を用いた光フ
ァイバ通信システムにおいて，光ＳＮＲが波長依存性を
有するという欠点を解決する。 【解決手段】分布増幅型ファイバラマン増幅器100aと集
中型光増幅器200aを用いた光ファイバ通信システムにお
いて，分布増幅型ファイバラマン増幅器100aは，伝送フ
ァイバ101と，伝送ファイバ101の信号光入射側および出
射側に，それぞれ合波器105，103と合波器105，103に励
起光を入力する励起光源104，102とを備え，入射側の励
起光源104の励起光波長λp3，λp4を，出射側の励起光
源103の励起光波長λp1，λp2より短波長側に配置し，
励起光源104，102からの励起光を，合波器105，103を用
いて伝送ファイバ101に入力し，伝送ファイバ101に入射
した信号光を伝送ファイバ101中でラマン増幅した後，
集中型光増幅器200aを用いて増幅する構成とした。
ァイバ通信システムにおいて，光ＳＮＲが波長依存性を
有するという欠点を解決する。 【解決手段】分布増幅型ファイバラマン増幅器100aと集
中型光増幅器200aを用いた光ファイバ通信システムにお
いて，分布増幅型ファイバラマン増幅器100aは，伝送フ
ァイバ101と，伝送ファイバ101の信号光入射側および出
射側に，それぞれ合波器105，103と合波器105，103に励
起光を入力する励起光源104，102とを備え，入射側の励
起光源104の励起光波長λp3，λp4を，出射側の励起光
源103の励起光波長λp1，λp2より短波長側に配置し，
励起光源104，102からの励起光を，合波器105，103を用
いて伝送ファイバ101に入力し，伝送ファイバ101に入射
した信号光を伝送ファイバ101中でラマン増幅した後，
集中型光増幅器200aを用いて増幅する構成とした。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は，分布増幅型ファイ
バラマン増幅器を用いた光ファイバ通信システムに関す
る。
バラマン増幅器を用いた光ファイバ通信システムに関す
る。
【０００２】
【従来の技術】波長多重（ＷＤＭ）システムで用いられ
る，従来技術の分布増幅型ファイバラマン増幅器（簡単
のため以降「ラマン増幅器」と呼ぶ）を用いた光ファイ
バ通信システムの基本構成を図１６に示す（参考文献：
H. Masuda, S. Kawai, K.-I. Suzuki, and K. Aida,“7
5-nm 3-dB gain-band optical ampllfication with erb
ium-doped fluoride fibre ampllfiers and distribute
d Raman amplifiers in9 x 2.5 Gb/s WDM transmission
experiment,”Proc. of European Conferenceon Optic
al Communications, 1997, Vol. 3, pp. 73-76）。ラマ
ン増幅器100は伝送ファイバ101を利得媒体として用い，
励起光源102と合波器103を用いて後方向励起している。
励起光波長は一般に単一波長あるいは多波長であるが，
図１６は，簡単のため２波長の場合を示している。
る，従来技術の分布増幅型ファイバラマン増幅器（簡単
のため以降「ラマン増幅器」と呼ぶ）を用いた光ファイ
バ通信システムの基本構成を図１６に示す（参考文献：
H. Masuda, S. Kawai, K.-I. Suzuki, and K. Aida,“7
5-nm 3-dB gain-band optical ampllfication with erb
ium-doped fluoride fibre ampllfiers and distribute
d Raman amplifiers in9 x 2.5 Gb/s WDM transmission
experiment,”Proc. of European Conferenceon Optic
al Communications, 1997, Vol. 3, pp. 73-76）。ラマ
ン増幅器100は伝送ファイバ101を利得媒体として用い，
励起光源102と合波器103を用いて後方向励起している。
励起光波長は一般に単一波長あるいは多波長であるが，
図１６は，簡単のため２波長の場合を示している。
【０００３】ラマン増幅器100の後方に集中型の光増幅
器200が設置され，これら２つの増幅器で信号光を増幅
している。この集中型光増幅器200は，エルビウム添加
ファイバ増幅器（EDFA）などの希土類添加ファイバ増幅
器，半導体レーザ増幅器（SLA），集中型ラマン増幅器
などであり，一般に，内部に利得等化器を有する。集中
型光増幅器を出た信号光は，第２の伝送ファイバ300に
入射するが，この第２の伝送ファイバ300は，ラマン増
幅器100と同様の構成を有する第２のラマン増幅器（簡
単のため図１６において省略した）の一部である。図１
６の構成は，ラマン増幅器100と集中型光増幅器200から
なるハイブリッドな光増幅器を線形中継光増幅器として
用いた例であるが，前記の第２伝送ファイバ300を光受
信器に置き換えれば，明らかに，前置光増幅器として前
記ハイブリッド光増幅器を用いることが可能である。
器200が設置され，これら２つの増幅器で信号光を増幅
している。この集中型光増幅器200は，エルビウム添加
ファイバ増幅器（EDFA）などの希土類添加ファイバ増幅
器，半導体レーザ増幅器（SLA），集中型ラマン増幅器
などであり，一般に，内部に利得等化器を有する。集中
型光増幅器を出た信号光は，第２の伝送ファイバ300に
入射するが，この第２の伝送ファイバ300は，ラマン増
幅器100と同様の構成を有する第２のラマン増幅器（簡
単のため図１６において省略した）の一部である。図１
６の構成は，ラマン増幅器100と集中型光増幅器200から
なるハイブリッドな光増幅器を線形中継光増幅器として
用いた例であるが，前記の第２伝送ファイバ300を光受
信器に置き換えれば，明らかに，前置光増幅器として前
記ハイブリッド光増幅器を用いることが可能である。
【０００４】図１６の従来技術における信号光利得スペ
クトル特性を図１７に示した。ラマン内部利得，集中型
光増幅器の外部利得およびそれらの和であるトータル利
得が示されている。ここで，トータル利得が伝送路損失
につりあったとき，１中継区間の利得はゼロである。ト
ータル利得値は，Ｇ0に平坦化されている。その平坦利
得波長域の短波側および長波側の波長を，それぞれλs1
およびλs2とする。また，２つの励起光波長の長波側お
よび短波側の波長を，それぞれλp1およびλp2とする。
このとき，λp1とλs2の波長間隔は1.5μｍ近傍で約100
ｎｍである。
クトル特性を図１７に示した。ラマン内部利得，集中型
光増幅器の外部利得およびそれらの和であるトータル利
得が示されている。ここで，トータル利得が伝送路損失
につりあったとき，１中継区間の利得はゼロである。ト
ータル利得値は，Ｇ0に平坦化されている。その平坦利
得波長域の短波側および長波側の波長を，それぞれλs1
およびλs2とする。また，２つの励起光波長の長波側お
よび短波側の波長を，それぞれλp1およびλp2とする。
このとき，λp1とλs2の波長間隔は1.5μｍ近傍で約100
ｎｍである。
【０００５】図１６の従来技術における光信号信号対雑
音比（ＳＮＲ）スペクトル特性を図１８に示した。信号
光波長λs2における光ＳＮＲの値をＲ0とする。伝送フ
ァイバ中でラマン利得が存在するため，分布ラマン利得
が大きいほど光ＳＮＲが大きくなり，ひいては中継伝送
距離の伸長が図れる。分布ラマン利得が波長依存である
ため，光ＳＮＲが波長依存のスペクトルを示している。
したがって，波長すなわちチャネルごとに中継伝送距離
が異なるという不具合が生じる。例えば，光ＳＮＲの値
は，短波端の波長λs1で最も小さく，一般に，この波長
に近いチャネルの中継伝送距離が最も短い。
音比（ＳＮＲ）スペクトル特性を図１８に示した。信号
光波長λs2における光ＳＮＲの値をＲ0とする。伝送フ
ァイバ中でラマン利得が存在するため，分布ラマン利得
が大きいほど光ＳＮＲが大きくなり，ひいては中継伝送
距離の伸長が図れる。分布ラマン利得が波長依存である
ため，光ＳＮＲが波長依存のスペクトルを示している。
したがって，波長すなわちチャネルごとに中継伝送距離
が異なるという不具合が生じる。例えば，光ＳＮＲの値
は，短波端の波長λs1で最も小さく，一般に，この波長
に近いチャネルの中継伝送距離が最も短い。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は，上述
した従来の光ファイバ通信システムの，光ＳＮＲが波長
依存性を有するという欠点を解決した，分布増幅型ファ
イバラマン増幅器を用いた光ファイバ通信システムを提
供することにある。
した従来の光ファイバ通信システムの，光ＳＮＲが波長
依存性を有するという欠点を解決した，分布増幅型ファ
イバラマン増幅器を用いた光ファイバ通信システムを提
供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め，請求項１記載の発明は，分布増幅型ファイバラマン
増幅器と集中型増幅器を用いた光ファイバ通信システム
において，前記分布増幅型ファイバラマン増幅器は，伝
送ファイバと，該伝送ファイバの信号光入射側および出
射側に，それぞれ合波器と該合波器に励起光を入力する
励起光源とを具備し，前記入射側の励起光源の励起光波
長を，前記出射側の励起光源の励起光波長より短波長側
に配置し，前記励起光源からの励起光を，前記合波器を
用いて前記伝送ファイバに入力し，前記伝送ファイバに
入射した信号光を前記伝送ファイバ中でラマン増幅した
後，前記集中増幅器を用いて増幅する構成としたことを
特徴としている。
め，請求項１記載の発明は，分布増幅型ファイバラマン
増幅器と集中型増幅器を用いた光ファイバ通信システム
において，前記分布増幅型ファイバラマン増幅器は，伝
送ファイバと，該伝送ファイバの信号光入射側および出
射側に，それぞれ合波器と該合波器に励起光を入力する
励起光源とを具備し，前記入射側の励起光源の励起光波
長を，前記出射側の励起光源の励起光波長より短波長側
に配置し，前記励起光源からの励起光を，前記合波器を
用いて前記伝送ファイバに入力し，前記伝送ファイバに
入射した信号光を前記伝送ファイバ中でラマン増幅した
後，前記集中増幅器を用いて増幅する構成としたことを
特徴としている。
【０００８】また，請求項２記載の発明は，分布増幅型
ファイバラマン増幅器と集中型増幅器を用いた光ファイ
バ通信システムにおいて，前記分布増幅型ファイバラマ
ン増幅器は，伝送ファイバと，該伝送ファイバの信号光
入射側または出射側に，合波器と該合波器に励起光を入
力する励起光源とを具備し，前記励起光源の励起光波長
を，複数に設定し，該複数の励起光波長のうち短波長側
の励起光波長の励起光パワーを長波長側の励起光波長の
励起光パワーよりも大きくし，前記励起光源からの励起
光を，前記合波器を用いて前記伝送ファイバに入力し，
前記伝送ファイバに入射した信号光を前記伝送ファイバ
中でラマン増幅した後，前記集中増幅器を用いて増幅す
る構成としたことを特徴としている。
ファイバラマン増幅器と集中型増幅器を用いた光ファイ
バ通信システムにおいて，前記分布増幅型ファイバラマ
ン増幅器は，伝送ファイバと，該伝送ファイバの信号光
入射側または出射側に，合波器と該合波器に励起光を入
力する励起光源とを具備し，前記励起光源の励起光波長
を，複数に設定し，該複数の励起光波長のうち短波長側
の励起光波長の励起光パワーを長波長側の励起光波長の
励起光パワーよりも大きくし，前記励起光源からの励起
光を，前記合波器を用いて前記伝送ファイバに入力し，
前記伝送ファイバに入射した信号光を前記伝送ファイバ
中でラマン増幅した後，前記集中増幅器を用いて増幅す
る構成としたことを特徴としている。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下，図面を参照して本発明の実
施の形態について説明する。本発明による光ファイバ通
信システムの，双方向励起の場合における基本構成を図
１に示した。なお，図１において，図１６に示すものと
同一の構成には同一の符号を付けて説明を省略する。図
１に示す光ファイバ通信システムは，図１６の従来技術
に比べて，ラマン増幅器100a内にラマン増幅用の励起光
源が１個追加されている点が大きく異なる。この励起光
源104の励起光波長は一般に単一波長あるいは多波長で
あるが，図１は，簡単のため２波長の場合を示してい
る。励起光源104の波長をλp3およびλp4とする。励起
光源104からの励起光は合波器105により，伝送ファイバ
101に前方向から入射している。
施の形態について説明する。本発明による光ファイバ通
信システムの，双方向励起の場合における基本構成を図
１に示した。なお，図１において，図１６に示すものと
同一の構成には同一の符号を付けて説明を省略する。図
１に示す光ファイバ通信システムは，図１６の従来技術
に比べて，ラマン増幅器100a内にラマン増幅用の励起光
源が１個追加されている点が大きく異なる。この励起光
源104の励起光波長は一般に単一波長あるいは多波長で
あるが，図１は，簡単のため２波長の場合を示してい
る。励起光源104の波長をλp3およびλp4とする。励起
光源104からの励起光は合波器105により，伝送ファイバ
101に前方向から入射している。
【００１０】なお，上記の構成においては，入射側の励
起光源104で発生される励起光波長λp3,λp4が,出射側
の励起光源102の励起光波長λp1,λp2より短波長側に配
置されている。また，励起光源104からの各励起光のパ
ワーは，励起光源102からの各励起の光パワーよりも小
さくなるように設定されている。また，図１の集中型光
増幅器200aは，図１６の集中型光増幅器200と同様に構
成されるものであるが，後述するように図１６のものに
比べて利得の設定値が異なっている。また，第２の伝送
ファイバ300aは，図１６の集中光増幅器300と同様にし
て，本発明によるラマン増幅器100aと同様な構成のラマ
ン増幅器の一部として，あるいは，ラマン増幅器100と
同様な構成のラマン増幅器の一部として構成されるもの
である。
起光源104で発生される励起光波長λp3,λp4が,出射側
の励起光源102の励起光波長λp1,λp2より短波長側に配
置されている。また，励起光源104からの各励起光のパ
ワーは，励起光源102からの各励起の光パワーよりも小
さくなるように設定されている。また，図１の集中型光
増幅器200aは，図１６の集中型光増幅器200と同様に構
成されるものであるが，後述するように図１６のものに
比べて利得の設定値が異なっている。また，第２の伝送
ファイバ300aは，図１６の集中光増幅器300と同様にし
て，本発明によるラマン増幅器100aと同様な構成のラマ
ン増幅器の一部として，あるいは，ラマン増幅器100と
同様な構成のラマン増幅器の一部として構成されるもの
である。
【００１１】図１の本発明における信号光利得スペクト
ル特性を図２に示した。ラマン内部利得，集中型光増幅
器の外部利得，およびそれらの和であるトータル利得が
示されている。トータル利得値は，Ｇ0に平坦化されて
いる。追加励起光の２波長の長波側および短波側の波長
を，それぞれλp3およびλp4とする。追加励起光によ
り，信号光帯域（λs1からλs2）内の短波長域でのラマ
ン利得が増加している。集中型光増幅器200aの利得は，
そのラマン利得の増加分だけ減少させている。
ル特性を図２に示した。ラマン内部利得，集中型光増幅
器の外部利得，およびそれらの和であるトータル利得が
示されている。トータル利得値は，Ｇ0に平坦化されて
いる。追加励起光の２波長の長波側および短波側の波長
を，それぞれλp3およびλp4とする。追加励起光によ
り，信号光帯域（λs1からλs2）内の短波長域でのラマ
ン利得が増加している。集中型光増幅器200aの利得は，
そのラマン利得の増加分だけ減少させている。
【００１２】図１の本発明における光ＳＮＲスペクトル
特性を図３に示した。光ＳＮＲが，信号光波長λs2以外
の波長域において，ピーク値Ｒ0に向上している。図２
のラマン利得スペクトルは平坦ではないが，図３の光Ｓ
ＮＲスペクトルは平坦になっている。これは，前方向励
起と後方向励起では，同一利得で，前方向励起の方が光
ＳＮＲの向上が大きいからである。上記のように，光Ｓ
ＮＲの波長依存性が平坦化され，前記の従来技術におけ
る欠点が解決されている。
特性を図３に示した。光ＳＮＲが，信号光波長λs2以外
の波長域において，ピーク値Ｒ0に向上している。図２
のラマン利得スペクトルは平坦ではないが，図３の光Ｓ
ＮＲスペクトルは平坦になっている。これは，前方向励
起と後方向励起では，同一利得で，前方向励起の方が光
ＳＮＲの向上が大きいからである。上記のように，光Ｓ
ＮＲの波長依存性が平坦化され，前記の従来技術におけ
る欠点が解決されている。
【００１３】図４は，図１６の従来技術における励起光
パワースペクトルを示している。波長λp1およびλp2に
おけるパワーをＰ0とする。このとき，図１の本発明に
おける励起光パワースペクトルは図５のようになる。双
方向励起配置のため，前方向励起光と後方向励起光の間
のラマン増幅作用は少なく，前方向および後方向の励起
光パワーは，前方向および後方向のラマン利得値（ｄＢ
単位）にほぼ比例する。したがって，図２のラマン利得
スペクトルは，図５の励起光パワースペクトルにより実
現される。
パワースペクトルを示している。波長λp1およびλp2に
おけるパワーをＰ0とする。このとき，図１の本発明に
おける励起光パワースペクトルは図５のようになる。双
方向励起配置のため，前方向励起光と後方向励起光の間
のラマン増幅作用は少なく，前方向および後方向の励起
光パワーは，前方向および後方向のラマン利得値（ｄＢ
単位）にほぼ比例する。したがって，図２のラマン利得
スペクトルは，図５の励起光パワースペクトルにより実
現される。
【００１４】本発明による光ファイバ通信システムの，
片方向励起（または後方向励起）の場合における基本構
成を図６に示した。図１６の従来技術に比べて，励起光
源102bの励起光波長数が，２から４に増えている点が異
なる。以下では，後方向励起の場合について述べている
が，前方向励起の場合にも同様のことが言える。
片方向励起（または後方向励起）の場合における基本構
成を図６に示した。図１６の従来技術に比べて，励起光
源102bの励起光波長数が，２から４に増えている点が異
なる。以下では，後方向励起の場合について述べている
が，前方向励起の場合にも同様のことが言える。
【００１５】図６に示すラマン増幅器100bは，上述した
ように図１６のラマン増幅器100に比べ，励起光源の励
起光波長数を２から４に増やしたものであるが，追加励
起光の２波長の長波側および短波側の波長はそれぞれλ
p3およびλp4である。ここで，励起光源012bの各励起光
波長は，λp1，λp2，λp3，λp4の順に長波長側から短
波長側に設定されている。また各励起光は，短波長側の
励起光波長λp3，λp4の励起光パワーが，長波長側の励
起光波長λp1，λp2の励起光パワーよりも大きくなるよ
うに設定されている。また，図６の集中型光増幅器200b
および伝送ファイバ300bは，それぞれ図１６の集中型光
増幅器200および伝送ファイバ300と同様に構成されてい
るものである。
ように図１６のラマン増幅器100に比べ，励起光源の励
起光波長数を２から４に増やしたものであるが，追加励
起光の２波長の長波側および短波側の波長はそれぞれλ
p3およびλp4である。ここで，励起光源012bの各励起光
波長は，λp1，λp2，λp3，λp4の順に長波長側から短
波長側に設定されている。また各励起光は，短波長側の
励起光波長λp3，λp4の励起光パワーが，長波長側の励
起光波長λp1，λp2の励起光パワーよりも大きくなるよ
うに設定されている。また，図６の集中型光増幅器200b
および伝送ファイバ300bは，それぞれ図１６の集中型光
増幅器200および伝送ファイバ300と同様に構成されてい
るものである。
【００１６】図６の本発明における信号光利得スペクト
ル特性を図７に示した。ラマン内部利得，集中型光増幅
器の外部利得，およびそれらの和であるトータル利得が
示されている。トータル利得値は，Ｇ0に平坦化されて
いる。４つの励起光により，ラマン利得スペクトルが信
号光帯域（λs1からλs2）内で平坦化されている。集中
型光増幅器200bの利得は，そのラマン利得の増加分だけ
減少させている。
ル特性を図７に示した。ラマン内部利得，集中型光増幅
器の外部利得，およびそれらの和であるトータル利得が
示されている。トータル利得値は，Ｇ0に平坦化されて
いる。４つの励起光により，ラマン利得スペクトルが信
号光帯域（λs1からλs2）内で平坦化されている。集中
型光増幅器200bの利得は，そのラマン利得の増加分だけ
減少させている。
【００１７】図６の本発明における光ＳＮＲスペクトル
特性は，図３と同様である。ラマン利得スペクトルが平
坦であるため，光ＳＮＲスペクトルも平坦になってい
る。
特性は，図３と同様である。ラマン利得スペクトルが平
坦であるため，光ＳＮＲスペクトルも平坦になってい
る。
【００１８】図８は，図６の本発明における励起光パワ
ースペクトルを示している。片方向励起配置のため，波
長間隔が離れた励起光間のラマン増幅・吸収作用があ
り，短波長の励起光から長波長の励起光にエネルギーが
移行する。そのため，入力励起光パワーは，図８に示し
たように，短波長の励起光で大きく，長波長の励起光で
小さく設定する。
ースペクトルを示している。片方向励起配置のため，波
長間隔が離れた励起光間のラマン増幅・吸収作用があ
り，短波長の励起光から長波長の励起光にエネルギーが
移行する。そのため，入力励起光パワーは，図８に示し
たように，短波長の励起光で大きく，長波長の励起光で
小さく設定する。
【００１９】上記のように，本発明の双方向励起または
片方向励起の構成により，光ＳＮＲスペクトルが平坦化
された光ファイバ通信システムが得られる。
片方向励起の構成により，光ＳＮＲスペクトルが平坦化
された光ファイバ通信システムが得られる。
【００２０】
【実施例】次に，上述した本発明による光ファイバ通信
システムの各実施形態の実施例について，双方向励起の
場合を第１実施例，および片方向励起の場合を第２実施
例としてそれぞれ説明する。
システムの各実施形態の実施例について，双方向励起の
場合を第１実施例，および片方向励起の場合を第２実施
例としてそれぞれ説明する。
【００２１】［第１実施例］図９は本発明の第１実施例
の構成を示している。双方向励起の場合であり，伝送フ
ァイバ101，300aとして80ｋｍの分散シフトファイバ（D
SF），集中型光増幅器200aとしてEDFAを用いている。ラ
マン増幅器100aの励起光源102，104は複数の半導体レー
ザダイオード（LD）であり，励起光波長は，後方向励起
光源102で1.51，1.49μｍ，前方向励起光源104で1.45，
1.43μｍである。
の構成を示している。双方向励起の場合であり，伝送フ
ァイバ101，300aとして80ｋｍの分散シフトファイバ（D
SF），集中型光増幅器200aとしてEDFAを用いている。ラ
マン増幅器100aの励起光源102，104は複数の半導体レー
ザダイオード（LD）であり，励起光波長は，後方向励起
光源102で1.51，1.49μｍ，前方向励起光源104で1.45，
1.43μｍである。
【００２２】本実施例を用いて得られた利得スペクトル
を図１０に示した。トータル利得の平坦利得値として，
1.53−1.61μｍの信号光波長帯で20ｄＢが得られてい
る。ラマン利得のピーク値は約12ｄＢ，EDFA利得のピー
ク値は約15ｄＢである。本実施例を用いて得られた光Ｓ
ＮＲスペクトルを図１１に示した。光ＳＮＲの平坦値と
して，1.53−1.61μmの信号光波長帯で30ｄＢが得られ
ている。本実施例における励起光パワースペクトルを図
１２に示した。1.51，1.49μmにおける励起光パワーが
約100ｍＷ，1.45，1.43μｍにおける励起光パワーが約3
0ｍＷである。以上のように，本実施例により，1.53−
1.61μmの信号光波長帯で平坦な光ＳＮＲスペクトルが
得られている。
を図１０に示した。トータル利得の平坦利得値として，
1.53−1.61μｍの信号光波長帯で20ｄＢが得られてい
る。ラマン利得のピーク値は約12ｄＢ，EDFA利得のピー
ク値は約15ｄＢである。本実施例を用いて得られた光Ｓ
ＮＲスペクトルを図１１に示した。光ＳＮＲの平坦値と
して，1.53−1.61μmの信号光波長帯で30ｄＢが得られ
ている。本実施例における励起光パワースペクトルを図
１２に示した。1.51，1.49μmにおける励起光パワーが
約100ｍＷ，1.45，1.43μｍにおける励起光パワーが約3
0ｍＷである。以上のように，本実施例により，1.53−
1.61μmの信号光波長帯で平坦な光ＳＮＲスペクトルが
得られている。
【００２３】［第２実施例]図１３は本発明の第２実施
例の構成を示している。片方向（後方向）励起の場合で
あり，伝送ファイバ101，300bとして80ｋｍの分散シフ
トファイバ（DSF），集中型光増幅器200bとしてEDFAを
用いている。ラマン増幅器100bの励起光源102bは複数の
半導体レーザダイオード（LD）であり，励起光波長は，
1.51，1.49，1.45，1.43μｍである。
例の構成を示している。片方向（後方向）励起の場合で
あり，伝送ファイバ101，300bとして80ｋｍの分散シフ
トファイバ（DSF），集中型光増幅器200bとしてEDFAを
用いている。ラマン増幅器100bの励起光源102bは複数の
半導体レーザダイオード（LD）であり，励起光波長は，
1.51，1.49，1.45，1.43μｍである。
【００２４】本実施例を用いて得られた利得スペクトル
を図１４に示した。トータル利得の平坦利得値として，
1.53−1.61μmの信号光波長帯で20ｄＢが得られてい
る。ラマン利得のピーク値は約12ｄＢ，EDFA利得のピー
ク値は約8ｄＢである。本実施例を用いて得られた光Ｓ
ＮＲスペクトルは，図１１と同様である。光ＳＮＲの平
坦値として，1.53−1.61μmの信号光波長帯で30ｄＢが
得られている。本実施例における励起光パワースペクト
ルを図１５に示した。1.51，1.49μｍにおける励起光パ
ワーが約20ｍＷ，1.45，1.43μｍにおける励起光パワー
が約200ｍＷである。以上のように，本実施例により，
1.53−1.61μmの信号光波長帯で平坦な光ＳＮＲスペク
トルが得られている。
を図１４に示した。トータル利得の平坦利得値として，
1.53−1.61μmの信号光波長帯で20ｄＢが得られてい
る。ラマン利得のピーク値は約12ｄＢ，EDFA利得のピー
ク値は約8ｄＢである。本実施例を用いて得られた光Ｓ
ＮＲスペクトルは，図１１と同様である。光ＳＮＲの平
坦値として，1.53−1.61μmの信号光波長帯で30ｄＢが
得られている。本実施例における励起光パワースペクト
ルを図１５に示した。1.51，1.49μｍにおける励起光パ
ワーが約20ｍＷ，1.45，1.43μｍにおける励起光パワー
が約200ｍＷである。以上のように，本実施例により，
1.53−1.61μmの信号光波長帯で平坦な光ＳＮＲスペク
トルが得られている。
【００２５】以上，実施例１および２で説明したよう
に，本発明によれば，平坦な光ＳＮＲスペクトルが得ら
れるという効果がある。
に，本発明によれば，平坦な光ＳＮＲスペクトルが得ら
れるという効果がある。
【００２６】
【発明の効果】以上説明したように，本発明によれば，
光ＳＮＲが波長依存性を低減し，平坦な光ＳＮＲスペク
トルが得られるという効果がある。
光ＳＮＲが波長依存性を低減し，平坦な光ＳＮＲスペク
トルが得られるという効果がある。
【図１】 本発明の基本構成（双方向励起の場合）を示
す図
す図
【図２】 本発明の利得スペクトル特性（双方向励起の
場合）を示す図
場合）を示す図
【図３】 本発明の光ＳＮＲスペクトル特性（双方向励
起の場合）を示す図
起の場合）を示す図
【図４】 従来技術の励起光パワースペクトルを示す図
【図５】 本発明の励起光パワースペクトル（双方向励
起の場合）を示す図
起の場合）を示す図
【図６】 本発明の基本構成（片方向励起の場合）を示
す図
す図
【図７】 本発明の利得スペクトル特性（片方向励起の
場合）を示す図
場合）を示す図
【図８】 本発明の励起光パワースペクトル（片方向励
起の場合）を示す図
起の場合）を示す図
【図９】 本発明の第１実施例の構成を示す図
【図１０】 本発明の第１実施例の利得スペクトルを示
す図
す図
【図１１】 本発明の第１実施例の光ＳＮＲスペクトル
を示す図
を示す図
【図１２】 本発明の第１実施例の励起光パワースペク
トルを示す図
トルを示す図
【図１３】 本発明の第２実施例の構成を示す図
【図１４】 本発明の第２実施例の利得スペクトルを示
す図
す図
【図１５】 本発明の第２実施例の励起光パワースペク
トルを示す図
トルを示す図
【図１６】 従来技術の基本構成を示す図
【図１７】 従来技術の利得スペクトル特性を示す図
【図１８】 従来技術の光ＳＮＲスペクトル特性を示す
図
図
100，100a，100b ラマン増幅器 101，300，300a，300b 伝送ファイバ 102，102b，104 励起光源 103，105 合波器 200，200a，200b 集中型光増幅器
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｈ０４Ｊ 14/02
Claims (2)
- 【請求項１】 分布増幅型ファイバラマン増幅器と集中
型増幅器を用いた光ファイバ通信システムにおいて，前
記分布増幅型ファイバラマン増幅器は，伝送ファイバ
と，該伝送ファイバの信号光入射側および出射側に，そ
れぞれ合波器と該合波器に励起光を入力する励起光源と
を具備し，前記入射側の励起光源の励起光波長を，前記
出射側の励起光源の励起光波長より短波長側に配置し，
前記励起光源からの励起光を，前記合波器を用いて前記
伝送ファイバに入力し，前記伝送ファイバに入射した信
号光を前記伝送ファイバ中でラマン増幅した後，前記集
中増幅器を用いて増幅する構成としたことを特徴とする
光ファイバ通信システム。 - 【請求項２】 分布増幅型ファイバラマン増幅器と集中
型増幅器を用いた光ファイバ通信システムにおいて，前
記分布増幅型ファイバラマン増幅器は，伝送ファイバ
と，該伝送ファイバの信号光入射側または出射側に，合
波器と該合波器に励起光を入力する励起光源とを具備
し，前記励起光源の励起光波長を，複数に設定し，該複
数の励起光波長のうち短波長側の励起光波長の励起光パ
ワーを長波長側の励起光波長の励起光パワーよりも大き
くし，前記励起光源からの励起光を，前記合波器を用い
て前記伝送ファイバに入力し，前記伝送ファイバに入射
した信号光を前記伝送ファイバ中でラマン増幅した後，
前記集中増幅器を用いて増幅する構成としたことを特徴
とする光ファイバ通信システム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12533099A JP3600063B2 (ja) | 1999-04-30 | 1999-04-30 | 分布増幅型ファイバラマン増幅器を用いた光ファイバ通信システム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12533099A JP3600063B2 (ja) | 1999-04-30 | 1999-04-30 | 分布増幅型ファイバラマン増幅器を用いた光ファイバ通信システム |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000314902A true JP2000314902A (ja) | 2000-11-14 |
| JP3600063B2 JP3600063B2 (ja) | 2004-12-08 |
Family
ID=14907451
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12533099A Expired - Lifetime JP3600063B2 (ja) | 1999-04-30 | 1999-04-30 | 分布増幅型ファイバラマン増幅器を用いた光ファイバ通信システム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3600063B2 (ja) |
Cited By (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| WO2003016996A1 (en) * | 2001-08-21 | 2003-02-27 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Raman-amplifying method |
| US6690503B2 (en) | 2001-05-14 | 2004-02-10 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Fault tolerant optical amplifier |
| JP2004078176A (ja) * | 2002-06-18 | 2004-03-11 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 光伝送システム及び光増幅方法 |
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-
1999
- 1999-04-30 JP JP12533099A patent/JP3600063B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| JP7387721B2 (ja) | 2018-08-30 | 2023-11-28 | オーエフエス ファイテル，エルエルシー | 広ゲイン帯域幅ｃバンド光ファイバ増幅器 |
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|---|---|
| JP3600063B2 (ja) | 2004-12-08 |
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