JP2000290030A - Apparatus for producing tempered glass - Google Patents
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- Y02P40/57—Improving the yield, e-g- reduction of reject rates
Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、例えば建築用の防
火用ガラスとして使用する強化ガラスの製造装置に関す
る。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an apparatus for producing a tempered glass used as, for example, fire protection glass for buildings.
【０００２】[0002]
【従来の技術】建築物の防火用ガラスとして強化ガラス
が使用されている。強化ガラスは、板ガラス表面の表面
圧縮応力（以下、「強度」という。）を高く設定するこ
とで、火災時（例えば２０分後８００℃まで上昇）にお
ける急激な温度変化が発生しても破損する心配がない。
このため、強化ガラスを使用することで火災の広がりを
防ぐことができる。2. Description of the Related Art Tempered glass is used as fire protection glass for buildings. By setting the surface compressive stress (hereinafter, referred to as “strength”) of the surface of the sheet glass to be high, the tempered glass is broken even if a sudden temperature change occurs in a fire (for example, the temperature rises to 800 ° C. after 20 minutes). Don't worry.
For this reason, the spread of fire can be prevented by using tempered glass.
【０００３】ところで、通常の強化ガラスは、例えば強
度がほぼ１０００ｋｇｆ／ｃｍ2前後であるが、強化ガ
ラスのなかには強度を２０００ｋｇｆ／ｃｍ2以上まで
上げたものがある。強化ガラスの強度を２０００ｋｇｆ
／ｃｍ2以上まで上げることで、より高温での急激な温
度変化で発生する高い熱応力に対応することができ、通
常の強化ガラスより防火性能を高めることができる。以
下、次図において強度２０００ｋｇｆ／ｃｍ2以上の強
化ガラスの製造方法を説明する。By the way, ordinary tempered glass has a strength of, for example, about 1000 kgf / cm 2 , but some tempered glass has a strength increased to 2000 kgf / cm 2 or more. 2000kgf tempered glass strength
By increasing to / cm 2 or more, it is possible to cope with a high thermal stress generated by a rapid temperature change at a higher temperature, and it is possible to enhance the fire protection performance as compared with ordinary tempered glass. Hereinafter, a method for manufacturing a tempered glass having a strength of 2000 kgf / cm 2 or more will be described with reference to the following drawings.
【０００４】図８は従来の強化ガラス製造装置であり、
フロート板ガラス１００を加熱炉１０１で所定温度に加
熱し、加熱したフロート板ガラス１００を搬送ローラ１
０２・・・（・・・は複数個を示す。以下同様。）で加熱炉１
０１の出口１０１ａから搬出し、搬出したフロート板ガ
ラス１００にノズル１０４・・・から冷却空気１０５・・・を
吹き付けてフロート板ガラス１００を急冷して強度を２
０００ｋｇｆ／ｃｍ2以上まで強化した強化ガラス１０
７を製造する例を示す。ここで、強化ガラス１０７の強
度を高めるために、フロート板ガラス１００の初期温度
（すなわち、加熱炉１０１で加熱する温度）を、通常の
強化ガラスを製造するときより高く（一例として、略２
０〜３０℃）設定している。FIG. 8 shows a conventional tempered glass manufacturing apparatus.
The float glass sheet 100 is heated to a predetermined temperature in a heating furnace 101, and the heated float glass sheet 100 is transported by a transport roller 1.
02 ... (... denotes a plurality, the same applies hereinafter.)
01 is discharged from the outlet 101a, and cooling air 105 is blown from the nozzles 104 to the discharged float glass sheet 100 to rapidly cool the float glass sheet 100 and to reduce the strength to 2
Tempered glass 10 reinforced to 000 kgf / cm 2 or more
7 is shown. Here, in order to increase the strength of the tempered glass 107, the initial temperature of the float glass sheet 100 (that is, the temperature at which the glass is heated in the heating furnace 101) is higher than that in the case of manufacturing normal tempered glass (for example, approximately 2).
0-30 ° C).
【０００５】[0005]
【発明が解決しようとする課題】しかし、フロート板ガ
ラス１００の加熱温度を略２０〜３０℃高くすると、フ
ロート板ガラス１００が軟くなりすぎてしまい、このフ
ロート板ガラス１００を搬送ロール１０２・・・で搬送す
るときに、フロート板ガラス１００に反射映像歪や透視
歪が発生したり、ロールウエーブ（波状の起伏、うね
り）やロールインプレッション（押えてできた跡、へこ
み）が発生してしまうことがある。反射映像歪、透視
歪、ロールウエーブやロールインプレッションが発生し
た強化ガラス１０７は不良品になり、そのことが生産性
の向上を阻んでいる。また、不良品は廃棄処分している
のが現状であり、そのことが強化ガラスのコストアップ
の要因となっている。However, if the heating temperature of the float glass sheet 100 is raised by about 20 to 30 ° C., the float glass sheet 100 becomes too soft, and the float glass sheet 100 is transported by the transport rolls 102. In this case, the reflection image distortion and the perspective distortion may occur in the float glass sheet 100, and roll wave (undulating undulation, undulation) or roll impression (pressed mark, dent) may occur. The tempered glass 107 in which the reflection image distortion, the perspective distortion, the roll wave or the roll impression has occurred becomes a defective product, which hinders an improvement in productivity. In addition, defective products are currently disposed of, which is a factor in increasing the cost of tempered glass.
【０００６】そこで、本発明の目的は、強度の高い強化
ガラスの生産性を上げることができ且つコストを抑える
ことができる技術を提供することにある。Accordingly, an object of the present invention is to provide a technique capable of increasing the productivity of high-strength tempered glass and suppressing the cost.
【０００７】[0007]
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に本発明の請求項１は、板ガラスを搬送する搬送ローラ
と、搬送ローラの途中に配置して、搬送ローラで搬送中
の板ガラスを所定温度に加熱する加熱炉と、加熱炉の出
口側に配置して、搬送ローラで加熱炉から搬出した板ガ
ラスの両面に冷却空気を吹き付ける冷却手段と、この冷
却手段の加熱炉側に併設し、前記冷却空気より高圧の冷
却空気を板ガラスの両面に吹き付ける高圧冷却手段とか
ら強化ガラス製造装置を構成する。According to a first aspect of the present invention, there is provided a transport roller for transporting a sheet glass, and a sheet glass being transported by the transport roller, which is disposed in the middle of the transport roller. A heating furnace for heating to a temperature, a cooling means disposed on the outlet side of the heating furnace, and a cooling means for blowing cooling air to both surfaces of the sheet glass carried out of the heating furnace by the conveying rollers, and a cooling means provided adjacent to the heating furnace side of the cooling means, A high-temperature cooling means for blowing cooling air higher than the cooling air to both sides of the sheet glass constitutes a tempered glass manufacturing apparatus.
【０００８】加熱炉から搬出した板ガラスに高圧の冷却
空気を吹き付けることで、板ガラスの冷却速度を通常の
強化ガラスより高くすることができる。このため、従来
技術のように板ガラスの初期温度を高くしなくても板ガ
ラスの強度を十分に高めることができる。従って、強化
ガラスに反射映像歪みや透視歪みが発生したり、ロール
ウエーブやロールインプレッションが発生したりする心
配はなく、品質のよい強化ガラスを安定的に得ることが
できる。By blowing high-pressure cooling air onto the sheet glass carried out of the heating furnace, the cooling rate of the sheet glass can be made higher than that of ordinary tempered glass. Therefore, the strength of the sheet glass can be sufficiently increased without increasing the initial temperature of the sheet glass as in the related art. Therefore, there is no concern about the occurrence of reflected image distortion or see-through distortion in the tempered glass, or the occurrence of roll wave or roll impression, and a high-quality tempered glass can be stably obtained.
【０００９】請求項２は、冷却空気を吹き出す複数のノ
ズル間に、前記高圧の冷却空気を吹き出す複数の高圧ノ
ズルを配置し、前記複数のノズル及び複数の高圧ノズル
を、それぞれ板ガラスに対して斜めに傾けて取り付け、
かつ互に千鳥に配置としたことを特徴とする。According to a second aspect of the present invention, a plurality of high-pressure nozzles for blowing the high-pressure cooling air are arranged between the plurality of nozzles for blowing the cooling air, and the plurality of nozzles and the plurality of high-pressure nozzles are respectively inclined with respect to the sheet glass. Attach to tilt,
Also, they are arranged in a zigzag pattern with each other.
【００１０】ノズル及び高圧ノズルを斜めに取り付ける
ことで、板ガラスに吹き付けた冷却空気を各々のノズル
の傾き方向に流すことができる。そして、各々のノズル
を互に千鳥に配置することで、ノズルの傾き方向に流れ
た冷却空気が互に干渉することを避けることができる。
従って、各々のノズルから吹き出した冷却空気の流れに
乱れが生じることがなく、板ガラスを効率よく冷却する
ことができる。By attaching the nozzle and the high-pressure nozzle obliquely, the cooling air blown to the sheet glass can flow in the direction of inclination of each nozzle. By arranging the nozzles in a zigzag manner, it is possible to prevent the cooling air flowing in the tilt direction of the nozzles from interfering with each other.
Therefore, the flow of the cooling air blown out from each nozzle is not disturbed, and the sheet glass can be efficiently cooled.
【００１１】請求項３においては、高圧冷却手段は、高
圧ノズルの出口におけるエア圧が２〜３ｋｇｆ／ｃｍ2
であることを特徴とする。高圧のエア圧が２ｋｇｆ／ｃ
ｍ2未満になると、エア圧が低くなりすぎて、板ガラス
の冷却速度を十分に高めることができない虞がある。そ
こで、高圧のエア圧を２ｋｇｆ／ｃｍ2以上に設定して
冷却速度を高めるようにした。また、高圧のエア圧が３
ｋｇｆ／ｃｍ2を越えると、エア圧が高くなりすぎて、
強化ガラスに反射映像歪みや透視歪みが発生する虞があ
る。そこで、高圧のエア圧を３ｋｇｆ／ｃｍ2以下に設
定することで、強化ガラスに反射映像歪みや透視歪みを
発生しないようにした。According to a third aspect of the present invention, the high-pressure cooling means has an air pressure at the outlet of the high-pressure nozzle of 2 to 3 kgf / cm 2.
It is characterized by being. High air pressure is 2kgf / c
If it is less than m 2 , the air pressure may be too low and the cooling rate of the glass sheet may not be sufficiently increased. Therefore, the high air pressure is set to 2 kgf / cm 2 or more to increase the cooling rate. In addition, high air pressure is 3
If it exceeds kgf / cm 2 , the air pressure becomes too high,
Reflected image distortion and perspective distortion may occur in the tempered glass. Therefore, by setting the high-pressure air pressure to 3 kgf / cm 2 or less, the tempered glass is prevented from generating a reflection image distortion and a perspective distortion.
【００１２】請求項４においては、冷却手段及び高圧冷
却手段は、表面圧縮応力が少なくとも２０００ｋｇｆ／
ｃｍ2の強化ガラスを安定して製造できる冷却能を有す
ることを特徴とする。In the present invention, the cooling means and the high-pressure cooling means have a surface compressive stress of at least 2000 kgf / kg.
It has a cooling ability to stably produce tempered glass of cm 2 .
【００１３】ここで、冷却能とは、軟化点付近まで加熱
されたガラスが冷却エアにより熱を奪われる度合いを表
現するもので、別の表現をすれば、熱伝達係数といい、
単位はｋｃａｌ／ｍ2・ｈｒ・℃である。すなわち、冷
却能が大きいとガラスが急速冷却され、ガラス表面に高
い圧縮応力を形成することができる。この冷却能は、熱
電対を埋め込んだ金属プレート（アルミニウム等）を均
一に加熱し、それを急速冷却するときの温度データによ
り算出して求める。Here, the cooling capacity expresses the degree to which the glass heated to near the softening point is deprived of heat by the cooling air. In other words, it is called a heat transfer coefficient.
The unit is kcal / m 2 · hr · ° C. That is, when the cooling capacity is large, the glass is rapidly cooled, and a high compressive stress can be formed on the glass surface. The cooling capacity is determined by uniformly heating a metal plate (such as aluminum) in which a thermocouple is embedded and rapidly cooling the metal plate by using temperature data.
【００１４】従って、請求項４のように、表面圧縮応力
が少なくとも２０００ｋｇｆ／ｃｍ 2の強化ガラスを安
定して製造できる冷却能を有することで、強化ガラスの
生産性を上げることができる。Therefore, the surface compressive stress can be obtained as described in claim 4.
Is at least 2000kgf / cm TwoCheap tempered glass
By having a cooling capacity that can be manufactured consistently,
Productivity can be increased.
【００１５】[0015]
【発明の実施の形態】本発明の実施の形態を添付図に基
づいて以下に説明する。なお、図面は符号の向きに見る
ものとする。図１は本発明に係る強化ガラス製造装置の
側面図である。強化ガラス製造装置１０は、板ガラスと
してのフロート板ガラス１１を搬送する搬送ローラ部１
２と、搬送ローラ部１２の途中に配置して搬送中のフロ
ート板ガラス１１を所定温度に加熱する加熱炉１５と、
加熱炉１５の出口１６側に配置して、搬送ローラ部１２
で加熱炉１５から搬出したフロート板ガラス１１の両面
１１ａ，１１ｂに冷却空気を吹き付ける冷却手段２０
と、冷却手段２０の加熱炉１５側に併設し、冷却手段２
０より高圧の冷却空気をフロート板ガラス１１の両面１
１ａ，１１ｂに吹き付ける高圧冷却手段４０とからな
る。Embodiments of the present invention will be described below with reference to the accompanying drawings. The drawings should be viewed in the direction of reference numerals. FIG. 1 is a side view of a tempered glass manufacturing apparatus according to the present invention. The tempered glass manufacturing apparatus 10 includes a transport roller unit 1 that transports a float plate glass 11 as a plate glass.
2, a heating furnace 15 that is disposed in the middle of the transport roller unit 12 and heats the float plate glass 11 being transported to a predetermined temperature;
Arranged on the exit 16 side of the heating furnace 15,
Cooling means 20 for blowing cooling air to both sides 11a and 11b of float plate glass 11 carried out of heating furnace 15 by heating
And the cooling means 20 are provided in parallel with the heating means 15 side of the cooling means 20.
Cooling air at a pressure higher than 0 is applied to both sides 1 of the float glass 11.
And high-pressure cooling means 40 for blowing to 1a and 11b.
【００１６】フロート板ガラス１１は、例えば板厚が５
〜１５ｍｍの矩形状の板ガラスであって、建築物の防火
用ガラスとして使用するものである。なお、板厚は５〜
１５ｍｍに限らない。搬送ローラ部１２は、複数のロー
ラ１３・・・を一定間隔をおいて水平に配置して、各々の
ローラ１３・・・を駆動手段（図示せず）で回転すること
で、フロート板ガラス１２を白抜き矢印Ａ方向に搬送す
るものである。加熱炉１５は、搬送ローラ部１２で搬送
中のフロート板ガラス１１を所定温度（例えば、６３０
℃前後）に加熱するものである。The float plate glass 11 has, for example, a plate thickness of 5
It is a rectangular plate glass of up to 15 mm, which is used as a fire protection glass for buildings. In addition, the plate thickness is 5
It is not limited to 15 mm. The transport roller unit 12 arranges the plurality of rollers 13... Horizontally at regular intervals, and rotates each of the rollers 13... By a driving unit (not shown). It is to be conveyed in the direction of the outline arrow A. The heating furnace 15 heats the float plate glass 11 being transported by the transport roller unit 12 to a predetermined temperature (for example, 630).
(About ℃).
【００１７】冷却手段２０は、搬送ローラ部１２の上方
に配置した上側冷却手段２１と、搬送ローラ部１２の下
方に配置した下側冷却手段３１と、上側冷却手段２１及
び下側冷却手段３１に低圧供給路３３を通してつないだ
ブロワ３５とからなる。上下の冷却手段２１，３１は長
さをＬ１とすると、長さＬ１は、例えば４２００ｍｍで
ある。下側冷却手段３１は上側冷却手段２１と同一部材
なので同一符号を付して説明を省略する。The cooling unit 20 includes an upper cooling unit 21 disposed above the transport roller unit 12, a lower cooling unit 31 disposed below the transport roller unit 12, and an upper cooling unit 21 and a lower cooling unit 31. And a blower 35 connected through a low-pressure supply passage 33. Assuming that the lengths of the upper and lower cooling means 21 and 31 are L1, the length L1 is, for example, 4200 mm. Since the lower cooling means 31 is the same member as the upper cooling means 21, the same reference numerals are given and the description is omitted.
【００１８】ブロワ３５は、上側冷却手段２１及び下側
冷却手段３１からフロート板ガラス１１にエア圧０．１
ｋｇｆ／ｃｍ2前後の冷却空気を吹き出すために、所定
のエア圧でエアを供給路３３に供給するものである。エ
ア圧が０．１ｋｇｆ／ｃｍ2より極端に低くなりすぎる
と、高圧冷却手段４０で強化した強化ガラスの強化度が
戻る虞がある。そこで、エア圧を０．１ｋｇｆ／ｃｍ2
前後に設定することで、強化ガラスの強化度を戻らない
ようにした。また、エア圧が０．１ｋｇｆ／ｃｍ2を極
端に越えると、必要以上のエア圧をかけることになり、
コストを上げる要因になり好ましくない。そこで、エア
圧を０．１ｋｇｆ／ｃｍ2前後に設定することでコスト
を抑えるようにした。The blower 35 applies an air pressure of 0.1 to the float plate glass 11 from the upper cooling means 21 and the lower cooling means 31.
In order to blow out cooling air of about kgf / cm 2 , air is supplied to the supply path 33 at a predetermined air pressure. If the air pressure is extremely lower than 0.1 kgf / cm 2 , the tempering degree of the tempered glass tempered by the high-pressure cooling means 40 may return. Therefore, the air pressure is set to 0.1 kgf / cm 2
By setting before and after, the tempering degree of tempered glass was not returned. Also, if the air pressure exceeds 0.1 kgf / cm 2 extremely, an unnecessary air pressure will be applied,
It is not preferable because it increases the cost. Therefore, the cost was suppressed by setting the air pressure at about 0.1 kgf / cm 2 .
【００１９】高圧冷却手段４０は、搬送ローラ部１２の
上方に配置した上側高圧冷却手段４１と、搬送ローラ部
１２の下方に配置した下側高圧冷却手段５１と、上側高
圧冷却手段４１及び下側高圧冷却手段５１に高圧供給路
５３を通してつないだコンプレッサ５５とからなる。上
下の高圧冷却手段４１，５１は長さをＬ２とすると、長
さＬ２は、例えばＬ１／２の２１００ｍｍである。下側
高圧冷却手段５１は上側高圧冷却手段４１と同一部材な
ので同一符号を付して説明を省略する。The high-pressure cooling means 40 includes an upper high-pressure cooling means 41 disposed above the transport roller section 12, a lower high-pressure cooling means 51 disposed below the transport roller section 12, an upper high-pressure cooling means 41 and a lower The compressor 55 is connected to the high-pressure cooling means 51 through a high-pressure supply path 53. Assuming that the length of the upper and lower high-pressure cooling means 41 and 51 is L2, the length L2 is, for example, L1 / 2 of 2100 mm. Since the lower high-pressure cooling means 51 is the same member as the upper high-pressure cooling means 41, the same reference numerals are given and the description is omitted.
【００２０】コンプレッサ５５は、上側高圧冷却手段４
１及び下側高圧冷却手段５１から高圧のエア圧２〜３ｋ
ｇｆ／ｃｍ2の冷却空気を吹き出すように、高圧供給路
５３に所定エア圧の冷却空気を供給するものである。高
圧のエア圧が２ｋｇｆ／ｃｍ2未満になると、エア圧が
低くなりすぎて、冷却速度を十分に高めることができな
い虞がある。そこで、高圧のエア圧を２ｋｇｆ／ｃｍ2
以上に設定することで、冷却速度を十分に高めるように
した。また、高圧のエア圧が３ｋｇｆ／ｃｍ2を越える
と、エア圧が高くなりすぎて、強化ガラスに反射映像歪
みや透視歪みが発生する虞がある。そこで、高圧のエア
圧を３ｋｇｆ／ｃｍ2以下に設定することで、強化ガラ
スに反射映像歪みや透視歪みを発生しないようにした。The compressor 55 includes an upper high-pressure cooling means 4
1 and high pressure air pressure 2-3 k from lower high pressure cooling means 51
The cooling air of a predetermined air pressure is supplied to the high pressure supply passage 53 so as to blow out the cooling air of gf / cm 2 . If the high-pressure air pressure is less than 2 kgf / cm 2 , the air pressure may be too low and the cooling rate may not be sufficiently increased. Therefore, a high air pressure of 2 kgf / cm 2
With the above settings, the cooling rate is sufficiently increased. On the other hand, if the high-pressure air pressure exceeds 3 kgf / cm 2 , the air pressure becomes too high, and there is a possibility that reflected image distortion or perspective distortion may occur in the tempered glass. Therefore, by setting the high-pressure air pressure to 3 kgf / cm 2 or less, the tempered glass is prevented from generating a reflection image distortion and a perspective distortion.
【００２１】ここで、エア圧０．１ｋｇｆ／ｃｍ2前後
の冷却手段２０とエア圧２〜３ｋｇｆ／ｃｍ2の高圧冷
却手段４０とを組み合せた根拠を説明する。図２は強化
ガラスを製造するための冷却能と冷却用エア圧の関係を
説明するグラフであり、縦軸は冷却能（ｋｃａｌ／ｍ2
・ｈｒ・℃）を示し、横軸は冷却用のエア圧（ｋｇｆ／
ｃｍ2）を示す。このグラフは、大風量低圧コンプレッ
サによる冷却エア圧（ｋｇｆ／ｃｍ2）と強化ガラスの
強度（ｋｇｆ／ｃｍ2）の関係を求める実験を行って得
たグラフであり、この実験から強度２０００ｋｇｆ／ｃ
ｍ2以上の強化ガラスを安定的に得るためには６００ｋ
ｃａｌ／ｍ2・ｈｒ・℃の冷却能が必要であることが判
った。さらに、６００ｋｃａｌ／ｍ2・ｈｒ・℃の冷却
能を得るためには０．６ｋｇｆ／ｃｍ2の冷却用エア圧
が必要なことも判った。[0021] Here, explaining the basis for the combination of the high-pressure cooling means 40 of air pressure 0.1 kgf / cm 2 before and after the cooling means 20 and the air pressure 2~3kgf / cm 2. FIG. 2 is a graph for explaining the relationship between the cooling capacity for producing the tempered glass and the cooling air pressure, and the vertical axis indicates the cooling capacity (kcal / m 2).
· Hr · ° C), and the horizontal axis is the air pressure for cooling (kgf /
cm 2 ). This graph is a graph obtained by performing an experiment to determine the relationship between the large volume low-pressure compressor of the cooling air pressure (kgf / cm 2) and reinforcing the strength of the glass (kgf / cm 2), the intensity 2,000 kgf / c from this experiment
In order to stably obtain tempered glass of m 2 or more, 600 k
It was found that a cooling capacity of cal / m 2 · hr · ° C was required. Further, it was also found that a cooling air pressure of 0.6 kgf / cm 2 was required to obtain a cooling capacity of 600 kcal / m 2 · hr · ° C.
【００２２】そこで、通常の冷却手段（すなわち、冷却
手段２０）及び高圧の冷却手段（高圧冷却手段４０）の
２種類の冷却手段で０．６ｋｇｆ／ｃｍ2の大風量冷却
用エア圧に相当する方法を数値シュミレーションで求め
た。その結果、冷却手段２０のエア圧（大風量）を０．
１ｋｇｆ／ｃｍ2前後と設定し、高圧冷却手段４０の高
圧エア圧（中風量）を２〜３ｋｇｆ／ｃｍ2に設定し
て、冷却手段２０及び高圧冷却手段４０を合せて使用す
れば、０．６ｋｇｆ／ｃｍ2の大風量冷却用エア圧に相
当する冷却能が得られることが判った。Therefore, two types of cooling means, a normal cooling means (that is, the cooling means 20) and a high-pressure cooling means (the high-pressure cooling means 40), correspond to a large air volume cooling air pressure of 0.6 kgf / cm 2. The method was determined by numerical simulation. As a result, the air pressure (large air volume) of the cooling means 20 is reduced to 0.
1 kgf / cm 2 to set the front and rear, sets high air pressure of the high pressure cooling means 40 (paralytic amount) in 2~3kgf / cm 2, when using the combined cooling means 20 and the high pressure cooling means 40, 0. It was found that a cooling capacity corresponding to a large air flow cooling air pressure of 6 kgf / cm 2 was obtained.
【００２３】図３は本発明に係る強化ガラス製造装置の
要部拡大図である。上側冷却手段２１は、図１に示す空
気供給路３３を上面２２ａにつないだボックス２２と、
ボックス２２の下面２２ｂに取り付けた第１〜第６ノズ
ル部（第４〜第６ノズル部は図１に示す）２４〜２９と
からなる。なお、第１〜第６ノズル部２４〜２９は各々
同じ構成なので、以下、第１ノズル部２４のみを説明し
て第２〜第６ノズル部２５〜２９の説明を省略する。第
１ノズル部２４は、ボックス２２の下面２２ｂに後側ノ
ズル２４ｂに向けて角度θ分斜めに傾けたノズルとして
の前側ノズル２４ａと、前側ノズル２４ａに向けて角度
θ分斜めに傾けたノズルとしての後側ノズル２４ｂとか
らなる。FIG. 3 is an enlarged view of a main part of a tempered glass manufacturing apparatus according to the present invention. The upper cooling means 21 includes a box 22 connecting the air supply path 33 shown in FIG.
It comprises first to sixth nozzle portions (fourth to sixth nozzle portions are shown in FIG. 1) 24 to 29 attached to the lower surface 22 b of the box 22. Since the first to sixth nozzle units 24 to 29 have the same configuration, only the first nozzle unit 24 will be described below, and the description of the second to sixth nozzle units 25 to 29 will be omitted. The first nozzle unit 24 includes a front nozzle 24a as a nozzle inclined at an angle θ toward the rear nozzle 24b on the lower surface 22b of the box 22 and a nozzle inclined at an angle θ toward the front nozzle 24a. And the rear side nozzle 24b.
【００２４】図１に示すブロワ３５→供給路３３から冷
却空気をボックス２２に供給すると、冷却空気はボック
ス２２内を矢印ａ・・・の如く流れ、前後のノズル２４
ａ，２４ｂからエア圧０．１ｋｇｆ／ｃｍ2前後で矢印
ｂ・・・の如く吹き出す。前側ノズル２４ａ及び後側ノズ
ル２４ｂを斜めに傾けることにより、冷却空気をフロー
ト板ガラス１１（図１に示す）に対して斜めに吹き付け
ることができる。この結果、フロート板ガラス１１に吹
き付けた冷却空気を前後のノズル２４ａ，２４ｂの傾き
方向に流すことができる。なお、冷却空気の吹出し風量
は、ノズル２４ａ，２４ｂ・・・〜フロート板ガラス１１
間距離と共にフロート板ガラス１１の大きさや、板厚に
より任意に調整する。When cooling air is supplied to the box 22 from the blower 35 → supply path 33 shown in FIG. 1, the cooling air flows in the box 22 as indicated by arrows a.
a and 24b are blown off at an air pressure of about 0.1 kgf / cm 2 as shown by arrows b. By inclining the front nozzle 24a and the rear nozzle 24b obliquely, cooling air can be blown obliquely to the float plate glass 11 (shown in FIG. 1). As a result, the cooling air blown to the float plate glass 11 can flow in the inclination direction of the front and rear nozzles 24a and 24b. In addition, the blowing air volume of the cooling air ranges from the nozzles 24a, 24b.
It is arbitrarily adjusted according to the size and thickness of the float plate glass 11 together with the distance.
【００２５】上側高圧冷却手段４１は、高圧供給路５３
を上面４２ａにつないだ高圧ボックス４２と、高圧ボッ
クス４２の下面４２ｂ前部に取り付けて第１、第２ノズ
ル部２４，２５間に取り付けた第１高圧冷却部４４と、
高圧ボックス４２の下面４２ｂ中央部に取り付けて第
２、第３ノズル２５，２６部間に取り付けた第２高圧冷
却部４９と、高圧ボックス４２の下面４２ｂ後部に取り
付けて第３、第４ノズル２６，２７部間に取り付けた第
３高圧冷却部５０とからなる。第１〜第３高圧冷却部４
４，４９，５０は各々同じ構成なので、以下、第１高圧
冷却部４４のみを説明して、第２〜第３高圧冷却部４
９，５０の説明を省略する。The upper high-pressure cooling means 41 includes a high-pressure supply path 53
A high-pressure box 42 connected to the upper surface 42a, a first high-pressure cooling unit 44 attached to the front of the lower surface 42b of the high-pressure box 42 and attached between the first and second nozzle portions 24 and 25,
A second high-pressure cooling unit 49 attached to the center of the lower surface 42b of the high-pressure box 42 and attached between the second and third nozzles 25 and 26, and a third and fourth nozzle 26 attached to the rear of the lower surface 42b of the high-pressure box 42. , 27, and a third high-pressure cooling unit 50 attached between them. First to third high-pressure cooling units 4
4, 49, and 50 have the same configuration, so that only the first high-pressure cooling unit 44 will be described below, and the second to third high-pressure cooling units 4 will be described.
The description of 9 and 50 is omitted.
【００２６】第１高圧冷却部４４は、高圧ボックス４２
の下面４２ｂ前部に取り付けたガイド管４５と、ガイド
管４５の下端に取り付けた案内筒４６と、案内筒４６の
下側に取り付けた高圧ノズルとしての前側高圧ノズル４
７・・・及び後側高圧ノズル４８・・・とからなる。前側高圧
ノズル４７は、第１ノズル２４の後側ノズル２４ｂと略
平行に傾けたものである。また、後側高圧ノズル４８
は、第２ノズル２５の前側ノズル２５ａと略平行に傾け
たものである。The first high-pressure cooling section 44 includes a high-pressure box 42
A guide tube 45 attached to the front of the lower surface 42b of the guide tube, a guide tube 46 attached to the lower end of the guide tube 45, and a front high-pressure nozzle 4 as a high-pressure nozzle attached below the guide tube 46.
7 and a rear high-pressure nozzle 48. The front high-pressure nozzle 47 is inclined substantially parallel to the rear nozzle 24 b of the first nozzle 24. Also, the rear high-pressure nozzle 48
Is inclined substantially in parallel with the front nozzle 25a of the second nozzle 25.
【００２７】図１に示すコンプレッサ５５→高圧供給路
５３から冷却空気を高圧ボックス４２に矢印ｃ・・・の如
く供給すると、冷却空気は高圧ボックス４２内を矢印ｄ
・・・の如く流れ、前後の高圧ノズル４７，４８からエア
圧２〜３ｋｇｆ／ｃｍ2で矢印ｅ・・・の如く吹き出す。前
側高圧ノズル４７及び後側高圧ノズル４８を斜めに傾け
ることにより、冷却空気をフロート板ガラス１１に対し
て傾斜させて吹き付けることができる。この結果、フロ
ート板ガラス１１に吹き付けた冷却空気を前後の高圧ノ
ズル４７，４８の傾き方向に流すことができる。なお、
なお、冷却空気の吹出し風量は、高圧ノズル４７，４８
・・・〜フロート板ガラス１１間距離と共にフロート板ガ
ラス１１の大きさや、板厚により任意に調整する。When cooling air is supplied to the high-pressure box 42 from the compressor 55 to the high-pressure supply path 53 shown in FIG.
, And blow out from the front and rear high-pressure nozzles 47 and 48 at an air pressure of 2 to 3 kgf / cm 2 as indicated by arrows e. By inclining the front high-pressure nozzle 47 and the rear high-pressure nozzle 48 obliquely, the cooling air can be blown obliquely to the float plate glass 11. As a result, the cooling air blown to the float plate glass 11 can flow in the inclination direction of the front and rear high-pressure nozzles 47 and 48. In addition,
In addition, the blowing air volume of the cooling air is determined by the high-pressure nozzles 47 and 48.
.... Arbitrarily adjusted according to the size and thickness of the float plate glass 11 together with the distance between the float plate glasses 11.
【００２８】図４は図３の４矢視図である。第１ノズル
部２４は、前側ノズル２４ａ及び後側ノズル２４ｂをピ
ッチＰ１で千鳥に配置したものである。また、第１高圧
冷却部４４は、第１ノズル部２４と第２ノズル部２５と
の間に配置した案内筒４６に、前側高圧ノズル４７・・・
及び後側高圧ノズル４８・・・をピッチＰ２で千鳥に配置
したものである。前側高圧ノズル４７・・・は第１ノズル
部２４の後側ノズル２４ｂ，２４ｂ間に配置したもの
で、後側高圧ノズル４８・・・は第２ノズル部２５の前側
ノズル２５ａ，２５ａ間に配置したものである。この結
果、前後のノズル２４ａ・・・，２４ｂ・・・や前後の高圧ノ
ズル４７・・・，４８・・・を互い違いに配置することができ
るので、各々のノズルから吹き出した冷却空気が干渉す
ることがなく、冷却空気の流れに乱れが生じない。FIG. 4 is a view taken in the direction of arrow 4 in FIG. The first nozzle section 24 has a front nozzle 24a and a rear nozzle 24b arranged in a staggered manner at a pitch P1. Further, the first high-pressure cooling unit 44 includes a front high-pressure nozzle 47 on a guide cylinder 46 disposed between the first nozzle unit 24 and the second nozzle unit 25.
And the rear high-pressure nozzles 48 are arranged in a staggered manner at a pitch P2. The front high-pressure nozzles 47 are arranged between the rear nozzles 24b, 24b of the first nozzle section 24, and the rear high-pressure nozzles 48 are arranged between the front nozzles 25a, 25a of the second nozzle section 25. It was done. As a result, the front and rear nozzles 24a, 24b, and the front and rear high-pressure nozzles 47, 48,... Can be arranged alternately, and the cooling air blown from each nozzle interferes. The cooling air flow is not disturbed.
【００２９】以上に述べた強化ガラス製造装置１０の作
用を次に説明する。図５（ａ）（ｂ）は本発明に係る強
化ガラス製造装置の第１作用説明図である。（ａ）にお
いて、冷却手段２０の第１〜第６ノズル部２４〜２９
（第４〜第６ノズル部２７〜２９は図１に示す）からエ
ア圧０．１ｋｇｆ／ｃｍ2前後の冷却空気６０・・・を吹き
出し、同時に高圧冷却手段４０の第１〜第３高圧冷却部
４４，４９，５０からエア圧２〜３ｋｇｆ／ｃｍ2の冷
却空気６２・・・を吹き出す。The operation of the above-described tempered glass manufacturing apparatus 10 will now be described. FIGS. 5A and 5B are explanatory views of a first operation of the tempered glass manufacturing apparatus according to the present invention. In (a), the first to sixth nozzle portions 24 to 29 of the cooling means 20
(Fourth to sixth nozzle portions 27 to 29 are shown in FIG. 1) and blow out cooling air 60... With an air pressure of about 0.1 kgf / cm 2 , and at the same time, the first to third high pressure cooling of the high pressure cooling means 40. Cooling air 62... With an air pressure of 2 to 3 kgf / cm 2 is blown from the sections 44, 49, 50.
【００３０】（ｂ）は、第１ノズル部２４の前後のノズ
ル２４ａ・・・，２４ｂ・・・から矢印の如く冷却空気６０・・
・を吹き出し、第２ノズル部２５の前後のノズル２５ａ・
・・，２５ｂ・・・から矢印の如く冷却空気６０・・・を吹き出
し、かつ第１高圧冷却部４４の前後の高圧ノズル４７・・
・，４８ｂ・・・から矢印の如く冷却空気６２・・・を吹き出
した状態を示す。各々のノズルから吹き出した冷却空気
６０・・・，６２・・・は互に干渉することがないので、冷却
空気６０・・・，６２・・・の流れに乱れが生じない。(B) shows cooling air 60... From the nozzles 24a.
And the nozzles 25a before and after the second nozzle portion 25.
···, 25b ··· blows out cooling air 60 ··· as indicated by an arrow, and high-pressure nozzles 47 before and after the first high-pressure cooling unit 44 ···
, 48b... Show a state in which cooling air 62. Since the cooling air 60... 62 blown out from each nozzle does not interfere with each other, the flow of the cooling air 60.
【００３１】図６（ａ），（ｂ）は本発明に係る強化ガ
ラス製造装置の第２作用説明図である。（ａ）におい
て、フロート板ガラス１１を加熱炉１５で通常の強化ガ
ラスと同じ温度（例えば、６３０℃前後）まで加熱し、
加熱したフロート板ガラス１１を搬送ローラ部１２で白
抜き矢印の如く加熱炉１５から搬出する。フロート板
ガラス１１の先端１１ｃが第１ノズル部２４に到達し
て、前後のノズル２４ａ・・・，２４ｂ・・・から吹き付けた
冷却空気６０・・・でフロート板ガラス１１の先端部１１
ｃを冷却する。（ｂ）において、フロート板ガラス１１
の先端部１１ｃが第１高圧冷却部４４に到達して、前後
の高圧ノズル４７・・・，４８・・・から吹き付けた冷却空気
６２・・・でフロート板ガラス１１の先端１１ｃを急冷す
る。FIGS. 6 (a) and 6 (b) are diagrams for explaining a second operation of the tempered glass manufacturing apparatus according to the present invention. In (a), the float glass sheet 11 is heated in a heating furnace 15 to the same temperature as normal tempered glass (for example, around 630 ° C.),
The heated float glass sheet 11 is carried out of the heating furnace 15 by the transport roller unit 12 as indicated by the white arrow. When the tip 11c of the float glass 11 reaches the first nozzle portion 24, the cooling air 60 blown from the front and rear nozzles 24a, 24b,.
Cool c. In (b), the float plate glass 11
Reach the first high-pressure cooling section 44, and rapidly cool the tip 11c of the float plate glass 11 with the cooling air 62 blown from the front and rear high-pressure nozzles 47,.
【００３２】図７（ａ），（ｂ）は本発明に係る強化ガ
ラス製造装置の第３作用説明図である。（ａ）におい
て、フロート板ガラス１１の先端１１ｃが第２ノズル部
２５→第２高圧冷却部４９→第３ノズル部２６→第３高
圧冷却部５０に到達する。このとき、急冷区間Ｈ１をフ
ロート板ガラス１１が移動する時間、すなわち、フロー
ト板ガラスを急冷する時間は、例えば５〜１０秒であ
る。FIGS. 7A and 7B are explanatory views of a third operation of the tempered glass manufacturing apparatus according to the present invention. In (a), the tip 11c of the float plate glass 11 reaches the second nozzle section 25 → the second high-pressure cooling section 49 → the third nozzle section 26 → the third high-pressure cooling section 50. At this time, the time during which the float glass sheet 11 moves in the rapid cooling section H1, that is, the time during which the float glass sheet is rapidly cooled is, for example, 5 to 10 seconds.
【００３３】冷却時間が５秒未満になると、急冷時間が
短すぎて、フロート強化ガラス１１を十分に冷却するこ
とができない虞がある。そこで、５秒以上に設定するこ
とで、フロート強化ガラス１１を十分に冷却するように
した。また、冷却時間が１０秒を越えると、強化設備が
大型になるだけで生産性の向上にむすびつかない。そこ
で、冷却時間を１０秒以下に設定することで、強化設備
の大型化を抑えるようにした。If the cooling time is less than 5 seconds, the quenching time may be too short and the float tempered glass 11 may not be sufficiently cooled. Therefore, the float tempered glass 11 was sufficiently cooled by setting the time to 5 seconds or longer. On the other hand, if the cooling time exceeds 10 seconds, the size of the strengthening equipment becomes large and the productivity is not improved. Therefore, by setting the cooling time to 10 seconds or less, an increase in the size of the reinforcement equipment is suppressed.
【００３４】（ｂ）において、フロート板ガラス１１の
先端１１ｃを安定区間Ｈ２（すなわち、第４ノズル部２
７→第５ノズル部２８→第６ノズル部２９）で冷却する
ことで強度の高い強化ガラス（２０００ｋｇｆ／ｃｍ2
以上）に変える。安定区間Ｈ２の冷却は、急冷区間Ｈ１
で強化した強化ガラスの強化度が戻らないように行うも
のである。In (b), the tip 11c of the float glass sheet 11 is moved to the stable section H2 (that is, the fourth nozzle section 2).
7 → fifth nozzle portion 28 → sixth nozzle portion 29) to provide a high-strength tempered glass (2000 kgf / cm 2).
Above). The cooling in the stable section H2 is performed in the quenching section H1.
The tempering is performed so that the tempering degree of the tempered glass strengthened by the method does not return.
【００３５】なお、安定区間Ｈ２をフロート板ガラス１
１が移動する時間、すなわち、冷却時間は、例えば２０
〜３０秒である。冷却時間が２０秒未満になると、安定
時間が短すぎて、強化ガラスの強化度が戻る虞がある。
そこで、２０秒以上に設定することで、強化ガラスの強
化度が戻らないようにした。また、冷却時間が３０秒を
越えると、設備が大型になるだけで生産性を高めること
にむすびつかない。そこで、冷却時間を３０秒以下に設
定することで、強化設備の大型化を抑えるようにした。The stable section H2 is defined by the float plate glass 1
The time when 1 moves, that is, the cooling time is, for example, 20
３０30 seconds. If the cooling time is less than 20 seconds, the stabilization time may be too short and the tempering degree of the tempered glass may return.
Therefore, by setting the time to 20 seconds or longer, the tempering degree of the tempered glass is prevented from returning. On the other hand, if the cooling time exceeds 30 seconds, the size of the equipment becomes large and the productivity is not increased. Therefore, by setting the cooling time to 30 seconds or less, an increase in the size of the reinforced equipment is suppressed.
【００３６】[0036]
【実施例】以下に、本発明に係る発明の実施例及び比較
例を表１を参照の上説明する。なお、表中、分数は分母
がサンプルの総数、分子は良品数又は不良品数を示し、
良品・不良品の判定基準は強度が規定値（２０００ｋｇ
ｆ／ｃｍ2）以上のものを良品、規定値未満のものを不
良品とし、良品数が総数の９０％以上であれば評価○、
９０％未満であれば評価×である。EXAMPLES Examples and comparative examples of the present invention will be described below with reference to Table 1. In the table, the denominator indicates the total number of samples in the denominator, and the numerator indicates the number of non-defective or defective products.
As for the criteria for determining good / defective products, the strength is the specified value (2000 kg
f / cm 2 ) or more is regarded as a good product, and those less than the specified value are regarded as a defective product.
If it is less than 90%, it is evaluated as x.
【００３７】[0037]
【表１】 [Table 1]
【００３８】比較例；板厚８ｍｍのサンプル（フロート
板ガラス）を１０枚準備し、これらのサンプルを加熱温
度で６６０℃まで加熱した後、エア圧０．１ｋｇｆ／ｃ
ｍ2の冷却空気で２５秒間冷却して強化ガラスを製造し
た。その結果、強度が規定値（２０００ｋｇｆ／ｃ
ｍ2）以上のものは１０枚中４枚であり、６枚は規定値
未満であった。従って、良品数が９０％未満なので評価
は×である。Comparative Example: Ten samples having a thickness of 8 mm (float plate glass) were prepared, and these samples were heated to 660 ° C. at a heating temperature, and then air pressure was 0.1 kgf / c.
It was cooled for 25 seconds with m 2 cooling air to produce a tempered glass. As a result, the strength reached the specified value (2000 kgf / c
m 2 ) or more were 4 out of 10 sheets, and 6 sheets were less than the specified value. Therefore, since the number of non-defective products is less than 90%, the evaluation is x.
【００３９】実施例；板厚８ｍｍのサンプル（フロート
板ガラス）を１０枚準備し、これらのサンプルを加熱温
度で６３０℃まで加熱した後、エア圧０．１ｋｇｆ／ｃ
ｍ2の冷却空気及びエア圧２ｋｇｆ／ｃｍ2の高圧の冷却
空気で５秒間急冷し、次にエア圧０．１ｋｇｆ／ｃｍ2
の冷却空気のみで２０秒間冷却して強化ガラスを製造し
た。その結果、サンプル全数（１０／１０）の強度が規
定値（２０００ｋｇｆ／ｃｍ 2）以上の良品であった。
従って、良品数が９０％以上なので評価は○である。Example: 8 mm thick sample (float
10 sheets), and heat these samples to the heating temperature.
After heating to 630 ° C, air pressure 0.1kgf / c
mTwoCooling air and air pressure 2kgf / cmTwoHigh pressure cooling
Quenched with air for 5 seconds, then air pressure 0.1kgf / cmTwo
To produce a tempered glass by cooling with only the cooling air for 20 seconds.
Was. As a result, the intensity of all samples (10/10) was regulated.
Constant value (2000kgf / cm Two) It was a good product.
Therefore, the evaluation is ○ because the number of non-defective products is 90% or more.
【００４０】なお、強化後の各々のサンプルについて、
反射映像歪、透視歪、ロールウェーブ及びロールインプ
レッションについて判定したが、比較例ではサンプル１
０枚中半数以上に反射映像歪、透視歪、ロールウェーブ
及びロールインプレッションが発生した。一方、実施例
では、サンプル１０枚中１０枚に反射映像歪、透視歪、
ロールウェーブ及びロールインプレッションは発生しな
かった。以上の結果から、実施例の製造方法によれば不
良品の発生を抑えることができるので、強化ガラスの生
産性を高めることができ、さらにコストを抑えることが
できることが分かった。Incidentally, for each of the samples after reinforcement,
Reflection image distortion, perspective distortion, roll wave, and roll impression were determined.
Reflected image distortion, perspective distortion, roll waves and roll impressions occurred in more than half of the 0 sheets. On the other hand, in the example, the reflection image distortion, the perspective distortion,
No roll wave or roll impression occurred. From the above results, it was found that according to the manufacturing method of the example, the occurrence of defective products can be suppressed, so that the productivity of the tempered glass can be increased and the cost can be further reduced.
【００４１】前記実施の形態では、フロート板ガラス１
１を例に説明したが、その他みがき板ガラスや型板ガラ
スなどの板ガラスを使用しても同様の効果を得ることが
できる。また、前記実施の形態では、上下の冷却手段２
１，３１の長さＬ１を４２００に設定し、上下の高圧冷
却手段４１，５１の長さＬ２を２１００に設定した例を
説明したが、各々の長さは任意に変えることができる。In the above embodiment, the float plate glass 1
Although the description has been made with reference to example 1, the same effect can be obtained by using other plate glass such as polished plate glass and template glass. In the above embodiment, the upper and lower cooling means 2
Although the example in which the length L1 of the first and the 31st is set to 4200 and the length L2 of the upper and lower high-pressure cooling means 41 and 51 is set to the 2100 has been described, the respective lengths can be arbitrarily changed.
【００４２】[0042]
【発明の効果】本発明は上記構成により次の効果を発揮
する。請求項１は、加熱炉から搬出した板ガラスに高圧
の冷却空気を吹き付けることで、板ガラスの冷却速度を
通常の強化ガラスより高くすることができる。このた
め、従来技術のように板ガラスの初期温度を高くしなく
ても板ガラスの強度を十分に高めることができる。従っ
て、強化ガラスにロールウエーブやロールインプレッシ
ョンが発生したり、反射映像歪みや透視歪みが発生する
心配はなく、品質のよい強化ガラスを安定的に得ること
ができる。この結果、不良品の発生を抑えることができ
るので、強化ガラスの生産性を上げることができ且つコ
ストを抑えることもできる。According to the present invention, the following effects are exhibited by the above configuration. According to the first aspect, by blowing high-pressure cooling air onto the sheet glass carried out of the heating furnace, the cooling rate of the sheet glass can be made higher than that of ordinary tempered glass. Therefore, the strength of the sheet glass can be sufficiently increased without increasing the initial temperature of the sheet glass as in the related art. Therefore, there is no fear that a roll wave or a roll impression will occur in the tempered glass, and there will be no fear of occurrence of a reflected image distortion or a perspective distortion, and a high-quality tempered glass can be stably obtained. As a result, the occurrence of defective products can be suppressed, so that the productivity of tempered glass can be increased and the cost can be suppressed.
【００４３】請求項２は、ノズル及び高圧ノズルを斜め
に取り付けることで、板ガラスに吹き付けた冷却空気を
各々のノズルの傾き方向に流すことができる。そして、
各々のノズルを互に千鳥に配置することで、ノズルの傾
き方向に流れた冷却空気が互に干渉することを避けるこ
とができる。従って、各々のノズルから吹き出した冷却
空気の流れに乱れが生じることはない。この結果、板ガ
ラスを安定的に効率よく冷却することができ、不良品の
発生を抑えることができるので、強化ガラスの生産性を
上げることができ且つコストを抑えることができる。According to the second aspect of the present invention, the nozzle and the high-pressure nozzle are attached obliquely, so that the cooling air blown to the sheet glass can flow in the inclination direction of each nozzle. And
By arranging the nozzles in a staggered manner, it is possible to prevent the cooling air flowing in the direction of the nozzles from interfering with each other. Therefore, there is no disturbance in the flow of the cooling air blown out from each nozzle. As a result, the sheet glass can be cooled stably and efficiently, and the occurrence of defective products can be suppressed, so that the productivity of the tempered glass can be increased and the cost can be suppressed.
【００４４】請求項３は、高圧ノズルの出口におけるエ
ア圧を２〜３ｋｇｆ／ｃｍ2と設定した。高圧のエア圧
が２ｋｇｆ／ｃｍ2未満になると、エア圧が低くなりす
ぎて、強化ガラスを十分に冷却することができない虞が
ある。そこで、高圧のエア圧を２ｋｇｆ／ｃｍ2以上に
設定して冷却速度を高めるようにした。また、高圧のエ
ア圧が３ｋｇｆ／ｃｍ2を越えると、エア圧が高くなり
すぎて、強化ガラスに反射映像歪みや透視歪みが発生す
る虞がある。そこで、高圧のエア圧を３ｋｇｆ／ｃｍ2
以下に設定することで、強化ガラスに反射映像歪みや透
視歪みを発生しないようにした。この結果、板ガラスを
安定的に効率よく冷却することができ、不良品の発生を
抑えることができるので、強化ガラスの生産性を上げる
ことができ且つコストを抑えることができる。In claim 3, the air pressure at the outlet of the high-pressure nozzle is set to 2 to 3 kgf / cm 2 . If the high-pressure air pressure is less than 2 kgf / cm 2 , the air pressure may be too low and the tempered glass may not be sufficiently cooled. Therefore, the high air pressure is set to 2 kgf / cm 2 or more to increase the cooling rate. On the other hand, if the high-pressure air pressure exceeds 3 kgf / cm 2 , the air pressure becomes too high, and there is a possibility that reflected image distortion or perspective distortion may occur in the tempered glass. Therefore, a high air pressure of 3 kgf / cm 2
By setting as follows, the tempered glass was prevented from generating the reflection image distortion and the perspective distortion. As a result, the sheet glass can be cooled stably and efficiently, and the occurrence of defective products can be suppressed, so that the productivity of the tempered glass can be increased and the cost can be suppressed.
【００４５】請求項４は、表面圧縮応力が少なくとも２
０００ｋｇｆ／ｃｍ2の強化ガラスを安定して製造でき
る冷却能を有することで、強化ガラスの生産性を上げる
ことができる。この結果、強化ガラスのコストを抑える
ことができる。According to a fourth aspect of the present invention, the surface compressive stress is at least 2
By having a cooling capacity capable of stably producing 000 kgf / cm 2 of tempered glass, the productivity of tempered glass can be increased. As a result, the cost of the tempered glass can be reduced.
【図１】本発明に係る強化ガラス製造装置の側面図FIG. 1 is a side view of a tempered glass manufacturing apparatus according to the present invention.
【図２】強化ガラスを製造するための冷却能と冷却用エ
ア圧の関係を説明するグラフFIG. 2 is a graph illustrating a relationship between a cooling capacity and a cooling air pressure for producing a tempered glass.
【図３】本発明に係る強化ガラス製造装置の要部拡大図FIG. 3 is an enlarged view of a main part of a tempered glass manufacturing apparatus according to the present invention.
【図４】図３の４矢視図FIG. 4 is a view taken in the direction of arrow 4 in FIG. 3;
【図５】本発明に係る強化ガラス製造装置の第１作用説
明図FIG. 5 is a diagram illustrating a first operation of a tempered glass manufacturing apparatus according to the present invention.
【図６】本発明に係る強化ガラス製造装置の第２作用説
明図FIG. 6 is an explanatory view of a second operation of the tempered glass manufacturing apparatus according to the present invention.
【図７】本発明に係る強化ガラス製造装置の第３作用説
明図FIG. 7 is a diagram illustrating a third operation of the tempered glass manufacturing apparatus according to the present invention.
【図８】従来の強化ガラスの製造装置FIG. 8 shows a conventional tempered glass manufacturing apparatus.
１０・・・強化ガラス製造装置、１１・・・板ガラス（フロー
ト板ガラス）、１２・・・搬送ローラ、１５・・・加熱炉、２
０・・・冷却手段、２４ａ・・・ノズル（前側ノズル）、２４
ｂ・・・ノズル（後側ノズル）、４０・・・高圧冷却手段、４
７・・・高圧ノズル（前側高圧ノズル）、４８・・・高圧ノズ
ル（後側高圧ノズル）、６０，６２・・・冷却空気。DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 ... Tempered glass manufacturing apparatus, 11 ... Sheet glass (float sheet glass), 12 ... Transport roller, 15 ... Heating furnace, 2
0: cooling means, 24a: nozzle (front side nozzle), 24
b: nozzle (rear nozzle), 40: high-pressure cooling means, 4
7 high-pressure nozzle (front high-pressure nozzle), 48 high-pressure nozzle (rear high-pressure nozzle), 60, 62 cooling air.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 大野 泰男 大阪府大阪市中央区道修町３丁目５番11号 日本板硝子株式会社内 (72)発明者 斉藤 正博 大阪府大阪市中央区道修町３丁目５番11号 日本板硝子株式会社内 (72)発明者 宮本 康治 大阪府大阪市中央区道修町３丁目５番11号 日本板硝子株式会社内 Ｆターム(参考） 4G015 CA04 CA05 CB01 CC01 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuing on the front page (72) Inventor Yasuo Ohno 3-5-11, Doshomachi, Chuo-ku, Osaka-shi, Osaka Inside Nippon Sheet Glass Co., Ltd. (72) Inventor Masahiro Saito 3-chome, Doshucho, Chuo-ku, Osaka-shi, Osaka 5-11 No. Nippon Sheet Glass Co., Ltd. (72) Koji Miyamoto Inventor 3-5-11 Doshomachi, Chuo-ku, Osaka City, Osaka Prefecture F-Term in Nippon Sheet Glass Co., Ltd. 4G015 CA04 CA05 CB01 CC01
Claims (4)
ローラの途中に配置して、搬送ローラで搬送中の板ガラ
スを所定温度に加熱する加熱炉と、加熱炉の出口側に配
置して、搬送ローラで加熱炉から搬出した板ガラスの両
面に冷却空気を吹き付ける冷却手段と、この冷却手段の
加熱炉側に併設し、前記冷却空気より高圧の冷却空気を
板ガラスの両面に吹き付ける高圧冷却手段とからなる強
化ガラス製造装置。1. A transport roller for transporting a sheet glass, a heating furnace disposed in the middle of the transport roller and heating the sheet glass being transported by the transport roller to a predetermined temperature, and a transport furnace disposed on an outlet side of the heating furnace to transport the sheet glass. The cooling means blows cooling air to both sides of the sheet glass carried out of the heating furnace by the rollers, and the high-pressure cooling means provided adjacent to the heating furnace side of the cooling means and blows cooling air higher than the cooling air to both sides of the sheet glass. Tempered glass manufacturing equipment.
に、前記高圧の冷却空気を吹き出す複数の高圧ノズルを
配置し、前記複数のノズル及び複数の高圧ノズルを、そ
れぞれ板ガラスに対して斜めに傾けて取り付け、かつ互
に千鳥に配置としたことを特徴とする請求項１記載の強
化ガラス製造装置。2. A plurality of high-pressure nozzles for blowing the high-pressure cooling air are disposed between the plurality of nozzles for blowing the cooling air, and the plurality of high-pressure nozzles and the plurality of high-pressure nozzles are each inclined obliquely with respect to the sheet glass. 2. The tempered glass manufacturing apparatus according to claim 1, wherein the tempered glass manufacturing apparatuses are attached to each other and staggered from each other.
におけるエア圧が２〜３ｋｇｆ／ｃｍ2であることを特
徴とする請求項１記載の強化ガラス製造装置。3. The tempered glass manufacturing apparatus according to claim 1, wherein the high-pressure cooling means has an air pressure at an outlet of a high-pressure nozzle of 2 to 3 kgf / cm 2 .
圧縮応力が少なくとも２０００ｋｇｆ／ｃｍ2の強化ガ
ラスを安定して製造できる冷却能を有することを特徴と
する請求項１記載の強化ガラス製造装置。4. The tempered glass manufacturing apparatus according to claim 1, wherein the cooling means and the high-pressure cooling means have a cooling capacity capable of stably producing a tempered glass having a surface compressive stress of at least 2,000 kgf / cm 2. .
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