JP2000263125A - 耐孔食銅又は銅合金管 - Google Patents
耐孔食銅又は銅合金管Info
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- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
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- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 大型設備の導入間又は抽伸工程の変更が不要
であると共に、ランニングコストが低く、銅管内の残留
炭素による腐食トラブルを未然に防止することができる
低炭素付着量の耐孔食銅又は銅合金管を提供する。 【解決手段】 抽伸工程の１部又は全工程において、４
０℃における動粘度が１５０以上１００００ｃＳｔ未満
であって、赤外全反射吸収法による赤外線吸収光度を
［Ｉ］とするとき、−（ＣＨ2）ｎ−基に基づく波数が
７４０ｃｍ-1における［Ｉ］が０．００１１９未満であ
るポリブテンを含有する潤滑油を使用して抽伸加工し、
誘導加熱により連続焼鈍した後に管内に残留している炭
素量が０．０５ｍｇ／ｄｍ2以下である。更に、潤滑油
は炭素数が６乃至１３のアルコールを３０％未満添加さ
れ、このアルコールは、オクチルアルコール及びノニル
アルコールからなる群から選択された少なくとも１種以
上のアルコールである。
であると共に、ランニングコストが低く、銅管内の残留
炭素による腐食トラブルを未然に防止することができる
低炭素付着量の耐孔食銅又は銅合金管を提供する。 【解決手段】 抽伸工程の１部又は全工程において、４
０℃における動粘度が１５０以上１００００ｃＳｔ未満
であって、赤外全反射吸収法による赤外線吸収光度を
［Ｉ］とするとき、−（ＣＨ2）ｎ−基に基づく波数が
７４０ｃｍ-1における［Ｉ］が０．００１１９未満であ
るポリブテンを含有する潤滑油を使用して抽伸加工し、
誘導加熱により連続焼鈍した後に管内に残留している炭
素量が０．０５ｍｇ／ｄｍ2以下である。更に、潤滑油
は炭素数が６乃至１３のアルコールを３０％未満添加さ
れ、このアルコールは、オクチルアルコール及びノニル
アルコールからなる群から選択された少なくとも１種以
上のアルコールである。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、耐孔食銅又は銅合
金管に関し、特に、給水配管、給湯配管及び伝熱媒体と
して、管内に水を通す熱交換器用伝熱管に使用される銅
及び銅合金の製造時に、管内に通水する水により発生す
る孔食に対して、銅又は銅合金管の孔食感受性に悪影響
を及ぼす炭素量を低減し、孔食感受性の低下させた耐孔
食銅又は銅合金管に関する。
金管に関し、特に、給水配管、給湯配管及び伝熱媒体と
して、管内に水を通す熱交換器用伝熱管に使用される銅
及び銅合金の製造時に、管内に通水する水により発生す
る孔食に対して、銅又は銅合金管の孔食感受性に悪影響
を及ぼす炭素量を低減し、孔食感受性の低下させた耐孔
食銅又は銅合金管に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、給水配管、給湯配管、伝熱媒体と
して管内に水を通す熱交換器用伝熱管及び管内にフロン
を冷媒とした空気熱交換器用伝熱管として、加工性、伝
熱性、施工性及び耐食性の観点から銅又は銅合金管（以
下、銅又は銅合金管を総称して銅管という。）が使用さ
れている。
して管内に水を通す熱交換器用伝熱管及び管内にフロン
を冷媒とした空気熱交換器用伝熱管として、加工性、伝
熱性、施工性及び耐食性の観点から銅又は銅合金管（以
下、銅又は銅合金管を総称して銅管という。）が使用さ
れている。
【０００３】しかし、銅管内には、抽伸加工時に使用し
た内面潤滑油が付着しており、この潤滑油が銅管の焼鈍
時の温度サイクル（加熱及び冷却サイクル）又は銅管内
の雰囲気ガス組成によっては、油分のまま残留したり、
炭化して皮膜状又は粒状の炭素として付着することが多
い。
た内面潤滑油が付着しており、この潤滑油が銅管の焼鈍
時の温度サイクル（加熱及び冷却サイクル）又は銅管内
の雰囲気ガス組成によっては、油分のまま残留したり、
炭化して皮膜状又は粒状の炭素として付着することが多
い。
【０００４】上述の内面潤滑油が炭素として、銅管の管
内に付着した場合には、孔食を発生させる虞があり、短
期間で銅管を短期間でリークさせる事故が発生してい
た。この原因としては、管内の残留炭素皮膜が孔食感受
性に悪影響を及ぼすとされてきた。
内に付着した場合には、孔食を発生させる虞があり、短
期間で銅管を短期間でリークさせる事故が発生してい
た。この原因としては、管内の残留炭素皮膜が孔食感受
性に悪影響を及ぼすとされてきた。
【０００５】一方、上述の潤滑油が油分のまま残留した
場合には、通水時に、耐食性に有効な管内の酸化被膜が
不均一に生成し、被膜欠陥部における耐食性が低下する
虞がある。
場合には、通水時に、耐食性に有効な管内の酸化被膜が
不均一に生成し、被膜欠陥部における耐食性が低下する
虞がある。
【０００６】このため、管内に残留した炭素を低減又は
除去及び油分を除去する種々の方法が提案されている。
除去及び油分を除去する種々の方法が提案されている。
【０００７】炭素皮膜の低減又は除去及び銅管の初期皮
膜の生成という観点から、緻密で厚い酸化膜を生成させ
る目的で、酸素を多く添加したガスを管内に連続的に吹
き込む方法（特公平１−１５５８６号公報、特開平２−
６１０５４号公報及びＵＫＧＢ ２０４１８３）があ
る。
膜の生成という観点から、緻密で厚い酸化膜を生成させ
る目的で、酸素を多く添加したガスを管内に連続的に吹
き込む方法（特公平１−１５５８６号公報、特開平２−
６１０５４号公報及びＵＫＧＢ ２０４１８３）があ
る。
【０００８】また、コイル状に巻かれた銅管において、
抽伸潤滑油の粘度を低下させ、更に酸素を多く添加した
ガスをコイル内に密封し、焼鈍する方法（特開平５−２
３９６７７号公報）がある。
抽伸潤滑油の粘度を低下させ、更に酸素を多く添加した
ガスをコイル内に密封し、焼鈍する方法（特開平５−２
３９６７７号公報）がある。
【０００９】一方、油分の除去を目的とした方法として
は、コイル状に巻かれた銅管を焼鈍するときに、管加熱
時に、管内に不活性ガス又は還元性ガスを連続的に吹き
込むか、又は吸引することにより熱によりガス化した潤
滑油を管外に排出する方法（特開昭５４−４８６１８号
公報、特開昭５４−４８６１９号公報、特開昭５４−４
８６２０号公報、特開平５−５７２６３号公報、特開平
６−２７９８６０号公報等）等がある。
は、コイル状に巻かれた銅管を焼鈍するときに、管加熱
時に、管内に不活性ガス又は還元性ガスを連続的に吹き
込むか、又は吸引することにより熱によりガス化した潤
滑油を管外に排出する方法（特開昭５４−４８６１８号
公報、特開昭５４−４８６１９号公報、特開昭５４−４
８６２０号公報、特開平５−５７２６３号公報、特開平
６−２７９８６０号公報等）等がある。
【００１０】更に、焼鈍後にサンドブラスト等により機
械的に除去する方法がある。
械的に除去する方法がある。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】しかし、半硬質銅管製
造時等に使用される誘導加熱炉においては、秒単位の昇
温と急激な冷却により、コイル状銅管の焼鈍に比べ、管
内の油分及び炭素量が多いという問題点がある。
造時等に使用される誘導加熱炉においては、秒単位の昇
温と急激な冷却により、コイル状銅管の焼鈍に比べ、管
内の油分及び炭素量が多いという問題点がある。
【００１２】また、管内に残留した炭素の低減又は除去
及び油分の除去に関しては、上述の従来技術においては
以下に示す問題点を有する。
及び油分の除去に関しては、上述の従来技術においては
以下に示す問題点を有する。
【００１３】銅管内に酸化性のガスを熱処理中に通しな
がら、管内のガス化した潤滑油を完全燃焼させて、緻密
で厚い酸化膜を形成する方法（特公平１−１５５８６号
公報、特開平２−６１０５４号公報及びＵＫ ＧＢ ２
０４１８３）では、潤滑油を完全に除去することはでき
るが、緻密な厚い酸化膜を生成させると、内面の酸化皮
膜が厚くなる。ファンコイルユニット等の小型の空調機
器を製造する場合、管内部にマンドレルをいれ、ヘアピ
ン状に曲げ加工を施すので、内面酸化皮膜が厚いと、管
壁と工具との間の潤滑不良が生じ、銅管が破断する虞が
ある。また、ろう付け不良も生じやすくなる。更に、連
続的にガスを管内に供給しているため、ガス供給装置又
は吸引装置の設置が必要となり、設備投資が必要であ
り、ランニングコストがかかるという問題点がある。
がら、管内のガス化した潤滑油を完全燃焼させて、緻密
で厚い酸化膜を形成する方法（特公平１−１５５８６号
公報、特開平２−６１０５４号公報及びＵＫ ＧＢ ２
０４１８３）では、潤滑油を完全に除去することはでき
るが、緻密な厚い酸化膜を生成させると、内面の酸化皮
膜が厚くなる。ファンコイルユニット等の小型の空調機
器を製造する場合、管内部にマンドレルをいれ、ヘアピ
ン状に曲げ加工を施すので、内面酸化皮膜が厚いと、管
壁と工具との間の潤滑不良が生じ、銅管が破断する虞が
ある。また、ろう付け不良も生じやすくなる。更に、連
続的にガスを管内に供給しているため、ガス供給装置又
は吸引装置の設置が必要となり、設備投資が必要であ
り、ランニングコストがかかるという問題点がある。
【００１４】また、低粘度の抽伸潤滑油を使用して銅管
を抽伸し、酸素混合ガスを管内にいれ密封し、焼鈍する
方法（特開平５−２３９６７７号公報）では、長尺管の
抽伸はブルブロックにより、１０ｍ／ｓｅｃ以上の高速
で抽伸加工がされており、製造コスト削減のために、よ
り高速で高加工率の抽伸加工程が検討されている。そこ
で、使用される抽伸内面油は比較的抽伸加工性を考慮し
て、粘度の高いものが選定されてきた。潤滑油の粘度と
分解気化温度の関係は、明確でないが、粘度を低下させ
ることにより、気化温度は低下する傾向にある。しか
し、粘度の低下により、抽伸時の工具の焼付きによる工
具寿命の低下が懸念される。このため、抽伸速度の低下
又は抽伸工程での抽伸加工率の低下等生産性に悪影響を
及ぼすという問題点がある。
を抽伸し、酸素混合ガスを管内にいれ密封し、焼鈍する
方法（特開平５−２３９６７７号公報）では、長尺管の
抽伸はブルブロックにより、１０ｍ／ｓｅｃ以上の高速
で抽伸加工がされており、製造コスト削減のために、よ
り高速で高加工率の抽伸加工程が検討されている。そこ
で、使用される抽伸内面油は比較的抽伸加工性を考慮し
て、粘度の高いものが選定されてきた。潤滑油の粘度と
分解気化温度の関係は、明確でないが、粘度を低下させ
ることにより、気化温度は低下する傾向にある。しか
し、粘度の低下により、抽伸時の工具の焼付きによる工
具寿命の低下が懸念される。このため、抽伸速度の低下
又は抽伸工程での抽伸加工率の低下等生産性に悪影響を
及ぼすという問題点がある。
【００１５】特に、誘導加熱炉を使用する場合、急激な
昇温と、冷却工程であるため、従来から使用されている
内面油はポリブテン系のものでは、低粘度化を図って
も、熱分解による残留炭素量化の抑制又は低残油化を図
ることが難しいという問題点がある。
昇温と、冷却工程であるため、従来から使用されている
内面油はポリブテン系のものでは、低粘度化を図って
も、熱分解による残留炭素量化の抑制又は低残油化を図
ることが難しいという問題点がある。
【００１６】一方、油分の除去を目的として、コイル状
に巻かれた銅管を焼鈍するときに、管加熱時に、管内に
不活性ガス又は還元性ガスを連続的に吹き込むか、又は
吸引することにより熱によりガス化した潤滑油を管外に
排出する方法（特開昭５４−４８６１８号公報、特開昭
５４−４８６１９号公報、特開昭５４−４８６２０号公
報、特開平５−５７２６３号公報、特開平６−２７９８
６０号公報等）では、ガス供給装置等の設備が必要とな
り、多大な焼鈍炉改造費用が必要になると共に、銅管内
へ連続的にガスを供給するために、ランニングコストが
かかるという問題点がある。
に巻かれた銅管を焼鈍するときに、管加熱時に、管内に
不活性ガス又は還元性ガスを連続的に吹き込むか、又は
吸引することにより熱によりガス化した潤滑油を管外に
排出する方法（特開昭５４−４８６１８号公報、特開昭
５４−４８６１９号公報、特開昭５４−４８６２０号公
報、特開平５−５７２６３号公報、特開平６−２７９８
６０号公報等）では、ガス供給装置等の設備が必要とな
り、多大な焼鈍炉改造費用が必要になると共に、銅管内
へ連続的にガスを供給するために、ランニングコストが
かかるという問題点がある。
【００１７】更に、焼鈍後の炭素皮膜をサンドブラスト
等により機械的に除去する方法では、アルミナ等の微細
な粉末を高速及び高圧力で管内面に噴出させ、機械的に
除去を行っている。しかし、長尺コイルの処理を行うこ
とができないと共に、大型の設備が必要であるため、多
大な設備投資が必要になるという問題点がある。
等により機械的に除去する方法では、アルミナ等の微細
な粉末を高速及び高圧力で管内面に噴出させ、機械的に
除去を行っている。しかし、長尺コイルの処理を行うこ
とができないと共に、大型の設備が必要であるため、多
大な設備投資が必要になるという問題点がある。
【００１８】本発明はかかる問題点に鑑みてなされたも
のであって、大型設備の導入間又は抽伸工程の変更が不
要であると共に、ランニングコストが低く、銅管内の残
留炭素による腐食トラブルを未然に防止することができ
る低炭素付着量の耐孔食銅又は銅合金管を提供すること
を目的とする。
のであって、大型設備の導入間又は抽伸工程の変更が不
要であると共に、ランニングコストが低く、銅管内の残
留炭素による腐食トラブルを未然に防止することができ
る低炭素付着量の耐孔食銅又は銅合金管を提供すること
を目的とする。
【００１９】
【課題を解決するための手段】本発明に係る耐孔食銅又
は銅合金管は、抽伸工程の１部又は全工程において、４
０℃における動粘度が１５０以上１００００ｃＳｔ未満
であって、赤外全反射吸収法による赤外線吸収光度を
［Ｉ］とするとき、−（ＣＨ2）ｎ−基に基づく波数が
７４０ｃｍ-1における前記［Ｉ］が０．００１１９未満
であるポリブテンを含有する潤滑油を使用して抽伸加工
し、誘導加熱により連続焼鈍した後に管内に残留してい
る炭素量が０．０５ｍｇ／ｄｍ2以下であることを特徴
とする。
は銅合金管は、抽伸工程の１部又は全工程において、４
０℃における動粘度が１５０以上１００００ｃＳｔ未満
であって、赤外全反射吸収法による赤外線吸収光度を
［Ｉ］とするとき、−（ＣＨ2）ｎ−基に基づく波数が
７４０ｃｍ-1における前記［Ｉ］が０．００１１９未満
であるポリブテンを含有する潤滑油を使用して抽伸加工
し、誘導加熱により連続焼鈍した後に管内に残留してい
る炭素量が０．０５ｍｇ／ｄｍ2以下であることを特徴
とする。
【００２０】本発明においては、前記潤滑油は炭素数が
６乃至１３のアルコールを３０％未満添加されているこ
とが好ましい。
６乃至１３のアルコールを３０％未満添加されているこ
とが好ましい。
【００２１】また、本発明においては、前記アルコール
は、オクチルアルコール及びノニルアルコールからなる
群から選択された少なくとも１種以上のアルコールであ
ることが好ましい。
は、オクチルアルコール及びノニルアルコールからなる
群から選択された少なくとも１種以上のアルコールであ
ることが好ましい。
【００２２】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施例に係る耐孔
食銅又は銅合金管について詳細に説明する。本願発明者
等は鋭意研究の結果、抽伸工程の１部又は全工程におい
て、４０℃における動粘度が１５０以上１００００ｃＳ
ｔ未満であって、赤外全反射吸収法による赤外全反射吸
収光度を［Ｉ］とするとき、−（ＣＨ2）ｎ−基に基づ
く波数が７４０ｃｍ-1における［Ｉ］が０．００１１９
未満であるポリブテンを７０重量％以上含有する潤滑油
を使用して抽伸加工し、誘導加熱炉で焼鈍することによ
り管内に残留する炭素及び油分を低減することができる
ことを見出した。
食銅又は銅合金管について詳細に説明する。本願発明者
等は鋭意研究の結果、抽伸工程の１部又は全工程におい
て、４０℃における動粘度が１５０以上１００００ｃＳ
ｔ未満であって、赤外全反射吸収法による赤外全反射吸
収光度を［Ｉ］とするとき、−（ＣＨ2）ｎ−基に基づ
く波数が７４０ｃｍ-1における［Ｉ］が０．００１１９
未満であるポリブテンを７０重量％以上含有する潤滑油
を使用して抽伸加工し、誘導加熱炉で焼鈍することによ
り管内に残留する炭素及び油分を低減することができる
ことを見出した。
【００２３】また、ポリブテンの粘度調整剤としては、
脂肪酸エステル又はイソパラフィンを使用していたが、
これらを単体で熱分解した結果、通常の焼鈍条件におい
ては、十分に熱分解させることができない。更に、これ
らの成分は単体では蒸気圧が不足するため、焼鈍後には
管内で凝縮し残油として残存してしまう。このことか
ら、粘度調整剤としてパラフィン、イソパラフィン又は
オレフィン類の使用を試みたが、いずれも熱分解性が低
いので、管内残油の原因となることがわかった。従っ
て、ポリブテンの粘度調整剤として、石油系の溶剤を使
用することは困難である。これらの知見に基づいて潤滑
油に炭素数６乃至１３のアルコールを３０重量％未満添
加することにより、潤滑油の油性がより一層向上し、工
具の焼付き防止効果が更に高まることを見出した。な
お、この場合、焼鈍時の銅管の形態は、直管状又はコイ
ル状（数百ｍ乃至数千ｍ）では差が生じない。
脂肪酸エステル又はイソパラフィンを使用していたが、
これらを単体で熱分解した結果、通常の焼鈍条件におい
ては、十分に熱分解させることができない。更に、これ
らの成分は単体では蒸気圧が不足するため、焼鈍後には
管内で凝縮し残油として残存してしまう。このことか
ら、粘度調整剤としてパラフィン、イソパラフィン又は
オレフィン類の使用を試みたが、いずれも熱分解性が低
いので、管内残油の原因となることがわかった。従っ
て、ポリブテンの粘度調整剤として、石油系の溶剤を使
用することは困難である。これらの知見に基づいて潤滑
油に炭素数６乃至１３のアルコールを３０重量％未満添
加することにより、潤滑油の油性がより一層向上し、工
具の焼付き防止効果が更に高まることを見出した。な
お、この場合、焼鈍時の銅管の形態は、直管状又はコイ
ル状（数百ｍ乃至数千ｍ）では差が生じない。
【００２４】以下、本発明に係る耐孔食銅又は銅合金管
の抽伸加工に使用される潤滑油の限定理由について説明
する。
の抽伸加工に使用される潤滑油の限定理由について説明
する。
【００２５】ポリブテンを含有する潤滑油 ポリブテンは高速かつ高加工率で銅管を加工する場合、
粘度を上げやすいと共に、他の油剤と比較して、銅管内
に残渣を残しにくい。
粘度を上げやすいと共に、他の油剤と比較して、銅管内
に残渣を残しにくい。
【００２６】ポリブテンの４０℃における動粘度：１５
０以上１００００ｃＳｔ未満 抽伸工程での１伸あたりの加工率（減面率）を２０％以
上、抽伸速度を１０ｍ／sec以上としてブルブロックを
使用し、工具としてはダイスとフローティングプラグを
使用して抽伸加工をした場合、ポリブテン単体では、ポ
リブテンの４０℃における動粘度が１５０ｃＳｔ未満の
ときに、フローティングプラグ表面と管内面との焼付き
が著しく発生する。このため、最悪の場合には、フロー
ティングプラグと被抽伸材との間の摩擦抵抗が増加し、
抽伸破断を引き起こすことがあり、製造歩留が低下す
る。一方、ポリブテンの４０℃における動粘度を１００
００ｃＳｔ以上にすると、管内面に付着する油膜が厚く
なり、焼鈍後に残留する炭素量が増加する。従って、ポ
リブテンの４０℃における動粘度は１５０以上１０００
０ｃＳｔ未満とする。
０以上１００００ｃＳｔ未満 抽伸工程での１伸あたりの加工率（減面率）を２０％以
上、抽伸速度を１０ｍ／sec以上としてブルブロックを
使用し、工具としてはダイスとフローティングプラグを
使用して抽伸加工をした場合、ポリブテン単体では、ポ
リブテンの４０℃における動粘度が１５０ｃＳｔ未満の
ときに、フローティングプラグ表面と管内面との焼付き
が著しく発生する。このため、最悪の場合には、フロー
ティングプラグと被抽伸材との間の摩擦抵抗が増加し、
抽伸破断を引き起こすことがあり、製造歩留が低下す
る。一方、ポリブテンの４０℃における動粘度を１００
００ｃＳｔ以上にすると、管内面に付着する油膜が厚く
なり、焼鈍後に残留する炭素量が増加する。従って、ポ
リブテンの４０℃における動粘度は１５０以上１０００
０ｃＳｔ未満とする。
【００２７】波数が７４０ｃｍ-1 におけるポリブテンの
赤外線吸収光度［Ｉ］：０．００１９未満 本発明においては、潤滑油の原材料として使用するポリ
ブテンの熱分解性を高くするため、分子構造中のｎ−ブ
テンの比率を低くする。ポリブテン中のｎ−ブテン比率
は赤外全反射吸収測定法を使用して赤外線吸収光度を測
定することにより、判断することができる。即ち、ｎ−
ブテンを原料とするポリブテンは分子構造中に−（ＣＨ
2）ｎ−基に由来する波数が７４０ｃｍ-1におけるポリ
ブテンの赤外線吸収光度が大きい値であるほど、ポリブ
テン中のｎ−ブテンの量が多いことを示している。
赤外線吸収光度［Ｉ］：０．００１９未満 本発明においては、潤滑油の原材料として使用するポリ
ブテンの熱分解性を高くするため、分子構造中のｎ−ブ
テンの比率を低くする。ポリブテン中のｎ−ブテン比率
は赤外全反射吸収測定法を使用して赤外線吸収光度を測
定することにより、判断することができる。即ち、ｎ−
ブテンを原料とするポリブテンは分子構造中に−（ＣＨ
2）ｎ−基に由来する波数が７４０ｃｍ-1におけるポリ
ブテンの赤外線吸収光度が大きい値であるほど、ポリブ
テン中のｎ−ブテンの量が多いことを示している。
【００２８】波数が７４０ｃｍ-1におけるポリブテンの
赤外線吸収光度が０．００１９以上であると、ポリブテ
ン分子中のｎ−ブテンが多いものとなり、主鎖と主鎖に
隣接する炭素原子との間の結合エネルギが高くなる。そ
の結果、ポリブテンの熱分解性が低下し、管内の残油の
原因となる。従って、波数が７４０ｃｍ-1におけるポリ
ブテンの赤外線吸収光度は０．００１９未満とする。
赤外線吸収光度が０．００１９以上であると、ポリブテ
ン分子中のｎ−ブテンが多いものとなり、主鎖と主鎖に
隣接する炭素原子との間の結合エネルギが高くなる。そ
の結果、ポリブテンの熱分解性が低下し、管内の残油の
原因となる。従って、波数が７４０ｃｍ-1におけるポリ
ブテンの赤外線吸収光度は０．００１９未満とする。
【００２９】ポリブテン中のｎ−ブテン比率を規定する
ために波数が７４０ｃｍ-1における赤外線吸収光度は、
試料として結晶長さが７０ｃｍ、結晶厚さが３ｍｍのＺ
ｅＳｅ製の液体測定用結晶を使用し、水平状全反射吸収
測定装置にＭＣＴ検出器を備えた日本電子（株）製ＦＴ
−ＩＲを使用して、入射角が６０°、分解能が４ｃｍ -1
で、積算回数が１０００回の条件で測定する。この条件
では、反射回数が６から７回に相当する赤外線スペクト
ルを得ることができるため、波数が７４０ｃｍ -1におけ
るポリブテンの赤外線吸収光度を波数が７３４ｃｍ-1乃
至７４３ｃｍ-1に現われる−（ＣＨ2）ｎ−基の反射１
回当たりの赤外吸収強度の絶対値として求めることがで
きる。
ために波数が７４０ｃｍ-1における赤外線吸収光度は、
試料として結晶長さが７０ｃｍ、結晶厚さが３ｍｍのＺ
ｅＳｅ製の液体測定用結晶を使用し、水平状全反射吸収
測定装置にＭＣＴ検出器を備えた日本電子（株）製ＦＴ
−ＩＲを使用して、入射角が６０°、分解能が４ｃｍ -1
で、積算回数が１０００回の条件で測定する。この条件
では、反射回数が６から７回に相当する赤外線スペクト
ルを得ることができるため、波数が７４０ｃｍ -1におけ
るポリブテンの赤外線吸収光度を波数が７３４ｃｍ-1乃
至７４３ｃｍ-1に現われる−（ＣＨ2）ｎ−基の反射１
回当たりの赤外吸収強度の絶対値として求めることがで
きる。
【００３０】なお、−（ＣＨ2）ｎ−基に基づく、赤外
線吸収光度のピークは７４０ｃｍ-1に現われるが、この
ピークが現われる位置は場合により、わずかにずれるこ
とがある。このため、本発明においては、波数が７３４
ｃｍ-1乃至７４３ｃｍ-1の範囲に現われる最も高いピー
クの高さを赤外線吸収光度としている。また、得られた
赤外スペクトルから赤外線吸収光度を求めるには、波数
が８００ｃｍ-1乃至８１０ｃｍ-1の範囲に生じるスペク
トルの谷と、波数が６８０ｃｍ-1との間に引いた線をベ
ースラインとする。
線吸収光度のピークは７４０ｃｍ-1に現われるが、この
ピークが現われる位置は場合により、わずかにずれるこ
とがある。このため、本発明においては、波数が７３４
ｃｍ-1乃至７４３ｃｍ-1の範囲に現われる最も高いピー
クの高さを赤外線吸収光度としている。また、得られた
赤外スペクトルから赤外線吸収光度を求めるには、波数
が８００ｃｍ-1乃至８１０ｃｍ-1の範囲に生じるスペク
トルの谷と、波数が６８０ｃｍ-1との間に引いた線をベ
ースラインとする。
【００３１】アルコールの炭素数：６乃至１３ アルコールの炭素数が６未満であると、油性効果がな
く、単にベース油の粘度を低下させるだけに過ぎない。
また、潤滑油の引火点を低下させてしまう。一方、アル
コールの炭素数が１３を超えると、常温においても固形
化しやすくなり、低音で粘度が変わり取り扱いにくくな
る。従って、油性及び粘度を調整する調整剤のアルコー
ルの炭素数は６乃至１３とする。このようなアルコール
のうち、炭素数が８のオクチルアルコール及び炭素数が
９のノニルアルコールが安全性、粘度調整及び油性の観
点から最適である。
く、単にベース油の粘度を低下させるだけに過ぎない。
また、潤滑油の引火点を低下させてしまう。一方、アル
コールの炭素数が１３を超えると、常温においても固形
化しやすくなり、低音で粘度が変わり取り扱いにくくな
る。従って、油性及び粘度を調整する調整剤のアルコー
ルの炭素数は６乃至１３とする。このようなアルコール
のうち、炭素数が８のオクチルアルコール及び炭素数が
９のノニルアルコールが安全性、粘度調整及び油性の観
点から最適である。
【００３２】銅又は銅合金管内の残留炭素量：０．０５
ｍｇ／ｄｍ2 以下 銅又は銅合金管の冷水型孔食（ＴｙｐｅＩ型）の発生要
因の１つとして、管内の残留炭素がある。この管内の残
留炭素量を０．０５ｍｇ／ｄｍ2以下にする。これによ
り、孔食感受性が著しく低減される（特開平１−１５５
８６号公報、特開平５−２３９６７７号公報及びＵＫ
ＧＢ ２０４１８３）。従って、管内の残留炭素量は
０．０５ｍｇ／ｄｍ2以下とする。
ｍｇ／ｄｍ2 以下 銅又は銅合金管の冷水型孔食（ＴｙｐｅＩ型）の発生要
因の１つとして、管内の残留炭素がある。この管内の残
留炭素量を０．０５ｍｇ／ｄｍ2以下にする。これによ
り、孔食感受性が著しく低減される（特開平１−１５５
８６号公報、特開平５−２３９６７７号公報及びＵＫ
ＧＢ ２０４１８３）。従って、管内の残留炭素量は
０．０５ｍｇ／ｄｍ2以下とする。
【００３３】
【実施例】以下、本発明の範囲に入る耐孔食銅又は銅合
金管の実施例について、その特性を比較例と比較して具
体的に説明する。
金管の実施例について、その特性を比較例と比較して具
体的に説明する。
【００３４】リン脱酸銅の鋳塊を熱間押出し、冷間圧延
後、ブルブロックにより、表１に示す種類の異なる潤滑
油を使用して直径が９．５２ｍｍ、肉厚が０．４１ｍｍ
の管を抽伸し、工具（プラグ）の焼付きの有無を調査し
た。焼付きの評価は、問題なく管を抽伸加工することが
できたものを○とし、工具の焼付き又は抽伸破断が発生
したものを×とした。
後、ブルブロックにより、表１に示す種類の異なる潤滑
油を使用して直径が９．５２ｍｍ、肉厚が０．４１ｍｍ
の管を抽伸し、工具（プラグ）の焼付きの有無を調査し
た。焼付きの評価は、問題なく管を抽伸加工することが
できたものを○とし、工具の焼付き又は抽伸破断が発生
したものを×とした。
【００３５】更に、長さが２０００ｍｍのコイル状に巻
き取った後、管焼鈍時に２０リットル／minの流量で窒素ガ
スを管内に３０分間供給してパージを行った。その後、
光輝焼鈍炉にて焼鈍を行った。
き取った後、管焼鈍時に２０リットル／minの流量で窒素ガ
スを管内に３０分間供給してパージを行った。その後、
光輝焼鈍炉にて焼鈍を行った。
【００３６】管内の残留炭素はコイル状の管から、長さ
を５０ｍｍに切断したものを１５点採取して、四塩化炭
素を使用して、内外面を洗浄し、両端間を密栓し、管を
濃硝酸に浸漬し、水洗、乾燥後、栓をとり、酸素雰囲気
中で温度７００℃に加熱し、炭素をＣＯ及びＣＯ2とし
て赤外線吸収法により、炭素の定量測定を行った。
を５０ｍｍに切断したものを１５点採取して、四塩化炭
素を使用して、内外面を洗浄し、両端間を密栓し、管を
濃硝酸に浸漬し、水洗、乾燥後、栓をとり、酸素雰囲気
中で温度７００℃に加熱し、炭素をＣＯ及びＣＯ2とし
て赤外線吸収法により、炭素の定量測定を行った。
【００３７】比較的ＴｙｐｅＩ型孔食が発生しやすい地
域の給水配管をして、期間１年間のフィールドテストを
実施した。期間経過後に管を半割し、内面の腐食発生の
有無を観察した。評価は、腐食の深さが０．０１ｍｍ以
下の孔食が発生したものを○とし、腐食深さが０．０１
ｍｍを超える孔食が発生したものを×とした。これらの
結果を表１に示す。なお、表１中の潤滑油動粘度は温度
が４０℃における動粘度を示す。
域の給水配管をして、期間１年間のフィールドテストを
実施した。期間経過後に管を半割し、内面の腐食発生の
有無を観察した。評価は、腐食の深さが０．０１ｍｍ以
下の孔食が発生したものを○とし、腐食深さが０．０１
ｍｍを超える孔食が発生したものを×とした。これらの
結果を表１に示す。なお、表１中の潤滑油動粘度は温度
が４０℃における動粘度を示す。
【００３８】
【表１】
【００３９】上記表１に示すように、本発明の範囲にあ
る実施例No.１乃至６は工具の焼付きは発生せず、焼鈍
後の最大残留炭素量は０．０５ｍｇ／ｄｍ2以下であ
り、フィールド試験において腐食の発生が認められなか
った。
る実施例No.１乃至６は工具の焼付きは発生せず、焼鈍
後の最大残留炭素量は０．０５ｍｇ／ｄｍ2以下であ
り、フィールド試験において腐食の発生が認められなか
った。
【００４０】なお、実施例No.１乃至４はポリブテンの
動粘度を変えて銅管を製作したが、工具の焼付きは発生
せず、最大残留炭素量も０．０５ｍｇ／ｄｍ2以下であ
り、フィールド試験において腐食の発生が認められなか
った。
動粘度を変えて銅管を製作したが、工具の焼付きは発生
せず、最大残留炭素量も０．０５ｍｇ／ｄｍ2以下であ
り、フィールド試験において腐食の発生が認められなか
った。
【００４１】実施例No.５及び６はポリブテンにアルコ
ールを添加して、動粘度を変えて銅管を製作したが、工
具の焼付きは発生せず、最大残留炭素量も０．０５ｍｇ
／ｄｍ2以下であり、フィールド試験において腐食の発
生が認められなかった。
ールを添加して、動粘度を変えて銅管を製作したが、工
具の焼付きは発生せず、最大残留炭素量も０．０５ｍｇ
／ｄｍ2以下であり、フィールド試験において腐食の発
生が認められなかった。
【００４２】一方、比較例No.７乃至１２はいずれも工
具の焼付き、焼鈍後の最大残留炭素量及びフィールド試
験における腐食について良好な結果を得ることができな
かった。比較例No.７及び８はポリブテンの赤外線吸収
光度が０．００１１９を超えているため、熱処理後の管
内の最大炭素残留濃度が０．０５ｍｇ／ｄｍ2を超え、
管内に腐食が発生し、孔食性が劣った。
具の焼付き、焼鈍後の最大残留炭素量及びフィールド試
験における腐食について良好な結果を得ることができな
かった。比較例No.７及び８はポリブテンの赤外線吸収
光度が０．００１１９を超えているため、熱処理後の管
内の最大炭素残留濃度が０．０５ｍｇ／ｄｍ2を超え、
管内に腐食が発生し、孔食性が劣った。
【００４３】比較例No.９及び１０は石油系の添加剤を
添加したが、夫々の添加剤の炭素量が本発明の範囲から
外れるため、添加剤の熱分解性が悪く、最大炭素残留量
が０．０５ｍｇ／ｄｍ2を超え、管内に腐食が発生し、
孔食性が劣った。
添加したが、夫々の添加剤の炭素量が本発明の範囲から
外れるため、添加剤の熱分解性が悪く、最大炭素残留量
が０．０５ｍｇ／ｄｍ2を超え、管内に腐食が発生し、
孔食性が劣った。
【００４４】比較例No.１１はポリブテンの４０℃にお
ける動粘度が１２３００ｃＳｔと本発明の範囲を超えて
おり、高粘度であるため、抽伸後付着する油膜の厚さが
厚くなり、焼鈍後に残留する炭素量が増加し、最大炭素
残留量が最大炭素残留量が０．０５ｍｇ／ｄｍ2を超え
た。
ける動粘度が１２３００ｃＳｔと本発明の範囲を超えて
おり、高粘度であるため、抽伸後付着する油膜の厚さが
厚くなり、焼鈍後に残留する炭素量が増加し、最大炭素
残留量が最大炭素残留量が０．０５ｍｇ／ｄｍ2を超え
た。
【００４５】比較例No.１２はポリブテンの４０℃にお
ける動粘度が１０５ｃＳｔと本発明の範囲未満であり、
低粘度であるため、抽伸時に工具の焼付きが発生した。
ける動粘度が１０５ｃＳｔと本発明の範囲未満であり、
低粘度であるため、抽伸時に工具の焼付きが発生した。
【００４６】
【発明の効果】以上詳述したように本発明においては、
潤滑油に含有されるポリブテンの動粘度及びポリブテン
中の−（ＣＨ2）ｎ−基の量を制限し、管内の炭素量を
低減することにより、大型設備の導入間又は連続のガス
流入によるコスト増加がなく、抽伸工程の変更が不要で
あると共に、工具の焼付きがなく、耐孔食性に優れた耐
孔食銅又は銅合金管を得ることができる。
潤滑油に含有されるポリブテンの動粘度及びポリブテン
中の−（ＣＨ2）ｎ−基の量を制限し、管内の炭素量を
低減することにより、大型設備の導入間又は連続のガス
流入によるコスト増加がなく、抽伸工程の変更が不要で
あると共に、工具の焼付きがなく、耐孔食性に優れた耐
孔食銅又は銅合金管を得ることができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ１０Ｎ 40:20 (72)発明者 佐伯 公三 兵庫県神戸市西区高塚台１丁目５番５号 株式会社神戸製鋼所神戸総合技術研究所内 (72)発明者 大塚 剛樹 兵庫県神戸市西区高塚台１丁目５番５号 株式会社神戸製鋼所神戸総合技術研究所内 (72)発明者 細木 哲郎 神奈川県秦野市平沢65番地 株式会社神戸 製鋼所秦野工場内 Ｆターム(参考） 4E096 EA04 GA02 HA12 JA08 KA15 4H104 BB02C CA04A EA01A EA02A LA06 PA33 4K042 AA06 BA06 CA05 DA03 DB01
Claims (3)
- 【請求項１】 抽伸工程の１部又は全工程において、４
０℃における動粘度が１５０以上１００００ｃＳｔ未満
であって、赤外全反射吸収法による赤外線吸収光度を
［Ｉ］とするとき、−（ＣＨ2）ｎ−基に基づく波数が
７４０ｃｍ-1における前記［Ｉ］が０．００１１９未満
であるポリブテンを含有する潤滑油を使用して抽伸加工
し、誘導加熱により連続焼鈍した後に管内に残留してい
る炭素量が０．０５ｍｇ／ｄｍ2以下であることを特徴
とする耐孔食銅又は銅合金管。 - 【請求項２】 前記潤滑油は炭素数が６乃至１３のアル
コールを３０％未満添加されていることを特徴とする請
求項１に記載の耐孔食銅又は銅合金管。 - 【請求項３】 前記アルコールは、オクチルアルコール
及びノニルアルコールからなる群から選択された少なく
とも１種以上のアルコールであることを特徴とする請求
項２に記載の耐孔食銅又は銅合金管。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11064071A JP2000263125A (ja) | 1999-03-10 | 1999-03-10 | 耐孔食銅又は銅合金管 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11064071A JP2000263125A (ja) | 1999-03-10 | 1999-03-10 | 耐孔食銅又は銅合金管 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000263125A true JP2000263125A (ja) | 2000-09-26 |
Family
ID=13247506
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11064071A Pending JP2000263125A (ja) | 1999-03-10 | 1999-03-10 | 耐孔食銅又は銅合金管 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000263125A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007154054A (ja) * | 2005-12-06 | 2007-06-21 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 銅管加工用潤滑油及びそれを用いた銅管の製造方法 |
| JP2007154055A (ja) * | 2005-12-06 | 2007-06-21 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 銅管加工用潤滑油及びそれを用いた銅管の製造方法 |
| JP2007154053A (ja) * | 2005-12-06 | 2007-06-21 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 銅管加工用潤滑油及びそれを用いた銅管の製造方法 |
| US7838692B2 (en) | 2004-02-25 | 2010-11-23 | Idemitsu Kosan Co., Ltd. | Alkyl acetal compound, process for producing the same, and lubricating oil composition |
| CN105855307A (zh) * | 2016-05-19 | 2016-08-17 | 常熟市异型钢管有限公司 | 异型钛管的拔制方法 |
-
1999
- 1999-03-10 JP JP11064071A patent/JP2000263125A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7838692B2 (en) | 2004-02-25 | 2010-11-23 | Idemitsu Kosan Co., Ltd. | Alkyl acetal compound, process for producing the same, and lubricating oil composition |
| JP2007154054A (ja) * | 2005-12-06 | 2007-06-21 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 銅管加工用潤滑油及びそれを用いた銅管の製造方法 |
| JP2007154055A (ja) * | 2005-12-06 | 2007-06-21 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 銅管加工用潤滑油及びそれを用いた銅管の製造方法 |
| JP2007154053A (ja) * | 2005-12-06 | 2007-06-21 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 銅管加工用潤滑油及びそれを用いた銅管の製造方法 |
| CN105855307A (zh) * | 2016-05-19 | 2016-08-17 | 常熟市异型钢管有限公司 | 异型钛管的拔制方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20040330 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20040831 |