JP2000261958A - Protective device for grounding current suppressing device and grounding suppressing method - Google Patents
Protective device for grounding current suppressing device and grounding suppressing methodInfo
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、電力配電線に生じ
る瞬時地絡あるいは永続的地絡において、地絡に起因し
て発生する地絡電流を抑制することによって地絡そのも
のを抑制し、さらには、電気設備技術基準に規定されて
いるＢ種接地工事による接地抵抗値の緩和を行う地絡電
流抑制装置の保護装置および地絡抑制方法に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention suppresses a ground fault itself by suppressing a ground fault current generated due to a ground fault in an instantaneous ground fault or a permanent ground fault occurring in a power distribution line. TECHNICAL FIELD The present invention relates to a protection device and a ground fault suppression method for a ground fault current suppression device that relieves a ground resistance value by class B grounding work specified in an electrical equipment technical standard.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来、電力配電線に生じる地絡電流を抑
制するために、地絡抑制電流を作成する地絡電流抑制装
置がある。2. Description of the Related Art Conventionally, there is a ground fault current suppressing device for generating a ground fault suppressing current in order to suppress a ground fault current generated in a power distribution line.
【０００３】この地絡電流抑制装置により作成された地
絡抑制電流を電力配電線に注入するために、注入装置を
用いる場合がある。この注入装置としては、一般的に、
３相変圧器が適用されている。[0003] In order to inject a ground fault suppressing current created by the ground fault current suppressing device into a power distribution line, an injection device may be used. As this injection device, generally,
A three-phase transformer has been applied.
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】しかし、３相変圧器を
適用した場合、地絡電流抑制装置への印加電圧は大きく
なり、最悪の場合、地終電流抑制装置が破損する恐れが
ある。However, when a three-phase transformer is applied, the voltage applied to the ground fault current suppression device becomes large, and in the worst case, the ground termination current suppression device may be damaged.
【０００５】そこで、本発明の目的は、地絡電流抑制装
置への印加電圧を小さくして、信頼性の高い装置を作製
することが可能な地絡電流抑制装置の保護装置および地
絡抑制方法を提供することにある。Accordingly, an object of the present invention is to provide a protective device and a ground fault suppressing method for a ground fault current suppressing device capable of manufacturing a highly reliable device by reducing the voltage applied to the ground fault current suppressing device. Is to provide.
【０００６】[0006]
【課題を解決するための手段】本発明は、電力配電線に
生じる地絡電流を抑制するための地絡抑制電流を作成す
る地絡電流抑制装置を保護する装置であって、前記電力
配電線の所定の相と前記地絡抑制電流を出力する前記地
絡電流抑制装置の出力部との間に、単相変圧器を接続す
る接続手段を具えることによって、地絡電流抑制装置の
保護装置を構成する。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention is an apparatus for protecting a ground fault current suppressing device for generating a ground fault suppressing current for suppressing a ground fault current generated in a power distribution line, wherein the power distribution line is provided. A connecting means for connecting a single-phase transformer between a predetermined phase of the ground fault output device and the output portion of the ground fault current suppressing device for outputting the ground fault suppressing current. Is configured.
【０００７】また、かかる構成において、前記電力配電
線の相電圧を検出する相電圧検出手段と、前記検出され
た相電圧に基づいて地絡相を検出する地絡相検出手段と
をさらに具え、前記接続手段は、前記検出された地絡相
に前記単相変圧器を接続するようにするとよい。[0007] In this configuration, the apparatus further includes phase voltage detecting means for detecting a phase voltage of the power distribution line, and ground fault phase detecting means for detecting a ground fault phase based on the detected phase voltage. The connection means may connect the single-phase transformer to the detected ground fault phase.
【０００８】また、かかる構成において、前記接続手段
は、前記電力配電線の任意の相に前記単相変圧器を接続
するようにしてもよい。In this configuration, the connection means may connect the single-phase transformer to an arbitrary phase of the power distribution line.
【０００９】また、かかる構成において、前記単相変圧
器に抵抗回路を並列に接続するようにするとよい。In this configuration, it is preferable that a resistor circuit is connected in parallel to the single-phase transformer.
【００１０】また、かかる構成において、前記地絡電流
抑制装置は、前記電力配電線の零相電圧を検出する零相
電圧検出手段と、前記電力配電線の零相電流を検出する
零相電流検出手段と、前記零相電流検出手段により検出
された電流に基づいて前記電力配電線の地絡電流を検出
する地絡電流検出手段と、前記検出された地絡電流と同
じ大きさで逆位相の逆位相電流を前記地絡抑制電流とし
て作成する逆位相電流作成手段とを含み、前記逆位相電
流を前記単相変圧器を介して前記電力配電線の所定の相
に注入するようにするとよい。In this configuration, the ground fault current suppressing device includes a zero-phase voltage detecting means for detecting a zero-phase voltage of the power distribution line, and a zero-phase current detection device for detecting a zero-phase current of the power distribution line. Means, ground fault current detecting means for detecting a ground fault current of the power distribution line based on the current detected by the zero-phase current detecting means, and having the same magnitude as the detected ground fault current and having an opposite phase. Anti-phase current generating means for generating an anti-phase current as the ground fault suppression current, and injecting the anti-phase current into a predetermined phase of the power distribution line via the single-phase transformer.
【００１１】また、本発明は、地絡電流抑制装置を用い
て、電力配電線に生じる地絡電流を抑制するための地絡
抑制電流を作成する地絡抑制電流作成工程と、前記電力
配電線の所定の相と、前記地絡抑制電流を出力する前記
地絡電流抑制装置の出力部との間に、単相変圧器を接続
する接続工程と、前記地絡抑制電流を前記単相変圧器を
介して前記電力配電線の所定の相に注入する注入工程と
を具えることによって、地絡抑制方法を提供する。[0011] The present invention also provides a ground fault suppression current creating step of creating a ground fault suppression current for suppressing a ground fault current generated in a power distribution line using a ground fault current suppression device; A connecting step of connecting a single-phase transformer between a predetermined phase and an output of the ground-fault current suppressing device that outputs the ground-fault suppressing current; and connecting the ground-fault suppressing current to the single-phase transformer. And an injection step of injecting into a predetermined phase of the power distribution line through the power distribution line.
【００１２】また、かかる構成において、前記電力配電
線の相電圧を検出する相電圧検出工程と、前記検出され
た相電圧に基づいて地絡相を検出する地絡相検出工程と
をさらに具え、前記接続工程によって、前記検出された
地絡相に前記単相変圧器を接続するようにするとよい。[0012] In addition, the above configuration further includes a phase voltage detecting step of detecting a phase voltage of the power distribution line, and a ground fault phase detecting step of detecting a ground fault phase based on the detected phase voltage. The connecting step may connect the single-phase transformer to the detected ground fault phase.
【００１３】また、かかる構成において、前記接続工程
によって、前記電力配電線の任意の相に前記単相変圧器
を接続するようにしてもよい。[0013] In this configuration, the single-phase transformer may be connected to an arbitrary phase of the power distribution line in the connecting step.
【００１４】また、かかる構成において、前記単相変圧
器に抵抗回路を並列に接続するようにするとよい。In this configuration, it is preferable that a resistance circuit is connected in parallel to the single-phase transformer.
【００１５】また、かかる構成において、前記地絡抑制
電流作成工程は、前記電力配電線の零相電圧を検出する
零相電圧検出工程と、前記電力配電線の零相電流を検出
する零相電流検出工程と、前記零相電流検出工程により
検出される電流に基づいて前記電力配電線の地絡電流を
検出する地絡電流検出工程と、前記検出された地絡電流
と同じ大きさで逆位相の逆位相電流を前記地絡抑制電流
として作成する逆位相電流作成工程とを含み、前記逆位
相電流を前記単相変圧器を介して前記電力配電線の所定
の相に注入するようにするとよい。In the above configuration, the ground fault suppression current creating step may include a zero-phase voltage detection step of detecting a zero-phase voltage of the power distribution line, and a zero-phase current of detecting the zero-phase current of the power distribution line. A detecting step, a ground fault current detecting step of detecting a ground fault current of the power distribution line based on the current detected by the zero-phase current detecting step, and an antiphase fault having the same magnitude as the detected ground fault current. And generating an anti-phase current as the ground fault suppression current, and injecting the anti-phase current into a predetermined phase of the power distribution line via the single-phase transformer. .
【００１６】[0016]
【発明の実施の形態】以下、図面を参照して、本発明の
実施の形態を詳細に説明する。Embodiments of the present invention will be described below in detail with reference to the drawings.
【００１７】［第１の例］本発明の第１の実施の形態
を、図１〜図４に基づいて説明する。[First Example] A first embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS.
【００１８】図１は、単相注入方式の構成例を示す。FIG. 1 shows a configuration example of a single-phase injection system.
【００１９】変電所１の構内において、２は電源であ
る。この電源２の出力側は、母線３ａ〜３ｃに接続され
ており、母線から配電線４ａ〜４ｃ，５ａ〜５ｃに接続
されている。In the premises of the substation 1, reference numeral 2 denotes a power source. The output side of the power supply 2 is connected to buses 3a to 3c, and from the bus is connected to distribution lines 4a to 4c and 5a to 5c.
【００２０】配電線４ａ〜４ｃには、配電線の零相電流
Ｉ01を検出する零相変流器７ａが接続されている。同様
に、配電線５ａ〜５ｃには、零相電流Ｉ02を検出する零
相変流器７ｂが接続されている。母線３ａ〜３ｃには、
零相電圧Ｖo を検出する接地形計器用変圧器（ＧＶＴ；
Grounding Voltage Transformer ）からなる零相変圧器
８が接続されている。The distribution line 4a~4c are zero-phase current transformer 7a for detecting the zero-phase current I 01 of the distribution line is connected. Similarly, a zero-phase current transformer 7b that detects a zero-phase current I 02 is connected to the distribution lines 5a to 5c. In the buses 3a to 3c,
Grounded instrument transformer for detecting the zero-phase voltage V o (GVT;
Grounding Voltage Transformer) is connected to the zero-phase transformer 8.
【００２１】９ａ〜９ｃは、単相変圧器からなる注入用
変圧器３０を地絡相に連系する開閉器であり、母線３ａ
〜３ｃにそれぞれ接続されている。開閉器９ａ〜９ｃの
うち、地絡事故検出装置１０からの投入指令信号Ｉｔに
基づいて地絡が発生した地絡相に対応する開閉器が投入
され、これによって、注入用変圧器３０が母線３ａ〜３
ｃのうちの地絡相に接続される。Reference numerals 9a to 9c denote switches for interconnecting the injection transformer 30 composed of a single-phase transformer to the ground fault phase, and
To 3c. Of the switches 9a to 9c, the switches corresponding to the ground fault phase in which the ground fault has occurred are turned on based on the turn-on command signal It from the ground fault detection device 10, whereby the injection transformer 30 is connected to the bus. 3a-3
c is connected to the ground fault phase.
【００２２】１０は、配電線４ａ〜４ｃあるいは５ａ〜
５ｃに生じた地絡事故、および４ａ〜４ｃあるいは５ａ
〜５ｃに流れる地絡電流Ｉg を検出するための地絡事故
検出装置である。なお、図１は配電線４ａ〜４ｃが事故
配電線となった場合を示している。この地絡事故検出装
置１０の入力側は、計器用変圧器６ａ〜６ｃと、零相変
圧器８と、零相変流器７ａ，７ｂとが接続されている。
また、地絡事故検出装置１０の出力側は、母線３ａ〜３
ｃと注入用変圧器３０を接続する開閉器９ａ〜９ｃと、
逆位相波形発生装置２０に接続されている。10 is a distribution line 4a-4c or 5a-
Ground fault that occurred in 5c, and 4a-4c or 5a
A ground fault detector for detecting a ground fault current I g flowing through the ～5C. FIG. 1 shows a case where the distribution lines 4a to 4c are accident distribution lines. The input side of the ground fault detection device 10 is connected to the instrumentation transformers 6a to 6c, the zero-phase transformer 8, and the zero-phase current transformers 7a and 7b.
The output side of the ground fault detection device 10 is connected to the buses 3a to 3a.
c and switches 9a to 9c for connecting the injection transformer 30;
It is connected to the antiphase waveform generator 20.
【００２３】２０は、地絡電流Ｉg と同じ大きさで逆位
相の逆位相電流Ｉｖ（＝−Ｉg ）を発生する逆位相波形
発生装置である。逆位相波形発生装置２０の入力側は、
地絡事故検出装置１０の出力側と接続されている。ま
た、逆位相波形発生装置２０の出力側は、配電系統へ注
入するための注入用変圧器３０と接続されている。[0023] 20, antiphase antiphase current Iv in the same size as the ground fault current I g - a opposite phase waveform generator for generating a (= I g). The input side of the antiphase waveform generator 20
It is connected to the output side of the ground fault detection device 10. The output side of the antiphase waveform generator 20 is connected to an injection transformer 30 for injection into a distribution system.
【００２４】ここで、逆位相波形発生装置２０について
簡単に説明しておく。ここでいう逆位相波形発生装置２
０とは、前記出力された地絡電流Ｉg と同じ大きさで逆
位相の逆位相電流Ｉｖを作成する手段によって構成され
るものであり、例えば、地絡電流Ｉg の信号波形の大き
さを測定する手段、その信号波形を反転させる手段、出
力タイミングをとる手段等によって容易に構成できるも
のである。Here, the anti-phase waveform generator 20 will be briefly described. Antiphase waveform generator 2 referred to here
0 and is intended to be constituted by means for creating a reverse phase current Iv in antiphase with the same size as the outputted ground fault current I g, e.g., the signal waveform of the ground fault current I g size , A means for inverting the signal waveform, a means for setting the output timing, and the like.
【００２５】図２は、地絡事故検出装置１０の内部構成
を示す。FIG. 2 shows the internal configuration of the ground fault detection device 10.
【００２６】装置１０内には、零相変流器７ａ，７ｂに
より検出される電流Ｉ01，Ｉ02、零相電圧Ｖo 、相電圧
Ｖa ，Ｖb ，Ｖc の各種信号が入力される入力部１１
と、地絡事故を検出するための事故検出部１２と、地絡
配電線および地絡相を検出する比較部１３と、地絡相へ
の系統並入用の開閉器９ａ〜９ｃの投入指令信号Ｉｔを
発生させる開閉器投入指令部１４と、地絡電流Ｉg を算
出するための演算部１５と、開閉器９への投入指令信号
I ｔおよび地絡電流Ｉg を出力する出力部１６とから構
成される。[0026] In the apparatus 10, the zero-phase current transformer 7a, a current I 01, I 02 detected by 7b, the zero-phase voltage V o, various signals of the phase voltages V a, V b, V c is inputted Input unit 11
A fault detecting unit 12 for detecting a ground fault, a comparing unit 13 for detecting a ground fault distribution line and a ground fault phase, and a command to turn on / off switches 9a to 9c for system paralleling to the ground fault phase. a switch-on command unit 14 for generating a signal It, the calculation unit 15 for calculating the ground fault current I g, feed command signal to the switch 9
And an output unit 16 for outputting a I t and fault current I g.
【００２７】ここで、地絡事故検出装置１０の動作につ
いて説明する。Here, the operation of the ground fault detector 10 will be described.
【００２８】入力部１１には、零相電圧Ｖo と、零相変
流器７ａ，７ｂにより検出される電流Ｉ01，Ｉ02と、各
相の相電圧Ｖa ，Ｖb ，Ｖc とが入力される。まず、事
故検出部１２では、零相電圧Ｖo と、零相変流器７ａ，
７ｂにより検出される電流Ｉ01，Ｉ02との両方の大きさ
を見て、両方とも変化が生じたとき（ＡＮＤ条件）に地
絡事故と判断する。ここで、この判断時における電流Ｉ
01，Ｉ02は、少なくとも１つの大きさを見ればよい。The input unit 11 includes a zero-phase voltage V o, zero-phase current transformer 7a, a current I 01, I 02 detected by 7b, each phase of the phase voltage V a, V b, and V c Is entered. First, the fault detection unit 12, the zero-phase voltage V o and the zero-phase current transformer 7a,
Looking at the magnitudes of both the currents I 01 and I 02 detected by 7b, when both of them change (AND condition), it is determined that a ground fault has occurred. Here, the current I at the time of this determination is
01 and I 02 may be at least one size.
【００２９】このようにして地絡事故の検出が認められ
た場合、比較部１３において各相の相電圧Ｖa 〜Ｖc の
大きさを比較して、最も小さい値の相を地絡相と判別す
る。また、比較部１３では、零相電圧Ｖo と、零相変流
器７ａ，７ｂにより検出される電流Ｉ01，Ｉ02の大きさ
および位相差により、地絡回線と健全回線とを区別す
る。なお、この判別方法としては、配電系統に一般的に
使用されている地絡方向継電器と同じ原理を用いる。[0029] When the detection of the thus ground fault was recognized, by comparing the magnitude of each phase of the phase voltage V a ~V c in comparator 13, and the earth絡相phase of smallest value Determine. Further, the comparing unit 13 distinguishes between the zero-phase voltage V o, zero-phase current transformer 7a, a current I 01, I 02, which is detected by 7b by magnitude and phase difference, and a land絡回lines and healthy line . In addition, as the determination method, the same principle as that of a ground fault direction relay generally used in a distribution system is used.
【００３０】また、地絡回線と判別された回線の零相電
流を地絡電流の推定電流とする。The zero-phase current of the line determined to be the ground fault line is used as the estimated current of the ground fault current.
【００３１】開閉器投入指令部１４では、比較部１３か
ら出力された地絡相判別信号を受け、注入用変圧器３０
を地絡相に連系する開閉器９ａ〜９ｃへの投入指令を出
力する。The switch closing command section 14 receives the ground fault phase discrimination signal output from the comparing section 13 and receives the signal from the transformer 30 for injection.
Is output to the switches 9a to 9c for linking to the ground fault phase.
【００３２】一方、演算部１５では、比較部１３によっ
て判別された地絡回線の変流器により検出される電流を
地絡電流Ｉg の推定値とする。On the other hand, the arithmetic unit 15, the estimated value of the detected current ground fault current I g by current transformer discriminated land絡回line by comparing unit 13.
【００３３】系統並入用の開閉器９ａ〜９ｃへの投入指
令信号Ｉｔと、逆位相波形発生装置２０への地絡電流Ｉ
g とは、出力部１６から出力される。The closing command signal It to the switches 9a to 9c for system parallel connection and the ground fault current I to the antiphase waveform generator 20
g is output from the output unit 16.
【００３４】このように、地絡事故検出装置１０では、
各相の相電圧から地絡相が検出できる。地絡相は、地絡
事故により相電圧が他相に比べ、低下するため、３相の
うち最も低い電圧のものが地絡相であると容易に判別で
きる。そして、地絡相の判別により、開閉器９ａ〜９ｃ
のうちの地絡相に該当する開閉器への投入指令を出す。
この工程により、注入用変圧器３０は地絡相に接続で
き、逆位相電流の注入が可能となる。As described above, in the ground fault accident detecting apparatus 10,
The ground fault phase can be detected from the phase voltage of each phase. Since the phase voltage of the ground fault phase is lower than that of the other phases due to the ground fault, it can be easily determined that the lowest voltage of the three phases is the ground fault phase. Then, according to the determination of the ground fault phase, the switches 9a to 9c
Of the ground fault phase is issued.
By this step, the injection transformer 30 can be connected to the ground fault phase, and the injection of the antiphase current becomes possible.
【００３５】ここで、従来の問題点であった、地絡電流
抑制装置への印加電圧について述べる。Here, the voltage applied to the ground fault current suppressing device, which is a conventional problem, will be described.
【００３６】地絡相への単相変圧器からなる注入用変圧
器３０の接続による逆位相波形発生装置２０への印加電
圧は、式１に示すような値となる。The voltage applied to the anti-phase waveform generator 20 by the connection of the injection transformer 30 composed of a single-phase transformer to the ground fault phase has a value as shown in Equation 1.
【００３７】[0037]
【数１】Ｖi ＝Ｖｆ／ｎ …（１） Ｖi ：注入用変圧器を介して逆位相波形発生装置に印加
される電圧 Ｖｆ：地絡点（地絡相）の電圧 ｎ：注入用変圧器の変圧比 図１において、点Ｐ２は、事故配電線の地絡相４ａと、
母線３ａとの接続点である。地絡相の相電圧は、健全回
線と母線３ａとの接続点Ｐ１、計器用変圧器６ａと母線
３ａとの接続点Ｐ３、零相変圧器８と母線３ａとの接続
点Ｐ４、系統並入用の開閉器９ａと母線３ａとの接続点
Ｐ５を介して、それぞれ印加される。V i = Vf / n (1) V i : voltage applied to the antiphase waveform generator via the injection transformer Vf: voltage at the ground fault point (ground fault phase) n: injection In FIG. 1, point P2 is the ground fault phase 4a of the accident distribution line.
This is a connection point with the bus 3a. The phase voltage of the ground fault phase is determined by the connection point P1 between the healthy line and the bus 3a, the connection point P3 between the instrument transformer 6a and the bus 3a, the connection point P4 between the zero-phase transformer 8 and the bus 3a, Is applied via a connection point P5 between the switch 9a for use and the bus 3a.
【００３８】そして、地絡点の電圧は、地絡相の相電圧
と同一となる。今、配電線を６ＫＶの高圧配電系統とし
た場合、その線間電圧は６６００Ｖ（実効値）であり、
その相電圧は６６００／√３＝３８１１Ｖとなる。しか
し、一般に地絡事故時は、地絡相の相電圧は、健全時の
３８１１Ｖに比べて低下する。Then, the voltage at the ground fault point becomes the same as the phase voltage of the ground fault phase. If the distribution line is a 6KV high voltage distribution system, the line voltage is 6600V (effective value),
The phase voltage is 6600 / √3 = 3811V. However, in general, at the time of a ground fault, the phase voltage of the ground fault phase is lower than 3811 V in a normal state.
【００３９】従って、地絡相に注入用変圧器３０を接続
した場合、逆位相波形発生装置２０に印加される電圧Ｖ
i の最大値は、３８１１Ｖ／ｎとなる。Therefore, when the injection transformer 30 is connected to the ground fault phase, the voltage V applied to the antiphase waveform generator 20
The maximum value of i is 3811 V / n.
【００４０】次に、図１に示した単相注入方式の本例
を、３相注入方式の例と比較して考える。Next, the present example of the single-phase injection method shown in FIG. 1 will be compared with an example of the three-phase injection method.
【００４１】まず、各相の電圧関係を図４に基づいて説
明する。図４において、各相電圧Ｅａ，Ｅｂ，Ｅｃと線
間電圧Ｅａｂ，Ｅｂｃ，Ｅｃａとの関係を示す。３相の
場合、健全時は、図４（ａ）に示すように互いにバラン
スしている。この場合、一般に、相電圧（＝対地電圧）
は、線間電圧の１／√３の大きさとなる。今、この線間
電圧を６６００Ｖ（実効値）とすれば、対地電圧は６６
００／√３＝３８１１Ｖとなる。First, the voltage relationship of each phase will be described with reference to FIG. FIG. 4 shows the relationship between each phase voltage Ea, Eb, Ec and line voltage Eab, Ebc, Eca. In the case of three phases, when they are healthy, they are balanced with each other as shown in FIG. In this case, generally, the phase voltage (= ground voltage)
Is 1 / √3 of the line voltage. Assuming that the line voltage is 6600 V (effective value), the ground voltage is 66
00 / √3 = 3811V.
【００４２】そして、ａ相が地絡（接地）した場合、図
４（ｂ）に示すようにａ相の相電圧（＝対地電圧）Ｅａ
は低下することになる。このように、地絡事故の場合、
各線間電圧は保持されるが、各相電圧にアンバランスが
生じることになる（地絡相の相電圧は通常よりも低く、
健全相の相電圧は通常よりも高くなる）。When the a-phase is grounded (grounded), as shown in FIG. 4B, the a-phase voltage (= ground voltage) Ea
Will decrease. Thus, in the case of a ground fault,
Each line voltage is maintained, but each phase voltage will be unbalanced (phase voltage of ground fault phase is lower than normal,
The phase voltage of the healthy phase is higher than usual.)
【００４３】図３は、３相変圧器からなる注入用変圧器
３０Ａを用いた３相注入方式の例である。この３相注入
方式では、逆位相波形発生装置２０に印加される電圧
は、式２のようになる。FIG. 3 shows an example of a three-phase injection system using an injection transformer 30A comprising a three-phase transformer. In the three-phase injection method, the voltage applied to the anti-phase waveform generator 20 is as shown in Expression 2.
【００４４】[0044]
【数２】 Ｖi ＝（Ｖｆ＋Ｅｂ＋Ｅｃ）／ｎ …（２） Ｖi ：注入用変圧器を介して逆位相波形発生装置に印加
される電圧 Ｖｆ：地絡点の電圧 Ｅｂ：配電線のｂ相（健全相）の相電圧 Ｅｃ：配電線のｃ相（健全相）の相電圧 ｎ：注入用変圧器の変圧比 地絡点の電圧が最大値となる場合は、地絡点の抵抗が無
限大となる場合であり、この場合、３相が平衡して、そ
の相電圧のベクトル和は０となる。従って、Ｖi は０Ｖ
となる。しかし、地絡点の抵抗が０Ωの場合、３相の不
平衡が最大となり、各相の相電圧のベクトル和は最大と
なる。その大きさは、線間電圧×√３となる。式１の条
件と合わせて、配電線を６ＫＶの高圧配電系統とした場
合、その線間電圧は６６００Ｖ（実効値）であり、地絡
事故時の各相電圧のベクトル和の大きさは、６６００Ｖ
×√３＝１１４３１Ｖとなる。V i = (Vf + Eb + Ec) / n (2) V i : voltage applied to the antiphase waveform generator via the injection transformer Vf: voltage at the ground fault point Eb: b phase of the distribution line (Sound phase) phase voltage Ec: Distribution line c phase (Sound phase) phase voltage n: Transformation ratio of injection transformer When the voltage at the ground fault point becomes the maximum value, the resistance at the ground fault point is infinite In this case, the three phases are balanced and the vector sum of the phase voltages becomes zero. Therefore, V i is 0V
Becomes However, when the resistance at the ground fault point is 0Ω, the unbalance of the three phases becomes maximum, and the vector sum of the phase voltages of each phase becomes maximum. Its magnitude is line voltage × √3. When the distribution line is a 6 KV high-voltage distribution system in accordance with the condition of Equation 1, the line voltage is 6600 V (effective value), and the magnitude of the vector sum of the phase voltages at the time of the ground fault is 6600 V
× √3 = 111431V.
【００４５】これにより、３相注入方式の場合、３相変
圧器からなる注入用変圧器３０Ａを介して逆位相波形発
生装置２０に印加される電圧Ｖi の最大値は、Ｖi ＝１
１４３１Ｖ／ｎとなる。このＶi の最大値は、前述した
式１に示した単相注入方式に比べ３倍の値となる。[0045] Thus, when the 3-phase injection method, the maximum value of the voltage V i applied to the opposite phase waveform generator 20 via the injection transformer 30A consisting of 3-phase transformer, V i = 1
1431 V / n. The maximum value of V i is three times as large as that of the single-phase injection method shown in the above-described equation 1.
【００４６】従って、本発明に係る単相注入方式では、
３相注入方式に比べて、印加電圧を１／３に抑えること
ができる。Therefore, in the single-phase injection method according to the present invention,
The applied voltage can be reduced to one third as compared with the three-phase injection method.
【００４７】［第２の例］本発明の第２の実施の形態
を、図５に基づいて説明する。[Second Example] A second embodiment of the present invention will be described with reference to FIG.
【００４８】第１の例では、配電系統と単相変圧器から
なる注入用変圧器３０との間に介在する３個の開閉器９
ａ〜９ｃがそれぞれ母線３ａ〜３ｃに接続され、開閉器
９ａ〜９ｃのうち地絡相に対応する開閉器が投入される
ようになっていた。これに対して、本例では、１個の開
閉器９０が任意の相と接続されている。In the first example, three switches 9 interposed between the distribution system and the injection transformer 30 composed of a single-phase transformer are used.
a to 9c are connected to the buses 3a to 3c, respectively, and the switches corresponding to the ground fault phase among the switches 9a to 9c are turned on. On the other hand, in this example, one switch 90 is connected to an arbitrary phase.
【００４９】これにより、地絡事故のたびに注入相を選
択する必要がなく、常に一定とすることができるため、
注入相選択にかかるステップを省略できるとともに、配
電系統と注入用変圧器３０との間に設ける開閉器の個数
が１個でよくなり、電力配電線と注入用変圧器との間の
接続手段の構成がより簡素となる。As a result, it is not necessary to select the injection phase every time a ground fault occurs, and the injection phase can be kept constant.
The step of selecting the injection phase can be omitted, and the number of switches provided between the distribution system and the injection transformer 30 can be reduced to one, and the connection means between the power distribution line and the injection transformer can be reduced. The configuration becomes simpler.
【００５０】ここで、逆位相波形発生装置２０への印加
電圧について述べる。Here, the voltage applied to the anti-phase waveform generator 20 will be described.
【００５１】単相変圧器からなる注入用変圧器３０の接
続された相が、地絡相となった場合は、第１の例と同じ
である。よって、ここでは、健全相接続となった場合、
すなわち、注入用変圧器３０の接続された相が健全相と
なった場合について述べる。The case where the connected phase of the injection transformer 30 composed of a single-phase transformer becomes a ground fault phase is the same as in the first example. Therefore, here, if it becomes a healthy phase connection,
That is, a case will be described in which the connected phase of the injection transformer 30 becomes a healthy phase.
【００５２】健全相接続となった場合の、逆位相波形発
生装置２０への印加電圧は、式３の通りとなる。The voltage applied to the anti-phase waveform generator 20 when the sound phase connection is established is as shown in Equation 3.
【００５３】[0053]
【数３】Ｖi ＝Ｅｂ／ｎ …（３） Ｖi ：注入用変圧器を介して装置に印加される電圧 Ｅｂ：ｂ相（健全相）の相電圧 ｎ：注入用変圧器の変圧比 健全相の相電圧は、地絡事故の影響により、一般的には
事故前の健全時よりも大きくなり、その最大値は線間電
圧相当である。今、配電線を６ＫＶの高圧配電系統とし
た場合、その線間電圧は６６００Ｖ（実効値）である。V i = Eb / n (3) V i : voltage applied to the device via the injection transformer Eb: phase voltage of b phase (healthy phase) n: transformation ratio of the injection transformer The phase voltage of the sound phase generally becomes larger than that at the time of sound before the fault due to the influence of the ground fault, and its maximum value is equivalent to the line voltage. If the distribution line is a 6 KV high-voltage distribution system, the line voltage is 6600 V (effective value).
【００５４】従って、注入用変圧器３０の接続された相
が健全相となった場合、逆位相波形発生装置２０に印加
される電圧Ｖi の最大値は、６６００Ｖ／ｎとなる。[0054] Therefore, if the connected phases of injection transformer 30 becomes healthy phase, the maximum value of the voltage V i applied to the opposite phase waveform generator 20 becomes 6600 V / n.
【００５５】なお、上述の図５の構成において、開閉器
９０と母線３ａ〜３ｃの各相との間に例えば断路器など
の開閉手段を設けておいて、この開閉手段により適当な
期間をおいて母線３ａ〜３ｃの内の開閉器９０と接続さ
れる相を切り換えることができるようにすると、各相に
おける負担を均等化することができるので、より好適で
ある。In the configuration shown in FIG. 5, switching means such as a disconnector is provided between the switch 90 and each phase of the buses 3a to 3c, and an appropriate period is set by the switching means. It is more preferable that the phases connected to the switch 90 in the buses 3a to 3c can be switched because the load on each phase can be equalized.
【００５６】また、上述の図５の構成においては、開閉
器９０を介装しないで注入用変圧器３０を直接配電系統
の母線３ａ〜３ｃのいずれかに接続しておく構成として
もよく、このような構成とすれば、地絡電流抑制装置の
保護装置の構成をより簡素なものとすることができる。
ただし、このような、注入用変圧器３０を母線３ａ〜３
ｃのいずれかに直接接続しておく構成では、配電系統側
から注入用変圧器３０を介して地絡電流抑制装置の方に
常時電圧が印加されることになるとともに、地絡事故が
発生していない正常時において地絡電流抑制装置が万一
誤動作した場合に配電系統の方に電流が注入されてしま
うことになるので、この点では、図５に示されるよう
な、開閉器９０を介装しておき、地絡事故時にのみこの
開閉器９０を投入するという構成とした方がより高い信
頼性を確保することができるので好適である。In the configuration shown in FIG. 5, the injection transformer 30 may be directly connected to any of the buses 3a to 3c of the power distribution system without interposing the switch 90. With such a configuration, the configuration of the protection device of the ground fault current suppression device can be simplified.
However, such an injection transformer 30 is connected to the buses 3a to 3a.
In the configuration in which the power supply is directly connected to any one of the power supply systems c, a voltage is always applied from the power distribution system to the ground fault current suppression device via the injection transformer 30, and a ground fault occurs. If the ground fault current suppression device malfunctions during normal operation, current will be injected into the power distribution system. In this respect, a switch 90 as shown in FIG. It is preferable to mount the switch 90 only in the event of a ground fault, since higher reliability can be ensured.
【００５７】［第３の例］本発明の第３の実施の形態
を、図６に基づいて説明する。[Third Example] A third embodiment of the present invention will be described with reference to FIG.
【００５８】第２の例と異なる点は、単相変圧器からな
る注入用変圧器３０と並列に抵抗回路３１を挿入してい
る点である。第２の例において、健全相接続の場合、す
なわち、注入用変圧器３０の接続された相が健全相とな
った場合、二線地絡となる。これは異相地絡短絡であ
り、大きな短絡電流が流れる。この点についてさらに詳
細に説明する。The difference from the second example is that a resistance circuit 31 is inserted in parallel with an injection transformer 30 composed of a single-phase transformer. In the second example, in the case of the sound phase connection, that is, when the connected phase of the injection transformer 30 becomes the sound phase, a two-wire ground fault occurs. This is a different-phase ground fault short-circuit, and a large short-circuit current flows. This will be described in more detail.
【００５９】すなわち、一線地絡事故により、地絡相は
地絡点Ｇで接地される。一方、逆位相波形発生装置２０
で逆位相電流を注入する場合、健全相接続では、注入用
変圧器３０を介して、片側が接地されることになる。従
って、事故相と健全相とが大地を通じて、短絡されるこ
とになる。That is, due to the one-line ground fault, the ground fault phase is grounded at the ground fault point G. On the other hand, the anti-phase waveform generator 20
In the case of injecting an anti-phase current at the same time, one side is grounded via the injection transformer 30 in the healthy phase connection. Therefore, the accident phase and the healthy phase are short-circuited through the ground.
【００６０】６ＫＶ系統の場合、線間には６６００Ｖ
（実効値）が印加されるため、１Ω程度の短絡抵抗では
６６００Ｖ／１Ω＝６６００Ａの短絡電流が流れること
になる。このように大きな短絡電流が流れることによ
り、配電系統につながる変圧器等の機器が損傷する。そ
こで、短絡抵抗の値を高くすることが重要となる。In the case of a 6KV system, 6600 V is applied between lines.
(Effective value) is applied, a short-circuit current of 6600 V / 1 Ω = 6600 A flows with a short-circuit resistance of about 1Ω. When such a large short-circuit current flows, equipment such as a transformer connected to the distribution system is damaged. Therefore, it is important to increase the value of the short-circuit resistance.
【００６１】本例では、単相変圧器からなる注入用変圧
器３０の逆位相波形発生装置２０側に数Ωの抵抗を有す
る抵抗回路３１を並列接続する。この抵抗回路３１の抵
抗Ｒｄは、注入用変圧器３０を介しているため、配電系
統側では変圧比ｎの２乗に比例して作用するので、短絡
電流ＩS は、式４のようになる。In this embodiment, a resistance circuit 31 having a resistance of several Ω is connected in parallel to the reverse phase waveform generator 20 side of the injection transformer 30 composed of a single-phase transformer. Since the resistance Rd of the resistance circuit 31 passes through the injection transformer 30 and acts on the distribution system side in proportion to the square of the transformation ratio n, the short-circuit current I S is expressed by Expression 4. .
【００６２】[0062]
【数４】Ｉｓ＝Ｅａｂ／（Ｒｄ×ｎ2 ） …（４） Ｉｓ：短絡電流 Ｅａｂ：ａ相，ｂ相間の線間電圧 Ｒｄ：短絡防止用抵抗 ｎ：注入用変圧器の変圧比 注入用変圧器３０の変圧比ｎを適切に設定すれば、抵抗
回路３１の抵抗Ｒｄが数Ωの抵抗であっても、配電系統
側では数ＫΩの抵抗として作用させることが可能であ
る。Is = Eab / (Rd × n 2 ) (4) Is: Short-circuit current Eab: Line voltage between a-phase and b-phase Rd: Short-circuit prevention resistor n: Transformation ratio of injection transformer For injection If the transformation ratio n of the transformer 30 is appropriately set, even if the resistance Rd of the resistance circuit 31 is a resistance of several Ω, it is possible to act as a resistance of several KΩ on the power distribution system side.
【００６３】今、配電線を６ＫＶの高圧配電系統とした
場合、その線間電圧は６６００Ｖ（実効値）であり、短
絡防止用抵抗Ｒｄを配電系統側において数ＫΩの抵抗と
して作用させれば、短絡電流は６．６Ａ以下に抑えるこ
とができる。If the distribution line is a 6 KV high-voltage distribution system, the line voltage is 6600 V (effective value), and if the short-circuit prevention resistor Rd acts as a resistance of several KΩ on the distribution system side, The short-circuit current can be suppressed to 6.6 A or less.
【００６４】なお、上述の図６に示されるような、注入
用変圧器３０と並列に抵抗回路３１を並列接続する構成
は、図１の装置に適用してもよい。図１の装置において
万一地絡相の誤判別により注入用変圧器３０が健全相に
接続された場合でも、上記のような構成とすることによ
り、異相地絡短絡による短絡電流を小さくすることがで
きる。The configuration in which the resistance circuit 31 is connected in parallel with the injection transformer 30 as shown in FIG. 6 described above may be applied to the apparatus shown in FIG. Even if the injection transformer 30 is connected to the sound phase due to the erroneous determination of the ground fault phase in the apparatus of FIG. 1, the short-circuit current due to the different-phase ground fault short-circuit can be reduced by the above configuration. Can be.
【００６５】[0065]
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
電力配電線の所定の相と地絡電流抑制装置の出力部との
間に、単相変圧器を接続する接続手段を具えるようにし
たので、従来の３相注入方法、すなわち３相変圧器を介
して地絡抑制電流を注入する方式に比べて、地絡電流抑
制装置への印加電圧を小さくすることができ、信頼性の
高い装置を作製することができる。As described above, according to the present invention,
Since a connecting means for connecting a single-phase transformer is provided between a predetermined phase of the power distribution line and an output of the ground fault current suppressing device, a conventional three-phase injection method, that is, a three-phase transformer is used. The voltage applied to the ground fault current suppressing device can be reduced as compared with the method of injecting the ground fault suppressing current through the device, and a highly reliable device can be manufactured.
【００６６】また、かかる構成において、地絡相を検出
する手段を具え、前記接続手段は、地絡相に前記単相変
圧器を接続するようにしたので、従来の３相注入方式に
比べて地絡電流抑制装置への印加電圧を１／３と大幅に
小さくすることができる。Further, in this configuration, a means for detecting a ground fault phase is provided, and the connecting means connects the single-phase transformer to the ground fault phase. The voltage applied to the ground fault current suppressing device can be greatly reduced to 1/3.
【００６７】また、かかる構成において、前記接続手段
は、前記電力配電線の任意の相に前記単相変圧器を接続
するようにしたので、地絡抑制電流の注入相が常に一定
であり、注入相を選択する必要がないため、注入相の選
択の選択にかかるステップを省略することができるとと
もに、電力配電線と単相変圧器との間の接続手段の構成
を簡素なものとすることができる。In this configuration, since the connection means connects the single-phase transformer to an arbitrary phase of the power distribution line, the injection phase of the ground fault suppression current is always constant, and Since there is no need to select a phase, the steps involved in selecting the injection phase can be omitted, and the configuration of the connection means between the power distribution line and the single-phase transformer can be simplified. it can.
【００６８】また、かかる構成において、前記単相変圧
器に抵抗回路を並列に接続するようにしたので、この抵
抗回路の抵抗が配電系統側では前記単相変圧器の変圧比
の２乗に比例して作用することにより、検出された地絡
相に単相変圧器を接続する構成において地絡相の誤検出
があった場合あるいは電力配電線の任意の相に単相変圧
器を接続する構成におけるこの任意の相が健全相となっ
た場合の異相地絡短絡による短絡電流を小さくすること
ができる。Also, in this configuration, since a resistance circuit is connected in parallel to the single-phase transformer, the resistance of this resistance circuit is proportional to the square of the transformation ratio of the single-phase transformer on the distribution system side. In the configuration that connects a single-phase transformer to the detected ground-fault phase, the configuration that connects the single-phase transformer to any phase of the power distribution line when there is an erroneous detection of the ground-fault phase In this case, the short-circuit current due to a different-phase ground fault short-circuit when this arbitrary phase becomes a healthy phase can be reduced.
【００６９】また、本発明によれば、電力配電線の所定
の相と地絡電流抑制装置の出力部との間に、単相変圧器
を接続する接続工程を具えるようにしたので、従来の３
相注入方式、すなわち３相変圧器を介して地絡抑制電流
を注入する方式に比べて地絡電流抑制装置への印加電圧
を小さくすることができ、信頼性の高い装置を作製する
ことができる。According to the present invention, a connecting step of connecting a single-phase transformer between a predetermined phase of the power distribution line and the output of the ground fault current suppressing device is provided. 3
Compared with the phase injection method, that is, the method of injecting the ground fault suppressing current through the three-phase transformer, the voltage applied to the ground fault current suppressing device can be reduced, and a highly reliable device can be manufactured. .
【００７０】また、かかる構成において、地絡相を検出
する工程を具え、前記接続工程によって、地絡相に前記
単相変圧器を接続するようにしたので、従来の３相注入
方式に比べて地絡電流抑制装置への印加電圧を１／３と
大幅に小さくすることができる。Further, in this configuration, a step of detecting a ground fault phase is provided, and the single-phase transformer is connected to the ground fault phase by the connection step. Therefore, compared with the conventional three-phase injection method, The voltage applied to the ground fault current suppressing device can be greatly reduced to 1/3.
【００７１】また、かかる構成において、前記接続工程
によって、前記電力配電線の任意の相に前記単相変圧器
を接続するようにしたので、地絡抑制電流の注入相が常
に一定であり、注入相を選択する必要がないため、注入
相の選択にかかるステップを省略することができるとと
もに、電力配電線と単相変圧器との間の接続手段の構成
を簡素なものとすることができる。In this configuration, since the single-phase transformer is connected to an arbitrary phase of the power distribution line in the connection step, the injection phase of the ground fault suppression current is always constant, and Since there is no need to select a phase, the step of selecting the injection phase can be omitted, and the configuration of the connection means between the power distribution line and the single-phase transformer can be simplified.
【００７２】また、かかる構成において、前記単相変圧
器に抵抗回路を並列に接続するようにしたので、この抵
抗回路の抵抗が配電系統側では前記単相変圧器の変圧比
の２乗に比例して作用することにより、検出された地絡
相に単相変圧器を接続する構成において、地絡相の誤検
出があった場合あるいは電力配電線の任意の相に単相変
圧器を接続する構成におけるこの任意の相が地絡相とな
った場合の異相地絡短絡による短絡電流を小さくするこ
とができる。Further, in this configuration, since a resistance circuit is connected in parallel to the single-phase transformer, the resistance of this resistance circuit on the distribution system side is proportional to the square of the transformation ratio of the single-phase transformer. In the configuration in which a single-phase transformer is connected to the detected ground-fault phase, a single-phase transformer is connected to an erroneous detection of the ground-fault phase or to any phase of the power distribution line. When this arbitrary phase in the configuration becomes a ground fault phase, a short-circuit current due to a different-phase ground fault short circuit can be reduced.
【図１】本発明の第１の実施の形態である単相注入方式
の地絡抑制システムを示す構成図である。FIG. 1 is a configuration diagram showing a single-phase injection type ground fault suppression system according to a first embodiment of the present invention.
【図２】地絡検出部の構成を示すブロック図である。FIG. 2 is a block diagram illustrating a configuration of a ground fault detection unit.
【図３】３相注入方式の地絡抑制システムを示す構成図
である。FIG. 3 is a configuration diagram showing a three-phase injection type ground fault suppression system.
【図４】各相電圧と線間電圧との関係を示す説明図であ
る。FIG. 4 is an explanatory diagram showing a relationship between each phase voltage and a line voltage.
【図５】本発明の第２の実施の形態である単相注入方式
の地絡抑制システムを示す構成図である。FIG. 5 is a configuration diagram showing a single-phase injection type ground fault suppression system according to a second embodiment of the present invention.
【図６】本発明の第３の実施の形態である単相注入方式
の地絡抑制システムを示す構成図である。FIG. 6 is a configuration diagram showing a single-phase injection type ground fault suppression system according to a third embodiment of the present invention.
１ 変電所 ２ 電源 ３ａ〜３ｃ 母線 ４ａ〜４ｃ 配電線 ５ａ〜５ｃ 配電線 ６ａ〜６ｃ 計器用変圧器 ７ａ，７ｂ 零相変流器 ８ 零相変圧器 ９ａ〜９ｃ，９０ 開閉器 １０ 地絡事故検出装置 ２０ 逆位相波形発生装置 ３０ 注入用変圧器 ３１ 抵抗回路 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Substation 2 Power supply 3a-3c Bus 4a-4c Distribution line 5a-5c Distribution line 6a-6c Instrument transformer 7a, 7b Zero-phase current transformer 8 Zero-phase transformer 9a-9c, 90 Switch 10 Ground fault accident Detecting device 20 Anti-phase waveform generating device 30 Injection transformer 31 Resistance circuit
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 元治 崇 大阪府大阪市北区中之島３丁目３番22号 関西電力株式会社内 (72)発明者 遠藤 弘 神奈川県川崎市川崎区田辺新田１番１号 富士電機株式会社内 (72)発明者 磯崎 優 神奈川県川崎市川崎区田辺新田１番１号 富士電機株式会社内 (72)発明者 岩井 弘美 神奈川県川崎市川崎区田辺新田１番１号 富士電機株式会社内 (72)発明者 松本 俊郎 神奈川県川崎市川崎区田辺新田１番１号 富士電機株式会社内 Ｆターム(参考） 5G066 GC01 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuing on the front page (72) Takashi Motoharu 3-3-22 Nakanoshima, Kita-ku, Osaka City, Osaka Prefecture Inside Kansai Electric Power Company (72) Inventor Hiroshi Endo 1st Tanabe Nitta, Kawasaki-ku, Kawasaki-ku, Kawasaki City, Kanagawa No. 1 Fuji Electric Co., Ltd. (72) Yu Isozaki, Inventor 1-1 1-1 Tanabe Nitta, Kawasaki-ku, Kawasaki City, Kanagawa Prefecture Fuji Electric Co., Ltd. (72) Hiromi Iwai 1st Tanabe Nitta, Kawasaki-ku, Kawasaki City, Kanagawa Prefecture No. 1 Fuji Electric Co., Ltd. (72) Inventor Toshiro Matsumoto 1-1, Tanabe-Nitta, Kawasaki-ku, Kawasaki-shi, Kanagawa Prefecture F-term in Fuji Electric Co., Ltd. 5G066 GC01
Claims (10)
ための地絡抑制電流を作成する地絡電流抑制装置を保護
する装置であって、 前記電力配電線の所定の相と前記地絡抑制電流を出力す
る前記地絡電流抑制装置の出力部との間に、単相変圧器
を接続する接続手段を具えたことを特徴とする地絡電流
抑制装置の保護装置。An apparatus for protecting a ground fault current suppressing device for generating a ground fault suppressing current for suppressing a ground fault current generated in a power distribution line, comprising: a predetermined phase of the power distribution line; A protection device for a ground fault current suppressing device, further comprising a connection means for connecting a single-phase transformer between the output portion of the ground fault current suppressing device that outputs the suppression current.
圧検出手段と、 前記検出された相電圧に基づいて地絡相を検出する地絡
相検出手段とをさらに具え、 前記接続手段は、前記検出された地絡相に前記単相変圧
器を接続することを特徴とする請求項１に記載の地絡電
流抑制装置の保護装置。2. The power supply line further comprises: a phase voltage detecting means for detecting a phase voltage of the power distribution line; and a ground fault phase detecting means for detecting a ground fault phase based on the detected phase voltage. The protection device for a ground fault current suppression device according to claim 1, wherein the single-phase transformer is connected to the detected ground fault phase.
の相に前記単相変圧器を接続することを特徴とする請求
項１に記載の地絡電流抑制装置の保護装置。3. The protection device for a ground fault current suppression device according to claim 1, wherein the connection means connects the single-phase transformer to an arbitrary phase of the power distribution line.
することを特徴とする請求項２または３に記載の地絡電
流抑制装置の保護装置。4. The protection device for a ground fault current suppression device according to claim 2, wherein a resistance circuit is connected in parallel to the single-phase transformer.
と、 前記電力配電線の零相電流を検出する零相電流検出手段
と、 前記零相電流検出手段により検出された電流に基づいて
前記電力配電線の地絡電流を検出する地絡電流検出手段
と、 前記検出された地絡電流と同じ大きさで逆位相の逆位相
電流を前記地絡抑制電流として作成する逆位相電流作成
手段とを含み、 前記逆位相電流を前記単相変圧器を介して前記電力配電
線の所定の相に注入することを特徴とする請求項１ない
し４のいずれかに記載の地絡電流抑制装置の保護装置。5. The ground fault current suppressing device, wherein: a zero-phase voltage detection means for detecting a zero-phase voltage of the power distribution line; a zero-phase current detection means for detecting a zero-phase current of the power distribution line; Ground-fault current detection means for detecting a ground-fault current of the power distribution line based on the current detected by the zero-phase current detection means; anda reverse-phase current having the same magnitude as the detected ground-fault current and having an opposite phase. An anti-phase current generating means for generating the ground fault suppression current, wherein the anti-phase current is injected into a predetermined phase of the power distribution line via the single-phase transformer. 5. The protection device for a ground fault current suppression device according to any one of 4.
に生じる地絡電流を抑制するための地絡抑制電流を作成
する地絡抑制電流作成工程と、 前記電力配電線の所定の相と、前記地絡抑制電流を出力
する前記地絡電流抑制装置の出力部との間に、単相変圧
器を接続する接続工程と、 前記地絡抑制電流を前記単相変圧器を介して前記電力配
電線の所定の相に注入する注入工程とを具えたことを特
徴とする地絡抑制方法。6. A ground-fault suppression current creating step of creating a ground-fault suppression current for suppressing a ground-fault current occurring in a power distribution line using a ground-fault current suppression device; A connection step of connecting a single-phase transformer between an output unit of the ground-fault current suppression device that outputs the ground-fault suppression current, and the ground-fault suppression current through the single-phase transformer. An injection step of injecting into a predetermined phase of the power distribution line.
圧検出工程と、 前記検出された相電圧に基づいて、地絡相を検出する地
絡相検出工程とをさらに具え、 前記接続工程によって、前記検出された地絡相に前記単
相変圧器を接続することを特徴とする請求項６に記載の
地絡抑制方法。7. The connection step, further comprising: a phase voltage detecting step of detecting a phase voltage of the power distribution line; and a ground fault phase detecting step of detecting a ground fault phase based on the detected phase voltage. The ground fault suppression method according to claim 6, wherein the single-phase transformer is connected to the detected ground fault phase.
の任意の相に前記単相変圧器を接続することを特徴とす
る請求項６に記載の地絡抑制方法。8. The ground fault suppression method according to claim 6, wherein the connecting step connects the single-phase transformer to an arbitrary phase of the power distribution line.
することを特徴とする請求項７または８に記載の地絡抑
制方法。9. The ground fault suppression method according to claim 7, wherein a resistance circuit is connected in parallel to said single-phase transformer.
と、 前記電力配電線の零相電流を検出する零相電流検出工程
と、 前記零相電流検出工程により検出される電流に基づいて
前記電力配電線の地絡電流を検出する地絡電流検出工程
と、 前記検出された地絡電流と同じ大きさで逆位相の逆位相
電流を前記地絡抑制電流として作成する逆位相電流作成
工程とを含み、 前記逆位相電流を前記単相変圧器を介して前記電力配電
線の所定の相に注入することを特徴とする請求項６ない
し９のいずれかに記載の地絡抑制方法。10. The ground fault suppression current creating step includes: a zero-phase voltage detection step of detecting a zero-phase voltage of the power distribution line; a zero-phase current detection step of detecting a zero-phase current of the power distribution line; A ground fault current detecting step of detecting a ground fault current of the power distribution line based on the current detected by the zero-phase current detecting step; and an anti-phase current having the same magnitude as the detected ground fault current and having an opposite phase. And generating an anti-phase current as the ground fault suppression current, and injecting the anti-phase current into a predetermined phase of the power distribution line via the single-phase transformer. 10. The ground fault suppression method according to any one of claims 9 to 9.
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