JP2000257477A - 内燃機関の駆動方法、制御素子、および内燃機関 - Google Patents
内燃機関の駆動方法、制御素子、および内燃機関Info
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- F02D41/1498—With detection of the mechanical response of the engine measuring engine roughness
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
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- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
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- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/40—Engine management systems
Abstract
(57)【要約】
【課題】 内燃機関を駆動する方法を提供し、できる限
り大きな燃料の節約を達成して、その際にこのために他
の機関技術的な境界条件が損なわれないようにする。 【解決手段】 噴射開始角度を内燃機関の安定動作に依
存して変更する方法により解決される。また、制御装置
により噴射開始角度が内燃機関の安定動作に依存して変
更される内燃機関を構成して解決される。
り大きな燃料の節約を達成して、その際にこのために他
の機関技術的な境界条件が損なわれないようにする。 【解決手段】 噴射開始角度を内燃機関の安定動作に依
存して変更する方法により解決される。また、制御装置
により噴射開始角度が内燃機関の安定動作に依存して変
更される内燃機関を構成して解決される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、燃料を圧縮フェー
ズ中に燃焼室内へ噴射し、噴射装置は所定の噴射開始角
度を有する内燃機関、例えば車両の内燃機関の駆動方法
に関する。本発明はまた、燃料が圧縮フェーズ中に噴射
される燃焼室と、開制御および／または閉ループ制御の
ための制御装置とを有しており、噴射装置は所定の噴射
開始角度を有する内燃機関、例えば車両の内燃機関に関
する。
ズ中に燃焼室内へ噴射し、噴射装置は所定の噴射開始角
度を有する内燃機関、例えば車両の内燃機関の駆動方法
に関する。本発明はまた、燃料が圧縮フェーズ中に噴射
される燃焼室と、開制御および／または閉ループ制御の
ための制御装置とを有しており、噴射装置は所定の噴射
開始角度を有する内燃機関、例えば車両の内燃機関に関
する。
【０００２】
【従来の技術】この種の方法およびこの種の内燃機関は
例えばいわゆる車両のガソリン直接噴射装置として知ら
れている。その場合燃料は均一動作で吸気フェーズ中に
噴射されるか、または層状給気動作で圧縮フェーズ中に
内燃機関の燃焼室内へ噴射される。均一動作は有利には
内燃機関の完全負荷動作に対して設けられており、一方
層状給気動作はアイドリング動作ないし部分負荷動作に
適している。例えば要求されたトルクに依存してこのよ
うな直接噴射式の内燃機関は上述の２つの動作モードの
間で切り換えられる。
例えばいわゆる車両のガソリン直接噴射装置として知ら
れている。その場合燃料は均一動作で吸気フェーズ中に
噴射されるか、または層状給気動作で圧縮フェーズ中に
内燃機関の燃焼室内へ噴射される。均一動作は有利には
内燃機関の完全負荷動作に対して設けられており、一方
層状給気動作はアイドリング動作ないし部分負荷動作に
適している。例えば要求されたトルクに依存してこのよ
うな直接噴射式の内燃機関は上述の２つの動作モードの
間で切り換えられる。
【０００３】層状給気動作では燃料は通常の場合、上死
点の前方約７０゜の噴射開始角度で燃焼室へ噴射され
る。その場合燃費をさらに低減するためにできるだけ早
期の噴射が目指される。しかし機関技術的な境界条件の
ために噴射装置は任意に早期に行うことはできない。
点の前方約７０゜の噴射開始角度で燃焼室へ噴射され
る。その場合燃費をさらに低減するためにできるだけ早
期の噴射が目指される。しかし機関技術的な境界条件の
ために噴射装置は任意に早期に行うことはできない。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、内燃
機関を駆動する方法を提供し、できる限り大きな燃料の
節約を達成して、その際にこのために他の機関技術的な
境界条件が損なわれないようにすることである。
機関を駆動する方法を提供し、できる限り大きな燃料の
節約を達成して、その際にこのために他の機関技術的な
境界条件が損なわれないようにすることである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】この課題は、噴射開始角
度を内燃機関の安定動作に依存して変更する方法により
解決される。課題はまた、制御装置により噴射開始角度
が内燃機関の安定動作に依存して変更される内燃機関を
構成して解決される。
度を内燃機関の安定動作に依存して変更する方法により
解決される。課題はまた、制御装置により噴射開始角度
が内燃機関の安定動作に依存して変更される内燃機関を
構成して解決される。
【０００６】
【発明の実施の形態】本発明は、噴射開始角度を進角方
向にシフトすると内燃機関の安定動作が低下してしまう
という認識に基づいている。こうした機関安定動作の劣
化は、任意の進角方向へのシフト、ひいては大きな燃料
の節約を阻害する機関技術的な境界条件である。本発明
では、噴射開始角度および噴射の進角方向へのシフトを
機関安定動作に依存して行うことにより前述の境界条件
を考慮する。これにより一方では機関安定動作が燃料節
約のためにそれほどには低下せず、しかも他方ではでき
る限り大きな燃料節約が達成される。
向にシフトすると内燃機関の安定動作が低下してしまう
という認識に基づいている。こうした機関安定動作の劣
化は、任意の進角方向へのシフト、ひいては大きな燃料
の節約を阻害する機関技術的な境界条件である。本発明
では、噴射開始角度および噴射の進角方向へのシフトを
機関安定動作に依存して行うことにより前述の境界条件
を考慮する。これにより一方では機関安定動作が燃料節
約のためにそれほどには低下せず、しかも他方ではでき
る限り大きな燃料節約が達成される。
【０００７】本発明の有利な実施形態では、機関安定動
作の限界値が上方超過された場合、噴射開始角度が補正
値の分だけ遅角方向へシフトされる。機関安定動作の限
界値は所望の最小の機関安定動作または最大の機関安定
動作を表す。この機関安定動作の限界値が超過される
と、噴射開始角度は遅角方向へシフトされる。これによ
り機関安定動作はさらに改善される。
作の限界値が上方超過された場合、噴射開始角度が補正
値の分だけ遅角方向へシフトされる。機関安定動作の限
界値は所望の最小の機関安定動作または最大の機関安定
動作を表す。この機関安定動作の限界値が超過される
と、噴射開始角度は遅角方向へシフトされる。これによ
り機関安定動作はさらに改善される。
【０００８】特に有利には補正値は第１の所定の値だけ
拡大される。これにより次の噴射に対して噴射開始角度
の更なる遅角方向シフトが予め調整される。この遅角方
向シフトは機関安定動作をさらに改善させる。
拡大される。これにより次の噴射に対して噴射開始角度
の更なる遅角方向シフトが予め調整される。この遅角方
向シフトは機関安定動作をさらに改善させる。
【０００９】その場合有利には補正値は最大値へ制限さ
れる。これにより遅角方向シフトがむやみに行われるこ
とがなくなり、最大値によって制限されるようになる。
れる。これにより遅角方向シフトがむやみに行われるこ
とがなくなり、最大値によって制限されるようになる。
【００１０】本発明の有利な実施形態では、予め定めら
れた持続時間が上方超過された場合に補正値が第２の所
定の値だけ縮小される。これは噴射開始角度の進角方向
へのシフトを意味する。これにより噴射開始角度は連続
的に遅角方向へシフトされるだけでなく、予め定められ
た持続時間の後には再び進角方向へ戻すようにシフトさ
れる。この進角方向へのシフトはこの場合（冒頭に言及
したように）燃料の節約に作用する。
れた持続時間が上方超過された場合に補正値が第２の所
定の値だけ縮小される。これは噴射開始角度の進角方向
へのシフトを意味する。これにより噴射開始角度は連続
的に遅角方向へシフトされるだけでなく、予め定められ
た持続時間の後には再び進角方向へ戻すようにシフトさ
れる。この進角方向へのシフトはこの場合（冒頭に言及
したように）燃料の節約に作用する。
【００１１】特に有利には、補正値は特にシリンダごと
に個別に記憶され、場合によっては付加的に動作点に依
存して記憶される。ここからアプリケーション特性マッ
プが得られ、この特性マップは制御装置によって内燃機
関の開制御および／または閉ループ制御の際に使用され
る。
に個別に記憶され、場合によっては付加的に動作点に依
存して記憶される。ここからアプリケーション特性マッ
プが得られ、この特性マップは制御装置によって内燃機
関の開制御および／または閉ループ制御の際に使用され
る。
【００１２】同様に特に有利には、内燃機関の安定動作
は特にシリンダごとに個別に時間平均される。このため
本発明によれば、機関安定動作が噴射開始角度に関連し
て考慮され、さらに改善される。
は特にシリンダごとに個別に時間平均される。このため
本発明によれば、機関安定動作が噴射開始角度に関連し
て考慮され、さらに改善される。
【００１３】特に重要なのは、本発明の方法が内燃機関
（特に車両の内燃機関）の制御装置に対して設けられた
調整素子の形で実現されていることである。ここでこの
調整素子にはプログラムが記憶されており、このプログ
ラムは計算装置、特にマイクロプロセッサ上で動作し、
本発明の方法を実施するのに適している。つまりこの場
合本発明は調整素子に記憶されたプログラムにより実現
されるので、プログラムの設けられた調整素子はこのプ
ログラムを実施するのに適した本発明の方法と同一であ
る。調整素子として特に電気的な記憶媒体、例えば読み
出し専用メモリＲＯＭを適用することができる。
（特に車両の内燃機関）の制御装置に対して設けられた
調整素子の形で実現されていることである。ここでこの
調整素子にはプログラムが記憶されており、このプログ
ラムは計算装置、特にマイクロプロセッサ上で動作し、
本発明の方法を実施するのに適している。つまりこの場
合本発明は調整素子に記憶されたプログラムにより実現
されるので、プログラムの設けられた調整素子はこのプ
ログラムを実施するのに適した本発明の方法と同一であ
る。調整素子として特に電気的な記憶媒体、例えば読み
出し専用メモリＲＯＭを適用することができる。
【００１４】
【実施例】本発明の別の特徴、適用手段、および利点を
以下に図示された本発明の実施例を用いて説明する。こ
の場合説明される全ての特徴または図示される全ての特
徴は、特許請求の範囲またはその引用部分のみだけでな
く、それ自体でもまた任意に組み合わせても本発明の対
象となりうる。
以下に図示された本発明の実施例を用いて説明する。こ
の場合説明される全ての特徴または図示される全ての特
徴は、特許請求の範囲またはその引用部分のみだけでな
く、それ自体でもまた任意に組み合わせても本発明の対
象となりうる。
【００１５】図１には車両の内燃機関１が示されてお
り、ピストン２はシリンダ３内を往復運動する。シリン
ダ３には燃焼室４が設けられており、この燃焼室は特に
ピストン２、吸気弁５、排気弁６によって区切られてい
る。吸気弁５は吸気管７に結合されており、排気弁６は
排気管８に結合されている。
り、ピストン２はシリンダ３内を往復運動する。シリン
ダ３には燃焼室４が設けられており、この燃焼室は特に
ピストン２、吸気弁５、排気弁６によって区切られてい
る。吸気弁５は吸気管７に結合されており、排気弁６は
排気管８に結合されている。
【００１６】吸気弁５および排気弁６の領域では噴射弁
９および点火コイル１０が燃焼室４内へ突出している。
噴射弁９を介して燃料は燃焼室４内へ噴射される。点火
コイル１０により燃料が燃焼室４内で点火される。
９および点火コイル１０が燃焼室４内へ突出している。
噴射弁９を介して燃料は燃焼室４内へ噴射される。点火
コイル１０により燃料が燃焼室４内で点火される。
【００１７】吸気管７には回転可能なスロットルバルブ
１１が収容されており、このバルブを介して吸気管７に
空気が供給される。供給される空気量はスロットルバル
ブ１１の角度位置に依存する。排気管８には触媒コンバ
ータ１２が収容されており、この触媒コンバータは燃料
の燃焼により生じる排気ガスの清浄化に利用される。
１１が収容されており、このバルブを介して吸気管７に
空気が供給される。供給される空気量はスロットルバル
ブ１１の角度位置に依存する。排気管８には触媒コンバ
ータ１２が収容されており、この触媒コンバータは燃料
の燃焼により生じる排気ガスの清浄化に利用される。
【００１８】排気管８から排気ガス再循環管路１３が吸
気管７へ戻って通じている。排気ガス再循環管路１３に
は排気ガス再循環弁１４が収容されており、この弁によ
り排気管７へ再循環される排気ガスの量を調整すること
ができる。
気管７へ戻って通じている。排気ガス再循環管路１３に
は排気ガス再循環弁１４が収容されており、この弁によ
り排気管７へ再循環される排気ガスの量を調整すること
ができる。
【００１９】燃料タンク１５からタンクパージ管路１６
が吸気管７へ通じている。このタンクパージ管路１６に
はタンクパージバルブ１７が収容されており、このバル
ブにより燃料タンク１５から吸気管７に供給される燃料
蒸気の量が調整される。
が吸気管７へ通じている。このタンクパージ管路１６に
はタンクパージバルブ１７が収容されており、このバル
ブにより燃料タンク１５から吸気管７に供給される燃料
蒸気の量が調整される。
【００２０】ピストン２は燃料が燃焼室４内で燃焼する
ことにより往復運動状態にシフトされる。この往復運動
は図示されないクランクシャフトへ伝達され、クランク
シャフトにおいてトルクとして利用される。
ことにより往復運動状態にシフトされる。この往復運動
は図示されないクランクシャフトへ伝達され、クランク
シャフトにおいてトルクとして利用される。
【００２１】制御装置１８にはセンサによって測定され
た内燃機関１の動作量を表す入力信号１９が印加され
る。例えば制御装置１８は空気量センサ、ラムダセン
サ、回転数センサその他に接続されている。さらに制御
装置１８はアクセルペダルセンサに接続されており、こ
のアクセルペダルセンサはドライバーによって操作され
たアクセルペダルの位置、すなわち要求されたトルクを
表す信号を形成する。制御装置１８は出力信号２０を形
成し、この出力信号によりアクチュエータないし操作素
子を介して内燃機関１の特性に作用を与えることができ
る。例えば制御装置１８は噴射弁９、点火コイル１０、
およびスロットルバルブ１１その他に接続されており、
これらを駆動制御するのに必要な信号を形成する。
た内燃機関１の動作量を表す入力信号１９が印加され
る。例えば制御装置１８は空気量センサ、ラムダセン
サ、回転数センサその他に接続されている。さらに制御
装置１８はアクセルペダルセンサに接続されており、こ
のアクセルペダルセンサはドライバーによって操作され
たアクセルペダルの位置、すなわち要求されたトルクを
表す信号を形成する。制御装置１８は出力信号２０を形
成し、この出力信号によりアクチュエータないし操作素
子を介して内燃機関１の特性に作用を与えることができ
る。例えば制御装置１８は噴射弁９、点火コイル１０、
およびスロットルバルブ１１その他に接続されており、
これらを駆動制御するのに必要な信号を形成する。
【００２２】特に制御装置１８は内燃機関１の動作量を
開制御および／または閉ループ制御するように設けられ
ている。例えば噴射弁９から燃焼室４へ噴射された燃料
量は制御装置１８によって特にわずかな燃費および／ま
たは僅かな障害物質の発生の点で開制御および／または
閉ループ制御される。このために制御装置１８にはマイ
クロプロセッサが設けられており、このマイクロプロセ
ッサの記憶媒体（特に読み出し専用メモリ）に前述の開
制御および／または閉ループ制御を行うのに適したプロ
グラムが記憶されている。
開制御および／または閉ループ制御するように設けられ
ている。例えば噴射弁９から燃焼室４へ噴射された燃料
量は制御装置１８によって特にわずかな燃費および／ま
たは僅かな障害物質の発生の点で開制御および／または
閉ループ制御される。このために制御装置１８にはマイ
クロプロセッサが設けられており、このマイクロプロセ
ッサの記憶媒体（特に読み出し専用メモリ）に前述の開
制御および／または閉ループ制御を行うのに適したプロ
グラムが記憶されている。
【００２３】第１の動作モード、いわゆる内燃機関１の
均一動作ではスロットルバルブ１１は所望のトルクに依
存して部分的に開放ないし閉鎖される。燃料は噴射弁９
からピストン２によって生じる吸気フェース中に燃焼室
４内へ噴射される。同時にスロットルバルブ１１を介し
て吸入される空気によって、噴射された燃料がスワール
し、燃焼室４内でほぼ均一に分布する。その後燃料／空
気混合気は圧縮フェーズ中に圧縮され、点火コイル１０
によって点火される。点火された燃料が膨張することに
よりピストン２が駆動される。生じるトルクは均一動作
では主としてスロットルバルブ１１の位置に依存してい
る。障害物質の発生の点で燃料／空気混合気はできる限
りλ＝１またはλ＜１へ調整される。
均一動作ではスロットルバルブ１１は所望のトルクに依
存して部分的に開放ないし閉鎖される。燃料は噴射弁９
からピストン２によって生じる吸気フェース中に燃焼室
４内へ噴射される。同時にスロットルバルブ１１を介し
て吸入される空気によって、噴射された燃料がスワール
し、燃焼室４内でほぼ均一に分布する。その後燃料／空
気混合気は圧縮フェーズ中に圧縮され、点火コイル１０
によって点火される。点火された燃料が膨張することに
よりピストン２が駆動される。生じるトルクは均一動作
では主としてスロットルバルブ１１の位置に依存してい
る。障害物質の発生の点で燃料／空気混合気はできる限
りλ＝１またはλ＜１へ調整される。
【００２４】第２の動作モード、いわゆる内燃機関１の
層状給気動作ではスロットルバルブ１１は大きく開放さ
れる。燃料は噴射弁９からピストン２によって生じる圧
縮フェース中に位置的には燃焼室４内の点火コイル１０
の直接近傍へ、また時間的には点火時点よりも少し前に
噴射される。その後点火コイル１０により燃料が点火さ
れ、ピストン２は続く動作フェーズで点火された燃料の
膨張により駆動される。生じるトルクは層状給気動作で
は噴射された燃料量に大きく依存している。主としてこ
の層状給気動作は内燃機関１のアイドリング動作および
部分負荷動作に対して設けられている。
層状給気動作ではスロットルバルブ１１は大きく開放さ
れる。燃料は噴射弁９からピストン２によって生じる圧
縮フェース中に位置的には燃焼室４内の点火コイル１０
の直接近傍へ、また時間的には点火時点よりも少し前に
噴射される。その後点火コイル１０により燃料が点火さ
れ、ピストン２は続く動作フェーズで点火された燃料の
膨張により駆動される。生じるトルクは層状給気動作で
は噴射された燃料量に大きく依存している。主としてこ
の層状給気動作は内燃機関１のアイドリング動作および
部分負荷動作に対して設けられている。
【００２５】場合により別の動作モードも可能である。
前述の内燃機関１の動作モードの間で相互に切換を行う
こともできる。このような切り換えは制御装置１８によ
って行われる。
前述の内燃機関１の動作モードの間で相互に切換を行う
こともできる。このような切り換えは制御装置１８によ
って行われる。
【００２６】図２には制御装置１８によって行われる、
内燃機関１の動作を開制御および／または閉ループ制御
するのに適した方法が示されている。図２に示されたブ
ロックは制御装置１８内ではプログラムとして実現され
ている。
内燃機関１の動作を開制御および／または閉ループ制御
するのに適した方法が示されている。図２に示されたブ
ロックは制御装置１８内ではプログラムとして実現され
ている。
【００２７】ブロック２１には特性マップから噴射開始
角度wesbが内燃機関１に加わる負荷および／または内燃
機関１の回転数nmotに依存して求められる。噴射開始角
度wesbは燃焼室４内への燃料噴射が開始される上死点前
の角度である。この噴射開始角度wesbは（上死点から出
発して）戻り方向で、すなわち上死点の前方の方向で表
される。
角度wesbが内燃機関１に加わる負荷および／または内燃
機関１の回転数nmotに依存して求められる。噴射開始角
度wesbは燃焼室４内への燃料噴射が開始される上死点前
の角度である。この噴射開始角度wesbは（上死点から出
発して）戻り方向で、すなわち上死点の前方の方向で表
される。
【００２８】所定の時間間隔で制御装置１８は内燃機関
１の個々のシリンダに対して安定動作値を求める。これ
らの機関安定動作値はシリンダごとに時間平均される。
例えば機関安定動作平均値smは所定の持続時間中に生じ
た機関安定動作値から計算される。
１の個々のシリンダに対して安定動作値を求める。これ
らの機関安定動作値はシリンダごとに時間平均される。
例えば機関安定動作平均値smは所定の持続時間中に生じ
た機関安定動作値から計算される。
【００２９】その後ブロック２２で機関安定動作平均値
smが所定の機関安定動作の限界値sgを上方超過している
か否かが検査される。上方超過していない場合は、ブロ
ック２１で計算された噴射開始角度wesbがブロック２３
に相応に内燃機関１へ出力される。
smが所定の機関安定動作の限界値sgを上方超過している
か否かが検査される。上方超過していない場合は、ブロ
ック２１で計算された噴射開始角度wesbがブロック２３
に相応に内燃機関１へ出力される。
【００３０】これに対して機関安定動作平均値smが機関
安定動作の限界値sgを上方超過している場合には噴射開
始角度wesbが変更される。ブロック２４に相応して噴射
開始角度wesbは補正値dwesbspaetだけ遅角方向へシフト
される。遅角方向へのシフトは噴射開始角度wesbを戻し
方向で指示するために補正値dwesbspaetの減算として現
れる。補正された噴射開始角度wesbはブロック２３を介
して内燃機関１へ出力される。
安定動作の限界値sgを上方超過している場合には噴射開
始角度wesbが変更される。ブロック２４に相応して噴射
開始角度wesbは補正値dwesbspaetだけ遅角方向へシフト
される。遅角方向へのシフトは噴射開始角度wesbを戻し
方向で指示するために補正値dwesbspaetの減算として現
れる。補正された噴射開始角度wesbはブロック２３を介
して内燃機関１へ出力される。
【００３１】噴射開始角度wesbを遅角方向へシフトさせ
ることにより機関安定状態の改善が達成される。内燃機
関１は機関安定動作平均値smが安定動作限界値sgよりも
できる限り再び小さくなるように作用される。内燃機関
１はシリンダごとに個々に、機関安定動作限界値sgによ
って定められた最小の機関安定状態または最小の機関安
定状態へ開制御および／または閉ループ制御する。
ることにより機関安定状態の改善が達成される。内燃機
関１は機関安定動作平均値smが安定動作限界値sgよりも
できる限り再び小さくなるように作用される。内燃機関
１はシリンダごとに個々に、機関安定動作限界値sgによ
って定められた最小の機関安定状態または最小の機関安
定状態へ開制御および／または閉ループ制御する。
【００３２】相応にブロック２５に補正値dwesbspaetが
第１の所定の値delta1だけ拡大される。これは次の噴射
の噴射開始角度wesbが拡大された補正値の分だけその時
点での噴射よりもさらに遅角方向へシフトされることを
意味する。機関安定動作はこの大幅な遅角方向シフトに
よりさらに改善される。
第１の所定の値delta1だけ拡大される。これは次の噴射
の噴射開始角度wesbが拡大された補正値の分だけその時
点での噴射よりもさらに遅角方向へシフトされることを
意味する。機関安定動作はこの大幅な遅角方向シフトに
よりさらに改善される。
【００３３】拡大された補正値dwesbspaetは最小値選択
回路２６により最大値dwesbmaxへ制限される。
回路２６により最大値dwesbmaxへ制限される。
【００３４】その後ブロック２７で所定の持続時間tdが
経過したか否かが検査される。経過していない場合に
は、拡大された（場合によっては制限された）補正値dw
esbspaetがシリンダごとに個別にブロック２８により記
憶される。選択手段として、補正値dwesbspaetを付加的
に内燃機関１の瞬時の動作点に依存して記憶することも
でき、これにより補正値dwesbspaetに対するアプリケー
ション特性マップが形成される。
経過したか否かが検査される。経過していない場合に
は、拡大された（場合によっては制限された）補正値dw
esbspaetがシリンダごとに個別にブロック２８により記
憶される。選択手段として、補正値dwesbspaetを付加的
に内燃機関１の瞬時の動作点に依存して記憶することも
でき、これにより補正値dwesbspaetに対するアプリケー
ション特性マップが形成される。
【００３５】これに対して持続時間tdが経過している場
合にはブロック２９で補正値dwesbspaetが第２の所定の
値delta2だけ低減される。これは次の噴射の噴射開始角
度wesbを低減された補正値dwesbspaetによって再び進角
方向へ戻すようにシフトすることを意味する。
合にはブロック２９で補正値dwesbspaetが第２の所定の
値delta2だけ低減される。これは次の噴射の噴射開始角
度wesbを低減された補正値dwesbspaetによって再び進角
方向へ戻すようにシフトすることを意味する。
【００３６】この進角方向へのシフトにより燃費の低減
が達成される。内燃機関１は燃費および障害物質の発生
をできる限り小さくするように作用する。このこともシ
リンダごとに行われる。
が達成される。内燃機関１は燃費および障害物質の発生
をできる限り小さくするように作用する。このこともシ
リンダごとに行われる。
【００３７】全体では内燃機関１は一方ではブロック２
５を介して常に所望の機関安定動作が生じるように作用
する。他方では内燃機関１はブロック２９を介して燃費
ができる限り小さくなるように作用する。上述の影響は
噴射開始角度wesbにより行われる。噴射開始角度wesbは
ブロック２１の特性マップによって設定され、その後補
正値dwesbspaetにより変更される。
５を介して常に所望の機関安定動作が生じるように作用
する。他方では内燃機関１はブロック２９を介して燃費
ができる限り小さくなるように作用する。上述の影響は
噴射開始角度wesbにより行われる。噴射開始角度wesbは
ブロック２１の特性マップによって設定され、その後補
正値dwesbspaetにより変更される。
【図１】本発明の内燃機関の実施例の概略的な実施例を
示すブロック図である。
示すブロック図である。
【図２】図１の内燃機関を駆動するための本発明の方法
の実施例を示す概略的なブロック図である。
の実施例を示す概略的なブロック図である。
１ 内燃機関 ２ ピストン ３ シリンダ ４ 燃焼室 ５ 吸気弁 ６ 排気弁 ７ 吸気管 ８ 排気管 ９ 噴射弁 １０ 点火コイル １１ スロットルバルブ １２ 触媒コンバータ １３ 排気ガス再循環管路 １４ 排気ガス再循環弁 １５ 燃料タンク １６ タンクパージ管路 １７ タンクパージバルブ １８ 制御装置 １９ 入力信号 ２０ 出力信号
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 クリステァン ゾボットカ ドイツ連邦共和国 シユツツトガルト シ ュティッツェンブルクシュトラーセ ５ベ ー (72)発明者 アンリ ユイン フランス国 パリ リュ ド ジェルゴヴ ィ 57
Claims (11)
- 【請求項１】 燃料を圧縮フェーズ中に燃焼室（４）内
へ噴射し、 噴射装置は所定の噴射開始角度（wesb）を有する内燃機
関（１）、例えば車両の内燃機関の駆動方法において、 噴射開始角度（wesb）を内燃機関（１）の安定動作に依
存して変更する、ことを特徴とする内燃機関の駆動方
法。 - 【請求項２】 機関安定動作の限界値（sg）が上方超過
された場合に（２２）、前記噴射開始角度（wesb）を補
正値（dwesbspaet）だけ遅延方向へシフトさせる（２
４）、請求項１記載の方法。 - 【請求項３】 前記補正値（dwesbspaet）を第１の所定
の値（delta1）だけ拡大する（２５）、請求項２記載の
方法。 - 【請求項４】 前記補正値（dwesbspaet）を所定の最大
値（dwesbmax）へ制限する（２６）、請求項２または３
記載の方法。 - 【請求項５】 予め定められた持続時間（td）が上方超
過された場合に（２７）、前記補正値（dwesbspaet）を
第２の所定の値（delta2）だけ低減する（２９）、請求
項２から４までのいずれか１項記載の方法。 - 【請求項６】 前記補正値（dwesbspaet）を記憶する
（２８）、請求項１から５までのいずれか１項記載の方
法。 - 【請求項７】 前記補正値（dwesbspaet）をシリンダご
とに個別に記憶する、請求項６記載の方法。 - 【請求項８】 前記噴射開始角度（wesb）を内燃機関
（１）に加わる負荷および／または内燃機関の回転数
（nmot）に依存して開制御および／または閉ループ制御
する、請求項１から７までのいずれか１項記載の方法。 - 【請求項９】 内燃機関（１）の安定動作値を時間平均
する、請求項１から８までのいずれか１項記載の方法。 - 【請求項１０】 内燃機関（１）例えば車両の内燃機関
の制御装置（１８）に対する制御素子、例えば読み出し
専用メモリにおいて、プログラムが記憶されており、 該プログラムは計算装置、例えばマイクロプロセッサ上
で動作可能であり、請求項１から９までのいずれか１項
記載の方法を実施するのに適している、ことを特徴とす
る制御素子。 - 【請求項１１】 燃料が圧縮フェーズ中に噴射される燃
焼室（４）と、開制御および／または閉ループ制御のた
めの制御装置（１８）とを有しており、 噴射装置は所定の噴射開始角度（wesb）を有する内燃機
関（１）、例えば車両の内燃機関において、 制御装置（１８）により噴射開始角度（wesb）が内燃機
関（１）の安定動作に依存して変更される、ことを特徴
とする内燃機関。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19908726A DE19908726C2 (de) | 1999-03-01 | 1999-03-01 | Verfahren zum Betreiben einer Brennkraftmaschine |
| DE19908726.1 | 1999-03-01 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000257477A true JP2000257477A (ja) | 2000-09-19 |
Family
ID=7899208
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000056274A Pending JP2000257477A (ja) | 1999-03-01 | 2000-03-01 | 内燃機関の駆動方法、制御素子、および内燃機関 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000257477A (ja) |
| DE (1) | DE19908726C2 (ja) |
| IT (1) | IT1316662B1 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102828844A (zh) * | 2011-06-17 | 2012-12-19 | 罗伯特·博世有限公司 | 用于对内燃机的运转平稳性进行调节的方法和装置 |
| CN104854331A (zh) * | 2012-10-10 | 2015-08-19 | Mtu腓特烈港有限责任公司 | 用于调配内燃发动机中的喷射器的喷射特性的方法,发动机控制器和用于调配喷射特性的系统 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10148651C1 (de) | 2001-10-02 | 2003-03-06 | Bosch Gmbh Robert | Verfahren zum Betreiben einer Brennkraftmaschine mit Abgasrückführung und Kraftstoffeinspritzung |
| DE102007030562B4 (de) | 2007-06-30 | 2018-03-15 | Volkswagen Ag | Verfahren zum Betreiben einer Brennkraftmaschine |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19700711C2 (de) * | 1997-01-10 | 1999-05-12 | Siemens Ag | Verfahren zum Ausgleich des systematischen Fehlers an Einspritzvorrichtungen für eine Brennkraftmaschine |
| DE19819197A1 (de) * | 1997-04-25 | 1999-01-28 | Reinhard Dr Ing Latsch | Verfahren und Vorrichtung zur Regelung der Gemischzusammensetzung an der Zündstelle bei Ottomotoren mit Kraftstoffdirekteinspritzung |
-
1999
- 1999-03-01 DE DE19908726A patent/DE19908726C2/de not_active Expired - Fee Related
-
2000
- 2000-02-24 IT IT2000MI000335A patent/IT1316662B1/it active
- 2000-03-01 JP JP2000056274A patent/JP2000257477A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102828844A (zh) * | 2011-06-17 | 2012-12-19 | 罗伯特·博世有限公司 | 用于对内燃机的运转平稳性进行调节的方法和装置 |
| CN102828844B (zh) * | 2011-06-17 | 2017-05-10 | 罗伯特·博世有限公司 | 用于对内燃机的运转平稳性进行调节的方法和装置 |
| CN104854331A (zh) * | 2012-10-10 | 2015-08-19 | Mtu腓特烈港有限责任公司 | 用于调配内燃发动机中的喷射器的喷射特性的方法,发动机控制器和用于调配喷射特性的系统 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE19908726C2 (de) | 2002-02-07 |
| IT1316662B1 (it) | 2003-04-24 |
| ITMI20000335A1 (it) | 2001-08-24 |
| DE19908726A1 (de) | 2000-09-07 |
| ITMI20000335A0 (it) | 2000-02-24 |
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