JP2000239789A - 耐バリ性に優れた鋼板およびその製造方法 - Google Patents
耐バリ性に優れた鋼板およびその製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】この発明は、打ち抜き加工、せん断加工時の耐
バリ性に優れた鋼板及びその製造方法を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．００４〜０．０１
％、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０２％以下、ｓｏ
ｌ．Ａｌ：０．０１〜０．１％、Ｎ：０．００４％以
下、Ｔｉ：０．０３％以下、且つ（１）式を満足するＮ
ｂを含有する鋼の熱間圧延において仕上最終２パスを強
圧下とすることを特徴とする、Ｎｂ系析出物の鋼中体積
率が０．０３〜０．１％で、さらにその７０％以上が粒
径１０〜４０ｎｍである耐バリ性に優れた鋼板の製造方
法。 １≦（９３／１２）×（Ｎｂ／Ｃ）≦２．５
（１）
バリ性に優れた鋼板及びその製造方法を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．００４〜０．０１
％、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０２％以下、ｓｏ
ｌ．Ａｌ：０．０１〜０．１％、Ｎ：０．００４％以
下、Ｔｉ：０．０３％以下、且つ（１）式を満足するＮ
ｂを含有する鋼の熱間圧延において仕上最終２パスを強
圧下とすることを特徴とする、Ｎｂ系析出物の鋼中体積
率が０．０３〜０．１％で、さらにその７０％以上が粒
径１０〜４０ｎｍである耐バリ性に優れた鋼板の製造方
法。 １≦（９３／１２）×（Ｎｂ／Ｃ）≦２．５
（１）
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自動車、家電等打
ち抜き加工、せん断加工等を施して使用される鋼板であ
って、加工時の耐バリ性に優れる鋼板およびその製造方
法に関する。
ち抜き加工、せん断加工等を施して使用される鋼板であ
って、加工時の耐バリ性に優れる鋼板およびその製造方
法に関する。
【０００２】
【従来の技術】薄鋼板は自動車用、家電用あるいは家具
等に幅広く使用されるが、一般には、ブランク加工―成
形―組み立ての順で所望の製品あるいはパーツに仕上ら
れる。近年、製品の複雑化あるいは高機能化を背景と
し、とくに仕上がり精度に対する要求が厳しくなってき
ている。素材面で仕上がり精度を劣化させているのは打
ち抜き加工時に端面に生じるバリで、発生するバリが大
きい場合、最終組み立て段階で致命的な精度劣化をもた
らす。
等に幅広く使用されるが、一般には、ブランク加工―成
形―組み立ての順で所望の製品あるいはパーツに仕上ら
れる。近年、製品の複雑化あるいは高機能化を背景と
し、とくに仕上がり精度に対する要求が厳しくなってき
ている。素材面で仕上がり精度を劣化させているのは打
ち抜き加工時に端面に生じるバリで、発生するバリが大
きい場合、最終組み立て段階で致命的な精度劣化をもた
らす。
【０００３】さらに、自動車の場合では、鋼板同士の重
ね合わせ部に隙間を生じ、耐腐食性が劣化するなど機能
面においても重大な影響を及ぼしかねない。このような
背景に鑑み、打ち抜き加工時のバリ低減技術として、例
えば、特開平１−２３０７４８号公報、特開平４−１２
０２４２号公報、特開平６−７３４５７号公報などが開
示されている。
ね合わせ部に隙間を生じ、耐腐食性が劣化するなど機能
面においても重大な影響を及ぼしかねない。このような
背景に鑑み、打ち抜き加工時のバリ低減技術として、例
えば、特開平１−２３０７４８号公報、特開平４−１２
０２４２号公報、特開平６−７３４５７号公報などが開
示されている。
【０００４】これらは基本的に硫化物やリン化物などの
介在物を鋼板中に分散させ、打ち抜き時にこれらの介在
物をクラックの起点あるいは伝播ルートとするものか、
鋼板表層部を硬化させ、クラック発生を促進すること
で、バリ高さを低減させるものである。
介在物を鋼板中に分散させ、打ち抜き時にこれらの介在
物をクラックの起点あるいは伝播ルートとするものか、
鋼板表層部を硬化させ、クラック発生を促進すること
で、バリ高さを低減させるものである。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記のように
硫化物やリン化物などの比較的大きな介在物を利用する
場合、クラックの起点あるいは伝播ルートとなる大きさ
の介在物の分布は必ずしも一様でなくなり、上記従来技
術では、バリ高さの平均値は小さいものの、変動は依然
大きく、近年、要求される精密性を満足するものではな
い。そこで、本発明はバリ高さ、およびその変動も小さ
い耐バリ性に優れた鋼板およびその製造方法を提供する
ことを目的とする。
硫化物やリン化物などの比較的大きな介在物を利用する
場合、クラックの起点あるいは伝播ルートとなる大きさ
の介在物の分布は必ずしも一様でなくなり、上記従来技
術では、バリ高さの平均値は小さいものの、変動は依然
大きく、近年、要求される精密性を満足するものではな
い。そこで、本発明はバリ高さ、およびその変動も小さ
い耐バリ性に優れた鋼板およびその製造方法を提供する
ことを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、打ち抜き
加工時に発生するバリの高さ、および、その変動幅と、
鋼中介在物や析出物との関係について鋭意検討を行い、
上記従来技術で用いられていた硫化物やリン化物などの
比較的大きな介在物ではなく、鋼中においてより微細で
均一な分散するＮｂＣを積極的に利用し、その分布量と
分布形態を的確に制御することが、耐バリ性の向上に極
めて有効であり、最適条件は、実験室での検討結果によ
れば、Ｎｂ系析出物の体積率が０．０３〜０．１％で、
その７０％以上が粒径１０〜４０ｎｍであることを見出
した。
加工時に発生するバリの高さ、および、その変動幅と、
鋼中介在物や析出物との関係について鋭意検討を行い、
上記従来技術で用いられていた硫化物やリン化物などの
比較的大きな介在物ではなく、鋼中においてより微細で
均一な分散するＮｂＣを積極的に利用し、その分布量と
分布形態を的確に制御することが、耐バリ性の向上に極
めて有効であり、最適条件は、実験室での検討結果によ
れば、Ｎｂ系析出物の体積率が０．０３〜０．１％で、
その７０％以上が粒径１０〜４０ｎｍであることを見出
した。
【０００７】本発明はこれらの知見によりなされたもの
で、すなわち、本発明は１ 重量％で、Ｃ：０．００４
〜０．０１％、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０２％以
下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１〜０．１％、Ｎ：０．００
４％以下、Ｔｉ：０．０３％以下、且つ（１）式を満足
するＮｂを含有し、Ｎｂ系析出物の鋼中体積率が０．０
３〜０．１％で、さらにその７０％以上が粒径１０〜４
０ｎｍであることを特徴とする耐バリ性に優れた鋼板。
で、すなわち、本発明は１ 重量％で、Ｃ：０．００４
〜０．０１％、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０２％以
下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１〜０．１％、Ｎ：０．００
４％以下、Ｔｉ：０．０３％以下、且つ（１）式を満足
するＮｂを含有し、Ｎｂ系析出物の鋼中体積率が０．０
３〜０．１％で、さらにその７０％以上が粒径１０〜４
０ｎｍであることを特徴とする耐バリ性に優れた鋼板。
【０００８】 １≦（９３／１２）×（Ｎｂ／Ｃ）≦２．５ （１） 但し、Ｎｂ，Ｃは重量％とする。
【０００９】２．１に記載の成分を有する鋼の熱間圧延
において、仕上最終前パスでの圧下率（ＨＲ−１）およ
び仕上最終パスでの圧下率（ＨＲ−２）が（２）〜
（４）式を満足する耐バリ性に優れた鋼板の製造方法。
において、仕上最終前パスでの圧下率（ＨＲ−１）およ
び仕上最終パスでの圧下率（ＨＲ−２）が（２）〜
（４）式を満足する耐バリ性に優れた鋼板の製造方法。
【００１０】 １０％≦（ＨＲ−１） （２） ２％≦（ＨＲ−２）≦３０％ （３） {（ＨＲ−１）＋（ＨＲ−２）}−（ＨＲ−１）×（ＨＲ−２）／１００≦６０％ （４） 但し、（４）式は、最終２パスでの合計圧下率を示す。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、本発明の成分組成範囲、お
よび製造条件について説明する。
よび製造条件について説明する。
【００１２】１．成分組成範囲 Ｃ：０．００４〜０．０１％ 本発明の効果は、ＮｂＣの析出状態に大きく依存するた
め、ＮｂＣの体積率に影響を与えるＣ量の規定は、Ｎｂ
量とともに重要である。ＮｂＣの体積率を０．０３〜
０．１％となるようにＣ量を規定する。０．００４％以
下では、十分な量のＮｂＣが得られず、バリ高さを低減
する効果が減少し、０．０１％を超えると、ＮｂＣの粒
径分布の不均一性が増大し、バリ高さの変動幅が大きく
なるため、０．００４〜０．０１％とする。
め、ＮｂＣの体積率に影響を与えるＣ量の規定は、Ｎｂ
量とともに重要である。ＮｂＣの体積率を０．０３〜
０．１％となるようにＣ量を規定する。０．００４％以
下では、十分な量のＮｂＣが得られず、バリ高さを低減
する効果が減少し、０．０１％を超えると、ＮｂＣの粒
径分布の不均一性が増大し、バリ高さの変動幅が大きく
なるため、０．００４〜０．０１％とする。
【００１３】Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０２％以下 Ｐ，Ｓの添加は硫化物やリン化物などの比較的おおきな
介在物を鋼中に分散させ、打ち抜き加工時のクラックの
起点あるいは伝播ルートとなり、バリの平均高さを低減
させる効果がある。しかし、本発明者らの多数のサンプ
ルを用いた実験によると、これらの元素の過剰な添加
は、変動幅を助長させる弊害の生じることが判明した。
従って、本発明ではＰ：０．０５％以下、Ｓ：０．０２
％以下とする。
介在物を鋼中に分散させ、打ち抜き加工時のクラックの
起点あるいは伝播ルートとなり、バリの平均高さを低減
させる効果がある。しかし、本発明者らの多数のサンプ
ルを用いた実験によると、これらの元素の過剰な添加
は、変動幅を助長させる弊害の生じることが判明した。
従って、本発明ではＰ：０．０５％以下、Ｓ：０．０２
％以下とする。
【００１４】ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１〜０．１％ Ａｌは鋼の脱酸のために添加される。０．０１％未満で
はＭｎやＳｉなどの粗大な酸化物が鋼中に多数分散する
ことになり、Ｐ，Ｓの過剰添加と同様にバリ高さの変動
幅が大きくなる。０．１％を超えると、粗大なＡｌ2Ｏ3
が生成し、やはり、バリ高さの変動幅が大きくなるた
め、０．０１〜０．１％とする。
はＭｎやＳｉなどの粗大な酸化物が鋼中に多数分散する
ことになり、Ｐ，Ｓの過剰添加と同様にバリ高さの変動
幅が大きくなる。０．１％を超えると、粗大なＡｌ2Ｏ3
が生成し、やはり、バリ高さの変動幅が大きくなるた
め、０．０１〜０．１％とする。
【００１５】Ｎ：０．００４％以下 Ｎは含有量が多くなると、ＮｂやＡｌなどの窒化物が粗
大化してクラックが不均一発生しやすくなり、バリ高さ
の変動幅が大きくなる。このため、上限を０．００４％
とする。
大化してクラックが不均一発生しやすくなり、バリ高さ
の変動幅が大きくなる。このため、上限を０．００４％
とする。
【００１６】Ｔｉ：０．０３％以下 Ｎｂと複合添加された場合、微量でもＮｂＣの分布形態
に悪影響を及ぼすため、０．０３％以下に制限する。
に悪影響を及ぼすため、０．０３％以下に制限する。
【００１７】 １≦（９３／１２）×（Ｎｂ／Ｃ）≦２．５ このパラメータは本発明鋼におけるＮｂの添加量を規定
し、Ｃ：０．００４〜０．０１％において、ＮｂＣを均
一に分散させ、耐バリ性に優れた鋼板とするものであ
る。ＮｂとＣのバランス（化学量論比）はＮｂＣの分布
形態に影響を及ぼし、本パラメータが１未満では、Ｎｂ
Ｃの分布がまばらになり、２．５を超えると析出サイト
は均一であるが、大きさが不均一となるため、１以上、
２．５以下とする。
し、Ｃ：０．００４〜０．０１％において、ＮｂＣを均
一に分散させ、耐バリ性に優れた鋼板とするものであ
る。ＮｂとＣのバランス（化学量論比）はＮｂＣの分布
形態に影響を及ぼし、本パラメータが１未満では、Ｎｂ
Ｃの分布がまばらになり、２．５を超えると析出サイト
は均一であるが、大きさが不均一となるため、１以上、
２．５以下とする。
【００１８】ＮｂＣは、鋼中での全体積率が０．０３〜
０．１％、その７０％以上が粒径１０〜４０ｎｍの場
合、非常に均一に分布し、最も優れた耐バリ性が得られ
る。
０．１％、その７０％以上が粒径１０〜４０ｎｍの場
合、非常に均一に分布し、最も優れた耐バリ性が得られ
る。
【００１９】尚、Ｎｂ系の析出物としてはＮｂＣ（炭化
物）、Ｎｂ（Ｃ，Ｎ）（炭窒化物）等があるが、大部分
はＮｂＣであり、また、その分布形態はＮｂ／Ｃ値によ
りほぼ支配されるため、本発明ではＮｂ量とＣ量との関
係式のみを扱った。
物）、Ｎｂ（Ｃ，Ｎ）（炭窒化物）等があるが、大部分
はＮｂＣであり、また、その分布形態はＮｂ／Ｃ値によ
りほぼ支配されるため、本発明ではＮｂ量とＣ量との関
係式のみを扱った。
【００２０】ＮｂＣの均一分散により、耐バリ性が改善
される明確な理由の詳細は不明であるが、以下のように
推定される。打ち抜き加工のせん断縁のような局所変形
領域において、非常に均一微細に析出物が分散する場
合、硫化物やリン化物などが分散した鋼にみられるよう
に、クラックが特定の臨界破壊条件を満たす介在物近傍
から発生し伝播していくのではなく、鋼中に存在する析
出物近傍から同時に多数のクラックが発生し、それらが
ほぼ同時に結合し破壊に至る。このため、バリ高さの平
均値のみならず、変動幅も極めて小さくなる。
される明確な理由の詳細は不明であるが、以下のように
推定される。打ち抜き加工のせん断縁のような局所変形
領域において、非常に均一微細に析出物が分散する場
合、硫化物やリン化物などが分散した鋼にみられるよう
に、クラックが特定の臨界破壊条件を満たす介在物近傍
から発生し伝播していくのではなく、鋼中に存在する析
出物近傍から同時に多数のクラックが発生し、それらが
ほぼ同時に結合し破壊に至る。このため、バリ高さの平
均値のみならず、変動幅も極めて小さくなる。
【００２１】本発明者らはＴｉ，Ｖ添加系について検討
をおこなったが、ＮｂＣのような効果は認められなかっ
た。これらの炭化物がＮｂＣに比べて、大きさや分布が
不均一のためと思われる。Ｔｉは前述したように、Ｎｂ
と複合添加した場合、微量でもＮｂＣの分布形態に悪影
響を及ぼすため、具体的には粒径分布がより広範囲に分
散し、その含有量を厳しく制御しなければならない。
をおこなったが、ＮｂＣのような効果は認められなかっ
た。これらの炭化物がＮｂＣに比べて、大きさや分布が
不均一のためと思われる。Ｔｉは前述したように、Ｎｂ
と複合添加した場合、微量でもＮｂＣの分布形態に悪影
響を及ぼすため、具体的には粒径分布がより広範囲に分
散し、その含有量を厳しく制御しなければならない。
【００２２】Ｓｉ，Ｍｎの添加は本発明で検討した範囲
内では特性に悪影響を及ぼさなかったのでとくに規定し
ていない。これらの元素については所望の強度をえるた
めに適宜必要量を添加することができる。その他の元素
として、Ｂは１０ｐｐｍ以下、Ｖ：０．２％以下、Ｃ
ｒ，Ｍｏであれば０．５％以下であれば、本発明の効果
を損なわず含有することが可能である。
内では特性に悪影響を及ぼさなかったのでとくに規定し
ていない。これらの元素については所望の強度をえるた
めに適宜必要量を添加することができる。その他の元素
として、Ｂは１０ｐｐｍ以下、Ｖ：０．２％以下、Ｃ
ｒ，Ｍｏであれば０．５％以下であれば、本発明の効果
を損なわず含有することが可能である。
【００２３】２．製造条件 仕上最終２パスの圧下率：仕上げ最終前パス圧下率（Ｈ
Ｒ−１） １０％≦（ＨＲ−１）、仕上最終パス圧下
率（ＨＲ−２） ２％≦（ＨＲ−２）≦３０％、最終
２パスでの合計圧下率 {（ＨＲ−１）＋（ＨＲ−
２）}−（ＨＲ−１）×（ＨＲ−２）／１００≦６０％ 本発明では、ＮｂＣを均一分布させるため、仕上最終２
パスの圧下率をそれぞれ比較的小さな圧下率とし、ま
た、最終２パスの合計圧下率を規定する。各パスの最低
圧下率は、ＮｂＣが不均一析出とならないように、仕上
げ最終前パス圧下率（ＨＲ−１）で、１０％以上、仕上
最終パス圧下率（ＨＲ−２）で２％以上とする。
Ｒ−１） １０％≦（ＨＲ−１）、仕上最終パス圧下
率（ＨＲ−２） ２％≦（ＨＲ−２）≦３０％、最終
２パスでの合計圧下率 {（ＨＲ−１）＋（ＨＲ−
２）}−（ＨＲ−１）×（ＨＲ−２）／１００≦６０％ 本発明では、ＮｂＣを均一分布させるため、仕上最終２
パスの圧下率をそれぞれ比較的小さな圧下率とし、ま
た、最終２パスの合計圧下率を規定する。各パスの最低
圧下率は、ＮｂＣが不均一析出とならないように、仕上
げ最終前パス圧下率（ＨＲ−１）で、１０％以上、仕上
最終パス圧下率（ＨＲ−２）で２％以上とする。
【００２４】一方、仕上最終パス圧下率（ＨＲ−２）は
熱延組織への影響を考慮して３０％以下、および最終パ
スの合計圧下率{（ＨＲ−１）＋（ＨＲ−２）}−（ＨＲ
−１）×（ＨＲ−２）／１００は極端に大きくなるとＮ
ｂＣの析出を促進するが、析出粒子による再結晶フェラ
イトの粒成長抑制効果が大きくなり、粒径分布が不均一
となるため、６０％以下とする。ＮｂＣの析出状態が、
ＮｂＣの分布に対して影響を与え、また、フェライト組
織の均一性にも影響を及ぼし、バリ高さの変動をもたら
すため、ＮｂＣが析出しやすい仕上最終２パスでの圧下
率制御が有効に作用すると思われるが詳細は不明であ
る。
熱延組織への影響を考慮して３０％以下、および最終パ
スの合計圧下率{（ＨＲ−１）＋（ＨＲ−２）}−（ＨＲ
−１）×（ＨＲ−２）／１００は極端に大きくなるとＮ
ｂＣの析出を促進するが、析出粒子による再結晶フェラ
イトの粒成長抑制効果が大きくなり、粒径分布が不均一
となるため、６０％以下とする。ＮｂＣの析出状態が、
ＮｂＣの分布に対して影響を与え、また、フェライト組
織の均一性にも影響を及ぼし、バリ高さの変動をもたら
すため、ＮｂＣが析出しやすい仕上最終２パスでの圧下
率制御が有効に作用すると思われるが詳細は不明であ
る。
【００２５】本発明では熱間圧延後のランナウト冷却
や、冷間圧延材の焼鈍後の冷却などにおいて、ＮｂＣの
均一析出を妨げる２００℃／ｓｅｃを超えるような極端
な冷却速度としないかぎり、その効果は損なわれず、そ
の他の製造工程については特に規定しない。連続鋳造ま
たは造塊法などの鋳造法の違い、スラブ直送圧延または
炉加熱材などのスラブ熱履歴の違いは、本発明の効果を
損なわない。また、本発明による鋼板は、めっき鋼板や
有機皮膜鋼板など表面処理鋼板として用いることが可能
である。
や、冷間圧延材の焼鈍後の冷却などにおいて、ＮｂＣの
均一析出を妨げる２００℃／ｓｅｃを超えるような極端
な冷却速度としないかぎり、その効果は損なわれず、そ
の他の製造工程については特に規定しない。連続鋳造ま
たは造塊法などの鋳造法の違い、スラブ直送圧延または
炉加熱材などのスラブ熱履歴の違いは、本発明の効果を
損なわない。また、本発明による鋼板は、めっき鋼板や
有機皮膜鋼板など表面処理鋼板として用いることが可能
である。
【００２６】
【実施例】表１〜３に示す３５種類の鋼を転炉にて成分
調整後、鋳造―熱間圧延により熱延板を製造した。熱間
仕上温度は８９０〜９６０℃、巻き取り温度は５００〜
７００℃の範囲とした。熱延板として特性を調査するも
のは板厚１．０から２．０ｍｍとし、その他の熱延板は
酸洗―冷間圧延で板厚０．７ｍｍに仕上げ、均熱温度７
５０〜９００℃の範囲で連続焼鈍（ＣＡＬ）もしくは連
続溶融亜鉛めっき（ＣＧＬ）を施した。これらの熱延
板、冷延板および溶融亜鉛めっき板については、直径５
０ｍｍの円形に打ち抜いた端面のバリ高さをそれぞれの
鋼板についてｎ＝５０測定し、平均バリ高さとバリ高さ
の標準偏差を求めた。それらの結果を表４〜６にて示
す。
調整後、鋳造―熱間圧延により熱延板を製造した。熱間
仕上温度は８９０〜９６０℃、巻き取り温度は５００〜
７００℃の範囲とした。熱延板として特性を調査するも
のは板厚１．０から２．０ｍｍとし、その他の熱延板は
酸洗―冷間圧延で板厚０．７ｍｍに仕上げ、均熱温度７
５０〜９００℃の範囲で連続焼鈍（ＣＡＬ）もしくは連
続溶融亜鉛めっき（ＣＧＬ）を施した。これらの熱延
板、冷延板および溶融亜鉛めっき板については、直径５
０ｍｍの円形に打ち抜いた端面のバリ高さをそれぞれの
鋼板についてｎ＝５０測定し、平均バリ高さとバリ高さ
の標準偏差を求めた。それらの結果を表４〜６にて示
す。
【００２７】図１および図２は、本発明の効果に及ぼす
炭化物あるいは炭・窒化物（前述したように、本発明に
おいては炭化物を意味する）の分布形態の影響を示した
図であり、鋼成分と析出物の分布形態を本発明範囲内と
した鋼板（○印）は、平均バリ高さが６μｍ以下と良好
で、かつバリ高さの標準偏差も０．５μｍ以下と、安定
して非常に優れた特性が得られている。
炭化物あるいは炭・窒化物（前述したように、本発明に
おいては炭化物を意味する）の分布形態の影響を示した
図であり、鋼成分と析出物の分布形態を本発明範囲内と
した鋼板（○印）は、平均バリ高さが６μｍ以下と良好
で、かつバリ高さの標準偏差も０．５μｍ以下と、安定
して非常に優れた特性が得られている。
【００２８】一方、Ｐ，Ｓ量の多い鋼板は平均バリ高さ
は小さいものの標準偏差は大きく、安定性に劣ってい
る。また、Ｐ，Ｓ量が本発明範囲内であっても、ＣやＮ
ｂの個々の添加量が本発明範囲をはずれるか、さらに
（９３／１２）×（Ｎｂ／Ｃ）が本発明範囲をはずれる
場合、あるいは、ＣやＮｂの個々の添加量が適正でも、
析出物の分布形態の均一性が劣る場合では、平均バリ高
さおよびバリ高さの標準偏差はやや良好なものの、本発
明鋼の水準には及ばない。第３図は，析出物の分布に及
ぼす熱延条件の影響を整理した図で、本発明方法による
熱延条件によれば、析出物の均一分散が達成されてい
る。
は小さいものの標準偏差は大きく、安定性に劣ってい
る。また、Ｐ，Ｓ量が本発明範囲内であっても、ＣやＮ
ｂの個々の添加量が本発明範囲をはずれるか、さらに
（９３／１２）×（Ｎｂ／Ｃ）が本発明範囲をはずれる
場合、あるいは、ＣやＮｂの個々の添加量が適正でも、
析出物の分布形態の均一性が劣る場合では、平均バリ高
さおよびバリ高さの標準偏差はやや良好なものの、本発
明鋼の水準には及ばない。第３図は，析出物の分布に及
ぼす熱延条件の影響を整理した図で、本発明方法による
熱延条件によれば、析出物の均一分散が達成されてい
る。
【００２９】
【表１】
【００３０】
【表２】
【００３１】
【表３】
【００３２】
【表４】
【００３３】
【表５】
【００３４】
【表６】
【００３５】
【発明の効果】本発明によれば、打ち抜き加工、せん断
加工時に発生するバリ高さが低く、かつその標準偏差が
小さい耐バリ性に優れた鋼板を製造することができ、こ
の鋼板は自動車、家電等への利用に適している。
加工時に発生するバリ高さが低く、かつその標準偏差が
小さい耐バリ性に優れた鋼板を製造することができ、こ
の鋼板は自動車、家電等への利用に適している。
【図面の簡単な説明】
【図１】平均バリ高さに及ぼす析出物の分布形態の影響
を示す図。
を示す図。
【図２】バリ高さの標準偏差に及ぼす析出物の分布形態
の影響を示す図。
の影響を示す図。
【図３】析出物の分布形態に及ぼす熱延条件の影響を示
す図。
す図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 北野 総人 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 森田 正哉 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 Ｆターム(参考） 4K037 EA01 EA02 EA04 EA15 EA18 EA19 EA23 EA25 EA27 EA31 EB02 EB03 EB08 FB08 FC04 FE01 FE02 FE03 FH01 JA06
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．００４〜０．０１
％、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０２％以下、ｓｏ
ｌ．Ａｌ：０．０１〜０．１％、Ｎ：０．００４％以
下、Ｔｉ：０．０３％以下、且つ（１）式を満足するＮ
ｂを含有し、Ｎｂ系析出物の鋼中体積率が０．０３〜
０．１％で、さらにその７０％以上が粒径１０〜４０ｎ
ｍであることを特徴とする耐バリ性に優れた鋼板。 １≦（９３／１２）×（Ｎｂ／Ｃ）≦２．５ （１） 但し、Ｎｂ，Ｃは重量％とする。 - 【請求項２】 請求項１に記載の成分を有する鋼の熱間
圧延において、仕上最終前パスでの圧下率（ＨＲ−１）
および仕上最終パスでの圧下率（ＨＲ−２）が（２）〜
（４）式を満足する耐バリ性に優れた鋼板の製造方法。 １０％≦（ＨＲ−１） （２） ２％≦（ＨＲ−２）≦３０％ （３） {（ＨＲ−１）＋（ＨＲ−２）}−（ＨＲ−１）×（ＨＲ−２）／１００≦６０％ （４） 但し、（４）式は、最終２パスでの合計圧下率を示す。
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-
1999
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