JP2000226291A - 乗員への加害性低減を目的としたエアバッグ用ガス発生剤組成物及び成型体 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】初期の膨張速度を従来よりもより穏やかにし、
初期のバッグ膨張の勢いによる加害性をなくすと共に、
エアバッグ展開時には十分な乗員拘束能を保持したエア
バッグ用ガス発生剤組成物成型体の提供。 【解決手段】着火性の違う２種類以上のガス発生剤組成
物成型体の燃焼を組み合わせることによって、初め穏や
かに燃焼が開始され、後に激しく燃焼することを特徴と
するエアバッグガス発生剤組成物及びその成型体を用い
たガス発生器システム。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、エアバッグシステ
ムを膨張させるために燃焼してガス成分を供給するガス
発生剤組成物成型体及びその成型体を用いたエアバッグ
用ガス発生器システムに関する。更に詳しくは、本発明
は、自動車、航空機等に搭載される人体保護のために供
せられるエアバッグシステムにおいて作動ガスとなるガ
ス発生剤組成物の新規な成型体及びその成型体を用いた
エアバッグ用ガス発生器システムに関する。

【０００２】

【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】自動車
等の車両が高速で衝突した際に、慣性により搭乗者がハ
ンドルや前面ガラス等の車両内部の硬い部分に激突して
負傷又は死亡することを防ぐために、ガスによりバッグ
を急速に膨張させ、搭乗者の危険な箇所への衝突を防ぐ
エアバッグシステムが開発されている。このエアバッグ
システムに用いるガス発生剤に対する要求は、バッグ膨
張時間が非常に短時間、通常40〜50ミリ秒以内であるこ
と、さらに燃焼後ガスが人体に対して無害であることな
ど非常に厳しい。

【０００３】現在、エアバッグシステムに一般的に用い
られているガス発生基剤としては、無機アジド系化合
物、特にアジ化ナトリウムが挙げられる。アジ化ナトリ
ウムは燃焼性という点では優れているが、ガス発生時に
副生するアルカリ成分は毒性を示し、搭乗者に対する安
全性という点で、上記の要求を満たしていない。また、
それ自体も毒性を示すことから、廃棄した場合の環境に
与える影響も懸念される。

【０００４】これらの欠点を補うため、アジ化ナトリウ
ム系に替わるいわゆる非アジド系ガス発生剤も幾つか開
発されてきている。例えば、特開平３−２０８８７８号
公報にはテトラゾール、トリアゾール又はこれらの金属
塩と、アルカリ金属硝酸塩等の酸素含有酸化剤とを主成
分とした組成物が開示されている。また、特公昭６４−
６１５６号公報、特公昭６４−６１５７号公報において
は、水素を含まないビテトラゾール化合物の金属塩を主
成分とするガス発生剤が開示されている。

【０００５】更に特公昭６−５７６２９号公報にはテト
ラゾール、トリアゾールの遷移金属錯体を含むガス発生
剤が示されている。また、特開平５−２５４９７７号公
報にはトリアミノグアニジン硝酸塩を含むガス発生剤
が、特開平６−２３９６８３号公報にはカルボヒドラジ
ドを含むガス発生剤が、特開平７−６１８８５号公報に
は酢酸セルロースとニトログアニジン等の窒素含有非金
属化合物を含むガス発生剤が開示されている。更に、米
国特許第5,125,684号明細書には15〜30％のセルロース
系バインダーと共存するエネルギー物質としてニ トロ
グアニジンの使用が開示されている。また、特開平４−
２６５２９２号公報にはテトラゾール及びトリアゾール
誘導体と酸化剤及びスラグ形成剤とを組み合わせたガス
発生剤組成物が開示されている。

【０００６】これらの従来技術によるガス発生挙動及び
バッグ膨脹挙動について、特に運転席（以下Ｄ席と略記
する）側では乗員の着座位置が比較的固定化されるため
従来の膨脹挙動性能で十分安全であると信じられてき
た。しかし、エアバッグシステムが広く利用され標準装
備に近付くにつれＤ席側といえども座高の高い人又は低
い人、ハンドルにしがみついた形で運転する人等百人百
様であり、また助手席等の乗客席（以下Ｐ席と略記す
る）側についても子供等を乗車させる場合等、種々の形
態があるのでより安全なエアバッグシステムの技術開発
が望まれるようになってきた。

【０００７】すなわち、従来の膨脹挙動性能でも使用可
能であるが、より安全なエアバッグシステムとするため
に初期の膨脹速度、例えばＤ席側ではガス発生開始から
10ミリ秒の間の膨脹速度を従来よりもより緩やかにし、
初期のバッグ膨脹の勢いによる加害性をなくすと共に30
〜50ミリ秒後においては十分な乗員拘束能を保持するよ
うな技術が望まれるようになってきており、またＰ席側
においても同様にガス発生挙動を制御する技術が望まれ
ている。

【０００８】このような技術として、特開平８−２０７
６９６号公報においては二段階でガスを発生させ作動当
初の段階で比較的ゆっくりバッグを膨脹させ、二段目で
迅速なガス発生を行う技術を開示している。一般にこの
ようなシステムはデュアルアウトプットシステムまたは
スマートエアバッグシステム等と呼ばれ、乗員への加害
性を低減するシステムとして注目をされており、また現
在、開発されつつある。しかし、この種の技術では二つ
の着火機構が必要となるために、高価な電気雷管等が二
つ必要となりコスト高の要因となるし、さらにガス発生
器内の構造が複雑となり容器の大きさが大きくなるとい
う欠点がある。

【０００９】このようにガス発生剤組成物成型体単独で
ガス発生挙動を制御し、その結果としてバッグの膨脹速
度を制御した従来技術は未だ開示されておらず、構造が
単純でしかも低コストである、ガス発生剤組成物成型体
単独でガス発生挙動を制御しうる技術が切望されてい
る。

【００１０】

【課題を解決するための手段】本発明者は上記した課題
を解決すべく鋭意検討を重ねた結果、着火性の違う２種
類以上のガス発生剤組成物成型体の燃焼を組み合わせる
ことにより上記課題が解決できることを見い出し本発明
を完成するに至った。

【００１１】即ち、本発明は、着火性の違う２種類以上
のガス発生剤組成物成型体の燃焼を組み合わせることに
よって、初め穏やかに燃焼が開始され、後に激しく燃焼
することを特徴とするエアバッグガス発生剤組成物及び
その成型体を提供するものである。

【００１２】また、本発明は、かかる成型体を用いたエ
アバッグ用ガス発生器システムであって、ガス発生器に
よるタンク燃焼試験において所望のタンク最大圧をＰ(K
Pa)、タンク圧の立ち上 がり開始からタンク最大圧Ｐ(K
Pa)到達までの時間をＴミリ秒とした時、0.25×Ｔミリ
秒 後のタンク圧力が 0.20×Ｐ(KPa)以下であり、0.80
×Ｔミリ秒後のタンク圧力が0.70×Ｐ(KPa)以上である
ことを特徴とするエアバッグ用ガス発生器システムを提
供するものであ る。

【００１３】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を詳細
に説明する。

【００１４】本発明のエアバッグ用ガス発生剤組成物成
型体は、該成型体を用いたガス発生器によるタンク燃焼
試験において所望のタンク最大圧をＰ(KPa)、タンク圧
の立ち上がり開始からタ ンク最大圧Ｐ(KPa)到達までの
時間をＴミリ秒とした時、0.25×Ｔミリ秒後のタンク圧
力 が 0.20×Ｐ(KPa)以下であり、0.80×Ｔミリ秒後の
タンク圧力が 0.70×Ｐ(KPa)以上であるように調整され
ていることを特徴とする。

【００１５】0.25×Ｔミリ秒後のタンク圧が 0.20×Ｐ
(KPa)を超えると、初期のバッグ膨張の勢いが大きすぎ
て、乗員に危害が加わるおそれがあり、また0.80×Ｔミ
リ秒後のタンク圧が 0.70 ×Ｐ(KPa)未満であると、自
動車等の衝突時の乗員の安全性を確保することができな
い。

【００１６】本発明の成型体は上記のような特徴を有す
るが、これは着火性の違う２種類以上のガス発生剤組成
物成型体の燃焼を組み合わせることによって実現でき
る。

【００１７】一般に、エアバッグ用ガス発生剤組成物
は、燃料、酸化剤、バインダー、スラグ形成剤、その他
の添加物等から選ばれたものの組み合わせからなるのが
普通である。しかし、これらの組み合わせによって、ガ
ス発生剤組成物の着火性が大きく変化する。着火性は普
通、相対的な比較で示されるし、又、多くの要因によっ
て変化するので、これを単純に比較するのは難しいが、
ある程度の傾向が見られる。例えば、低エネルギーの燃
料より高エネルギーの燃料を含んだガス発生剤組成物の
方が着火性が良い傾向にある。又、硝酸塩や金属酸化物
より、過塩素酸塩や塩素酸塩を酸化剤として含んだガス
発生剤組成物の方が着火性が良い傾向にある。さらに、
バインダーやスラグ形成剤は燃焼性を低下させるものが
多いので、バインダー量やスラグ形成剤が少ないガス発
生剤組成物の方が着火性が良い傾向にある。そして、ガ
ス発生剤組成物の酸素バランスも着火性に影響を与え、
普通、酸素バランスが０g/g付近で着火性が最も良い傾
向が見られる。これ以外にもガス発生剤組成物成 型体
の表面状態も着火性に影響を与え、表面に燃焼性を低下
させるようなものをコーティングさせることで着火性を
低下させることもできる。

【００１８】以上のように、ガス発生剤組成物及びガス
発生剤組成物成型体の着火性は多様であるが、１種類の
ガス発生剤組成物成型体をインフレータに用いる時には
インフレータの着火機構を適切に調整するため普通は問
題は発生しない。ところで、ここで言う着火機構の調整
とは、電気スクイブに流れる電流量、電気スクイブの火
薬量、エンハンサ剤の種類、形状及び量、エンハンサノ
ズルの形状及び数等を適正化することである。つまり、
種々の着火性の違うガス発生剤組成物及びガス発生剤組
成物成型体も１種類であれば着火機構の調整により適切
に燃焼させることができるということである。

【００１９】しかし、１つのインフレータの中に着火性
の違う２種類以上のガス発生剤組成物成型体を混在させ
ると、２種類以上の燃焼パターンが重なり合い、見か
け、全体として１つの燃焼パターンのように見える。着
火性の良いガス発生剤組成物成型体は直ちに燃焼を開始
してガスを発生するが、着火性の悪いガス発生剤組成物
成型体は少し遅れて燃焼を開始することになる。これを
適切に組み合わせることにより、初め少ない量のガスを
発生し、後に急激に多量のガスを発生させることができ
る。

【００２０】またガス発生剤の燃焼速度や表面積に応じ
て、ガス発生剤を配置する位置を調節することも出来
る。つまり燃焼速度が低いあるいは表面積が小さい場合
は、エンハンサ剤により近い位置に、また、燃焼速度が
大きいあるいは表面積が大きい場合は、エンハンサ剤か
らより遠い位置に置くことによってもコントロールする
ことが出来る。

【００２１】このため最大圧到達までの時間遅れがなく
初期着火段階のみを制御することができる。本発明の技
術は、この点でガス発生出力全体を若干低下させ初期段
階を制御するいわゆるデパワ−技術と根本的に異なると
認識すべきものである。

【００２２】本発明のガス発生剤組成物成型体は、結果
として前記の制御に関わる結果が得られる状態であれば
その形状は問わない。

【００２３】本発明のガス発生剤組成物は、燃料、酸化
剤等を粉末状で混合する乾式法又は水や有機溶剤等の存
在下で混合する湿式法により製造することができる。

【００２４】また、本発明のガス発生剤組成物は、所望
の形状に成型することもできる。例えば、打錠機を用い
て圧縮成型してペレットにしたり、ディスク成型機を用
いて圧縮成型してディスクにしたり、ペレットやディス
クを粉砕するか又はグラニュレータを用いて顆粒にした
り、圧伸機（押出成形機）を用いて押出成型して圧伸
薬（無孔、単孔、多孔）にしたり、圧延してフィルム状
又は板状に成型したりすることができる。

【００２５】これらの成型方法は、ガス発生剤組成物の
成型品に対して付与しようとする性質等に応じて適宜選
択することができる。例えば、押出成型法を適用した場
合、ウェブが薄いものを成型することが圧縮成型法より
も容易であるので、燃焼速度の遅い組成でも成型品を得
ることができる。さらに、押出成型法は成型が比較的短
時間ですむため大量生産に向いている。また、燃焼速度
が速い組成の場合は成型品のサイズを大きくできるため
に、より製造効率を上げることができる。そのほか、押
出成型法を適用した場合には、無孔、単孔、多孔等の複
雑な形状の成型品を製造できるため、種々の燃焼特性を
付与することができる。

【００２６】また、実際の使用にあたっては、同種の成
型体を使用しても良いし、別種の成型体を混ぜて使って
もよい。そして、２種類以上のガス発生剤組成物成型体
の混在のさせ方である が、１室の中に混在させてもよ
いし、完全に２室以上の部屋に区切って配置させてもよ
い。１室の中に配置する場合は単に複数の成型体を混
在させるだけでもよいし、十分に混合して、見かけ、１
種類の成型体のようにしてもよい。さらに、ガス発生剤
の燃焼時間を適切にコントロールする必要があるが、こ
れは成型体の大きさとインフレータ内の燃焼圧力により
調整される。普通、低圧で燃焼するように設計されたイ
ンフレータにおいては小さなガス発生剤組成物成型体が
要求されるが、高圧で燃焼するように設計されたインフ
レータにおいては大きなガス発生剤組成物成型体が要求
される。しかし、インフレータの燃焼圧力は約50〜約10
00kgf/cm2と製品によって広範囲に渡るため、成型体の
大きさは特に 限定されない。しかし、現在、インフレ
ータの外径は普通80mm以下であるので、それ以上の大き
さの成型体を使用したインフレータは商品価値を持たな
い。

【００２７】次に、本発明で使用される非アジド系ガス
発生剤組成物について説明する。

【００２８】本発明で使用される非アジド系ガス発生剤
組成物は、含窒素化合物、酸化剤から成るものが好まし
い。さらに、バインダーやスラグ形成剤を含有すること
もできる。

【００２９】本発明で用いられる含窒素化合物として
は、グアニジン誘導体、テトラゾール誘導体、ビテトラ
ゾール誘導体、トリアゾール誘導体、ヒドラジン誘導
体、トリアジン誘導体、アゾジカルボンアミド誘導体、
ジシアナミド誘導体から成る群から選ばれる１種又は２
種以上の混合物が挙げられる。これらの具体例として
は、ニトログアニジン、硝酸グアニジン、５−アミノテ
トラゾール、ビテトラゾールジアンモニウム塩、５−オ
キソ−１，２，４−トリアゾール、シアノグアニジン、
トリアミノグアニジン硝酸塩、トリヒドラジノトリアジ
ン、ビウレット、アゾジカルボンアミド、ビウレア、カ
ルボヒドラジド、カルボヒドラジド硝酸塩錯体、蓚酸ジ
ヒドラジド、ヒドラジン硝酸塩錯体、ナトリウムジシア
ナミド等を挙げることができる。

【００３０】これらの含窒素化合物の中ではテトラゾー
ル誘導体及びグアニジン誘導体から成る群から選ばれる
１種又は２種以上が好ましく、特にニトログアニジン、
硝酸グアニジン、シアノグアニジン、５−アミノテトラ
ゾールが好ましい。

【００３１】本発明に係わるガス発生剤組成物中の含窒
素化合物の配合割合は、分子式中の炭素元素、水素元素
及びその他の酸化される元素の数によって異なるが、通
常１０〜６０重量％の範囲が好ましく、１２〜５０重量
％の範囲が特に好ましい。

【００３２】本発明に係わるガス発生剤組成物に用いら
れる酸化剤としては種々のものが使用できる。

【００３３】酸化剤としては、酸素酸塩、金属酸化物及
び金属複酸化物から選ばれる１種以上を挙げることがで
きる。

【００３４】酸素酸塩としては、アンモニウム、アルカ
リ金属、アルカリ土類金属、アルカリ土類金属錯体、遷
移金属及び遷移金属錯体の硝酸塩、亜硝酸塩、塩素酸塩
又は過塩素酸塩を挙げることができる。

【００３５】このような酸素酸塩としては、例えば、硝
酸アンモニウム、硝酸ナトリウム、硝酸カリウム、硝酸
マグネシウム、硝酸ストロンチウム等の硝酸のアンモニ
ウム塩、アルカリ金属塩又はアルカリ土類金属塩；亜硝
酸アンモニウム、亜硝酸ナトリウム、亜硝酸カリウム、
亜硝酸マグネシウム、亜硝酸ストロンチウム等の亜硝酸
のアンモニウム塩、アルカリ金属塩又はアルカリ土類金
属塩；塩素酸アンモニウム、塩素酸ナトリウム、塩素酸
カリウム、塩素酸マグネシウム、塩素酸バリウム等の塩
素酸のアンモニウム塩、アルカリ金属塩又はアルカリ土
類金属塩；過塩素酸アンモニウム、過塩素酸ナトリウ
ム、過塩素酸カリウム、過塩素酸マグネシウム、過塩素
酸バリウム等の過塩素酸のアンモニウム塩、アルカリ金
属塩又はアルカリ土類金属塩；Mg(N2H4)2(NO3)2、Mg(N2
H4)2(ClO4)2等のアルカリ土類金属錯体の硝酸塩、過塩
素酸塩；Cu(NO3)2・3Cu(OH)2、Cu2(OH)3(NO3)、Co2(OH)3
(NO3)、Mn(OH)2(NO3)等の遷移金属の硝酸塩；Co(NH3)3
(NO3)3、Co(NH3)6(NO3)3、Cu(NH3)2(NO3)2、Co(NH3)3(N
O2)3、Co(NH3)6(ClO4)3等の遷移金属錯体の硝酸塩、亜
硝酸塩、過塩素酸塩を挙げることができる。

【００３６】金属酸化物及び金属複酸化物としては、
銅、コバルト、鉄、マンガン、ニッケル、亜鉛、モリブ
デン及びビスマスの酸化物又は複酸化物を挙げることが
できる。

【００３７】このような金属酸化物及び金属複酸化物と
しては、例えば、ＣｕＯ、Ｃｕ２Ｏ、Ｃｏ２Ｏ３、Ｃｏ
Ｏ、Ｃｏ３Ｏ４、Ｆｅ２Ｏ３、ＦｅＯ、Ｆｅ３Ｏ４、Ｍ
ｎＯ２、Ｍｎ２Ｏ３、Ｍｎ３Ｏ４、ＮｉＯ、ＺｎＯ、Ｍ
ｏＯ３、ＣｏＭｏＯ４、Ｂｉ２ＭｏＯ６又はＢｉ２Ｏ３
を挙げることができる。

【００３８】本発明に係わるガス発生剤組成物中の酸化
剤の配合割合は用いられるガス発生化合物の種類と量に
より絶対数値は異なるが４０〜９０重量％の範囲が好ま
しく、５０〜８８重量％の範囲が特に好ましい。

【００３９】本発明に係わるガス発生剤組成物中のバイ
ンダーは、組成物の燃焼挙動に大幅な悪影響を与えない
ものであれば何れでも使用可能である。本発明に用いら
れるバインダーの具体例としては、カルボキシメチルセ
ルロースの金属塩、ヒドロキシエチルセルロース、酢酸
セルロース、プロピオン酸セルロース、酢酸酪酸セルロ
ース、ニトロセルロース、微結晶性セルロース、グアガ
ム、ポリビニルアルコール、ポリアクリルアミド、澱粉
等の多糖誘導体、ステアリン酸カルシウム等の有機バイ
ンダーまたは二硫化モリブデン、酸性白土、タルク、ベ
ントナイト、ケイソウ土、カオリン、シリカ、アルミナ
等の無機バインダーが挙げられる。

【００４０】本発明においてバインダーをガス発生剤組
成物中に適量加えることは非常に効果がある。バインダ
ーを加える場合の配合割合は０〜15重量％の範囲が好ま
しい。量的には多い側でより成型体の破壊強度が強くな
るが、量が多いほど組成物中の炭素元素及び水素元素の
数が増大し、炭素元素の不完全燃焼生成物である微量Ｃ
Ｏガスの濃度が増大し、発生ガスの品質を低下させるた
め好ましくない。特に15重量％を超える量では酸化剤の
相対的存在割合の増大を必要とし、ガス発生化合物の相
対的割合が低下し、実用できるガス発生器システムの成
立が困難となる。

【００４１】本発明に係わるガス発生剤組成物中のスラ
グ形成剤の機能は、ガス発生剤組成物中の特に酸化剤成
分の分解によって生成するアルカリ金属又はアルカリ土
類金属の酸化物をミストとしてインフレータ外へ放出す
ることを避けるため液状から固体状に変えて燃焼室内に
止める機能であり、金属成分の違いによって最適化され
たスラグ形成剤を選ぶことができ る。

【００４２】スラグ形成剤の具体例としては、酸性白
土、シリカ、ベントナイト系、カオリン系等のアルミノ
ケイ酸塩を主成分とする天然に産する粘土；合成マイ
カ、合成カオリナイト、合成スメクタイト等の人工的粘
土；含水マグネシウムケイ酸塩鉱物の１種であるタルク
等；アルミナ、水酸化アルミニウム等；アルミナファイ
バー、セラミックファイバー、ガラスファイバー等の少
なくとも１種から選ばれたスラグ形成剤が挙げられ、こ
れらの中では酸性白土、アルミナ又はシリカが好まし
い。

【００４３】本発明においてスラグ形成剤は必須ではな
いがガス発生剤組成物中に適量加えることは非常に効果
がある。スラグ形成剤を加える場合の配合割合は１〜２
０重量％の範囲で変えることができるが、好ましくは３
〜１５重量％の範囲である。多すぎると線燃焼速度の低
下及びガス発生効率の低下をもたらし、少なすぎるとス
ラグ形成能を十分発揮することができない。

【００４４】次に、本発明のエアバッグ用ガス発生器シ
ステムについて説明する。

【００４５】本発明のガス発生器システムは、上記のよ
うにして得られる成型体を用い、ガス発生器によるタン
ク燃焼試験において所望のタンク最大圧をＰ(KPa)、タ
ンク圧の立ち上がり開始 からタンク最大圧Ｐ(KPa)到達
までの時間をＴミリ秒とした時、0.25×Ｔミリ秒後のタ
ン ク圧力が 0.20×Ｐ(KPa)以下であり、0.80×Ｔミリ
秒後のタンク圧力が 0.70×Ｐ(KPa)以上であることを特
徴とする。

【００４６】本発明に係わるガス発生器システムの構造
としては特に限定されないが、複数個のガス排出口を有
するハウジングと、前記ハウジング内に配設される点火
手段と、前記点火手段により点火されて燃焼ガスを発生
するガス発生手段と、前記ガス発生手段を収容する燃焼
室と、前記燃焼ガスの冷却及び燃焼残渣の捕集を果たす
フィルタ手段とを有し、前記フィルタ手段の外周が前記
ハウジングの外周壁内面と対向し、且つ両者の間に間隙
を形成するように設置されているものが好ましい。

【００４７】本発明に係わるガス発生器システムにおい
て、タンク最大圧Ｐ(KPa)と、タンク圧の立ち 上がり開
始からタンク最大圧Ｐ(KPa)到着までの時間Ｔミリ秒と
は、タンク最大圧Ｐ(KPa)が110〜220(KPa)で、タンク圧
の立ち上がり開始からタンク最大圧Ｐ(KPa)到着までの
時間Ｔが30〜50ミリ秒であるＤ（ドライバー）席用ガス
発生器システムに重点をおいて説明したが、本技術はＤ
席用システムに限定されるものではなく、例えば、最大
圧Ｐ(KPa)が350〜500(KPa)で、タンク圧の立ち上がり開
始からタンク最大圧Ｐ(KPa)到着までの時間Ｔが50〜70
ミリ秒であるＰ（パッセンジャー）席用ガス発生器シス
テムにも適用できるもので ある。

【００４８】

【実施例】以下実施例及び比較例をあげて本発明を具体
的に説明するが、本発明はこれらの実施例のみに限定さ
れるものではない。

【００４９】

【比較例１】ニトログアニジン55.1部（以下、部は重量
部を示す）、硝酸ストロンチウム44.9部を目開き300μ
ｍのふるいを使用して混合した。この混合粉をハンドプ
レスを使用して圧力100kg／cm2の加圧条件下で外径9.6m
m、長さ3.6mm、重量0.5gのペレットを作成した。

【００５０】得られたガス発生剤成型体を、容量1.04リ
ットルの小型タンクに取り付け、室温下、圧力100kg／c
m2、窒素雰囲気下で燃焼させた。試験で得られた圧力〜
時間曲線を図１に示し た。

【００５１】ここでは、燃焼曲線の特徴が見やすいよう
にタンク最大圧を100％、タンク圧の立ち上が り開始か
らタンク最大圧到着までの時間を100％とした。

【００５２】図１から明らかなように、この試験では、
初期の圧力上昇速度が速く、加害性の高い燃焼曲線とな
っていることが分かる。

【００５３】

【実施例１】比較例１と同様の方法で２種類のガス発生
剤成型体を得た。１つは（ニトログアニジン／硝酸スト
ロンチウム＝55.1部／44.9部）、外径9.6mm、長さ3.6m
m、重量0.5gのペレット で、もう１つは（ニトログア
ニジン／硝酸ストロンチウム／酸性白土＝55.1部／44.9
部／7.5部）、外径9.6mm、長さ10.8mm、重量1.5gのペレ
ットである。得られた２種類のガス発生剤成型体を比較
例１と同様な条件下で同時に燃焼させた。試験で得られ
た圧力〜時間曲線を図１に示した。

【００５４】図１から明らかなように、初期のタンク圧
力上昇速度が比較例１より穏かになっており、加害性の
低い燃焼曲線となっていることが分かる。

【００５５】

【実施例２】比較例１と同様の方法で２種類のガス発生
剤成型体を得た。１つは（ニトログアニジン／硝酸スト
ロンチウム＝55.1部／44.9部）、外径9.6mm、長さ3.6m
m、重量0.5gのペレット で、もう１つは（ニトログア
ニジン／硝酸ストロンチウム／酸性白土＝55.1部／44.9
部／7.5部）、外径9.6mm、長さ3.6mm、重量0.5gのペレ
ットである。得られた２種類のガス発 生剤成型体を比
較例１と同様な条件下で同時に燃焼させた。試験で得ら
れた圧力〜時間曲線を図１に示した。

【００５６】図１から明らかなように、初期のタンク圧
力上昇速度が比較例１より穏かになっており、加害性の
低い燃焼曲線となっていることが分かる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 比較例１及び実施例１〜２の試験で得られた
圧力〜時間曲線である。

Claims (10)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】着火性の違う２種類以上のガス発生剤組成
   物成型体の燃焼を組み合わせることによって、初め穏や
   かに燃焼が開始され、後に激しく燃焼することを特徴と
   するエアバッグガス発生剤組成物及びその成型体。
2. 【請求項２】エアバッグ用ガス発生剤組成物成型体であ
   って、該成型体を用いたガス発生器によるタンク燃焼試
   験において所望のタンク最大圧をＰ(KPa)、タンク圧の
   立ち上がり開始からタン ク最大圧Ｐ(KPa)到達までの時
   間をＴミリ秒とした時、0.25×Ｔミリ秒後のタンク圧力
   が 0.20×Ｐ(KPa)以下であり、0.80×Ｔミリ秒後のタン
   ク圧力が0.70×Ｐ(KPa)以上であるように調整されてい
   ることを特徴とする請求項１記載のエアバッグ用ガス発
   生剤組成物成型体。
3. 【請求項３】ガス発生剤組成物が含窒素化合物、酸化剤
   から成る請求項１〜２記載の成型体。
4. 【請求項４】さらに、バインダーを含有することを特徴
   とする請求項３記載の成型体。
5. 【請求項５】さらに、スラグ形成剤を含有することを特
   徴とする請求項３〜４記載の成型体。
6. 【請求項６】含窒素化合物がグアニジン誘導体、テトラ
   ゾ−ル誘導体、ビテトラゾ−ル誘導体、トリアゾール誘
   導体、ヒドラジン誘導体、トリアジン誘導体、アゾジカ
   ルボンアミド誘導体及びジシアナミド誘導体から成る群
   から選ばれる１種又は２種以上である請求項３〜５記載
   の成型体。
7. 【請求項７】請求項１〜６のいずれか一項に記載の成型
   体を用いたエアバッグ用ガス発生器システムであって、
   ガス発生器によるタンク燃焼試験において所望のタンク
   最大圧をＰ(KPa)、タン ク圧の立ち上がり開始からタン
   ク最大圧Ｐ(KPa)到達までの時間をＴミリ秒とした時、
   0.25×Ｔミリ秒後のタンク圧力が0.20×Ｐ(KPa)以下で
   あり、0.80×Ｔミリ秒後のタンク圧力が0.70×Ｐ(KPa)
   以上であることを特徴とするエアバッグ用ガス発生器シ
   ステム。
8. 【請求項８】ガス発生器が、複数個のガス排出口を有す
   るハウジングと、前記ハウジング内に配設される点火手
   段と、前記点火手段により点火されて燃焼ガスを発生す
   るガス発生手段と、前記ガス発生手段を収容する燃焼室
   と、前記燃焼ガスの冷却及び燃焼殘渣の捕集を果たすフ
   ィルタ手段とを有し、前記フィルタ手段の外周が前記ハ
   ウジングの外周壁内面と対向し、且つ両者の間に間隙を
   形成するように設置されていることを特徴とする請求項
   ７記載のエアバッグ用ガス発生器システム。
9. 【請求項９】タンク最大圧Ｐ(KPa)が 110〜220(KPa)
   で、タンク圧の立ち上がり開始からタンク最大圧 Ｐ(KP
   a)到着までの時間Ｔが30〜70ミリ秒である請求項７又は
   ８記載のエアバッグ用ガス 発生器システム。
10. 【請求項１０】タンク最大圧Ｐ(KPa)が 350〜500(KPa)
    で、タンク圧の立ち上がり開始からタンク最大圧 Ｐ(KP
    a)到着までの時間Ｔが50〜90ミリ秒である請求項７又は
    ８記載のエアバッグ用ガス 発生器システム。