JP2000162454A - 光カプラ及びそれを用いたマッハツェンダ型光合分波器 - Google Patents
光カプラ及びそれを用いたマッハツェンダ型光合分波器Info
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- JP2000162454A JP2000162454A JP30873798A JP30873798A JP2000162454A JP 2000162454 A JP2000162454 A JP 2000162454A JP 30873798 A JP30873798 A JP 30873798A JP 30873798 A JP30873798 A JP 30873798A JP 2000162454 A JP2000162454 A JP 2000162454A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】過剰損失及び損失の波長特性が小さい光カプラ
及びそれを用いたマッハツェンダ型光合分波器を提供す
る。 【解決手段】光カプラ１０のマルチモード導波路１１と
各シングルモード導波路１２〜１５の接続部近傍におい
てシングルモード導波路１２〜１５のコアの高さは一定
で、コア幅のみがマルチモード導波路１１に接近するに
つれてテーパ状に拡大するテーパ部１２ａ〜１５ａを形
成することにより、入力ビームのスポットサイズが拡大
した結果、励振された一次モードとの干渉の効率を大き
くすることができ、損失を小さくすることができる。
及びそれを用いたマッハツェンダ型光合分波器を提供す
る。 【解決手段】光カプラ１０のマルチモード導波路１１と
各シングルモード導波路１２〜１５の接続部近傍におい
てシングルモード導波路１２〜１５のコアの高さは一定
で、コア幅のみがマルチモード導波路１１に接近するに
つれてテーパ状に拡大するテーパ部１２ａ〜１５ａを形
成することにより、入力ビームのスポットサイズが拡大
した結果、励振された一次モードとの干渉の効率を大き
くすることができ、損失を小さくすることができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、光カプラ及びそれ
を用いたマッハツェンダ型光合分波器に関する。
を用いたマッハツェンダ型光合分波器に関する。
【０００２】
【従来の技術】特定の波長範囲の光を結合したり分離し
たりする光カプラやスプリッタ等の光素子は、主に方向
性結合器型、Ｘ分岐型（またはＹ分岐型）、ＭＭＩ（Ｍ
ｕｌｔｉｍｏｄｅ ｉｎｔｅｒｆｅｒｏｍｅｔｅｒ）型
に分類される。このうち方向性結合器は、理論上の過剰
損失は「ゼロ」であるが、損失及び分岐比の波長依存性
が大きく、損失が最低値をとる波長の値が、作製された
導波路のわずかな寸法の誤差によって大きく変わってし
まうという欠点がある。また、Ｘ分岐型（またはＹ分岐
型）の光素子は特性の波長依存性は小さいものの損失が
一般に大きい。
たりする光カプラやスプリッタ等の光素子は、主に方向
性結合器型、Ｘ分岐型（またはＹ分岐型）、ＭＭＩ（Ｍ
ｕｌｔｉｍｏｄｅ ｉｎｔｅｒｆｅｒｏｍｅｔｅｒ）型
に分類される。このうち方向性結合器は、理論上の過剰
損失は「ゼロ」であるが、損失及び分岐比の波長依存性
が大きく、損失が最低値をとる波長の値が、作製された
導波路のわずかな寸法の誤差によって大きく変わってし
まうという欠点がある。また、Ｘ分岐型（またはＹ分岐
型）の光素子は特性の波長依存性は小さいものの損失が
一般に大きい。
【０００３】これに対しＭＭＩ型の光素子は損失の波長
依存性は、方向性結合器等の光素子に比べて小さく、ま
た製造プロセスの寸法精度による偏差にも強いという利
点があり、最近注目されるようになった。
依存性は、方向性結合器等の光素子に比べて小さく、ま
た製造プロセスの寸法精度による偏差にも強いという利
点があり、最近注目されるようになった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、従来の各種
光回路に用いられていたＭＭＩ型の光カプラ１は、図５
に示すようにマルチモード励振部分であるマルチモード
導波路２への入出力導波路のコア３〜６の幅は、光ファ
イバ等の外部素子との接合部から一定であり、マルチモ
ード導波路２へ入出射するための最適な導波路構造とな
るように必ずしも調整されていない。そのため、マルチ
モード導波路２への入出射時にミスマッチが大きく、光
カプラ１による過剰損失が大きいか、あるいは所望の特
性が使用する波長域にわたって満足できないという問題
があった。なお、図５は従来の光カプラの平面図であ
る。
光回路に用いられていたＭＭＩ型の光カプラ１は、図５
に示すようにマルチモード励振部分であるマルチモード
導波路２への入出力導波路のコア３〜６の幅は、光ファ
イバ等の外部素子との接合部から一定であり、マルチモ
ード導波路２へ入出射するための最適な導波路構造とな
るように必ずしも調整されていない。そのため、マルチ
モード導波路２への入出射時にミスマッチが大きく、光
カプラ１による過剰損失が大きいか、あるいは所望の特
性が使用する波長域にわたって満足できないという問題
があった。なお、図５は従来の光カプラの平面図であ
る。
【０００５】また、従来検討されてきた光カプラを用い
たマッハツェンダ型光合分波器は、その構成要素の光カ
プラが、大きな損失や分岐比の波長依存性を有するため
に特定の狭い波長帯域でしか使用できなかったという問
題があった。
たマッハツェンダ型光合分波器は、その構成要素の光カ
プラが、大きな損失や分岐比の波長依存性を有するため
に特定の狭い波長帯域でしか使用できなかったという問
題があった。
【０００６】そこで、本発明の目的は、上記課題を解決
し、過剰損失及び損失の波長特性が小さい光カプラ及び
それを用いたマッハツェンダ型光合分波器を提供するこ
とにある。
し、過剰損失及び損失の波長特性が小さい光カプラ及び
それを用いたマッハツェンダ型光合分波器を提供するこ
とにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に本発明の光カプラは、基板上に形成されたマルチモー
ド導波路の少なくとも一端に複数のシングルモード導波
路が接続された光カプラにおいて、マルチモード導波路
と接続される各シングルモード導波路の端部がコアの高
さ一定でコア幅のみがマルチモード導波路に接近するに
つれてテーパ状に拡大しているものである。
に本発明の光カプラは、基板上に形成されたマルチモー
ド導波路の少なくとも一端に複数のシングルモード導波
路が接続された光カプラにおいて、マルチモード導波路
と接続される各シングルモード導波路の端部がコアの高
さ一定でコア幅のみがマルチモード導波路に接近するに
つれてテーパ状に拡大しているものである。
【０００８】上記構成に加え本発明の光カプラのシング
ルモード導波路とマルチモード導波路との接続部におけ
る隣接するシングルモード導波路のコア幅は、テーパ部
以外のコア幅の１．５倍から２．５倍の範囲で拡大され
ているのが好ましい。
ルモード導波路とマルチモード導波路との接続部におけ
る隣接するシングルモード導波路のコア幅は、テーパ部
以外のコア幅の１．５倍から２．５倍の範囲で拡大され
ているのが好ましい。
【０００９】上記構成に加え本発明の光カプラのシング
ルモード導波路とマルチモード導波路との接続部におけ
る隣接するシングルモード導波路の間隔は、少なくとも
テーパ部以外のシングルモード導波路のコア幅よりも広
いのが好ましい。
ルモード導波路とマルチモード導波路との接続部におけ
る隣接するシングルモード導波路の間隔は、少なくとも
テーパ部以外のシングルモード導波路のコア幅よりも広
いのが好ましい。
【００１０】上記構成に加え本発明の光カプラのシング
ルモード導波路とマルチモード導波路との接続部の近傍
のシングルモード導波路のコア幅が変化するテーパ部の
長さは、少なくともマルチモード導波路のコア幅の３倍
以上であるのが好ましい。
ルモード導波路とマルチモード導波路との接続部の近傍
のシングルモード導波路のコア幅が変化するテーパ部の
長さは、少なくともマルチモード導波路のコア幅の３倍
以上であるのが好ましい。
【００１１】上記構成に加え本発明の光カプラのマルチ
モード導波路に隣接して接続されるシングルモード導波
路は、その導波路の中心間の距離が、マルチモード導波
路のコア幅の１／２．５〜１／３．５の範囲であるのが
好ましい。
モード導波路に隣接して接続されるシングルモード導波
路は、その導波路の中心間の距離が、マルチモード導波
路のコア幅の１／２．５〜１／３．５の範囲であるのが
好ましい。
【００１２】上記構成に加え本発明の光カプラの出力側
のシングルモード導波路に分岐される光パワーの比が
１：１であるのが好ましい。
のシングルモード導波路に分岐される光パワーの比が
１：１であるのが好ましい。
【００１３】本発明のマッハツェンダ型光合分波器は、
平面基板上に形成されたマルチモード導波路の少なくと
も一端に複数のシングルモード導波路が接続され、マル
チモード導波路と接続される各シングルモード導波路の
端部がコアの高さ一定でコア幅のみがマルチモード導波
路に接近するにつれてテーパ状に拡大している光カプラ
を少なくとも二つ用い、各光カプラ間を等価光路長差の
異なる２本の導波路によって接続されているものであ
る。
平面基板上に形成されたマルチモード導波路の少なくと
も一端に複数のシングルモード導波路が接続され、マル
チモード導波路と接続される各シングルモード導波路の
端部がコアの高さ一定でコア幅のみがマルチモード導波
路に接近するにつれてテーパ状に拡大している光カプラ
を少なくとも二つ用い、各光カプラ間を等価光路長差の
異なる２本の導波路によって接続されているものであ
る。
【００１４】上記構成に加え本発明のマッハツェンダ型
光合分波器は、コアとクラッドとの比屈折率差が０．５
〜０．８％の範囲にある導波路によって構成されている
のが好ましい。
光合分波器は、コアとクラッドとの比屈折率差が０．５
〜０．８％の範囲にある導波路によって構成されている
のが好ましい。
【００１５】上記構成に加え本発明のマッハツェンダ型
光合分波器は、１５２０〜１５８０nmの波長帯の光を合
分波するのが好ましい。
光合分波器は、１５２０〜１５８０nmの波長帯の光を合
分波するのが好ましい。
【００１６】ここでＭＭＩ型の光カプラの特性は、その
構造に大きく依存する。本発明によれば、ＭＭＩ型の光
カプラのマルチモード導波路と各シングルモード導波路
の接続部近傍においてシングルモード導波路のコアの高
さは一定で、コア幅のみがマルチモード導波路に接近す
るにつれてテーパ状に拡大するテーパ部を形成すること
により、入力ビームのスポットサイズが拡大した結果、
励振された一次モードとの干渉の効率を大きくすること
ができ、損失を小さくすることができる。
構造に大きく依存する。本発明によれば、ＭＭＩ型の光
カプラのマルチモード導波路と各シングルモード導波路
の接続部近傍においてシングルモード導波路のコアの高
さは一定で、コア幅のみがマルチモード導波路に接近す
るにつれてテーパ状に拡大するテーパ部を形成すること
により、入力ビームのスポットサイズが拡大した結果、
励振された一次モードとの干渉の効率を大きくすること
ができ、損失を小さくすることができる。
【００１７】特に、シングルモード導波路とマルチモー
ド導波路との接続部におけるシングルモード導波路のコ
ア幅は、テーパ部以外のコアの幅の１．５〜２．５倍の
範囲で拡大することによって過剰損失が最小となる。
ド導波路との接続部におけるシングルモード導波路のコ
ア幅は、テーパ部以外のコアの幅の１．５〜２．５倍の
範囲で拡大することによって過剰損失が最小となる。
【００１８】また、シングルモード導波路とマルチモー
ド導波路との接続部で隣接するシングルモード導波路の
間隔は、少なくともテーパ部以外のシングルモード導波
路のコア幅よりも広くなるようにすることによって所望
の分岐比が安定して得られるようになる。
ド導波路との接続部で隣接するシングルモード導波路の
間隔は、少なくともテーパ部以外のシングルモード導波
路のコア幅よりも広くなるようにすることによって所望
の分岐比が安定して得られるようになる。
【００１９】さらに、シングルモード導波路とマルチモ
ード導波路との接続部の近傍におけるシングルモード導
波路のコア幅が変化するテーパ部の長さを、少なくとも
マルチモード導波路のコア幅の３倍以上になるようにす
ることによっても過剰損失を低減することができる。
ード導波路との接続部の近傍におけるシングルモード導
波路のコア幅が変化するテーパ部の長さを、少なくとも
マルチモード導波路のコア幅の３倍以上になるようにす
ることによっても過剰損失を低減することができる。
【００２０】さらにまた、マルチモード導波路に接続さ
れ隣接するシングルモード導波路は、その導波路の中心
間の距離が、マルチモード導波路のコア幅の１／２．５
〜１／３．５の範囲にあるようにすることにより、結合
長がより短くなり小型化することができる。これは、Ｍ
ＭＩを３dBカプラとする場合、その結合長は、励振され
た全てのモードの位相が整合する条件を満たすことが必
要となるが、シングルモード導波路の中心間の距離をマ
ルチモード導波路のコア幅の１／２．５〜１／３．５と
した場合には、光の入力位置が２次、５次、８次モード
などｍｏｄ3 ν＝２のモードの節の位置に当たるため
に、それらのモードは励振されず、位相の整合に必要な
モードの数が少なくできるからである。
れ隣接するシングルモード導波路は、その導波路の中心
間の距離が、マルチモード導波路のコア幅の１／２．５
〜１／３．５の範囲にあるようにすることにより、結合
長がより短くなり小型化することができる。これは、Ｍ
ＭＩを３dBカプラとする場合、その結合長は、励振され
た全てのモードの位相が整合する条件を満たすことが必
要となるが、シングルモード導波路の中心間の距離をマ
ルチモード導波路のコア幅の１／２．５〜１／３．５と
した場合には、光の入力位置が２次、５次、８次モード
などｍｏｄ3 ν＝２のモードの節の位置に当たるため
に、それらのモードは励振されず、位相の整合に必要な
モードの数が少なくできるからである。
【００２１】また、本発明の光カプラの出力側のシング
ルモード導波路に分岐される光パワーの比が約１：１で
あるようにすることによって、マッハツェンダ回路を構
成したときに、二つの出力ポート間の光出力の損失クロ
ストークをより大きくすることができる。
ルモード導波路に分岐される光パワーの比が約１：１で
あるようにすることによって、マッハツェンダ回路を構
成したときに、二つの出力ポート間の光出力の損失クロ
ストークをより大きくすることができる。
【００２２】このようなマッハツェンダ型光合分波器
は、コアとクラッドとの比屈折率差が０．５〜０．８％
の範囲にある石英導波路によって構成することが可能で
あり、これによって、小型で通常の光ファイバとの接続
に有利な平面型光合分波器を構成できる。また、光合分
波器によって、１５２０〜１５８０nmの波長帯の光を合
分波すれば、波長多重伝送システムにおいて、波長モニ
タやチャネル数の増加等を目的として各種デバイスを構
成することができる。
は、コアとクラッドとの比屈折率差が０．５〜０．８％
の範囲にある石英導波路によって構成することが可能で
あり、これによって、小型で通常の光ファイバとの接続
に有利な平面型光合分波器を構成できる。また、光合分
波器によって、１５２０〜１５８０nmの波長帯の光を合
分波すれば、波長多重伝送システムにおいて、波長モニ
タやチャネル数の増加等を目的として各種デバイスを構
成することができる。
【００２３】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を添付
図面に基づいて詳述する。
図面に基づいて詳述する。
【００２４】図１は本発明の光カプラの一実施の形態を
示す平面図である。
示す平面図である。
【００２５】この光カプラ１０はＭＭＩ型の光カプラで
あり、基板上に形成されたマルチモード導波路１１と、
マルチモード導波路１１の両端に二つずつシングルモー
ド導波路１２〜１５が接続されている。マルチモード導
波路１１と各シングルモード導波路１２〜１５との接続
部の近傍のシングルモード導波路のコアは、その高さが
一定でコア幅のみがマルチモード導波路に接近するにつ
れてテーパ状に拡大している。
あり、基板上に形成されたマルチモード導波路１１と、
マルチモード導波路１１の両端に二つずつシングルモー
ド導波路１２〜１５が接続されている。マルチモード導
波路１１と各シングルモード導波路１２〜１５との接続
部の近傍のシングルモード導波路のコアは、その高さが
一定でコア幅のみがマルチモード導波路に接近するにつ
れてテーパ状に拡大している。
【００２６】この光カプラ１０は、各シングルモード導
波路１２〜１５に接続される光ファイバとのミスマッチ
による損失の低減と、素子サイズの小形化とを図るた
め、光カプラを構成する光導波路を、石英系導波路で形
成し、その石英系導波路のコアとクラッドとの比屈折率
差を０．７５％としたものである。コアにはＴｉあるい
はＧｅを添加したＳｉＯ2 を用い、クラッドには純粋Ｓ
ｉＯ2 あるいはＢ及びＰを添加したＳｉＯ2 を用いた。
波路１２〜１５に接続される光ファイバとのミスマッチ
による損失の低減と、素子サイズの小形化とを図るた
め、光カプラを構成する光導波路を、石英系導波路で形
成し、その石英系導波路のコアとクラッドとの比屈折率
差を０．７５％としたものである。コアにはＴｉあるい
はＧｅを添加したＳｉＯ2 を用い、クラッドには純粋Ｓ
ｉＯ2 あるいはＢ及びＰを添加したＳｉＯ2 を用いた。
【００２７】この光カプラ１０の光導波路のコアの高さ
はマルチモード導波路１１及び入出力のシングルモード
導波路１２〜１５共に６μｍである。入出力のシングル
モード導波路１２〜１５のコア幅は、コア高さに等しい
６μｍからマルチモード導波路１１への入出力部にいく
につれてテーパ状に太くなっており、接続部でのシング
ルモード導波路１２〜１５のコア幅は１２μｍとした。
はマルチモード導波路１１及び入出力のシングルモード
導波路１２〜１５共に６μｍである。入出力のシングル
モード導波路１２〜１５のコア幅は、コア高さに等しい
６μｍからマルチモード導波路１１への入出力部にいく
につれてテーパ状に太くなっており、接続部でのシング
ルモード導波路１２〜１５のコア幅は１２μｍとした。
【００２８】マルチモード導波路１１のコア幅は７０μ
ｍで、長さは３．３mmとした。入出力のシングルモード
導波路１２〜１５の中心間距離はマルチモード導波路１
１のコア幅の１／３倍とした。従ってシングルモード導
波路１２〜１５とマルチモード導波路１１との接続部に
おけるシングルモード導波路１２〜１５の間隔は１１．
３μｍである。また、シングルモード導波路１２〜１５
のテーパ部１２ａ〜１５ａの長さは２５０μｍ、すなわ
ちマルチモード導波路１１のコア幅の３倍以上とした。
ｍで、長さは３．３mmとした。入出力のシングルモード
導波路１２〜１５の中心間距離はマルチモード導波路１
１のコア幅の１／３倍とした。従ってシングルモード導
波路１２〜１５とマルチモード導波路１１との接続部に
おけるシングルモード導波路１２〜１５の間隔は１１．
３μｍである。また、シングルモード導波路１２〜１５
のテーパ部１２ａ〜１５ａの長さは２５０μｍ、すなわ
ちマルチモード導波路１１のコア幅の３倍以上とした。
【００２９】図２は図１に示した光カプラの入出力部の
コア幅と過剰損失との関係を示す図であり、横軸が接合
部におけるシングルモード導波路のコア幅を示し、縦軸
が過剰損失を示す。
コア幅と過剰損失との関係を示す図であり、横軸が接合
部におけるシングルモード導波路のコア幅を示し、縦軸
が過剰損失を示す。
【００３０】同図より過剰損失は、従来のコア高さとコ
ア幅とが等しいＭＭＩ型の光カプラと比較して、コア幅
が約１２．５μｍとなる場合、０．１５dBから０．０３
dBに低減されたことが分る。
ア幅とが等しいＭＭＩ型の光カプラと比較して、コア幅
が約１２．５μｍとなる場合、０．１５dBから０．０３
dBに低減されたことが分る。
【００３１】このようにＭＭＩ型の光カプラの構造を最
適化することにより、比較的広い波長帯域において分岐
される光パワーの比が約１：１となる光カプラが再現性
よく形成できた。
適化することにより、比較的広い波長帯域において分岐
される光パワーの比が約１：１となる光カプラが再現性
よく形成できた。
【００３２】図３は図１に示した光カプラを用いたマッ
ハツェンダ型光合分波器の平面図である。
ハツェンダ型光合分波器の平面図である。
【００３３】マッハツェンダ型光合分波器２０は、二つ
の同一のＭＭＩ型の光カプラ１０−１、１０−２と、両
光カプラ１０−１、１０−２との間に接続された光路長
の異なる二つのアーム導波路２１、２２と、光カプラ１
０−１に接続された二つのシングルモード導波路２３、
２４と、光カプラ１０−２に接続された二つのシングル
モード導波路２５、２６とで構成されている。
の同一のＭＭＩ型の光カプラ１０−１、１０−２と、両
光カプラ１０−１、１０−２との間に接続された光路長
の異なる二つのアーム導波路２１、２２と、光カプラ１
０−１に接続された二つのシングルモード導波路２３、
２４と、光カプラ１０−２に接続された二つのシングル
モード導波路２５、２６とで構成されている。
【００３４】マッハツェンダ型光合分波器２０の全長は
約３０mmであり、二つのアーム導波路２１、２２の光路
長差は分波周波数間隔が５０ＧＨｚとなるような値に設
定されている。
約３０mmであり、二つのアーム導波路２１、２２の光路
長差は分波周波数間隔が５０ＧＨｚとなるような値に設
定されている。
【００３５】図４は図１に示した光カプラの損失スペク
トルを示す図であり、横軸が波長を示し、縦軸が損失を
示す。
トルを示す図であり、横軸が波長を示し、縦軸が損失を
示す。
【００３６】同図より、クロストーク２８dB以上、過剰
損失１dB以下となる波長帯域幅が、エルビウムドープフ
ァイバ増幅器（ＥＤＦＡ）の増幅波長帯域にあたる波長
１５４５nmを中心として約４０nmとなったことが分る。
損失１dB以下となる波長帯域幅が、エルビウムドープフ
ァイバ増幅器（ＥＤＦＡ）の増幅波長帯域にあたる波長
１５４５nmを中心として約４０nmとなったことが分る。
【００３７】以上において本発明によれば、 (1) 低損失で、製造プロセス精度に素子特性が大きく依
存しない光カプラを実現できる。
存しない光カプラを実現できる。
【００３８】(2) 小型で、広い波長範囲において、大き
なクロストークが得られる光合分波器を構築できる。
なクロストークが得られる光合分波器を構築できる。
【００３９】
【発明の効果】以上要するに本発明によれば、次のよう
な優れた効果を発揮する。
な優れた効果を発揮する。
【００４０】過剰損失及び損失の波長特性が小さい光カ
プラ及びそれを用いたマッハツェンダ型光合分波器の提
供を実現することができる。
プラ及びそれを用いたマッハツェンダ型光合分波器の提
供を実現することができる。
【図１】本発明の光カプラの一実施の形態を示す平面図
である。
である。
【図２】図１に示した光カプラの入出力部のコア幅と過
剰損失との関係を示す図である。
剰損失との関係を示す図である。
【図３】図１に示した光カプラを用いたマッハツェンダ
型光合分波器の平面図である。
型光合分波器の平面図である。
【図４】図１に示した光カプラの損失スペクトルを示す
図である。
図である。
【図５】従来の光カプラの平面図である。
１０ 光カプラ １１ マルチモード導波路 １２〜１５ シングルモード導波路 １２ａ〜１５ａ テーパ部
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 上塚 尚登 茨城県日立市日高町５丁目１番１号 日立 電線株式会社オプトロシステム研究所内 (72)発明者 本郷 晃史 茨城県日立市日高町５丁目１番１号 日立 電線株式会社オプトロシステム研究所内 Ｆターム(参考） 2H047 KA12 KA13 LA18 TA12 TA35
Claims (9)
- 【請求項１】基板上に形成されたマルチモード導波路の
少なくとも一端に複数のシングルモード導波路が接続さ
れた光カプラにおいて、上記マルチモード導波路と接続
される側の各シングルモード導波路の端部がコアの高さ
一定でコア幅のみがマルチモード導波路に接近するにつ
れてテーパ状に拡大していることを特徴とする光カプ
ラ。 - 【請求項２】上記シングルモード導波路と上記マルチモ
ード導波路との接続部における隣接するシングルモード
導波路のコア幅は、テーパ部以外のコア幅の１．５倍か
ら２．５倍の範囲で拡大されている請求項１に記載の光
カプラ。 - 【請求項３】上記シングルモード導波路と上記マルチモ
ード導波路との接続部における隣接するシングルモード
導波路の間隔は、少なくともテーパ部以外のシングルモ
ード導波路のコア幅よりも広い請求項１に記載の光カプ
ラ。 - 【請求項４】上記シングルモード導波路と上記マルチモ
ード導波路との接続部の近傍のシングルモード導波路の
コア幅が変化するテーパ部の長さは、少なくともマルチ
モード導波路のコア幅の３倍以上である請求項１に記載
の光カプラ。 - 【請求項５】上記マルチモード導波路に接続され隣接す
るシングルモード導波路は、その導波路の中心間の距離
が、上記マルチモード導波路のコア幅の１／２．５〜１
／３．５の範囲である請求項１に記載の光カプラ。 - 【請求項６】出力側のシングルモード導波路に分岐され
る光パワーの比が１：１である請求項１に記載の光カプ
ラ。 - 【請求項７】平面基板上に形成されたマルチモード導波
路の少なくとも一端に複数のシングルモード導波路が接
続され、上記マルチモード導波路と接続される側の各シ
ングルモード導波路の端部がコアの高さ一定でコア幅の
みがマルチモード導波路に接近するにつれてテーパ状に
拡大している光カプラを少なくとも二つ用い、各光カプ
ラ間を等価光路長差の異なる２本の導波路によって接続
されていることを特徴とするマッハツェンダ型光合分波
器。 - 【請求項８】上記コアとクラッドとの比屈折率差が０．
５〜０．８％の範囲にある導波路によって構成されてい
る請求項７に記載のマッハツェンダ型光合分波器。 - 【請求項９】１５２０〜１５８０nmの波長帯の光を合分
波する請求項７に記載のマッハツェンダ型光合分波器。
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|---|---|---|---|
| JP30873798A JP2000162454A (ja) | 1998-09-25 | 1998-10-29 | 光カプラ及びそれを用いたマッハツェンダ型光合分波器 |
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|---|---|---|---|
| JP10-271813 | 1998-09-25 | ||
| JP27181398 | 1998-09-25 | ||
| JP30873798A JP2000162454A (ja) | 1998-09-25 | 1998-10-29 | 光カプラ及びそれを用いたマッハツェンダ型光合分波器 |
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|---|---|
| JP2000162454A true JP2000162454A (ja) | 2000-06-16 |
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ID=26549895
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|---|---|
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