JP2000150273A - 非接触給電用変圧器 - Google Patents
非接触給電用変圧器Info
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- JP2000150273A JP2000150273A JP10314424A JP31442498A JP2000150273A JP 2000150273 A JP2000150273 A JP 2000150273A JP 10314424 A JP10314424 A JP 10314424A JP 31442498 A JP31442498 A JP 31442498A JP 2000150273 A JP2000150273 A JP 2000150273A
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- transformer
- power supply
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 励磁電流が増大するのを防止するとともに、
大空隙長においても大電力を伝送することができるよう
にする。 【解決手段】 充電スタンド等に設ける1次側カプラの
コアに流す電力に応じて励磁電流を発生する2次側カプ
ラのコア1が、複数個の略扇形形状の分割体2を接合し
て一つの円盤形状に形成されてなる。
大空隙長においても大電力を伝送することができるよう
にする。 【解決手段】 充電スタンド等に設ける1次側カプラの
コアに流す電力に応じて励磁電流を発生する2次側カプ
ラのコア1が、複数個の略扇形形状の分割体2を接合し
て一つの円盤形状に形成されてなる。
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】この発明は、電気自動車や電
気自転車或いは電気機器等の各種機器への給電若しくは
充電を非接触で行う非接触給電用変圧器に関するもので
ある。
気自転車或いは電気機器等の各種機器への給電若しくは
充電を非接触で行う非接触給電用変圧器に関するもので
ある。
【0002】
【従来の技術】例えば、電気自動車用の非接触式充電器
のように、電力を1次と2次とに分割可能な変圧器を介
して伝達する手段が提案され、開発されている。このよ
うな変圧器にあっては、1次、2次のコア間にある程度
の空隙を設けているが、変圧器の小型化のために、例え
ば100kHz前後の高周波が使用されている。このと
きの印加電圧のピーク値をV、その周波数をf、コアの
断面積をA、巻数をN及びコアの磁束密度Bには次の関
係がある。 ここで、kは波形率で、正弦波では1.11、方形波で
は1である。即ち、一定のVではfを高くするほどNA
Bは小さくて良い。
のように、電力を1次と2次とに分割可能な変圧器を介
して伝達する手段が提案され、開発されている。このよ
うな変圧器にあっては、1次、2次のコア間にある程度
の空隙を設けているが、変圧器の小型化のために、例え
ば100kHz前後の高周波が使用されている。このと
きの印加電圧のピーク値をV、その周波数をf、コアの
断面積をA、巻数をN及びコアの磁束密度Bには次の関
係がある。 ここで、kは波形率で、正弦波では1.11、方形波で
は1である。即ち、一定のVではfを高くするほどNA
Bは小さくて良い。
【0003】ここで、巻数Nを小さくすると、所要の電
流を流す巻線の窓面積が小さくなり、断面積Aを小さく
すると、直接、コアが小さくなる。また磁束密度Bを小
さくすると、コアの鉄損が下がり、所要の放熱面積を小
さくすることができる。いずれも、変圧器の小型化に寄
与する要素である。
流を流す巻線の窓面積が小さくなり、断面積Aを小さく
すると、直接、コアが小さくなる。また磁束密度Bを小
さくすると、コアの鉄損が下がり、所要の放熱面積を小
さくすることができる。いずれも、変圧器の小型化に寄
与する要素である。
【0004】他方、変圧器の励磁電流は、変圧器のコア
間の空隙が大きくなると増大する。コアの断面積をAc
、平均磁路長をlc、空隙の断面積をAgi、空隙長を l
gi(i=1〜n)とすると、コアの励磁インダクタン
スLeと巻数Nとの間には次式(2)の関係がある。 (Carlson Gisser, Flectrical Engineering, second e
dition, Addison Wesley)
間の空隙が大きくなると増大する。コアの断面積をAc
、平均磁路長をlc、空隙の断面積をAgi、空隙長を l
gi(i=1〜n)とすると、コアの励磁インダクタン
スLeと巻数Nとの間には次式(2)の関係がある。 (Carlson Gisser, Flectrical Engineering, second e
dition, Addison Wesley)
【0005】たとえば、リングコアで1個所に空隙があ
る場合は(2) 式のi=1となり、またコア断面積Ac
と空隙断面積Ag1はコア断面直径をRとすると、空隙
部の磁束の広がり(フリンジングと呼ばれる)を考慮し
て、次の(3)式のようになる。
る場合は(2) 式のi=1となり、またコア断面積Ac
と空隙断面積Ag1はコア断面直径をRとすると、空隙
部の磁束の広がり(フリンジングと呼ばれる)を考慮し
て、次の(3)式のようになる。
【0006】これを(2)式に代入すると、次式(4)
を得る。 ここにμoは真空の透磁率で4π×10-7、μsはコア
の比透磁率でフェライトコアの場合には数千程度であ
る。(4)式より平均磁路長さlcや空隙長さlg1が
大きくなると、これらに反比例して励磁インダクタンス
Leが小さくなり、励磁インダクタンスLeを一定に保
とうとするとリング断面積Rや巻数Nを大きくする必要
があることが解る。
を得る。 ここにμoは真空の透磁率で4π×10-7、μsはコア
の比透磁率でフェライトコアの場合には数千程度であ
る。(4)式より平均磁路長さlcや空隙長さlg1が
大きくなると、これらに反比例して励磁インダクタンス
Leが小さくなり、励磁インダクタンスLeを一定に保
とうとするとリング断面積Rや巻数Nを大きくする必要
があることが解る。
【0007】励磁電流のピーク値Ieは印加電圧Vが正
弦波の場合、次式(5)となる。 印加電圧Vが方形波の場合は、次式(6)となる。 いずれも、周波数を高くすると励磁電流が減少する。
弦波の場合、次式(5)となる。 印加電圧Vが方形波の場合は、次式(6)となる。 いずれも、周波数を高くすると励磁電流が減少する。
【0008】電気自動車の非接触給電における変圧器
は、手持ち式と固定式とに大別され、手持ち式では1次
側(地上)をカプラ、2次側(車載)をインレットと称
する。固定式では、地面あるいは壁面に1次側が設置さ
れ、車体の側面あるいは底面に2次側が設置される。手
持ち式では、コア間の空隙は1mm程度、固定式では2〜
3mm程度である。この程度の空隙長で励磁電流を抑制す
るには空隙部の面積を大きくしなければならない。
は、手持ち式と固定式とに大別され、手持ち式では1次
側(地上)をカプラ、2次側(車載)をインレットと称
する。固定式では、地面あるいは壁面に1次側が設置さ
れ、車体の側面あるいは底面に2次側が設置される。手
持ち式では、コア間の空隙は1mm程度、固定式では2〜
3mm程度である。この程度の空隙長で励磁電流を抑制す
るには空隙部の面積を大きくしなければならない。
【0009】ここで、従来の手持ち式変圧器(アメリカ
自動車技術規格、SAEJ1773)として、例えば図
8及び図9に示すものがある。即ち、この変圧器は、充
電する場合に、1次コア100の上下に2次コア101
が1次コア100を上下で挟むように挿入させる構成の
ものである。ここで、この手持ち式変圧器の仕様につい
て、以下の表1に示す。
自動車技術規格、SAEJ1773)として、例えば図
8及び図9に示すものがある。即ち、この変圧器は、充
電する場合に、1次コア100の上下に2次コア101
が1次コア100を上下で挟むように挿入させる構成の
ものである。ここで、この手持ち式変圧器の仕様につい
て、以下の表1に示す。
【表1】
【0010】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、この手
持ち式の変圧器にあっては、例えば空隙長が0.75m
m、空隙部の面積は20cm2である。しかしながら、
このような構成のものにあっては、(2)式により、巻
数N=4として、空隙長lgと励磁インダクタンスLe
との関係を求めると、図10のようになり、急激に励磁
インダクタンスLeが低下するので、励磁電流が増大す
るという欠点がある。なお、図10において、実線が計
算(理論)値、点線が実測値である。
持ち式の変圧器にあっては、例えば空隙長が0.75m
m、空隙部の面積は20cm2である。しかしながら、
このような構成のものにあっては、(2)式により、巻
数N=4として、空隙長lgと励磁インダクタンスLe
との関係を求めると、図10のようになり、急激に励磁
インダクタンスLeが低下するので、励磁電流が増大す
るという欠点がある。なお、図10において、実線が計
算(理論)値、点線が実測値である。
【0011】また、据置き式の変圧器(フランス ED
F、ルノー社)として、図11に示すように、カプラの
コア102が、扇形に8分割されたフェライト103か
ら構成されており、このフエライト103内部の磁界は
0.2T(テスラ)に制限されているものが知られてい
る。また、この据置き式の変圧器にあっては、アルミニ
ュウムケースの中にモールドされて電気絶縁と防水とが
施され、過酷な都市の気候に耐えられるようになってい
る。
F、ルノー社)として、図11に示すように、カプラの
コア102が、扇形に8分割されたフェライト103か
ら構成されており、このフエライト103内部の磁界は
0.2T(テスラ)に制限されているものが知られてい
る。また、この据置き式の変圧器にあっては、アルミニ
ュウムケースの中にモールドされて電気絶縁と防水とが
施され、過酷な都市の気候に耐えられるようになってい
る。
【0012】この据置き式の変圧器であっては、次の表
2に示すように、
2に示すように、
【表2】 このコア102の最小断面は図12でα面である。以下
に、図12のα面、β面、γ面の断面積の計算を示す。 α面:(π×7−0.5×8)×0.6=10.8cm
2、 β面:π(72−52)/4=18.85cm2、 γ面:π(182−162)/4=53.4cm2、 Acを10.8cm2とする。ここで、α面断面積につい
ては、各(8個の)フェライト103の接着剤層(図
略)の厚さを0.5cmとして減算してある。平均磁路
長lcは次のようになる。 lc=2×(5.5+1.8)=14.6(cm) μsを5000とする。
に、図12のα面、β面、γ面の断面積の計算を示す。 α面:(π×7−0.5×8)×0.6=10.8cm
2、 β面:π(72−52)/4=18.85cm2、 γ面:π(182−162)/4=53.4cm2、 Acを10.8cm2とする。ここで、α面断面積につい
ては、各(8個の)フェライト103の接着剤層(図
略)の厚さを0.5cmとして減算してある。平均磁路
長lcは次のようになる。 lc=2×(5.5+1.8)=14.6(cm) μsを5000とする。
【0013】面βと面γについて空隙の断面積は、“フ
リンジング”を考慮し、各寸法に空隙長lg(mm)を加
えてそれぞれAg1およびAg2として次式(7)のよ
うに計算される。 励磁インダクタンスLeは式(1)から式(4)とこれ
らの値を用い次式(8)のように計算される。
リンジング”を考慮し、各寸法に空隙長lg(mm)を加
えてそれぞれAg1およびAg2として次式(7)のよ
うに計算される。 励磁インダクタンスLeは式(1)から式(4)とこれ
らの値を用い次式(8)のように計算される。
【0014】図13に巻数N=10での励磁インダクタ
ンスLe(μH)と空隙長lg(mm)との相関を示す。
空隙長lg=10mmで34.8μH、空隙長lg=20
mmで26.2μH、空隙長lg=40mmで21.8μH
と充分大きい励磁インダクタンスである。巻数Nは次式
で計算した。
ンスLe(μH)と空隙長lg(mm)との相関を示す。
空隙長lg=10mmで34.8μH、空隙長lg=20
mmで26.2μH、空隙長lg=40mmで21.8μH
と充分大きい励磁インダクタンスである。巻数Nは次式
で計算した。
【0015】しかしながら、この据置き式の変圧器にあ
っては、巻線用窓面積が小さく、大電力を扱えないとい
った欠点があり、問題になっている。
っては、巻線用窓面積が小さく、大電力を扱えないとい
った欠点があり、問題になっている。
【0016】そこで、この発明は、上記した事情に鑑
み、大空隙長においても大電力を伝送することができる
非接触給電用変圧器を提供することを目的とするもので
ある。
み、大空隙長においても大電力を伝送することができる
非接触給電用変圧器を提供することを目的とするもので
ある。
【0017】
【課題を解決するための手段】即ち、この請求項1に記
載の発明は、電気自動車や電気自転車或いは電気機器等
の各種機器への給電若しくは充電を非接触で行う非接触
給電用変圧器であって、充電スタンド等に設ける1次側
カプラのコアと電気自動車等に設ける2次側カプラのコ
アが、それぞれ複数個の略扇形形状のものを接合して一
つの円盤形状に形成されてなるものである。
載の発明は、電気自動車や電気自転車或いは電気機器等
の各種機器への給電若しくは充電を非接触で行う非接触
給電用変圧器であって、充電スタンド等に設ける1次側
カプラのコアと電気自動車等に設ける2次側カプラのコ
アが、それぞれ複数個の略扇形形状のものを接合して一
つの円盤形状に形成されてなるものである。
【0018】また、請求項2に記載の発明は、請求項1
に記載の非接触給電用変圧器において1次側および2次
側カプラのコアが、それぞれ縦断面略コ字型の単位ブロ
ック体を多数集積・接合して円盤形状に形成されてなる
ものである。
に記載の非接触給電用変圧器において1次側および2次
側カプラのコアが、それぞれ縦断面略コ字型の単位ブロ
ック体を多数集積・接合して円盤形状に形成されてなる
ものである。
【0019】
【発明の実施の形態】以下、この発明の好適な実施例に
ついて添付図面を参照しながら説明する。図1はこの発
明の第1実施例に係る非接触給電用変圧器のカプラ用コ
アを示すものであり、このカプラ用コア1は、略扇形の
分割体2を4個接合させ円盤状に形成させている。な
お、この実施例では電気自動車の給電・充電用として使
用しているが、これに限らず、例えば電気自転車、或は
各種電気機器への適用も可能である。
ついて添付図面を参照しながら説明する。図1はこの発
明の第1実施例に係る非接触給電用変圧器のカプラ用コ
アを示すものであり、このカプラ用コア1は、略扇形の
分割体2を4個接合させ円盤状に形成させている。な
お、この実施例では電気自動車の給電・充電用として使
用しているが、これに限らず、例えば電気自転車、或は
各種電気機器への適用も可能である。
【0020】この分割体2は、例えばフェライト等によ
って形成されており、円形帯状に形成した凹所21には
図示外のコイルが1ターン(若しくは2ターン以上でも
よい)形成されるようになっている。この分割体2は、
磁束が透過する部分の断面積(表面積)Sが、図2にお
いて、α面では、初等数学を用いて求積すると、 S=50×2×1 =100cm2 β面では、 S=π(162−12) =801cm2 γ面では、 S=π(262−162) =738cm2 となる。
って形成されており、円形帯状に形成した凹所21には
図示外のコイルが1ターン(若しくは2ターン以上でも
よい)形成されるようになっている。この分割体2は、
磁束が透過する部分の断面積(表面積)Sが、図2にお
いて、α面では、初等数学を用いて求積すると、 S=50×2×1 =100cm2 β面では、 S=π(162−12) =801cm2 γ面では、 S=π(262−162) =738cm2 となる。
【0021】α面でのコアの断面積が100cm2であ
るから、コア断面積をAc=100cm2とすると、平
均磁路長さlcは、 lc=2×(26−8−2.5+4−1) =37cm また、透磁率μs=5000、空隙の断面積は、β面及
びγ面について、フリンジングを考慮し、各寸法に空隙
長さlg=(mm)を加え、それぞれ空隙部の断面積A
g1及びAg2が、次式のように計算される。 Ag1=π(32+0.1×lg)2/4 Ag2=π[(52+0.1×lg)2−(42−0.1
×lg)2]/4
るから、コア断面積をAc=100cm2とすると、平
均磁路長さlcは、 lc=2×(26−8−2.5+4−1) =37cm また、透磁率μs=5000、空隙の断面積は、β面及
びγ面について、フリンジングを考慮し、各寸法に空隙
長さlg=(mm)を加え、それぞれ空隙部の断面積A
g1及びAg2が、次式のように計算される。 Ag1=π(32+0.1×lg)2/4 Ag2=π[(52+0.1×lg)2−(42−0.1
×lg)2]/4
【0022】また、励磁インダクタンスLeは、上記し
たこれらの数値を使用すると、次の(10)式のように
導出される。
たこれらの数値を使用すると、次の(10)式のように
導出される。
【0023】ここで、巻線数がN=2での励磁インダク
タンスLeと空隙長さlgとの相関関係について、図3
に示す。このグラフによれば、例えばlg=3mmでL
e=70(μH),lg=5mmでLe=40(μH)
になる等、ある程度大きな空隙長があっても、十分に大
きな励磁インダクタンスLeが得られることが判る。こ
れは、従来の図8及び図9に示す手持ち式(誘導式)カ
プラタイプのもの、例えば空隙長さlg=0.75mm
のときにおよそLe=45(μH)の特性に比べて、本
願発明の方が、空隙長が大きくても十分大きな励磁イン
ダクタンスLeが得られることが判る。実測値は計算値
とほぼ一致している。また、漏れインダクタンスの実測
値は十分に小さく、良い結合率が得られている。また、
この実施例に係るカプラ用コアを使用すれば、この2次
用のコア1を1次用のコア(図略)に対して横にずらし
た場合であっても、例えば図4に示すように、大きな励
磁インダクタンスLeが得られる。
タンスLeと空隙長さlgとの相関関係について、図3
に示す。このグラフによれば、例えばlg=3mmでL
e=70(μH),lg=5mmでLe=40(μH)
になる等、ある程度大きな空隙長があっても、十分に大
きな励磁インダクタンスLeが得られることが判る。こ
れは、従来の図8及び図9に示す手持ち式(誘導式)カ
プラタイプのもの、例えば空隙長さlg=0.75mm
のときにおよそLe=45(μH)の特性に比べて、本
願発明の方が、空隙長が大きくても十分大きな励磁イン
ダクタンスLeが得られることが判る。実測値は計算値
とほぼ一致している。また、漏れインダクタンスの実測
値は十分に小さく、良い結合率が得られている。また、
この実施例に係るカプラ用コアを使用すれば、この2次
用のコア1を1次用のコア(図略)に対して横にずらし
た場合であっても、例えば図4に示すように、大きな励
磁インダクタンスLeが得られる。
【0024】以下に示す表3に、以上の結果をまとめて
各変圧器の設計値比較を示す。計算には(1)式を用い
た。この表3によれば、従来例1の手持ち式(SAEJ
1773)の変圧器は鉄損が78W、1ターンあたり窓
面積が1.4cm2である。従来例2の据置き式(仏、E
DF)の変圧器は鉄損が34.5W、1ターンあたり窓
面積が0.27cm2である。
各変圧器の設計値比較を示す。計算には(1)式を用い
た。この表3によれば、従来例1の手持ち式(SAEJ
1773)の変圧器は鉄損が78W、1ターンあたり窓
面積が1.4cm2である。従来例2の据置き式(仏、E
DF)の変圧器は鉄損が34.5W、1ターンあたり窓
面積が0.27cm2である。
【0025】本発明に係る第1実施例の変圧器は、40
0V、100kHz、1ターンで鉄損が690W、1タ
ーンあたり窓面積が5cm2であるが、大部分のコア断面
積は(β面とγ面)700cm2以上あり、その磁束密度
は0.1/7=0.014(T)程度となるから鉄損は
0.352×34.4=12.1W程度であろう。即
ち、1ターンで十分低い鉄損であり、窓面積も従来例1
の手持ち式(SAEJ1773)並みであるから、手持
ち式(SAEJ1773)の許容する120kW級の出
力が可能である。しかもこの場合、僅か1ターンだけの
巻数であるから、さらに大出力が可能で、巻線の構造を
極めて簡単にできる。例えば表皮効果を考慮して肉厚
0.3mm、外径30mm(周囲長94mm)の銅パイプを偏
平にして内部に冷却水を通せば、容易に数百アンペアを
流せるので、大電力を伝送できるといった効果が得られ
る。
0V、100kHz、1ターンで鉄損が690W、1タ
ーンあたり窓面積が5cm2であるが、大部分のコア断面
積は(β面とγ面)700cm2以上あり、その磁束密度
は0.1/7=0.014(T)程度となるから鉄損は
0.352×34.4=12.1W程度であろう。即
ち、1ターンで十分低い鉄損であり、窓面積も従来例1
の手持ち式(SAEJ1773)並みであるから、手持
ち式(SAEJ1773)の許容する120kW級の出
力が可能である。しかもこの場合、僅か1ターンだけの
巻数であるから、さらに大出力が可能で、巻線の構造を
極めて簡単にできる。例えば表皮効果を考慮して肉厚
0.3mm、外径30mm(周囲長94mm)の銅パイプを偏
平にして内部に冷却水を通せば、容易に数百アンペアを
流せるので、大電力を伝送できるといった効果が得られ
る。
【表3】
【0026】次に、この発明に係る第2実施例について
説明する。図5はこの発明の第2実施例に係る非接触給
電用変圧器の2次側カプラのコア3を示すものであり、
この2次側カプラのコア3は、図6に示すように、縦断
面略コ字型の単位ブロック体4を、図7に示すように、
50個(特に、この個数に限定されない)放射・同心状
に集積・接合して円盤形状に形成したものである。
説明する。図5はこの発明の第2実施例に係る非接触給
電用変圧器の2次側カプラのコア3を示すものであり、
この2次側カプラのコア3は、図6に示すように、縦断
面略コ字型の単位ブロック体4を、図7に示すように、
50個(特に、この個数に限定されない)放射・同心状
に集積・接合して円盤形状に形成したものである。
【0027】この単位ブロック体4は、例えばフェライ
ト等の材料によって形成されており、磁束が通過する部
分の断面積(表面積)Sが、 α面では、 S=50×2×1=100cm2 また、β面では、 S=50×5×2=500cm2 同様に、γ面では500cm2となる。
ト等の材料によって形成されており、磁束が通過する部
分の断面積(表面積)Sが、 α面では、 S=50×2×1=100cm2 また、β面では、 S=50×5×2=500cm2 同様に、γ面では500cm2となる。
【0028】また、巻数N=2、透磁率μs=200
0、空隙長さlg=3mmとすると、平均磁路長さlc
=26mm、コアの断面積Ac=100cm2となるか
ら、励磁インダクタンスLeは、(2)式より、次の
(11)式のようになる。 コア3の全重量Wは、 W=50×4.7×50×2 =23.5kg となり、表3に示す第1実施例のコア1の全重量34.
4kgの68%に低減される。この結果、印加電圧のピ
ーク値V=400ボルト、その周波数f=50kHz、
巻数Nが2とすると、損失が3W/kgであるから、鉄
損は3×23=70.5Wと低減される。
0、空隙長さlg=3mmとすると、平均磁路長さlc
=26mm、コアの断面積Ac=100cm2となるか
ら、励磁インダクタンスLeは、(2)式より、次の
(11)式のようになる。 コア3の全重量Wは、 W=50×4.7×50×2 =23.5kg となり、表3に示す第1実施例のコア1の全重量34.
4kgの68%に低減される。この結果、印加電圧のピ
ーク値V=400ボルト、その周波数f=50kHz、
巻数Nが2とすると、損失が3W/kgであるから、鉄
損は3×23=70.5Wと低減される。
【0029】この実施例のように、小さい基本ブロック
体4を円形に並べても、十分大きな励磁インダクタンス
Leと少ない鉄損が得られる。また、このコア3を構成
する基本ブロック体4が小さくて軽量のものであるか
ら、製造が格段に容易になり、コストも大幅に低減でき
る。なお、各基本ブロック体4どうしの接合・固定に
は、熱硬化性樹脂等を使用すればよい。
体4を円形に並べても、十分大きな励磁インダクタンス
Leと少ない鉄損が得られる。また、このコア3を構成
する基本ブロック体4が小さくて軽量のものであるか
ら、製造が格段に容易になり、コストも大幅に低減でき
る。なお、各基本ブロック体4どうしの接合・固定に
は、熱硬化性樹脂等を使用すればよい。
【0030】
【発明の効果】以上説明してきたように、この発明によ
れば、充電スタンド等に設ける1次側カプラのコアおよ
び電気自動車等に設ける2次側カプラのコアが、それぞ
れ複数個の略扇形形状のものを接合して一つの円盤形状
を構成しており、このコアに取り付けるコイルを極く僅
かな巻数のもので構成しても、コア断面積を大きく確保
しておけば、1次コアとの間のギャップが大きくなって
も励磁インダクタンスの低減が抑止できる。また、給電
の際の2次コア側と1次コア側の移動・位置合わせ操作
に厳密な精度を要求されることが必要なく、いずれも大
電力を低コストで伝送できる効果を持つ。
れば、充電スタンド等に設ける1次側カプラのコアおよ
び電気自動車等に設ける2次側カプラのコアが、それぞ
れ複数個の略扇形形状のものを接合して一つの円盤形状
を構成しており、このコアに取り付けるコイルを極く僅
かな巻数のもので構成しても、コア断面積を大きく確保
しておけば、1次コアとの間のギャップが大きくなって
も励磁インダクタンスの低減が抑止できる。また、給電
の際の2次コア側と1次コア側の移動・位置合わせ操作
に厳密な精度を要求されることが必要なく、いずれも大
電力を低コストで伝送できる効果を持つ。
【図1】この発明に係る第1実施例の2次側コアを示す
概略斜視図。
概略斜視図。
【図2】同コアの断面図。
【図3】同コアを使用した変圧器におけるギャップ長さ
と励磁インダクタンスとの相関図。
と励磁インダクタンスとの相関図。
【図4】1次コアと2次コアとがずれた状態でのギャッ
プ長さと励磁インダクタンスとの相関図。
プ長さと励磁インダクタンスとの相関図。
【図5】第2実施例の係る2次側コアを示す概略斜視
図。
図。
【図6】単位ブロック体を示す斜視図。
【図7】単位ブロック体の接合状態を示す説明図。
【図8】従来の手持ち式の給電用変圧器を示す平面図。
【図9】同正面図。
【図10】従来タイプの変圧器におけるギャップと励磁
インダクタンスとの相関図。
インダクタンスとの相関図。
【図11】従来の据置き式の給電用変圧器を示す概略平
面図。
面図。
【図12】同断面図。
【図13】従来の据置き式タイプの変圧器におけるギャ
ップと励磁インダクタンスとの相関図。
ップと励磁インダクタンスとの相関図。
1 2次側カプラ用コア 2 分割体 3 2次側カプラ用コア 4 単位ブロック Le 励磁インダクタンス
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 杉森 勝宣 東京都墨田区堤通1丁目19番9号 日本電 気精器株式会社内 (72)発明者 坂本 浩 熊本県熊本市坪井6丁目388番3号 (72)発明者 原田 耕介 福岡県福岡市中央区桜坂2丁目4−6
Claims (3)
- 【請求項1】 電気自動車や電気自転車或いは電気機器
等の各種機器への給電若しくは充電を非接触で行う非接
触給電用変圧器であって、 充電スタンド等に設ける1次側カプラのコアと電気自動
車等に設ける2次側カプラのコアが、それぞれ複数個の
略扇形形状のものを接合して一つの円盤形状に形成され
てなることを特徴とする非接触給電用変圧器。 - 【請求項2】 1次側および2次側カプラのコアが、そ
れぞれ縦断面略コ字型の単位ブロック体を多数集積・接
合して円盤形状に形成されてなることを特徴とする請求
項1に記載の非接触給電用変圧器。 - 【請求項3】 1次側および2次側カプラのコアが、そ
れぞれ4分割された略扇形状の分割体を4個接合して円
盤形状に形成されてなることを特徴とする請求項1に記
載の非接触給電用変圧器。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10314424A JP2000150273A (ja) | 1998-11-05 | 1998-11-05 | 非接触給電用変圧器 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10314424A JP2000150273A (ja) | 1998-11-05 | 1998-11-05 | 非接触給電用変圧器 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2000150273A true JP2000150273A (ja) | 2000-05-30 |
Family
ID=18053195
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP10314424A Pending JP2000150273A (ja) | 1998-11-05 | 1998-11-05 | 非接触給電用変圧器 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2000150273A (ja) |
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-
1998
- 1998-11-05 JP JP10314424A patent/JP2000150273A/ja active Pending
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