JP2000102890A - 溶接方法，溶接継手及び溶接構造物 - Google Patents
溶接方法，溶接継手及び溶接構造物Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 溶接パス数の低減による熱影響部の低鋭敏化
と溶接金属量低減による引張残留応力の低減が図れる溶
接方法，溶接継手及び溶接構造物を提供する。 【解決手段】 板厚が所定値を越えるステンレス鋼母材
１同士を突合せ溶接する際に、所定のルート高さを有す
るＩ型部２ａと該Ｉ型部２ａから所定の角度で拡がるＶ
型部２ｂと該Ｖ型部２ｂに連接するＵ型部２ｃとからな
る開先２を選択・加工し、前記Ｖ型部２ｂ及びＵ型部２
ｃに金属酸化物の粉末と溶媒を混合してなるスラリー状
の溶込み促進剤３を塗布した後、通常の TIG溶接を施工
する。
と溶接金属量低減による引張残留応力の低減が図れる溶
接方法，溶接継手及び溶接構造物を提供する。 【解決手段】 板厚が所定値を越えるステンレス鋼母材
１同士を突合せ溶接する際に、所定のルート高さを有す
るＩ型部２ａと該Ｉ型部２ａから所定の角度で拡がるＶ
型部２ｂと該Ｖ型部２ｂに連接するＵ型部２ｃとからな
る開先２を選択・加工し、前記Ｖ型部２ｂ及びＵ型部２
ｃに金属酸化物の粉末と溶媒を混合してなるスラリー状
の溶込み促進剤３を塗布した後、通常の TIG溶接を施工
する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、例えば原子力機器
のステンレス鋼配管継手に適用して好適な溶接方法，溶
接継手及び溶接構造物に関する。
のステンレス鋼配管継手に適用して好適な溶接方法，溶
接継手及び溶接構造物に関する。
【０００２】
【従来の技術】軽水炉の一次冷却系において、ステンレ
ス鋼（オーステナイト系ステンレス鋼等）配管の取付工
事が行われるが、この際の配管継手（溶接継手）は、例
えば図１０に示すような溶接方法で施工される。
ス鋼（オーステナイト系ステンレス鋼等）配管の取付工
事が行われるが、この際の配管継手（溶接継手）は、例
えば図１０に示すような溶接方法で施工される。
【０００３】これによれば、オーステナイト系ステンレ
ス鋼からなる管母材100 同士を、幅広のＵ型開先101 で
単に突合せ溶接をしていた。溶接法としては、TIG 溶接
を手動又は自動で行っていた。
ス鋼からなる管母材100 同士を、幅広のＵ型開先101 で
単に突合せ溶接をしていた。溶接法としては、TIG 溶接
を手動又は自動で行っていた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】従来のオーステナイト
系ステンレス鋼の溶接部は、前述したように幅広のＵ型
開先101 で単に突合せ溶接されているため、板厚によっ
ては、多層のパス（図中では７層／７パス）により溶接
されることから、入熱量が大きく、熱影響部が鋭敏化
（炭化物の析出に伴って粒界腐食が起こりやすくなるこ
と）され易いという不具合があった。
系ステンレス鋼の溶接部は、前述したように幅広のＵ型
開先101 で単に突合せ溶接されているため、板厚によっ
ては、多層のパス（図中では７層／７パス）により溶接
されることから、入熱量が大きく、熱影響部が鋭敏化
（炭化物の析出に伴って粒界腐食が起こりやすくなるこ
と）され易いという不具合があった。
【０００５】加えて、溶接金属量増大により引張残留応
力も増大することから、前記鋭敏化と相俟って耐ＳＣＣ
（Stress Corrosion Cracking-応力腐食割れ）性が相対
的に不十分である。また、溶接工数増大によりコストア
ップも招来していた。
力も増大することから、前記鋭敏化と相俟って耐ＳＣＣ
（Stress Corrosion Cracking-応力腐食割れ）性が相対
的に不十分である。また、溶接工数増大によりコストア
ップも招来していた。
【０００６】そこで、本発明はこのような実情を踏ま
え、溶接パス数の低減による熱影響部の低鋭敏化と溶接
金属量低減による引張残留応力の低減が図れる溶接方
法，溶接継手及び溶接構造物を提供することを目的とす
る。
え、溶接パス数の低減による熱影響部の低鋭敏化と溶接
金属量低減による引張残留応力の低減が図れる溶接方
法，溶接継手及び溶接構造物を提供することを目的とす
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
の本発明に係る溶接方法は、ステンレス鋼母材同士を所
定の開先形状で突合せ溶接する際に、前記ステンレス鋼
母材表面に金属酸化物の粉末と溶媒を混合してなる溶込
み促進剤を塗布した後 TIG溶接することを特徴とする。
また、前記開先形状は、ステンレス鋼母材の板厚が所定
値以下の場合はＩ型に形成されることを特徴とする。ま
た、前記開先形状は、ステンレス鋼母材の板厚が所定値
を越える場合は所定のルート高さを有するＩ型部と該Ｉ
型部から所定の角度で拡がるＶ型部と該Ｖ型部に連接す
る所定の幅及び高さを有するＵ型部とを有するように形
成され、前記Ｖ型部及びＵ型部に前記溶込み促進剤が塗
布されることを特徴とする。
の本発明に係る溶接方法は、ステンレス鋼母材同士を所
定の開先形状で突合せ溶接する際に、前記ステンレス鋼
母材表面に金属酸化物の粉末と溶媒を混合してなる溶込
み促進剤を塗布した後 TIG溶接することを特徴とする。
また、前記開先形状は、ステンレス鋼母材の板厚が所定
値以下の場合はＩ型に形成されることを特徴とする。ま
た、前記開先形状は、ステンレス鋼母材の板厚が所定値
を越える場合は所定のルート高さを有するＩ型部と該Ｉ
型部から所定の角度で拡がるＶ型部と該Ｖ型部に連接す
る所定の幅及び高さを有するＵ型部とを有するように形
成され、前記Ｖ型部及びＵ型部に前記溶込み促進剤が塗
布されることを特徴とする。
【０００８】前記目的を達成するための本発明に係る溶
接継手は、ステンレス鋼母材同士がその表面に金属酸化
物の粉末と溶媒を混合してなる溶込み促進剤を塗布した
状態で TIG溶接により突合せ溶接されてなることを特徴
とする。また、前記溶接継手は、原子力機器の配管継手
に適用されることを特徴とする。
接継手は、ステンレス鋼母材同士がその表面に金属酸化
物の粉末と溶媒を混合してなる溶込み促進剤を塗布した
状態で TIG溶接により突合せ溶接されてなることを特徴
とする。また、前記溶接継手は、原子力機器の配管継手
に適用されることを特徴とする。
【０００９】前記目的を達成するための本発明に係る溶
接構造物は、腐食性流体が接触する面を有する溶接構造
物において、溶接部における前記流体が接する側を、金
属酸化物の粉末と溶媒を混合してなる溶込み促進剤を用
いた溶込み深さの深い層としてあることを特徴とする。
接構造物は、腐食性流体が接触する面を有する溶接構造
物において、溶接部における前記流体が接する側を、金
属酸化物の粉末と溶媒を混合してなる溶込み促進剤を用
いた溶込み深さの深い層としてあることを特徴とする。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、本発明に係る溶接方法，溶
接継手及び溶接構造物を実施例により図面を用いて詳細
に説明する。
接継手及び溶接構造物を実施例により図面を用いて詳細
に説明する。
【００１１】［第１実施例］図１に示すように、所定の
板（肉）厚（約６mm）を越える例えば約８．５mmのSUS3
04やSUS316等のステンレス鋼母材（配管）１同士を突合
せ溶接する際には、先ず、図示のような基本的には狭開
先の開先２形状（寸法）が選択・加工される。
板（肉）厚（約６mm）を越える例えば約８．５mmのSUS3
04やSUS316等のステンレス鋼母材（配管）１同士を突合
せ溶接する際には、先ず、図示のような基本的には狭開
先の開先２形状（寸法）が選択・加工される。
【００１２】即ち、前記開先２は、所定のルート高さ
（で示す３〜７mm）を有するＩ型部２ａと、該Ｉ型部
２ａから所定の高さ（で示す０〜２mmであるが、＋
＝３〜７mmを満たすと好適である）及び角度（で示
す６０〜１７０°）で拡がるＶ型部２ｂと、該Ｖ型部２
ｂに連接する所定の幅（で示す５〜８mm）及び高さ
（で示す全板厚（約８．５mm）−（３〜７）mm）のＵ
型部２ｃとからなる。尚、前記Ｕ型部２ｃに所定の拡が
り（で示す０〜３０°）を持たせても良い。また、全
板厚が約７mmを越えない場合は前記Ｕ型部２ｃは特に設
けなくても良い。
（で示す３〜７mm）を有するＩ型部２ａと、該Ｉ型部
２ａから所定の高さ（で示す０〜２mmであるが、＋
＝３〜７mmを満たすと好適である）及び角度（で示
す６０〜１７０°）で拡がるＶ型部２ｂと、該Ｖ型部２
ｂに連接する所定の幅（で示す５〜８mm）及び高さ
（で示す全板厚（約８．５mm）−（３〜７）mm）のＵ
型部２ｃとからなる。尚、前記Ｕ型部２ｃに所定の拡が
り（で示す０〜３０°）を持たせても良い。また、全
板厚が約７mmを越えない場合は前記Ｕ型部２ｃは特に設
けなくても良い。
【００１３】次に、前記開先２のＶ型部２ｂ及びＵ型部
２ｃ（側壁部を除く）の表面に、例えば下記の表１で示
す金属酸化物の粉末と有機溶媒を混合してなるスラリー
状の溶込み促進剤（複組成フラックス）３を、数百μｍ
程度の厚さで、刷毛塗りする。
２ｃ（側壁部を除く）の表面に、例えば下記の表１で示
す金属酸化物の粉末と有機溶媒を混合してなるスラリー
状の溶込み促進剤（複組成フラックス）３を、数百μｍ
程度の厚さで、刷毛塗りする。
【００１４】
【表１】
【００１５】そして、前記有機溶媒が揮発して乾燥した
後、例えば下記の表２で示す溶接要領で、通常の TIG溶
接を行う。
後、例えば下記の表２で示す溶接要領で、通常の TIG溶
接を行う。
【００１６】
【表２】
【００１７】この際、図２に示すように、Ｖ型部２ｂ及
びＵ型部２ｃの表面に塗布した溶込み促進剤３の溶込み
促進機能により、Ｉ型部２ａとＶ型部２ｂが１層／１パ
スで溶接される。しかも、この時の溶接金属４ａは幅が
狭く深い溶込み形状を呈する（図２の（ａ）参照）。そ
して、残りのＵ型部２ｃは２層／２パスで溶接される
（図２の（ｂ）の溶接金属４ｂ及び図２の（ｃ）の溶接
金属４ｃ参照）。
びＵ型部２ｃの表面に塗布した溶込み促進剤３の溶込み
促進機能により、Ｉ型部２ａとＶ型部２ｂが１層／１パ
スで溶接される。しかも、この時の溶接金属４ａは幅が
狭く深い溶込み形状を呈する（図２の（ａ）参照）。そ
して、残りのＵ型部２ｃは２層／２パスで溶接される
（図２の（ｂ）の溶接金属４ｂ及び図２の（ｃ）の溶接
金属４ｃ参照）。
【００１８】試験（図３に示す溶込み促進フラックス試
験結果参照）により、前記１層目の溶込みは溶込み促進
剤３を塗布しない従来の TIG溶接法の約３倍の深さとな
ることを確認しているが、これは、前記溶込み促進剤３
が TIGアークを開先２中に絞る効果があるため、溶融池
の対流が中央に流れ込む形となり、これがためにビード
（溶接金属４ａ）幅が狭くなり溶込みが大きくなるので
ある。
験結果参照）により、前記１層目の溶込みは溶込み促進
剤３を塗布しない従来の TIG溶接法の約３倍の深さとな
ることを確認しているが、これは、前記溶込み促進剤３
が TIGアークを開先２中に絞る効果があるため、溶融池
の対流が中央に流れ込む形となり、これがためにビード
（溶接金属４ａ）幅が狭くなり溶込みが大きくなるので
ある。
【００１９】また、前記図３に示す試験結果は、板
（肉）厚が３２mmのビードオンプレート溶接におけるも
のであるが、これからは、溶込み促進剤３を何度ぬって
もビード幅と溶込み深さはさほど変わらないことと、ア
ロンセラミックＤを塗布した場合にも同様の効果が得ら
れることが判る。尚、溶込み促進剤３の溶込み促進機能
については、ビードオンプレート溶接ではあるが、1997
年4 月発行のWELDING JOURNAL 57〜62頁，特開昭52-395
44号公報等で既に知られている。
（肉）厚が３２mmのビードオンプレート溶接におけるも
のであるが、これからは、溶込み促進剤３を何度ぬって
もビード幅と溶込み深さはさほど変わらないことと、ア
ロンセラミックＤを塗布した場合にも同様の効果が得ら
れることが判る。尚、溶込み促進剤３の溶込み促進機能
については、ビードオンプレート溶接ではあるが、1997
年4 月発行のWELDING JOURNAL 57〜62頁，特開昭52-395
44号公報等で既に知られている。
【００２０】このように溶接パス数が低減されることに
より、上記表２からも判るように、入熱量の低減による
熱影響部の低鋭敏化と溶接金属量低減による引張残留応
力の低減が図れ、耐ＳＣＣ性が著しく向上する。勿論、
溶接パス数の低減により、溶接工数が削減され、コスト
ダウンが図れる。これらの結果、溶存酸素を含む高温高
圧水等の腐食性雰囲気下にさらされる配管継手に適用す
ると好適である。
より、上記表２からも判るように、入熱量の低減による
熱影響部の低鋭敏化と溶接金属量低減による引張残留応
力の低減が図れ、耐ＳＣＣ性が著しく向上する。勿論、
溶接パス数の低減により、溶接工数が削減され、コスト
ダウンが図れる。これらの結果、溶存酸素を含む高温高
圧水等の腐食性雰囲気下にさらされる配管継手に適用す
ると好適である。
【００２１】［第２実施例］図４に示すように、板
（肉）厚が約６mmの下記の表３に示すような化学成分の
ステンレス鋼母材（配管）１０同士を突合せ溶接する際
には、先ず、Ｉ型開先１１が選択・加工される。
（肉）厚が約６mmの下記の表３に示すような化学成分の
ステンレス鋼母材（配管）１０同士を突合せ溶接する際
には、先ず、Ｉ型開先１１が選択・加工される。
【００２２】
【表３】
【００２３】次に、前記ステンレス鋼母材（配管）１０
の表面に、第１実施例と同一の溶込み促進剤３を、図５
に示すフラックス塗布方法中、例えばNo.１〜No.３の塗
布方法を参照して刷毛塗りする。
の表面に、第１実施例と同一の溶込み促進剤３を、図５
に示すフラックス塗布方法中、例えばNo.１〜No.３の塗
布方法を参照して刷毛塗りする。
【００２４】そして、第１実施例と同様に、有機溶媒が
揮発して乾燥した後、例えば下記の表４で示す溶接要領
で、通常の TIG溶接を行う。
揮発して乾燥した後、例えば下記の表４で示す溶接要領
で、通常の TIG溶接を行う。
【００２５】
【表４】
【００２６】この際、図５のNo.１〜No.３の塗布方法か
らも判るように、ステンレス鋼母材（配管）１０の表面
に塗布した溶込み促進剤３の溶込み促進機能により、前
記Ｉ型開先１１が１層／１パスで溶接される。しかも、
この時の溶接金属４の幅も狭い。
らも判るように、ステンレス鋼母材（配管）１０の表面
に塗布した溶込み促進剤３の溶込み促進機能により、前
記Ｉ型開先１１が１層／１パスで溶接される。しかも、
この時の溶接金属４の幅も狭い。
【００２７】次に、このように溶接された溶接継手の性
能試験評価結果を下記の表５乃至表７と図６乃至図８に
基づいて説明する。
能試験評価結果を下記の表５乃至表７と図６乃至図８に
基づいて説明する。
【００２８】
【表５】
【００２９】
【表６】
【００３０】
【表７】
【００３１】上記表５は、溶接金属部と母材の化学成分
比較を示すもので、この成分分析結果から、母材及び溶
接金属部の化学成分に有意差は認められなかった。
比較を示すもので、この成分分析結果から、母材及び溶
接金属部の化学成分に有意差は認められなかった。
【００３２】また、図６は、溶接金属部のマクロ組織写
真及び溶接金属部・境界部（ＨＡＺ部）・母材のミクロ
組織写真を示すもので、これらから判るように、割れ等
の溶接欠陥はなく、良好であった。
真及び溶接金属部・境界部（ＨＡＺ部）・母材のミクロ
組織写真を示すもので、これらから判るように、割れ等
の溶接欠陥はなく、良好であった。
【００３３】上記表６は、継手引張試験結果を示すもの
で、室温（RT）での引張強度はmin.633N/mm2，また高温
（３６０°）での引張強度はmin.457N/mm2であり、それ
ぞれ告示501 号に規定されている最小引張強さを満足し
ており、良好であった。
で、室温（RT）での引張強度はmin.633N/mm2，また高温
（３６０°）での引張強度はmin.457N/mm2であり、それ
ぞれ告示501 号に規定されている最小引張強さを満足し
ており、良好であった。
【００３４】また、図７は、ビッカース硬さ試験結果を
示すもので、溶接金属部（Depo) の硬さはHv＝174 〜 1
88であり、従来 TIG溶接法による溶金部の硬さHv＝170
〜 210と同等であり、良好であった。
示すもので、溶接金属部（Depo) の硬さはHv＝174 〜 1
88であり、従来 TIG溶接法による溶金部の硬さHv＝170
〜 210と同等であり、良好であった。
【００３５】上記表７は、溶接金属部・ＨＡＺ部及び母
材のシャルピー衝撃試験結果を示すもので、吸収エネル
ギ等靭性の低下はなく、良好であった。
材のシャルピー衝撃試験結果を示すもので、吸収エネル
ギ等靭性の低下はなく、良好であった。
【００３６】また、図８は、表曲げ，裏曲げ試験の結果
を示すもので、全ての試験片において割れ等はなく、良
好であった。
を示すもので、全ての試験片において割れ等はなく、良
好であった。
【００３７】また、この他に、沸騰硫酸・硫酸銅溶液中
に入れて腐食試験後、曲げ試験を行った結果、割れはな
く良好であった。更に、放射線透過試験及び液体浸透探
傷試験を行った結果、欠陥の指示はなく、良好であっ
た。
に入れて腐食試験後、曲げ試験を行った結果、割れはな
く良好であった。更に、放射線透過試験及び液体浸透探
傷試験を行った結果、欠陥の指示はなく、良好であっ
た。
【００３８】また、図９は、各種単組成溶込み促進剤に
よる深溶込み溶接試験結果（母材SUS304，板厚６mm）を
示すものである。これらによっても、ビード幅の狭い１
パス貫通溶接が可能となる。
よる深溶込み溶接試験結果（母材SUS304，板厚６mm）を
示すものである。これらによっても、ビード幅の狭い１
パス貫通溶接が可能となる。
【００３９】尚、本発明は上記各実施例に限定されず、
本発明の要旨を逸脱しない範囲で、各種変更が可能であ
ることはいうまでもない。
本発明の要旨を逸脱しない範囲で、各種変更が可能であ
ることはいうまでもない。
【００４０】
【発明の効果】請求項１の発明によれば、ステンレス鋼
母材同士を所定の開先形状で突合せ溶接する際に、前記
ステンレス鋼母材表面に金属酸化物の粉末と溶媒を混合
してなる溶込み促進剤を塗布した後 TIG溶接することを
特徴とするので、溶接パス数が低減され、入熱量の低減
による熱影響部の低鋭敏化と溶接金属量低減による引張
残留応力の低減が図れ、耐ＳＣＣ性が著しく向上する。
勿論、溶接パス数の低減により、溶接工数が削減され、
コストダウンが図れる。
母材同士を所定の開先形状で突合せ溶接する際に、前記
ステンレス鋼母材表面に金属酸化物の粉末と溶媒を混合
してなる溶込み促進剤を塗布した後 TIG溶接することを
特徴とするので、溶接パス数が低減され、入熱量の低減
による熱影響部の低鋭敏化と溶接金属量低減による引張
残留応力の低減が図れ、耐ＳＣＣ性が著しく向上する。
勿論、溶接パス数の低減により、溶接工数が削減され、
コストダウンが図れる。
【００４１】請求項２の発明によれば、前記開先形状
は、ステンレス鋼母材の板厚が所定値以下の場合はＩ型
に形成されることを特徴とするので、１パスの全溶込み
溶接が可能となり、請求項１の発明と同様の効果が得ら
れる。
は、ステンレス鋼母材の板厚が所定値以下の場合はＩ型
に形成されることを特徴とするので、１パスの全溶込み
溶接が可能となり、請求項１の発明と同様の効果が得ら
れる。
【００４２】請求項３の発明によれば、前記開先形状
は、ステンレス鋼母材の板厚が所定値を越える場合は所
定のルート高さを有するＩ型部と該Ｉ型部から所定の角
度で拡がるＶ型部と該Ｖ型部に連接する所定の幅と高さ
を有するＵ型部とを有するように形成され、前記Ｖ型部
及びＵ型部に前記溶込み促進剤が塗布されることを特徴
とするので、請求項１の発明と同様の効果が得られる。
は、ステンレス鋼母材の板厚が所定値を越える場合は所
定のルート高さを有するＩ型部と該Ｉ型部から所定の角
度で拡がるＶ型部と該Ｖ型部に連接する所定の幅と高さ
を有するＵ型部とを有するように形成され、前記Ｖ型部
及びＵ型部に前記溶込み促進剤が塗布されることを特徴
とするので、請求項１の発明と同様の効果が得られる。
【００４３】請求項４の発明によれば、ステンレス鋼母
材同士がその表面に金属酸化物の粉末と溶媒を混合して
なる溶込み促進剤を塗布した状態で TIG溶接により突合
せ溶接されてなることを特徴とするので、請求項１の発
明と同様の効果が得られ、溶接継手の信頼性が高まる。
材同士がその表面に金属酸化物の粉末と溶媒を混合して
なる溶込み促進剤を塗布した状態で TIG溶接により突合
せ溶接されてなることを特徴とするので、請求項１の発
明と同様の効果が得られ、溶接継手の信頼性が高まる。
【００４４】請求項５の発明によれば、前記溶接継手
は、原子力機器の配管継手に適用されることを特徴とす
るので、原子力機器において信頼性の高い配管継手が実
現される。
は、原子力機器の配管継手に適用されることを特徴とす
るので、原子力機器において信頼性の高い配管継手が実
現される。
【００４５】請求項６の発明によれば、腐食性流体が接
触する面を有する溶接構造物において、溶接部における
前記流体が接する側を、金属酸化物の粉末と溶媒を混合
してなる溶込み促進剤を用いた溶込み深さの深い層とし
てあることを特徴とするので、請求項１の発明と同様の
効果が得られ、信頼性の高い溶接構造物が実現される。
触する面を有する溶接構造物において、溶接部における
前記流体が接する側を、金属酸化物の粉末と溶媒を混合
してなる溶込み促進剤を用いた溶込み深さの深い層とし
てあることを特徴とするので、請求項１の発明と同様の
効果が得られ、信頼性の高い溶接構造物が実現される。
【図１】本発明の第１実施例を示すステンレス鋼母材の
説明図である。
説明図である。
【図２】同じく TIG溶接の工程図である。
【図３】同じく溶込み促進フラックス試験結果の説明図
である。
である。
【図４】本発明の第２実施例を示すステンレス鋼母材の
説明図である。
説明図である。
【図５】同じくフラックス塗布方法の影響の説明図であ
る。
る。
【図６】同じくマクロ・ミクロ組織写真である。
【図７】同じくビッカース硬さ試験結果の説明図であ
る。
る。
【図８】同じく曲げ試験結果の説明図である。
【図９】同じく各種単組成溶込み促進剤による深溶込み
溶接試験結果の説明図である。
溶接試験結果の説明図である。
【図１０】従来の TIG溶接法の説明図である。
１ ステンレス鋼母材（配管） ２ 開先 ２ａ Ｉ型部 ２ｂ Ｖ型部 ２ｃ Ｕ型部 ３ 溶込み促進剤 ４，４ａ，４ｂ，４ｃ 溶接金属 １０ ステンレス鋼母材（配管） １１ Ｉ型開先
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成１０年１１月９日（１９９８．１１．
９）
９）
【手続補正１】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図３
【補正方法】変更
【補正内容】
【図３】
【手続補正２】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図５
【補正方法】変更
【補正内容】
【図５】
【手続補正３】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図６
【補正方法】変更
【補正内容】
【図６】
【手続補正４】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図８
【補正方法】変更
【補正内容】
【図８】
【手続補正５】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図９
【補正方法】変更
【補正内容】
【図９】
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｂ２３Ｋ 35/362 Ｂ２３Ｋ 35/362 Ａ Ｇ２１Ｃ 19/02 Ｇ２１Ｃ 19/02 Ｊ (72)発明者 道下 幸雄 兵庫県高砂市荒井町新浜２丁目１番１号 三菱重工業株式会社高砂研究所内 (72)発明者 松島 健 兵庫県神戸市兵庫区和田崎町一丁目１番１ 号 三菱重工業株式会社神戸造船所内 (72)発明者 佐藤 力哉 兵庫県神戸市兵庫区和田崎町一丁目１番１ 号 三菱重工業株式会社神戸造船所内 Ｆターム(参考） 4E001 AA03 BB07 CA03 CC03 DC09 DF05 DF09 4E081 AA08 BA03 BA27 BB08 CA11 DA11 YQ01 YX07 YX08 4E084 AA02 AA03 AA38 CA01 CA18 CA19 DA12 DA31 GA07
Claims (6)
- 【請求項１】 ステンレス鋼母材同士を所定の開先形状
で突合せ溶接する際に、前記ステンレス鋼母材表面に金
属酸化物の粉末と溶媒を混合してなる溶込み促進剤を塗
布した後 TIG溶接することを特徴とする溶接方法。 - 【請求項２】 前記開先形状は、ステンレス鋼母材の板
厚が所定値以下の場合はＩ型に形成されることを特徴と
する請求項１に記載の溶接方法。 - 【請求項３】 前記開先形状は、ステンレス鋼母材の板
厚が所定値を越える場合は所定のルート高さを有するＩ
型部と該Ｉ型部から所定の角度で拡がるＶ型部と該Ｖ型
部に連接する所定の幅及び高さのＵ型部とを有するよう
に形成され、前記Ｖ型部及びＵ型部に前記溶込み促進剤
が塗布されることを特徴とする請求項１に記載の溶接方
法。 - 【請求項４】 ステンレス鋼母材同士がその表面に金属
酸化物の粉末と溶媒を混合してなる溶込み促進剤を塗布
した状態で TIG溶接により突合せ溶接されてなることを
特徴とする溶接継手。 - 【請求項５】 前記溶接継手は、原子力機器の配管継手
に適用されることを特徴とする請求項４に記載の溶接継
手。 - 【請求項６】 腐食性流体が接触する面を有する溶接構
造物において、溶接部における前記流体が接する側を、
金属酸化物の粉末と溶媒を混合してなる溶込み促進剤を
用いた溶込み深さの深い層としてあることを特徴とする
溶接構造物。
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP27496998A JP3530395B2 (ja) | 1998-09-29 | 1998-09-29 | 溶接方法，溶接継手及び溶接構造物 |
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| JP27496998A JP3530395B2 (ja) | 1998-09-29 | 1998-09-29 | 溶接方法，溶接継手及び溶接構造物 |
Publications (2)
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|---|---|
| JP2000102890A true JP2000102890A (ja) | 2000-04-11 |
| JP3530395B2 JP3530395B2 (ja) | 2004-05-24 |
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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| JP (1) | JP3530395B2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JP2010284691A (ja) * | 2009-06-12 | 2010-12-24 | Aichi Sangyo Kk | 厚板の鋼板や鋼管の狭開先溶接方法 |
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| EP2787167A1 (en) * | 2013-04-04 | 2014-10-08 | Alstom Technology Ltd | Method for welding rotors for power generation |
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| RU2757447C1 (ru) * | 2020-12-21 | 2021-10-15 | Дмитрий Борисович Фрункин | Способ сварки прямошовных труб большого диаметра |
-
1998
- 1998-09-29 JP JP27496998A patent/JP3530395B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3530395B2 (ja) | 2004-05-24 |
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