JP2000102854A - Ｅｓｒ溶解法によるインコネル７０６合金の製造方法 - Google Patents
Ｅｓｒ溶解法によるインコネル７０６合金の製造方法Info
- Publication number
- JP2000102854A JP2000102854A JP27771598A JP27771598A JP2000102854A JP 2000102854 A JP2000102854 A JP 2000102854A JP 27771598 A JP27771598 A JP 27771598A JP 27771598 A JP27771598 A JP 27771598A JP 2000102854 A JP2000102854 A JP 2000102854A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- inconel
- alloy
- esr
- ingot
- cooling rate
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 ＥＳＲ溶解法において、偏析の少ないインコ
ネル７０６合金とその製造方法を提供する。 【解決手段】 質量％で、 Ni:40.0〜43.0％、Cr:15.50
〜16.50 ％、 Nb:2.30〜3.20％、 Ti:1.50〜1.80％およ
び残部がFeと不可避的不純物からなるインコネル７０６
合金のＥＳＲ溶解法において、凝固時の冷却速度を 1.5
℃/min以上としたＥＳＲ溶解法によるインコネル７０６
合金の製造方法である。また、上記インコネル７０６合
金のＥＳＲ溶解法による鋳塊の凝固組織のデンドライト
２次アームスペーシングが 200μm 以下であるインコネ
ル７０６合金鋳塊である。
ネル７０６合金とその製造方法を提供する。 【解決手段】 質量％で、 Ni:40.0〜43.0％、Cr:15.50
〜16.50 ％、 Nb:2.30〜3.20％、 Ti:1.50〜1.80％およ
び残部がFeと不可避的不純物からなるインコネル７０６
合金のＥＳＲ溶解法において、凝固時の冷却速度を 1.5
℃/min以上としたＥＳＲ溶解法によるインコネル７０６
合金の製造方法である。また、上記インコネル７０６合
金のＥＳＲ溶解法による鋳塊の凝固組織のデンドライト
２次アームスペーシングが 200μm 以下であるインコネ
ル７０６合金鋳塊である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ガスタービン等に
使用される偏析の少ないインコネル７０６合金をＥＳＲ
溶解法（エレクトロスラグ再溶解法）で製造する技術分
野に属するものである。
使用される偏析の少ないインコネル７０６合金をＥＳＲ
溶解法（エレクトロスラグ再溶解法）で製造する技術分
野に属するものである。
【０００２】
【従来の技術】ＥＳＲ溶解法は、水冷銅鋳型内に被溶解
金属である一次電極をつり下げ、水冷銅鋳型底部に挿入
したスラグに接触させ、一次電極−水冷銅鋳型間に大電
流を流し、スラグの抵抗熱でスラグを溶解させ、スラグ
の溶解熱を利用して一次電極を再溶解しながら溶けた溶
湯をスラグ内部で精錬しつつ、水冷銅鋳型内に二次鋳塊
として積層凝固させることにより、高品質の鋳塊を製造
する溶解プロセスである。
金属である一次電極をつり下げ、水冷銅鋳型底部に挿入
したスラグに接触させ、一次電極−水冷銅鋳型間に大電
流を流し、スラグの抵抗熱でスラグを溶解させ、スラグ
の溶解熱を利用して一次電極を再溶解しながら溶けた溶
湯をスラグ内部で精錬しつつ、水冷銅鋳型内に二次鋳塊
として積層凝固させることにより、高品質の鋳塊を製造
する溶解プロセスである。
【０００３】このＥＳＲ溶解法においては、二次鋳塊と
水冷銅鋳型間の熱伝達を良くすることで鋳塊の品質を改
善できることが一般に知られている。しかしながら、Ｅ
ＳＲ溶解法では、二次鋳塊と水冷銅鋳型間に凝固収縮に
よるエアギャップとスラグが凝固した層が生成するた
め、これが鋳塊−鋳型間の熱伝達を阻害し、鋳塊品質を
悪くする。また、インコネル７０６合金は合金成分にNb
などを含んでおり、これらが凝固の際に偏析し、鋳塊品
質を悪化させるため、他の合金と比較して製造が困難な
合金である。また、合金成分のNb濃度が高くなるほど偏
析が起こり易くなる傾向がある。
水冷銅鋳型間の熱伝達を良くすることで鋳塊の品質を改
善できることが一般に知られている。しかしながら、Ｅ
ＳＲ溶解法では、二次鋳塊と水冷銅鋳型間に凝固収縮に
よるエアギャップとスラグが凝固した層が生成するた
め、これが鋳塊−鋳型間の熱伝達を阻害し、鋳塊品質を
悪くする。また、インコネル７０６合金は合金成分にNb
などを含んでおり、これらが凝固の際に偏析し、鋳塊品
質を悪化させるため、他の合金と比較して製造が困難な
合金である。また、合金成分のNb濃度が高くなるほど偏
析が起こり易くなる傾向がある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】このように、インコネ
ル７０６合金のＥＳＲ溶解法による製造において、均質
な合金を溶製するためには、最適な操業条件を把握して
おく必要がある。特に、Nb濃度の高いインコネル７０６
合金を製造する場合や、外径 800mmを超すような大型の
鋳塊などを製造する場合には、製造条件を厳密に制御し
なければならない。しかしながら、このような鋳塊にお
いては、製造時の鋳塊の冷却速度などの製造条件が十分
に把握されていないため、製品での欠陥の原因となる偏
析などが鋳塊内部に起こり、均一な組成を持つ高い品質
の合金製品を安定して製造することができなかった。ま
た、これまでの製造方法は経験的な操業に依存してお
り、最適な操業条件を明確な数値で示したものはない。
ル７０６合金のＥＳＲ溶解法による製造において、均質
な合金を溶製するためには、最適な操業条件を把握して
おく必要がある。特に、Nb濃度の高いインコネル７０６
合金を製造する場合や、外径 800mmを超すような大型の
鋳塊などを製造する場合には、製造条件を厳密に制御し
なければならない。しかしながら、このような鋳塊にお
いては、製造時の鋳塊の冷却速度などの製造条件が十分
に把握されていないため、製品での欠陥の原因となる偏
析などが鋳塊内部に起こり、均一な組成を持つ高い品質
の合金製品を安定して製造することができなかった。ま
た、これまでの製造方法は経験的な操業に依存してお
り、最適な操業条件を明確な数値で示したものはない。
【０００５】また、高品質の大型鋳塊を製造するため
に、ＥＳＲ溶解法において、鋳塊−鋳型間に粉末金属を
導入して溶融させ鋳塊−鋳型間の熱伝達を良くする方法
や、低融点の溶融金属を充填して鋳塊−鋳型間の熱伝達
を良くする方法が、本出願人から出願され特願平07-229
172 号に開示してあるが、均質な合金鋳塊を製造するた
の定量的な冷却速度および凝固組織のデンドライト２次
アームスペーシングの制御については記載されていな
い。
に、ＥＳＲ溶解法において、鋳塊−鋳型間に粉末金属を
導入して溶融させ鋳塊−鋳型間の熱伝達を良くする方法
や、低融点の溶融金属を充填して鋳塊−鋳型間の熱伝達
を良くする方法が、本出願人から出願され特願平07-229
172 号に開示してあるが、均質な合金鋳塊を製造するた
の定量的な冷却速度および凝固組織のデンドライト２次
アームスペーシングの制御については記載されていな
い。
【０００６】本発明は、上記の問題点を解決するために
なされたもので、ＥＳＲ溶解法において、冷却速度を制
御することにより凝固組織のデンドライト２次アームス
ペーシングを制御し、偏析の少ないインコネル７０６合
金とその製造方法を提供することを目的とする。
なされたもので、ＥＳＲ溶解法において、冷却速度を制
御することにより凝固組織のデンドライト２次アームス
ペーシングを制御し、偏析の少ないインコネル７０６合
金とその製造方法を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】その要旨は、質量％で、
Ni:40.0〜43.0％、Cr:15.50〜16.50 ％、 Nb:2.30〜3.
20％、 Ti:1.50〜1.80％および残部がFeと不可避的不純
物からなるインコネル７０６合金の鋳塊を製造するに際
し、凝固時の冷却速度を 1.5℃/min以上としたＥＳＲ溶
解法によるインコネル７０６合金の製造方法である。
Ni:40.0〜43.0％、Cr:15.50〜16.50 ％、 Nb:2.30〜3.
20％、 Ti:1.50〜1.80％および残部がFeと不可避的不純
物からなるインコネル７０６合金の鋳塊を製造するに際
し、凝固時の冷却速度を 1.5℃/min以上としたＥＳＲ溶
解法によるインコネル７０６合金の製造方法である。
【０００８】また、上記インコネル７０６合金のＥＳＲ
溶解法による鋳塊の凝固組織のデンドライト２次アーム
スペーシングが 200μm 以下であるインコネル７０６合
金鋳塊である。
溶解法による鋳塊の凝固組織のデンドライト２次アーム
スペーシングが 200μm 以下であるインコネル７０６合
金鋳塊である。
【０００９】
【発明の実施の形態】ここで、デンドライト２次アーム
スペーシングとは金属の凝固組織に現れるデンドライト
組織のアーム間隔を測定したもので、冷却速度か速くな
るとデンドライト２次アームスペーシングが小さくなる
ことが知られており、一定の関係式で表現することがで
きる。また、材料の違いによってもこの関係式は変化
し、冷却速度を評価する手段として一般的な指標となっ
ている。
スペーシングとは金属の凝固組織に現れるデンドライト
組織のアーム間隔を測定したもので、冷却速度か速くな
るとデンドライト２次アームスペーシングが小さくなる
ことが知られており、一定の関係式で表現することがで
きる。また、材料の違いによってもこの関係式は変化
し、冷却速度を評価する手段として一般的な指標となっ
ている。
【００１０】金属の凝固の際には、液相から固相への変
化が起こり、このときにできる固相の形態は様々であ
る。固相の形態は合金組成や凝固条件によっても変化す
るが、多くの場合、デンドライトと呼ばれる樹枝状の固
相が生成される。したがって、液相から固相への遷移過
程においては樹枝状の固相とその枝の隙間に液相が共存
した状態になる。また、一般に凝固過程では固相から液
相に合金成分が押し出されるため、デンドライト樹枝間
の液相濃度は初期の成分濃度よりも高い濃度となる。
化が起こり、このときにできる固相の形態は様々であ
る。固相の形態は合金組成や凝固条件によっても変化す
るが、多くの場合、デンドライトと呼ばれる樹枝状の固
相が生成される。したがって、液相から固相への遷移過
程においては樹枝状の固相とその枝の隙間に液相が共存
した状態になる。また、一般に凝固過程では固相から液
相に合金成分が押し出されるため、デンドライト樹枝間
の液相濃度は初期の成分濃度よりも高い濃度となる。
【００１１】この濃度の高い液相が、凝固の進行にとも
ない最終凝固部に向かって濃化した場合や、極端な場合
では、ある一部分に集中したりすると、凝固終了時に成
分の濃化した領域ができてしまい、鋳塊内部に合金成分
の不均一、つまり偏析が生じる。
ない最終凝固部に向かって濃化した場合や、極端な場合
では、ある一部分に集中したりすると、凝固終了時に成
分の濃化した領域ができてしまい、鋳塊内部に合金成分
の不均一、つまり偏析が生じる。
【００１２】したがって、偏析をなくすためには、この
合金成分の濃化した液相の移動をできる限り少なくして
やればよいことになる。これには、デンドライトの間隔
を狭くすることが効果的であり、樹枝状デンドライトの
枝間距離、すなわち、デンドライト２次アームスペーシ
ングが小さければ、結果的に偏析が減ることになる。
合金成分の濃化した液相の移動をできる限り少なくして
やればよいことになる。これには、デンドライトの間隔
を狭くすることが効果的であり、樹枝状デンドライトの
枝間距離、すなわち、デンドライト２次アームスペーシ
ングが小さければ、結果的に偏析が減ることになる。
【００１３】本発明は、凝固時の冷却速度を大きくして
デンドライト２次アームスペーシングを小さくして偏析
の少ないインコネル７０６合金鋳塊を製造するものであ
る。そのためには、凝固時の冷却速度は 1.5℃/min以上
とし、より偏析を少なくするためには、冷却速度は 2.5
℃/min以上が望ましい。また、鋳塊においては、偏析の
少ないインコネル７０６合金鋳塊としてデンドライト２
次アームスペーシングは 200μm 以下とし、より偏析の
少ない鋳塊では、デンドライト２次アームスペーシング
は 100μm 以下が望ましい。なお、大型の鋳塊を製造す
る場合には、鋳塊−鋳型間の熱伝達をHeガスやインコネ
ル７０６合金よりも融点の低い溶融金属を用いた冷却方
法を採用することにより本発明に最適な冷却が実現でき
る。
デンドライト２次アームスペーシングを小さくして偏析
の少ないインコネル７０６合金鋳塊を製造するものであ
る。そのためには、凝固時の冷却速度は 1.5℃/min以上
とし、より偏析を少なくするためには、冷却速度は 2.5
℃/min以上が望ましい。また、鋳塊においては、偏析の
少ないインコネル７０６合金鋳塊としてデンドライト２
次アームスペーシングは 200μm 以下とし、より偏析の
少ない鋳塊では、デンドライト２次アームスペーシング
は 100μm 以下が望ましい。なお、大型の鋳塊を製造す
る場合には、鋳塊−鋳型間の熱伝達をHeガスやインコネ
ル７０６合金よりも融点の低い溶融金属を用いた冷却方
法を採用することにより本発明に最適な冷却が実現でき
る。
【００１４】
【実施例】ＥＳＲ溶解法での状況を実際の鋳塊サイズで
の溶解で確認することは非常に困難なため、ＥＳＲ溶解
の状況を模擬的に再現するため、一方向凝固実験装置を
用いた実験を行なった。一方向凝固実験は様々な凝固過
程を模擬する上で最も基本的な実験方法の一つである。
溶解した金属を一方向から凝固させることにより、平滑
な凝固界面の進行状況を作り出し、基本的な凝固現象を
実験的に再現し、凝固過程を確認した。実験は請求項に
示した冷却条件を含めた数種類の冷却条件でインコネル
７０６合金を一方向凝固させる試験条件で実施した。
の溶解で確認することは非常に困難なため、ＥＳＲ溶解
の状況を模擬的に再現するため、一方向凝固実験装置を
用いた実験を行なった。一方向凝固実験は様々な凝固過
程を模擬する上で最も基本的な実験方法の一つである。
溶解した金属を一方向から凝固させることにより、平滑
な凝固界面の進行状況を作り出し、基本的な凝固現象を
実験的に再現し、凝固過程を確認した。実験は請求項に
示した冷却条件を含めた数種類の冷却条件でインコネル
７０６合金を一方向凝固させる試験条件で実施した。
【００１５】まず、 Ni:40.0〜43.0％、Cr:15.50〜16.5
0 ％、 Nb:2.30〜3.20％、 Ti:1.50〜1.80％および残部
がFeの組成からなるインコネル７０６合金を30mmφ×80
mmの円筒状るつぼ内で溶解し、これをるつぼ下部から冷
却することにより所定の冷却条件で溶湯を一方向から凝
固させた。このときの冷却条件は表１の通りである。
0 ％、 Nb:2.30〜3.20％、 Ti:1.50〜1.80％および残部
がFeの組成からなるインコネル７０６合金を30mmφ×80
mmの円筒状るつぼ内で溶解し、これをるつぼ下部から冷
却することにより所定の冷却条件で溶湯を一方向から凝
固させた。このときの冷却条件は表１の通りである。
【００１６】
【表１】
【００１７】ここで、表１のＶ (℃/min) は冷却速度、
Ｇ(deg/mm)は温度勾配、Ｒ(mm/min)は凝固界面の移動速
度を示し、Ｖ＝ＧＲの関係が成り立つ。
Ｇ(deg/mm)は温度勾配、Ｒ(mm/min)は凝固界面の移動速
度を示し、Ｖ＝ＧＲの関係が成り立つ。
【００１８】表１に示す Ch.No.1-1〜1-4 の各サンプル
について、長手方向に２分割し、分割面を研磨し、研磨
面を光学顕微鏡で観察した。研磨面には、デンドライト
の樹枝間に液相が満たされていた平らな部分（正常部
分）とデンドライトの樹枝状晶が剥き出しになって凹凸
になっている部分（欠陥部分）が存在する。この凹凸部
分はデンドライト樹枝間の液相が移動し、デンドライト
のみが残って凹凸になったものであり、この欠陥部分の
面積が大きい場合には液相の移動が起こり易く、偏析が
起こり易いことになる。また、欠陥部分の面積が小さい
場合には液相の移動が起こり難く、偏析が起こり難いこ
とになる。
について、長手方向に２分割し、分割面を研磨し、研磨
面を光学顕微鏡で観察した。研磨面には、デンドライト
の樹枝間に液相が満たされていた平らな部分（正常部
分）とデンドライトの樹枝状晶が剥き出しになって凹凸
になっている部分（欠陥部分）が存在する。この凹凸部
分はデンドライト樹枝間の液相が移動し、デンドライト
のみが残って凹凸になったものであり、この欠陥部分の
面積が大きい場合には液相の移動が起こり易く、偏析が
起こり易いことになる。また、欠陥部分の面積が小さい
場合には液相の移動が起こり難く、偏析が起こり難いこ
とになる。
【００１９】表２に、光学顕微鏡観察面のデンドライト
２次アームスペーシング（実施例ではＤＡＳと記載）と
上記欠陥部分の面積測定結果を示す。表２のＤＡＳは各
サンプルの観察面における平均値を示し、欠陥率は各サ
ンプルの観察面積に占める欠陥部分の面積を百分率で示
したものである。
２次アームスペーシング（実施例ではＤＡＳと記載）と
上記欠陥部分の面積測定結果を示す。表２のＤＡＳは各
サンプルの観察面における平均値を示し、欠陥率は各サ
ンプルの観察面積に占める欠陥部分の面積を百分率で示
したものである。
【００２０】
【表２】
【００２１】表２の結果をもとに冷却速度とＤＡＳとの
関係をグラフにしたものが図１である。これを見ると冷
却速度が大きくなるとＤＡＳが小さくなり、冷却速度が
小さくなるとＤＡＳが大きくなることがわかる。このよ
うに冷却速度とＤＡＳとの間には相関関係が存在する。
関係をグラフにしたものが図１である。これを見ると冷
却速度が大きくなるとＤＡＳが小さくなり、冷却速度が
小さくなるとＤＡＳが大きくなることがわかる。このよ
うに冷却速度とＤＡＳとの間には相関関係が存在する。
【００２２】また、表２より冷却速度と欠陥率、ＤＡＳ
と欠陥率との関係をグラフにしたものを図２、図３に示
す。経験上、欠陥率が 2％以下であれば材料として均質
であると判定されることから、この条件を満たす冷却速
度とＤＡＳを図２、３から知ることができる。
と欠陥率との関係をグラフにしたものを図２、図３に示
す。経験上、欠陥率が 2％以下であれば材料として均質
であると判定されることから、この条件を満たす冷却速
度とＤＡＳを図２、３から知ることができる。
【００２３】まず、冷却速度と欠陥率との関係について
みると、冷却速度が 1.5℃/min以上であれば欠陥率は 2
％以下となる。また、冷却速度が 2.5℃/min以上であれ
ば欠陥率はほぼ 0％となる。次に、ＤＡＳと欠陥率との
関係についてみると、ＤＡＳが 200μm 以下であれば欠
陥率は 2％以下となる。また、ＤＡＳが 100μm 以下で
あれば欠陥率はほぼ 0％となる。
みると、冷却速度が 1.5℃/min以上であれば欠陥率は 2
％以下となる。また、冷却速度が 2.5℃/min以上であれ
ば欠陥率はほぼ 0％となる。次に、ＤＡＳと欠陥率との
関係についてみると、ＤＡＳが 200μm 以下であれば欠
陥率は 2％以下となる。また、ＤＡＳが 100μm 以下で
あれば欠陥率はほぼ 0％となる。
【００２４】このように、図２の冷却速度と欠陥率、図
３のＤＡＳと欠陥率との関係からインコネル７０６合金
のＥＳＲ溶解法において、凝固時の冷却速度を 1.5℃/m
in以上、望ましくは 2.5℃/min以上の条件で制御する
か、あるいは凝固組織のデンドライト２次アームスペー
シングを 200μm 以下、望ましくは 100μm 以下にする
ことにより、偏析のない均質な鋳塊を得ることができ
る。
３のＤＡＳと欠陥率との関係からインコネル７０６合金
のＥＳＲ溶解法において、凝固時の冷却速度を 1.5℃/m
in以上、望ましくは 2.5℃/min以上の条件で制御する
か、あるいは凝固組織のデンドライト２次アームスペー
シングを 200μm 以下、望ましくは 100μm 以下にする
ことにより、偏析のない均質な鋳塊を得ることができ
る。
【００２５】
【発明の効果】以上述べたところから明らかなように本
発明のＥＳＲ溶解法によれば、鋳塊サイズに関わらず、
冷却速度または凝固組織のデンドライト２次アームスペ
ーシングを制御することにより偏析のない鋳塊が得られ
るため、成分の均一な、高温強度に優れ、機械加工性の
良いインコネル７０６合金製品の製造が可能となる。
発明のＥＳＲ溶解法によれば、鋳塊サイズに関わらず、
冷却速度または凝固組織のデンドライト２次アームスペ
ーシングを制御することにより偏析のない鋳塊が得られ
るため、成分の均一な、高温強度に優れ、機械加工性の
良いインコネル７０６合金製品の製造が可能となる。
【図１】実施例における冷却速度とＤＡＳとの関係を示
す図である。
す図である。
【図２】実施例における冷却速度と欠陥率との関係を示
す図である。
す図である。
【図３】実施例におけるＤＡＳと欠陥率との関係を示す
図である。
図である。
フロントページの続き (72)発明者 坂本 浩一 兵庫県神戸市西区高塚台１丁目５番５号 株式会社神戸製鋼所神戸総合技術研究所内 (72)発明者 草道 龍彦 兵庫県神戸市西区高塚台１丁目５番５号 株式会社神戸製鋼所神戸総合技術研究所内 Ｆターム(参考） 4K001 AA42 BA23 FA01 GA14
Claims (2)
- 【請求項１】 質量％で、 Ni:40.0〜43.0％、Cr:15.50
〜16.50 ％、 Nb:2.30〜3.20％、 Ti:1.50〜1.80％およ
び残部がFeと不可避的不純物からなるインコネル７０６
合金の鋳塊を製造するに際し、凝固時の冷却速度を 1.5
℃/min以上としたことを特徴とするＥＳＲ溶解法による
インコネル７０６合金の製造方法。 - 【請求項２】 上記インコネル７０６合金のＥＳＲ溶解
法による鋳塊の凝固組織のデンドライト２次アームスペ
ーシングが 200μm 以下であることを特徴とするインコ
ネル７０６合金鋳塊。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27771598A JP2000102854A (ja) | 1998-09-30 | 1998-09-30 | Ｅｓｒ溶解法によるインコネル７０６合金の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27771598A JP2000102854A (ja) | 1998-09-30 | 1998-09-30 | Ｅｓｒ溶解法によるインコネル７０６合金の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000102854A true JP2000102854A (ja) | 2000-04-11 |
Family
ID=17587319
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27771598A Pending JP2000102854A (ja) | 1998-09-30 | 1998-09-30 | Ｅｓｒ溶解法によるインコネル７０６合金の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000102854A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014043620A (ja) * | 2012-08-28 | 2014-03-13 | Nippon Steel & Sumitomo Metal | Ｎｉ基超合金の鋳塊の製造方法 |
| CN107576679A (zh) * | 2017-08-31 | 2018-01-12 | 辽宁科技大学 | 一种标定电渣重熔生产高速钢过程的电渣锭局部冷却速度的方法 |
-
1998
- 1998-09-30 JP JP27771598A patent/JP2000102854A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014043620A (ja) * | 2012-08-28 | 2014-03-13 | Nippon Steel & Sumitomo Metal | Ｎｉ基超合金の鋳塊の製造方法 |
| CN107576679A (zh) * | 2017-08-31 | 2018-01-12 | 辽宁科技大学 | 一种标定电渣重熔生产高速钢过程的电渣锭局部冷却速度的方法 |
| CN107576679B (zh) * | 2017-08-31 | 2020-05-19 | 辽宁科技大学 | 一种标定电渣重熔生产高速钢过程的电渣锭局部冷却速度的方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR102261357B1 (ko) | 합금 용해 및 정련 방법 | |
| RU2490350C2 (ru) | СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ БАЗОВОГО β-γ-TiAl-СПЛАВА | |
| EP1259348B1 (en) | Casting system and method for forming highly pure and fine grain metal castings | |
| JP2014043620A (ja) | Ｎｉ基超合金の鋳塊の製造方法 | |
| CN103526038B (zh) | 一种高强度高塑性twip钢电渣重熔生产方法 | |
| CN116121548B (zh) | 一种电渣重熔中铸锭局部凝固时间控制方法、系统及设备 | |
| Li et al. | Solidification characteristics and high temperature tensile properties of Ni-based superalloy IN713C | |
| Yeom et al. | Effects of Mg enhancement and heat treatment on microstructures and tensile properties of Al2Ca-added ADC12 die casting alloys | |
| Su et al. | Influence of a low-frequency alternating magnetic field on hot tearing susceptibility of EV31 magnesium alloy | |
| Li et al. | Smelting and casting technologies of Fe-25Mn-3Al-3Si twinning induced plasticity steel for automobiles | |
| JP2000102854A (ja) | Ｅｓｒ溶解法によるインコネル７０６合金の製造方法 | |
| JP2989060B2 (ja) | 低酸素Ｔｉ−Ａｌ系合金およびその製造方法 | |
| JP2016185562A (ja) | 高融点活性金属の合金からなる鋳塊の製造方法および製造装置 | |
| JPS62501548A (ja) | 連続鋳造法 | |
| Suzuki | An introduction to the extraction, melting and casting technologies of titanium alloys | |
| JP5006161B2 (ja) | ＴｉＡｌ基合金の鋳塊製造方法 | |
| JP2018188725A (ja) | 高融点活性金属の合金からなる鋳塊、および、その製造方法 | |
| CN109280786B (zh) | 一种铝钨中间合金及其生产方法 | |
| JP6994392B2 (ja) | チタンを主成分とする合金からなる鋳塊、および、その製造方法 | |
| Sung et al. | Melting and casting of titanium alloys | |
| RU2317343C2 (ru) | Способ получения слитков | |
| RU2770807C1 (ru) | Способ получения заготовки из низколегированных сплавов на медной основе | |
| Schneider et al. | A first approach for electroslag remelting of CuCrZr alloys using pure copper as an example | |
| JP2003164946A (ja) | ニッケル基超合金のインゴットを製造する方法 | |
| JP5022184B2 (ja) | ＴｉＡｌ基合金の鋳塊製造方法 |