JP2000039105A - ボイラの制御方法 - Google Patents
ボイラの制御方法Info
- Publication number
- JP2000039105A JP2000039105A JP10205217A JP20521798A JP2000039105A JP 2000039105 A JP2000039105 A JP 2000039105A JP 10205217 A JP10205217 A JP 10205217A JP 20521798 A JP20521798 A JP 20521798A JP 2000039105 A JP2000039105 A JP 2000039105A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- furnace
- gas
- boiler
- outlet gas
- gas temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Abstract
(57)【要約】
【課題】 火炉出口ガス温度に応じて再循環ガス量を直
接変化させて、火炉の熱吸収量を一定の変動幅に抑えて
火炉出口ガス温度の変動を抑制し、安定したボイラ熱吸
収特性が得られ、良好な蒸気温度制御特性が得られるボ
イラの制御方法を提供する。 【解決手段】 燃焼特性や伝熱面汚れ特性の異なる複数
の燃料を使用し、該燃料を燃焼させる火炉１と、火炉１
へのガス再循環設備と、前記ガス再循環設備以外の再熱
蒸気温度制御手段とを備えたボイラ２０において、火炉
出口ガス温度を実測するか、あるいはボイラ運転データ
より火炉出口ガス温度を逆算評価する火炉出口ガス温度
検出手段（１１，１２，１３，１５，１６）を有し、火
炉出口ガス温度検出手段（１１，１２，１３，１５，１
６）による火炉出口ガス温度データに応じて再循環ガス
量を直接変化させて火炉熱吸収量を制御する。
接変化させて、火炉の熱吸収量を一定の変動幅に抑えて
火炉出口ガス温度の変動を抑制し、安定したボイラ熱吸
収特性が得られ、良好な蒸気温度制御特性が得られるボ
イラの制御方法を提供する。 【解決手段】 燃焼特性や伝熱面汚れ特性の異なる複数
の燃料を使用し、該燃料を燃焼させる火炉１と、火炉１
へのガス再循環設備と、前記ガス再循環設備以外の再熱
蒸気温度制御手段とを備えたボイラ２０において、火炉
出口ガス温度を実測するか、あるいはボイラ運転データ
より火炉出口ガス温度を逆算評価する火炉出口ガス温度
検出手段（１１，１２，１３，１５，１６）を有し、火
炉出口ガス温度検出手段（１１，１２，１３，１５，１
６）による火炉出口ガス温度データに応じて再循環ガス
量を直接変化させて火炉熱吸収量を制御する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はボイラの制御方法に
係り、特に、火炉の熱吸収量を一定に保つのに好適なボ
イラの制御方法に関する。
係り、特に、火炉の熱吸収量を一定に保つのに好適なボ
イラの制御方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来のボイラでは、火炉へのガス再循環
設備による再循環ガス量を調整することは、ＮＯｘ制
御、あるいは再熱器の再熱蒸気温度（ＲＳＴ）制御のた
めに使用されていた。また、最近の石炭焚ボイラのよう
にガス再循環設備とパラレルガスダンパの２つの制御手
段を有している場合には、火炉内の燃焼状態や伝熱面汚
れの変化に応じてガス再循環設備の再循環ガス量を変化
させ、再熱蒸気温度（ＲＳＴ）制御は主としてパラレル
ガスダンパでボイラ内の燃焼ガスの流量を調節して行っ
た例はあるが、この場合も使用する燃料（石炭）に応じ
て運転員がガス再循環設備の再循環ガス量の設定変更を
行っているのみで、直接火炉出口ガス温度（ＦＥＧＴ）
に基づいて制御しているわけではない。また、火炉に設
置されているウォールブロワにより火炉の熱吸収量をあ
る程度調整することは可能であるが、ウォールブロワは
基本的にオン・オフ制御で運用するので、オン・オフと
の間での火炉の熱吸収量の変化が大きいものであった。
すなわち、従来のボイラの制御方法では間接的に火炉出
口ガス温度（ＦＥＧＴ）を制御しているに過ぎないた
め、火炉の熱吸収量を一定に抑えるという意味では不十
分であった。
設備による再循環ガス量を調整することは、ＮＯｘ制
御、あるいは再熱器の再熱蒸気温度（ＲＳＴ）制御のた
めに使用されていた。また、最近の石炭焚ボイラのよう
にガス再循環設備とパラレルガスダンパの２つの制御手
段を有している場合には、火炉内の燃焼状態や伝熱面汚
れの変化に応じてガス再循環設備の再循環ガス量を変化
させ、再熱蒸気温度（ＲＳＴ）制御は主としてパラレル
ガスダンパでボイラ内の燃焼ガスの流量を調節して行っ
た例はあるが、この場合も使用する燃料（石炭）に応じ
て運転員がガス再循環設備の再循環ガス量の設定変更を
行っているのみで、直接火炉出口ガス温度（ＦＥＧＴ）
に基づいて制御しているわけではない。また、火炉に設
置されているウォールブロワにより火炉の熱吸収量をあ
る程度調整することは可能であるが、ウォールブロワは
基本的にオン・オフ制御で運用するので、オン・オフと
の間での火炉の熱吸収量の変化が大きいものであった。
すなわち、従来のボイラの制御方法では間接的に火炉出
口ガス温度（ＦＥＧＴ）を制御しているに過ぎないた
め、火炉の熱吸収量を一定に抑えるという意味では不十
分であった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記従来技術は火炉の
熱吸収量を一定に制御するという点について配慮がされ
ておらず、次のような問題があった。 （１）燃焼特性や火炉内の伝熱面汚れ特性の大きく異な
る燃料を使用した場合に火炉の熱吸収量の変動が大きく
なり、火炉出口ガス温度（ＦＥＧＴ）が大きく変化する
ため、過熱器・再熱器の熱吸収量が変化し易い。このた
め、これを調節するのに過熱器内の減温器からのスプレ
量（注水量）やパラレルガスダンパの変動幅が大きくな
り、負荷変化時を含めた再熱蒸気温度（ＲＳＴ）制御が
困難となる。 （２）ガス再循環設備の再循環ガス量の設定を運転員の
判断で変更するため、火炉の熱吸収量を一定に保つ精度
が良くなかった。また、２つの燃料の混焼を行う場合は
対応が困難である。
熱吸収量を一定に制御するという点について配慮がされ
ておらず、次のような問題があった。 （１）燃焼特性や火炉内の伝熱面汚れ特性の大きく異な
る燃料を使用した場合に火炉の熱吸収量の変動が大きく
なり、火炉出口ガス温度（ＦＥＧＴ）が大きく変化する
ため、過熱器・再熱器の熱吸収量が変化し易い。このた
め、これを調節するのに過熱器内の減温器からのスプレ
量（注水量）やパラレルガスダンパの変動幅が大きくな
り、負荷変化時を含めた再熱蒸気温度（ＲＳＴ）制御が
困難となる。 （２）ガス再循環設備の再循環ガス量の設定を運転員の
判断で変更するため、火炉の熱吸収量を一定に保つ精度
が良くなかった。また、２つの燃料の混焼を行う場合は
対応が困難である。
【０００４】本発明の課題は、火炉出口ガス温度に応じ
て再循環ガス量を直接変化させて、火炉の熱吸収量を一
定の変動幅に抑えて火炉出口ガス温度の変動を抑制し、
安定したボイラ熱吸収特性が得られ、良好な蒸気温度制
御特性が得られるボイラの制御方法を提供することであ
る。
て再循環ガス量を直接変化させて、火炉の熱吸収量を一
定の変動幅に抑えて火炉出口ガス温度の変動を抑制し、
安定したボイラ熱吸収特性が得られ、良好な蒸気温度制
御特性が得られるボイラの制御方法を提供することであ
る。
【０００５】
【課題を解決するための手段】前記課題は、燃焼特性や
伝熱面汚れ特性の異なる複数の燃料を使用して、該燃料
を燃焼させる火炉と、前記火炉へのガス再循環設備と、
前記ガス再循環設備以外の再熱蒸気温度制御手段とを備
えたボイラにおいて、火炉出口ガス温度を実測するか、
あるいはボイラ運転データより火炉出口ガス温度を逆算
評価する火炉出口ガス温度検出手段を有し、火炉出口ガ
ス温度検出手段による火炉出口ガス温度データに応じて
再循環ガス量を直接変化させて火炉熱吸収量を制御する
手段により解決される。
伝熱面汚れ特性の異なる複数の燃料を使用して、該燃料
を燃焼させる火炉と、前記火炉へのガス再循環設備と、
前記ガス再循環設備以外の再熱蒸気温度制御手段とを備
えたボイラにおいて、火炉出口ガス温度を実測するか、
あるいはボイラ運転データより火炉出口ガス温度を逆算
評価する火炉出口ガス温度検出手段を有し、火炉出口ガ
ス温度検出手段による火炉出口ガス温度データに応じて
再循環ガス量を直接変化させて火炉熱吸収量を制御する
手段により解決される。
【０００６】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て説明する。図１は本発明の一実施の形態を示す説明
図、図２は本発明の一実施の形態による再循環ガス比率
−ボイラ負荷特性を示す説明図、図３は本発明の一実施
の形態による火炉出口ガス温度−ボイラ負荷特性を示す
説明図である。
て説明する。図１は本発明の一実施の形態を示す説明
図、図２は本発明の一実施の形態による再循環ガス比率
−ボイラ負荷特性を示す説明図、図３は本発明の一実施
の形態による火炉出口ガス温度−ボイラ負荷特性を示す
説明図である。
【０００７】図１において、１は火炉、２は吊下げ過熱
器、３は吊下げ再熱器、４は横置き再熱器、５は横置き
一次過熱器、６は節炭器、７はパラレルガスダンパ、８
はダンパ制御装置、９はガス再循環ファン、１０はファ
ン入口ダンパ、１１，１２，１３は火炉出口ガス温度
計、１４は再熱蒸気温度計、１５は節炭器出口ガス温度
計、１６は演算器、１７はダンパ制御装置、１８はアフ
ターエアポート、１９はバーナ、２０はボイラ、２１は
ガス再循環煙道である。
器、３は吊下げ再熱器、４は横置き再熱器、５は横置き
一次過熱器、６は節炭器、７はパラレルガスダンパ、８
はダンパ制御装置、９はガス再循環ファン、１０はファ
ン入口ダンパ、１１，１２，１３は火炉出口ガス温度
計、１４は再熱蒸気温度計、１５は節炭器出口ガス温度
計、１６は演算器、１７はダンパ制御装置、１８はアフ
ターエアポート、１９はバーナ、２０はボイラ、２１は
ガス再循環煙道である。
【０００８】ボイラ２０の火炉１はその壁面の上下方向
に垂直またはスパイラル状に間隔を開けて多数の水管
（パイプ）が配設されており、また、前記水管は平鋼か
らなるフラットフィンとの間で溶接され水冷壁を構成し
ている。また、火炉１の壁面下部には燃料を燃焼させる
複数のバーナ１９が配設されている。そして、火炉１を
出た燃焼ガスは吊下げ過熱器２，２、吊下げ再熱器３に
て熱交換後、横置き再熱器４、あるいは横置き一次過熱
器５を通過して節炭器６，６を経てボイラ２０より排出
される。吊下げ過熱器２からの連絡管は主蒸気管を介し
て図示しない高圧タービンに接続され、そして、高圧タ
ービンを駆動した高圧蒸気は横置き再熱器４，吊下げ再
熱器３等で再熱されて吊下げ再熱器３からの連絡管及び
再熱蒸気管（パイプ）２２から図示しない中低圧タービ
ンに送られている。再熱蒸気管２２には再熱蒸気温度計
１４が設けられ、再熱蒸気温度計１４によって再熱蒸気
管２２内の再熱蒸気温度（ＲＳＴ）が測定され、この再
熱蒸気温度（ＲＳＴ）はパラレルガスダンパ７の開閉に
よって燃焼ガスの流速を変化させることにより一定とな
るよう制御される。ガス再循環設備である、ボイラ出口
２２と火炉１を結ぶガス再循環煙道２１が配設され、ガ
ス再循環煙道２１にガス再循環ファン９及び入口ダンパ
１０が設置されており、ガス再循環ファン９により送風
される再循環ガスの流量は入口ダンパ１０により調整さ
れる。この入口ダンパ１０はダンパ制御装置１７によっ
て制御されている。すなわち、再熱蒸気温度計１４によ
る再熱蒸気温度（ＲＳＴ）のデータは入口ダンパ１０の
ダンパ制御装置１７へも送られ、ガス再循環によっても
再熱蒸気温度（ＲＳＴ）を制御可能なシステム構成とな
っており、また、負荷変化時等にはパラレルガスダンパ
７による温度制御を補完することができる。
に垂直またはスパイラル状に間隔を開けて多数の水管
（パイプ）が配設されており、また、前記水管は平鋼か
らなるフラットフィンとの間で溶接され水冷壁を構成し
ている。また、火炉１の壁面下部には燃料を燃焼させる
複数のバーナ１９が配設されている。そして、火炉１を
出た燃焼ガスは吊下げ過熱器２，２、吊下げ再熱器３に
て熱交換後、横置き再熱器４、あるいは横置き一次過熱
器５を通過して節炭器６，６を経てボイラ２０より排出
される。吊下げ過熱器２からの連絡管は主蒸気管を介し
て図示しない高圧タービンに接続され、そして、高圧タ
ービンを駆動した高圧蒸気は横置き再熱器４，吊下げ再
熱器３等で再熱されて吊下げ再熱器３からの連絡管及び
再熱蒸気管（パイプ）２２から図示しない中低圧タービ
ンに送られている。再熱蒸気管２２には再熱蒸気温度計
１４が設けられ、再熱蒸気温度計１４によって再熱蒸気
管２２内の再熱蒸気温度（ＲＳＴ）が測定され、この再
熱蒸気温度（ＲＳＴ）はパラレルガスダンパ７の開閉に
よって燃焼ガスの流速を変化させることにより一定とな
るよう制御される。ガス再循環設備である、ボイラ出口
２２と火炉１を結ぶガス再循環煙道２１が配設され、ガ
ス再循環煙道２１にガス再循環ファン９及び入口ダンパ
１０が設置されており、ガス再循環ファン９により送風
される再循環ガスの流量は入口ダンパ１０により調整さ
れる。この入口ダンパ１０はダンパ制御装置１７によっ
て制御されている。すなわち、再熱蒸気温度計１４によ
る再熱蒸気温度（ＲＳＴ）のデータは入口ダンパ１０の
ダンパ制御装置１７へも送られ、ガス再循環によっても
再熱蒸気温度（ＲＳＴ）を制御可能なシステム構成とな
っており、また、負荷変化時等にはパラレルガスダンパ
７による温度制御を補完することができる。
【０００９】火炉１の出口には火炉出口ガス温度計１
１，１２，１３がそれぞれ設置されている。火炉出口ガ
ス温度計１１は火炉１の出口の入口部である吊下げ過熱
器２のガス流れ方向上流側に配設され、火炉出口ガス温
度計１２は２つの吊下げ過熱器２，２の間に配設され、
火炉出口ガス温度計１３は吊下げ過熱器２と吊下げ再熱
器３と間に配設されている。火炉１の出口ガス温度は火
炉出口ガス温度計１１の設置箇所が一番高く１２００〜
１３００°Ｃになるので、火炉出口ガス温度計１１，１
２，１３としては、例えば温度によって音の伝わる速さ
が異なることを利用して温度を計測する音響式温度計を
使用しているが、あるいは光の伝わる速さから温度を計
測する方式の温度計でもよい。
１，１２，１３がそれぞれ設置されている。火炉出口ガ
ス温度計１１は火炉１の出口の入口部である吊下げ過熱
器２のガス流れ方向上流側に配設され、火炉出口ガス温
度計１２は２つの吊下げ過熱器２，２の間に配設され、
火炉出口ガス温度計１３は吊下げ過熱器２と吊下げ再熱
器３と間に配設されている。火炉１の出口ガス温度は火
炉出口ガス温度計１１の設置箇所が一番高く１２００〜
１３００°Ｃになるので、火炉出口ガス温度計１１，１
２，１３としては、例えば温度によって音の伝わる速さ
が異なることを利用して温度を計測する音響式温度計を
使用しているが、あるいは光の伝わる速さから温度を計
測する方式の温度計でもよい。
【００１０】また、燃料の種類（燃焼特性が異なる）あ
るいは火炉１内の伝熱面の汚れ状態により、火炉１の熱
吸収特性が異なるので、火炉出口ガス温度（ＦＥＧＴ）
は大きく変化する。火炉出口の入口部分に設置した火炉
出口ガス温度計１１により火炉出口ガス温度（ＦＥＧ
Ｔ）を測定し、その温度の変動に応じて図２に示すよう
に再循環ガス量（再循環ガス比率）を変化させれば、火
炉出口ガス温度（ＦＥＧＴ）の変動幅を抑制することが
でき、安定したボイラ熱吸収特性が得られるので、蒸気
温度制御性が改善される。具体的には、再循環ガス量を
多くする（再循環ガス比率を高くする）と火炉１内の燃
焼温度は低くなりまた燃焼ガスの流速も速くなるので、
輻射で熱吸収される火炉１の熱吸収量が減少し火炉出口
ガス温度（ＦＥＧＴ）も低くなり、一方、吊下げ過熱器
２，吊下げ再熱器３は対流により熱交換されるので、燃
焼ガスの流速が速くなると吊下げ過熱器２，吊下げ再熱
器３等の熱吸収量は大きくなる。この状態ではＮＯｘの
発生も抑えられる。逆に、再循環ガス量を少なくする
（再循環ガス比率を低くする）と火炉１内の燃焼温度は
高くなりまた燃焼ガスの流速も遅くなるので、輻射で熱
吸収される火炉１の熱吸収量が増加し火炉出口ガス温度
（ＦＥＧＴ）も高くなり、一方、吊下げ過熱器２，吊下
げ再熱器３は対流により熱交換されるので、燃焼ガスの
流速が遅くなると吊下げ過熱器２，吊下げ再熱器３等の
熱吸収量は小さくなる。
るいは火炉１内の伝熱面の汚れ状態により、火炉１の熱
吸収特性が異なるので、火炉出口ガス温度（ＦＥＧＴ）
は大きく変化する。火炉出口の入口部分に設置した火炉
出口ガス温度計１１により火炉出口ガス温度（ＦＥＧ
Ｔ）を測定し、その温度の変動に応じて図２に示すよう
に再循環ガス量（再循環ガス比率）を変化させれば、火
炉出口ガス温度（ＦＥＧＴ）の変動幅を抑制することが
でき、安定したボイラ熱吸収特性が得られるので、蒸気
温度制御性が改善される。具体的には、再循環ガス量を
多くする（再循環ガス比率を高くする）と火炉１内の燃
焼温度は低くなりまた燃焼ガスの流速も速くなるので、
輻射で熱吸収される火炉１の熱吸収量が減少し火炉出口
ガス温度（ＦＥＧＴ）も低くなり、一方、吊下げ過熱器
２，吊下げ再熱器３は対流により熱交換されるので、燃
焼ガスの流速が速くなると吊下げ過熱器２，吊下げ再熱
器３等の熱吸収量は大きくなる。この状態ではＮＯｘの
発生も抑えられる。逆に、再循環ガス量を少なくする
（再循環ガス比率を低くする）と火炉１内の燃焼温度は
高くなりまた燃焼ガスの流速も遅くなるので、輻射で熱
吸収される火炉１の熱吸収量が増加し火炉出口ガス温度
（ＦＥＧＴ）も高くなり、一方、吊下げ過熱器２，吊下
げ再熱器３は対流により熱交換されるので、燃焼ガスの
流速が遅くなると吊下げ過熱器２，吊下げ再熱器３等の
熱吸収量は小さくなる。
【００１１】したがって、火炉出口ガス温度計１１（１
２，１３）で火炉出口ガス温度を計測し、この火炉出口
ガス温度データをダンパ制御装置１７へ入力し、ダンパ
制御装置１７は火炉出口ガス温度データに基づき上述し
たように入口ダンパ１０を駆動してガス再循環ファン９
により送風される再循環ガスの流量を制御する。再循環
ガスの流量は図２に示したような、ボイラ負荷率に対応
した調整代の中で再循環ガス比率となるように制御され
る。
２，１３）で火炉出口ガス温度を計測し、この火炉出口
ガス温度データをダンパ制御装置１７へ入力し、ダンパ
制御装置１７は火炉出口ガス温度データに基づき上述し
たように入口ダンパ１０を駆動してガス再循環ファン９
により送風される再循環ガスの流量を制御する。再循環
ガスの流量は図２に示したような、ボイラ負荷率に対応
した調整代の中で再循環ガス比率となるように制御され
る。
【００１２】ここで、図２について説明すると、図２は
縦軸が再循環ガス比率（％）、横軸がボイラ負荷率
（％）で、ボイラ負荷率（％）における再循環ガス比率
の上限と下限を示す各線の間が再循環ガス比率の調整代
を示し、上限の線が火炉熱吸収量大の場合で下限の線は
火炉熱吸収量小の場合である。つまり、火炉熱吸収量大
のときは再循環ガス比率を上限の方に変更し、火炉熱吸
収量小のときは再循環ガス比率を下限の方にさせる。ま
た、再循環ガスを火炉１に入れるとＮＯｘの発生量を減
少させることができるが、図２の一点鎖線で示す再循環
ガス比率、この場合、ＮＯｘ対策のために３０％以上の
再循環ガス比率とする必要があることを意味している。
したがって、再循環ガス比率の調整代は３０％以上にあ
り、火炉出口ガス温度データが高い場合（火炉熱吸収量
大の場合）は再循環ガス比率を高くさせるように入口ダ
ンパ１０を駆動してガス再循環ファン９により送風され
る再循環ガスの流量を増大させ、一方、火炉出口ガス温
度データが低い場合（火炉熱吸収量小の場合）は再循環
ガス比率を低下させるように入口ダンパ１０を駆動して
ガス再循環ファン９により送風される再循環ガスの流量
を減少させる。
縦軸が再循環ガス比率（％）、横軸がボイラ負荷率
（％）で、ボイラ負荷率（％）における再循環ガス比率
の上限と下限を示す各線の間が再循環ガス比率の調整代
を示し、上限の線が火炉熱吸収量大の場合で下限の線は
火炉熱吸収量小の場合である。つまり、火炉熱吸収量大
のときは再循環ガス比率を上限の方に変更し、火炉熱吸
収量小のときは再循環ガス比率を下限の方にさせる。ま
た、再循環ガスを火炉１に入れるとＮＯｘの発生量を減
少させることができるが、図２の一点鎖線で示す再循環
ガス比率、この場合、ＮＯｘ対策のために３０％以上の
再循環ガス比率とする必要があることを意味している。
したがって、再循環ガス比率の調整代は３０％以上にあ
り、火炉出口ガス温度データが高い場合（火炉熱吸収量
大の場合）は再循環ガス比率を高くさせるように入口ダ
ンパ１０を駆動してガス再循環ファン９により送風され
る再循環ガスの流量を増大させ、一方、火炉出口ガス温
度データが低い場合（火炉熱吸収量小の場合）は再循環
ガス比率を低下させるように入口ダンパ１０を駆動して
ガス再循環ファン９により送風される再循環ガスの流量
を減少させる。
【００１３】また、熱吸収特性が異なる２つの燃料を混
焼する場合でも、混焼比率に煩わされることなく、図２
に示したような、ボイラ負荷率に対応した調整代の中で
再循環ガス比率を調整するように再循環ガスの流量を制
御して、火炉出口ガス温度（ＦＥＧＴ）の変動幅を抑
え、安定したボイラ特性を得ることができる。
焼する場合でも、混焼比率に煩わされることなく、図２
に示したような、ボイラ負荷率に対応した調整代の中で
再循環ガス比率を調整するように再循環ガスの流量を制
御して、火炉出口ガス温度（ＦＥＧＴ）の変動幅を抑
え、安定したボイラ特性を得ることができる。
【００１４】このように再循環ガスをＮＯｘ対策として
も使用する場合には、図２に示すように必要量（図２の
場合３０％）を確保した上で再循環ガス量の調整範囲
（調整代）を決定すればよい。
も使用する場合には、図２に示すように必要量（図２の
場合３０％）を確保した上で再循環ガス量の調整範囲
（調整代）を決定すればよい。
【００１５】また火炉１の出口には本実施の形態では過
熱器２，２が配置されているが、火炉出口ガス温度計は
図１の符号１１，１２，１３のどこか１か所以上に設け
てあれば本発明の目的は達成できる。また、火炉出口ガ
ス温度（ＦＥＧＴ）は前述したような音響式ガス温度計
を活用すればボイラの全負荷帯において連続測定可能で
ある。
熱器２，２が配置されているが、火炉出口ガス温度計は
図１の符号１１，１２，１３のどこか１か所以上に設け
てあれば本発明の目的は達成できる。また、火炉出口ガ
ス温度（ＦＥＧＴ）は前述したような音響式ガス温度計
を活用すればボイラの全負荷帯において連続測定可能で
ある。
【００１６】なお、火炉出口ガス温度計１１，１２，１
３を設置しない場合には、節炭器出口ガス温度計１５を
データを基に、吊下げ過熱器２，横置き一次過熱器５、
吊下げ再熱器３，横置き再熱器４、節炭器６の各熱吸収
量及び燃焼ガス量より、演算器１６にて火炉出口ガス温
度（ＦＥＧＴ）を逆算評価して求め、この逆算評価した
火炉出口ガス温度（ＦＥＧＴ）に応じて前述したように
再循環ガス量を変化させて火炉出口ガス温度（ＦＥＧ
Ｔ）の調整を行い、前述したように安定したボイラ熱吸
収特性が得られるので、蒸気温度制御性が改善される。
３を設置しない場合には、節炭器出口ガス温度計１５を
データを基に、吊下げ過熱器２，横置き一次過熱器５、
吊下げ再熱器３，横置き再熱器４、節炭器６の各熱吸収
量及び燃焼ガス量より、演算器１６にて火炉出口ガス温
度（ＦＥＧＴ）を逆算評価して求め、この逆算評価した
火炉出口ガス温度（ＦＥＧＴ）に応じて前述したように
再循環ガス量を変化させて火炉出口ガス温度（ＦＥＧ
Ｔ）の調整を行い、前述したように安定したボイラ熱吸
収特性が得られるので、蒸気温度制御性が改善される。
【００１７】このような前記実施の形態にあっては、燃
焼特性や伝熱面汚れ特性の異なる複数の燃料を使用し
て、該燃料を燃焼させる火炉１と、火炉１へ燃焼ガスを
再循環させるガス再循環設備と、ガス再循環設備以外の
再熱蒸気温度制御手段とを備えたボイラ２０において、
火炉出口ガス温度を実測するか、あるいはボイラ運転デ
ータより火炉出口ガス温度を逆算評価する火炉出口ガス
温度検出手段（１１，１２，１３，１５，１６）を有
し、火炉出口ガス温度検出手段（１１，１２，１３，１
５，１６）による火炉出口ガス温度データに応じて再循
環ガス量を直接変化させて火炉熱吸収量を制御するた
め、ガス再循環させることは火炉１内の熱負荷・ガス温
度を低下させ、火炉１の熱吸収量を抑制する効果がある
が、火炉１の熱吸収量が多い燃料の場合には再循環ガス
量を増加させて熱吸収量を抑制し、逆に熱吸収量が少な
い場合には再循環ガス量を減少させて熱吸収量を抑制し
なければ、火炉１の熱吸収量の変動は抑制されて、火炉
出口ガス温度（ＦＥＧＴ）が大きく変化することはなく
なるので、安定したボイラ熱吸収特性が得られて蒸気温
度制御性が改善される。さらに異なる燃料の混焼の場合
にはその混焼比率によって燃焼特性が変動し火炉１の熱
吸収量が変化するが、火炉出口ガス温度（ＦＥＧＴ）に
応じて再循環ガス量を変化させることにより、安定した
ボイラ特性を得ることができる。例えば、石炭焚の多炭
種制御、つまり、低燃料化炭と高燃料化炭の発熱量の特
性差を自動的に修正して、安定したボイラ熱吸収特性が
得られ、良好な蒸気温度制御特性が得られる。また、異
なる燃料種として高硫黄バナジウム含有エマルジョン燃
料と重油を使用した場合にも熱吸収特性差の抑制及び混
焼に対応して自動的に修正し、安定したボイラ熱吸収特
性が得られ、良好な蒸気温度制御特性が得られる。
焼特性や伝熱面汚れ特性の異なる複数の燃料を使用し
て、該燃料を燃焼させる火炉１と、火炉１へ燃焼ガスを
再循環させるガス再循環設備と、ガス再循環設備以外の
再熱蒸気温度制御手段とを備えたボイラ２０において、
火炉出口ガス温度を実測するか、あるいはボイラ運転デ
ータより火炉出口ガス温度を逆算評価する火炉出口ガス
温度検出手段（１１，１２，１３，１５，１６）を有
し、火炉出口ガス温度検出手段（１１，１２，１３，１
５，１６）による火炉出口ガス温度データに応じて再循
環ガス量を直接変化させて火炉熱吸収量を制御するた
め、ガス再循環させることは火炉１内の熱負荷・ガス温
度を低下させ、火炉１の熱吸収量を抑制する効果がある
が、火炉１の熱吸収量が多い燃料の場合には再循環ガス
量を増加させて熱吸収量を抑制し、逆に熱吸収量が少な
い場合には再循環ガス量を減少させて熱吸収量を抑制し
なければ、火炉１の熱吸収量の変動は抑制されて、火炉
出口ガス温度（ＦＥＧＴ）が大きく変化することはなく
なるので、安定したボイラ熱吸収特性が得られて蒸気温
度制御性が改善される。さらに異なる燃料の混焼の場合
にはその混焼比率によって燃焼特性が変動し火炉１の熱
吸収量が変化するが、火炉出口ガス温度（ＦＥＧＴ）に
応じて再循環ガス量を変化させることにより、安定した
ボイラ特性を得ることができる。例えば、石炭焚の多炭
種制御、つまり、低燃料化炭と高燃料化炭の発熱量の特
性差を自動的に修正して、安定したボイラ熱吸収特性が
得られ、良好な蒸気温度制御特性が得られる。また、異
なる燃料種として高硫黄バナジウム含有エマルジョン燃
料と重油を使用した場合にも熱吸収特性差の抑制及び混
焼に対応して自動的に修正し、安定したボイラ熱吸収特
性が得られ、良好な蒸気温度制御特性が得られる。
【００１８】また、本実施の形態にあっては、火炉出口
ガス温度（ＦＥＧＴ）の変動に応じて図２に示すように
再循環ガス量を調整代の範囲で調整して火炉熱吸収量を
安定させるようにしているので、火炉出口ガス温度の変
化幅を図３のグラフに示すように大幅に圧縮でき、安定
したボイラ熱吸収特性が得られ、良好な蒸気温度制御特
性が得られるという効果がある。なお、この図３では、
縦軸が火炉出口ガス温度（℃）、横軸がボイラ負荷率
（％）で、火炉熱吸収量大の場合と火炉熱吸収量小の場
合における本発明による変動幅（Ａ）と従来の変動幅
（Ｂ）を示してある。この図３によれば、本発明の場
合、火炉出口ガス温度の変化幅（Ａ）を従来の変動幅
（Ｂ）に比して大幅に圧縮できることが分かる。つま
り、本発明は、安定したボイラ熱吸収特性が得られ、良
好な蒸気温度制御特性が得られる。
ガス温度（ＦＥＧＴ）の変動に応じて図２に示すように
再循環ガス量を調整代の範囲で調整して火炉熱吸収量を
安定させるようにしているので、火炉出口ガス温度の変
化幅を図３のグラフに示すように大幅に圧縮でき、安定
したボイラ熱吸収特性が得られ、良好な蒸気温度制御特
性が得られるという効果がある。なお、この図３では、
縦軸が火炉出口ガス温度（℃）、横軸がボイラ負荷率
（％）で、火炉熱吸収量大の場合と火炉熱吸収量小の場
合における本発明による変動幅（Ａ）と従来の変動幅
（Ｂ）を示してある。この図３によれば、本発明の場
合、火炉出口ガス温度の変化幅（Ａ）を従来の変動幅
（Ｂ）に比して大幅に圧縮できることが分かる。つま
り、本発明は、安定したボイラ熱吸収特性が得られ、良
好な蒸気温度制御特性が得られる。
【００１９】
【発明の効果】請求項１記載の発明によれば、火炉出口
ガス温度（ＦＥＧＴ）の変化幅を大幅に圧縮できるの
で、安定したボイラ熱吸収特性が得られ、良好な蒸気温
度制御特性が得られるという効果がある。
ガス温度（ＦＥＧＴ）の変化幅を大幅に圧縮できるの
で、安定したボイラ熱吸収特性が得られ、良好な蒸気温
度制御特性が得られるという効果がある。
【図１】本発明の一実施の形態を示す説明図である。
【図２】本発明の一実施の形態による再循環ガス比率−
ボイラ負荷特性を示す説明図である。
ボイラ負荷特性を示す説明図である。
【図３】本発明の一実施の形態による火炉出口ガス温度
−ボイラ負荷特性を示す説明図である。
−ボイラ負荷特性を示す説明図である。
１ 火炉 ２ 吊下げ過熱器 ３ 吊下げ再熱器 ４ 横置き再熱器 ５ 横置き一次過熱器 ６ 節炭器 ７ パラレルガスダンパ ８ ダンパ制御装置 ９ ガス循環ファン １０ ファン入口ダンパ １１，１２，１３ 火炉出口ガス温度計 １４ 再熱蒸気温度計 １５ 節炭器出口ガス温度計 １６ 演算器 １７ ダンパ制御装置 １９ バーナ ２０ ボイラ
Claims (1)
- 【請求項１】 燃焼特性や伝熱面汚れ特性の異なる複数
の燃料を使用して、該燃料を燃焼させる火炉と、前記火
炉へ燃焼ガスを再循環させるガス再循環設備と、前記ガ
ス再循環設備以外の再熱蒸気温度制御手段とを備えたボ
イラにおいて、 火炉出口ガス温度を実測するか、あるいはボイラ運転デ
ータより火炉出口ガス温度を逆算評価する火炉出口ガス
温度検出手段を有し、 火炉出口ガス温度検出手段による火炉出口ガス温度デー
タに応じて再循環ガス量を直接変化させて火炉熱吸収量
を制御することを特徴とするボイラの制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10205217A JP2000039105A (ja) | 1998-07-21 | 1998-07-21 | ボイラの制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10205217A JP2000039105A (ja) | 1998-07-21 | 1998-07-21 | ボイラの制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000039105A true JP2000039105A (ja) | 2000-02-08 |
Family
ID=16503355
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10205217A Withdrawn JP2000039105A (ja) | 1998-07-21 | 1998-07-21 | ボイラの制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000039105A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8413596B2 (en) | 2008-10-27 | 2013-04-09 | Hitachi, Ltd. | Oxyfuel boiler and a method of controlling the same |
| CN105114940A (zh) * | 2015-09-21 | 2015-12-02 | 章礼道 | 二次再热锅炉防止喷口烧损的射流烟气再循环方法 |
-
1998
- 1998-07-21 JP JP10205217A patent/JP2000039105A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8413596B2 (en) | 2008-10-27 | 2013-04-09 | Hitachi, Ltd. | Oxyfuel boiler and a method of controlling the same |
| CN105114940A (zh) * | 2015-09-21 | 2015-12-02 | 章礼道 | 二次再热锅炉防止喷口烧损的射流烟气再循环方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7028480B2 (en) | Steam temperature control system, method of controlling steam temperature and power plant using the same | |
| US5181482A (en) | Sootblowing advisor and automation system | |
| CA2683873C (en) | Pulverized coal burning boiler | |
| CN108716664B (zh) | 一种在线测量炉膛灰污系数的方法和装置 | |
| CN203869022U (zh) | 锅炉系统及其温度调节装置 | |
| CN105805739A (zh) | 调节过热蒸汽温度的循环流化床燃烧方法 | |
| CN103760191B (zh) | 基于动态补偿的全工况锅炉受热面污染监测方法和装置 | |
| US10914467B2 (en) | Method and apparatus for reheat steam temperature control of oxy-fired boilers | |
| JP2000039105A (ja) | ボイラの制御方法 | |
| CN107091700A (zh) | 基于炉膛多区段结渣情况的炉膛内温度分布软测量方法 | |
| JPS6053252B2 (ja) | 化石燃料焚き蒸気発生装置 | |
| CN212361985U (zh) | 基于短期离线实测数据的燃煤锅炉高温区烟温测试装置 | |
| Blondeau et al. | Online adjustment of Furnace Exit Gas Temperature field using advanced infrared pyrometry: Case study of a 1500 MWth utility boiler | |
| JP2006125760A (ja) | 排熱回収ボイラ及びその制御方式 | |
| CN107246604B (zh) | 锅炉再热汽温调节方法及系统 | |
| JPH10110904A (ja) | ボイラ制御装置 | |
| WO2014013559A1 (ja) | 石炭火力発電プラント | |
| TW202032302A (zh) | 廠房的運轉支援裝置 | |
| CN112240566B (zh) | 锅炉偏烧在线调整系统及方法 | |
| US2985151A (en) | Vapor generating and superheating operation | |
| CN208817461U (zh) | 切圆燃烧锅炉汽温偏差的调整系统 | |
| Black et al. | Challenges when converting coal-fired boilers to natural gas | |
| JP3188010B2 (ja) | 石炭焚きボイラの制御方法 | |
| JP2625501B2 (ja) | スートブロア制御装置 | |
| JPH043801A (ja) | ボイラ制御装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20040518 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20060301 |
|
| A761 | Written withdrawal of application |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A761 Effective date: 20060525 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20060606 |